JP7358770B2 - multi-piece solid golf ball - Google Patents

Description

本発明は、コア、中間層及びカバーを具備するゴルフボールであって、ヘッドスピードの速くないアマチュアユーザー向けのゴルフボールに関する。 The present invention relates to a golf ball that includes a core, an intermediate layer, and a cover, and is intended for amateur users who do not have high head speeds.

ゴルフボールに要求される主な性能としては、飛距離、コントロール性、耐久性、打感（フィーリング）等があり、常に最高のものが求められている。このような中、近年のゴルフボールでは、３ピースに代表される多層構造ボールが次々と生み出されている。ゴルフボールの構造を多層化したことにより、異なる特性の材料を多く組み合わせることができるようになり、各層に機能を分担させることで、多種多様なボール設計が可能になった。 The main performances required of a golf ball include flight distance, controllability, durability, and feel, and the best performance is always sought. Under these circumstances, in recent years, golf balls with multilayer structures, typically three-piece golf balls, have been produced one after another. The multilayer structure of the golf ball has made it possible to combine many materials with different characteristics, and by assigning functions to each layer, it has become possible to create a wide variety of ball designs.

中でも、コアを被覆する中間層やカバー（最外層）の各層の硬度関係を適正化した機能的なマルチピースソリッドゴルフボールが普及している。例えば、コア、中間層及びカバーを有する少なくとも３層以上のゴルフボールであって、コアの直径、中間層及びカバーの厚さや、コアの所定荷重負荷時のたわみ量や各層の硬度等の設計に着目したゴルフボールとして、例えば、特開２０１１－１２０８９８号公報、特開２０１６－１１２３０８号公報、特開２０１７－１８３号公報、特開２０１７－４７０号公報及び特開２０１８－５１２９５１号公報、更には、米国特許出願公開第２０１７－０２０３１６０号明細書に記載されたゴルフボールの発明が存在する。 Among these, functional multi-piece solid golf balls in which the hardness relationship between the intermediate layer covering the core and the cover (outermost layer) are optimized are becoming popular. For example, the design of a golf ball with at least three layers including a core, an intermediate layer, and a cover, such as the diameter of the core, the thickness of the intermediate layer and the cover, the amount of deflection of the core when a predetermined load is applied, and the hardness of each layer, etc. Golf balls of interest include, for example, JP 2011-120898, JP 2016-112308, JP 2017-183, JP 2017-470, and JP 2018-512951, and There is an invention of a golf ball described in US Patent Application Publication No. 2017-0203160.

しかしながら、上記提案のゴルフボールでは、ヘッドスピードの速くないゴルフユーザーにおける飛距離を未だ十分に満足させるものではなかった。また、上記提案のゴルフボールの中には、ドライバー打撃時のボールの打感が良好ではないものがあり、ヘッドスピードの速くないゴルファーが満足し得るものとはいえなかった。 However, the golf balls proposed above have not yet been able to sufficiently satisfy the flight distance of golf users who do not have high club head speeds. Furthermore, some of the golf balls proposed above do not have a good feel when hit with a driver, and cannot be said to be satisfactory to golfers who do not have high head speeds.

特開２０１１－１２０８９８号公報Japanese Patent Application Publication No. 2011-120898 特開２０１６－１１２３０８号公報Japanese Patent Application Publication No. 2016-112308 特開２０１７－１８３号公報JP 2017-183 Publication 特開２０１７－４７０号公報Unexamined Japanese Patent Publication No. 2017-470 特開２０１８－５１２９５１号公報JP2018-512951A 米国特許出願公開第２０１７－０２０３１６０号明細書US Patent Application Publication No. 2017-0203160

本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、ヘッドスピードの速くないアマチュアユーザーに対してドライバー（Ｗ＃１）と（ミドル・ロング）アイアンともに飛距離が優位であり、打感がソフトで心地よいフィーリングを与えるゴルフボールを提供することを目的とする。 The present invention was developed in view of the above circumstances, and provides superior flight distance for both the driver (W#1) and (middle/long) irons, and provides a soft and comfortable feel for amateur users who do not have fast club head speeds. The objective is to provide a golf ball that gives a good feel.

本発明者は、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールについて、上記カバーの樹脂材料としてポリウレタン材料を採用し、ゴルフボールを初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときのたわみ量（ｍｍ）が３．６ｍｍ以上であること、即ち、比較的低コンプレッションであり且つウレタンカバーのタイプのゴルフボールであることを基本的な構造とすると共に、更にボールの表面硬度がコアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度よりもショアＣ硬度で高くなるようにゴルフボールを作製したところ、このゴルフボールをヘッドスピードが速くないゴルファーがドライバー（Ｗ＃１）及び６番アイアン（ミドル／ロングアイアン）で打撃すると良好な飛び性能が得られるとともに、ソフトのある良好な打感が得られること、更には耐傷付き性をも具備したゴルフボールであることを見出し、本発明をなすに至ったものである。 As a result of intensive studies to achieve the above object, the inventor of the present invention adopted a polyurethane material as the resin material of the cover for a multi-piece solid golf ball comprising a core, an intermediate layer, and a cover, and developed a golf ball in the initial stage. The amount of deflection (mm) when a load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf) is applied is 3.6 mm or more, that is, the golf ball has relatively low compression and has a urethane cover. A golf ball was created in which the surface hardness of the ball was higher in terms of Shore C hardness than that of a sphere with a core covered with an intermediate layer (intermediate layer coated sphere). When a golfer who does not have a high head speed hits this golf ball with a driver (W#1) and a 6-iron (middle/long iron), he/she can obtain good flight performance and a good, soft feel. In addition, the inventors have discovered that the golf ball is also scratch resistant, and have come up with the present invention.

従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
１．コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアの表面硬度がショアＣ硬度で７５以下であり、上記コアにおける表面硬度と中心硬度との硬度差がショアＣ硬度で１６～２０であると共に、上記カバーはポリウレタン材料を主材として形成されるものであり、ボールの表面硬度（ショアＣ硬度）がコアを中間層で被覆球体（中間層被覆球体）の表面硬度よりも高くなり、且つ、ボールの、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）が３．６ｍｍ以上であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
２．上記コアの、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）が３．８ｍｍ以上である上記１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
３．上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層のショアＣ硬度が５０～７０である上記１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
４．上記塗膜層のショアＣ硬度から上記コアの中心硬度（ショアＣ硬度）を引いた値が０以上である上記３記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 Accordingly, the present invention provides the following multi-piece solid golf ball.
1. A multi-piece solid golf ball comprising a core, an intermediate layer, and a cover, wherein the surface hardness of the core is 75 or less in Shore C hardness, and the hardness difference between the surface hardness and center hardness of the core is Shore C hardness. 16 to 20, and the cover is mainly made of polyurethane material, and the surface hardness of the ball (Shore C hardness) is higher than the surface hardness of the sphere covering the core with the intermediate layer (intermediate layer covered sphere). multi-piece solid, characterized in that the amount of deflection (mm) of the ball from the initial load of 98 N (10 kgf) to the final load of 1,275 N (130 kgf) is 3.6 mm or more. Golf ball.
2 . 2. The multi-piece solid golf ball according to item 1 , wherein the core has a deflection amount (mm) of 3.8 mm or more from an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf).
3 . 3. The multi-piece solid golf ball according to 1 or 2 above, wherein a coating layer is formed on the surface of the cover, and the coating layer has a Shore C hardness of 50 to 70.
4. 4. The multi-piece solid golf ball according to 3 above, wherein a value obtained by subtracting the center hardness (Shore C hardness) of the core from the Shore C hardness of the coating layer is 0 or more.

本発明のゴルフボールは、ヘッドスピードがそれほど速くないゴルファーが打撃した時の飛び性能に優れるとともに、ソフト感のある良好な打感を有するものであり、アマチュアユーザー向けのゴルフボールとして好適である。更に、本発明のゴルフボールはボールの傷が付き難く、長期間使用できるものである。 The golf ball of the present invention has excellent flight performance when hit by a golfer whose head speed is not very high, and has a soft and good feel when hit, and is suitable as a golf ball for amateur users. Furthermore, the golf ball of the present invention is resistant to scratches and can be used for a long period of time.

本発明の一実施例を示したゴルフボールの概略断面図である。1 is a schematic cross-sectional view of a golf ball showing an embodiment of the present invention.

以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のゴルフボールは、コア、中間層及びカバーを具備するものである。例えば、図１に示すように、コア１と、該コア１を被覆する中間層２と、該中間層を被覆するカバー３を有しているマルチピースソリッドゴルフボールＧが挙げられる。なお、上記カバー３は、塗膜層を除き、ゴルフボールの層構造での最外層に位置するものである。上記カバー（最外層）３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。また、カバー３の表面には、塗膜層４が形成される。 The present invention will be explained in more detail below.
The golf ball of the present invention includes a core, an intermediate layer, and a cover. For example, as shown in FIG. 1, there is a multi-piece solid golf ball G having a core 1, an intermediate layer 2 covering the core 1, and a cover 3 covering the intermediate layer. Note that the cover 3 is located at the outermost layer in the layered structure of the golf ball, excluding the coating layer. A large number of dimples D are usually formed on the surface of the cover (outermost layer) 3 in order to improve aerodynamic characteristics. Furthermore, a coating layer 4 is formed on the surface of the cover 3.

コアの直径は、好ましくは３７．１ｍｍ以上、より好ましくは３７．７ｍｍ以上、更に好ましくは３８．１ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは３９．９ｍｍ以下、より好ましくは３９．３ｍｍ以下、更に好ましくは３８．７ｍｍ以下である。コアの直径が小さすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）打撃時にスピン量が多くなり、狙いの飛距離が得られなくなることがある。一方、コアの直径が大きすぎると、繰り返し打撃時の耐久性が悪くなり、または打感が悪くなることがある。 The diameter of the core is preferably 37.1 mm or more, more preferably 37.7 mm or more, even more preferably 38.1 mm or more, and the upper limit is preferably 39.9 mm or less, more preferably 39.3 mm or less, and Preferably it is 38.7 mm or less. If the diameter of the core is too small, the amount of spin will increase when hitting the ball with a driver (W#1), making it impossible to obtain the desired flight distance. On the other hand, if the diameter of the core is too large, the durability upon repeated hits may be poor or the feel on impact may be poor.

コアに対して、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）は、特に制限はないが、好ましくは３．８ｍｍ以上、より好ましくは４．２ｍｍ以上、更に好ましくは４．５ｍｍ以上であり、上限値として、好ましくは６．０ｍｍ以下、より好ましくは５．８ｍｍ以下、更に好ましくは５．５ｍｍ以下である。上記コアのたわみ量が小さすぎる、即ち、コアが硬すぎると、ボールのスピン量が増えすぎて飛ばなくなったり、打感が硬くなりすぎることがある。一方、上記コアのたわみ量が大きすぎる、即ち、コアが軟らかすぎると、反発性が低くなりすぎて飛ばなくなったり、打感が軟らかくなりすぎ、あるいは繰り返し打撃時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The amount of deflection (mm) from when an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf) is applied to the core is not particularly limited, but is preferably 3.8 mm or more, more preferably 4 mm. .2 mm or more, more preferably 4.5 mm or more, and the upper limit is preferably 6.0 mm or less, more preferably 5.8 mm or less, still more preferably 5.5 mm or less. If the amount of deflection of the core is too small, that is, if the core is too hard, the amount of spin of the ball may increase too much and the ball may not fly far or the feel of the ball may become too hard. On the other hand, if the amount of deflection of the core is too large, that is, if the core is too soft, the repulsion will be too low and the ball will not fly, the feel will be too soft, or the durability against cracking during repeated hits will be poor. be.

次に、上記コアの硬度分布については説明する。なお、以下に説明するコアの硬度はショアＣ硬度を意味する。このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した硬度値である。 Next, the hardness distribution of the core will be explained. Note that the hardness of the core described below means Shore C hardness. This Shore C hardness is a hardness value measured using a Shore C hardness meter based on the ASTM D2240 standard.

上記コアの中心硬度（Ｃｃ）は、好ましくは４６以上、より好ましくは４８以上、さらに好ましくは５０以上であり、その上限値は、好ましくは６０以下、より好ましくは５８以下、さらに好ましくは５６以下である。この値が大きすぎると、打感が硬くなり、あるいはフルショットでスピン量が増えて狙いの飛距離が得られない場合がある。一方、上記値が小さすぎると、反発性が低くなり飛ばなくなり、あるいは繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。 The center hardness (Cc) of the core is preferably 46 or more, more preferably 48 or more, even more preferably 50 or more, and the upper limit thereof is preferably 60 or less, more preferably 58 or less, and even more preferably 56 or less. It is. If this value is too large, the feel at impact may become hard, or the amount of spin may increase on full shots, making it impossible to achieve the desired flight distance. On the other hand, if the above-mentioned value is too small, the repulsion properties may be low and the ball may not fly easily, or the durability against cracking when repeatedly hit may deteriorate.

上記コアの表面硬度（Ｃｓ）は、好ましくは６４以上、より好ましくは６６以上、さらに好ましくは６８以上であり、その上限値は、好ましくは８０以下、より好ましくは７７以下、さらに好ましくは７５以下である。これらの硬度を逸脱した場合、上記コアの中心硬度（Ｃｃ）で説明したのと同様の不利な結果を招くおそれがある。 The surface hardness (Cs) of the core is preferably 64 or more, more preferably 66 or more, even more preferably 68 or more, and the upper limit thereof is preferably 80 or less, more preferably 77 or less, still more preferably 75 or less. It is. If the hardness deviates from these values, there is a risk that the same disadvantageous results as explained with respect to the central hardness (Cc) of the core may occur.

コアの表面硬度（Ｃｓ）とコアの中心硬度（Ｃｃ）との差は、好ましくは１６以上、より好ましくは１７以上、さらに好ましくは１８以上であり、上限値として、好ましくは３０以下、より好ましくは２５以下、さらに好ましくは２０以下である。この値が小さすぎると、ドライバーショットした時のボールの低スピン効果が足りずに飛距離が出なくなることがある。上記値が大きすぎると、実打した時のボール初速が低くなり飛距離が出なくなり、あるいは繰り返し打撃した際の割れ耐久性が悪くなることがある。 The difference between the surface hardness (Cs) of the core and the center hardness (Cc) of the core is preferably 16 or more, more preferably 17 or more, even more preferably 18 or more, and the upper limit is preferably 30 or less, more preferably is 25 or less, more preferably 20 or less. If this value is too small, the low spin effect of the ball may not be sufficient when hitting a driver shot, resulting in a lack of distance. If the above-mentioned value is too large, the initial velocity of the ball when actually hit may be low, resulting in a lack of flight distance, or the cracking durability may deteriorate when repeatedly hit.

コアは、単層もしくは複数層のゴム材料により形成される。このコア用のゴム材料としては、具体的には、基材ゴムを主体とし、これに、共架橋剤、有機過酸化物、不活性充填剤、有機硫黄化合物等を配合させてゴム組成物を作成することができる。基材ゴムとしては、ポリブタジエンを用いることが好ましい。 The core is formed from a single layer or multiple layers of rubber material. Specifically, the rubber material for this core is mainly made of base rubber, and a rubber composition is made by blending a co-crosslinking agent, an organic peroxide, an inert filler, an organic sulfur compound, etc. with this. can be created. It is preferable to use polybutadiene as the base rubber.

ポリブタジエンの種類としては、市販品を用いることができ、例えば、ＢＲ０１、ＢＲ５１、ＢＲ７３０（ＪＳＲ社製）などが挙げられる。また、基材ゴム中のポリブダジエンの割合は、好ましくは６０質量％以上であり、より好ましくは８０質量％以上である。上記基材ゴムには、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。 As the type of polybutadiene, commercially available products can be used, and examples thereof include BR01, BR51, and BR730 (manufactured by JSR Corporation). Further, the proportion of polybutadiene in the base rubber is preferably 60% by mass or more, more preferably 80% by mass or more. In addition to the polybutadiene, other rubber components may be blended into the base rubber to the extent that the effects of the present invention are not impaired. Examples of rubber components other than the above-mentioned polybutadiene include polybutadiene other than the above-mentioned polybutadiene, and other diene rubbers such as styrene-butadiene rubber, natural rubber, isoprene rubber, and ethylene-propylene diene rubber.

共架橋剤としては、例えば不飽和カルボン酸、不飽和カルボン酸の金属塩等が挙げられる。不飽和カルボン酸として具体的には、例えばアクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸が好適に用いられる。不飽和カルボン酸の金属塩としては特に限定されるものではないが、例えば上記不飽和カルボン酸を所望の金属イオンで中和したものが挙げられる。具体的にはメタクリル酸、アクリル酸等の亜鉛塩やマグネシウム塩等が挙げられ、特にアクリル酸亜鉛が好適に用いられる。 Examples of the co-crosslinking agent include unsaturated carboxylic acids and metal salts of unsaturated carboxylic acids. Specific examples of unsaturated carboxylic acids include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, and fumaric acid, with acrylic acid and methacrylic acid being particularly preferred. The metal salt of an unsaturated carboxylic acid is not particularly limited, but includes, for example, those obtained by neutralizing the above-mentioned unsaturated carboxylic acid with a desired metal ion. Specific examples include zinc salts and magnesium salts of methacrylic acid, acrylic acid, etc., and zinc acrylate is particularly preferably used.

上記不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩は、上記基材ゴム１００質量部に対し、通常５質量部以上、好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１３質量部以上、上限として通常６０質量部以下、好ましくは５０質量部以下、更に好ましくは４０質量部以下配合する。配合量が多すぎると、硬くなりすぎて耐え難い打感になる場合があり、配合量が少なすぎると、反発性が低下してしまう場合がある。 The unsaturated carboxylic acid and/or its metal salt is usually 5 parts by mass or more, preferably 10 parts by mass or more, more preferably 13 parts by mass or more, and the upper limit is usually 60 parts by mass, based on 100 parts by mass of the base rubber. The amount is preferably 50 parts by mass or less, more preferably 40 parts by mass or less. If the amount is too large, the ball may become too hard and give an unbearable feel on impact, while if the amount is too small, the repulsion may be reduced.

上記有機過酸化物としては市販品を用いることができ、例えば、パークミルＤ（日本油脂（株）製）、パーヘキサＣ－４０、パーヘキサ３Ｍ（日本油脂（株）製）、Luperco 231XL（アトケム社製）等を好適に用いることができる。これらは１種を単独であるいは２種以上を併用してもよい。有機過酸化物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．３質量部以上、更に好ましくは０．５質量部以上、最も好ましくは０．６質量部以上であり、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、最も好ましくは２．５質量部以下配合する。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な打感、耐久性及び反発性を得ることができない場合がある。 As the above-mentioned organic peroxide, commercially available products can be used, such as Percmil D (manufactured by NOF Corporation), Perhexa C-40, Perhexa 3M (manufactured by NOF Corporation), Luperco 231XL (manufactured by Atochem Co., Ltd.). ) etc. can be suitably used. These may be used alone or in combination of two or more. The amount of organic peroxide to be blended is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.3 parts by mass or more, still more preferably 0.5 parts by mass or more, and most preferably, based on 100 parts by mass of the base rubber. is 0.6 parts by mass or more, and the upper limit is preferably 5 parts by mass or less, more preferably 4 parts by mass or less, still more preferably 3 parts by mass or less, and most preferably 2.5 parts by mass or less. If the amount is too large or too small, it may not be possible to obtain suitable feel, durability and resilience.

また、老化防止剤を配合することができ、例えば、市販品としてはノクラックＮＳ－６、同ＮＳ－３０（大内新興化学工業（株）製）等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。 Further, an anti-aging agent can be added, and commercially available products include Nocrack NS-6 and Nocrack NS-30 (manufactured by Ouchi Shinko Kagaku Kogyo Co., Ltd.). These may be used alone or in combination of two or more.

老化防止剤の配合量は上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは０．０５質量部以上、特に好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下、特に好ましくは１質量部以下、最も好ましくは０．５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると好適な反発性、耐久性を得ることができない場合がある。 The amount of anti-aging agent to be blended is preferably 0.05 parts by mass or more, particularly preferably 0.1 parts by mass or more, and the upper limit is preferably 3 parts by mass or less, and more preferably 2 parts by mass, based on 100 parts by mass of the base rubber. part, particularly preferably 1 part by weight or less, most preferably 0.5 part by weight or less. If the amount is too large or too small, it may not be possible to obtain suitable resilience and durability.

また、上記コアには、良好な反発性付与させるために、有機硫黄化合物を配合することができる。有機硫黄化合物としては、ゴルフボールの反発性を向上させ得るものであれば特に制限されないが、例えばチオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール類又はそれらの金属塩等が挙げられる。より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタフルオロチオフェノールの亜鉛塩、ペンタブロモチオフェノールの亜鉛塩、パラクロロチオフェノールの亜鉛塩、硫黄数が２～４のジフェニルポリスルフィド、ジベンジルポリスルフィド、ジベンゾイルポリスルフィド、ジベンゾチアゾイルポリスルフィド、ジチオベンゾイルポリスルフィド等が挙げられ、特に、ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩が好適に用いられる。有機硫黄化合物の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、０質量部以上であり、より好ましくは０．１質量部以上、更に好ましくは０．２質量部以上、上限として、好ましくは５質量部以下、より好ましくは３質量部以下、更に好ましくは２質量部以下であることが推奨される。配合量が多すぎると、反発性（特に、Ｗ＃１による打撃）の改良効果がそれ以上期待できなくなり、コアが軟らかくなりすぎ、または打感が悪くなる場合がある。一方、配合量が少なすぎると、反発性の改善効果が期待できなくなる。 Further, an organic sulfur compound can be blended into the core in order to impart good resilience. The organic sulfur compound is not particularly limited as long as it can improve the resilience of the golf ball, and examples thereof include thiophenols, thionaphthols, halogenated thiophenols, and metal salts thereof. More specifically, pentachlorothiophenol, pentafluorothiophenol, pentabromothiophenol, parachlorothiophenol, zinc salt of pentachlorothiophenol, zinc salt of pentafluorothiophenol, zinc salt of pentabromothiophenol, Examples include zinc salts of parachlorothiophenol, diphenyl polysulfide having 2 to 4 sulfur numbers, dibenzyl polysulfide, dibenzoyl polysulfide, dibenzothiazoyl polysulfide, dithiobenzoyl polysulfide, etc., and zinc salts of pentachlorothiophenol are particularly preferred. used for. The amount of the organic sulfur compound to be blended is 0 parts by mass or more, more preferably 0.1 parts by mass or more, still more preferably 0.2 parts by mass or more, and the upper limit is preferably It is recommended that the amount is 5 parts by mass or less, more preferably 3 parts by mass or less, even more preferably 2 parts by mass or less. If the amount is too large, the effect of improving resilience (especially on impact with W#1) can no longer be expected, and the core may become too soft or the feel on impact may deteriorate. On the other hand, if the amount is too small, the effect of improving resilience cannot be expected.

そのほか、基材ゴムに配合される配合剤として、不活性充填剤が挙げられ、例えば、酸化亜鉛、硫酸バリウム、炭酸カルシウム等を好適に用いることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。不活性充填剤の配合量は、上記基材ゴム１００質量部に対し、好ましくは１質量部以上、より好ましくは５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４０質量部以下、更に好ましくは３５質量部以下とする。配合量が多すぎたり、少なすぎたりすると適正な質量、及び好適な反発性を得ることができない場合がある。 In addition, inert fillers can be mentioned as compounding agents to be mixed into the base rubber, and for example, zinc oxide, barium sulfate, calcium carbonate, etc. can be suitably used. These may be used alone or in combination of two or more. The blending amount of the inert filler is preferably 1 part by mass or more, more preferably 5 parts by mass or more, and the upper limit is preferably 50 parts by mass or less, more preferably 40 parts by mass or less, based on 100 parts by mass of the base rubber. , more preferably 35 parts by mass or less. If the amount is too large or too small, it may not be possible to obtain an appropriate mass and suitable resilience.

上記コアは、上記各成分を含有するゴム組成物を加硫硬化させることにより製造することができる。例えば、バンバリーミキサーやロール等の混練機を用いて混練し、コア用金型を用いて圧縮成形又は射出成型し、有機過酸化物や共架橋剤が作用するのに十分な温度として、１００～２００℃、好ましくは１４０～１８０℃、１０～４０分の条件にて成形体を適宜加熱することにより、該成形体を硬化させて製造することができる。 The core can be manufactured by vulcanizing and curing a rubber composition containing the components described above. For example, it is kneaded using a kneading machine such as a Banbury mixer or a roll, and compression molded or injection molded using a core mold, and the temperature is set at 100 to The molded product can be cured and produced by appropriately heating the molded product at 200° C., preferably 140 to 180° C., for 10 to 40 minutes.

上記コアは単層のみならず、内層コア及び外層コアの２層に形成することができる。コアを内層コア及び外層コアの２層に形成する場合、内層及び外層コアの材料としては、いずれも上述したゴム材を主材として用いることができる。また、内層コアを被覆する外層コアのゴム材は、内層コアの材料と同種であっても異種であってもよい。具体的には、上記コアのゴム材料の各成分で説明したのと同様である。 The above-mentioned core can be formed not only in a single layer but also in two layers, an inner core layer and an outer core layer. When the core is formed into two layers, an inner layer core and an outer layer core, the above-mentioned rubber material can be used as the main material for both the inner layer and the outer layer core. Furthermore, the rubber material of the outer core that covers the inner core may be the same or different from the material of the inner core. Specifically, it is the same as described for each component of the rubber material of the core.

次に、中間層について下記に説明する。
中間層の材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは４４以上、より好ましくは５０以上、さらに好ましくは５３以上であり、上限値として、好ましくは６０以下、より好ましくは５８以下、さらに好ましくは５６以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは６８以上、より好ましくは７６以上、さらに好ましくは８０以上であり、上限値として、好ましくは８９以下、より好ましくは８７以下、さらに好ましくは８４以下である。 Next, the intermediate layer will be explained below.
The material hardness of the intermediate layer is not particularly limited, but in terms of Shore D hardness, it is preferably 44 or more, more preferably 50 or more, even more preferably 53 or more, and the upper limit is preferably 60 or less, more preferably 58. Below, it is more preferably 56 or below. The Shore C hardness is preferably 68 or higher, more preferably 76 or higher, and still more preferably 80 or higher, and the upper limit is preferably 89 or lower, more preferably 87 or lower, and even more preferably 84 or lower.

また、コアを中間層で被覆した球体（中間層被覆球体）の表面硬度は、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以上、より好ましくは５６以上、さらに好ましくは５９以上であり、上限値としては、好ましくは６６以下、より好ましくは６４以下、さらに好ましくは６２以下である。また、ショアＣ硬度では、好ましくは７４以上、より好ましくは８２以上、さらに好ましくは８６以上であり、上限値としては、好ましくは９５以下、より好ましくは９３以下、さらに好ましくは９０以下である。 In addition, the surface hardness of the sphere whose core is coated with an intermediate layer (intermediate layer coated sphere) is preferably 50 or more, more preferably 56 or more, and still more preferably 59 or more in terms of Shore D hardness, and the upper limit is: Preferably it is 66 or less, more preferably 64 or less, still more preferably 62 or less. In terms of Shore C hardness, it is preferably 74 or higher, more preferably 82 or higher, even more preferably 86 or higher, and the upper limit is preferably 95 or lower, more preferably 93 or lower, and even more preferably 90 or lower.

これらの中間層の材料硬度及び表面硬度が上記範囲よりも軟らかすぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出なくなったり、ボールとしての初速が低くなりフルショット時に飛距離が出なくなることがある。上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、打感が悪くなることがある。 If the material hardness and surface hardness of these intermediate layers are too soft than the above range, the amount of spin on a full shot will increase too much and the flight distance will not be achieved, or the initial velocity of the ball will be low and the flight distance will be shortened on a full shot. It may disappear. If the above-mentioned material hardness and surface hardness are too hard, the durability against cracking due to repeated impact may be poor and the feel on impact may be poor.

中間層の厚さは、好ましくは０．９ｍｍ以上であり、より好ましくは１．１ｍｍ以上、さらに好ましくは１．３ｍｍ以上である。一方、中間層の厚さの上限値としては、好ましくは１．８ｍｍ以下、より好ましくは１．６ｍｍ以下、さらに好ましくは１．４ｍｍ以下である。この中間層が薄すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、またはフルショット時のボールのスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。また、中間層が厚すぎると、ボール初速が低くなり飛距離が出なくなり、或いは打感が悪くなることがある。 The thickness of the intermediate layer is preferably 0.9 mm or more, more preferably 1.1 mm or more, still more preferably 1.3 mm or more. On the other hand, the upper limit of the thickness of the intermediate layer is preferably 1.8 mm or less, more preferably 1.6 mm or less, and still more preferably 1.4 mm or less. If this intermediate layer is too thin, the durability against cracking due to repeated hits may deteriorate, or the amount of spin of the ball during a full shot may increase, resulting in a lack of flight distance. Furthermore, if the intermediate layer is too thick, the initial velocity of the ball may be low, resulting in a lack of flight distance or poor feel on impact.

中間層を形成する材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂、特にアイオノマー樹脂や高中和樹脂材料を採用することが好適である。 As the material forming the intermediate layer, it is preferable to employ various thermoplastic resins used in golf ball cover materials, particularly ionomer resins and highly neutralized resin materials.

アイオノマー樹脂としては市販品を用いることができる。また、カバーの樹脂材料として、市販品のアイオノマー樹脂のうち酸含量１８質量％以上の高酸含量アイオノマー樹脂を通常のアイオノマー樹脂にブレンドして用いることもできる。上記の高酸含量アイオノマー樹脂の配合量が多すぎると、繰り返し打撃耐久時の割れ耐久性が悪くなることがある。 Commercially available products can be used as the ionomer resin. Further, as the resin material for the cover, a high acid content ionomer resin having an acid content of 18% by mass or more among commercially available ionomer resins can be blended with a normal ionomer resin. If the amount of the above-mentioned high acid content ionomer resin is too large, the cracking durability during repeated impact durability may deteriorate.

高中和樹脂材料としては、下記（Ａ）～（Ｄ）成分、
（ａ－１）オレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属イオン中和物と、
（ａ－２）オレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はオレフィン－不飽和カルボン酸－不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属イオン中和物とを質量比で１００：０～０：１００になるように配合した（Ａ）ベース樹脂と、
（Ｂ）非アイオノマー熱可塑性エラストマーとを
質量比で１００：０～５０：５０になるように配合した樹脂成分１００質量部に対して、
（Ｃ）分子量が２２８～１５００の脂肪酸及び／又はその誘導体 ５～８０質量部と、
（Ｄ）上記（Ａ）成分及び（Ｃ）成分中の未中和の酸基を中和できる塩基性無機金属化合物 ０．１～１７質量部
とを必須成分として配合してなる樹脂組成物を例示することができる。 Highly neutralized resin materials include the following components (A) to (D):
(a-1) a metal ion neutralized product of an olefin-unsaturated carboxylic acid binary random copolymer and/or an olefin-unsaturated carboxylic acid binary random copolymer;
(a-2) Metal ion neutralized product of olefin-unsaturated carboxylic acid-unsaturated carboxylic ester ternary random copolymer and/or olefin-unsaturated carboxylic acid-unsaturated carboxylic ester ternary random copolymer (A) base resin, which is blended in a mass ratio of 100:0 to 0:100;
(B) For 100 parts by mass of a resin component blended with a non-ionomer thermoplastic elastomer at a mass ratio of 100:0 to 50:50,
(C) 5 to 80 parts by mass of a fatty acid and/or a derivative thereof having a molecular weight of 228 to 1500;
(D) A resin composition containing as an essential component 0.1 to 17 parts by mass of a basic inorganic metal compound capable of neutralizing unneutralized acid groups in the components (A) and (C). I can give an example.

上記（Ａ）～（Ｄ）成分については、例えば、特開２０１０－２５３２６８号公報に記載される中間層の樹脂材料（Ａ）～（Ｄ）成分を好適に採用することができる。 As for the above components (A) to (D), for example, the intermediate layer resin materials (A) to (D) described in JP-A No. 2010-253268 can be suitably employed.

なお、上記中間層材料には、非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができる。非アイオノマー熱可塑性エラストマーの配合量は、上記ベース樹脂の合計量１００質量部に対して、０～５０質量部配合することが好適である。 Note that a non-ionomer thermoplastic elastomer can be blended into the intermediate layer material. The non-ionomer thermoplastic elastomer is preferably blended in an amount of 0 to 50 parts by mass based on 100 parts by mass of the total amount of the base resin.

上記の非アイオノマー熱可塑性エラストマーとしては、例えば、ポリオレフィン系エラストマー（ポリオレフィン、メタロセンポリオレフィン含む）、ポリスチレン系エラストマー、ジエン系ポリマー、ポリアクリレート系ポリマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアセタールなどを挙げることができる。 Examples of the non-ionomer thermoplastic elastomers include polyolefin elastomers (including polyolefins and metallocene polyolefins), polystyrene elastomers, diene polymers, polyacrylate polymers, polyamide elastomers, polyurethane elastomers, polyester elastomers, and polyacetals. can be mentioned.

中間層材料には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができる。例えば、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。これら添加剤を配合する場合、その配合量としては、上記ベース樹脂の総和１００質量部に対して、好ましくは０．１質量部以上、より好ましくは０．５質量部以上、上限として、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは４質量部以下である。 Any additives may be appropriately blended into the intermediate layer material depending on the purpose. For example, various additives such as pigments, dispersants, anti-aging agents, ultraviolet absorbers, and light stabilizers can be added. When blending these additives, the blending amount is preferably 0.1 parts by mass or more, more preferably 0.5 parts by mass or more, and the upper limit is preferably 100 parts by mass of the base resin. It is 10 parts by mass or less, more preferably 4 parts by mass or less.

次に、カバーについて説明する。
カバーの材料硬度は、特に制限はないが、ショアＤ硬度で、好ましくは４７以上、より好ましくは５１以上、さらに好ましくは５５以上であり、上限値として、好ましくは７０以下、より好ましくは６５以下、さらに好ましくは６０以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは７２以上、より好ましくは７８以上、さらに好ましくは８３以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９６以下、さらに好ましくは８９以下である。 Next, the cover will be explained.
The material hardness of the cover is not particularly limited, but in terms of Shore D hardness, it is preferably 47 or more, more preferably 51 or more, even more preferably 55 or more, and the upper limit is preferably 70 or less, more preferably 65 or less. , more preferably 60 or less. The Shore C hardness is preferably 72 or higher, more preferably 78 or higher, and even more preferably 83 or higher, and the upper limit is preferably 100 or lower, more preferably 96 or lower, and even more preferably 89 or lower.

また、カバー表面硬度（ボール表面硬度とも言う。）は、ショアＤ硬度で、好ましくは５３以上、より好ましくは５７以上、さらに好ましくは６１以上であり、上限値としては、好ましくは７６以下、より好ましくは７１以下、さらに好ましくは６６以下である。ショアＣ硬度では、好ましくは８０以上、より好ましくは８６以上、さらに好ましくは９１以上であり、上限値として、好ましくは１００以下、より好ましくは９８以下、さらに好ましくは９６以下である。 In addition, the cover surface hardness (also referred to as ball surface hardness) is preferably 53 or more, more preferably 57 or more, and even more preferably 61 or more in terms of Shore D hardness, and the upper limit is preferably 76 or less, more preferably It is preferably 71 or less, more preferably 66 or less. In terms of Shore C hardness, it is preferably 80 or more, more preferably 86 or more, even more preferably 91 or more, and the upper limit is preferably 100 or less, more preferably 98 or less, and even more preferably 96 or less.

上記の材料硬度及び表面硬度が硬すぎると、カバーに傷がつきやすくなることがある。一方、上記の材料硬度及び表面硬度が軟らかすぎると、ドライバー（Ｗ＃１）やミドル／ロングアイアンなどのフルショット時にスピン量が増え、飛距離が出なくなることがある。 If the material hardness and surface hardness are too hard, the cover may be easily scratched. On the other hand, if the above-mentioned material hardness and surface hardness are too soft, the amount of spin will increase during full shots with a driver (W#1), middle/long iron, etc., and the distance may not be achieved.

カバーの厚さは、好ましくは０．３ｍｍ以上であり、より好ましくは０．５ｍｍ以上、さらに好ましくは０．７ｍｍ以上である。一方、カバーの厚さの上限値としては、好ましくは１．２ｍｍ以下、より好ましくは１．０ｍｍ以下、さらに好ましくは０．８ｍｍ以下である。このカバーが薄すぎると、カバーを中間層に被覆する成型が難しくなり、生産性が低下したり、繰り返し打撃した時の耐久性が悪くなることがある。一方、カバーが厚過ぎると、フルショット時のスピン量が多くなり過ぎたり、ボールとしての反発が低くなり飛距離が出なくなることがある。 The thickness of the cover is preferably 0.3 mm or more, more preferably 0.5 mm or more, still more preferably 0.7 mm or more. On the other hand, the upper limit of the thickness of the cover is preferably 1.2 mm or less, more preferably 1.0 mm or less, and still more preferably 0.8 mm or less. If this cover is too thin, it will be difficult to mold the cover to cover the intermediate layer, which may reduce productivity and deteriorate durability when repeatedly struck. On the other hand, if the cover is too thick, the amount of spin during a full shot may be too high, or the rebound of the ball may be low, resulting in a lack of distance.

上記カバーの材料としては、ゴルフボールのカバー材で使用される各種の熱可塑性樹脂を使用することができるが、アイオノマー樹脂などに比べて、傷の付き難さ及びスピン量が多くならず飛びに優位である点から、ウレタン樹脂を主材料として使用するものである。特に、ボール製品の量産性の観点から、熱可塑性ポリウレタンを主体としたものを使用することが好適であり、より好ましくは、（Ｉ）熱可塑性ポリウレタン及び（ＩＩ）ポリイソシアネート化合物を主成分とする樹脂配合物により形成することができる。 As the material for the above-mentioned cover, various thermoplastic resins used in golf ball cover materials can be used, but compared to ionomer resins etc., they are less likely to be scratched, have less spin rate, and have better flight performance. Urethane resin is used as the main material because of its superiority. In particular, from the viewpoint of mass production of ball products, it is preferable to use a material mainly composed of thermoplastic polyurethane, and more preferably a material mainly composed of (I) thermoplastic polyurethane and (II) a polyisocyanate compound. It can be formed from a resin compound.

上記の（Ｉ）成分と（ＩＩ）成分とを合わせた合計質量が、カバーの樹脂組成物全量に対して、６０％以上であることが推奨され、より好ましくは、７０％以上である。上記（Ｉ）成分及び（ＩＩ）成分については以下に詳述する。 It is recommended that the total mass of the above components (I) and (II) be 60% or more, more preferably 70% or more, based on the total amount of the resin composition of the cover. The above components (I) and (II) will be described in detail below.

上記（Ｉ）熱可塑性ポリウレタンについて述べると、その熱可塑性ポリウレタンの構造は、長鎖ポリオールである高分子ポリオール（ポリメリックグリコール）からなるソフトセグメントと、鎖延長剤およびポリイソシアネート化合物からなるハードセグメントとを含む。ここで、原料となる長鎖ポリオールとしては、従来から熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものはいずれも使用でき、特に制限されるものではないが、例えば、ポリエステルポリオール、ポリエーテルポリオール、ポリカーボネートポリオール、ポリエステルポリカーボネートポリオール、ポリオレフィン系ポリオール、共役ジエン重合体系ポリオール、ひまし油系ポリオール、シリコーン系ポリオール、ビニル重合体系ポリオールなどを挙げることができる。これらの長鎖ポリオールは１種類のものを使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。これらのうちでも、反発弾性率が高く低温特性に優れた熱可塑性ポリウレタンを合成できる点で、ポリエーテルポリオールが好ましい。 Regarding the thermoplastic polyurethane (I) above, the structure of the thermoplastic polyurethane consists of a soft segment made of a polymeric polyol (polymeric glycol), which is a long-chain polyol, and a hard segment made of a chain extender and a polyisocyanate compound. include. Here, as the long-chain polyol used as a raw material, any of those conventionally used in the technology related to thermoplastic polyurethane can be used, and is not particularly limited, but for example, polyester polyol, polyether polyol, polycarbonate polyol. , polyester polycarbonate polyols, polyolefin polyols, conjugated diene polymer polyols, castor oil polyols, silicone polyols, vinyl polymer polyols, and the like. One type of these long-chain polyols may be used, or two or more types may be used in combination. Among these, polyether polyols are preferred because they can synthesize thermoplastic polyurethanes that have a high impact modulus and excellent low-temperature properties.

鎖延長剤としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、例えば、イソシアネート基と反応し得る活性水素原子を分子中に２個以上有する分子量４００以下の低分子化合物であることが好ましい。鎖延長剤としては、１，４－ブチレングリコール、１，２－エチレングリコール、１，３－ブタンジオール、１，６－ヘキサンジオール、２，２－ジメチル－１，３－プロパンジオール等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。鎖延長剤としては、これらのうちでも、炭素数２～１２の脂肪族ジオールが好ましく、１，４－ブチレングリコールがより好ましい。 As the chain extender, those used in conventional technology related to thermoplastic polyurethane can be suitably used. Preferably, it is a molecular compound. Examples of chain extenders include 1,4-butylene glycol, 1,2-ethylene glycol, 1,3-butanediol, 1,6-hexanediol, 2,2-dimethyl-1,3-propanediol, etc. However, it is not limited to these. Among these, aliphatic diols having 2 to 12 carbon atoms are preferred as chain extenders, and 1,4-butylene glycol is more preferred.

ポリイソシアネート化合物としては、従来の熱可塑性ポリウレタンに関する技術において使用されるものを好適に用いることができ、特に制限はない。具体的には、４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート、２，４－（又は）２，６－トルエンジイソシアネート、ｐ－フェニレンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、ナフチレン１，５－ジイソシアネート、テトラメチルキシレンジイソシアネート、水添キシリレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、ノルボルネンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ダイマー酸ジイソシアネートからなる群から選択された１種又は２種以上を用いることができる。ただし、イソシアネート種によっては射出成形中の架橋反応をコントロールすることが困難なものがある。本発明においては生産時の安定性と発現される物性とのバランスとの観点から、芳香族ジイソシアネートである４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネートが最も好ましい。 As the polyisocyanate compound, those used in conventional techniques related to thermoplastic polyurethane can be suitably used, and there are no particular limitations. Specifically, 4,4'-diphenylmethane diisocyanate, 2,4-(or) 2,6-toluene diisocyanate, p-phenylene diisocyanate, xylylene diisocyanate, naphthylene 1,5-diisocyanate, tetramethylxylene diisocyanate, hydrogenated One or more selected from the group consisting of xylylene diisocyanate, dicyclohexylmethane diisocyanate, tetramethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate, isophorone diisocyanate, norbornene diisocyanate, trimethylhexamethylene diisocyanate, and dimer acid diisocyanate can be used. However, depending on the type of isocyanate, it may be difficult to control the crosslinking reaction during injection molding. In the present invention, 4,4'-diphenylmethane diisocyanate, which is an aromatic diisocyanate, is most preferred from the viewpoint of the balance between stability during production and physical properties developed.

具体的な（Ｉ）成分の熱可塑性ポリウレタンとし、市販品を用いることもでき、例えば、パンデックスＴ８２９５，同Ｔ８２９０，同Ｔ８２６０（いずれもディーアイシーコベストロポリマー社製）などが挙げられる。 As the specific thermoplastic polyurethane of component (I), commercially available products may be used, such as Pandex T8295, Pandex T8290, and Pandex T8260 (all manufactured by ICC Covestro Polymer Co., Ltd.).

必須成分ではないが、上記（Ｉ）及び（ＩＩ）成分に、別の成分である（ＩＩＩ）成分として、上記熱可塑性ポリウレタン以外の熱可塑性エラストマーを配合することができる。この（ＩＩＩ）成分を上記樹脂配合物に配合することにより、樹脂配合物の更なる流動性の向上や反発性、耐傷付き性等、ゴルフボールカバー材として要求される諸物性を高めることができる。 Although not an essential component, a thermoplastic elastomer other than the above-mentioned thermoplastic polyurethane can be blended with the above-mentioned (I) and (II) components as another component (III). By blending this component (III) into the above resin compound, it is possible to further improve the various physical properties required for a golf ball cover material, such as further improvement in fluidity, resilience, and scratch resistance of the resin compound. .

上記（Ｉ）、（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）成分の組成比については、特に制限はないが、本発明の効果を十分に有効に発揮させるためには、質量比で（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～５０：０～５０であることが好ましく、さらに好ましくは、（Ｉ）：（ＩＩ）：（ＩＩＩ）＝１００：２～３０：８～５０（質量比）とすることである。 There is no particular restriction on the composition ratio of the above components (I), (II), and (III), but in order to fully exhibit the effects of the present invention, the mass ratio of (I):(II) :(III)=100:2-50:0-50, more preferably (I):(II):(III)=100:2-30:8-50 (mass ratio) It is to be.

さらに、上記の樹脂配合物には、必要に応じて、上記の熱可塑性ポリウレタンを構成する成分以外の種々の添加剤を配合することができ、例えば顔料、分散剤、酸化防止剤、耐光安定剤、紫外線吸収剤、離型剤等を適宜配合することができる。 Furthermore, various additives other than the components constituting the thermoplastic polyurethane can be added to the above resin compound as necessary, such as pigments, dispersants, antioxidants, and light stabilizers. , an ultraviolet absorber, a mold release agent, etc. can be appropriately added.

上述したコア，中間層及びカバー（最外層）の各層を積層して形成されたマルチピースソリッドゴルフボールの製造方法については、公知の射出成形法等の常法により行なうことができる。例えば、コアの周囲に、中間層材料を射出して中間層被覆球体を得、次いで、カバーの材料を射出成形することによりマルチピースのゴルフボールを得ることができる。また、中間層又はカバーの各被覆部材について、予め半殻球状に成形した２枚のハーフカップを用いて、コア又は中間層被覆球を包み加熱加圧成形することによりゴルフボールを作製することもできる。 The multi-piece solid golf ball formed by laminating the core, intermediate layer, and cover (outermost layer) described above can be manufactured by a conventional method such as a known injection molding method. For example, a multi-piece golf ball can be obtained by injecting the intermediate layer material around the core to obtain the intermediate coated sphere, and then injection molding the cover material. Alternatively, for each covering member of the intermediate layer or cover, a golf ball may be produced by wrapping the core or the intermediate layer covering sphere using two half cups formed in advance into a half-shell shape and molding them under heat and pressure. can.

本発明のゴルフボールの初期荷重１０ｋｇｆをかけた状態から終荷重１３０ｋｇｆをかけたときまでのたわみ量は、３．６ｍｍ以上であり、好ましくは３．９ｍｍ以上、より好ましくは４．２ｍｍ以上であり、上限値としては、好ましくは５．０ｍｍ以下、より好ましくは４．７ｍｍ以下、さらに好ましくは４．４ｍｍ以下である。この値が小さいと、スピン量が増えすぎてフルショット時に飛距離が十分に出なくなり、或いはソフトな心地よい打感でなくなることがある。一方、この値が大きいと、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなり、或いは実打初速が低くなり、特にドライバー（Ｗ＃１）で飛距離が出なくなることがある。 The amount of deflection of the golf ball of the present invention from when an initial load of 10 kgf is applied to when a final load of 130 kgf is applied is 3.6 mm or more, preferably 3.9 mm or more, and more preferably 4.2 mm or more. The upper limit is preferably 5.0 mm or less, more preferably 4.7 mm or less, even more preferably 4.4 mm or less. If this value is small, the amount of spin increases so much that the distance on a full shot may not be sufficient, or the ball may not have a soft and comfortable feel. On the other hand, if this value is large, the durability against cracking when repeatedly hit will be poor, or the actual initial hitting speed will be low, which may result in a lack of flight distance, especially with a driver (W#1).

本発明では、中間層被覆球体とボールとの表面硬度関係を所定範囲に設定することが必要である。即ち、ボールの表面硬度から中間層被覆球体の表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは０より大きいことを要し、好ましい値は２以上であり、より好ましくは４以上である。一方、この表面硬度差の上限値は、好ましくは１５以下であり、より好ましくは１０以下、さらに好ましくは６以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。また、上記値が小さすぎると、フルショット時にスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。 In the present invention, it is necessary to set the surface hardness relationship between the intermediate layer coated sphere and the ball within a predetermined range. That is, the value obtained by subtracting the surface hardness of the intermediate layer coated sphere from the surface hardness of the ball is a Shore C hardness that is preferably greater than 0, preferably 2 or more, and more preferably 4 or more. On the other hand, the upper limit of this surface hardness difference is preferably 15 or less, more preferably 10 or less, and still more preferably 6 or less. If this value is too large, the durability against cracking when repeatedly struck may deteriorate. Furthermore, if the above value is too small, the amount of spin increases during a full shot, and the flight distance may not be achieved.

上記カバー（最外層）の外表面には多数のディンプルを形成することができる。カバーの外表面に配置されるディンプルについては、好ましくは２５０個以上、より好ましくは２７０個以上、更に好ましくは３００個以上であり、上限としては、好ましくは３７０個以下、より好ましくは３５０個以下、更に好ましくは３４０個以下具備することができる。ディンプルの個数が上記範囲より多くなると、ボールの弾道が低くなり、飛距離が低下することがある。逆に、ディンプル個数が少なくなると、ボールの弾道が高くなり、飛距離が伸びなくなる場合がある。 A large number of dimples can be formed on the outer surface of the cover (outermost layer). The number of dimples arranged on the outer surface of the cover is preferably 250 or more, more preferably 270 or more, even more preferably 300 or more, and the upper limit is preferably 370 or less, more preferably 350 or less. , more preferably 340 or less. If the number of dimples is greater than the above range, the trajectory of the ball may become lower and the flight distance may be reduced. Conversely, when the number of dimples decreases, the trajectory of the ball becomes higher and the flight distance may not increase.

ディンプルの形状については、円形、楕円形、各種多角形、デュードロップ形、その他非円形など１種類又は２種類以上を組み合わせて適宜使用することができる。例えば、円形ディンプルを使用する場合には、直径は２．５～６．５ｍｍ以下程度、深さは０．０８～０．３０ｍｍ以下とすることができる。 Regarding the shape of the dimple, one type or a combination of two or more types such as circular, elliptical, various polygonal, dewdrop, and other non-circular shapes can be used as appropriate. For example, when circular dimples are used, the diameter can be approximately 2.5 to 6.5 mm or less, and the depth can be approximately 0.08 to 0.30 mm or less.

ディンプルがゴルフボールの球面に占めるディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から６０～９０％であることが望ましい。また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ０は、ボールの弾道の適正化を図る点から０．３５～０．８０とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計がディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６～１．０％とすることが好ましい。上述した各数値の範囲を逸脱すると、良好な飛距離が得られない弾道となり、十分満足した飛距離を出せない場合がある。 The dimple occupancy rate of the dimples on the spherical surface of the golf ball, specifically, the total area of the dimples defined by the edges of the plane surrounded by the edges of the dimples in the spherical area of the ball assuming that there are no dimples. The ratio (SR value) is preferably 60 to 90% in order to fully exhibit aerodynamic characteristics. In addition, the value V0 obtained by dividing the spatial volume of the dimple under the plane surrounded by the edges of each dimple by the volume of a cylinder whose bottom is the plane and whose height is the maximum depth of the dimple from this bottom is the value V0 of the ball. From the viewpoint of optimizing the trajectory of Further, it is preferable that the VR value of the total volume of dimples formed below the plane surrounded by the edges of the dimples, which accounts for the volume of the ball assuming no dimples exist, is 0.6 to 1.0%. . If the above-mentioned numerical values deviate from the ranges, the trajectory will not provide a good flight distance, and the ball may not be able to achieve a sufficiently satisfactory flight distance.

また、所望の飛距離増大効果を得るには、抗力係数ＣＤ又は揚力係数ＣＬを適宜調整すること、特に、高速条件では抗力係数ＣＤを低く設定することが良く、また、低速条件では揚力係数ＣＬを高く設定することが良いとされている。具体的には、打球の弾道上の最高点に達する直前のレイノルズ数７００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬが、それより少し前のレイノルズ数８００００，スピン量２０００ｒｐｍのときの揚力係数ＣＬに対して好ましくは７０％以上、より好ましくは７５％保持されていることが好ましい。更に、打球の打出し直後におけるレイノルズ数１８００００，スピン量２５２０ｒｐｍのとき、抗力係数ＣＤが０．２２５以下であることが望ましい。 In addition, in order to obtain the desired flight distance increasing effect, it is necessary to adjust the drag coefficient CD or the lift coefficient CL as appropriate. In particular, it is better to set the drag coefficient CD low under high speed conditions, and also to set the lift coefficient CL low under low speed conditions. It is said that it is good to set it high. Specifically, the lift coefficient CL when the Reynolds number is 70,000 and the spin rate is 2000 rpm just before the ball reaches the highest point on the trajectory is the same as the lift coefficient CL when the Reynolds number is 80,000 and the spin rate is 2000 rpm just before that. It is preferable that 70% or more, more preferably 75%, be retained. Furthermore, when the Reynolds number is 180,000 and the spin rate is 2,520 rpm immediately after the ball is launched, it is desirable that the drag coefficient CD is 0.225 or less.

ディンプルの形状が非円形の場合、例えば以下の手法をとることができる。
隣接する２つのボール表面上のディンプル以外の部分（以下、「陸部」という）については、互いに頂点同士で接することができる。また、略凹多角形の陸部が有する全ての頂点または一部の頂点で、隣接する陸部と接することができる。陸部の外周の長さは、１．６～１９．４ｍｍとすることができ、ディンプルの外周の長さは、３．２～３８．８ｍｍとすることができる。また、上記ディンプルの表面は、その全面を滑らかな曲面とすることができる。ディンプルの１個が、４つ以上の上記陸部と接するように配置することができる。ディンプルの１個が、６つ以下の上記陸部と接するように配置することができる。陸部の数は、４３４～８６３個とすることができる。陸部は、三角形の内側に接する形状とすることができる。 When the shape of the dimple is non-circular, for example, the following method can be used.
Portions other than the dimples on the surfaces of two adjacent balls (hereinafter referred to as “land portions”) can touch each other at their vertices. Furthermore, all or some of the vertices of the land portion of the substantially concave polygon can be in contact with adjacent land portions. The length of the outer circumference of the land portion may be 1.6 to 19.4 mm, and the length of the outer circumference of the dimple may be 3.2 to 38.8 mm. Further, the entire surface of the dimple can be a smooth curved surface. One of the dimples can be arranged so as to be in contact with four or more of the land portions. One of the dimples can be arranged so as to be in contact with six or less of the land portions. The number of land areas can be 434 to 863. The land portion can have a shape that touches the inside of the triangle.

カバー表面には塗膜層（コーティング層）を形成することができる。この塗膜層は、各種塗料を用いて塗装することができ、塗料としては、ゴルフボールの過酷な使用状況に耐えうる必要から、ポリオールとポリイソシアネートとからなるウレタン塗料を主成分とする塗料用組成物を用いることが好適である。 A coating layer can be formed on the surface of the cover. This coating layer can be painted using various paints, and since it is necessary to withstand the harsh usage conditions of golf balls, paints whose main component is urethane paint consisting of polyol and polyisocyanate are used. It is preferred to use a composition.

上記ポリオール成分としては、アクリル系ポリオールやポリエステルポリオールなどが挙げられる。なお、これらのポリオールには、ポリオールの変性体が含まれ、更に作業性を向上させるため、他のポリオールを追加することもできる。 Examples of the polyol component include acrylic polyols and polyester polyols. Note that these polyols include modified polyols, and other polyols may be added to further improve workability.

ポリオール成分としては、２種類のポリエステルポリオールを併用することが好適である。この場合、２種類のポリエステルポリオールを（ａ）成分及び（ｂ）成分とすると、（ａ）成分のポリエステルポリオールとしては、樹脂骨格に環状構造が導入されたポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、シクロヘキサンジメタノール等の脂環構造を有するポリオールと多塩基酸との重縮合、或いは、脂環構造を有するポリオールとジオール類又はトリオールと多塩基酸との重縮合により得られるポリエステルポリオールが挙げられる。一方、（ｂ）成分のポリエステルポリオールとしては、多分岐構造を有するポリエステルポリオールを採用することができ、例えば、東ソー社製の「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」等の枝分かれ構造を有するポリエステルポリオールが挙げられる。 As the polyol component, it is preferable to use two types of polyester polyols together. In this case, if two types of polyester polyols are used as components (a) and (b), a polyester polyol in which a cyclic structure is introduced into the resin skeleton can be used as the polyester polyol of component (a), for example. , polyester polyols obtained by polycondensation of a polyol having an alicyclic structure such as cyclohexanedimethanol and a polybasic acid, or polycondensation of a polyol having an alicyclic structure, diols or triols, and a polybasic acid. . On the other hand, as the polyester polyol of component (b), a polyester polyol having a multi-branched structure can be used, and examples thereof include polyester polyols having a branched structure such as "NIPPOLAN 800" manufactured by Tosoh Corporation.

一方、ポリイソシアネートについては、特に制限はなく、一般的に用いられている芳香族、脂肪族、脂環式などのポリイソシアネートであり、具体的には、トリレンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、リジンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、１，４－シクロヘキシレンジイソシアネート、ナフタレンジイソシアネート、トリメチルヘキサメチレンジイソシアネート、ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート、１－イソシアナト－３，３，５－トリメチル－４－イソシアナトメチルシクロヘキサン等が挙げられる。これらは,単独で或いは混合して使用することができる。 On the other hand, there are no particular restrictions on polyisocyanates, and they include commonly used aromatic, aliphatic, and alicyclic polyisocyanates, including tolylene diisocyanate, diphenylmethane diisocyanate, and xylylene diisocyanate. , tetramethylene diisocyanate, hexamethylene diisocyanate, lysine diisocyanate, isophorone diisocyanate, 1,4-cyclohexylene diisocyanate, naphthalene diisocyanate, trimethylhexamethylene diisocyanate, dicyclohexylmethane diisocyanate, 1-isocyanato-3,3,5-trimethyl-4-isocyanate Examples include natomethylcyclohexane. These can be used alone or in combination.

塗料組成物には、塗装条件により、各種の有機溶剤を混合することができる。このような有機溶剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン等の芳香族系溶剤、酢酸エチル、酢酸ブチル、プロピレングリコールメチルエーテルアセテート、プロピレングリコールメチルエーテルプロピオネート等のエステル系溶剤、アセトン、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン、シクロヘキサノン等のケトン系溶剤、ジエチレングリコールジメチルエーテル、ジエチレングリコールジエチルエーテル、ジプロピレングリコールジメチルエーテル等のエーテル系溶剤、シクロヘキサン、メチルシクロヘキサン、エチルシクロヘキサン等の脂環式炭化水素系溶剤、ミネラルスピリット等の石油炭化水素系溶剤等が使用できる。 Various organic solvents can be mixed into the coating composition depending on the coating conditions. Examples of such organic solvents include aromatic solvents such as toluene, xylene, and ethylbenzene, ester solvents such as ethyl acetate, butyl acetate, propylene glycol methyl ether acetate, and propylene glycol methyl ether propionate, acetone, and methyl ethyl ketone. , ketone solvents such as methyl isobutyl ketone and cyclohexanone, ether solvents such as diethylene glycol dimethyl ether, diethylene glycol diethyl ether, and dipropylene glycol dimethyl ether, alicyclic hydrocarbon solvents such as cyclohexane, methylcyclohexane, and ethylcyclohexane, mineral spirits, etc. Petroleum hydrocarbon solvents, etc. can be used.

上記塗料組成物からなる塗膜層の厚さについては、特に制限はないが、通常５～４０μｍ、好ましくは１０～２０μｍである。なお、ここで言う塗膜層の厚さとは、ディンプルの中心部、ディンプル中心部とディンプルエッジの間の位置２箇所の計３箇所を測定し、平均した塗膜の厚さを意味する。 The thickness of the coating layer made of the above coating composition is not particularly limited, but is usually 5 to 40 μm, preferably 10 to 20 μm. The thickness of the coating layer referred to herein means the average coating thickness measured at three locations: the center of the dimple and two locations between the center of the dimple and the edge of the dimple.

本発明では、上記塗料組成物からなる塗膜層の弾性仕事回復率が６０％以上とすることを要し、好ましくは８０％以上である。この塗膜層の弾性仕事回復率が上記範囲であれば、塗膜層が高弾性力を有するため自己修復機能が高く、耐摩耗性に非常に優れる。また、上記塗料組成物で塗装されたゴルフボールの諸性能を向上させることができる。上記の弾性仕事回復率の測定方法については以下のとおりである。 In the present invention, the elastic work recovery rate of the coating layer made of the above-mentioned coating composition is required to be 60% or more, preferably 80% or more. If the elastic work recovery rate of this coating layer is within the above range, the coating layer will have high elasticity, will have a high self-repairing function, and will have excellent abrasion resistance. Further, various performances of golf balls coated with the above coating composition can be improved. The method for measuring the above elastic work recovery rate is as follows.

弾性仕事回復率は、押し込み荷重をマイクロニュートン（μＮ）オーダーで制御し、押し込み時の圧子深さをナノメートル（ｎｍ）の精度で追跡する超微小硬さ試験方法であり、塗膜層の物性を評価するナノインデンテーション法の一つのパラメータである。従来の方法では最大荷重に対応した変形痕（塑性変形痕）の大きさしか測定できなかったが、ナノインデンテーション法では自動的・連続的に測定することにより、押し込み荷重と押し込み深さとの関係を得ることができる。そのため、従来のような変形痕を光学顕微鏡で目視測定するときのような個人差がなく、精度高く塗膜層の物性を評価することができると考えられる。ボール表面の塗膜層がドライバーや各種のクラブの打撃により大きな影響を受け、塗膜層がゴルフボールの物性に及ぼす影響は小さくないことから、塗膜層を超微小硬さ試験方法で測定し、従来よりも高精度に行うことは、非常に有効な評価方法となる。 Elastic work recovery rate is an ultra-microhardness test method that controls the indentation load on the order of micronewtons (μN) and tracks the indenter depth during indentation with nanometer (nm) precision. It is one of the parameters of the nanoindentation method to evaluate physical properties. Conventional methods could only measure the size of deformation scars (plastic deformation scars) corresponding to the maximum load, but the nanoindentation method measures automatically and continuously to determine the relationship between indentation load and indentation depth. can be obtained. Therefore, it is thought that the physical properties of the coating layer can be evaluated with high accuracy without the individual differences that occur when visually measuring deformation marks using an optical microscope. The paint layer on the ball's surface is greatly affected by hits from drivers and various clubs, and the effect the paint layer has on the physical properties of the golf ball is not small, so we measured the paint layer using an ultra-microhardness test method. However, performing it with higher precision than before is a very effective evaluation method.

また、上記塗膜層の硬度は、ショアＭ硬度は、好ましくは４０以上、より好ましくは６０以上であり、上限として、好ましくは９５以下、より好ましくは８５以下である。なお、このショアＭ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。また、上記塗膜層の硬度は、ショアＣ硬度で好ましくは５０以上であり、上限として、好ましくは７０以下である。なお、このショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に準ずるものである。塗膜層が上記硬度範囲よりも高すぎると、繰り返し打撃した際に塗膜が脆くなり、カバー層を保護できなくなるおそれがある。塗膜層が上記硬度範囲よりも小さすぎると、ボール表面が硬いものに当たった際に傷がつきやすくなり好ましくない。 Further, the hardness of the coating layer is preferably 40 or more, more preferably 60 or more in terms of Shore M hardness, and the upper limit is preferably 95 or less, more preferably 85 or less. Note that this Shore M hardness is based on ASTM D2240. Further, the hardness of the coating layer is preferably 50 or more in Shore C hardness, and preferably 70 or less as an upper limit. Note that this Shore C hardness is based on ASTM D2240. If the hardness of the coating layer is too high than the above range, the coating layer will become brittle when repeatedly struck, and there is a risk that the cover layer will not be protected. If the hardness of the coating layer is too small than the above range, the surface of the ball will be easily scratched when it hits a hard object, which is undesirable.

上記塗膜層のショアＣ硬度をＨｃとするとき、飛びとアプローチスピン性能とを両立させる点から、Ｈｃと上記コアの中心硬度Ｃｃとの差（Ｈｃ－Ｃｃ）が０以上となることが好ましく、より好ましくは５以上であり、上限としては、好ましくは２５以下、より好ましくは１５以下である。 When the Shore C hardness of the coating layer is Hc, the difference between Hc and the center hardness Cc of the core ( Hc - Cc ) is preferably 0 or more in order to achieve both flight and approach spin performance. , more preferably 5 or more, and the upper limit is preferably 25 or less, more preferably 15 or less.

上記の塗料組成物を使用する際は、公知の方法で製造されたゴルフボールに対し、塗料組成物を塗装時に調整し、通常の塗装工程を採用して表面に塗布し、乾燥工程を経てボール表面に塗膜層を形成することができる。この場合、塗装方法としては、スプレー塗装法、静電塗装法、ディッピング法などを好適に採用することができ、特に制限はない。 When using the above paint composition, the paint composition is adjusted at the time of painting, applied to the surface of a golf ball manufactured by a known method, applied to the surface using a normal painting process, and then dried on the golf ball. A coating layer can be formed on the surface. In this case, as a coating method, a spray coating method, an electrostatic coating method, a dipping method, etc. can be suitably employed, and there are no particular limitations.

本発明のゴルフボールは、各層の厚さ関係や硬度関係、さらには各被覆球体の表面硬度やたわみ量について以下のように適正化を図ることが本発明の所望の効果を十分に得るうえでは好適である。 In the golf ball of the present invention, in order to fully obtain the desired effects of the present invention, it is necessary to optimize the thickness and hardness of each layer, as well as the surface hardness and deflection of each covered sphere as described below. suitable.

カバーと中間層との合計厚さを所定範囲に設定することが好適である。即ち、カバーと中間層との合計厚さは、好ましくは１．４ｍｍ以上であり、より好ましくは１．７ｍｍ以上、さらに好ましくは２．０ｍｍ以上である。また、上記合計厚さの上限値は、好ましくは２．８ｍｍ以下であり、より好ましくは２．５ｍｍ以下、さらに好ましくは２．３ｍｍ以下である。上記合計厚さが上記範囲よりも小さいと、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなったり、打感が悪くなることがある。また、上記合計厚さが上記範囲よりも大きいと、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。 It is preferable to set the total thickness of the cover and the intermediate layer within a predetermined range. That is, the total thickness of the cover and the intermediate layer is preferably 1.4 mm or more, more preferably 1.7 mm or more, and still more preferably 2.0 mm or more. Further, the upper limit of the total thickness is preferably 2.8 mm or less, more preferably 2.5 mm or less, still more preferably 2.3 mm or less. If the total thickness is smaller than the above range, the durability against cracking due to repeated impact may be poor, and the feel on impact may be poor. Furthermore, if the total thickness is larger than the above range, the amount of spin during a full shot may increase and the flight distance may not be achieved.

中間層被覆球体とコアとの表面硬度関係を所定範囲に設定することが好適である。即ち、中間層被覆球体の表面硬度からコア表面硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で好ましくは１以上であり、より好ましくは５以上、さらに好ましくは１０以上である。また、この上限値は、好ましくは３２以下であり、より好ましくは２７以下であり、さらに好ましくは２２以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。一方、上記の値が小さすぎると、フルショット時にスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。 It is preferable to set the surface hardness relationship between the intermediate layer coated sphere and the core within a predetermined range. That is, the value obtained by subtracting the core surface hardness from the surface hardness of the intermediate layer coated sphere is preferably 1 or more in Shore C hardness, more preferably 5 or more, and even more preferably 10 or more. Further, this upper limit value is preferably 32 or less, more preferably 27 or less, and still more preferably 22 or less. If this value is too large, the durability against cracking when repeatedly struck may deteriorate. On the other hand, if the above value is too small, the amount of spin increases during a full shot, which may result in a loss of flight distance.

中間層材料とカバー材料との硬度関係を所定範囲に設定することが好適である。即ち、カバー材料硬度から中間層材料硬度を引いた値は、ショアＣ硬度で、好ましくは１以上であり、より好ましくは２以上、さらに好ましくは４以上である。一方、この値の上限値は、好ましくは１８以下であり、より好ましくは１２以下、さらに好ましくは６以下である。 It is preferable that the hardness relationship between the intermediate layer material and the cover material is set within a predetermined range. That is, the value obtained by subtracting the hardness of the intermediate layer material from the hardness of the cover material is the Shore C hardness, which is preferably 1 or more, more preferably 2 or more, and still more preferably 4 or more. On the other hand, the upper limit of this value is preferably 18 or less, more preferably 12 or less, still more preferably 6 or less.

コアとボールとの所定荷重負荷時のたわみ量の適正化を図ることが好適である。即ち、コアの、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）をＡ、ゴルフボールの、初期荷重１０ｋｇｆをかけた状態から終荷重１３０ｋｇｆをかけたときまでのたわみ（ｍｍ）をＢとするとき、Ａ－Ｂの値は、好ましくは０．２ｍｍ以上であり、より好ましくは０．４ｍｍ以上、さらに好ましくは０．６ｍｍ以上である。一方、上限値としては、好ましくは１．５ｍｍ以下であり、より好ましくは１．２ｍｍ以下、さらに好ましくは０．９ｍｍ以下である。この値が大きすぎると、繰り返し打撃した時の割れ耐久性が悪くなることがある。また、上記値が小さすぎると、フルショット時にスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。 It is preferable to optimize the amount of deflection between the core and the ball when a predetermined load is applied. That is, the amount of deflection (mm) of the core from the initial load of 98 N (10 kgf) to the final load of 1,275 N (130 kgf) is A, and the amount of deflection (mm) of the golf ball from the initial load of 10 kgf to the final load of 130 kgf is A. The value of AB is preferably 0.2 mm or more, more preferably 0.4 mm or more, and still more preferably 0.6 mm or more, where B is the deflection (mm) until it is applied. On the other hand, the upper limit is preferably 1.5 mm or less, more preferably 1.2 mm or less, still more preferably 0.9 mm or less. If this value is too large, the durability against cracking when repeatedly struck may deteriorate. Furthermore, if the above value is too small, the amount of spin increases during a full shot, and the flight distance may not be achieved.

本発明では、ドライバーを用いた打撃試験（ヘッドスピード４０ｍ／ｓ）において、ドライバーとゴルフボールとの接触開始から該ゴルフボールの変形量が最も大きくなるまでに要する時間（ｔ１）と、上記ゴルフボールの変形量が最も大きくなった状態から該ゴルフボールと上記ドライバーとが離間するまでに要する時間（ｔ２）との比（ｔ２／ｔ１）が、１．２０以上であることが好適である。 In the present invention, in a hitting test using a driver (head speed 40 m/s), the time (t1) required from the start of contact between the driver and the golf ball until the amount of deformation of the golf ball becomes the largest, and the golf ball It is preferable that the ratio (t2/t1) of the time (t2) required for the golf ball and the driver to separate from the state where the amount of deformation is the largest is 1.20 or more.

具体的には、ゴルフ打撃ロボットに、メタルヘッド製ドライバー（Ｗ＃１）として、ブリヂストンスポーツ社製、製品名「ＰＨＹＺ」（ロフト角１０．５°）を取り付け、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓの条件でゴルフボールを打撃する。打撃中のゴルフボールについては、高速度ビデオカメラ（Ｐｈｏｔｒｏｎ社製、ＦＡＳＴＣＡＭ ＳＡ－Ｚ）を用いて撮影し、撮影画像を解析し、上記の（ｔ１）及び（ｔ２）の時間を求める。なお、打撃を真横から撮影した画像を用いて、クラブフェースとゴルフボールとの接触面から飛行方向におけるゴルフボールの直径が最も小さくなる時点を、ゴルフボールの変形量が最も大きい時点とする。 Specifically, a metal head driver (W#1) manufactured by Bridgestone Sports, product name "PHYZ" (loft angle 10.5°) was attached to a golf batting robot, and the head speed (HS) was 40 m/s. Hit a golf ball under these conditions. The golf ball being hit is photographed using a high-speed video camera (FASTCAM SA-Z, manufactured by Photoron), the photographed images are analyzed, and the times (t1) and (t2) described above are determined. Note that using an image taken from the side of the hit, the point in time when the diameter of the golf ball in the flight direction from the contact surface between the club face and the golf ball becomes the smallest is determined as the point in time when the amount of deformation of the golf ball is the largest.

上記の（ｔ１）時間について、即ち、ドライバーを用いた打撃試験（ヘッドスピード４０ｍ／ｓ）において、ドライバーとゴルフボールとの接触開始からゴルフボールの変形量が最も大きくなるまでに要する時間は、好ましくは２１０μｓｅｃ以上、より好ましくは２５０μｓｅｃ以上、さらに好ましくは２８０μｓｅｃ以上であり、上限値は、好ましくは３８０μｓｅｃ以下、より好ましくは３５０μｓｅｃ以下、さらに好ましくは３２０μｓｅｃ以下である。上記の値が小さすぎると、打感が悪くなることがある。また、上記の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。 Regarding the above-mentioned time (t1), in a hitting test using a driver (head speed 40 m/s), the time required from the start of contact between the driver and the golf ball until the amount of deformation of the golf ball becomes the largest is preferably is 210 μsec or more, more preferably 250 μsec or more, even more preferably 280 μsec or more, and the upper limit is preferably 380 μsec or less, more preferably 350 μsec or less, still more preferably 320 μsec or less. If the above value is too small, the feel on impact may deteriorate. Furthermore, if the above value is too large, the initial velocity may become low and the flight distance may not be achieved.

上記の（ｔ２）時間について、即ち、ドライバーを用いた打撃試験（ヘッドスピード４０ｍ／ｓ）において、ゴルフボールの変形量が最も大きくなった状態からゴルフボールとドライバーとが離間するまでに要する時間は、好ましくは３３０μｓｅｃ以上、より好ましくは３６０μｓｅｃ以上、さらに好ましくは３９０μｓｅｃ以上であり、上限値は、好ましくは５４０μｓｅｃ以下、より好ましくは５１０ｓｅｃ以下、さらに好ましくは４８０ｓｅｃ以下である。上記の値が小さすぎると、打感が悪くなることがある。また、上記の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。 Regarding the above (t2) time, that is, in the hitting test using a driver (head speed 40 m/s), the time required for the golf ball and driver to separate from the state where the amount of deformation of the golf ball is the largest is , preferably 330 μsec or more, more preferably 360 μsec or more, even more preferably 390 μsec or more, and the upper limit is preferably 540 μsec or less, more preferably 510 sec or less, and even more preferably 480 sec or less. If the above value is too small, the feel on impact may deteriorate. Furthermore, if the above value is too large, the initial velocity may become low and the flight distance may not be achieved.

上記の比（ｔ２／ｔ１）は、１．２０以上であることが好ましく、より好ましくは１．３０以上、さらに好ましくは１．４０以上であり、上限値は、好ましくは１．８０以下であり、より好ましくは１．７０以下、さらに好ましくは１．６０以下である。この比の値が小さすぎると、打感が悪くなることがある。また、この比の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。 The above ratio (t2/t1) is preferably 1.20 or more, more preferably 1.30 or more, even more preferably 1.40 or more, and the upper limit is preferably 1.80 or less. , more preferably 1.70 or less, still more preferably 1.60 or less. If the value of this ratio is too small, the feel on impact may deteriorate. Furthermore, if the value of this ratio is too large, the initial velocity may become low and the flight distance may not be achieved.

また、上記の（ｔ１）と（ｔ２）との合計時間については、好ましくは６６０μｓｅｃ以上であり、より好ましくは６８０μｓｅｃ以上、さらに好ましくは７００μｓｅｃ以上であり、上限値は、好ましくは８００μｓｅｃ以下、より好ましくは７８０μｓｅｃ以下、さらに好ましくは７６０μｓｅｃ以下である。この値が小さすぎると、打感が悪くなることがある。また、上記の値が大きすぎると、初速が低くなり、飛距離が出なくなることがある。 Further, the total time of (t1) and (t2) above is preferably 660 μsec or more, more preferably 680 μsec or more, even more preferably 700 μsec or more, and the upper limit is preferably 800 μsec or less, more preferably is 780 μsec or less, more preferably 760 μsec or less. If this value is too small, the feel on impact may deteriorate. Furthermore, if the above value is too large, the initial velocity may become low and the flight distance may not be achieved.

なお、本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径は４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、質量は好ましくは４５．０～４５．９３ｇに形成することができる。 The multi-piece solid golf ball of the present invention can be used for competitions in accordance with the Rules of Golf, and preferably has an outer diameter of 42.672 mm, a ball that does not pass through a ring with an inner diameter of 42.80 mm or less, and a mass of 42.80 mm or less. It can be formed to 45.0 to 45.93 g.

以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。 EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be specifically explained by showing examples and comparative examples, but the present invention is not limited to the following examples.

〔実施例１～３、比較例１～４〕
コアの形成
表１に示した各実施例及び比較例のゴム組成物を調製した後、１５５℃、１５分の加硫条件により加硫成形することによりソリッドコアを作製した。 [Examples 1 to 3, Comparative Examples 1 to 4]
Formation of the core
After preparing the rubber compositions of each example and comparative example shown in Table 1, solid cores were produced by vulcanization molding at 155° C. for 15 minutes.

なお、表１に記載した各成分の詳細は以下の通りである。
・ポリブタジエンＡ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ５１」
・ポリブタジエンＢ：ＪＳＲ社製、商品名「ＢＲ７３０」
・アクリル酸亜鉛：「ＺＮ－ＤＡ８５Ｓ」（日本触媒社製）
・有機過酸化物（１）：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・有機過酸化物（２）：１，１－ジ（ｔ－ブチルパーオキシ）シクロヘキサンとシリカとの混合物、商品名「パーヘキサＣ－４０」（日油社製）
・ステアリン酸亜鉛：「ジンクステアレートＧ」（日油社製）
・老化防止剤：２，２－メチレンビス（４－メチル－６－ブチルフェノール）、商品名「ノクラックＮＳ－６」（大内新興化学工業社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩：和光純薬工業社製 The details of each component listed in Table 1 are as follows.
・Polybutadiene A: Manufactured by JSR, product name “BR51”
・Polybutadiene B: Manufactured by JSR, product name “BR730”
・Zinc acrylate: “ZN-DA85S” (manufactured by Nippon Shokubai Co., Ltd.)
・Organic peroxide (1): Dicumyl peroxide, trade name "Percmil D" (manufactured by NOF Corporation)
・Organic peroxide (2): mixture of 1,1-di(t-butylperoxy)cyclohexane and silica, trade name "Perhexa C-40" (manufactured by NOF Corporation)
・Zinc stearate: "Zinc Stearate G" (manufactured by NOF Corporation)
・Anti-aging agent: 2,2-methylenebis(4-methyl-6-butylphenol), trade name “Nocrac NS-6” (manufactured by Ouchi Shinko Chemical Industry Co., Ltd.)
・Zinc oxide: Product name: “Third-class zinc oxide” (manufactured by Sakai Chemical Industry Co., Ltd.)
・Pentachlorothiophenol zinc salt: Manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.

コアの周囲に、表２に示した配合の樹脂材料Ｎｏ．１を用いて射出成形法により中間層を形成し、該中間層を被覆した球体を得た（但し、比較例４については除く。）。次いで、上記で得た中間層被覆球体の周囲に、表２に示した配合の樹脂材料Ｎｏ．２，Ｎｏ．３又はＮｏ．４を用いて射出成形法によりカバー（最外層）を形成した。カバー表面には、全ての実施例及び比較例に共通する所定の多数のディンプルを形成した。 Around the core, resin material No. 1 having the composition shown in Table 2 was applied. 1 was used to form an intermediate layer by injection molding to obtain a sphere covered with the intermediate layer (with the exception of Comparative Example 4). Next, around the intermediate layer coated sphere obtained above, resin material No. 1 having the composition shown in Table 2 was applied. 2, No. 3 or no. A cover (outermost layer) was formed using No. 4 by injection molding. A predetermined number of dimples common to all Examples and Comparative Examples were formed on the cover surface.

表２中に記載した主な材料の商品名は以下の通りである。
「ハイミラン」：三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー
「ＡＮ４３１９」：三井・デュポンポリケミカル社製の「ニュクレル」
「ＨＰＦ１０００」：Dupont HPF(商標)1000
「Ｔ－８２９５、Ｔ－８２８３」：ディーアイシーコベストロポリマー社製の製品名「パンデックス」（ＭＤＩ－ＰＴＭＧタイプの熱可塑性ポリウレタン）
「ハイトレル４００１」：東レデュポン社製のポリエステルエラストマー
「ポリテールＨ」：三菱化成（株）製のポリヒドロキシ炭化水素系重合体
「酸化チタン」：堺化学工業社製
「ポリエチレンワックス」：三洋化成社製の商品名「サンワックス１６１Ｐ」
イソシアネート化合物：４，４’－ジフェニルメタンジイソシアネート The trade names of the main materials listed in Table 2 are as follows.
"Himilan": Ionomer manufactured by DuPont Mitsui Polychemicals "AN4319": "Nucrel" manufactured by DuPont Mitsui Polychemicals
"HPF1000": Dupont HPF (trademark) 1000
"T-8295, T-8283": Product name "Pandex" (MDI-PTMG type thermoplastic polyurethane) manufactured by DIC Covestro Polymer Co., Ltd.
"Hytrel 4001": Polyester elastomer manufactured by DuPont Toray "Polytail H": Polyhydroxy hydrocarbon polymer "Titanium oxide" manufactured by Mitsubishi Kasei Co., Ltd. "Polyethylene wax" manufactured by Sakai Chemical Industries, Ltd.: Manufactured by Sanyo Chemical Co., Ltd. Product name: “Sunwax 161P”
Isocyanate compound: 4,4'-diphenylmethane diisocyanate

塗膜層（コーティング層）の形成
次に、全ての実施例及び比較例に共通する塗料組成物として、下記表３に示す塗料組成物Ｉを使用し、多数形成されたカバー（最外層）表面に、エアースプレーガンにより上記塗料を塗装し、厚み１５μｍの塗膜層を形成したゴルフボールを作製した。 Formation of coating layer (coating layer) Next, coating composition I shown in Table 3 below was used as a coating composition common to all Examples and Comparative Examples, and the surface of the cover (outermost layer) formed in large numbers was Then, the above paint was applied using an air spray gun to form a golf ball with a coating layer having a thickness of 15 μm.

［ポリエステルポリオール（Ａ）の合成例］
環流冷却管、滴下漏斗、ガス導入管及び温度計を備えた反応装置に、トリメチロールプロパン１４０質量部、エチレングリコール９５質量部、アジピン酸１５７質量部、１，４－シクロヘキサンジメタノール５８質量部を仕込み、撹拌しながら２００～２４０℃まで昇温させ、５時間加熱（反応）させた。その後、酸価４，水酸基価１７０，重量平均分子量（Ｍｗ）２８，０００の「ポリエステルポリオール（Ａ）」を得た。
次に、上記の合成したポリエステルポリオール（Ａ）を酢酸ブチルで溶解させ、不揮発分７０質量％のワニスを調整した。 [Synthesis example of polyester polyol (A)]
140 parts by mass of trimethylolpropane, 95 parts by mass of ethylene glycol, 157 parts by mass of adipic acid, and 58 parts by mass of 1,4-cyclohexanedimethanol were added to a reaction apparatus equipped with a reflux condenser, a dropping funnel, a gas introduction pipe, and a thermometer. After charging, the temperature was raised to 200 to 240°C while stirring, and the mixture was heated (reacted) for 5 hours. Thereafter, a "polyester polyol (A)" having an acid value of 4, a hydroxyl value of 170, and a weight average molecular weight (Mw) of 28,000 was obtained.
Next, the above-synthesized polyester polyol (A) was dissolved in butyl acetate to prepare a varnish with a nonvolatile content of 70% by mass.

表３の塗料組成物Ｉは、上記ポリエステルポリオール溶液２３質量部に対して、「ポリエステルポリオール（Ｂ）」（東ソー（株）製の飽和脂肪族ポリエステルポリオール「ＮＩＰＰＯＬＡＮ ８００」、重量平均分子量（Ｍｗ）１，０００、固形分１００％）を１５質量部と有機溶剤とを混合し、主剤とした。この混合物は、不揮発分３８．０質量％であった。 Coating composition I in Table 3 contains 23 parts by mass of the above polyester polyol solution, "Polyester polyol (B)" (saturated aliphatic polyester polyol "NIPPOLAN 800" manufactured by Tosoh Corporation), weight average molecular weight (Mw) 1,000, solid content 100%) was mixed with an organic solvent to form a main ingredient. This mixture had a nonvolatile content of 38.0% by weight.

弾性仕事回復率
塗料の弾性仕事回復率の測定には、厚み５０μｍの塗膜シートを使用して測定する。測定装置は、エリオニクス社の超微小硬度計「ＥＮＴ－２１００」が用いられ、測定の条件は、以下の通りである。
・圧子：バーコビッチ圧子（材質：ダイヤモンド、角度α：６５．０３°）
・荷重Ｆ：０．２ｍＮ
・荷重時間：１０秒
・保持時間：１秒
・除荷時間：１０秒
塗膜の戻り変形による押し込み仕事量Ｗｅｌａｓｔ（Ｎｍ）と機械的な押し込み仕事量
Ｗｔｏｔａｌ（Ｎｍ）とに基づいて、下記数式によって弾性仕事回復率が算出される。
弾性仕事回復率＝Ｗｅｌａｓｔ ／ Ｗｔｏｔａｌ × １００（％） Elastic Work Recovery Rate The elastic work recovery rate of a paint is measured using a coating sheet with a thickness of 50 μm. The measuring device used was Elionix's ultra-micro hardness meter "ENT-2100", and the measurement conditions were as follows.
・Indenter: Berkovich indenter (Material: Diamond, Angle α: 65.03°)
・Load F: 0.2mN
・Loading time: 10 seconds ・Holding time: 1 second ・Unloading time: 10 seconds Based on the pushing work amount Welast (Nm) due to return deformation of the coating film and the mechanical pushing work Wtotal (Nm), the following formula is used. The elastic work recovery rate is calculated by
Elastic work recovery rate = Welast / Wtotal × 100 (%)

ショアＣ硬度及びショアＭ硬度
上記表３のショアＣ硬度及びショアＭ硬度は、厚さ２ｍｍのシートを作成し、３枚重ねて試験片としてＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計及びショアＭ硬度計を用いてそれぞれ計測した。 Shore C hardness and Shore M hardness Shore C hardness and Shore M hardness in Table 3 above are determined by creating 2 mm thick sheets and stacking 3 sheets as test pieces. Each was measured using a meter.

得られた各ゴルフボールにつき、コア、中間層被覆球体及びボールの表面硬度、各層の厚さ及び材料硬度、コア、中間層被覆球体及びボールの表面硬度の所定荷重負荷時のたわみ量、ドライバーでの打撃した時のボールの変形時間などの諸物性を下記の方法で評価し、表４に示す。 For each golf ball obtained, the surface hardness of the core, the intermediate layer coated sphere, and the ball, the thickness and material hardness of each layer, the amount of deflection of the core, the intermediate layer coated sphere, and the surface hardness of the ball when a predetermined load is applied, and the amount of deflection when a driver is applied. Various physical properties such as deformation time of the ball when hit were evaluated using the following methods and are shown in Table 4.

コア及び中間層被覆球体の各球体の外径
２３．９±１℃の温度で、３時間以上温調した後に、任意の表面５箇所を測定し、その平均値を１個の各球体の測定値とし、測定個数１０個での平均値を求めた。 After controlling the temperature at an outer diameter of 23.9±1℃ for each of the core and intermediate layer covered spheres for 3 hours or more, measure 5 arbitrary surfaces, and calculate the average value for each sphere. The average value of 10 measurements was calculated.

ボールの直径
２３．９±１℃の温度で、３時間以上温調した後に、任意のディンプルのない部分を１５箇所測定し、その平均値を１個のボールの測定値とし、測定個数１０個のボールの平均値を求めた。 After controlling the temperature of the ball at a temperature of 23.9 ± 1°C for more than 3 hours, measure 15 areas without any dimples, and take the average value as the measurement value of one ball, and the number of measurements is 10. The average value of the balls was calculated.

コア、中間層被覆球体及びボールの各球体のたわみ量
各球体を硬板の上に置き、初期荷重１０ｋｇｆをかけた状態から終荷重１３０ｋｇｆをかけたときまでのたわみ量をそれぞれ計測した。なお、上記のたわみ量は２３．９℃に温度調節した後の測定値である。また、測定器はミュー精器株式会社製の高荷重コンプレッションテスターを使用し、加圧ヘッドのダウン速度は、４．７ｍｍ／秒で計測した。 Deflection amount of each sphere: core, intermediate layer coated sphere, and ball Each sphere was placed on a hard board, and the amount of deflection was measured from when an initial load of 10 kgf was applied to when a final load of 130 kgf was applied. Note that the above deflection amount is a measured value after the temperature was adjusted to 23.9°C. Further, a high-load compression tester manufactured by Mu Seiki Co., Ltd. was used as a measuring device, and the down speed of the pressurizing head was measured at 4.7 mm/sec.

コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０に従ってショアＣ硬度でコア表面硬度を計測した。コアの中心については、コアを半球状にカットして断面を平面にして中心部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ショアＣ硬度の値で示される。 Core hardness distribution The surface of the core is a spherical surface, and the needle of a hardness meter was set almost perpendicular to the spherical surface, and the core surface hardness was measured by Shore C hardness according to ASTM D2240. The center of the core was measured by cutting the core into a hemispherical shape, making the cross section flat, and pressing the needle of a hardness tester perpendicularly to the center. It is indicated by the value of Shore C hardness.

中間層及びカバーの材料硬度（ショアＣ硬度及びショアＤ硬度）
各層の樹脂材料を厚さ２ｍｍのシート状に成形し、２週間以上放置した。その後、ショアＣ硬度およびショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠して計測した。 Material hardness of intermediate layer and cover (Shore C hardness and Shore D hardness)
The resin material of each layer was molded into a sheet with a thickness of 2 mm and left for more than 2 weeks. Thereafter, Shore C hardness and Shore D hardness were measured according to ASTM D2240 standard.

中間層被覆球体及びボールの各球体の表面硬度（ショアＣ硬度及びショアＤ硬度）
各球体の表面に対して針を垂直になるように押し当てて計測した。なお、ボール（カバー）の表面硬度は、ボール表面においてディンプルが形成されていない陸部における測定値である。ショアＤ硬度はＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したタイプＤデュロメータによって計測し、ショアＣ硬度は、ＡＳＴＭ Ｄ２２４０規格に準拠したショアＣ硬度計にて計測した。 Surface hardness of each sphere of the intermediate layer coated sphere and the ball (Shore C hardness and Shore D hardness)
Measurements were taken by pressing the needle perpendicularly to the surface of each sphere. Note that the surface hardness of the ball (cover) is a value measured at a land portion on the ball surface where no dimples are formed. Shore D hardness was measured using a type D durometer based on the ASTM D2240 standard, and Shore C hardness was measured using a Shore C hardness meter based on the ASTM D2240 standard.

ボールの変形時間
ゴルフ打撃ロボットに、メタルヘッド製ドライバー（Ｗ＃１）として、ブリヂストンスポーツ社製、製品名「ＰＨＹＺ」（ロフト角１０．５°）を取り付け、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓの条件でゴルフボールを打撃した。打撃中のゴルフボールについては、高速度ビデオカメラ（Ｐｈｏｔｒｏｎ社製、ＦＡＳＴＣＡＭ ＳＡ－Ｚ）を用いて撮影し、撮影画像を解析し、ドライバーとゴルフボールとの接触開始から該ゴルフボールの変形量が最も大きくなるまでに要する時間（ｔ１）と、上記ゴルフボールの変形量が最も大きくなった状態から該ゴルフボールと上記ドライバーのクラブフェースとが離間するまでに要する時間（ｔ２）との２つの時間（μｓｅｃ）を求めた。なお、打撃を真横から撮影した画像を用いて、クラブフェースとゴルフボールとの接触面から飛行方向におけるゴルフボールの直径が最も小さくなる時点を、ゴルフボールの変形量が最も大きい時点とする。 Ball deformation time A metal head driver (W#1) manufactured by Bridgestone Sports Co., Ltd., product name "PHYZ" (loft angle 10.5°) was attached to the golf batting robot, and the head speed (HS) was 40 m/s. I hit a golf ball under the conditions. The golf ball being hit was photographed using a high-speed video camera (FASTCAM SA-Z, manufactured by Photoron), and the photographed images were analyzed to determine the amount of deformation of the golf ball from the start of contact between the driver and the golf ball. The time required for the amount of deformation of the golf ball to reach its maximum (t1), and the time required for the golf ball to separate from the club face of the driver from the state where the amount of deformation of the golf ball is the largest (t2). (μsec) was calculated. Note that using an image taken from the side of the hit, the point in time when the diameter of the golf ball in the flight direction from the contact surface between the club face and the golf ball becomes the smallest is determined as the point in time when the amount of deformation of the golf ball is the largest.

各ゴルフボールの飛び性能及び打感を下記の方法で評価した。その結果を表６に示す。 The flight performance and feel of each golf ball were evaluated using the following methods. The results are shown in Table 6.

飛び性能
ゴルフ打撃ロボットに各種のクラブ（Ｗ＃１，Ｉ＃６）をつけて、下記の表５に示した条件で打撃した時の飛距離を測定し、下記表の基準で判定した。 Flight Performance Various clubs (W#1, I#6) were attached to the golf batting robot, and the flight distances when hitting under the conditions shown in Table 5 below were measured and judged based on the criteria shown in the table below.

なお、上記表中のクラブ名の「ＰＨＹＺ」は、ブリヂストンスポーツ社製の「ＰＨＹＺドライバー」（ロフト角１０．５°）及び「ＰＨＹＺアイアンＩ＃６」を使用した。 In addition, for the club name "PHYZ" in the above table, "PHYZ Driver" (loft angle 10.5°) and "PHYZ Iron I#6" manufactured by Bridgestone Sports were used.

打感
ドライバー（Ｗ＃１）によるヘッドスピードが３０～４０ｍ／ｓのアマチュアユーザーによるフルショットしたときの「ソフト感」について下記の基準で判定した。
２０人中１２人以上がソフト感ありと評価 ・・・ ○
ソフト感があると評価した人２０人中７～１１人 ・・・ △
ソフト感があると評価した人２０人中６人以下 ・・・ × The "soft feel" of a full shot made by an amateur user with a head speed of 30 to 40 m/s using a driver (W#1) was judged using the following criteria.
More than 12 out of 20 people rated it as having a soft feel... ○
7-11 out of 20 people rated it as having a soft feel... △
Less than 6 out of 20 people rated it as having a soft feel... ×

耐傷付き性
ゴルフ打撃ロボットに、フェースに刻まれた溝が角溝でロフト角５２°のウエッジを取り付け、ヘッドスピード（ＨＳ）４０ｍ／ｓにて打撃し、下記の判定基準により耐傷付き性について評価した。
〔判定基準〕
○：“傷の付き難さ”が実施例１のボールと同等又はそれ以上
×：実施例１よりも傷が目立つ Scratch Resistance A wedge with square grooves carved into the face and a loft angle of 52° was attached to a golf batting robot, and the ball was hit at a head speed (HS) of 40 m/s, and the scratch resistance was evaluated using the following criteria. did.
〔Judgment criteria〕
○: “Difficulty in getting scratched” is equal to or higher than the ball of Example 1 ×: Scratches are more noticeable than in Example 1

表６の結果に示されるように、比較例１～４のゴルフボールは、本発明品（実施例）に比べて以下の点で劣る。
比較例１は、カバー材料がアイオノマー樹脂を主材とするものであり、その結果、耐傷付き性に劣るとともに、飛距離がやや劣る。
比較例２は、ボール表面硬度が中間層表面硬度より軟らかいものであり、その結果、ボールのスピン量が多くなり飛距離が劣る。
比較例３は、ボールの所定荷重負荷時のたわみ量が所定範囲よりも小さくなり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、ドライバー（Ｗ＃１）及びミドルアイアン（Ｉ＃６）の両方とも飛距離が劣る。
比較例４は、コアに単層カバーを被覆したツーピースの構造であり、その結果、ボールのスピン量が多くなり、飛距離が劣る。 As shown in the results in Table 6, the golf balls of Comparative Examples 1 to 4 are inferior to the products of the present invention (Examples) in the following points.
In Comparative Example 1, the cover material is mainly made of ionomer resin, and as a result, the scratch resistance is inferior and the flight distance is slightly inferior.
In Comparative Example 2, the ball surface hardness was softer than the intermediate layer surface hardness, and as a result, the ball had a high spin rate and a poor flight distance.
In Comparative Example 3, the amount of deflection of the ball when a predetermined load is applied is smaller than the predetermined range, and as a result, the amount of spin of the ball increases, and both the driver (W #1) and the middle iron (I #6) Flight distance is inferior.
Comparative Example 4 has a two-piece structure in which the core is covered with a single-layer cover, and as a result, the amount of spin of the ball is increased and the flight distance is inferior.

Claims (4)

コア、中間層及びカバーを具備するマルチピースソリッドゴルフボールであって、上記コアの表面硬度がショアＣ硬度で７５以下であり、上記コアにおける表面硬度と中心硬度との硬度差がショアＣ硬度で１６～２０であると共に、上記カバーはポリウレタン材料を主材として形成されるものであり、ボールの表面硬度（ショアＣ硬度）がコアを中間層で被覆球体（中間層被覆球体）の表面硬度よりも高くなり、且つ、ボールの、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）が３．６ｍｍ以上であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。 A multi-piece solid golf ball comprising a core, an intermediate layer, and a cover, wherein the surface hardness of the core is 75 or less in Shore C hardness, and the hardness difference between the surface hardness and center hardness of the core is Shore C hardness. 16 to 20, and the cover is mainly made of polyurethane material, and the surface hardness of the ball (Shore C hardness) is higher than the surface hardness of the sphere covering the core with the intermediate layer (intermediate layer covered sphere). multi-piece solid, characterized in that the amount of deflection (mm) of the ball from the initial load of 98 N (10 kgf) to the final load of 1,275 N (130 kgf) is 3.6 mm or more. Golf ball. 上記コアの、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）から終荷重１，２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでのたわみ量（ｍｍ）が３．８ｍｍ以上である請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 The multi-piece solid golf ball according to claim 1 , wherein the core has a deflection amount (mm) of 3.8 mm or more from an initial load of 98 N (10 kgf) to a final load of 1,275 N (130 kgf). 上記カバー表面には塗膜層が形成され、該塗膜層のショアＣ硬度が５０～７０である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 3. The multi-piece solid golf ball according to claim 1, wherein a coating layer is formed on the surface of the cover, and the coating layer has a Shore C hardness of 50 to 70. 上記塗膜層のショアＣ硬度から上記コアの中心硬度（ショアＣ硬度）を引いた値が０以上である請求項３記載のマルチピースソリッドゴルフボール。 4. The multi-piece solid golf ball according to claim 3 , wherein a value obtained by subtracting the central hardness (Shore C hardness) of the core from the Shore C hardness of the coating layer is 0 or more.

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