JP2023061280A - 不織布製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、原料にポリ乳酸を用いた不織布を提供することを目的とする。【解決手段】ポリ乳酸系を原料とする不織布製造方法であって、溶融したポリ乳酸系樹脂を口金から吐出し、気流によりポリ乳酸系樹脂を延伸することで繊維状とする紡糸工程と、ポリ乳酸系樹脂の繊維を熱ロールに通して繊維同士を融着させる融着工程と、を含み、紡糸工程において、ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸速度は、１８００００／ｍｉｎ以上である。【選択図】図４

Description

本発明は、不織布製造方法に関する。

従来、複数の繊維層を含む不織布の製造方法が知られている（例えば、特許文献１）。不織布の原料は、例えば、ポリプロピレン（ＰＰ）等の熱可塑性樹脂が一般的である。

特開２０２１－７０８７５号公報

ところで、近年、自然界で分解される生分解性不織布が注目されている。生分解性不織布の原料には、ポリ乳酸（ＰＬＡ）が用いられている。ポリ乳酸は、結晶化速度がポリプロピレン等の熱可塑性樹脂よりも遅いため、従来の熱可塑性樹脂を原料とする不織布の製造条件では、ポリ乳酸が結晶化しないという問題がある。結晶化していないポリ乳酸の繊維を熱ロールに通して繊維同士を融着させようとすると、熱ロールに繊維が貼り付いてしまうという問題があるため、原料にポリ乳酸を用いた不織布を製造できなくなる。

本発明は、原料にポリ乳酸を用いた不織布を提供することを目的とする。

上記課題を解決するために、本発明では、紡糸工程において、ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸速度を１８００００／ｍｉｎ以上とした。

詳細には、本発明は、ポリ乳酸系を原料とする不織布製造方法であって、溶融したポリ乳酸系樹脂を口金から吐出し、気流により前記ポリ乳酸系樹脂を延伸することで繊維状とする紡糸工程と、前記ポリ乳酸系樹脂の繊維を熱ロールに通して繊維同士を融着させる融着工程と、を含み、前記紡糸工程において、前記ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸速度は、１８００００／ｍｉｎ以上である。

前記ポリ乳酸系樹脂には、結晶核剤および結晶促進剤を添加しなくてもよい。

前記紡糸工程において、前記口金からの前記ポリ乳酸系樹脂の吐出量は、０．５ｇ/ｍ
ｉｎ／ｈｏｌｅ以下であってもよい。

前記紡糸工程において、前記口金と前記ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸装置の間において冷却風によって、前記ポリ乳酸系樹脂は冷却されてもよい。

前記紡糸工程において、外部からの空気が流入可能であってもよい。

本発明によれば、原料にポリ乳酸を用いた不織布を実現できる。

図１は、実施形態に係る不織布の平面図である。 図２は、実施形態に係る不織布の断面図である。 図３は、不織布の製造条件に関する表である。 図４は、紡糸工程における繊維速度を表すグラフである。 図５は、実施形態に係る不織布の製造方法に関するフローチャートである。 図６は、実施形態に係る不織布を製造する不織布製造装置を示す図である。

以下に、図面を参照して本発明の実施形態について説明する。なお、以下の実施形態の構成は例示であり、本発明はこれらの実施形態の構成に限定されるものではない。

＜実施形態＞
図１は、本実施形態に係る不織布Ｃを上方から見た場合の平面図である。図２は、不織布Ｃを図１に示すＡＡ線に沿って切断した場合のＣＤ方向の断面図である。不織布Ｃは、ＭＤ方向が長手方向となるシートであり、複数層で構成されている。

図２に示されるように、不織布Ｃは、繊維層Ｃ１が３層積層された層構造を有している。不織布Ｃは、各繊維層Ｃ１がエンボスによって互い圧搾接合されている。エンボスは、所定温度に加熱された熱ロールを不織布Ｃが通過することによって、繊維同士が融着されることで行われる。本実施形態に係る不織布は、熱ロールによって繊維同士が融着されて形成されるサーマルボンド不織布である。エンボスの面積率は、５～２５％である。また、各繊維層の目付量は、１０～３０ｇ／ｍ^２である。このような、不織布Ｃは、おむつなどの吸収性物品やマスクの材料に適している。

各繊維層Ｃ１は、ポリ乳酸系の樹脂を原料とした繊維で形成されている。ポリ乳酸（ＰＬＡ）は、生分解性樹脂であり、自然界の水分により加水分解を受けて低分子化された後、微生物などにより最終的には二酸化炭素と水にまで分解される。本実施形態に係る不織布Ｃは、ポリ乳酸系を原料とする生分解性不織布である。

ポリ乳酸は、結晶化速度がポリプロピレン（ＰＰ）等の熱可塑性樹脂よりも遅い。スパンボンド法によりポリ乳酸を原料とする不織布を製造する場合、ポリプロピレンを原料とする不織布の製造条件では、紡糸工程において口金（吐出口、図６に示す紡糸口金２３）から吐出されたポリ乳酸の繊維がコンベア上で結晶化しない。また、ポリ乳酸は、結晶化度が低いと耐熱性が低いため、結晶化度が低いポリ乳酸の繊維層同士を熱ロールによって融着させようとすると、耐熱性が低い繊維が熱ロールに貼り付いてしまう。また、ポリ乳酸は、結晶化度が不十分だと加熱した際に熱収縮を起こすため、結晶化度が低いポリ乳酸の繊維を熱ロールに通すと、熱収縮を起こして表面が凸凹になるという問題がある。また、ポリ乳酸のガラス転移温度は６０℃程度である。一般的に、熱可塑性樹脂は、結晶化していない、または結晶化度が小さい状態で熱ロールによって繊維のガラス転移温度以上に加熱されると、繊維が熱ロールに貼り付いてしまう現象が生じる。これらの問題を解決するために、原料であるポリ乳酸に結晶核剤（造核剤）を添加することで樹脂の結晶化度を高くする手法を採用し得るが、生分解性不織布の分解後に結晶核剤が残ってしまうという別の問題が生じてしまう。また、不織布の原料樹脂に結晶核剤を含有させると、紡糸工程において繊維を強く引くことが難しく繊維径が大きくなってしまう。不織布は、繊維径が大きくなると硬くなって肌当たりが悪くなってしまう。肌当たりの悪い不織布は、吸収性物品やマスクの材料としては適さない。

そこで、本願発明者達は、ポリ乳酸は結晶化度が高いと耐熱性が高くなるため、ポリ乳酸の結晶化度を高め、ポリ乳酸の繊維が熱ロールに貼り付かないようにする条件を見いだした。そして、本願発明者達は、ポリ乳酸の繊維径が１５μｍ以下になると結晶化度が高くなり、繊維が熱ロールへ貼り付かなくなるという傾向を見出した（実験例１）。すなわ
ち、本願発明者達は、熱可塑性樹脂の繊維は繊維径が細くなると結晶化度が高くなることを見出した。ポリプロピレンに比べて結晶化速度が遅いポリ乳酸は、ポリプロピレンを原料とする不織布の製造条件では、紡糸工程後にポリ乳酸の繊維がアモルファスの状態でコンベアに乗ってしまうものと考えられ、この状態でポリ乳酸の繊維が熱ロールによってポリ乳酸のカラス転移温度（６０℃）程度に加熱されることで、繊維が熱ロールに貼り付くものと考えられる。

また、本願発明者達は、ポリプロピレンは紡糸工程で口金からの繊維の吐出量を多くすると繊維径が大きくなるが、ポリ乳酸は紡糸工程で口金からの繊維の吐出量を多くしても繊維径がほぼ変わらないことを見出した（実験例２）。言い換えると、ポリ乳酸は紡糸工程で口金からの繊維の吐出量が変化しても紡糸できる限界まで細繊化した繊維径はほぼ同じである。

また、本願発明者達は、ポリ乳酸は、繊維を引っ張るほど繊維が細くなるという傾向があることを見出した(実験例３)。なお、実験例３はイジェクタ圧を変更すること行われる。

また、本願発明者達は、ポリプロピレンとポリ乳酸とでは、完成後の繊維径が同じであっても繊維の吐出量が大きいと引っ張り量が多くなり、結晶化度が高くなる傾向があることを見出した(実験例４)。これは、繊維の吐出量が大きくなると結晶化度が高くなるということである。

図３は、不織布の製造条件に関する表である。図３の表では、１２の各製造条件に１～１２の番号を付している。「Ｎｏ.」の欄の各数字は、各製造条件に付した番号を示して
いる。「原料」の欄の「＋核剤」は、結晶核剤がポリ乳酸に添加されていることを表している。「吐出量（ｇ／ｍｉｎ・孔）」の欄の各数値は、図６に示す紡糸口金２３からの毎分あたりの繊維の吐出量を示している。「インジェクタ圧（Ｍｐａ）」の欄の各数値は、図６に示すインジェクタ４０の圧力を示している。「直径（μｍ）」の欄の各数値は、紡糸工程後の繊維直径（繊維径）を示している。なお、製造条件のＮｏ.７においては、紡
糸工程後において繊維が切れてしまう現象（糸切れ）が生じたので、繊維直径を測定していない。「結晶化度」の欄の各数値は、紡糸工程後の繊維の結晶化度を示している。なお、製造条件のＮｏ.７においては、紡糸工程後において繊維が切れてしまう現象（糸切れ
）が生じたので、結晶化度を測定していない。「熱ロール温度（℃）」の欄の数値（１４５℃）は、融着工程における熱ロールの表面温度を示している。「貼り付き現象」の欄は、繊維が熱ロールに貼り付く現象が生じたか否かを表している。

上記の実験例１の一例となる製造条件は、「直径」および「貼り付き現象」の欄に示す数値である。各製造条件の「直径」および「貼り付き現象」の欄に示す通り、ポリ乳酸の繊維径が１５μｍ以下になると結晶化度が３５％以上となり、貼り付き現象が生じなかった。一方、ポリ乳酸の繊維径が１５μｍより大きくなると、結晶化度が３５未満となり、貼り付き現象が生じた。例えば、Ｎｏ.１、１０、１１の「直径」および「貼り付き現象
」の欄に示す通りである。

上記の実験例２の一例となる製造条件は、「吐出量」および「直径」の欄に示す数値である。各製造条件の「吐出量」および「直径」の欄に示す通り、ポリ乳酸は紡糸工程で口金からの繊維の吐出量を多くしたことを原因として繊維径は変化しなかった。例えば、Ｎｏ.９、１０の「吐出量」および「直径」の欄に示す通りである。

上記の実験例３の一例となる製造条件は、「インジェクタ圧」および「直径」の欄に示す数値である。各製造条件の「インジェクタ圧」および「直径」の欄に示す通り、ポリ乳
酸は繊維を引っ張るほど繊維が細くなる。例えば、Ｎｏ.９、１０の「インジェクタ圧」
および「直径」の欄に示す通りである。

上記の実験例４の一例となる製造条件は、「インジェクタ圧」および「結晶化度」の欄に示す数値である。各製造条件の「インジェクタ圧」および「結晶化度」の欄に示す通り、引っ張り量が多くなるほど結晶化度が高くなる。例えば、Ｎｏ.２、３の「インジェク
タ圧」および「結晶化度」の欄に示す通りである。

なお、図３の表に示すように、ポリ乳酸の繊維径を１５μｍ以下にすることで、ポリ乳酸の樹脂の結晶化度を３５％以上とすることができる。なお、繊維径が１５μｍより大きい場合であっても結晶核剤をポリ乳酸に添加することで、結晶化度を３５％以上にできる。ポリ乳酸の樹脂の結晶化度を３５％以上にすることで、融着工程において、ポリ乳酸の繊維が熱収縮を起こすのを抑制できる。

また、本願発明者達は、ポリ乳酸の繊維の吐出量が大きくなると繊維径を小さくすることができるため、ポリ乳酸樹脂の結晶化度が高くなることを見出した。吐出量を大きくすると、分子が高配向となるため、ポリ乳酸樹脂の結晶化度が高くなると推定される。そこで、本願発明者達は、繊維の延伸速度を調整することによってポリ乳酸の結晶化度を高められることを見出した。吐出量が大きくなると、繊維径が同一でも繊維速度（糸速度）が速くなり、繊維の延伸時間が短くなる。紡糸工程において、繊維速度が速くなることによって口金からイジェクタを糸が通過する時間が短くなる。また、同じドローダウン率（延伸倍率、イジェクタでの糸速度／口金での糸速度）で繊維を引っ張る速度は同じであっても、延伸速度が速くなる。しかしながら、実際には紡糸工程で繊維がどのような速度推移をたどるかを計測することは困難であるため、計算で算出できる最初と最後の糸の速度の平均から便宜上の平均速度を算出する。

ここで、図４を参照しつつ、紡糸工程における繊維の便宜上の平均速度の算出方法について説明する。図４は、紡糸工程における繊維速度を表すグラフである。図４の横軸は、繊維の位置を表す。図４のグラフでは、原点を口金位置とし、インジェクタ（図６に示すインジェクタ４０）までの繊維の位置を横軸で表している。図４の縦軸は、繊維速度を表している。なお、口金での繊維速度をＶ１とし、インジェクタでの繊維速度をＶ２とする。また、図４の線Ｌ１は相対的に繊維の吐出量が小さい場合の繊維速度の推移を表し、図４の線Ｌ２は相対的に繊維の吐出量が大きい場合の繊維速度の推移を表している。実際には、繊維速度は線Ｌ１，Ｌ２のように曲線的に推移するが、各位置での繊維速度を計測することが困難であるため、Ｖ１とＶ２の速度を足し合わせたものを２で割る以下（１）式によって便宜上の平均速度が算出される。なお、図４のグラフにおいて、Ｖ１、Ｖ２は、線Ｌ２で表す、相対的に繊維の吐出量が大きい場合の繊維速度を表している。
（数１）
平均速度＝（Ｖ１＋Ｖ２）／２・・・（１）
また、繊維の通過時間は、以下の式（２）で算出される。
（数２）
通過時間＝２Ｌ／（Ｖ１＋Ｖ２）・・・（２）
そして、ドローダウン率（糸を引き延ばす割合、延伸倍率）は以下の式（３）で算出される。
（数３）
ドローダウン率＝Ｖ２／Ｖ１・・・（３）
そして、延伸速度は、以下の式（４）で算出される。
（数４）
延伸速度＝ドローダウン率／通過時間＝Ｖ２／Ｖ１×（Ｖ１＋Ｖ２）／２Ｌ・・・（４）
この延伸速度（１／ｍｉｎ）をパラメータとする。本実施形態では、紡糸工程において、ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸速度を１８００００／ｍｉｎ以上とした。

また、繊維径が同じであれば、ドローダウン率は繊維の吐出量に依らない。なお、ドローダウン率は、イジェクタによって繊維がどのくらい引き延ばされたかの指標である。また、ポリ乳酸の繊維の吐出量が大きいほど繊維径が小さくなり、ポリ乳酸の結晶化度が高くなって繊維の熱安定性や強度が高くなる。なお、上述の通り、ポリ乳酸樹脂は、短時間で延伸した方が延伸工程で分子配向が進み、結晶化度が高くなる。

本実施形態では、上述の条件でポリ乳酸を原料とする繊維層を製造することで、樹脂の結晶化度を高くし、この繊維層を熱ロールで加熱しても繊維が熱ロールに貼り付くのを防止することができる。よって、本実施形態によれば、原料にポリ乳酸を用いた不織布実現できる。

なお、本実施形態では、原料のポリ乳酸に結晶核剤が添加されない。結果として、本実施形態に係る不織布は、結晶核剤を含有しない。これにより、本実施形態に係る不織布は、自然界で分解された後に結晶核剤を残すことがない。また、原料樹脂が結晶核剤を含有すると、紡糸工程において当該樹脂を強く引っ張ることができなくなってしまい、繊維が太くなる。また、結晶核剤を使用する分、不織布の製造コストも増大してしまう。しかしながら、本実施形態に係る不織布は、結晶核剤を含有しないため、これらの問題が生じない。なお、本実施形態に係る不織布は、結晶促進剤を含有しない。本実施形態に係る不織布の製造方法では、ポリ乳酸に結晶促進剤を添加しなくてもよい。

次に、図５に基づいて、本実施形態に係る不織布の製造方法について説明する。図５は、本実施形態に係る不織布の製造方法に関するフローチャートである。まず、本実施形態に係る製造方法では、溶融したポリ乳酸樹脂を口金から鉛直下方に吐出し、気流により樹脂を鉛直下方に引っ張ることで繊維状とする（ステップＳ１０１、本願でいう「紡糸工程」の一例）。この紡糸工程において、繊維径が１５μｍｍ以下とされる。ステップＳ１０１の次のステップＳ１０２では、繊維がコンベア上に堆積されて搬送される。ステップＳ１０２の次のステップＳ１０３では、３層に積層した繊維を熱ロールに通して繊維同士を融着させる（本願でいう、「融着工程」の一例）。

次に、図６に基づいて、本実施形態に係る不織布の製造方法および製造装置について説明する。図６は、本実施形態に係る不織布を製造する不織布製造装置Ｍを示す図である。図６において、不織布製造装置Ｍは、３組の噴出装置（繊維噴付装置）１０を備えており、それぞれの噴出装置１０（１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ）は、紡糸装置２０、冷風装置３０およびインジェクタ４０を備えて構築されている。不織布製造装置Ｍは、噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃを備えることによって３層の不織布Ｃを製造することができる。

不織布製造装置Ｍは、噴出装置１０と共に、捕集コンベア（シート搬送装置）５０、エンボス加工装置６０、およびワインダ７０が各種工程を実行可能に直列的に配置されている。その噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃは捕集コンベア５０上部の搬送面に対して搬送方向に直列的に配置されている。不織布製造装置Ｍは、図６の紙面に向かう方向をＣＤ方向（幅方向）にする不織布Ｃを連続的に製造するように構築されており、紡糸する繊維（フィラメント）をシート状にして捕集しつつエンボス加工を施すことによって繊維間を適宜に接合する、所謂、スパンボンド製法により不織布Ｃを製造する。

紡糸装置２０は、押出機２１と、紡糸口金２３とを備えて構成されている。押出機２１は、ホッパ２２に供給される原料樹脂Ｒ（Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３）を溶融しながら、螺旋状のローター２１ｒの回転により、所定流量の溶融物を紡糸口金２３へと送り出す。紡糸口金
２３は、所望の繊維状の構造を形成しつつ吐出するように構成された複数の複合紡糸ノズル（不図示）を有し、押出機２１からの溶融物を複数のフィラメント（繊維）ｆの束（以下、「フィラメント集合体」という）Ｆとして重力方向に紡出（排出）する。原料樹脂Ｒは、原料樹脂Ｒとしては、上述の通りポリ乳酸系の樹脂が採用される。

冷風装置３０は、対向位置に配置されるオープン型の一対の送風機３１、３２を備えている。この冷風装置３０は、紡糸装置２０から排出されて上方から下方に向かって通過するフィラメント集合体Ｆに送風機３１、３２のそれぞれから冷却エアーＡｃを吹き付けて冷却する。ここで、冷風装置３０は、一方の送風機３１をメインとして利用可能に大型タイプを設置して、対面する他方の送風機３２をサブとして補助的に利用可能に小型タイプが選択されて設置されている。オープン型の不織布製造装置Ｍでは、冷風装置３０による冷却の際に不織布製造装置Ｍの外部からの空気が流入可能である。

インジェクタ４０（本願でいう、「延伸装置」の一例）は、紡糸方向である上方から下方に向かってボディ４１内を通過するように降下するフィラメント集合体Ｆに駆動流体として下方に向かう高圧エアーを吹き付けることにより、そのボディ４１の入り口側に低圧領域を発生させる構造を備えている。このインジェクタ４０は、降下するフィラメント集合体Ｆをボディ４１の入り口側の低圧領域に引き込むように牽引しつつ、そのボディ４１内でも高圧エアーにより下方に牽引することで、冷風装置３０を経由して上方から下方の紡糸方向に降下するフィラメント集合体Ｆを延伸させる。なお、紡糸装置２０の紡糸口金２３からポリ乳酸樹脂が吐出され、フィラメント集合体が捕集コンベア上に堆積される前までが、図５に示すステップＳ１０１の工程（紡糸工程）である。

捕集コンベア５０は、メインコンベア５１と、サブコンベア５２、５３と、吸引ボックス（吸引手段）５４と、を備えて構築されている。メインコンベア５１は、フィラメント集合体Ｆの幅よりも広めに形成されて表裏に通気可能な網状の捕集ベルト１５１がローラ１５１ｒ群に巻き掛けられて周回駆動するように設置されている。サブコンベア５２、５３も、フィラメント集合体Ｆの幅よりも広めに形成されて表裏に通気可能な網状の捕集ベルト１５２、１５３がローラ１５２ｒ群やローラ群１５３ｒのそれぞれに巻き掛けられて逆向きに周回駆動するように設置されている。

捕集ベルト１５１は、噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの下方の噴付箇所に上面１５１ａが確実に位置する長さを有してローラ１５１ｒ群に巻き掛けられており、インジェクタ４０により牽引降下されてくるフィラメント集合体Ｆａを受け取りつつ移送することによって布状（シート状）に捕集するようになっている。すなわち、捕集ベルト１５１は、上面１５１ａの周回移動方向（移送方向）の上流側端部（先頭）から下流側端部（最後尾）に向かって周回駆動することにより、シート状のフィラメント集合体Ｆａを捕集可能な十分な面積を有して捕集面および搬送面として機能する。なお、フィラメント集合体Ｆａは、不織布Ｃにおいて図２に示す下層側の繊維層Ｃ１となる。

捕集ベルト１５２は、捕集ベルト１５１の上面１５１ａの周回移動方向の中間に位置する噴出装置１０Ｂの下方の噴付箇所に上面１５２ａが位置してローラ１５２ｒ群に巻き掛けられており、インジェクタ４０により牽引降下されてくるフィラメント集合体Ｆｂを受け取りつつ移送することによってシート状に捕集するようになっている。また、捕集ベルト１５３は、捕集ベルト１５１の上面１５１ａの周回移動方向の下流側端部（最後尾）に位置する噴出装置１０Ｃの下方の噴付箇所に上面１５３ａが位置してローラ１５３ｒ群に巻き掛けられており、インジェクタ４０により牽引降下されてくるフィラメント集合体Ｆｃを受け取りつつ移送することによってシート状に捕集するようになっている。なお、フィラメント集合体Ｆｂは、不織布Ｃにおいて図２に示す中間の繊維層Ｃ１となる。

これら捕集ベルト１５２、１５３は、捕集ベルト１５１の上面１５１ａの周回移動方向の上流側端部（先頭）に位置する噴出装置１０Ａの下方から下流側に外れた位置に設置されており、その上面１５１ａと噴出装置１０Ｂ、１０Ｃとの間に位置して逆転方向に周回駆動することによって、それぞれの上面１５２ａ、１５３ａがシート状のフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃを捕集する捕集面および搬送面として機能する。そして、これら捕集ベルト１５２、１５３は、捕集ベルト１５１の上面（上部）１５１ａに対面する下部との間にシート状のフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃを剥がれてめくれてしまうことなく挟み込むように周回駆動して下流側への搬送を補助するように機能する。

吸引ボックス５４は、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１内に収容されて、それぞれ減圧室として機能する吸引チャンバ１５４ａ、１５４ａ－２、１５４ｂ、１５４ｂ－２、１５４ｃ、１５４ｃ－２に区画されている。これら吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｃ－２は、上部側を吸引するように不図示の吸引口が配置されて、それぞれ個別に駆動可能な吸引ファン１５５ａ～１５５ｃ－２が吸引可能に接続されている。

吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃは、それぞれ噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃのインジェクタ４０下方に位置するように設置されており、吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２、１５４ｃ－２は、これら吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃの下流側に位置するように設置されている。

吸引チャンバ１５４ａは、噴出装置１０Ａのインジェクタ４０の下方のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ａが駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下から上方を吸引する。

吸引チャンバ１５４ａ－２は、その吸引チャンバ１５４ａの下流側に隣接して、後述するように、噴出装置１０Ｂの下方に位置する吸引チャンバ１５４ｂとの間のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ａ－２が駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下から上方を吸引する。

これにより、噴出装置１０Ａの紡糸するフィラメント集合体Ｆａは、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ａにより上面１５１ａ上に捕集されるように吸引される。このため、そのフィラメント集合体Ｆａは、捕集ベルト１５１が長さ方向に周回移動するのに連れて上面１５１ａ上でシート状に捕集されつつ保持されて移送される。この後に、そのフィラメント集合体Ｆａは、捕集ベルト１５１が長さ方向に周回移動するのに連れて吸引チャンバ１５４ａから隣接する吸引チャンバ１５４ａ－２に受け渡されてシート状を維持するように吸引保持されて移送される。

吸引チャンバ１５４ｂは、噴出装置１０Ｂのインジェクタ４０の下方のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ｂが駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下からサブコンベア５２の捕集ベルト１５２の上方を吸引する。

吸引チャンバ１５４ｂ－２は、その吸引チャンバ１５４ｂの下流側に隣接して、後述するように、噴出装置１０Ｃの下方に位置する吸引チャンバ１５４ｃとの間のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ｂ－２が駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下から上方を吸引する。

これにより、噴出装置１０Ａの紡糸するフィラメント集合体Ｆａは、上述の吸引チャンバ１５４ａ、１５４ａ－２に続けて、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｂ－２により上面１５１ａ上にシート状のまま吸引保持されて移
送される。

また、噴出装置１０Ｂの紡糸するフィラメント集合体Ｆｂは、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｂにより上面１５１ａ上のサブコンベア５２の捕集ベルト１５２の上面１５２ａ上に捕集されるように吸引される。このため、そのフィラメント集合体Ｆｂは、捕集ベルト１５２が長さ方向に周回移動するのに連れて上面１５２ａ上でシート状に捕集されつつ保持されて移送される。

ところで、サブコンベア５２の捕集ベルト１５２は、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１に対して逆向きに周回回転することから、その捕集ベルト１５２の上面１５２ａが逆方向に移動した後に上下が反転されてメインコンベア５１の捕集ベルト１５１の上面１５１ａに対面して同一方向に移動することになる。このため、噴出装置１０Ｂの紡糸するフィラメント集合体Ｆｂは、サブコンベア５２の捕集ベルト１５２の上面１５２ａ上でシート状に捕集保持されて移送された後に、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１の上面１５１ａ上のシート状のフィラメント集合体Ｆａに重なるように合わされて、そのメインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｂによりシート状のまま吸引保持されて移送される。

このことから、噴出装置１０Ｂの下方でシート状に捕集保持されて重ねられるフィラメント集合体Ｆａｂ（Ｆａ、Ｆｂ）は、捕集ベルト１５１が長さ方向に周回移動するのに連れて吸引チャンバ１５４ｂから隣接する吸引チャンバ１５４ｂ－２に受け渡されてシート状を維持するように吸引保持されて移送される。

吸引チャンバ１５４ｃは、噴出装置１０Ｃのインジェクタ４０の下方のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ｃが駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下からサブコンベア５３の捕集ベルト１５３の上方を吸引する。

吸引チャンバ１５４ｃ－２は、その吸引チャンバ１５４ｃの下流側に隣接して、後述するように、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１の端部手前の直下に位置するように設置されており、吸引ファン１５５ｃ－２が駆動して減圧されることによりその捕集ベルト１５１の直下から上方を吸引する。

これにより、噴出装置１０Ａ、１０Ｂの紡糸するフィラメント集合体Ｆａｂは、上述の吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｂ－２に続けて、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｃ、１５４ｃ－２により上面１５１ａ上に重なるシート状のまま吸引保持されて移送される。

また、噴出装置１０Ｃの紡糸するフィラメント集合体Ｆｃは、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｃにより上面１５１ａ上のサブコンベア５３の捕集ベルト１５３の上面１５３ａ上に捕集されるように吸引される。このため、そのフィラメント集合体Ｆｃは、捕集ベルト１５３が長さ方向に周回移動するのに連れて上面１５３ａ上でシート状に捕集されつつ保持されて移送される。なお、フィラメント集合体Ｆｃは、不織布Ｃにおいて図２に示す上層側の繊維層Ｃ１となる。

ところで、サブコンベア５３の捕集ベルト１５３も、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１に対して逆向きに周回回転することから、その捕集ベルト１５３の上面１５３ａが逆方向に移動した後に上下を反転されてメインコンベア５１の捕集ベルト１５１の上面１５１ａに対面して同一方向に移動することになる。このため、噴出装置１０Ｃの紡糸するフィラメント集合体Ｆｃは、サブコンベア５３の捕集ベルト１５３の上面１５３ａ上でシ
ート状に捕集保持されて移送された後に、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１の上面１５１ａ上のシート状のフィラメント集合体Ｆａｂにさらに重なるように合わされて、そのメインコンベア５１の捕集ベルト１５１下の吸引チャンバ１５４ｃによりシート状のまま吸引保持されて移送される。

このことから、噴出装置１０Ｃの下方でシート状に捕集保持されて重ねられるフィラメント集合体Ｆａｂｃ（Ｆａ、Ｆｂ、Ｆｃ）は、捕集ベルト１５１が長さ方向に周回移動するのに連れて吸引チャンバ１５４ｃから隣接する吸引チャンバ１５４ｃ－２に受け渡されてシート状を維持するように吸引保持されて移送される。

要するに、捕集コンベア５０は、捕集ベルト１５１～１５３の上面１５１ａ～１５３ａ上に噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの紡糸するフィラメント集合体Ｆａ、Ｆｂ、Ｆｃを吸引ボックス５４によって所定厚さのシート状に吸引捕集しつつ保持した後に重ねることによってエンボス加工前のフィラメント集合体Ｆａｂｃ（不織布Ｃ）にして下流に搬送すしエンボス加工装置６０に受け渡すようになっている。なお、フィラメント集合体が捕集コンベア上に堆積されて搬送される工程が、図５に示すステップＳ１０２の工程である。

エンボス加工装置６０は、一対のエンボスロール（熱ロール）６１、６２を備えており、その円筒状の外周面６１ａ、６２ａ同士を圧接させて相対回転する。このエンボス加工装置６０は、下側のエンボスロール６１の滑らかな円筒外周面６１ａに、上側のエンボスロール６２の円筒外周面６２ａに規則的あるいは不規則に配列された不図示のエンボス突起を所望の圧接力で押し付ける。

これにより、エンボス加工装置６０は、エンボスロール６１、６２（熱ロールの一例）間に挟み込むフィラメント集合体Ｆａｂｃを相対回転方向に送り出すとともに、そのエンボス突起の形成位置に対応する複数のエンボス加工箇所でフィラメントｆ同士を交絡させつつ圧搾接合させるエンボス加工を施して、そのシート状の形態を維持する不織布Ｃに加工する。なお、エンボスロール６２の円筒外周面６２ａに形成するエンボス突起は、エンボスロール６１の円筒外周面６１ａ側に形成してもよく、あるいは、これらの双方の円筒外周面６１ａ、６２ａに形成するようにしてよく、さらに、凸形状に限らず、凹形状に形成して、相手側円筒面に、例えば、連続するリブ形状を押し付けて圧搾接合させるようにしてもよい。なお、エンボス加工装置６０によるフィラメント集合体Ｆａｂｃフィラメント集合体のエンボス加工が、図５に示すステップＳ１０３の工程（融着工程）である。なお、エンボスロール６１、６２の表面温度は、好ましくは、１２０℃以上であるとよい。エンボスロール６１、６２の表面温度を１２０℃以上とすることで、離型剤をエンボスロール６１、６２に塗らなくても、繊維のエンボスロール６１、６２への貼り付きを防止できる。

ワインダ７０は、フィラメント集合体Ｆａｂｃのフィラメントｆ同士がエンボス加工装置６０により交絡接合された不織布Ｃを、弛まないように張力を調整しつつ受け取って、その不織布Ｃを連続的に皺なく所望の巻き硬さでロール状に巻き取る。

これにより、ワインダ７０は、フィラメント集合体Ｆａｂｃがシート状にされてロール状に巻かれている所望の長さの不織布Ｃを、次の加工工程などに供給可能に準備することができる。

そして、本実施形態の捕集コンベア５０は、上述するように、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１下に設置されている吸引ボックス５４の吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｃ－２が噴出装置１０Ａ～１０Ｃのインジェクタ４０毎に対応するように区画されて設置されており、その個々に接続されている吸引ファン１５５ａ～１５５ｃ－２もその吸引チャ
ンバ１５４ａ～１５４ｃ－２の区画範囲（領域）や必要な吸引圧力に応じた風速（風量）で吸引するように設定されている。ここで、吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｃ－２の吸引する区画範囲や吸引圧力は、適宜に設定すればよい。

具体的には、吸引チャンバ１５４ａは、サブコンベアが介在することなく、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１直上の噴出装置１０Ａのインジェクタ４０の出口から牽引降下されてくるフィラメント集合体Ｆａを、その捕集ベルト１５１下から吸引してシート状に捕集し保持する。

この吸引チャンバ１５４ａは、降下するフィラメント集合体Ｆａを安定して保持可能な吸引圧力Ｐａが、その移送方向の噴き付け領域程度の狭い範囲の捕集ベルト１５１の搬送面下で発生するように区画されており、その区画範囲内が吸引ファン１５５ａにより吸引されて負圧にされる。

吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃは、それぞれ、サブコンベア５２、５３の捕集ベルト１５２、１５３直上の噴出装置１０Ｂ、１０Ｃのインジェクタ４０の出口から牽引降下されてくるフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃを、そのサブコンベア５２、５３を介して捕集ベルト１５１下から吸引してシート状に捕集して保持する。これらサブコンベア５２、５３は、それぞれ、捕集ベルト１５２、１５３上に捕集保持するシート状のフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃを下部の捕集ベルト１５１との間に挟み込むようにしてフィラメント集合体Ｆａｂ、Ｆａｂｃとして下流へと送り出す。

これら吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃは、降下するフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃを安定して保持可能な吸引圧力Ｐｂ、Ｐｃを捕集ベルト１５２、１５３の搬送面下で発生するように吸引ファン１５５ｂ、１５５ｃが駆動して負圧にされる。なお、これら吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃも、吸引チャンバ１５４ａと同様に、降下するフィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃの移送方向の噴き付け領域程度の狭い区画範囲で所望の吸引圧力Ｐｂ、Ｐｃが発生するように、吸引ファン１５５ｂ、１５５ｃにより吸引されて負圧にされる。同時に、これら吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃは、捕集ベルト１５１上のフィラメント集合体Ｆａｂ、Ｆａｂｃを介在させてサブコンベア５２、５３の捕集ベルト１５２、１５３上を吸引することになる。このため、これら吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃは、捕集ベルト１５２、１５３上で最適な吸引圧力Ｐｂ、Ｐｃが発生するように、捕集ベルト１５１下の移送方向の吸引範囲を調整して吸引容積を増減させてもよく、また、捕集ベルト１５２、１５３内も、同様に、吸引範囲を調整可能に区画等してもよい。

これにより、吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｃは、吸引チャンバ１５４ａと同様に、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１を介してシート状のフィラメント集合体Ｆａから増量されたフィラメント集合体Ｆａｂ、Ｆａｂｃと続けて吸引保持することができる。

吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２、１５４ｃ－２は、それぞれ、吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃの下流側でメインコンベア５１の捕集ベルト１５１上のシート状フィラメント集合体Ｆａ、Ｆａｂ、Ｆａｂｃを連続吸引して保持する。

これら吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２、１５４ｃ－２は、それぞれ、捕集ベルト１５１上のシート状フィラメント集合体Ｆａ、Ｆａｂ、Ｆａｂｃをそのまま続けて吸引保持する吸引圧力Ｐａ－２、Ｐｂ－２、Ｐｃ－２を発生されるように吸引ファン１５５ａ－２が駆動して負圧にされる。なお、吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２は、吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃの間に介在して隙間なく吸引するように連続していることから、その噴出装置１０毎の離隔する捕集位置を繋げるように広めの区画範囲を吸引するように設置されている。また、吸引チャンバ１５４ｃ－２は、吸引チャンバ１
５４ｃから受け取るシート状フィラメント集合体Ｆａｂｃを下流側に隣接するエンボス加工装置６０へと受け渡すだけであることから短めの区画範囲を吸引するように設置されている。

これにより、吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２、１５４ｃ－２は、それぞれ、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１を介して上面１５１ａ上に位置するシート状フィラメント集合体Ｆａ、Ｆａｂ、Ｆａｂｃを、吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃに続けて吸引保持することができる。このとき、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１上のシート状フィラメント集合体Ｆａ、Ｆａｂは、それぞれ、吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２により吸引保持されているので、浮き上がることなく、サブコンベア５２、５３の捕集ベルト１５２、１５３の間に挟み込まれる。また、このシート状フィラメント集合体Ｆａ、Ｆａｂは、その捕集ベルト１５２、１５３で捕集保持されて上下反転されてくるシート状フィラメント集合体Ｆｂ、Ｆｃが重ねられてシート状フィラメント集合体Ｆａｂ、Ｆａｂｃにされて吸引保持されつつ下流へと移送される。

捕集コンベア５０は、上述するように、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１上に、シート状フィラメント集合体Ｆを捕集して保持するのに十分な吸引圧力Ｐを吸引ボックス５４の吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｃ－２毎に発生させるように、個々の吸引ファン１５５ａ～１５５ｃ－２が必要な風速で吸引するように設定されている。なお、下記で説明する吸引チャンバ１５４ａ～１５４ｃ－２毎のフィラメント集合体Ｆの捕集面（搬送面）における吸引圧力Ｐの相対関係（強弱）は、吸引ファン１５５ａ～１５５ｃ－２の接続箇所から捕集面までの離隔空間に応じた風速値を算出して代用することによって説明する。

例えば、吸引ボックス５４は、捕集コンベア５０における噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃによるフィラメント集合体Ｆの噴付箇所に位置する吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃの吸引圧力Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃが個々の下流側に位置する吸引チャンバ１５４ａ－２、１５４ｂ－２、１５４ｃ－２の吸引圧力Ｐａ－２、Ｐｂ－２、Ｐｃ－２よりも大きくなるように調整されている。また、このうちのフィラメント集合体Ｆの移送方向における先頭側の吸引チャンバ１５４ａ、１５４ａ－２の吸引圧力Ｐｓ（Ｐａ、Ｐａ－２）と、中間の吸引チャンバ１５４ｂ、１５４ｂ－２の吸引圧力Ｐｍ（Ｐｂ、Ｐｂ－２）と、最後尾側の吸引チャンバ１５４ｃ、１５４ｃ－２の吸引圧力Ｐｅ（Ｐｃ、Ｐｃ－２）とでは、上流側と下流側との双方が吸引保持されていることから中間位置の吸引圧力Ｐｍは先頭側吸引圧力Ｐｓと最後尾側吸引圧力Ｐｅとのそれぞれよりも小さく抑えるように（Ｐｓ＞ＰｍかつＰｅ＞Ｐｍ）調整することができる。また、それぞれの吸引圧力Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃとしては、吸引チャンバ１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃ内を減圧し過ぎて捕集ベルト１５１のスムーズな相対移動を妨げてしまわないように搬送面上のフィラメント集合体Ｆの目付け量に応じて調整している。

詳細には、吸引チャンバ１５４ａは、噴出装置１０Ａの紡糸するフィラメント集合体Ｆａをシート状に捕集保持するメインコンベア５１の捕集ベルト１５１における吸引圧力Ｐａとして、例えば、ワインダ７０でロール状に巻き取る半製品の目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合に風速Ｐａ＝７．５に設定される。この吸引圧力（風速）Ｐａとしては、フィラメント集合体Ｆａを吸引してシート状への捕集保持を開始する箇所であることから、その目付け量にかかわらず、捕集ベルト１５１の上面１５１ａに吸着させるよう強めの値に設定されている。

吸引チャンバ１５４ａ－２は、吸引チャンバ１５４ａに続けて、同様に、吸引圧力Ｐａ－２として、例えば、目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合に風速Ｐａ－２＝３．８に設定される。ここで、この吸引圧力（風速）Ｐａ－２としては、吸引圧力Ｐａと同様に、フィラメント集合体Ｆａの目付け量（秤量）にかかわらず、シート状に吸
引保持される形状を維持する程度でよく、そのままメインコンベア５１とサブコンベア５２の捕集ベルト１５１、１５２の間に挟み込まれることから、吸引圧力Ｐａの半分程度の低めに抑えられている。

吸引チャンバ１５４ｂは、吸引圧力Ｐｂとして、例えば、目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合に風速Ｐｂ＝６．０に設定される。この吸引圧力（風速）Ｐｂとしては、吸引圧力Ｐａと同様に、フィラメント集合体Ｆｂをサブコンベア５２の捕集ベルト１５２上でシート状に捕集形成することから、その目付け量にかかわらず、強めの値に設定されるが、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１上のフィラメント集合体Ｆａｂを介在させつつ吸引することから、その捕集ベルト１５１の移動を制限しないように低めに抑えられている。

吸引チャンバ１５４ｂ－２は、吸引チャンバ１５４ｂに続けて、吸引圧力Ｐｂ－２として、例えば、目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合に風速Ｐａ＝３．２に設定される。ここで、この吸引圧力（風速）Ｐｂ－２としては、吸引圧力Ｐｂと同様に、フィラメント集合体Ｆｂ、Ｆａｂの目付け量（秤量）にかかわらず、シート状に吸引保持されている形状を維持する程度でよく、そのままメインコンベア５１とサブコンベア５３の捕集ベルト１５１、１５３の間に挟み込まれることから、極低めの値に抑えられるとともに、確実に吸引保持して捕集ベルト１５１、１５３の間に進入させるように目付け量の少ないフィラメント集合体Ｆの方が強く吸引するように設定されている。なお、このサブコンベア５３下のメインコンベア５１の捕集ベルト１５１上には、捕集ベルト１５３で捕集保持するシート状フィラメント集合体Ｆｃがシート状フィラメント集合体Ｆａｂに重ねた状態で挟み込まれつつ吸引保持されて下流へと移送される。

吸引チャンバ１５４ｃは、吸引圧力Ｐｃとして、例えば、目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合にＰａ＝７．４に設定される。この吸引圧力（風速）Ｐｃとしては、吸引圧力Ｐａ、Ｐｂと同様に、フィラメント集合体Ｆｃをサブコンベア５３の捕集ベルト１５３上で捕集形成することから、その目付け量にかかわらず、強めの値に設定されるが、メインコンベア５１の捕集ベルト１５１上のフィラメント集合体Ｆａｂｃを介在させつつ吸引することから、その捕集ベルト１５１の移動を制限しないように低めに抑えられている。

吸引チャンバ１５４ｃ－２は、吸引チャンバ１５４ｃに続けて、吸引圧力Ｐｂ－２として、例えば、目付けが１０～３０ｇ／ｍ^２の不織布Ｃを製造する場合にＰａ＝３．２～３．８に設定される。この吸引圧力（風速）Ｐｃ－２としては、サブコンベア５３下から搬出されるフィラメント集合体Ｆａｂｃをメインコンベア５１の捕集ベルト１５１で確実に吸引保持してエンボス加工装置６０に受け渡すように、その目付け量に応じて吸引圧力Ｐａよりも低めに設定されている。

また、不織布製造装置Ｍにおいて、捕集ベルト１５１、１５２、１５３のライン速度は、４０ｍ／ｍｉｎ以上である。また、噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの繊維の吐出量は、０．５／ｍｉｎ／ｈｏｌｅ（０．５／ｍｉｎ・ｈｏｌｅ）以下である。また、フィラメント集合体Ｆａ、Ｆｂ、Ｆｃ（維層Ｃ１）は、紡糸速度が１０～１５０ｍ／ｓで作成される。また、この条件で作成された不織布Ｃにおいて、繊維層Ｃ１における繊維径は１５μｍ以下である。なお、紡糸速度は、噴出装置１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃの噴射圧によって調整可能である。

以上説明した製造方法によって、ポリ乳酸系の樹脂を原料とした不織布を製造することができる。なお、原材料はポリ乳酸であるが、不織布にはポリ乳酸以外のモノマーが本発明の効果を損なわない範囲内で混在していてもよい。また、乳酸には、光学異性体である
Ｌ－乳酸とＤ－乳酸が存在するが、本実施形態における原料には、Ｌ－乳酸のポリマーであるポリ乳酸が用いられる。原料に用いるポリ乳酸において、Ｄ－乳酸の割合は、１％以下であることが望ましい。

＜その他の実施形態＞
以上、本発明の実施形態について説明したが、上述した種々の実施形態は可能な限り組み合わせることができる。なお、上記実施形態では、スパンボンド不織布を例として挙げたが本発明はこれに限られない。例えば、本発明は、スパンボンド不織布、サーマルボンド不織布、ケミカルボンド不織布、ニードルパンチ不織布、ステッチボンド不織布にも適用可能である。

Ｃ・・不織布
Ｃ１・・繊維層
Ｍ・・不織布作製装置
１０、１０Ａ、１０Ｂ、１０Ｃ・・噴出装置
２０・・紡糸装置
３０・・冷風装置
４０・・インジェクタ
５０・・捕集コンベア
５１・・メインコンベア
５２、５３・・サブコンベア
５４・・吸引ボックス
６０・・エンボス加工装置
７０・・ワインダ
１４１、１４２・・案内板
１５１、１５２、１５３・・捕集ベルト
１５４ａ、１５４ｂ、１５４ｃ・・吸引チャンバ
１６２・・調整ローラ
ｆ・・フィラメント
ｆｒ・・回転径
Ｆ、Ｆａ、Ｆａｂ、Ｆａｂｃ、Ｆｂ、Ｆｃ・・フィラメント集合体
Ｌｃ・・交差間隔
Ｌｄ・・開放間隔
Ｌｒ・・退避間隔
Ｐ、Ｐａ、Ｐｂ、Ｐｃ、Ｐｅ、Ｐｍ、Ｐｓ・・吸引圧力（風速）

Claims (5)

1. ポリ乳酸系を原料とする不織布製造方法であって、
   溶融したポリ乳酸系樹脂を口金から吐出し、気流により前記ポリ乳酸系樹脂を延伸することで繊維状とする紡糸工程と、
   前記ポリ乳酸系樹脂の繊維を熱ロールに通して繊維同士を融着させる融着工程と、
   を含み、
   前記紡糸工程において、前記ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸速度は、１８００００／ｍｉｎ以上である、
   不織布製造方法。
2. 前記ポリ乳酸系樹脂には、結晶核剤および結晶促進剤を添加しない、
   請求項１に記載の不織布製造方法。
3. 前記紡糸工程において、前記口金からの前記ポリ乳酸系樹脂の吐出量は、０．５ｇ/ｍ
   ｉｎ／ｈｏｌｅ以下である、
   請求項１または２に記載の不織布製造方法。
4. 前記紡糸工程において、前記口金と前記ポリ乳酸系樹脂を延伸する延伸装置の間において冷却風によって、前記ポリ乳酸系樹脂は冷却される、
   請求項１から３のいずれか一項に記載の不織布製造方法。
5. 前記紡糸工程において、外部からの空気が流入可能である、
   請求項１から４のいずれか一項に記載の不織布製造方法。

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