JP2023040761A - 圧縮機、および、空気調和装置 - Google Patents

Abstract

【課題】弁本体の破損が抑制される圧縮機を提供する。
【解決手段】圧縮機２１は、圧縮機構１５と、インジェクション弁９３と、インジェクション配管９２とを備える。圧縮機構１５は、圧縮室４０が形成される。インジェクション弁９３は、圧縮室４０と連通するインジェクション通路８４ｇに配置される。インジェクション配管９２は、インジェクション通路８４ｇに冷媒を供給する。インジェクション弁９３は、弁本体９４と、弁押さえ９５と、弁座９６とを有する。弁本体９４は、第１方向Ｄ１に沿って移動可能に配置される。弁押さえ９５は、弁本体９４のインジェクション配管９２側への移動を規制する。弁座９６は、弁本体９４の圧縮室４０側への移動を規制する。弁押さえ９５は、弁本体９４により開閉される第１孔９５ａが形成される。弁本体９４の第１方向Ｄ１の移動量である第１距離Ｌは、弁本体９４の第１方向Ｄ１の寸法である第１寸法ｔより小さい。
【選択図】図５

Description

圧縮機、および、空気調和装置に関する。

特許文献１（特開２０１６－１７４６４号公報）に記載のように、冷凍サイクルにおける低圧と高圧との間の圧力の冷媒を圧縮室に供給するためのインジェクション通路を有するスクロール圧縮機が知られている。インジェクション通路には、圧縮室の圧力よりもインジェクションされる冷媒の圧力が低い場合にインジェクション通路を閉じるための逆止弁が配置されている。

圧縮室における冷媒の圧縮過程において、逆止弁の弁本体が、弁本体の移動を制限するための部材との衝突を繰り返して、弁本体が破損するおそれがある。

第１観点の圧縮機は、圧縮機構と、インジェクション弁と、インジェクション配管とを備える。圧縮機構は、冷媒が圧縮される圧縮室が形成される。インジェクション弁は、圧縮室と連通するインジェクション通路に配置される。インジェクション配管は、インジェクション通路に冷媒を供給する。インジェクション弁は、弁本体と、弁押さえと、弁座とを有する。弁本体は、第１方向に沿って移動可能に配置される。弁押さえは、弁本体よりもインジェクション配管側に配置され、弁本体のインジェクション配管側への移動を規制する。弁座は、弁本体よりも圧縮室側に配置され、弁本体の圧縮室側への移動を規制する。弁押さえは、弁本体により開閉される第１孔が形成される。弁本体が弁押さえに当たって第１孔を塞ぐ第１状態から、弁本体が弁押さえから離れて弁座に当たる第２状態に移行する際における、弁本体の第１方向の移動量である第１距離は、弁本体の第１方向の寸法である第１寸法より小さい。

この圧縮機では、弁本体の衝撃負荷を低減し、かつ、弁本体の疲労強度を増加させることで、弁本体の破損が抑制され、圧縮機の信頼性が向上する。

第２観点の圧縮機は、第１観点の圧縮機であって、第１距離をＬとし、第１寸法をｔとする場合、０．２ｍｍ≦Ｌ＜ｔ≦１．８ｍｍの関係式を満たす。

この圧縮機では、弁本体の破損が抑制される。

第３観点の圧縮機は、第１観点または第２観点の圧縮機であって、第１方向に沿って見た場合における弁本体の面積をＳ１とし、第１方向に沿って見た場合における第１孔の面積をＳ２とする場合、４．１≦Ｓ１／Ｓ２≦４．９の関係式を満たす。

この圧縮機では、インジェクション弁のシール性能が適切に確保される。

第４観点の圧縮機は、第１乃至第３観点のいずれか１つの圧縮機であって、弁本体は、ばね鋼で成形される。

この圧縮機では、弁本体の破損が抑制される。

第５観点の圧縮機は、第１乃至第４観点のいずれか１つの圧縮機であって、圧縮機構は、ピストンと、ベーンとを有する。ベーンは、ピストンに接して圧縮室を第１室と第２室とに仕切る。ベーンは、圧縮室で冷媒が圧縮される間、進退可能に保持される。

この圧縮機では、インジェクション弁の前後の圧力差が比較的高くても、弁本体の破損が抑制される。

第６観点の圧縮機は、第１乃至第４観点のいずれか１つの圧縮機であって、圧縮機構は、ベーンと、一対のブッシュとを有する。ベーンは、圧縮室を第１室と第２室とに仕切る。ベーンは、圧縮室で冷媒が圧縮される間、一対のブッシュの間で進退可能に保持される。

この圧縮機では、インジェクション弁の前後の圧力差が比較的高くても、弁本体の破損が抑制される。

第７観点の空気調和装置は、第１乃至第６観点のいずれか１つの圧縮機を備える。

この空気調和装置では、圧縮機のインジェクション弁の破損が抑制されるので、空気調和装置の寿命が向上する。

実施形態の空気調和装置１の概略構成図である。 圧縮機２１の縦断面図である。 図２の線分Ａ―Ａにおける圧縮機構１５の断面図である。 シリンダ８４の外観図である。 第１状態におけるインジェクション弁９３の構成を示す断面図である。 第２状態におけるインジェクション弁９３の構成を示す断面図である。 第１方向Ｄ１に沿って見た場合の弁本体９４の平面図である。 シリンダ内周面８６ｃ側から第１方向Ｄ１に沿って見た場合の弁押さえ９５の平面図である。 ピストン８１が上死点に位置する時の圧縮機構１５の断面図である。 ピストン８１が吸入孔８４ｂを塞いでいる時の圧縮機構１５の断面図である。 ピストン８１がインジェクション通路８４ｇを塞いでいる時の圧縮機構１５の断面図である。 第１変形例における圧縮機構１５の断面図である。

本開示の一実施形態の圧縮機２１を備える空気調和装置１について、図面を参照しながら説明する。

（１）空気調和装置
（１－１）全体構成
図１に示されるように、空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことによって、建物等の室内の冷房および暖房を行うことが可能な装置である。空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３と、液冷媒連絡管４と、ガス冷媒連絡管５とを備える。液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５は、室外ユニット２と室内ユニット３とを接続する。空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路６は、室外ユニット２と室内ユニット３とが液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５を介して接続されることによって構成される。

（１－２）詳細構成
（１－２－１）室内ユニット
室内ユニット３は、室内（居室および天井裏空間等）に設置され、冷媒回路６の一部を構成する。室内ユニット３は、主として、室内熱交換器３１を有する。室内熱交換器３１は、冷房運転時には冷媒の吸熱器（蒸発器）として機能して室内空気を冷却し、暖房運転時には冷媒の放熱器（凝縮器）として機能して室内空気を加熱する。室内熱交換器３１の液側は、液冷媒連絡管４に接続される。室内熱交換器３１のガス側は、ガス冷媒連絡管５に接続される。

（１－２－２）室外ユニット
室外ユニット２は、室外（建物の屋上、および、建物の壁面近傍等）に設置され、冷媒回路６の一部を構成する。室外ユニット２は、主として、圧縮機２１と、四路切換弁２２と、室外熱交換器２３と、室外膨張弁２４と、アキュムレータ２５と、液閉鎖弁２６と、ガス閉鎖弁２７と、エコノマイザ熱交換器２８と、制御部２９とを有する。

圧縮機２１は、低圧のガス冷媒を圧縮室４０で圧縮して高圧のガス冷媒にする。圧縮機２１は、圧縮機用モータによって駆動される。圧縮機２１は、回転式の圧縮機である。圧縮機２１では、室外熱交換器２３から室外膨張弁２４に向かって流れる冷媒の一部を、冷媒を圧縮している圧縮室４０に供給する、中間インジェクションが行われる。

四路切換弁２２は、室外ユニット２の内部配管の接続状態を切り替える。空気調和装置１が冷房運転を行う場合、四路切換弁２２は、図１の破線で示される接続状態を実現する。空気調和装置１が暖房運転を行う場合、四路切換弁２２は、図１の実線で示される接続状態を実現する。

室外熱交換器２３は、冷媒回路６を循環する冷媒と、室外空気との熱交換を行う。室外熱交換器２３は、冷媒が流れる冷媒流路と、室外空気と接する伝熱フィンとを有する。室外熱交換器２３は、冷房運転時には冷媒の放熱器（凝縮器）として機能し、暖房運転時には冷媒の吸熱器（蒸発器）として機能する。

室外膨張弁２４は、開度調整が可能な電動弁または電磁弁である。室外膨張弁２４は、室外ユニット２の内部配管を流れる冷媒を減圧させる。室外膨張弁２４は、室外ユニット２の内部配管を流れる冷媒の流量を制御する。

アキュムレータ２５は、圧縮機２１の吸入側の配管に設置される。アキュムレータ２５は、冷媒回路６を流れる気液混合冷媒を、ガス冷媒と液冷媒とに分離して、液冷媒を貯留する。アキュムレータ２５で分離されたガス冷媒は、圧縮機２１の吸入ポートに送られる。

液閉鎖弁２６およびガス閉鎖弁２７は、冷媒流路を遮断することが可能な弁である。液閉鎖弁２６は、室内熱交換器３１と室外膨張弁２４との間に配置される。ガス閉鎖弁２７は、室内熱交換器３１と四路切換弁２２との間に配置される。液閉鎖弁２６およびガス閉鎖弁２７は、例えば、空気調和装置１の設置時等において、作業者によって開閉される。

エコノマイザ熱交換器２８は、室外熱交換器２３と室外膨張弁２４との間に配置される。エコノマイザ熱交換器２８は、室外熱交換器２３から室外膨張弁２４に向かって流れる冷媒と、エコノマイザ配管９０を流れる冷媒との熱交換を行う。エコノマイザ配管９０は、冷媒回路６において、エコノマイザ熱交換器２８と室外膨張弁２４との間から分岐する管である。エコノマイザ配管９０には、エコノマイザ弁９１が取り付けられている。エコノマイザ配管９０を流れる冷媒は、エコノマイザ熱交換器２８で熱交換される前に、エコノマイザ弁９１により減圧される。

制御部２９は、室外ユニット２の構成機器を制御するコンピュータである。制御部２９は、主として、演算装置と記憶装置とを備える。演算装置は、例えば、ＣＰＵまたはＧＰＵである。演算装置は、記憶装置に記憶されるプログラムを読み出し、このプログラムに従って所定の演算処理を行う。演算装置は、プログラムに従って、演算結果を記憶装置に書き込んだり、記憶装置に記憶される情報を読み出したりする。

（１－２－３）冷媒連絡管
液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５は、冷媒回路６を備える空気調和装置１をビル等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒配管である。液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５の長さおよび管径は、空気調和装置１の設置場所、および、室外ユニット２と室内ユニット３との組み合わせ等の設置条件に応じて決定される。液冷媒連絡管４を流れる冷媒は、液体であってもよく、気液二相であってもよい。

（１－３）動作
図１を参照しながら、空気調和装置１の冷房運転および暖房運転時の動作について説明する。

（１－３－１）暖房運転
空気調和装置１が暖房運転を行う場合、四路切換弁２２は、図１の実線で示される状態に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁２２、ガス閉鎖弁２７およびガス冷媒連絡管５を通じて、室内熱交換器３１に送られる。室内熱交換器３１に送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器３１において、室内空気と熱交換を行って凝縮して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気が加熱される。室内熱交換器３１で凝縮した液冷媒は、液冷媒連絡管４および液閉鎖弁２６を通じて、室外膨張弁２４に送られる。室外膨張弁２４に送られた冷媒は、室外膨張弁２４によって冷凍サイクルの低圧まで減圧される。室外膨張弁２４で減圧された低圧の冷媒は、室外熱交換器２３に送られる。室外熱交換器２３に送られた低圧の冷媒は、室外熱交換器２３において、室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒となる。室外熱交換器２３で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁２２およびアキュムレータ２５を通じて、再び、圧縮機２１に吸入される。

（１－３－２）冷房運転
空気調和装置１が冷房運転を行う場合、四路切換弁２２は、図１の破線で示される状態に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機２１に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁２２を通じて、室外熱交換器２３に送られる。室外熱交換器２３に送られた高圧のガス冷媒は、室外熱交換器２３において、室外空気と熱交換を行って凝縮して、高圧の液冷媒となる。室外熱交換器２３で凝縮した液冷媒は、室外膨張弁２４によって冷凍サイクルの低圧まで減圧される。室外膨張弁２４で減圧された低圧の冷媒は、液閉鎖弁２６および液冷媒連絡管４を通じて、室内熱交換器３１に送られる。室内熱交換器３１に送られた冷媒は、室内熱交換器３１において、室内空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。これにより、室内空気は冷却される。室内熱交換器３１で蒸発したガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス閉鎖弁２７、四路切換弁２２およびアキュムレータ２５を通じて、再び、圧縮機２１に吸入される。

（２）圧縮機
（２－１）全体構成
図２に示されるように、圧縮機２１は、主として、ケーシング１０と、圧縮機構１５と、駆動モータ１６と、クランクシャフト１７と、吸入管１９と、吐出管２０と、インジェクション配管９２と、インジェクション弁９３とを備える。

（２－１－１）ケーシング
ケーシング１０は、円筒形の胴部１１と、ボウル形の頂部１２と、ボウル形の底部１３とから構成される。頂部１２は、胴部１１の上端部と気密状に連結される。底部１３は、胴部１１の下端部と気密状に連結される。

ケーシング１０は、ケーシング１０の内部空間および外部空間の圧力および温度の変化によって変形および破損が起こりにくい剛性部材で成形される。ケーシング１０は、胴部１１の円筒形の軸方向が鉛直方向に沿うように設置される。ケーシング１０の内部空間の下部は、潤滑油が貯留される油貯留部１０ａである。潤滑油は、ケーシング１０の内部の摺動部の潤滑性を向上させるために用いられる冷凍機油である。

ケーシング１０は、主として、圧縮機構１５と、駆動モータ１６と、クランクシャフト１７とを収容する。圧縮機構１５は、クランクシャフト１７を介して駆動モータ１６と連結される。吸入管１９、吐出管２０およびインジェクション配管９２は、ケーシング１０を貫通するように、ケーシング１０と気密状に連結される。

（２－１－２）圧縮機構
図２および図３に示されるように、圧縮機構１５は、主として、フロントヘッド８３と、シリンダ８４と、リアヘッド８５と、ピストン８１と、ブッシュ８２とから構成される。フロントヘッド８３、シリンダ８４およびリアヘッド８５は、ボルト等によって一体的に締結される。圧縮機構１５の上方の空間は、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒が吐出される高圧空間ＨＳである。

圧縮機構１５は、油貯留部１０ａに貯留される潤滑油に浸漬される。油貯留部１０ａの潤滑油は、差圧等によって、圧縮機構１５の内部の摺動部に供給される。次に、圧縮機構１５の各構成要素について説明する。

（２－１－２－１）シリンダ
図４に示されるように、シリンダ８４は、主として、シリンダ孔８４ａと、吸入孔８４ｂと、吐出切り欠き８４ｃと、ブッシュ収容孔８４ｄと、ベーン収容孔８４ｅと、インジェクション通路８４ｇとを有する。シリンダ８４は、フロントヘッド８３とリアヘッド８５との間に位置する。シリンダ８４の上側の端面である第１シリンダ端面８６ａは、フロントヘッド８３の下面と接する。シリンダ８４の下側の端面である第２シリンダ端面８６ｂは、リアヘッド８５の上面と接する。

シリンダ孔８４ａは、第１シリンダ端面８６ａから第２シリンダ端面８６ｂに向かって、鉛直方向にシリンダ８４を貫通する円柱状の孔である。シリンダ孔８４ａは、シリンダ８４の内周面であるシリンダ内周面８６ｃによって囲まれる空間である。シリンダ孔８４ａは、クランクシャフト１７の偏心軸部１７ａ、および、ピストン８１を収容する。

吸入孔８４ｂは、シリンダ８４の外周面であるシリンダ外周面８６ｄからシリンダ内周面８６ｃに向かって、シリンダ８４の径方向に沿って貫通する孔である。

吐出切り欠き８４ｃは、シリンダ内周面８６ｃの一部が切り欠かれることによって、鉛直方向にシリンダ８４を貫通することなく形成される空間である。吐出切り欠き８４ｃは、第１シリンダ端面８６ａの側に形成される。

ブッシュ収容孔８４ｄは、鉛直方向にシリンダ８４を貫通し、かつ、シリンダ８４を鉛直方向に沿って見た場合において吸入孔８４ｂと吐出切り欠き８４ｃとの間に配置される孔である。ブッシュ収容孔８４ｄは、ベーン８１ｂの一部、および、ブッシュ８２を収容する。

ベーン収容孔８４ｅは、鉛直方向にシリンダ８４を貫通し、かつ、ブッシュ収容孔８４ｄと連通する孔である。ベーン収容孔８４ｅは、ベーン８１ｂの一部を収容する。

インジェクション通路８４ｇは、シリンダ外周面８６ｄからシリンダ内周面８６ｃに向かって、シリンダ８４の径方向に沿って貫通する孔である。図３に示されるように、シリンダ８４を鉛直方向に沿って見た場合において、ブッシュ収容孔８４ｄは、吸入孔８４ｂとインジェクション通路８４ｇとの間に配置される。インジェクション通路８４ｇには、インジェクション弁９３が配置される。インジェクション通路８４ｇは、シリンダ外周面８６ｄの側においてインジェクション配管９２と連通し、シリンダ内周面８６ｃの側において圧縮室４０と連通している。

（２－１－２－２）ピストン
ピストン８１は、シリンダ８４のシリンダ孔８４ａに挿入される略円筒状の部材である。ピストン８１の上側の端面は、フロントヘッド８３の下面と接する。ピストン８１の下側の端面は、リアヘッド８５の上面と接する。

ピストン８１は、クランクシャフト１７の偏心軸部１７ａに嵌め込まれた状態で、シリンダ８４のシリンダ孔８４ａに挿入される。これにより、ピストン８１は、クランクシャフト１７の軸回転によって偏心回転して、クランクシャフト１７の回転軸１７ｇを中心とする公転運動を行う。ピストン８１は、圧縮機構１５を上面視した場合に、時計回りに公転する。

ベーン８１ｂは、シリンダ８４のブッシュ収容孔８４ｄおよびベーン収容孔８４ｅに収容される。ベーン８１ｂは、ピストン８１と一体に形成される。ベーン８１ｂは、ピストン８１の径方向外側に突出するように、ピストン８１の径方向に沿って延びる。ピストン８１が公転することで、ベーン８１ｂは、揺動しながら、その長手方向に沿って進退する。このとき、ブッシュ８２は、ブッシュ収容孔８４ｄにおいて回転しながらベーン８１ｂを支持する。

圧縮機構１５は、シリンダ８４と、ピストン８１と、ベーン８１ｂと、フロントヘッド８３と、リアヘッド８５とによって囲まれる空間である圧縮室４０を有する。圧縮室４０は、シリンダ孔８４ａの一部であって、ピストン８１の公転に伴い容積が変化することで冷媒が圧縮される空間である。圧縮室４０には、油貯留部１０ａの潤滑油が供給される。

圧縮室４０は、ピストン８１およびベーン８１ｂによって、吸入孔８４ｂと連通する低圧室４０ａと、吐出切り欠き８４ｃおよびインジェクション通路８４ｇと連通する高圧室４０ｂとに区画される。図３において、低圧室４０ａおよび高圧室４０ｂは、シリンダ内周面８６ｃと、ピストン８１の外周面であるピストン外周面８１ｃとによって囲まれる領域である。低圧室４０ａおよび高圧室４０ｂの容積は、ピストン８１の位置に応じて変化する。

（２－１－２－３）ブッシュ
ブッシュ８２は、一対の略半円柱状の部材である。ブッシュ８２は、ベーン８１ｂを挟み込むようにして、シリンダ８４のブッシュ収容孔８４ｄに収容される。ブッシュ８２は、シリンダ８４と摺動可能である。

（２－１－２－４）フロントヘッド
フロントヘッド８３は、シリンダ８４の第１シリンダ端面８６ａを覆う部材である。フロントヘッド８３は、ボルト等によって、ケーシング１０に締結される。フロントヘッド８３は、クランクシャフト１７を支持するための上部軸受部２３ａを有する。

フロントヘッド８３は、吐出ポート２３ｂを有する。吐出ポート２３ｂは、フロントヘッド８３を鉛直方向に貫通する円筒形状の孔である。吐出ポート２３ｂは、鉛直方向下側において、吐出切り欠き８４ｃおよび圧縮室４０（高圧室４０ｂ）と連通する。吐出ポート２３ｂは、鉛直方向上側において、高圧空間ＨＳと連通する。吐出ポート２３ｂは、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒を、高圧室４０ｂから高圧空間ＨＳに送るための流路である。

フロントヘッド８３の上面には、吐出ポート２３ｂを塞ぐ吐出弁２３ｃが取り付けられる。吐出弁２３ｃは、高圧空間ＨＳから高圧室４０ｂへの冷媒の逆流を防ぐための弁である。吐出弁２３ｃは、吐出ポート２３ｂ内部の冷媒の圧力によって上方に持ち上げられる。これにより、吐出ポート２３ｂが開き、吐出ポート２３ｂは、高圧空間ＨＳと連通する。

（２－１－２－５）リアヘッド
リアヘッド８５は、シリンダ８４の第２シリンダ端面８６ｂを覆う部材である。リアヘッド８５は、クランクシャフト１７を支持するための下部軸受部２５ａを有する。シリンダ８４のシリンダ孔８４ａは、フロントヘッド８３およびリアヘッド８５によって閉塞される。

（２－１－３）駆動モータ
駆動モータ１６は、ケーシング１０の内部に収容され、圧縮機構１５の上方に配置されるブラシレスＤＣモータである。駆動モータ１６は、主として、ケーシング１０の内壁面に固定されるステータ５１と、ステータ５１の内側に回転自在に収容されるロータ５２とから構成される。ステータ５１とロータ５２との間には、エアギャップが設けられる。

ステータ５１は、ステータコア６１と、ステータコア６１の鉛直方向の両端面に取り付けられる一対のインシュレータ６２とを有する。ステータコア６１は、円筒部と、円筒部の内周面から径方向内側に向かって突出する複数のティース（図示せず）とを有する。ステータコア６１のティースは、一対のインシュレータ６２と共に、導線が巻き付けられる。これにより、ステータコア６１の各ティースには、コイル７２ａが形成される。

ステータ５１の外側面には、ステータ５１の上端面から下端面に亘り、かつ、周方向に所定間隔をおいて、切欠形成される複数のコアカット部（図示せず）が設けられる。コアカット部は、胴部１１とステータ５１との間を鉛直方向に延びるモータ冷却通路を形成する。

ロータ５２は、鉛直方向に積層される複数の金属板から構成されるロータコア５２ａと、ロータコア５２ａに埋め込まれる複数の磁石５２ｂとを有する。磁石５２ｂは、ロータコア５２ａの周方向に沿って、等間隔に配置される。ロータ５２は、その回転中心を鉛直方向に貫通するクランクシャフト１７に連結される。ロータ５２は、クランクシャフト１７を介して、圧縮機構１５と接続される。

（２－１－４）クランク軸
クランクシャフト１７は、ケーシング１０の内部に収容され、その軸方向が鉛直方向に沿うように配置される。クランクシャフト１７は、駆動モータ１６のロータ５２、および、圧縮機構１５のピストン８１に連結される。クランクシャフト１７は、偏心軸部１７ａを有する。偏心軸部１７ａは、シリンダ８４のシリンダ孔８４ａに挿入されるピストン８１に連結される。クランクシャフト１７の上側の端部は、駆動モータ１６のロータ５２に連結される。クランクシャフト１７は、フロントヘッド８３の上部軸受部２３ａ、および、リアヘッド８５の下部軸受部２５ａによって支持される。クランクシャフト１７は、回転軸１７ｇを中心として回転する。

（２－１－５）吸入管
吸入管１９は、ケーシング１０の胴部１１を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吸入管１９の端部は、シリンダ８４の吸入孔８４ｂに嵌め込まれる。ケーシング１０の外部にある吸入管１９の端部は、冷媒回路６に接続される。吸入管１９は、冷媒回路６から圧縮機構１５に冷媒を供給する。

（２－１－６）吐出管
吐出管２０は、ケーシング１０の頂部１２を貫通する管である。ケーシング１０の内部にある吐出管２０の端部は、駆動モータ１６の上方の空間に位置する。ケーシング１０の外部にある吐出管２０の端部は、冷媒回路６に接続される。吐出管２０は、圧縮機構１５によって圧縮された冷媒を冷媒回路６に供給する。

（２－１－７）インジェクション配管
インジェクション配管９２は、ケーシング１０の胴部１１を貫通する管である。ケーシング１０の内部にあるインジェクション配管９２の端部は、シリンダ８４のインジェクション通路８４ｇ内に配置されるインジェクション弁９３に接続される。ケーシング１０の外部にあるインジェクション配管９２の端部は、エコノマイザ配管９０に接続される。インジェクション配管９２は、エコノマイザ配管９０内の冷媒を、インジェクション通路８４ｇに供給する。

（２－２）詳細構成
圧縮機２１では、冷媒回路６を流れる中間圧の冷媒が、エコノマイザ配管９０およびインジェクション配管９２を経由して、インジェクション通路８４ｇに供給される。中間圧とは、圧縮機２１に吸入される低圧の冷媒の圧力と、圧縮機２１から吐出される高圧の冷媒の圧力との間の圧力である。空気調和装置１の能力を向上させるためには、インジェクション通路８４ｇから圧縮室４０（高圧室４０ｂ）に、十分な量の中間圧の冷媒が供給されることが好ましい。しかし、圧縮室４０（高圧室４０ｂ）からインジェクション通路８４ｇに向かって冷媒が逆流すると、空気調和装置１の能力が低下するおそれがある。

インジェクション通路８４ｇには、インジェクション弁９３が配置される。圧縮室４０の圧力が、インジェクション配管９２内の中間圧の冷媒の圧力であるインジェクション圧力よりも低い場合に、インジェクション弁９３は開く。圧縮室４０の圧力が、インジェクション圧力以上の場合に、インジェクション弁９３は閉じる。インジェクション弁９３が開いている時は、インジェクション通路８４ｇから圧縮室４０に向かって中間圧の冷媒が流入することが許可される。インジェクション弁９３が閉じている時は、圧縮室４０からインジェクション通路８４ｇに向かって圧縮室４０内の冷媒が流入することが抑制される。これにより、インジェクション弁９３は、圧縮室４０からインジェクション通路８４ｇへの冷媒の逆流を抑制する。

図５および図６に示されるように、インジェクション弁９３は、主として、弁本体９４と、弁押さえ９５と、弁座９６とを有する。弁押さえ９５および弁座９６は、インジェクション通路８４ｇに圧入されることにより、シリンダ８４に固定されている。インジェクション通路８４ｇが延びる第１方向Ｄ１に沿って、弁押さえ９５および弁座９６は、互いに離れるように配置されている。弁押さえ９５と弁座９６との間の空間は、弁本体９４が第１方向Ｄ１に移動可能なように配置される第１空間９７である。弁押さえ９５は、弁本体９４よりもインジェクション配管９２側に配置される。弁座９６は、弁本体９４よりも圧縮室４０側に配置される。

インジェクション通路８４ｇは、第１方向Ｄ１に沿って内径が異なる円形の孔である。インジェクション通路８４ｇは、シリンダ外周面８６ｄ側の端部において最も大きな内径を有し、シリンダ内周面８６ｃ側の端部において最も小さな内径を有する。具体的には、インジェクション通路８４ｇの内径は、シリンダ内周面８６ｃ側からシリンダ外周面８６ｄ側に向かって大きくなっている。

弁本体９４は、円形の平板である。弁本体９４は、ＧＩＮ６（日立金属社製のステンレス焼き入れ鋼）等のばね鋼で成形される。図７に示されるように、弁本体９４の中央部には、円形の中央孔９４ａが形成されている。弁本体９４は、中央孔９４ａの周囲に位置する環状の周縁部９４ｂを有する。図７では、周縁部９４ｂは、ハッチングされた領域として示されている。

弁押さえ９５は、インジェクション通路８４ｇのシリンダ外周面８６ｄ側において圧入される。弁押さえ９５は、第１方向Ｄ１に沿って外径が異なる形状を有する。弁押さえ９５の一部は、シリンダ外周面８６ｄよりも外側に突出している。弁押さえ９５には、シリンダ外周面８６ｄ側からインジェクション配管９２が挿入されている。インジェクション配管９２は、弁押さえ９５に固定されている。図５および図６に示されるように、インジェクション配管９２に取り付けられるＯリング９２ａによって、インジェクション通路８４ｇと高圧空間ＨＳとが隔てられている。

弁押さえ９５は、第１孔９５ａと閉鎖部９５ｂとを有する。第１孔９５ａは、第１方向Ｄ１に沿って弁押さえ９５を貫通する。図８に示されるように、シリンダ内周面８６ｃ側から第１方向Ｄ１に沿って弁押さえ９５を見た場合、閉鎖部９５ｂは、弁押さえ９５の中央に位置する円形の領域であり、複数の第１孔９５ａは、閉鎖部９５ｂの周囲に形成されている。図８では、閉鎖部９５ｂは、ハッチングされた領域として示されている。図８に示される弁押さえ９５では、１２個の第１孔９５ａが円形に配置される。閉鎖部９５ｂの外径は、弁本体９４の中央孔９４ａの径よりも大きい。第１孔９５ａの径は、弁本体９４の周縁部９４ｂの幅（弁本体９４の径方向の寸法）よりも小さい。

弁押さえ９５は、弁本体９４のインジェクション配管９２側への移動を規制する。言い換えると、弁本体９４は、インジェクション配管９２に向かって第１方向Ｄ１に移動する場合、弁押さえ９５に当たるまで移動可能である。弁本体９４が弁押さえ９５に当たっている状態では、弁押さえ９５の第１孔９５ａは、弁本体９４の周縁部９４ｂによって塞がれている。このとき、弁本体９４の中央孔９４ａは、弁押さえ９５の閉鎖部９５ｂによって塞がれている。弁本体９４が弁押さえ９５から離れている状態では、弁押さえ９５の第１孔９５ａは、弁本体９４の周縁部９４ｂによって塞がれていない。このとき、弁本体９４の中央孔９４ａは、弁押さえ９５の閉鎖部９５ｂによって塞がれていない。

このように、弁押さえ９５の第１孔９５ａは、弁本体９４により開閉される。具体的には、弁本体９４が弁押さえ９５に当たっている状態では、弁本体９４の中央孔９４ａ、および、弁押さえ９５の第１孔９５ａは塞がれているので、インジェクション弁９３は閉じている状態にある。一方、弁本体９４が弁押さえ９５から離れている状態では、弁本体９４の中央孔９４ａ、および、弁押さえ９５の第１孔９５ａは塞がれていないので、インジェクション弁９３は開いている状態にある。

弁座９６は、インジェクション通路８４ｇのシリンダ内周面８６ｃ側において圧入される。弁座９６は、第１方向Ｄ１に沿って外径がほぼ同じである形状を有する。弁座９６は、第２孔９６ａを有する。第２孔９６ａは、第１方向Ｄ１に沿って弁座９６を貫通する。第２孔９６ａの径は、弁本体９４の中央孔９４ａの径とほぼ同じである。第２孔９６ａは、インジェクション通路８４ｇを介して、圧縮室４０と常に連通している。

弁座９６は、弁本体９４の圧縮室４０側への移動を規制する。言い換えると、弁本体９４は、圧縮室４０に向かって第１方向Ｄ１に移動する場合、弁座９６に当たるまで移動可能である。弁本体９４が弁座９６に当たっている状態では、弁本体９４の中央孔９４ａは、弁座９６の第２孔９６ａと連通している。弁本体９４が弁座９６に当たっている時、弁本体９４は弁押さえ９５から離れているので、インジェクション弁９３は開いている状態にある。

弁本体９４が弁押さえ９５に当たって第１孔９５ａを塞ぐ第１状態（図５）から、弁本体９４が弁押さえ９５から離れて弁座９６に当たる第２状態（図６）に移行する際に、弁本体９４は、第１方向Ｄ１に沿って移動する。

第１状態では、図５に示されるように、弁本体９４の中央孔９４ａ、および、弁押さえ９５の第１孔９５ａが塞がれているので、中央孔９４ａは、第１孔９５ａと連通していない。そのため、インジェクション配管９２内の冷媒は、第１孔９５ａおよび中央孔９４ａを通過して、圧縮室４０に流入できない。一方、第２状態では、図６に示されるように、中央孔９４ａおよび第１孔９５ａが塞がれていないので、中央孔９４ａは、第１空間９７を介して第１孔９５ａと連通している。そのため、インジェクション配管９２内の冷媒は、第１孔９５ａおよび中央孔９４ａを通過して、圧縮室４０に流入できる。

以下において、図５および図６に示されるように、第１状態から第２状態に移行する際における、弁本体９４の第１方向Ｄ１の移動量を第１距離Ｌと定義し、弁本体９４の第１方向Ｄ１の寸法を第１寸法ｔと定義する。

第１距離Ｌおよび第１寸法ｔは、次の関係式（Ｉ）を満たす。

Ｌ＜ｔ （Ｉ）
図５および図６に示されるように、第１空間９７の第１方向Ｄ１の寸法を第２寸法ｓと定義すると、次の関係式（ＩＩ）および（ＩＩＩ）が満たされる。

Ｌ＜ｔ＜ｓ （ＩＩ）
ｓ＝Ｌ＋ｔ （ＩＩＩ）
第１距離Ｌおよび第１寸法ｔは、次の関係式（ＩＶ）を満たすことが好ましい。

０．２ｍｍ≦Ｌ＜ｔ≦１．８ｍｍ （ＩＶ）
第１距離Ｌおよび第１寸法ｔは、次の関係式（Ｖ）を満たすことがより好ましい。

０．６ｍｍ≦Ｌ＜ｔ≦１．０ｍｍ （Ｖ）
第１距離Ｌおよび第１寸法ｔは、次の関係式（ＶＩ）を満たすことがより好ましい。

１．２≦ｔ／Ｌ≦２．０ （ＶＩ）
また、第１方向Ｄ１に沿って見た場合における弁本体９４の面積を第１面積Ｓ１と定義し、第１方向Ｄ１に沿って見た場合における弁押さえ９５の第１孔９５ａの面積を第２面積Ｓ２と定義する。第１面積Ｓ１は、周縁部９４ｂの面積であり、中央孔９４ａの面積を含まない。第２面積Ｓ２は、弁押さえ９５の全ての第１孔９５ａの面積の合計である。中央孔９４ａおよび第１孔９５ａの面積とは、第１方向Ｄ１に沿って見た場合の面積である。

第１面積Ｓ１および第２面積Ｓ２は、次の関係式（ＶＩＩ）を満たす。

４．１≦Ｓ１／Ｓ２≦４．９ （ＶＩＩ）
関係式（ＶＩＩ）は、次の関係式（ＶＩＩＩ）と同値である。

４．１≦（ｉ^２―ｊ^２）／（ｎ×ｋ^２）≦４．９ （ＶＩＩＩ）
ここで、
ｉ：弁本体９４の外径
ｊ：弁本体９４の中央孔９４ａの直径
ｎ：弁押さえ９５の第１孔９５ａの数
ｋ：弁押さえ９５の第１孔９５ａの直径
である（図７および図８）。図８において、ｎは１２である。

第１面積Ｓ１および第２面積Ｓ２は、変数ｉ，ｊ，ｎ，ｋを用いて、次の関係式（ＩＸ）および（Ｘ）のように表せる。

Ｓ１＝（ｉ／２）^２×π－（ｊ／２）^２×π （ＩＸ）
Ｓ２＝ｎ×（ｋ／２）^２×π （Ｘ）
関係式（ＶＩＩ）に、関係式（ＩＸ）および（Ｘ）を代入することで、関係式（ＶＩＩＩ）が導かれる。

（２－３）圧縮機の動作
駆動モータ１６が始動すると、クランクシャフト１７の偏心軸部１７ａは、クランクシャフト１７の回転軸１７ｇを中心に偏心回転する。これにより、偏心軸部１７ａに連結されるピストン８１は、シリンダ８４のシリンダ孔８４ａ内で公転する。ピストン８１が公転している間、ピストン外周面８１ｃは、シリンダ内周面８６ｃと接する。ピストン８１の公転によって、ベーン８１ｂは、その両側面をブッシュ８２に挟まれながら進退する。

ピストン８１の公転に伴い、吸入孔８４ｂと連通する圧縮室４０（低圧室４０ａ）は、徐々に容積を増加させる。このとき、ケーシング１０の外部から吸入管１９を経由して、低圧室４０ａに低圧の冷媒が流入する。ピストン８１の公転に伴い、低圧室４０ａは、吐出切り欠き８４ｃと連通する高圧室４０ｂとなり、高圧室４０ｂは、徐々に容積を減少させて消滅し、その後、新たな低圧室４０ａが形成される。これにより、吸入管１９から吸入孔８４ｂを経由して低圧室４０ａに流入した低圧の冷媒は、圧縮室４０（高圧室４０ｂ）で圧縮される。圧縮室４０において冷媒が圧縮されている間、ベーン８１ｂは、一対のブッシュの間で進退可能に保持される。

高圧室４０ｂで圧縮された高圧の冷媒は、吐出切り欠き８４ｃおよび吐出ポート２３ｂを経由して、高圧空間ＨＳに吐出される。高圧空間ＨＳに吐出された冷媒は、駆動モータ１６のモータ冷却通路を通過して上方に向かって流れた後、吐出管２０からケーシング１０の外部に吐出される。

圧縮室４０において冷媒が圧縮されている間、冷媒回路６を流れる中間圧の冷媒が高圧室４０ｂに供給される中間インジェクションが行われる。中間インジェクションは、インジェクション弁９３が開いている状態において、インジェクション通路８４ｇから高圧室４０ｂに中間圧の冷媒が供給されることにより行われる。中間インジェクションは、圧縮室４０（高圧室４０ｂ）の圧力がインジェクション圧力よりも低い場合に行われ、圧縮室４０（高圧室４０ｂ）の圧力がインジェクション圧力以上の場合には行われない。

次に説明するように、ピストン８１が公転している間、インジェクション弁９３は開閉を繰り返す。図９に示されるように、ピストン８１が上死点に位置している時、ベーン８１ｂ全体が一対のブッシュ８２によって支持されている。この時、圧縮室４０は、ピストン８１によって低圧室４０ａと高圧室４０ｂとに区画されておらず、圧縮室４０は、吸入孔８４ｂおよびインジェクション通路８４ｇの両方と連通している。そのため、圧縮室４０は、吸入孔８４ｂから流入する低圧の冷媒で満たされている。圧縮室４０の圧力はインジェクション圧力よりも低いので、インジェクション圧力によって弁本体９４は弁座９６に向かって移動して弁座９６に当たる。その結果、インジェクション弁９３が開く。

図９に示される状態からピストン８１が公転すると、図１０に示されるように、ピストン８１は、シリンダ内周面８６ｃにおける吸入孔８４ｂの開口を塞ぐ。この時、圧縮室４０は、ピストン８１によって低圧室４０ａと高圧室４０ｂとに区画され、高圧室４０ｂは、インジェクション通路８４ｇと連通している。その後、ピストン８１がさらに公転して高圧室４０ｂの圧力が上昇すると、高圧室４０ｂの圧力はインジェクション圧力以上になる。これにより、高圧室４０ｂの圧力によって弁本体９４は弁押さえ９５に向かって移動して弁押さえ９５に当たる。その結果、インジェクション弁９３が閉じる。

次に、ピストン８１がさらに公転すると、図１１に示されるように、ピストン８１は、シリンダ内周面８６ｃにおけるインジェクション通路８４ｇの開口を塞ぐ。この時、圧縮室４０は、ピストン８１によって低圧室４０ａと高圧室４０ｂとに区画され、低圧室４０ａは、吸入孔８４ｂと連通している。そのため、低圧室４０ａは、吸入孔８４ｂから流入する低圧の冷媒で満たされている。その後、ピストン８１がさらに公転して、低圧室４０ａがインジェクション通路８４ｇと連通すると、低圧室４０ａの圧力はインジェクション圧力よりも低いので、インジェクション圧力によって弁本体９４は弁座９６に向かって移動して弁座９６に当たる。その結果、インジェクション弁９３が開く。その後、ピストン８１がさらに公転すると、図９に示されるように、ピストン８１は上死点に位置する。

従って、ピストン８１が公転している間、インジェクション弁９３は、圧縮室４０内の冷媒と、インジェクション配管９２内の中間圧の冷媒との間の圧力差によって開閉する。これにより、圧縮機２１では、ピストン８１が公転している間、インジェクション弁９３が閉じている第１状態（図５）から、インジェクション弁９３が開いている第２状態（図６）に移行し、第２状態から第１状態に移行することを繰り返す。そのため、圧縮機２１が冷媒を圧縮している間、弁本体９４は、インジェクション弁９３が開く度に弁座９６に衝突し、インジェクション弁９３が閉じる度に弁押さえ９５に衝突する。

（３）特徴
（３－１）
圧縮機２１が冷媒を圧縮している間、弁本体９４は、弁押さえ９５および弁座９６との衝突を繰り返す。圧縮機２１のような回転式の圧縮機の場合、上述したように、インジェクション弁９３は、圧縮室４０内の冷媒と、インジェクション配管９２内の中間圧の冷媒との間の圧力差によって開く。圧縮室４０と連通する吸入孔８４ｂ内の冷媒の圧力は、冷媒回路６において最も低い。そのため、回転式の圧縮機の場合、インジェクション弁９３を開閉する駆動力となる圧力差が比較的大きいので、弁押さえ９５および弁座９６と衝突する時の弁本体９４の速さが大きくなりやすい。

一方、例えば、スクロール式の圧縮機の場合、冷媒回路において最も低い圧力より高い圧力の冷媒と、中間圧の冷媒との間の圧力差によって弁が開く。そのため、スクロール式の圧縮機において、弁を開閉する駆動力となる圧力差は、回転式の圧縮機よりも小さい傾向があるので、弁の開閉時における弁本体の速さも小さい。弁本体の速さが大きいほど、弁本体が他の部材と衝突する時の衝撃負荷が大きいので、弁本体が破損しやすい。また、中間圧が高くなるほど、弁を開閉する駆動力となる圧力差が大きく、弁本体の速さも大きくなるので、弁本体が破損しやすい。

本実施形態では、圧縮機２１が冷媒を圧縮している間の弁本体９４の第１方向Ｄ１の移動量（第１距離Ｌ）は、弁本体９４の第１方向Ｄ１の寸法（第１寸法ｔ）よりも短い。第１距離Ｌの上限値が設定されているため、弁本体９４の速さが規制され、弁押さえ９５および弁座９６と当たる時の弁本体９４の衝撃負荷が低減される。また、第１寸法ｔの下限値が設定されているため、弁本体９４の厚みを所定値以上確保することができ、弁本体９４の疲労強度の低下が抑制される。さらに、第１寸法ｔと第１距離Ｌとの比ｔ／Ｌが大きいほど、弁本体９４の移動時に弁本体９４が第１方向Ｄ１に対して傾くことが抑制される。これにより、弁本体９４が弁押さえ９５および弁座９６と当たる時に、弁本体９４に局所的な負荷がかかることが抑制される。従って、本実施形態では、インジェクション弁９３を開閉する駆動力となる圧力差が比較的大きくても、弁本体９４の破損が抑制され、圧縮機２１の信頼性が向上する。また、本実施形態の圧縮機２１のような回転式の圧縮機では、スクロール式の圧縮機と比較して、本実施形態のインジェクション弁９３のような弁を開閉する駆動力となる圧力差が大きくなりやすいので、弁の破損を抑制して信頼性を向上させる効果が大きい。

（３－２）
圧縮機２１では、インジェクション弁９３は、第１距離Ｌおよび第１寸法ｔが上述の関係式（ＩＶ）～（ＶＩ）を満たすように設計される。これにより、弁本体９４の破損が効果的に抑制される。

（３－３）
圧縮機２１では、弁本体９４および弁押さえ９５は、上述の関係式（ＶＩＩ）および（ＶＩＩＩ）が満たされるように設計される。これにより、インジェクション弁９３のシール性能が適切に確保される。

（３－４）
圧縮機２１では、弁本体９４は、ばね鋼で成形される。これにより、弁本体９４の破損が効果的に抑制される。

（３－５）
上述のスクロール式の圧縮機では、固定スクロールに対して可動スクロールが公転することで、固定スクロールと可動スクロールとにより形成される圧縮室の容積が減少して、圧縮室内の冷媒が圧縮される。一般に、スクロール式の圧縮機では、低圧の冷媒が高圧の冷媒に圧縮されるまで、固定スクロールに対して可動スクロールは少なくとも２回公転する。そのため、スクロール式の圧縮機に、インジェクション弁９３のような弁が設けられている場合、可動スクロールが少なくとも２回公転する度に、弁が１回開閉する。

一方、本実施形態の圧縮機２１のような回転式の圧縮機では、ピストン８１が１回公転する度に、インジェクション弁９３が１回開閉する。従って、回転式の圧縮機は、スクロール式の圧縮機と比較して、インジェクション弁９３のような弁が開閉する回数が多くなる傾向がある。従って、本実施形態の圧縮機２１のような回転式の圧縮機では、スクロール式の圧縮機と比較して、本実施形態のインジェクション弁９３のような弁が破損しやすいので、弁の破損を抑制して信頼性を向上させる効果が大きい。

（３－６）
空気調和装置１は、圧縮機２１を備える。圧縮機２１の弁本体９４の破損が抑制されることにより、空気調和装置１の信頼性が向上する。また、中間インジェクションによって圧縮室４０に供給される中間圧の冷媒の量を増加させることにより、空気調和装置１の能力を向上させることができる。

（４）変形例
（４－１）第１変形例
実施形態において、圧縮機２１は、回転式の圧縮機である。しかし、インジェクション弁９３は、回転式の圧縮機以外の圧縮機にも適用できる。例えば、インジェクション弁９３は、スクロール式の圧縮機にも適用できる。

また、圧縮機２１が回転式の圧縮機である場合、圧縮機構１５の構成は特に限定されない。例えば、圧縮機構１５は、ブッシュ８２を有さない構成を有してもよい。具体的には、圧縮機構１５は、図１２に示されるように、ピストン８１と、ベーン８１ｂと、スプリング８７とを有してもよい。ピストン８１およびベーン８１ｂは、互いに別々の部材である。スプリング８７は、鉛直方向にシリンダ８４を貫通するスプリング収容孔８４ｆに収容される。スプリング８７は、シリンダ８４のシリンダ孔８４ａ内で公転するピストン８１に向かってベーン８１ｂを押し付ける。ベーン８１ｂは、公転するピストン８１に接しながら、圧縮室４０を低圧室４０ａと高圧室４０ｂとに仕切る。ベーン８１ｂは、圧縮室４０で冷媒が圧縮される間、スプリング収容孔８４ｆによって進退可能に保持される。

（４－２）第２変形例
インジェクション弁９３は、弁本体９４と弁座９６との間に配置される弾性体をさらに有してもよい。弾性体は、例えば、バネである。弾性体は、圧縮室４０の圧力が、インジェクション圧力よりも所定の値だけ小さい圧力を超えている場合に、弁本体９４を弁押さえ９５に押し付けるように構成される。

本変形例では、弾性体により弁本体９４が弁押さえ９５に向かって押し付けられることにより、弁本体９４のチャタリングが抑制される。また、圧縮室４０の圧力がインジェクション圧力よりもわずかに小さい場合でも、圧縮室４０からインジェクション通路８４ｇに冷媒が逆流することが抑制される。

―むすび―
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

１ ：空気調和装置
１５ ：圧縮機構
２１ ：圧縮機
４０ ：圧縮室
４０ａ ：低圧室（第１室）
４０ｂ ：高圧室（第２室）
８１ ：ピストン
８１ｂ ：ベーン
８２ ：一対のブッシュ
８４ｇ ：インジェクション通路
９２ ：インジェクション配管
９３ ：インジェクション弁
９４ ：弁本体
９５ ：弁押さえ
９５ａ ：第１孔
９６ ：弁座
Ｄ１ ：第１方向

特開２０１６－１７４６４号公報

Claims (7)

1. 冷媒が圧縮される圧縮室（４０）が形成される圧縮機構（１５）と、
   前記圧縮室と連通するインジェクション通路（８４ｇ）に配置されるインジェクション弁（９３）と、
   前記インジェクション通路に冷媒を供給するインジェクション配管（９２）と、
   を備え、
   前記インジェクション弁は、
   第１方向（Ｄ１）に沿って移動可能に配置される弁本体（９４）と、
   前記弁本体よりも前記インジェクション配管側に配置され、前記弁本体の前記インジェクション配管側への移動を規制する弁押さえ（９５）と、
   前記弁本体よりも前記圧縮室側に配置され、前記弁本体の前記圧縮室側への移動を規制する弁座（９６）と、
   を有し、
   前記弁押さえは、前記弁本体により開閉される第１孔（９５ａ）が形成され、
   前記弁本体が前記弁押さえに当たって前記第１孔を塞ぐ第１状態から、前記弁本体が前記弁押さえから離れて前記弁座に当たる第２状態に移行する際における、前記弁本体の前記第１方向の移動量である第１距離は、前記弁本体の前記第１方向の寸法である第１寸法より小さい、
   圧縮機（２１）。
2. 前記第１距離をＬとし、前記第１寸法をｔとする場合、０．２ｍｍ≦Ｌ＜ｔ≦１．８ｍｍの関係式を満たす、
   請求項１に記載の圧縮機。
3. 前記第１方向に沿って見た場合における前記弁本体の面積をＳ１とし、前記第１方向に沿って見た場合における前記第１孔の面積をＳ２とする場合、４．１≦Ｓ１／Ｓ２≦４．９の関係式を満たす、
   請求項１または２に記載の圧縮機。
4. 前記弁本体は、ばね鋼で成形される、
   請求項１から３のいずれか１項に記載の圧縮機。
5. 前記圧縮機構は、ピストン（８１）と、前記ピストンに接して前記圧縮室を第１室（４０ａ）と第２室（４０ｂ）とに仕切るベーン（８１ｂ）とを有し、
   前記ベーンは、前記圧縮室で冷媒が圧縮される間、進退可能に保持される、
   請求項１から４のいずれか１項に記載の圧縮機。
6. 前記圧縮機構は、前記圧縮室を第１室（４０ａ）と第２室（４０ｂ）とに仕切るベーン（８１ｂ）と、一対のブッシュ（８２）とを有し、
   前記ベーンは、前記圧縮室で冷媒が圧縮される間、前記一対のブッシュの間で進退可能に保持される、
   請求項１から４のいずれか１項に記載の圧縮機。
7. 請求項１から６のいずれか１項に記載の圧縮機を備える、
   空気調和装置（１）。

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