JP2023023461A - シリンダボアの真円度推定システム及び真円度推定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】シリンダボアの真円度を精度良く推定することを可能にする。【解決手段】推定システム１は、シリンダボア１１内で回転する回転軸３であって、その中心軸Ｏｓを挟んで１８０°対向する二箇所に、対向するシリンダボア１１の内周面１１ａとの離間距離α，βを計測する測長センサ３６Ａ，３６Ｂが取り付けられた回転軸３を備える。回転軸３が所定角度回転する毎に、二つの測長センサ３６Ａ，３６Ｂがそれぞれ計測した離間距離α，βに基づいてシリンダボア１１の中心軸Ｏｂに対する回転軸３の中心軸Ｏｓのズレ量δ１が算出されると共に、このズレ量δ１により離間距離αに基づいて算出されるシリンダボア１１の半径値が補正される。【選択図】図５

Description

本発明は、エンジンのシリンダブロックに形成されるシリンダボアの真円度（横断面形状）を推定するためのシステム及び方法に関する。

周知のように、レシプロエンジンにおいては、シリンダブロックのシリンダボア内に配設されたピストンが上死点と下死点との間を往復動するのに伴って吸気、圧縮、膨張（燃焼）及び排気の行程が繰り返し実行されることにより、回転動力が連続的に出力されるようになっている。ピストンの外周面にはＯリング等のピストンリングが嵌合されており、このピストンリングはピストンの往復動に伴ってシリンダボアの内周面を摺動する。このとき、シリンダボアの真円度が低下していると、シリンダボアに対するピストンリングの摺動抵抗（エンジンの機械損失）が増大するため、エンジンの出力効率が低下する。そのため、シリンダボアの真円度を計測し、その結果をエンジンの設計や加工（製造）に反映させる取り組みがなされている。

特開２０１５－１９７２９６号公報（特許文献１）には、シリンダボア（の内周面）の真円度を測定するためのシステムが記載されている。このシステムは、シリンダヘッド及びシリンダブロックのそれぞれを燃焼室及びシリンダボア内から加熱しながらシリンダボアの真円度を測定・算出可能とした点、すなわち、シリンダブロックの温度をエンジンの実働状態に近付けた状態でシリンダボアの真円度を測定可能とした点に特徴がある。これにより、実働状態のエンジンにおけるシリンダボアの真円度を推測することが可能となり、エンジンの設計などに有用なデータを取得することができる、としている。

上記システムにおいては、シリンダボアの内周にその中心軸回りに回転する回転軸が同軸に配置され、この回転軸に取り付けられた（１個の）ギャップセンサにより、互いに対向する回転軸の外周面とシリンダボアの内周面との間に形成される径方向のギャップが検出される。そして、制御装置が、回転軸が所定角度（例えば、５°）回転する毎にギャップセンサによる検出値（ギャップ値）を取得し、複数のギャップ値（例えば、回転軸が一回転する間に取得した計７２個のギャップ値）に基づいてシリンダボアの真円度を算出するようになっている。

特開２０１５－１９７２９６号公報

本発明者らが特許文献１に記載された技術手段を用いて複数のギャップ値を取得し、これに基づいてシリンダボアの横断面形状に関する図形データを作成したところ、実際には存在し得ないような大きな凹凸を有する図形データが得られ、参考のために真円度測定器を用いて作成された常温のシリンダボアの横断面形状に関する図形データとの形状の相違が顕著であった。

特許文献１の技術手段を用いて作成した図形データに大きな凹凸（形状の崩れ）が生じた主な理由は、ギャップセンサが取り付けられた回転部材の回転駆動時に軸振れが生じ、その振れ量がギャップセンサによる検出値に反映されたためだと推察される。従って、特許文献１に記載された技術手段は、大きな計測誤差が生じ易く、エンジンの設計等に有効に活用し得るような信頼性の高いデータを適切に取得することができない可能性が高いと言え、改善の余地がある。

係る実情に鑑み、本発明は、エンジンのシリンダブロックに形成されるシリンダボアの真円度（横断面形状）を精度良く推定可能とすることを目的とする。

上記の目的を達成するため、本発明では、シリンダブロックに形成されたシリンダボアの真円度を推定するシステムであって、シリンダボア内でその中心軸回りに回転する回転軸と、回転軸に取り付けられ、対向するシリンダボアの内周面との離間距離を計測する測長センサと、を備え、測長センサは、少なくとも、回転軸の中心軸を挟んで１８０°対向する二箇所に配設されており、回転軸が所定量回転する毎に、各測長センサが計測した上記離間距離に基づいてシリンダボアの中心軸に対する回転軸の中心軸のズレ量が算出されると共に、このズレ量により上記離間距離に基づいて算出されるシリンダボアの半径値が補正されることを特徴とするシリンダボアの真円度推定システムを提供する。

上記の構成によれば、回転軸の中心軸を挟んで１８０°対向する二箇所に配設された測長センサのそれぞれによる計測値に基づいて、回転軸が所定量回転したときのシリンダボアの中心軸に対する回転軸の中心軸のズレ量（回転軸の振れ量）を算出することができる。これにより、各回転角でシリンダボアの内径寸法を算出する際には、回転軸の軸振れの影響を緩和することができる。また、上記ズレ量により測長センサが計測した離間距離に基づいて算出されるシリンダボアの半径値（内径寸法）が補正されるので、各回転角で算出すべきシリンダボアの内径寸法の正確性（信頼性）が高まる。本発明では、回転軸が所定量回転する毎、換言するとシリンダボアの内径寸法が算出される毎に上記のズレ算出処理及び補正処理が実施されるので、シリンダボアの真円度（横断面形状）を精度良く推定することが可能になる。

測長センサは、回転軸に対し、上記のように１８０°ピッチで２つ取り付けることができる他、９０°ピッチで４つ取り付けることもできる。

また、上記の目的を達成するため、本発明では、シリンダブロックに形成されたシリンダボアの真円度を推定するに際し、シリンダボア内でその中心軸回りに回転する回転軸のうち、少なくともその中心軸を挟んで１８０°対向する二箇所に、対向するシリンダボアの内周面との離間距離を計測する測長センサを取り付け、回転軸が所定量回転する毎に、各測長センサが計測した上記離間距離に基づいて算出されたシリンダボアの中心軸に対する回転軸の中心軸のズレ量により上記離間距離に基づいて算出されるシリンダボアの半径値を補正する補正処理が実施されることを特徴とするシリンダボアの真円度推定方法を提供する。

係る方法によっても、上述した本発明に係るシステムと同様の作用効果を享受することができる。

以上より、本発明によれば、シリンダブロックに設けられるシリンダボアの真円度（横断面形状）を精度良く推定することが可能になる。

本発明の一実施形態に係るシリンダボアの真円度推定システムの全体概略構造を示す図である。 図１の部分拡大図である。 図１に示すシステムにおける電気的な接続状態を示すブロック図である。 図２のＡ－Ａ線矢視概略断面図である。 回転軸がシリンダボアに対して偏心した状態を示す横断面図である。 測長センサの計測値に基づく線図である。 本発明の他の実施形態に係るシステムの部分横断面図である。 他の実施形態で回転軸がシリンダボアに対して偏心した状態を示す横断面図である。

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。

図１に、本発明の一実施形態に係る推定システム１の全体概略構造を示し、図２に、同推定システム１の部分拡大図を示す。図１等に示す推定システム１は、エンジンのシリンダブロック１０に形成されるシリンダボア１１の真円度（横断面形状）を推定するために使用されるシステムである。シリンダブロック１０には、シリンダボア１１と連通する燃焼室１３と、燃焼室１３と連通する吸気ポート１４及び排気ポート１５と、点火プラグが収容されるプラグ収容室１６とが形成されたシリンダヘッド１２が取り付けられている。シリンダブロック１０及びシリンダヘッド１２には、それぞれウォータージャケット１７，１８が形成されている。シリンダブロック１０及びシリンダヘッド１２は、何れも鋳鉄製又はアルミ合金製とされる。

推定システム１は、図示しない治具を介してシリンダブロック１０を固定的に保持する基台２Ａと、基台２Ａに対して昇降可能に設けられたブラケット２Ｂと、ブラケット２Ｂに対して回転可能に支持された回転軸３と、回転軸３をその中心軸回りに回転駆動させる回転駆動部４と、回転駆動部４等の動作を制御する制御部５（図３参照）とを備える。

シリンダブロック１０は、クランクケース側が下側に配置されると共に、シリンダボア１１の中心軸が上下方向に沿って配置されるように基台２Ａに保持される。

シリンダヘッド１２が取り付けられた状態で基台２Ａに保持されたシリンダブロック１０には、シリンダヘッド１２に形成された燃焼室１３（及びこれに連通するシリンダボア１１）に常温よりも高温の流体（例えば、油）を供給するための高温流体供給部２０が接続される。すなわち、本実施形態の推定システム１は、高温流体供給部２０をさらに備える。高温流体供給部２０は、例えば、油を貯留したオイルタンク（図示省略）と、オイルタンクに貯留された油（高温油）を圧送するオイルポンプ２１と、一端がオイルポンプ２１の吐出ポートに接続された給油管２２と、一端がオイルポンプ２１の吸入ポートに接続された排油管２３と、を備えるものが使用される。係る構成の高温流体供給部２０は、図３に模式的に示すように、制御部５と電気的に接続されている。

本実施形態では、プラグ収容室１６に給油管２２の他端が接続され、排気ポート１５に排油管２３の他端が接続され、吸気ポート１４が図示しない蓋材により閉塞されている。このため、オイルポンプ２１から吐出された高温油は、給油管２２及びプラグ収容室１６を介して燃焼室１３、さらにはシリンダボア１１に流入し、シリンダボア１１に流入した高温油は、燃焼室１３、排気ポート１５及び排油管２３を介してオイルタンクに還流する。上記態様で高温油が流通することにより、シリンダブロック１０のシリンダボア１１を常温よりも高温（高温油の油温に応じた温度）に加熱することができる。

回転軸３は、シリンダボア１１と同軸に配置された縦姿勢（鉛直姿勢）の状態で軸受６を介してブラケット２Ｂに支持されており、下端が回転駆動部４に連結された軸部３１と、軸部３１の上端部に設けられた頭部３２とを備える。この回転軸３は、シリンダブロック１０の形成材料よりも線膨張係数が小さい材料で形成される。

図２中の拡大図にも示すように、頭部３２は、円筒面状の外周面３３を有し、この外周面３３は円筒面状に形成されたシリンダボア１１の内周面１１ａと径方向の隙間７を介して対向する。頭部３２の外周面３３の上端部には環状溝３４が形成されており、この環状溝３４には、シリンダボア１１の内周面１１ａに圧接したＯリング３５が嵌合されている。そのため、回転軸３が回転駆動部４の出力を受けて回転するとき、及びブラケット２Ｂの昇降移動に伴って回転軸３が昇降移動するとき、Ｏリング３５は、シリンダボア１１の内周面１１ａを摺動する。また、係る態様でＯリング３５が設けられていることにより、回転軸３とシリンダボア１１との間に画成される空間が密封されるので、シリンダボア１１に供給された高温油の外部漏洩を阻止することができる。これにより、シリンダブロック１０をシリンダボア１１内から適切に加熱することができる。

図４にも示すように、回転軸３の頭部３２のうち環状溝３４よりも下側には、対向するシリンダボア１１の内周面１１ａとの径方向の離間距離を計測可能な測長センサ３６が取り付けられている。測長センサ３６は、頭部３２に対して周方向等間隔で偶数個取り付けられ、本実施形態では、回転軸３の中心軸（回転中心）Ｏｓを挟んで１８０°対向する二箇所に取り付けられている。各測長センサ３６は制御部５と電気的に接続されている（図３参照）。測長センサ３６は、変位センサやギャップセンサとも称されるものであり、レーザ式、ＬＥＤ式、超音波式、渦電流式などといった非接触タイプが好ましく使用される。なお、以下、頭部３２に取り付けられた二つの測長センサ３６を区別する必要がある場合には、一方を第１測長センサ３６Ａと、また他方を第２測長センサ３６Ｂと言う。

回転駆動部４は、回転軸３を回転させるための回転動力を発生させるモータ４１と、モータ４１の出力軸に設けられた駆動ギヤ４２と、回転軸３の軸部３１の下端に設けられ、駆動ギヤ４２と噛合した受動ギヤ４３と、回転角検出センサとしてのロータリーエンコーダ４４と、ロータリーエンコーダ４４の回転軸に設けられ、受動ギヤ４３と噛合したエンコーダギヤ４５とを備えている。以上の構成を有する回転駆動部４は、ブラケット２Ｂに保持されており、回転軸３とともに昇降移動する。

回転駆動部４は制御部５と電気的に接続されており、モータ４１の動作が制御部５により制御される。モータ４１が駆動され、その出力軸及び駆動ギヤ４２が一体に回転すると、駆動ギヤ４２と噛合した受動ギヤ４３、及び受動ギヤ４３が設けられた回転軸３が一体に回転する。受動ギヤ４３が回転すると、これに噛合したエンコーダギヤ４５及びこれが設けられたロータリーエンコーダ４４の回転軸も回転する。ロータリーエンコーダ４４の回転軸が所定角度回転する毎にロータリーエンコーダ４４から信号（パルス信号）が出力され、このパルス信号は制御部５に入力される。なお、モータ４１としては、例えば回転検出センサが一体的に設けられたサーボモータを使用することも可能である。この場合には、図示例のようにモータ４１とロータリーエンコーダ４４を個別に設置する必要はない。

本実施形態の真円度推定システム１は概ね以上の構成を有し、以下のような手順を踏むことでシリンダボア１１の真円度が計測・推定される。

まず、図１及び図２に示すように、シリンダヘッド１２が取り付けられたシリンダブロック１０を基台２Ａに保持させると共に、回転軸３及び回転駆動部４を支持したブラケット２Ｂを昇降移動させることにより、シリンダブロック１０に形成されたシリンダボア１１に対する回転軸３の頭部３２（に取り付けられた測長センサ３６）の上下方向での位置決めを行う。

次いで、制御部５により高温流体供給部２０が制御されて、シリンダヘッド１２が取り付けられたシリンダブロック１０に対して高温油が供給される。高温油の供給時には、シリンダボア１１の周囲に配置された図示しない温度センサによってシリンダボア１１の内周面１１ａ付近の温度が検出され、その検出値が制御部５に送られる。制御部５は、シリンダボア１１の内周面１１ａの温度を所定の温度範囲内に収めるべく、温度センサから送られてきた上記検出値に基づき、油温を調整するための指令を高温流体供給部２０に与える。そして、例えば、制御部５により、温度センサにより検出される温度が所定範囲内に収まったと判断されると、回転駆動部４のモータ４１が駆動されて回転軸３がその中心軸Ｏｓ回りに回転し、回転軸３の頭部３２に取り付けられた２つの測長センサ３６（第１測長センサ３６Ａ及び第２測長センサ３６Ｂ）のそれぞれにより、対向するシリンダボア１１の内周面１１ａとの離間距離α，β（図４参照）が計測される。

より具体的に説明すると、回転駆動部４のモータ４１が駆動されると、制御部５により、ロータリーエンコーダ４４から入力されるパルス信号に基づいて回転軸３がステップ的に所定角度（例えば、５°）ずつ回転する。回転軸３が所定角度回転する毎に、制御部５により、第１測長センサ３６Ａの検出信号、すなわち第１測長センサ３６Ａが計測した計測値（離間距離α：図４参照）に関する信号と、第２測長センサ３６Ｂの検出信号、すなわち第２測長センサ３６Ｂが計測した計測値（離間距離β：図４参照）に関する信号とが取得される。そして、回転軸３を一回転させる間に、両測長センサ３６Ａ，３６Ｂの検出信号がそれぞれ複数個（ここでは７２個）取得される。

ここで、横軸を回転軸３の回転角とし、縦軸を測長センサ３６により計測される上記の離間距離とした図６に、回転軸３が一回転する間に第１測長センサ３６Ａが計測した計測値（離間距離α）に基づく線図を細実線で示し、回転軸３が一回転する間に第２測長センサ３６Ｂが計測した計測値（離間距離β）に基づく線図を破線で示す。

図６中に細実線及び破線で示す２つの線図は、何れも、各測長センサ３６による計測値が回転軸３の回転角に応じて大きく異なっている。これはすなわち、シリンダボア１１の内周面１１ａの真円度が（非常に）低いことを意味するが、推定システム１の使用に際してシリンダボア１１の内周面１１ａを高温油によって加熱しているといえども、上記２つの線図が上下に大きく波打つ（内周面１１ａの真円度が大きく低下する）ほどにまでシリンダボア１１の内周面１１ａが大きく熱変形するとは考え難い。従って、各測長センサ３６による計測値が回転軸３の回転角に応じて大きく異なっているのは、別の要因があると推察される。

具体的には、回転軸３が回転駆動されるときに、回転軸３の中心軸Ｏｓがシリンダボア１１の中心軸Ｏｂ（図４参照）に対して径方向に位置ズレする、いわゆる軸振れが生じ、軸振れによる径方向の移動量が計測値に反映されていることに大きな一因があると推察される。軸振れは、例えば、軸受による回転軸３の支持箇所を増やすことによって抑制することができるとも考えられるが、シリンダブロック１０に形成されるシリンダボア１１の構造上、そのような対策を講じるのは容易ではない。

そこで、本発明の実施形態に係る推定システム１においては、回転軸３が所定量（所定角度）回転する毎に、各測長センサ３６（３６Ａ，３６Ｂ）が計測した離間距離α，βに基づいてシリンダボア１１の中心軸Ｏｂに対する回転軸３の中心軸Ｏｓのズレ量δ_１（図５参照）が算出されると共に、このズレ量δ_１により上記離間距離α（又はβ）に基づいて算出されるシリンダボア１１の半径値が補正される。この補正処理の具体的な手順を、図５を参照しながら以下説明する。

［第１ステップ］
まず、回転軸３の中心軸（測長センサ３６Ａ，３６Ｂが取り付けられた軸方向位置における回転軸３の中心軸。当段落において以下同様。）Ｏｓと第１測長センサ３６Ａの検出面との離間距離Ｄ_ＳＡ、及び回転軸３の中心軸Ｏｓと第２測長センサ３６Ｂの検出面との離間距離Ｄ_ＳＢを計測する。この計測作業は、回転軸３の頭部３２に測長センサ３６Ａ，３６Ｂを取り付けた段階で実施しておいても良い。
［第２ステップ］
回転軸３を所定角度（ここでは５°）回転させてから、各測長センサ３６Ａ，３６Ｂにより、当回転角におけるセンサの検出面とシリンダボア１１の内周面１１ａとの離間距離α，βを計測する。
［第３ステップ］
第１ステップ及び第２ステップで計測された計測値Ｄ_ＳＡ，Ｄ_ＳＢ，α，βから、当回転角での計測値に基づくシリンダボア１１の内径寸法Ｄｂ（＝Ｄ_ＳＡ＋Ｄ_ＳＢ＋α＋β）を求める。
［第４ステップ］
第３ステップで求めた、当回転角での計測値に基づくシリンダボア１１の内径寸法Ｄｂを２等分する（＝Ｄｂ／２）ことにより、当回転角での計測値に基づくシリンダボア１１の半径寸法、換言するとシリンダボア１１の中心軸Ｏｂを求める。
［第５ステップ］
第１ステップで計測していた離間距離Ｄ_ＳＡ，Ｄ_ＳＢに基づき、回転軸３の半径寸法（＝（Ｄ_ＳＡ＋Ｄ_ＳＢ）／２）を求める。この半径寸法と、第４ステップで求めた当回転角での計測値に基づくシリンダボア１１の半径寸法とから、回転軸３の中心軸Ｏｓと当回転角での計測値に基づくシリンダボア１１の中心軸Ｏｂとのズレ量δ_１を求める。
［第６ステップ］
第１ステップで計測した離間距離Ｄ_ＳＡ（又はＤ_ＳＢ）と第２ステップで計測した離間距離α（又はβ）とを加算することで得られる当回転角におけるシリンダボア１１の半径寸法（＝Ｄ_ＳＡ＋α）を、第５ステップで求められたズレ量δ_１を用いて補正する。
以降、回転軸３が所定角度回転する毎に、上記の第２ステップ～第６ステップが順に実施される。

以上のような手順を踏んで補正された数値に基づく線図を図６中に太実線で示している。当該線図においても、縦軸に示す「距離」の値は回転軸３の回転角に応じて異なっているが、その最大値と最小値の差は相当に小さくなっている。そのため、図６中に太実線で示す線図は、シリンダボア１１（常温よりも高温に加熱されたシリンダボア１１）の内周面１１ａの横断面形状を精度良く反映しているものと考えられる。

なお、回転軸３を一回転させた後（所定の上下方向位置におけるシリンダボア１１の真円度が求められた後）には、回転軸３及び回転駆動部４を支持したブラケット２Ｂを昇降させることにより、シリンダボア１１に対する回転軸３の頭部３２の上下方向位置を変更する。そして、変更後の上下方向位置において、以上で説明したようにしてシリンダボア１１の内周面１１ａの真円度を求める。

以上で説明した本実施形態に係る真円度推定システム１では、回転軸３の中心軸Ｏｓを挟んで１８０°対向する二箇所に配置した測長センサ３６（第１測長センサ３６Ａ及び第２測長センサ）のそれぞれで計測された離間距離α，βに基づいて、シリンダボア１１の中心軸Ｏｂに対する回転軸３の中心軸Ｏｓのズレ量δ_１、つまり回転軸３の振れ量が算出される。これにより、回転軸３の各回転角でシリンダボア１１の内径寸法を算出する際には、回転軸３の軸振れの影響を緩和することができる。また、上記ズレ量δ_１により、測長センサ３６（ここでは第１測長センサ３６Ａ）が計測した離間距離αに基づいて算出されるシリンダボア１１の半径値（＝Ｄ_ＳＡ＋α）が補正されるので、回転軸３の各回転角で算出すべきシリンダボア１１の内径寸法の正確性・信頼性が高まる。

特に、本実施形態のシステム１は、常温よりも高温の流体（高温油）をシリンダブロック１０に供給する高温流体供給部２０を有し、シリンダボア１１に供給された上記高温油によって常温よりも高温に加熱された状態のシリンダボア１１の内周で回転軸３が所定角度回転する毎に、ズレ算出処理（上記の第２～第５ステップ）及び補正処理（上記の第６ステップ）が実施されることから、実働状態のエンジンにおけるシリンダボア１１の真円度（横断面形状）を精度良く推定することができる。

以上、本発明の一実施形態に係るシリンダボア１１の真円度推定システム１及び推定方法について説明を行ったが、本発明の実施の形態は、以上で説明したものに限定されるわけではない。

例えば、回転軸３の頭部３２には、図７に示すように、その中心軸Ｏｓを挟んで１８０°対向する二箇所に配設された第１測長センサ３６Ａ及び第２測長センサ３６Ｂに加え、第１測長センサ３６Ａに対して周方向一方側及び他方側に９０°シフトした位置に第３測長センサ３６Ｃ及び第４測長センサ３６Ｄを取り付けても良い。つまり、測長センサ３６は、回転軸３の頭部３２に対して９０°ピッチで４つ取り付けることもできる。なお、第３測長センサ３６Ｃ及び第４測長センサ３６Ｄも、第１測長センサ３６Ａと同様に、対向するシリンダボア１１の内周面１１ａとの離間距離を計測するセンサである。

係る構成によれば、回転軸３の中心軸Ｏｓを挟んで１８０°対向する二箇所に配設された第３測長センサ３６Ｃ及び第４測長センサ３６Ｄによる計測値（上記離間距離）に基づいてシリンダボア１１の中心軸Ｏｓに対する回転軸３の中心軸Ｏｂのズレ量δ_２（図８参照）を算出することができる。このズレ量δ_２は、第１測長センサ３６Ａ及び第２測長センサ３６Ｂによる計測値に基づいて算出されるズレ量δ_１に対して直交する方向のズレ量である。そのため、本実施形態の構成によれば、シリンダボア１１の内径寸法を算出する際には、互いに直交する二つの方向における回転軸３の軸振れを考慮することができる。従って、シリンダボア１１の内周面１１ａの真円度（横断面形状）を一層精度良く推定することができる

本発明の実施形態に係る推定システム１は、高温流体供給部２０から供給される高温油により加熱されたシリンダボア１１（温間又は熱間にあるシリンダボア１１）の真円度を推定する場合のみならず、常温のシリンダボア１１（冷間にあるシリンダボア１１）の真円度を推定する場合に使用できるのはもちろんである。

１ 推定システム
３ 回転軸
４ 回転駆動部
５ 制御部
１０ シリンダブロック
１１ シリンダボア
１１ａ 内周面
１２ シリンダヘッド
２０ 高温流体供給部
３２ 頭部
３６ 測長センサ
Ｏｂ シリンダボアの中心軸
Ｏｓ 回転軸の中心軸
α 離間距離
β 離間距離
δ１ ズレ量

Claims (3)

1. シリンダブロックに形成されたシリンダボアの真円度を推定するシステムであって、
   前記シリンダボア内でその中心軸回りに回転する回転軸と、
   前記回転軸に取り付けられ、対向する前記シリンダボアの内周面との離間距離を計測する測長センサと、を備え、
   前記測長センサは、少なくとも、前記回転軸の中心軸を挟んで１８０°対向する二箇所に配設されており、
   前記回転軸が所定量回転する毎に、各測長センサが計測した前記離間距離に基づいて前記シリンダボアの中心軸に対する前記回転軸の中心軸のズレ量が算出されると共に、このズレ量により前記離間距離に基づいて算出される前記シリンダボアの半径値が補正されることを特徴とするシリンダボアの真円度推定システム。
2. 前記測長センサが、前記回転軸の周方向四箇所に等配されている請求項１に記載のシリンダボアの真円度推定システム。
3. シリンダブロックに形成されたシリンダボアの真円度を推定するに際し、
   前記シリンダボア内でその中心軸回りに回転する回転軸のうち、少なくともその中心軸を挟んで１８０°対向する二箇所に、対向する前記シリンダボアの内周面との離間距離を計測する測長センサを取り付け、
   前記回転軸が所定量回転する毎に、各測長センサが計測した前記離間距離に基づいて算出された前記シリンダボアの中心軸に対する前記回転軸の中心軸のズレ量により、前記離間距離に基づいて算出される前記シリンダボアの半径値を補正する補正処理が実施されることを特徴とするシリンダボアの真円度推定方法。
   

Images