JP2023002015A - マグネシウム合金板 - Google Patents

Abstract

【課題】強度と延性とのバランスに優れたマグネシウム合金板を提供する。【解決手段】マグネシウム合金からなるマグネシウム合金板であって、マグネシウム合金は、０．５質量％以上２．０質量％以下の亜鉛と、０．０５質量％以上０．３質量％以下のカルシウムとを含み、残部がマグネシウム及び不可避不純物である組成を有し、マグネシウム合金の結晶の底面の極点図において、圧延方向における底面の結晶方位の平均強度が２．５０以上４．００以下であり、圧延方向の平均強度は、第一領域における底面の結晶方位の平均強度と、第二領域における底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、第一領域は、円周方向の角度が０°±３０°の範囲で、かつ、半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、第二領域は、円周方向の角度が１８０°±３０°の範囲で、かつ、半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域である、マグネシウム合金板。【選択図】図４

Description

本開示は、マグネシウム合金板に関する。

特許文献１は、カルシウムと亜鉛とを含むマグネシウム合金からなるマグネシウム合金板を開示する。このマグネシウム合金板は、（０００２）面の結晶方位が板表面に対して１０°以上７０°以下傾斜すると共に、その極密度が２．５以上のピークが３つ以上存在する組織を有する。

特開２０１８－８０３６３号公報

強度と延性とのバランスに優れたマグネシウム合金板の開発が望まれている。

マグネシウム合金の結晶は稠密六方晶の結晶構造を有する。一般に、マグネシウム合金板は、マグネシウム合金の結晶の底面が、圧延加工によって板表面に平行な状態になり易い。そのため、結晶の底面の結晶方位が板表面に対して傾斜した結晶の割合が少ない。板表面に対して傾斜した結晶の割合が少ないほど、マグネシウム合金板の強度が向上するが、マグネシウム合金板の延性が低下する。このようなマグネシウム合金板は塑性加工性に劣る。

特許文献１では、圧延加工した圧延板を熱処理することによって、マグネシウム合金板の組織を（０００２）面が特定の配向性を有するように制御している。特許文献１のマグネシウム合金板は、塑性加工性に優れるとはいうものの、強度の点で改善の余地がある。

本開示は、強度と延性とのバランスに優れたマグネシウム合金板を提供することを目的の一つとする。

本開示のマグネシウム合金圧板は、
マグネシウム合金からなるマグネシウム合金板であって、
前記マグネシウム合金は、
０．５質量％以上２．０質量％以下の亜鉛と、
０．０５質量％以上０．３質量％以下のカルシウムとを含み、
残部がマグネシウム及び不可避不純物である組成を有し、
前記マグネシウム合金の結晶の底面の極点図において、圧延方向における前記底面の結晶方位の平均強度が２．５０以上４．００以下であり、
前記圧延方向の前記平均強度は、前記極点図の第一領域における前記底面の結晶方位の平均強度と、前記極点図の第二領域における前記底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、
前記第一領域は、前記極点図における円周方向の角度が０°±３０°の範囲で、かつ、前記極点図における半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
前記第二領域は、前記円周方向の角度が１８０°±３０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
前記円周方向の角度は、前記圧延方向を０°として、前記圧延方向から反時計回りに０°から３６０°の範囲で表した角度であり、
前記半径方向の角度は、前記極点図の中心を０°とし、前記極点図の外周を９０°として、０°から９０°の範囲で表した角度である。

本開示のマグネシウム合金板は、強度と延性とのバランスに優れる。

図１は、実施形態に係るマグネシウム合金板の概略斜視図である。 図２は、実施形態に係るマグネシウム合金板の結晶の概略斜視図である。 図３は、実施形態に係るマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図の一例を示す図である。 図４は、実施形態に係るマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図を説明する図である。 図５は、実施形態に係るマグネシウム合金板におけるＫＡＭ値を説明する図である。 図６は、試料Ｎｏ．１－１のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図７は、試料Ｎｏ．１－２のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図８は、試料Ｎｏ．１－３のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図９は、試料Ｎｏ．１－４のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図１０は、試料Ｎｏ．１－１１のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図１１は、試料Ｎｏ．１－１２のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図１２は、試料Ｎｏ．１－１３のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図１３は、試料Ｎｏ．１－１４のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。 図１４は、試料Ｎｏ．１－１５のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図である。

《本開示の実施形態の説明》
最初に本開示の実施態様を列記して説明する。

（１）本開示の実施態様に係るマグネシウム合金板は、
マグネシウム合金からなるマグネシウム合金板であって、
前記マグネシウム合金は、
０．５質量％以上２．０質量％以下の亜鉛と、
０．０５質量％以上０．３質量％以下のカルシウムとを含み、
残部がマグネシウム及び不可避不純物である組成を有し、
前記マグネシウム合金の結晶の底面の極点図において、圧延方向における前記底面の結晶方位の平均強度が２．５０以上４．００以下であり、
前記圧延方向の前記平均強度は、前記極点図の第一領域における前記底面の結晶方位の平均強度と、前記極点図の第二領域における前記底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、
前記第一領域は、前記極点図における円周方向の角度が０°±３０°の範囲で、かつ、前記極点図における半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
前記第二領域は、前記円周方向の角度が１８０°±３０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
前記円周方向の角度は、前記圧延方向を０°として、前記圧延方向から反時計回りに０°から３６０°の範囲で表した角度であり、
前記半径方向の角度は、前記極点図の中心を０°とし、前記極点図の外周を９０°として、０°から９０°の範囲で表した角度である。

本開示のマグネシウム合金板は、強度と延性とのバランスに優れる。本開示のマグネシウム合金板は、圧延方向における底面の結晶方位の平均強度が特定の範囲であることで、板表面に対して底面の結晶方位が特定の角度で傾斜した結晶を特定の範囲で含む。圧延方向の平均強度が２．５０以上であることで、マグネシウム合金板の強度を高めることができる。圧延方向の平均強度が４．００以下であることで、マグネシウム合金板の延性を確保できる。したがって、本開示のマグネシウム合金板は、強度と延性とをバランスよく両立させることができる。

（２）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記底面の結晶方位の最大強度が４．５以上６．５以下であってもよい。

上記形態は、強度と延性とをより両立させ易い。最大強度が４．５以上であることで、マグネシウム合金板の強度をより高め易い。最大強度が６．５以下であることで、マグネシウム合金板の延性をより確保し易い。

（３）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記圧延方向の前記平均強度と、前記極点図の板幅方向における前記底面の結晶方位の平均強度との比が０．８０以上１．２０以下であってもよい。
前記板幅方向の前記平均強度は、前記極点図の第三領域における前記底面の結晶方位の平均強度と、前記極点図の第四領域における前記底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、
前記第三領域は、前記円周方向の角度が９０°±１０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が３０°から７０°の範囲で囲まれた領域であり、
前記第四領域は、前記円周方向の角度が２７０°±１０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が３０°から７０°の範囲で囲まれた領域であり、
前記板幅方向は板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する方向である。

上記形態は、強度と延性とのバランスが良好である。圧延方向の平均強度と板幅方向の平均強度との比が特定の範囲であることで、底面の結晶方位が圧延方向に傾斜した結晶と、底面の結晶方位が板幅方向に傾斜した結晶とをバランスよく含む。

（４）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記マグネシウム合金の結晶粒のＫＡＭ値が０．４°以上１．１°以下であってもよい。

上記形態は、強度と延性とをより両立させ易い。ＫＡＭ値が０．４°以上であることで、マグネシウム合金板の強度をより高め易い。ＫＡＭ値が１．１°以下であることで、マグネシウム合金板の延性をより高め易い。

（５）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、
前記圧延方向の伸びが２０％以上であってもよい。

上記形態は、０．２％耐力が高く、かつ、伸びが大きい。

（６）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記圧延方向の０．２％耐力と、板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する板幅方向の０．２％耐力との平均値が１５０ＭＰａ以上であり、
前記圧延方向の伸びと前記板幅方向の伸びとの平均値が１８％以上であってもよい。

上記形態は、０．２％耐力が高く、かつ、伸びが大きい。

（７）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記圧延方向の０．２％耐力と、板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する板幅方向の０．２％耐力との差が５０ＭＰａ以上であってもよい。

上記形態は、強度と延性とをより両立させ易い。圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力うち、一方の０．２％耐力が高いことで、十分な強度を有する。他方の０．２％耐力が低いことで、延性が向上する。

（８）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
前記圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、
エリクセン値が４．５ｍｍ以上であってもよい。

上記形態は、高強度であると共に、塑性加工性に優れる。

（９）本開示のマグネシウム合金板の一形態として、
熱伝導率が１２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であってもよい。

上記形態は、熱伝導性に優れる。

《本開示の実施形態の詳細》
本開示の実施形態の詳細を、以下に説明する。図中の同一符号は同一名称物を示す。

《実施形態》
〔マグネシウム合金板〕
図１、図２を参照して、実施形態に係るマグネシウム合金板１を説明する。マグネシウム合金板１は、マグネシウム合金からなる板材である。板とは、マグネシウム合金板１の板表面１ｆを平面視した状態で、マグネシウム合金板１の輪郭を内包する最小の長方形をとり、長方形の短辺の長さがマグネシウム合金板１の厚さの１０倍以上を満たすものをいう。板表面１ｆは、図１に示す板厚方向ＮＤに直交する面である。マグネシウム合金板１の特徴の一つは、特定の組成及び特定の組織を有する点にある。以下、詳細に説明する。

実施形態のマグネシウム合金板１は圧延板である。マグネシウム合金板１は、製造過程で圧延加工が施される。マグネシウム合金板１において、圧延方向は、圧延時に板材が搬送される方向である。一般的には、圧延方向は次のように判断できる。コイル材のように長尺のマグネシウム合金板１であれば、マグネシウム合金板１の長手方向が圧延方向である。適宜な形状・サイズに切断されたマグネシウム合金板１であれば、板厚方向と直交する断面において、伸長した結晶粒の長軸方向が圧延方向である。図１に示すマグネシウム合金板１を板厚方向ＮＤから平面視し、マグネシウム合金板１の長手方向を圧延方向ＲＤとした場合、板幅方向ＴＤは、板厚方向ＮＤと圧延方向ＲＤとの双方に直交する方向である。即ち、圧延方向ＲＤ及び板幅方向ＴＤの各々は板厚方向ＮＤに直交する。板幅方向ＴＤは圧延方向ＲＤに直交する。

［組成］
マグネシウム合金板１を構成するマグネシウム合金は、マグネシウム（Ｍｇ）を最も多く含む。マグネシウム合金におけるＭｇの含有量は、例えば９２質量％以上である。Ｍｇの含有量は、更に９５質量％以上、特に９７質量％以上でもよい。マグネシウム合金は、添加元素として、亜鉛（Ｚｎ）と、カルシウム（Ｃａ）とを含む。マグネシウム合金は、更に、希土類元素を含んでもよい。マグネシウム合金は、上記元素以外に、不可避不純物を含むことを許容する。

（Ｚｎ）
Ｚｎはマグネシウム合金板１の強度の向上に寄与する。マグネシウム合金板１の強度を表すものとしては、例えば０．２％耐力、引張強さなどがある。Ｚｎの含有量は０．５質量％以上２．０質量％以下である。

Ｚｎの含有量が０．５質量％以上であることで、マグネシウム合金板１の強度を向上させ易い。Ｚｎの含有量が多いほど、マグネシウム合金板１の強度が高くなり易い。マグネシウム合金板１の高強度化を図る観点から、Ｚｎの含有量は、更に０．６質量％以上、０．８質量％以上、１．０質量％以上が好ましい。Ｚｎの含有量は、特に１．２質量％以上、１．４質量％以上が好ましい。

Ｚｎの含有量が２．０質量％以下であることで、マグネシウム合金板１の軽量化を図り易い。Ｚｎの含有量が２．０質量％以下であることで、マグネシウム合金板１の熱伝導性を向上させ易い。Ｚｎの含有量が少ないほど、Ｚｎの固溶量が少なくなる。そのため、Ｚｎの固溶に起因する熱伝導率の低下が抑えられる。マグネシウム合金板１の軽量化と、熱伝導性の向上とを図る観点から、Ｚｎの含有量は、更に２．０質量％未満、１．９質量％以下が好ましい。Ｚｎの含有量は、特に１．８質量％以下が好ましい。

Ｚｎの含有量は、例えば０．６質量％以上２．０質量％未満が好ましく、１．２質量％以上１．８質量％以下がより好ましい。

（Ｃａ）
Ｃａは、マグネシウム合金板１の強度の向上に寄与する。Ｃａの含有量は０．０５質量％以上０．３質量％以下である。

Ｃａの含有量が０．０５質量％以上であることで、マグネシウム合金板１の強度と耐食性とを向上させ易い。Ｃａの含有量が多いほど、マグネシウム合金板１の強度と耐食性とが高くなり易い。Ｃａの含有量は、更に０．０６質量％以上、特に０．０８質量％以上が好ましい。

Ｃａの含有量が０．３質量％以下であることで、マグネシウム合金板１の製造過程において圧延加工性を向上させ易い。Ｃａの含有量が少ないほど、マグネシウム合金板１の圧延加工性が高くなり易い。Ｃａの含有量は、更に０．２質量％以下、特に０．１５質量％以下が好ましい。

Ｃａの含有量は、例えば０．０６質量％以上０．２質量％以下が好ましく、０．０８質量％以上０．１５質量％以下がより好ましい。

（希土類元素）
希土類元素は、マグネシウム合金板１の強度の向上に寄与する。希土類元素は、周期表３族の元素、即ちスカンジウム（Ｓｃ）、イットリウム（Ｙ）、ランタノイド、及びアクチノイドからなる群より選択される少なくとも１種の元素である。希土類元素の含有量は、例えば０．０１質量％以上２．０質量％以下である。複数の種類の希土類元素を含む場合、希土類元素の含有量は全ての希土類元素の合計の含有量である。

希土類元素の含有量が０．０１質量％以上であれば、マグネシウム合金板１の強度を向上させ易い。希土類元素の含有量は、更に０．０５質量％以上、特に０．１５質量％以上が好ましい。希土類元素の含有量が２．０質量％以下であれば、マグネシウム合金板１を軽量化し易く、マグネシウム合金板１の熱伝導性を向上させ易い。希土類元素の含有量は、更に１．６質量％以下、特に１．２質量％以下が好ましい。

希土類元素の含有量は、例えば０．０５質量％以上１．６質量％以下が好ましく、０．１５質量％以上１．２質量％以下がより好ましい。

（不可避不純物）
不可避不純物の種類は特に限定されない。不可避不純物としては、例えば、アルミニウム（Ａｌ）、鉄（Ｆｅ）、ケイ素（Ｓｉ）などがある。不可避不純物の含有量は、実用上、１質量％以下である。不可避不純物の含有量は、更に０．５質量％以下、特に０．２質量％以下が好ましい。不可避不純物として複数の元素を含む場合、不可避不純物の含有量は合計の含有量である。Ａｌの含有量は、実用上、０．４質量％以下である。Ａｌの含有量は、更に０．３質量％以下、特に０．２質量％以下が好ましい。Ｆｅの含有量は、実用上、０．０１質量％以下である。Ｆｅの含有量は、更に０．００９質量％以下、特に０．００８質量％以下が好ましい。Ｓｉの含有量は、実用上、０．３質量％以下である。Ｓｉの含有量は、更に０．２質量％以下、特に０．１質量％以下が好ましい。

マグネシウム合金の組成は、例えば、ＩＣＰ発光分光分析法（Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ Ｃｏｕｐｌｅｄ Ｐｌａｓｍａ Ｏｐｔｉｃａｌ Ｅｍｉｓｓｉｏｎ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）により求めることができる。

［組織］
マグネシウム合金板１の組織は、図２に示すように、マグネシウム合金の結晶１０を含む。マグネシウム合金の結晶１０は稠密六方晶である。図２の結晶１１は、結晶１１の底面１５の結晶方位が板表面１ｆに対して傾斜した結晶を例示している。図２の結晶１２は、結晶１２の底面１５の結晶方位が板表面１ｆに平行な結晶を例示している。底面１５は、結晶１０の（０００１）面である。（０００１）面は、図２に模式的に示す六方晶において、六角形で構成される面である。図２では、説明の便宜上、底面１５である（０００１）面にハッチングを付している。

マグネシウム合金板１を構成するマグネシウム合金の結晶１０は、圧延方向における底面１５の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｒが特定の範囲を満たす。底面１５の結晶方位の強度は、底面の極点図から求められる。先に、図３、図４を参照して、極点図について説明する。

〈極点図〉
図３の極点図７０は、マグネシウム合金板１における結晶の底面の極点図の一例を示している。極点図７０は、ＥＢＳＤ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｂａｃｋ Ｓｃａｔｔｅｒｅｄ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｐａｔｔｅｒｎ）法により、結晶の底面の結晶方位を測定したものである。極点図７０は、結晶の底面の結晶方位の分布をステレオ投影した図である。極点図７０において、底面の結晶方位の強度は等高線で表される。結晶方位の強度は、ランダムな結晶配向に対する相対的な結晶方位の集積度合いを示す指標である。結晶方位の強度が高いほど、その結晶方位に配向している結晶が多いことを示す。

図４に示すように、極点図７０において、円周方向Ｃの角度α、半径方向Ｒの角度βをとる。角度αは、極点図７０の右側のＲＤ方向を０°として、ＲＤ方向から反時計回りに０°から３６０°の範囲で表した角度である。ＲＤ方向から反時計回りに９０°及び２７０°回転した方向をＴＤ方向とする。即ち、角度α＝９０°及びα＝２７０°の方向をＴＤ方向とする。図３、図４の極点図７０では、極点図７０の中心を通る紙面左右方向をＲＤ方向とし、極点図７０の中心を通る紙面上下方向をＴＤ方向とする。ＲＤ方向は圧延方向である。ＴＤ方向はＲＤ方向に直交する板幅方向である。角度βは、極点図７０の中心を０°とし、極点図の外周を９０°として、０°から９０°の範囲で表した角度である。極点図７０の中心軸は板厚方向に沿う。

〈底面の結晶方位の強度〉
（圧延方向の平均強度）
圧延方向、即ちＲＤ方向における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｒは２．５０以上４．００以下である。平均強度Ｉ_Ｒは、図４に示す極点図７０の第一領域Ａ_Ｒ１における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｒ１と、極点図７０の第二領域Ａ_Ｒ２における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｒ２との平均値である。第一領域Ａ_Ｒ１は、角度αが０°±３０°の範囲で、かつ、角度βが５°から２５°の範囲で囲まれた領域である。第一領域Ａ_Ｒ１の角度αの範囲は、０°から３０°までの範囲と、３３０°から３６０°までの範囲とを合わせた６０°の範囲である。第二領域Ａ_Ｒ２は、角度αが１８０°±３０°の範囲で、かつ、角度βが５°から２５°の範囲で囲まれた領域である。第二領域Ａ_Ｒ２の角度αの範囲は、１５０°から２１０°までの６０°の範囲である。

平均強度Ｉ_Ｒが２．５０以上４．００以下であるマグネシウム合金板１は、板表面１ｆに対して底面の結晶方位が圧延方向に傾斜した結晶を特定の範囲で含む。平均強度Ｉ_Ｒが２．５０以上であることで、マグネシウム合金板１の強度を高めることができる。平均強度Ｉ_Ｒが４．００以下であることで、マグネシウム合金板１の延性を確保できる。よって、マグネシウム合金板１の強度と延性とをバランスよく両立させることができる。平均強度Ｉ_Ｒは、更に２．７０以上３．５０以下が好ましい。

（板幅方向の平均強度）
板幅方向、即ちＴＤ方向における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｔは、例えば２．８０以上４．００以下が好ましい。平均強度Ｉ_Ｔは、図４に示す極点図７０の第三領域Ａ_Ｔ１における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｔ１と、極点図７０の第四領域Ａ_Ｔ２における底面の結晶方位の平均強度Ｉ_Ｔ２との平均値である。第三領域Ａ_Ｔ１は、角度αが９０°±１０°の範囲で、かつ、角度βが３０°から７０°の範囲で囲まれた領域である。第三領域Ａ_Ｔ１の角度αの範囲は、８０°から１００°までの範囲の２０°の範囲である。第四領域Ａ_Ｔ２は、角度αが２７０°±１０°の範囲で、かつ、角度β３０°から７０°の範囲で囲まれた領域である。第四領域Ａ_Ｔ２の角度αの範囲は、２６０°から２８０°までの範囲の２０°の範囲である。

平均強度Ｉ_Ｔが２．８０以上４．００以下であるマグネシウム合金板１は、板表面１ｆに対して底面の結晶方位が板幅方向に傾斜した結晶を特定の範囲で含む。平均強度Ｉ_Ｔが２．８０以上であることで、マグネシウム合金板１の延性を高め易い。平均強度Ｉ_Ｔが４．００以下であることで、マグネシウム合金板１の強度を確保し易い。よって、マグネシウム合金板１の強度と延性とをより両立させ易い。平均強度Ｉ_Ｔは、更に２．９０以上３．５０以下が好ましい。

（圧延方向の平均強度と板幅方向の平均強度との比）
平均強度Ｉ_Ｒと平均強度Ｉ_Ｔとの比Ｉ_Ｒ／Ｉ_Ｔは、例えば０．８０以上１．２０以下が好ましい。比Ｉ_Ｒ／Ｉ_Ｔが上記範囲であることで、底面の結晶方位が圧延方向に傾斜した結晶と、底面の結晶方位が板幅方向に傾斜した結晶とをバランスよく含む。その結果、マグネシウム合金板１は、強度と延性とのバランスが良好である。比Ｉ_Ｒ／Ｉ_Ｔは、更に０．９０以上１．１０以下が好ましい。

（最大強度）
底面の結晶方位の最大強度Ｉｍａｘは、例えば４．５以上６．５以下が好ましい。最大強度Ｉｍａｘが４．５以上６．５以下であるマグネシウム合金板１は、板表面１ｆに対して底面の結晶方位が傾斜した結晶を特定の範囲で含む。最大強度Ｉｍａｘが４．５以上であることで、マグネシウム合金板１の強度をより高め易い。最大強度Ｉｍａｘが６．５以下であることで、マグネシウム合金板１の延性をより確保し易い。よって、マグネシウム合金板１の強度と延性とをより両立させ易い。最大強度Ｉｍａｘは、更に４．６以上６．０以下が好ましい。

〈ＫＡＭ値〉
更に、マグネシウム合金板１は、マグネシウム合金の結晶粒のＫＡＭ（Ｋｅｒｎｅｌ Ａｖｅｒａｇｅ Ｍｉｓｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ）値が０．４°以上１．１°以下が好ましい。ＫＡＭ値は、測定点とその隣接する測定点間の結晶方位差の平均値である。ＫＡＭ値が大きいほど、結晶粒内の歪が大きいことを示す。つまり、ＫＡＭ値が大きいほど、歪が多く導入されているため、強度が向上するが延性が低下する。一方、ＫＡＭ値が小さいと、歪が少ないため、延性が向上するが強度が低下する。ＫＡＭ値が０．４°以上であることで、マグネシウム合金板１の強度をより高め易い。ＫＡＭ値が１．１°以下であることで、マグネシウム合金板の延性をより高め易い。よって、マグネシウム合金板１の強度と延性とをより両立させ易い。

ＫＡＭ値は、ＥＢＳＤ法によって得られた測定点において、隣り合う測定点の間の結晶方位差を測定することで求めることができる。図５に示すように、１つのピクセルＰｍを測定点として、ピクセルＰｍと、ピクセルＰｍに隣接する６つのピクセルＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５，Ｐ６との間の全ての方位差を求める。隣接する６点の方位差の平均値を計算する。この際、隣接する６点のうち、方位差が任意の上限値より大きい点は、結晶粒界とみなし、平均値の計算から除外する。即ち、隣接する６点のうち、方位差が任意の上限値以下である点での方位差の平均値を計算する。この平均値をピクセルＰｍのＫＡＭ値とする。例えば、ピクセルＰｍとピクセルＰ１との方位差が２．６°、ピクセルＰｍとピクセルＰ２との方位差が２．４°、ピクセルＰｍとピクセルＰ３との方位差が１．１°、ピクセルＰｍとピクセルＰ４との方位差が１、３°であったとする。また、ピクセルＰｍとピクセルＰ５との方位差が４１．２°、ピクセルＰｍとピクセルＰ６との方位差が３５．６°であったとする。方位差の上限を５°に設定した場合、ピクセルＰｍとピクセルＰ５との間、及び、ピクセルＰｍとピクセルＰ６との間は結晶粒界とみなされる。この場合、ピクセルＰｍのＫＡＭ値は、（２．６°＋２．４°＋１．１°＋１．３°）／４＝１．８５°となる。そして、同様の計算を全てのピクセルにおいて行い、計算して求めた上記ＫＡＭ値の平均値を、マグネシウム合金板１のＫＡＭ値とする。但し、全てのピクセルのうち、外縁に位置するピクセルは、その周囲が他のピクセルで囲まれていないので、計算から除外する。

［特性］
マグネシウム合金板１は、以下の特性を有することが好ましい。以下の説明において、板幅方向は、板厚方向と圧延方向との双方に直交する方向である。

（０．２％耐力）
圧延方向の０．２％耐力は、例えば１９０ＭＰａ以上、更に２００ＭＰａ以上が好ましい。板幅方向の０．２％耐力は、例えば１２５ＭＰａ以上、更に１３０ＭＰａ以上好ましい。０．２％耐力が高いマグネシウム合金板１は強度に優れる。圧延方向の０．２％耐力の上限値は、実用上、３００ＭＰａ程度である。即ち、圧延方向の０．２％耐力は、１９０ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下、更に２００ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下が好ましい。板幅方向の０．２％耐力の上限値は、実用上、２００ＭＰａ程度である。即ち、板幅方向の０．２％耐力は、１２５ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下、更に１３０ＭＰａ以上２００ＭＰａ以下が好ましい。

圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力との平均値は、例えば１５０ＭＰａ以上、更に１６０ＭＰａ以上が好ましい。このマグネシウム合金板１は強度に優れる。０．２％耐力の上記平均値の上限値は、実用上、２５０ＭＰａ程度である。即ち、０．２％耐力の上記平均値は、１５０ＭＰａ以上２５０ＭＰａ以下、更に１６０ＭＰａ以上２５０ＭＰａ以下が好ましい。

圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力との差は、例えば５０ＭＰａ以上、更に６０ＭＰａ以上が好ましい。上記差は絶対値である。０．２％耐力の上記差が５０ＭＰａ以上であることで、マグネシウム合金板１の強度と延性とを両立させることができる。このマグネシウム合金板１は、圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力うち、一方の０．２％耐力が高いことで、十分な強度を有する。このマグネシウム合金板１は、圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力うち、他方の０．２％耐力が低いことで、延性が向上する。０．２％耐力の上記差の上限値は、実用上、１１０ＭＰａ程度、更に１００ＭＰａ程度である。即ち、０．２％耐力の上記差は、５０ＭＰａ以上１１０ＭＰａ以下、更に６０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下が好ましい。

（伸び）
圧延方向の伸びは、例えば２０％以上、更に２１％以上が好ましい。板幅方向の伸びは、例えば２２％以上、更に２４％以上が好ましい。伸びが大きいマグネシウム合金板１は延性に優れる。圧延方向の伸びの上限値は、実用上、３０％程度である。即ち、圧延方向の伸びは、２０％以上３０％以下、更に２１％以上３０％以下が好ましい。板幅方向の伸びの上限値は、実用上、４０％程度である。即ち、板幅方向の伸びは、２２％以上４０％以下、更に２４％以上４０％以下が好ましい。上記伸びは破断伸びである。

圧延方向の伸びと板幅方向の伸びとの平均値は、例えば１８％以上、更に２０％以上、特に２２％以上が好ましい。このマグネシウム合金板１は延性に優れる。伸びの上記平均値の上限値は、実用上、３５％程度である。即ち、伸びの上記平均値は、１８％以上３５％以下、更に２０％以上３５％以下、特に２２％以上３５％以下が好ましい。

（引張強さ）
圧延方向の引張強さは、例えば２６０ＭＰａ以上、更に２６５ＭＰａ以上が好ましい。板幅方向の引張強さは、例えば２３５ＭＰａ以上、更に２３８ＭＰａ以上が好ましい。引張強さが高いマグネシウム合金板１は強度に優れる。圧延方向の引張強さの上限値は、実用上、３２０ＭＰａ程度である。即ち、圧延方向の引張強さは、２６０ＭＰａ以上３２０ＭＰａ以下、更に２６５ＭＰａ以上３２０ＭＰａ以下が好ましい。板幅方向の引張強さの上限値は、実用上、３００ＭＰａ程度である。即ち、板幅方向の引張強さは、２３５ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下、更に２６５ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下が好ましい。

圧延方向の引張強さと板幅方向の引張強さとの平均値は、例えば２４５ＭＰａ以上、更に２５５ＭＰａ以上が好ましい。このマグネシウム合金板１は強度に優れる。引張強さの上記平均値の上限値は、実用上、３００ＭＰａ程度である。即ち、引張強さの上記平均値は、２４５ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下、更に２５５ＭＰａ以上３００ＭＰａ以下が好ましい。

０．２％耐力、伸び、及び引張強さは、「金属材料引張試験方法 ＪＩＳ Ｚ ２２４１（２０１１）」に準拠して測定できる。０．２％耐力、伸び、及び引張強さは、室温での測定値である。室温は２０℃±１５℃である。

（エリクセン値）
エリクセン値は、例えば４．５ｍｍ以上、更に５．０ｍｍが好ましい。エリクセン値が４．５ｍｍ以上であることで、塑性加工性に優れる。エリクセン値の上限値は、実用上、１０ｍｍ程度である。即ち、エリクセン値は、４．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下、更に５．０以上１０ｍｍ以下が好ましい。

エリクセン値は、「エリクセン試験機 ＪＩＳ Ｂ ７７２９（２００５）」及び「エリクセン試験方法 ＪＩＳ Ｚ ２２４７（２００６）」に準拠して測定できる。エリクセン値は、室温での測定値である。

（熱伝導率）
熱伝導率は、例えば１２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上が好ましい。熱伝導率が１２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であることで、熱伝導性に優れる。熱伝導率は高いほど好ましく、熱伝導率の上限は特に設けない。熱伝導率の上限は、例えば１５０Ｗ／ｍ・Ｋである。

熱伝導率は、光交流法によって測定できる。

マグネシウム合金板１は、強度と延性とのバランスの観点から、以下の４つの特性のうち、少なくとも１つの特性を満たすことが好ましい。

第一の特性は、圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、かつ、圧延方向の伸びが２０％以上である。このマグネシウム合金板１は、０．２％耐力が高く、かつ、伸びが大きい。よって、このマグネシウム合金板１は、強度と延性とのバランスに優れる。

第二の特性は、圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力との平均値が１５０ＭＰａ以上であり、かつ、圧延方向の伸びと板幅方向の伸びとの平均値が１８％以上である。このマグネシウム合金板１は、０．２％耐力が高く、かつ、伸びが大きい。よって、このマグネシウム合金板１は、強度と延性とのバランスに優れる。

第三の特性は、圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力との差が５０ＭＰａ以上である。上記差は絶対値である。このマグネシウム合金板１は、強度と延性とを両立させることができる。圧延方向の０．２％耐力と板幅方向の０．２％耐力うち、一方の０．２％耐力が高いことで、十分な強度を有する。他方の０．２％耐力が低いことで、延性が向上する。

第四の特性は、圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、かつ、エリクセン値が４．５ｍｍ以上である。このマグネシウム合金板１は、高強度であると共に、塑性加工性に優れる。

マグネシウム合金板１は、上記した４つの特性のうち、２つ以上の特性を満たすことがより好ましい。マグネシウム合金板１は、上記した４つの特性を全て満たすことが好ましい。

［厚さ］
マグネシウム合金板１の厚さは、用途に応じて適宜選択できる。マグネシウム合金板１の厚さは、例えば０．４ｍｍ以上２．０ｍｍ未満である。

マグネシウム合金板１の厚さは、次のようにして求めることができる。マグネシウム合金板１から所定の大きさの試験片をとる。所定の大きさは、例えば、長さが３００ｍｍ以上６００ｍｍ以下、幅が２００ｍｍ以上３５０ｍｍ以下とする。試験片から、１０点以上の測定点をとる。例えば、試験片を長さ方向に１０等分以上の小領域に分け、各小領域から測定点をとる。各測定点での厚さを平均した値を厚さとする。

［製造方法］
本実施形態のマグネシウム合金板１は、以下に示すマグネシウム合金板の製造方法によって製造できる。マグネシウム合金板の製造方法は、例えば、鋳造工程と、熱処理工程と、圧延工程とを備える。このマグネシウム合金板の製造方法では、圧延工程の後に熱処理工程を行わない。以下、各工程を順に説明する。

（鋳造工程）
鋳造工程は、マグネシウム合金からなる鋳造板を作製する工程である。マグネシウム合金は、上述した特定の組成を有する。鋳造板は、マグネシウム合金の溶湯を鋳造して作製する。鋳造方法は、例えば、連続鋳造法、重力鋳造法などである。連続鋳造法としては、例えば、双ロール法がある。双ロール法は、可動鋳型である一対のロール間に溶湯を供給して、ロールに接触させることで溶湯を急冷凝固させる方法である。溶湯を急冷凝固させることで、引け巣、ポア、偏析などの内部欠陥が少ない鋳造板を作製し易い。また、溶湯を急冷凝固させることにより、マグネシウム合金の結晶粒が小さくなるため、微細な結晶組織が得られる。

鋳造時における冷却速度は、例えば１００℃／秒以上が好ましい。冷却速度は、マグネシウム合金の結晶粒の微細化の観点から、更に２００℃／秒以上、５００℃／秒以上が好ましい。冷却速度の上限は、実用上、２０００℃／秒ｓ以下である。

鋳造板の厚さは、例えば２ｍｍ以上６ｍｍ以下である。鋳造板の厚さは、更に２．５ｍｍ以上５．５ｍｍ以下、３ｍｍ以上５ｍｍ以下が好ましい。

（熱処理工程）
熱処理工程は、上記鋳造板を熱処理して、処理板を作製する工程である。熱処理は、例えば、連続熱処理炉、バッチ式熱処理炉などで行う。この熱処理は、均質化処理である。熱処理工程では、鋳造板の温度を３５０℃以上４００℃以下とすることが好ましい。鋳造板の温度を３５０℃以上とすることで、マグネシウム合金中に溶け込んでいない元素を十分に固溶させ易い。鋳造板の温度を４００℃以下とすることで、鋳造板の温度が過度に高過ぎず、過剰な酸化による変色を抑制し易い。また、鋳造板の温度を４００℃以下とすれば、金属間化合物の溶融に起因する欠陥が少ない表面性状に優れた処理板を作製し易い。鋳造板の温度は、更に３８０℃以上４００℃以下、３９０℃以上４００℃以下が好ましい。

（圧延工程）
圧延工程は、上記処理板を圧延加工して、圧延板を作製する工程である。圧延加工は、リバース圧延又はタンデム圧延のいずれでもよい。圧延加工は、例えば、上下に互いに向かい合って配置される一対の圧延ロールを用いる。圧延工程では、一対の圧延ロール間に処理板を通すことで、処理板を圧延加工する。各圧延ロールは、互いに同径である。圧延ロールの回転軸は偏心しておらず、圧延ロールの中心に位置する。各圧延ロールの回転数は同一とする。

圧延加工は、圧延板の厚さが所定の厚さとなるように、複数パス行う。１パスあたりの圧下率Ｄは、例えば１０％以上３５％以下が好ましい。１パスあたりの圧下率Ｄは、｛（ｔ_２－ｔ_１）／ｔ_２｝×１００として求められる。ｔ_２は、各パスにおける圧延前の板厚である。ｔ_１は、各パスにおける圧延後の板厚である。各パスの圧下率は、同一であってもよいし、上記範囲内で異なっていてもよい。１パスあたりの圧下率Ｄは、更に２０％以上３５％以下、２５％以上３２％以下が好ましい。

１パス目から最終パスまでの総圧下率Ｄｔは、例えば５０％以上９５％以下が好ましい。総圧下率Ｄｔは、｛（ｔ_ｂ－ｔ_ａ）／ｔ_ｂ｝×１００として求められる。ｔ_ｂは、圧延開始前の処理板の厚さである。この厚さを初期板厚という。初期板厚は鋳造板の厚さと実質的に同じである。ｔ_ａは、圧延終了後の圧延板の厚さである。この厚さを最終板厚という。総圧下率Ｄｔは、更に６０％以上９５％以下、７０％以上９５％以下が好ましい。

圧延加工は、一対の圧延ロール間に供する処理板を特定の温度とすると共に、一対の圧延ロールを特定の温度とした状態で行う。処理板の温度及び圧延ロールの温度はそれぞれ、１５０℃以上３００℃以下とする。処理板の温度は、各パスにおいて圧延ロールに処理板が通される直前の板の表面温度をいう。圧延ロールに通される直前とは、板材の幅方向中央の表面のうち、圧延ロールの直下から圧延方向とは反対向きに２００ｍｍ以上５００ｍｍ以下離れた地点をいう。圧延ロールの温度とは、圧延ロールの表面の温度をいう。

処理板の温度と圧延ロールの温度とを１５０℃以上とすることで、圧延加工が行い易い。処理板の温度と圧延ロールの温度とを３００℃以下とすることで、マグネシウム合金の結晶粒の粗大化を抑制し易い。処理板の温度及び圧延ロールの温度は、更に２００℃以上２９０℃以下、２２０℃以上２６０℃以下が好ましい。処理板の温度と圧延ロールの温度とは、同じであってもよいし、異なっていてもよい。処理板の温度と圧延ロールの温度とが同じであれば、圧延加工中に板の温度が変化せず、全長にわたって均質な組織を有する圧延板を作製し易い。

圧延加工は、複数のパスのうち、少なくとも最終パスにおいて特定の条件で行う。最終パス以外のパスでも特定の条件で圧延加工を行ってもよい。最終パスを含む全パスにおいて特定の条件で圧延加工を行うことが好ましい。

特定の条件とは、圧延温度を２３０℃以上とすることである。圧延温度とは、各パスにおいて圧延ロールから出た直後の板の表面温度をいう。圧延ロールから出た直後とは、板材の幅方向中央の表面のうち、圧延ロールの直下から圧延方向に２００ｍｍ以上５００ｍｍ以下離れた地点をいう。圧延温度は、更に２３５℃以上、２４０℃以上が好ましい。

〈その他の工程〉
圧延工程の後に、矯正工程を行ってもよい。矯正工程は、圧延板を矯正する工程である。矯正工程では、圧延板をレベラーロールに通すことで、圧延板の曲りを除去する。圧延板の矯正は、圧延板を構成するマグネシウム合金において再結晶が生じない状態で行う。具体的には、圧延板の矯正は、圧延板の温度を、例えば１８０℃以上２５０℃未満、更に２００℃以上２４０℃以下とし、その温度で処理する時間を０．５分以上３分以下、更に１分以上２分以下とするとが好ましい。

圧延工程より後の工程では、圧延板に対してマグネシウム合金の再結晶が生じるような熱処理は行わない。具体的な熱処理としては、焼鈍処理が挙げられる。焼鈍処理では、圧延板を例えば２５０℃以上で１時間以上焼鈍する。そのため、本実施形態では、圧延工程の後に、焼鈍処理を実施しない。

［用途］
マグネシウム合金板１は、輸送機器の構成部材や電気・電子機器の構成部材などに利用できる。輸送機器としては、例えば自動車、航空機、鉄道などである。電気・電子機器は、例えば携帯電話やラップトップコンピュータなどである。特に、マグネシウム合金板１は、プレス加工品の素材に好適に利用できる。プレス加工品とは、マグネシウム合金板１を曲げ、絞りなどによってプレス加工したものをいう。曲げとは、マグネシウム合金板１を所定の形状に曲げる加工である。絞りとは、マグネシウム合金板１を所定の容器形状に成形する加工である。

［試験例１］
マグネシウム合金板の試料を作製した。作製したマグネシウム合金板を評価した。

（試料の作製）
マグネシウム合金板の試料は、上述したマグネシウム合金板の製造方法と同様にして、鋳造工程、熱処理工程、圧延工程を経て作製した。作製したマグネシウム合金板は圧延板である。

（鋳造工程）
鋳造工程では、マグネシウム合金からなる鋳造板を作製した。鋳造板は、双ロール連続鋳造装置を用いて、双ロール法により連続鋳造して作製した。鋳造時における冷却速度は１０００℃／秒以上である。この試験例では、組成が異なるマグネシウム合金の溶湯を鋳造して、マグネシウム合金の組成が異なる鋳造板を作製した。

鋳造板の厚さは４．０ｍｍ又は４．２ｍｍとした。鋳造板の幅は４１０ｍｍとした。鋳造板の長さは２０ｍ以上とした。

（熱処理工程）
圧延工程では、鋳造板を熱処理して処理板を作製した。熱処理は、鋳造板の温度が４００℃となるように鋳造板を加熱し、鋳造板を４００℃で５時間保持した。

（圧延工程）
圧延工程では、処理板を圧延加工して圧延板を作製した。圧延加工は、１パスあたり一対の圧延ロールを備える圧延装置を用いて、圧延ロールの間に処理板を通すことで行った。一対の圧延ロールは、上下に互いに向かい合って配置されている。各圧延ロールは、互いに同径である。各圧延ロールの回転軸は偏心しておらず、圧延ロールの中心に位置する。各圧延ロールの回転数は同一とした。

圧延加工は、複数パス行った。各試料において圧延条件を異ならせた。但し、Ｎｏ．１－１３からＮｏ．１－１５の試料については、Ｎｏ．１－１と同じ圧延条件とした。各試料における圧延条件を表１、表２に示す。

Ｎｏ．１－１、Ｎｏ．１－２、Ｎｏ．１－４及びＮｏ．１－１１は、厚さが４．０ｍｍの鋳造板を熱処理した処理板を用いた。Ｎｏ．１－３及びＮｏ．１－１２は、厚さが４．２ｍｍの鋳造板を熱処理した処理板を用いた。Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－３、及びＮｏ．１－１２からＮｏ．１－１５は５パスの圧延を行った。Ｎｏ．１－４は７パスの圧延を行った。Ｎｏ．１－１１は６パスの圧延を行った。各パスにおける圧下率Ｄ、及び総圧下率Ｄｔを表１に示す。表１中、「初期板厚」は、圧延開始前の処理板の厚さである。処理板の厚さは鋳造板の厚さと同じである。「最終板厚」は、圧延終了後の圧延板の厚さである。

圧延加工は、複数パスの各圧延において、圧延温度を制御した。圧延温度は、上述したように、圧延ロールから出た直後の板の表面温度である。各パスにおける圧延温度を表２に示す。各パスにおける圧延温度は、各パスにおける圧延ロールの温度と各パスにおける処理板の温度とを制御することにより制御した。各パスにおける圧延ロールの温度と各パスにおける処理板の温度とは、表２に示す圧延温度となるように、それぞれ設定した。各パスにおける圧延ロールの温度と各パスにおける処理板の温度とは表２に示す圧延温度と必ずしも一致しない。圧延温度の制御は、例えば、各パスにおける処理板の温度を圧延温度より高く設定し、各パスにおける圧延ロールの温度を圧延温度より低く設定する場合がある。また、圧延温度の制御は、例えば、各パスにおける処理板の温度、及び各パスにおける圧延ロールの温度を圧延温度より高く設定する場合がある。各パスにおける処理板の温度を圧延温度より高く設定しても、圧延ロールに接触するまでに板の温度が下がることがある。この試験例では、各パス間で板を加熱した。加熱時間は３０分間とした。

Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、最終パスを含む全パスにおいて、圧延温度を２３０℃以上とした。Ｎｏ．１－１１及びＮｏ．１－１２は、最終パスの圧延温度を２３０℃未満とした。

Ｎｏ．１－１３からＮｏ．１－１５は、圧延工程の後、焼鈍処理を行った。表２中、「焼鈍処理（有／無）」の欄が「有」の場合、圧延板を焼鈍したことを示す。また、「無」の場合、圧延板を焼鈍していないことを示す。Ｎｏ．１－１３は、圧延板を２５０℃で１時間焼鈍した。Ｎｏ．１－１４は、圧延板を３００℃で１時間焼鈍した。Ｎｏ．１－１５は、圧延板を３５０℃で１時間焼鈍した。Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４、Ｎｏ．１－１１及びＮｏ．１－１２は、圧延工程の後、焼鈍処理を含む熱処理を行っていない。

（組成）
各試料のマグネシウム合金板を構成するマグネシウム合金の組成を表３に示す。マグネシウム合金の組成はＩＣＰ発光分光分析法に求めた。表３に示す各元素の含有量は、マグネシウム合金に含まれる元素の合計含有量を１００質量％としたときの値である。Ｎｏ．１－１の組成とＮｏ．１－１３からＮｏ．１－１５の各組成とは同じである。Ｎｏ．１－３の組成とＮｏ．１－１２の組成とは同じである。

（組織）
各試料のマグネシウム合金板の組織分析として、マグネシウム合金の結晶の底面の結晶方位の分布を調べた。底面の結晶方位の分布は次のようにして測定した。

組織分析用の第一測定片を各試料のマグネシウム合金板から作製した。

第一測定片は、研磨に先立ち、板幅方向に直交する断面が研磨面となるように研磨用治具に固定した。研磨治具を株式会社池上精機製ＩＳ－ＰＯＬＩＳＨＥＲに取り付け、第一測定片に対して面出し研磨、中間研磨、仕上げ研磨の順に行った。面出し研磨は、炭化ケイ素を砥粒とする研磨紙を用いた。研磨紙の番手は、＃４００、＃１２００、＃２０００の３種類とした。中間研磨は、研磨剤として粒度が０．３μｍの酸化アルミニウムを用いた。仕上げ研磨は、研磨剤として粒度が０．０４μｍの二酸化ケイ素を用いた。仕上げ研磨後、エタノールにより表面を洗浄し、組織分析用の第一測定片とした。

各第一測定片を、ＥＢＳＤ測定用の試料台に固定した。その際、圧延方向が試料台の取付面の水平方向に一致するように取り付けた。このとき、圧延方向と試料台の取付面の水平方向との誤差は概ね０．５°以下である。第一測定片が固定された試料台をＦＥ－ＳＥＭ（電界放出型走査電子顕微鏡）に挿入した。このＦＥ－ＳＥＭの装置は、日本電子社製ＪＳＭ－７０００Ｆを用いた。ＦＥ－ＳＥＭの試料室内を真空状態とした。測定条件は、室温、加速電圧を１０ｋＶとした。

各第一測定片の断面から観察視野を１つとる。観察視野の大きさは、板厚方向の長さを板表面から板厚中央までとし、圧延方向に沿った長さを１８０μｍ以上とした。

ＥＢＳＤ法により、第一測定片ごとの各観察視野における結晶方位を測定した。株式会社ＴＳＬソリューションズ社製ＯＩＭ Ａｎａｌｙｓｉｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ８．５）を用いて、結晶方位の分布を解析して、極点図を取得した。極点図は、結晶の底面の結晶方位の強度分布を等高線で示している。照射した電子線のスポット径は０．０５μｍ程度である。電子線の走査間隔は、０．５μｍとした。上記解析ソフトウェアにおける信頼値係数（Ｃｏｎｆｉｄｅｎｃｅ Ｉｎｄｅｘ）が０．１以上のデータ点を採用した。信頼値係数とは、ＥＢＳＤ法による指数付け／方位計算の結果の信頼性を表す指標で、０．１以上の信頼値係数は、９５％以上の正しい指数付け／方位計算がされたことを表す。

各試料のマグネシウム合金板における結晶の底面の極点図を図６から図１４に示す。

（底面の結晶方位の強度）
各試料の極点図から、上述した平均強度Ｉ_Ｒ、平均強度Ｉ_Ｔ、最大強度Ｉｍａｘを求めた。その結果を表４に示す。平均強度Ｉ_Ｒと平均強度Ｉ_Ｔとの比Ｉ_Ｒ／Ｉ_Ｔを求めた。その結果も表４に併せて示す。

（ＫＡＭ値）
また、各試料におけるマグネシウム合金の結晶粒のＫＡＭ値を調べた。ＫＡＭ値は次のようにして求めた。ＥＢＳＤ法により、第一測定片ごとの各観察視野における結晶方位を測定し、上記解析ソフトウェアを用いて解析することにより、ＫＡＭ値を取得した。ＫＡＭ値の計算は、上述したように、測定点のピクセルと隣接するピクセルとの方位差が５°以下の境界に対して行った。そして、全ての測定点におけるＫＡＭ値の平均値を計算し、当該試料のＫＡＭ値とした。その結果を表４に示す。

表４に示すように、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、平均強度Ｉ_Ｒが２．５０以上４．００以下の範囲内であった。更に、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、最大強度Ｉｍａｘが４．５以上６．５以下の範囲内であった。Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、ＫＡＭ値が０．４°以上１．１°以下の範囲内であった。これに対し、Ｎｏ．１－１１からＮｏ．１－１５は、平均強度Ｉ_Ｒ、最大強度Ｉｍａｘ、及びＫＡＭ値がそれぞれ上記範囲外であった。

（機械的特性）
各試料のマグネシウム合金板の機械的特性を評価した。ここでは、機械的特性として、０．２％耐力、伸び、及び引張強さをそれぞれ測定した。伸びは破断伸びとする。０．２％耐力、伸び、及び引張強さは、圧延方向及び板幅方向のそれぞれについて測定した。０．２％耐力、伸び、及び引張強さは次のように測定した。

各試料のマグネシウム合金板から第一試験片と第二試験片の２種類の試験片を作製した。各試験片は、ＪＩＳ １３Ｂ号の板状片とし、マグネシウム合金板の任意の箇所から採取する。なお、マグネシウム合金板の周縁及びその近傍の領域を除いて試験片をとると、適正な測定が行い易く好ましい。例えば、上記周縁から５ｍｍ以上離れた内側の領域から、各試験片をとる。各試験片は、標点間距離５０ｍｍ、幅１２．５ｍｍの小型試験片とした。第一試験片は、その長手方向がマグネシウム合金板の圧延方向に沿ったものとした。第二試験片は、その長手方向がマグネシウム合金板の板幅方向に沿ったものとした。「金属材料引張試験方法 ＪＩＳ Ｚ ２２４１：２０１１」に準拠し、室温で各試験片の長手方向に沿って引張力を付与した。

各試料のマグネシウム合金板における０．２％耐力、伸び、及び引張強さを表５に示す。表５中、「方向」の欄に示す「ＲＤ」は圧延方向であることを示す。また、「ＴＤ」は板幅方向であることを示す。０．２％耐力については、圧延方向の０．２％耐力、板幅方向の０．２％耐力、両方の０．２％耐力の平均値、及び両方の０．２％耐力の差を表５に示す。０．２％耐力の差は絶対値で示す。伸びについては、圧延方向の伸び、板幅方向の伸び、及び両方の伸びの平均値を表５に示す。引張強さについては、圧延方向の引張強さ、及び板幅方向の引張強さを表５に示す。

（塑性加工性）
各試料のマグネシウム合金板の塑性加工性を評価した。ここでは、Ｎｏ．１－１、Ｎｏ．１－２、Ｎｏ．１－４、Ｎｏ．１－１１、及びＮｏ．１－１３からＮｏ．１―１５については、エリクセン値を測定した。Ｎｏ．１－３、及びＮｏ．１－１２については、実際に絞り加工を行い、絞り加工性を評価した。

（エリクセン値）
マグネシウム合金板から正方形状の試験片を切り出した。試験片の一辺の長さは９０ｍｍとした。エリクセン値は、「エリクセン試験機 ＪＩＳ Ｂ ７７２９（２００５）」及び「エリクセン試験方法 ＪＩＳ Ｚ ２２４７（２００６）」に準拠して測定した。測定は室温で行った。エリクセン値を表６に示す。Ｎｏ．１－３、及びＮｏ．１－１２については、エリクセン値を測定していないので、「エリクセン値」の欄は「－」とする。

（絞り加工性）
絞り加工性は、マグネシウム合金板を常温の状態で円筒深絞り加工し、割れの有無を目視にて確認することで評価した。常温とは、室温下で外部から加熱や冷却を行わないことを意味し、室温と同じである。

マグネシウム合金板から円板状の試験片を切り出した。試験片の径は８０ｍｍとした。円筒深絞り加工には、パンチとダイとホルダとを備える金型を用いた。パンチは、試験片を押圧する。パンチの形状は円柱状である。パンチの径は４０ｍｍとした。即ち、絞り比は２．０である。絞り比は、試験片の径／パンチの径、である。パンチの肩の曲げ半径は５ｍｍとした。ダイとホルダとは、試験片を挟む。ダイとホルダとは、パンチが挿通される孔部を有する。ダイは、試験片が載置される。ホルダは、試験片の周縁部を支持して、試験片の加工時におけるしわの発生を抑制する。ダイとホルダとは、試験片を加熱できるようにヒータが内蔵されている。試験片は、ダイの孔部を塞ぐようにダイの端面に配置され、ダイとホルダとによって挟まれる。

金型の温度は２５０℃とした。プレス速度は５０ｍｍ／ｓとした。常温のマグネシウム合金板を金型に配置した直後にプレスした。「金型に配置した直後」とは、マグネシウム合金板が金型にセットされてから、プレスを開始するまでの時間が１０秒以内であることをいう。プレス加工中、マグネシウム合金板を加熱するためにプレスの停止は行わない。プレスは、試験片とパンチとの間と試験片とダイとの間とにフッ素樹脂シートを介在させて行った。円筒深絞り加工後、加工品のコーナー部分における割れの有無を目視にて観察した。割れが観察されなかった場合、絞り加工性の評価を「Ａ」とする。割れが１つでも観察された場合、絞り加工性の評価を「Ｂ」とする。その結果を表６に示す。Ｎｏ．１－１、Ｎｏ．１－２、Ｎｏ．１－４、Ｎｏ．１－１１、及びＮｏ．１－１３からＮｏ．１―１５については、絞り加工性を評価していないので、「絞り加工性」の欄は「－」とする。

（熱伝導率）
各試料のマグネシウム合金板の熱伝導率を測定した。熱伝導率は次のようにして求めた。各試料のマグネシウム合金板から測定用の試験片を採取した。試験片のサイズは、長さが２５ｍｍ、幅が５ｍｍ、厚さが０．４ｍｍとした。市販の測定装置を用いて、光交流法により熱拡散率を測定した。ここでは、測定装置として、アドバンス理工株式会社製、光交流法熱拡散率測定装置 ＬａｓｅｒＰＩＴを用いた。測定した熱拡散率に基づいて、熱伝導率を算出した。熱伝導率は、熱拡散率×比熱容量×密度として求めた。測定は室温で行った。測定方向は板厚方向とした。熱伝導率を表６に示す。

表５に示すように、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、ＲＤ方向、即ち圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上、かつ、ＲＤ方向の伸びが２０％以上を満たしていた。更に、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、０．２％耐力の平均値が１５０ＭＰａ以上、かつ、伸びの平均値が１８％以上であった。Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、０．２％耐力の差が５０ＭＰａ以上であった。Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、高強度でありながら、十分な延性を確保できており、強度と延性とのバランスに優れている。

表６に示すように、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、エリクセン値が４．５ｍｍ以上を満たす、又は、絞り加工性の評価が「Ａ」であった。したがって、Ｎｏ．１－１からＮｏ．１－４は、良好な塑性加工性を有している。

これに対し、Ｎｏ．１－１１からＮｏ．１－１５は、ＲＤ方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上、かつ、ＲＤ方向の伸びが２０％以上を満たしていない。Ｎｏ．１－１１及びＮｏ．１－１２は、０．２％耐力が高いが、伸びが小さい。そのため、Ｎｏ．１－１１及びＮｏ．１－１２は、高強度であるが、延性点で不十分である。Ｎｏ．１－１１は、エリクセン値が４．５ｍｍ未満であり、塑性加工性が低い。Ｎｏ．１－１２は、絞り加工性の評価が「Ｂ」であり、塑性加工性が低い。

一方、Ｎｏ．１－１３からＮｏ．１－１５は、０．２％耐力が低いが、伸びが大きい。そのため、Ｎｏ．１－１３からＮｏ．１－１５は、塑性加工性に優れるとはいうものの、強度点で不十分である。

本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ マグネシウム合金板
１ｆ 板表面
１０，１１，１２ 結晶
１５ 底面
７０ 極点図
Ａ_Ｒ１ 第一領域、Ａ_Ｒ２ 第二領域
Ａ_Ｔ１ 第三領域、Ａ_Ｔ２ 第四領域
Ｐｍ，Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４，Ｐ５，Ｐ６ ピクセル
ＲＤ 圧延方向
ＴＤ 板幅方向
ＮＤ 板厚方向
Ｃ 円周方向、Ｒ 半径方向
α，β 角度

Claims (9)

1. マグネシウム合金からなるマグネシウム合金板であって、
   前記マグネシウム合金は、
   ０．５質量％以上２．０質量％以下の亜鉛と、
   ０．０５質量％以上０．３質量％以下のカルシウムとを含み、
   残部がマグネシウム及び不可避不純物である組成を有し、
   前記マグネシウム合金の結晶の底面の極点図において、圧延方向における前記底面の結晶方位の平均強度が２．５０以上４．００以下であり、
   前記圧延方向の前記平均強度は、前記極点図の第一領域における前記底面の結晶方位の平均強度と、前記極点図の第二領域における前記底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、
   前記第一領域は、前記極点図における円周方向の角度が０°±３０°の範囲で、かつ、前記極点図における半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
   前記第二領域は、前記円周方向の角度が１８０°±３０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が５°から２５°の範囲で囲まれた領域であり、
   前記円周方向の角度は、前記圧延方向を０°として、前記圧延方向から反時計回りに０°から３６０°の範囲で表した角度であり、
   前記半径方向の角度は、前記極点図の中心を０°とし、前記極点図の外周を９０°として、０°から９０°の範囲で表した角度である、
   マグネシウム合金板。
2. 前記底面の結晶方位の最大強度が４．５以上６．５以下である、請求項１に記載のマグネシウム合金板。
3. 前記圧延方向の前記平均強度と、前記極点図の板幅方向における前記底面の結晶方位の平均強度との比が０．８０以上１．２０以下であり、
   前記板幅方向の前記平均強度は、前記極点図の第三領域における前記底面の結晶方位の平均強度と、前記極点図の第四領域における前記底面の結晶方位の平均強度との平均値であり、
   前記第三領域は、前記円周方向の角度が９０°±１０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が３０°から７０°の範囲で囲まれた領域であり、
   前記第四領域は、前記円周方向の角度が２７０°±１０°の範囲で、かつ、前記半径方向の角度が３０°から７０°の範囲で囲まれた領域であり、
   前記板幅方向は板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する方向である、請求項１又は請求項２に記載のマグネシウム合金板。
4. 前記マグネシウム合金の結晶粒のＫＡＭ値が０．４°以上１．１°以下である、請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。
5. 前記圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、
   前記圧延方向の伸びが２０％以上である、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。
6. 前記圧延方向の０．２％耐力と、板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する板幅方向の０．２％耐力との平均値が１５０ＭＰａ以上であり、
   前記圧延方向の伸びと前記板幅方向の伸びとの平均値が１８％以上である、請求項１から請求項５のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。
7. 前記圧延方向の０．２％耐力と、板厚方向と前記圧延方向との双方に直交する板幅方向の０．２％耐力との差が５０ＭＰａ以上である、請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。
8. 前記圧延方向の０．２％耐力が１９０ＭＰａ以上であり、
   エリクセン値が４．５ｍｍ以上である、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。
9. 熱伝導率が１２０Ｗ／ｍ・Ｋ以上である、請求項１から請求項８のいずれか１項に記載のマグネシウム合金板。

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