JP2022532472A - タービンハウジング又はバルブハウジング用の固定手段 - Google Patents
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Abstract
タービンハウジング又はバルブハウジング用の固定手段。本発明によると、蒸気タービン又はガスタービン（１０）の第１のハウジング部分（１４）をタービンの第２のハウジング部分（１６）に接続するための固定手段（２２）は、ボルト（２２）が、高い緩和強度を有する母材から形成されていることを特徴とする。
Description
本発明は、蒸気タービン又はガスタービンの第１のハウジング部分を蒸気タービン又はガスタービンの第２のハウジング部分に接続するための固定手段に関する。
さらに、本発明は、第１のハウジング部分と、第２のハウジング部分と、ハウジング部分のフランジ状の継手領域において２つのハウジング部分を接続するためのこのような固定手段とを有する、蒸気タービン又はガスタービン用のタービンハウジングに関する。
さらに、本発明はバルブハウジングに関する。
さらに、本発明は、このようなタービンハウジングを有する、火力発電所用のタービンに関する。
ここで、タービンハウジングとは、外側ハウジングによって囲まれていることが一般的な、蒸気タービン又はガスタービンの内側ハウジングであると理解される。
蒸気タービンの運転においては、できる限り高い蒸気状態が目指される。すなわち、蒸気タービンをできる限り高い蒸気圧において非常に高い蒸気温度で運転させることが目指される。その際、蒸気タービンの２つのハウジング部分を接続するために使用される、固定手段の実施形態としてのボルトが、同時に存在する高温のもと高い応力に曝される。したがって、従来技術では、これらのボルトは、高耐熱性材料から作製される。その際、様々な組成の合金がボルト材料として使用される。しかしながら、従来技術で使用されるボルトは、２５０ｂａｒ未満の比較的小さな圧力差に対して設計されたタービンハウジングの場合にのみ使用可能である。より高い圧力差に対して設計された蒸気タービンは、ボルト接続なしの特殊なモノリス型の入口ハウジングを部分的に備えている。従来技術で公知の他の蒸気タービンでは、ボルトを頻繁に締め直すことが必要であり、したがって、すでに比較的短い運転時間後に、すなわち、場合によっては、１００，０００時間の運転時間ではなく、すでに３００００時間後に、タービンを開けることが必要である。
本発明が基づく課題は、固定手段を有するタービンを改善し、それによって、固定手段が、高い圧力差、特に２５０ｂａｒ超の圧力差及び高温の流動媒体でも、第１のハウジング部分をタービンの第２のハウジング部分に接続するために使用可能であるようにすることである。
本発明によると、この課題は、請求項１の特徴による包括的な固定手段によって解決される。
さらに、この課題は、本発明によるこのような固定手段を備えた、蒸気タービン又はガスタービン用のタービンハウジングによって解決される。
さらに、この課題は、このようなタービンハウジングを有する、火力発電所用のタービンによって解決される。
母材は、Ｎ／Ｂの比（重量％）が０．３０と３．０との間であるように形成されている。
本発明による母材を使用することによって、固定手段は、２５０ｂａｒ超の高い圧力差及び高温で２つのハウジング部分を接続するために確実に使用可能であるような強度を有する。固定手段がボルトとして形成されている場合、早期にボルトを締め直すことは必要ない。固定手段の実施形態としての本発明によるボルトにおいて使用される材料は、従来技術において公知のボルト材料と比較して、より高い初期強度、より高いボルト締め力、したがってより高い最終緩和応力（Ｒｅｌａｘａｔｉｏｎｓｅｎｄｓｐａｎｎｕｎｇｅｎ）を有する。本発明によるボルトは、超臨界蒸気条件（３００ｂａｒ／６００℃）用のＫタービン（単一のハウジング内における高圧タービンシリンダ及び中圧タービンシリンダの組み合わせ）の構築を可能にする。高圧蒸気タービン、中圧蒸気タービン、又は単一ハウジング中圧蒸気タービン及び低圧蒸気タービンのような他の蒸気タービンにおける使用の場合にも、新規開発において改善の可能性がある。
急速に成長し得て、かつクリープ強度及び緩和強度が大幅に低下するという点で組織の安定性に影響する、例えばラーベス相の析出物が、新たな合金の部材の曝露間に生じることを回避するために、タングステンは、母材／合金には使用されない。さらに、Ｗを含有する新たな相の析出に伴い、合金の母材の変形能力が変化するため、半径部（Ｒａｄｉｅｎ）、ノッチ及び遷移部にクラックのリスクが生じ、それによって、部材が運転時にリスクに曝される。
ベースマトリックス組成に合わせたＮ／Ｂ比の調整は、初期状態の長期特性を調整し、これをより高い温度で長期にわたって維持するために必須である。その目的は、マトリックス安定性のためのＭＸ及びＭ２ＸタイプのＶ窒化物又はＮｂ窒化物を析出させるために十分なＮを提供すること、並びに時間及び温度曝露時の炭素含有Ｍ２３Ｃ６析出物の成長を抑制するためにＢを提供することである。
Ｂ及びＮは互いに高い化学親和性も有し、不都合なＮ／Ｂ比の場合には粗いＢＮ析出物が生じ得るため、Ｎ及びＢは、組織の長期強度にはもはや利用可能ではない。粗いＢＮ析出物は、もはや強度を増加させる効果を有さず、それによって、ベース組織は著しく弱くなる。
固定手段は、ボルト又はピンボルトとして形成することができる。さらに、固定手段は、ナット又はユニオンナットとして形成することができる。
好ましい実施形態では、固定手段は、フランジ状の継手領域において第１のハウジング部分を第２のハウジング部分に接続する継手ボルトとして形成されている。継手ボルトは、スタッドボルト又は連続ボルト（ｄｕｒｃｈｇｅｈｅｎｄｅ Ｓｃｈｒａｕｂｅ）として設計することができる。
高蒸気条件における固定手段の強度を保証するために、固定手段の材料は、４００℃～６５０℃の温度範囲で強度が最適化されており、特に、室温で少なくとも７００ＭＰａの強度Ｒｐｏ．２で認定されていると有利である。すなわち、この固定手段の材料の場合、０．２％の塑性変形耐力は、室温で７００ＭＰａの負荷に供されて初めて到達される。ボルト予荷重は、最終緩和応力の増加に加えて、変数として考慮することができる。
特に、４００℃～６５０℃で目指される強度のような前述の材料パラメータを達成するために、固定手段の製造は、以下のステップを含むと有利である：材料構成要素の溶融、予熱処理、及び丸形プロファイルへの溶融物のさらなる処理、並びにＴ≦７２０℃の焼戻しパラメータでの丸形プロファイルの調質処理。溶融時は、ＥＳＲ鋼を使用して入念に鍛造することが有利である。調質処理は、好ましくは油調質として実施される。マルテンサイト段階での完全変態は、固定手段の外面全体にわたって起こるはずである。焼入れ温度は、１０５０℃～１１５０℃の間であるべきである。有利には、二重焼戻し処理を実施することができ、その場合、以下の点を遵守する必要がある：第１の焼戻しには、５７０℃の温度を使用することが好都合である。第２の焼戻し処理の温度は、第１の焼戻し処理の温度よりも高くするべきである。
好都合な実施形態では、固定手段は、材料Ｘ１１ＣｒＣｏＷＢＮ９－３－３を有する。特に、固定手段は、１００％この材料からなる。この材料を使用することによって、固定手段は、高い蒸気温度におけるその強度の点で改善されるため、対応する蒸気タービンの２つのハウジング部分を高蒸気条件下で接続するのに最適である。
このような組成を有する材料は、強度、引張強度、伸び、ネッキング及びクリープ強度の点で改善された特性を有する。それによって、高蒸気条件に曝露される蒸気タービンの２つのハウジング部分を接続するための、この材料から作製される固定手段の適合性が相応して改善される。
本発明の上記の特性、特徴及び利点、並びにこれらを達成する手法は、より明確かつより明示的に、図面との関連でより詳細に分かりやすく説明される。
本発明の実施例を図面に基づいて以下に説明する。図面は、実施例を決定付けるべきではなく、むしろ、説明に有用となるように、概略的に及び／又はわずかに偏った形で示される。図面においてすぐに認識可能な教示の補足に関しては、関連する先行技術を参照されたい。
図面は、継手ボルトを有するタービンハウジングのフランジ状の継手領域の断面図を示す。
図面は、継手部１８の領域における蒸気タービン１０のタービンハウジング１２の断面を示す。ここでは、タービンハウジング１２が蒸気タービン１０の内側ハウジングとなっており、この内側ハウジングは外側ハウジングによって囲まれている。
本発明は、バルブハウジングにも使用することができる。
タービンハウジング１２は、上側又は第１のハウジング部分１４と、下側又は第２のハウジング部分１６とを有する。継手部１８は、第１のハウジング部分１４と第２のハウジング部分１６との間に位置している。継手部１８の領域において、第１のハウジング部分１４及び第２のハウジング部分１６はフランジ状に形成されている。第１のハウジング部分１４のハウジングフランジ１５及び第２のハウジング部分１６のハウジングフランジ１７には、内側ねじ山を有するボルト穴２０が設けられている。
ボルト穴２０は、継手ボルト２２を受け入れるように形成されている。継手ボルトは、固定手段２２の実施形態である。固定手段２２のさらなる実施形態は、ピンボルト又はナット、特にユニオンナットであろう。ここで、ボルト穴２０は、第１のハウジング部分１４のハウジングフランジ１５にわたって完全に延在しており、第２のハウジング部分１６のハウジングフランジ１７に部分的に延在している。継手ボルト２２は、上方から、すなわち、第１のハウジング部分１４のハウジングフランジ１５の上側から、ボルト穴２０にねじ込むことができる。本実施例では、継手ボルト２２は、六角ボルトとして設計されており、ボルトヘッド２４と、ボルト穴２０の内側ねじ山に適合した外側ねじ山を有するボルト軸２６とを有する。ボルト穴２０に完全にねじ込まれた図面に示される継手ボルト２２の位置において、この継手ボルト２２は、各ハウジングフランジ１５及び１７を介して、第１のハウジング部分１４と第２のハウジング部分１６との間に強固な接続を確立する。継手ボルト２２は、図に示される構成形態に加えて、他の様々な構成形態で設計することもできる。例えば、継手ボルト２２は、対応するボルト用ナットを各端面に有するスタッドボルトとして設計することもできる。
継手ボルト２２は、母材から形成されている。
継手ボルト２２の母材の化学組成は、以下の化学元素を有する：
Ｃ： ０．０８～０．１５重量％、
Ｍｎ：０．２０～０．６０重量％、
Ｃｒ：８．５～１０．５重量％、
Ｗ： ２．５～３．５重量％、
Ｃｏ：２．５～３．５重量％、
Ｎ： ０．００３～０．０２０重量％、
Ｂ： ０．００５～０．０１５重量％、
Ｖ： ０．１０～０．３０重量％、
Ａｌ：最大０．０１０重量％、
Ｎｂ：０．０２～０．０８重量％、
Ｎｉ：＜０．２０重量％、
Ｍｏ：＜０．２０重量％、
Ｓｉ：最大０．１０重量％、
Ｐ： 最大０．０１０重量％、
Ｓ： 最大０．００５重量％、
Ｆｅ：残余。
Ｃ： ０．０８～０．１５重量％、
Ｍｎ：０．２０～０．６０重量％、
Ｃｒ：８．５～１０．５重量％、
Ｗ： ２．５～３．５重量％、
Ｃｏ：２．５～３．５重量％、
Ｎ： ０．００３～０．０２０重量％、
Ｂ： ０．００５～０．０１５重量％、
Ｖ： ０．１０～０．３０重量％、
Ａｌ：最大０．０１０重量％、
Ｎｂ：０．０２～０．０８重量％、
Ｎｉ：＜０．２０重量％、
Ｍｏ：＜０．２０重量％、
Ｓｉ：最大０．１０重量％、
Ｐ： 最大０．０１０重量％、
Ｓ： 最大０．００５重量％、
Ｆｅ：残余。
母材は、Ｎ／Ｂの比（重量％）が０．３と３．０との間であるように形成されている。
ボルト（２２）は、Ｘ１１ＣｒＣｏＷＢＮ９－３－３を有し、特に、ボルトは、１００％この材料からなる。
ボルト（２２）の母材は、４００℃～６５０℃の温度範囲で強度が最適化されており、特に、室温で少なくとも７００ＭＰａの強度Ｒｐｏ．２で認定されている。
ボルト（２２）の製造は、以下のステップを含む：材料構成要素の溶融、予熱処理、及び丸形プロファイルへの溶融物のさらなる処理、並びにＴ≦７２０℃の焼戻しパラメータでの丸形プロファイルの調質処理。
Ｃ＝炭素、Ｍｎ＝マンガン、Ｃｒ＝クロム、Ｗ＝タングステン、Ｃｏ＝コバルト、Ｎ＝窒素、Ｂ＝ホウ素、Ｖ＝バナジウム、Ａｌ＝アルミニウム、Ｎｂ＝ニオブ、Ｎｉ＝ニッケル、Ｍｏ＝モリブデン、Ｓｉ＝ケイ素、Ｐ＝リン、Ｓ＝硫黄、Ｆｅ＝鉄。
母材は、Ｎ／Ｂの比（重量％）が０．３と３．０との間であるように形成されている。
母材は、０～５重量％のＷを有する。
母材は、０．００５１～０．００９９重量％のＮを有する。
母材は、０．０５１重量％～０．０２００重量％のＮ及び０．００１０重量％～０．００４９重量％のＢを有する。
母材は、０～５重量％のＷを有する。
母材は、０．００５１～０．００９９重量％のＮを有する。
母材は、０．０５１重量％～０．０２００重量％のＮ及び０．００１０重量％～０．００４９重量％のＢを有する。
Claims (15)
- 蒸気タービン又はガスタービン（１０）の第１のハウジング部分（１４）を前記蒸気タービン又はガスタービン（１０）の第２のハウジング部分（１６）と接続するための固定手段（２２）であって、接続手段（２２）が母材から形成されており、前記母材が以下の組成：
Ｃ： ０．０８～０．１５重量％、
Ｍｎ：０．２０～０．６０重量％、
Ｃｒ：８．５～１０．５重量％、
Ｗ： ２．５～３．５重量％、
Ｃｏ：２．５～３．５重量％、
Ｎ： ０．００３～０．０２重量％、
Ｂ： ０．００１～０．０１５重量％、
Ｖ： ０．１０～０．３０重量％、
Ａｌ：最大０．０１０重量％、
Ｎｂ：０．０２～０．０８重量％、
Ｎｉ：＜０．２０重量％、
Ｍｏ：＜０．２０重量％、
Ｓｉ：最大０．１０重量％、
Ｐ： 最大０．０１０重量％、
Ｓ： 最大０．００５重量％、
Ｆｅ：残余
を有する、固定手段（２２）において、
前記母材が、Ｎ／Ｂの比（重量％）が０．３０と３．０との間にあるように形成されていることを特徴とする、固定手段（２２）。 - 前記母材が０～５重量％のＷを有する、請求項１に記載の固定手段。
- 前記母材が０．００５１～０．００９９重量％のＮを有する、請求項１又は２に記載の固定手段（２２）。
- 前記母材が、０．０５１重量％～０．０２００重量％のＮ及び０．００１０重量％～０．００４９重量％のＢを有する、請求項１又は２に記載の固定手段（２２）。
- 前記固定手段（２２）がボルト（２２）として形成されている、請求項１～４のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。
- 前記固定手段（２２）が、ナット、特にユニオンナットとして形成されている、請求項１～４のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。
- 前記固定手段（２２）が、フランジ状の継手領域（１５、１７）において前記第１のハウジング部分（１４）を前記第２のハウジング部分（１６）に接続する継手ボルト（２２）として形成されている、請求項１～６のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。
- 前記固定手段（２２）の前記母材が、４００℃～６５０℃の温度範囲で強度が最適化されており、特に、室温で少なくとも７００ＭＰａの強度Ｒｐｏ．２で認定されている、請求項１～７のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。
- 前記固定手段（２２）の製造が、以下のステップ：
材料構成要素を溶融するステップ、前記溶融物を予熱処理し、丸形プロファイルへさらに処理するステップ、並びにＴ≦７２０℃の焼戻しパラメータにより前記丸形プロファイルを焼入れ焼戻し処理（Ｖｅｒｇｕｅｔｕｎｇｓｂｅｈａｎｄｅｌｎ）するステップ
を含む、請求項１～８のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。 - 前記固定手段（２２）が、材料Ｘ１１ＣｒＣｏＷＢＮ９－３－３を有し、特に、１００％前記材料からなる、請求項１～９のいずれか１項に記載の固定手段（２２）。
- 蒸気タービン又はガスタービン用のタービンハウジングであって、第１のハウジング部分（１４）と、第２のハウジング部分（１６）と、前記ハウジング部品（１４、１６）のフランジ状の継手領域（１５、１７）において２つの前記ハウジング部品（１４、１６）を接続するための請求項１～１０のいずれか１項に記載の固定手段（２２）とを有する、蒸気タービン又はガスタービン用のタービンハウジング。
- 蒸気タービン又はガスタービン用のバルブハウジングであって、前記バルブハウジングが、バルブハウジング上部と、バルブハウジング下部と、前記バルブハウジング上部を前記バルブハウジング下部に接続するための請求項１～８のいずれか１項に記載の固定手段（２２）とを有する、蒸気タービン又はガスタービン用のバルブハウジング。
- 請求項１１に記載のタービンハウジングを有する、火力発電所用のタービン。
- 請求項１２に記載のバルブハウジングを有する、火力発電所用のタービン。
- 請求項１１に記載のタービンハウジング及び請求項１２に記載のバルブハウジングを有する、火力発電所用のタービン。
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