JP2021123768A

JP2021123768A - 方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤

Info

Publication number: JP2021123768A
Application number: JP2020019186A
Authority: JP
Inventors: 宣郷森重; Norisato Morishige; 龍太郎山縣; Ryutaro Yamagata; 一郎田中; Ichiro Tanaka; 隆史片岡; Takashi Kataoka; 春彦渥美; Haruhiko Atsumi; 智也末永; Tomoya Suenaga; 真介高谷; Shinsuke Takaya; 裕俊多田; Hirotoshi Tada; 大輔板橋; Daisuke Itabashi; 和実水上; Kazusane Mizukami
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2020-02-06
Filing date: 2020-02-06
Publication date: 2021-08-30

Abstract

【課題】被膜密着性と磁気特性の良好な方向性電鋼板の製造方法、および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤を提供する。【解決手段】所定の成分組成を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなるスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする工程と、前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする工程と、脱炭焼鈍する工程と、脱炭鈍後の前記冷延鋼板の表面にＴｉ化合物、希土類金属化合物、Ｂ化合物および所定の化合物を含有するＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す工程と、仕上焼鈍後の鋼板に絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す工程と、を含む、被膜密着性と磁気特性の良好な方向性電磁鋼板の製造方法。【選択図】図２

Description

本発明は、方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤に関する。

方向性電磁鋼板は、Ｓｉを２質量％〜５質量％程度含有し、鋼板の結晶粒の方位をＧｏｓｓ方位と呼ばれる｛１１０｝＜００１＞方位に高度に集積させた鋼板である。方向性電磁鋼板は、磁気特性に優れ、例えば、変圧器等の静止誘導器の鉄心材料などとして積層されて利用される。

このような方向性電磁鋼板では、磁気特性を向上させるために、種々の開発がなされている。特に、近年の省エネルギー化の要請に伴って、方向性電磁鋼板には、さらなる低鉄損化が求められている。方向性電磁鋼板の低鉄損化には、鋼板の結晶粒の方位について、Ｇｏｓｓ方位への集積度を高めて磁束密度を向上させて、ヒステリシス損失を低減することが有効である。

ここで、方向性電磁鋼板の製造において、結晶方位の制御は、二次再結晶と呼ばれるカタストロフィックな粒成長現象を利用することで行われる。ただし、二次再結晶にて結晶方位を適切に制御するためには、インヒビターと呼ばれる鋼中微細析出物の耐熱性を向上させることが重要である。

結晶方位を制御するための方法として、例えば、インヒビターを熱間圧延前の鋼片加熱時に完全固溶させ、その後、熱間圧延および後段の焼鈍工程で微細析出させる方法が挙げられる。具体的には、下記の特許文献１で例示されるようなＭｎＳおよびＡｌＮをインヒビターとし、最終冷延工程で８０％を超える圧下率の圧延を行う方法、または、下記の特許文献２で例示されるようなＭｎＳおよびＭｎＳｅをインヒビターとし、２回の冷延工程を行う方法が挙げられる。

磁束密度をさらに向上させる技術として、例えば、下記の特許文献３には、溶鋼に１００〜５０００ｇ／ＴのＢｉを添加する技術が開示されている。下記の特許文献３によれば、Ｂｉを溶鋼に添加すると、最終製品板において、磁束密度が向上する旨が開示されている。また、鋼板に張力を付与して磁気特性を向上させた方向性電磁鋼板を積層して鉄心を構成する場合、鋼板間の絶縁を確保することで鉄心の特性を向上させることを目的に、方向性電磁鋼板の表面には被膜が形成される。特に、方向性電磁鋼板の製造工程で形成されるＭｇ_２ＳｉＯ_４（フォルステライト）を主成分とした一次被膜は、さらにその上に塗布して形成するリン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカ等を主成分とする絶縁被膜を含めて、鋼板と被膜との密着性を確保するために重要な役割を持つ。下記の特許文献４〜６には、焼鈍分離剤に希土類金属の化合物とアルカリ土類金属の化合物を複合添加することで、一次被膜と鋼板との密着性を改善する技術が開示されている。

特公昭４０−１５６４４号公報特公昭５１−１３４６９号公報特開平６−８８１７１号公報国際公開第２００８／６２８５３号国際公開第２００６／１２６６６０号特開２０１２−２１４９０２号公報

近年、変電設備の省スペース化のニーズを背景とした変圧器鉄心の小型化の要望が強くなっている。これに対応するため、特に巻鉄心においては、製品板の曲げ加工の程度が大きくなっており、一次被膜と鋼板との密着性を改善することが求められる。また、積鉄心においても製品板を細長く加工する必要があり、一次被膜と鋼板との密着性を改善することが求められる。さらに、世界的な変圧器効率規制の進展により、方向性電磁鋼板の鉄損低減要望は、一層大きくなっている。この対策の一つとして、溶鋼へのＢｉ添加は有望であるが、添加に伴い一次被膜と鋼板との密着性が劣化するという問題がある。

しかしながら、上記の特許文献４〜６に開示されている技術だけでは、製品板の曲げ加工やせん断加工の程度が大きくなった時や、溶鋼へのＢｉ添加量が増加した時の、一次被膜が鋼板から剥離してしまうという問題を解消できず、一次被膜と鋼板との密着性を向上する技術が希求されていた。

そこで、本発明は、上記課題等を鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、一次被膜と鋼板との密着性をより向上させることを可能とする、方向性電磁鋼板の製造方法および方向性電磁鋼板ならびに焼鈍分離剤を提供することにある。

上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、Ｓｉ：２．５％以上４．５％以下、Ｍｎ：０．０１％以上０．１５％以下、ＳおよびＳｅのうち１種または２種：合計で０．００１％以上０．０５０％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１％以上０．０５％以下、および、Ｎ：０．００２％以上０．０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含むスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする熱間圧延工程と、前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする冷間圧延工程と、前記冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施す一次再結晶焼鈍工程と、前記一次再結晶焼鈍工程後の前記冷延鋼板の表面に、ＭｇＯを含むスラリー状の焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程と、前記仕上焼鈍工程後の鋼板の表面に、絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す平坦化焼鈍工程と、を含み、前記焼鈍分離剤は、前記焼鈍分離剤に含有されるＭｇＯに対して、質量％で、Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、およびＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物を、含有し、前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）としたときに、以下の式（１）を満足し、前記焼鈍分離剤は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間撹拌して製造される、方向性電磁鋼板の製造方法が提供される。
Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、Ｓｉ：２．５％以上４．５％以下、Ｍｎ：０．０１％以上０．１５％以下、ＳおよびＳｅのうち１種または２種：合計で０．００１％以上０．０５０％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１％以上０．０５％以下、および、Ｎ：０．００２％以上０．０１５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含むスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする熱間圧延工程と、前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする冷間圧延工程と、前記冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施す一次再結晶焼鈍工程と、前記一次再結晶焼鈍工程後の前記冷延鋼板の表面に、ＭｇＯを含むスラリー状の焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程と、前記仕上焼鈍工程後の鋼板の表面に、絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す平坦化焼鈍工程と、を含み、前記焼鈍分離剤は、前記焼鈍分離剤に含有されるＭｇＯに対して、質量％で、Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、および硫酸塩、を含有し、前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）、硫酸塩の硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算での含有量をＣ（質量％）としたときに、以下の式（２）および式（３）の双方を満足し、前記焼鈍分離剤は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間撹拌して製造される、方向性電磁鋼板の製造方法が提供される。
０≦Ａ＜Ｂ・・・式（２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）・・・式（３）

前記スラブは、質量％で、Ｂｉ：０．０００５％以上０．０５００％以下を含有することが好ましい。

前記スラブは、質量％で、Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、または、Ｓｂ：０．０１％以上０．３０％以下からなる群より選択されるいずれか１種または２種以上をさらに含有することが好ましい。

上記構成により、焼鈍分離剤に対して、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有させるとともに、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、または、かかるアルカリ土類金属化合物や硫酸塩を適切に含有させることで、一次被膜と鋼板との密着性をさらに向上させることが可能となる。

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、質量％で、Ｃ：０．００５％以下、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．１５％を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含む母材鋼板と、母材鋼板の表面上に形成されており、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜と、前記一次被膜に連結され、前記母材鋼板の厚さ方向において、前記一次被膜の前記母材鋼板側の境界から０．５μｍ以上５μｍ以下までの範囲にＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とする酸化物と、を備える、方向性電磁鋼板が提供される。

前記母材鋼板は、質量％で、Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、または、Ｓｂ：０．０１％以上０．３０％以下、からなる群より選択される１種または２種以上を含有してもよい。

５０Ｈｚにて８００Ａ／ｍの磁場を付与したときの磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ以上であってもよい。

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、ＭｇＯに対して、質量％で、Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、および、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、を含有し、前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）としたときに、以下の式（１）を満足する、焼鈍分離剤が提供される。
Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）

また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、ＭｇＯに対して、質量％で、Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、および、硫酸塩、を含有し、前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ質量％、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）、硫酸塩の硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算での含有量をＣ（質量％）としたときに、以下の式（２）および式（３）の双方を満足することを特徴とする、焼鈍分離剤が提供される。
０≦Ａ＜Ｂ・・・式（２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）・・・式（３）

以上説明したように本発明によれば、一次被膜と鋼板との密着性により一層優れ、さらに好ましくは、より優れた磁束密度を有する方向性電鋼板を製造することが可能である。

仕上焼鈍を施した後の方向性電磁鋼板を、傾斜角度：５°を付与して傾斜研磨し、電解研磨した後、走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像である。焼鈍分離剤におけるＢ化合物のＢ換算含有量を横軸に取り、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択されるアルカリ土類金属元素を含むアルカリ土類金属化合物の当該アルカリ土類金属換算含有量を縦軸に取って、表２Ａ、２Ｂに示す条件Ｂ１〜Ｂ４８、Ｂ５０およびＢ５１の結果をプロットしたグラフ図である。

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。

本発明者らは、方向性電磁鋼板の一次被膜と鋼板との密着性をさらに向上させつつ、磁気特性をより一層向上させるために、方向性電磁鋼板の製造方法について鋭意検討を行った結果、以下の知見を見出した。

具体的には、本発明者らは、焼鈍分離剤がＴｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物を含有することで、一次被膜と鋼板との密着性をさらに向上させることができることを見出した。さらに、この密着性向上効果は、インヒビターの耐熱性を強化して磁束密度を向上させるべく溶鋼がＢｉを含有する際に不可避的に発生していた一次被膜と鋼板との密着性劣化に対しても非常に好ましく作用することを確認した。一方、Ｔｉ化合物、Ｂ化合物または希土類金属化合物のいずれかが焼鈍分離剤に含有されない場合、一次被膜と鋼板との密着性は向上しなかった。

同時に、焼鈍分離剤が単純にＴｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物を含有するだけでは、磁束密度が劣化する場合があることを知見した。そこで、本発明者らは、焼鈍分離剤が、Ｔｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物と同時に、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、または、かかるアルカリ土類金属化合物や硫酸塩を適切に含有することで、磁束密度を劣化させることなく、一次被膜と鋼板との密着性を向上させることが可能であることを見出した。

なお、このような現象が生じる詳細な理由は明らかではないが、焼鈍分離剤の含有物が、二次再結晶過程のインヒビター強度の挙動に影響を与えるためと推察される。すなわち、焼鈍分離剤がＴｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物を含有すると、二次再結晶過程で焼鈍雰囲気に含有されるＮによる鋼板の窒化が促進されて二次再結晶が過安定となり、磁束密度が劣化してしまう。しかし、焼鈍分離剤に、上記Ｔｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物に加えて、さらに、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、または、かかるアルカリ土類金属化合物や硫酸塩が適切に含有され、板厚方向のインヒビター強度を適正に制御することで、磁束密度の劣化が抑制されるものと推察される。

本発明者らは、以上の知見を考慮することで、本発明を想到するに至った。本発明の一実施形態は、以下の構成を備える方向性電磁鋼板の製造方法である。

質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、Ｓｉ：２．５％以上４．５％以下、Ｍｎ：０．０１％以上０．１５％以下、ＳおよびＳｅのうち１種または２種：合計で０．００１％以上０．０５０％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１％以上０．０５％以下、および、Ｎ：０．００２％以上０．０１５％以下、を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含むスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする熱間圧延工程と、前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする冷間圧延工程と、前記冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施す一次再結晶焼鈍工程と、前記一次再結晶焼鈍工程後の前記冷延鋼板の表面に、ＭｇＯを含むスラリー状の焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程と、前記仕上焼鈍工程後の鋼板の表面に、絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す平坦化焼鈍工程と、を含み、前記焼鈍分離剤は、前記焼鈍分離剤に含有されるＭｇＯに対して、質量％で、Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、およびＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物を、含有し、前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）としたときに、以下の式（１）を満足し、前記焼鈍分離剤は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間撹拌して製造される、方向性電磁鋼板の製造方法が提供される。
Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）

［方向性電磁鋼板の製造方法］
以下、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法について具体的に説明する。

（スラブの化学組成）
まず、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法の各工程の説明に先立ち、本実施形態に係る方向性電磁鋼板に用いられるスラブの成分組成について説明する。なお、以下では特に断りのない限り、「％」との表記は「質量％」を表わすものとする。また、以下で説明する元素以外のスラブの残部は、Ｆｅおよび不純物を含む。

Ｃ（炭素）の含有量は、０．０２％以上０．１０％以下である。Ｃには、種々の役割があるが、Ｃの含有量が０．０２％未満である場合、スラブの加熱時に結晶粒径が過度に大きくなることで、最終的な方向性電磁鋼板の鉄損値を増大させるため好ましくない。一方、Ｃの含有量が０．１０％超である場合、冷間圧延後の脱炭時に、脱炭時間が長時間になり、製造コストが増加するため好ましくない。また、Ｃの含有量が０．１０％超である場合、脱炭が不完全になり易く、最終的な方向性電磁鋼板において磁気時効を起こす可能性があるため好ましくない。したがって、Ｃの含有量は、０．０２％以上０．１０％以下とする。Ｃの含有量は、好ましくは、０．０５％以上０．０９％以下である。

Ｓｉ（ケイ素）の含有量は、２．５％以上４．５％以下である。Ｓｉは、鋼板の電気抵抗を高めることで、鉄損の原因の一つである渦電流損失を低減する。Ｓｉの含有量が２．５％未満である場合、最終的な方向性電磁鋼板の渦電流損失を十分に抑制することが困難になるため好ましくない。一方、Ｓｉの含有量が４．５％超である場合、方向性電磁鋼板の加工性が低下するため好ましくない。したがって、Ｓｉの含有量は、２．５％以上４．５％以下とする。Ｓｉの含有量は、好ましくは、２．７％以上４．０％以下である。

Ｍｎ（マンガン）の含有量は、０．０１％以上０．１５％以下である。Ｍｎは、二次再結晶を左右するインヒビターであるＭｎＳおよびＭｎＳｅなどを形成する。Ｍｎの含有量が０．０１％未満である場合、二次再結晶を生じさせるＭｎＳおよびＭｎＳｅの絶対量が不足するため、好ましくない。一方、Ｍｎの含有量が０．１５％超である場合、スラブ加熱時にＭｎの固溶が困難になるため、好ましくない。また、Ｍｎの含有量が０．１５％超である場合、インヒビターであるＭｎＳおよびＭｎＳｅの析出サイズが粗大化し易く、インヒビターとしての最適サイズ分布が損なわれるため、好ましくない。したがって、Ｍｎの含有量は、０．０１％以上０．１５％以下とする。Ｍｎの含有量は、好ましくは、０．０３％以上０．１３％以下である。

Ｓ（硫黄）およびＳｅ（セレン）の含有量は、合計で０．００１％以上０．０５０％以下である。ＳおよびＳｅは、上述したＭｎと共にインヒビターを形成する。ＳおよびＳｅは、２種ともスラブに含有されていてもよいが、少なくともいずれか１種がスラブに含有されていればよい。ＳおよびＳｅの含有量の合計が上記範囲を外れる場合、十分なインヒビター効果が得られないため好ましくない。したがって、ＳおよびＳｅの含有量は、合計で０．００１％以上０．０５０％以下とする。ＳおよびＳｅの合計含有量は、好ましくは、０．００１％以上０．０４０％以下である。

酸可溶性Ａｌ（酸可溶性アルミニウム）の含有量は、０．０１％以上０．０５％以下である。酸可溶性Ａｌは、高磁束密度の方向性電磁鋼板を製造するために必要なインヒビターを構成する。また、酸可溶性Ａｌは、後述する仕上焼鈍中に、一次被膜中もしくは一次被膜と鋼板の界面やその近傍においてＭｇＯと反応して、ＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を形成する。酸可溶性Ａｌの含有量が０．０１％未満である場合、酸可溶性Ａｌが量的に不足し、インヒビター強度が不足するため、好ましくない。一方、酸可溶性Ａｌの含有量が０．０５％超である場合、インヒビターとして析出するＡｌＮが粗大化し、インヒビター強度を低下させるため、好ましくない。したがって、酸可溶性Ａｌの含有量は、０．０１％以上０．０５％以下とする。酸可溶性Ａｌの含有量は、好ましくは、０．０１％以上０．０４％以下である。

Ｎ（窒素）の含有量は、０．００２％以上０．０１５％以下である。Ｎは、上述した酸可溶性Ａｌと共にインヒビターであるＡｌＮを形成する。Ｎの含有量が上記範囲を外れる場合、十分なインヒビター効果が得られないため、好ましくない。したがって、Ｎの含有量は、０．００２％以上０．０１５％以下とする。Ｎの含有量は、好ましくは、０．００２％以上０．０１２％以下である。

本発明の効果は、スラブにＢｉ（ビスマス）を含有させる製法を採用した鋼板において、特に有用なものとなる。

一般的にスラブ成分にＢｉを含有させると、一次被膜と鋼板との密着性が劣化する。このメカニズムについて、詳細は明らかとなっていないが、一次被膜と鋼板の界面構造が平滑化しやすくなって、アンカー効果が減少して密着性が劣化すると推察されるが、本発明を適用すると、Ｂｉ含有鋼でも平滑化が抑制され密着性に関する問題を解消できる。スラブがＢｉを含有することでインヒビターの耐熱性を強化して、磁束密度をより向上させた鋼板においても良好な密着性を確保できる。

この場合のＢｉの含有量は、０．０００５％以上０．０５００％以下であることが好ましい。Ｂｉは、インヒビターであるＭｎＳやＡｌＮの耐熱性を強化して、二次再結晶温度を高温化し、磁束密度を向上する効果があると推察される。Ｂｉの含有量は、０．０００５％以上０．０５００％以下である場合、より一層インヒビター耐熱性強化効果を得ることができる。Ｂｉの含有量が０．０００５％未満である場合、十分なインヒビター耐熱性強化効果が得られない場合がある。Ｂｉの含有量が０．０５００％超である場合、熱延における鋼板の脆性が劣化して通板が困難となり、生産性が低下する場合がある。したがって、Ｂｉの含有量は、好ましくは、０．０００５％以上０．０５００％以下とする。Ｂｉの含有量は、より好ましくは、０．００１０％以上０．０２００％以下である。なお、Ｂｉは、鋼材において必ずしも必須ではないことから、含有量の下限値は０％である。

また、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造に用いられるスラブは、上述した元素の他に、二次再結晶を安定化させる元素として、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、またはＳｂのいずれか１種または２種以上をさらに含有させてもよい。スラブが上記の元素を含有する場合、製造される方向性電磁鋼板の鉄損値をさらに低減することができる。

なお、これらの元素のいずれか１種または２種以上をスラブが含有する場合、含有される元素各々の含有量は、それぞれ０．０１％以上０．３０％以下であることが好ましい。Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、またはＳｂのいずれか１種または２種以上がスラブに含有される場合において、当該元素の各含有量が、上記範囲にあることで、二次再結晶を安定化させる効果をより一層得ることができる。これらの元素の各々の含有量が０．０１％未満である場合、二次再結晶を安定化させる効果が十分に得られ難くなるため、好ましくない。一方、これらの元素の各々の含有量が０．３０％超である場合、二次再結晶を安定化させる効果が飽和するため、製造コストの増大を抑制する観点から、好ましくない。なお、これらの元素は、鋼材において必ずしも必須ではないことから、含有量の下限値は０％である。

上記で説明した成分組成に調整された溶鋼を鋳造することで、スラブが形成される。なお、スラブの鋳造方法は、特に限定されない。また、研究開発において、真空溶解炉などで鋼塊が形成されても、上記成分について、スラブが形成された場合と同様の効果が確認できる。

（熱間圧延工程）
続いて、上記の組成を有するスラブが１２８０℃以上に加熱されることで、スラブ中のインヒビター成分が固溶される。スラブの加熱温度が１２８０℃未満である場合、ＭｎＳ、ＭｎＳｅ、およびＡｌＮ等のインヒビター成分を充分に溶体化することが困難になるため、好ましくない。なお、このときのスラブの加熱温度の上限値は、特に定めないが、設備保護の観点から１４５０℃が好ましく、例えば、スラブの加熱温度は、１３００℃以上１４５０℃以下であることが好ましい。

次に、加熱されたスラブは、熱間圧延されて熱延鋼板に加工される。熱間圧延は、公知の方法で行うことができる。加工後の熱延鋼板の板厚は、例えば、１．８ｍｍ以上３．５ｍｍ以下であることが好ましい。熱延鋼板の板厚を１．８ｍｍ以上３．５ｍｍ以下とすることで、二次再結晶をより安定化することができ、最終的に得られた方向性電磁鋼板において、優れた磁気特性を維持することが可能となる。一方で、熱延鋼板の板厚が１．８ｍｍ未満である場合、熱間圧延後の鋼板温度が低温化し、鋼板中のＡｌＮの析出量が増加することで二次再結晶が不安定となって、磁気特性が低下する場合がある。熱延鋼板の板厚が３．５ｍｍ超である場合、冷間圧延の工程での圧延負荷が大きくなる場合がある。

（冷間圧延工程）
続いて、加工された熱延鋼板は、熱延板焼鈍を施された後、１回の冷間圧延、または中間焼鈍を挟んだ複数回の冷間圧延にて圧延されることで、冷延鋼板に加工される。熱延板焼鈍、冷間圧延および中間焼鈍は、それぞれ公知の方法で行うことができる。なお、中間焼鈍を挟んだ複数回の冷間圧延にて圧延する場合、前段の熱延板焼鈍を省略することも可能である。ただし、熱延板焼鈍を施す場合、鋼板形状がより良好になるため、冷間圧延にて鋼板が破断する可能性を軽減することができる。

また、冷間圧延のパス間、圧延ロールスタンド間、または圧延中に、鋼板は、３００℃程度以下で加熱処理されてもよい。このような場合、最終的な方向性電磁鋼板の磁気特性を向上させることができる。なお、熱延鋼板は、３回以上の冷間圧延によって圧延されてもよいが、多数回の冷間圧延は、製造コストを増大させるため、熱延鋼板は、１回または２回の冷間圧延によって圧延されることが好ましい。冷間圧延をゼンジミアミルなどのリバース圧延で行う場合、それぞれの冷間圧延におけるパス回数は、特に限定されないが、製造コストの観点から、９回以下が好ましい。

（一次再結晶焼鈍工程）
次に、冷延鋼板は、脱炭焼鈍される。昇温過程で急速加熱することも磁気特性の向上に有効である。かかる過程は、一次再結晶焼鈍とも称され、急速加熱する場合は、脱炭焼鈍と連続して行われることが好ましい。脱炭焼鈍は、公知の方法で行うことができるが、水素および窒素含有の湿潤雰囲気中において、例えば、９００℃以下の温度で実施されることが好ましい。なお、一次再結晶焼鈍の工程では、冷延鋼板に対して、磁気特性および被膜特性向上を目的として、脱炭焼鈍に続く還元焼鈍が施されてもよい。

（仕上焼鈍工程）
その後、一次再結晶焼鈍後の冷延鋼板に、引き続く仕上焼鈍における鋼板間の焼き付き防止や、一次被膜形成、二次再結晶挙動制御などを目的として、ＭｇＯを主成分とする焼鈍分離剤が塗布される。ここでいう「主成分」とは、ある物質に５０質量％以上含まれている成分をいう。例えば、ＭｇＯは、焼鈍分離剤に含まれる固形分に対して５０．０質量％以上含まれる。ＭｇＯの含有量は、好ましくは、焼鈍分離剤に含まれる固形分に対して、５０．０質量％以上９９．３質量％以下であり、より好ましくは、７０．０質量％以上９９．０質量％以下である。ＭｇＯの他、Ｔｉ化合物および希土類金属の化合物、アルカリ土類金属の化合物が含有され、さらに硫酸塩、Ａｌ化合物、Ｆｅ化合物、Ｓｉ化合物などが含有されてもよい。前記焼鈍分離剤は、上記化合物が水に含有され、スラリーの状態で鋼板表面に塗布、乾燥される。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、特に一次被膜と鋼板の密着性や二次再結晶挙動に大きな影響を及ぼす。以下に、焼鈍分離剤の含有物の含有量および効果を記載する。ここで、焼鈍分離剤が含有する以下の各化合物の含有量は、特段の記載がない限り、焼鈍分離剤の主成分であるＭｇＯ１００％に対する含有物の質量％とする。

本実施形態に係る焼鈍分離剤は、ＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を少なくとも含有する。また、本実施形態に係る焼鈍分離剤は、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物（以下では、単に「アルカリ土類金属化合物」ということもある。）を含有してもよい。

本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法において、上記焼鈍分離剤におけるＴｉ化合物の含有量は、Ｔｉ換算で０．３％以上１０．０％以下である。Ｔｉ化合物は、一次被膜と鋼板との密着性に大きな影響を及ぼす。Ｔｉ化合物の含有量がＴｉ換算で０．３％未満である場合、密着性改善の効果が十分ではなく、また、Ｔｉ化合物の含有量がＴｉ換算で１０．０％超である場合、仕上焼鈍過程において鋼板へＴｉが固溶し、後に鋼中においてＴｉＣなどの微細析出物を形成して磁性を劣化させる（磁気時効）ことがあるので、好ましくない。したがって、Ｔｉ化合物の含有量は、Ｔｉ換算で０．３％以上１０．０％以下とする。Ｔｉ化合物の含有量は、好ましくは、０．５％以上８．５％以下である。

上記焼鈍分離剤において、希土類金属化合物の含有量は、希土類金属換算で０．１％以上１０％以下である。焼鈍分離剤に含まれる希土類金属化合物は、希土類元素からなる群より選択される１種または２種以上の元素を含む。希土類金属化合物は、仕上焼鈍中に酸素を放出し、一次被膜と鋼板の嵌入構造形成を促進することで、一次被膜と鋼板の密着性を向上させると推察される。しかし、希土類金属化合物の含有量が０．１％未満である場合、密着性改善の効果が十分ではなく、また、希土類金属化合物の含有量が１０％超である場合、焼鈍分離剤スラリーの塗布性が劣化するので、好ましくない。したがって、希土類金属化合物の含有量は、希土類金属換算で０．１％以上１０％以下とする。希土類金属化合物の含有量は、好ましくは、希土類金属換算で０．２％以上８％以下である。希土類金属化合物は、特に限定されるものではなく、各種の希土類金属元素の酸化物、硫化物、硫酸塩、ケイ化物、リン酸塩、水酸化物、炭酸塩、ホウ素化物、塩化物、フッ化物の１種または２種以上を混合すればよい。希土類金属化合物は、入手のしやすさ、コストの観点から、Ｌａ、Ｃｅ、Ｙの化合物の使用がより好ましい。

上記焼鈍分離剤において、Ｂ化合物の含有量は、Ｂ換算で０．０．０３％以上１．６０％以下である。Ｂ化合物の含有量は、Ｂ換算で０．０３％未満である場合、密着性改善の効果が十分ではなく、また、Ｂ化合物の含有量は、Ｂ換算で１．６０％超である場合、密着性改善の効果が飽和してコストが増加するので好ましくない。したがって、Ｂ化合物の含有量は、Ｂ換算で０．０．０３％以上１．６０％以下とする。Ｂ化合物の含有量は、好ましくは、Ｂ換算で０．０５％以上１．６０％以下である。

焼鈍分離剤にＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有させることによって、一次被膜と鋼板との密着性が改善される。このメカニズムについて、詳細は明らかではないが、仕上焼鈍の過程で、一次被膜中もしくは一次被膜と鋼板の界面やその近傍において、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物およびＢ化合物が形成されることで、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分とする一次被膜よりも母材鋼板側にＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を主成分とする酸化物が一次被膜に連結した状態、すなわち、当該酸化物の一部が一次被膜に固定された状態で配置されることで、アンカー効果を発揮するものと推察される。なお、以下では、ＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とする酸化物を、単に「Ａｌ酸化物」とよぶこともある。

上記焼鈍分離剤において、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物の合計含有量は、以下の式（１）を満たすように含有される。

Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）

ここで、上記式（１）において、Ａ（％）は、ＭｇＯ１００％に対する、アルカリ土類金属化合物の、含有されるアルカリ土類金属換算値であり、Ｂ（％）は、ＭｇＯ１００％に対するＢ化合物の、含有されるＢ換算値である。焼鈍分離剤が２種以上のアルカリ土類金属化合物を含有する場合、上記Ａ（％）は、含有されるアルカリ土類金属元素それぞれの換算値の合計値である。また、アルカリ土類金属化合物は、硫酸塩、炭酸塩、水酸化物、塩化物および酸化物からなる群より選択される１種または２種以上を含んでいてもよい。アルカリ土類金属化合物が、硫酸塩、炭酸塩、水酸化物、塩化物および酸化物の１種または２種以上である場合、合計含有量の、含有されるアルカリ土類金属換算値である。ここで、化合物の種は、化学式によって定義されてもよく、化学式が異なれば別種の化合物としてもよい。含有されるアルカリ土類金属の量の換算値は、焼鈍分離剤に含有されるアルカリ土類金属化合物の化学式から、各元素の原子量を用いて、当該化合物に含まれるアルカリ土類金属元素の割合を算出し、これを焼鈍分離剤における当該化合物の含有量に乗じることで計算できる。２種以上のアルカリ土類金属化合物を含有する場合は、各当該化合物より計算した値を合算しても良い。なお、化学式における各元素の組成量論比が定まらない場合などは、焼鈍分離剤を誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ−ＭＳ）などの成分分析装置を用いて、アルカリ土類金属の含有量を測定してもよい。また、Ｔｉ、Ｂおよび希土類金属の換算値も、同様に計算あるいは測定されてもよい。さらに、化合物種の同定は、一般的な装置であるＸ線回折装置や透過型電子顕微鏡などを用いて実施してもよい。

なお、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物は、特に限定されるものではないが、例えば、硫酸塩、炭酸塩、水酸化物、塩化物および酸化物等挙げられ、具体的には、ＣａＳＯ_４・０．５Ｈ_２Ｏ、ＣａＣＯ_３、ＳｒＳＯ_４、Ｓｒ（ＯＨ）_２、ＢａＳＯ_４、ＳｒＣＯ_３等を挙げることができる。

Ａ＜Ｂである場合、方向性電磁鋼板を５０Ｈｚにて８００Ａ／ｍで励起したときの鋼板の磁束密度（Ｂ８）値が劣化するため、好ましくない。一方、（０．８＋３×Ｂ）＜Ａである場合、二次再結晶が不安定となり、Ｂ８値が劣化するので好ましくない。

本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法において、上記の効果をより確実に発現させるために、焼鈍分離剤におけるアルカリ土類金属化合物の合計含有量は、好ましくはＢ≦Ａ≦（０．６＋３×Ｂ）である。

本発明者らは、上記焼鈍分離剤が、Ｔｉ化合物、Ｂ化合物および希土類金属化合物を含有する場合、一次被膜と鋼板との密着性が著しく向上すると同時に、Ｂ８値が劣化することを見出した。このメカニズムは、必ずしも明らかではないが、二次再結晶過程で、仕上焼鈍の雰囲気ガスに含有されるＮによる鋼板の窒化が進行して、二次再結晶が過安定となってＢ８値が劣化するものと推察される。ここで、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物を、焼鈍分離剤中に適切量含有させると、二次再結晶過程で一次被膜と鋼板の界面近傍でバリア層が形成され、仕上焼鈍の雰囲気ガスによる鋼板の窒化を抑制して、Ｂ８値の劣化を防ぐものと推察される。

なお、焼鈍分離剤の主成分であるＭｇＯもアルカリ土類金属化合物であるが、Ｍｇ^２＋イオンは、脱炭酸化膜の主成分であるシリカにおける拡散が遅いため、二次再結晶過程において、仕上焼鈍の雰囲気ガスから鋼板への窒化を抑制する効果が認められないと推察される。従って、上記Ｂで規定されるアルカリ土類金属化合物の合計含有量において、Ｍｇ化合物については、考慮しない。

先だって説明したように、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物について、含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａ換算の合計含有量Ａ（％）と、Ｂ化合物の、含有されるＢ換算値Ｂ（％）との間に、Ａ＜Ｂの関係がある場合、二次再結晶が過安定となり、Ｂ８値が劣化するので好ましくない。しかしながら、本発明者らは、焼鈍分離剤に所定の量の硫酸塩が含有されることで、合計含有量Ａ（％）と、Ｂ化合物の、含有されるＢ換算値Ｂ（％）との間に、Ａ＜Ｂの関係がある場合であっても、磁気特性、および、一次被膜と鋼板との密着性の双方に優れる方向性電磁鋼板を製造することができることを見出した。

すなわち、本発明者らは、詳細には、上記焼鈍分離剤において、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物の含有量を、アルカリ土類金属換算でＡ％とし、Ｂ化合物の、含有されるＢ換算値をＢ％として、ＡとＢとの関係が、Ａ＜Ｂである場合であっても、硫酸塩の含有量を硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算でＣ％として、（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）の関係が成立する場合に、磁気特性、および、一次被膜と鋼板との密着性の双方に優れる方向性電磁鋼板を製造することができることを見出した。この場合、上記Ｂで規定されるアルカリ土類金属化合物の合計含有量は、以下の式（２）および式（３）で表される関係を共に満足する。

０≦Ａ＜Ｂ・・・式（２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）・・・式（３）

なお、上記式（２）では、Ａの値がゼロとなる場合も包含されるが、以下の実施例に示すように、Ａの値がゼロ（すなわち、アルカリ土類金属化合物が含有されていない）場合であっても、硫酸塩の含有量Ｃが上記式（３）の関係を満足すれば、磁気特性、および、一次被膜と鋼板との密着性の双方に優れる方向性電磁鋼板を製造することができる。

また、上記式（３）における硫酸塩の含有量Ｃに関し、ＳＯ_４ ^２−イオンのカウンターイオンについては特に限定されるものではなく、焼鈍分離剤中に存在する、ＳＯ_４ ^２−イオンを発生しうる化合物が、含有量Ｃを考慮する上で対象となる。

上記式（３）において、Ｃ＜（３×Ｂ）である場合、Ｂ８値が劣化して好ましくない。一方、（１０×Ｂ）＜Ｃである場合、二次再結晶が不安定となりＢ８値が劣化する場合があるので好ましくない。

なお、上記式（２）および上記式（３）を満たすように焼鈍分離剤に含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物は、上記式（１）を満たすように焼鈍分離剤に含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物と同様である。すなわち、上記式（２）および上記式（３）を満たすように焼鈍分離剤に含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物は、特に限定されるものではないが、例えば、硫酸塩、炭酸塩、水酸化物、塩化物および酸化物等挙げられ、具体的には、ＣａＳＯ_４・０．５Ｈ_２Ｏ、ＣａＣＯ_３、ＳｒＳＯ_４、Ｓｒ（ＯＨ）_２、ＢａＳＯ_４、ＳｒＣＯ_３等を挙げることができる。

上記焼鈍分離剤に硫酸塩が適切量含有されると、二次再結晶過程において硫酸塩が分解して、鋼板へ硫黄が侵入して鋼中でＭｎＳなどの硫化物が形成されることで、表層近傍のインヒビター強度を向上させる効果が得られるものと推察される。Ａ＜Ｂとなって仕上焼鈍の雰囲気ガスによる鋼板の窒化が進行したとしても、焼鈍分離剤から鋼板への硫黄の侵入を適度に制御して表層近傍でＭｎＳが形成されることで、二次再結晶過程におけるインヒビター強度の板厚方向におけるバランスを適切に保って、Ｂ８値の劣化を防ぐものと推察される。なお、（１０×Ｂ）＜Ｃである場合であっても、上記式（１）を満たす場合は、良好な磁気特性が得られる場合がある。メカニズムについては、必ずしも明らかではないが、焼鈍分離剤にアルカリ土類金属が適量を含有されると、硫黄の浸入量が軽減される場合がある。アルカリ土類金属が、陽イオンとして脱炭酸化膜の主成分であるシリカ中を拡散する場合、カウンターイオンとして、ＳＯ_４ ^２−イオンよりも酸素イオンが選択されやすいことが一因であると推察される。

本実施形態に係る焼鈍分離剤は、ＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を少なくとも含有し、これらが水に分散したスラリーであるが、希土類金属化合物は比重が大きく、一方、Ｂ化合物は比重が小さい。そのため、スラリー状の焼鈍分離剤を作製する場合、沈殿や浮遊を抑制して均一に混合されるように撹拌する必要がある。スラリー状の焼鈍分離剤を作製するため、撹拌は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間、実施する。スラリーの温度が０℃未満となると、氷が形成され、均一な混合が困難になり、焼鈍分離剤に含まれる化合物が均一に分散したスラリーが得られないので好ましくない。スラリーの温度が３０℃超である場合、スラリーの粘度が高くなってスラリーに含有される化合物が均一に混合されず、焼鈍分離剤に含まれる化合物が均一に分散したスラリーが得られないので好ましくない。撹拌時間が５分未満である場合、スラリーに含有される化合物の混合が十分でなく、焼鈍分離剤に含まれる化合物が均一に分散したスラリーが得られないので好ましくない。撹拌時間が３００分超である場合、生産性を低下させるので好ましくない。よって、水に上記化合物が分散したスラリー状の焼鈍分離剤の作製における撹拌は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間、実施する。

スラリー状の焼鈍分離剤に含まれるＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物の合計質量は、スラリー状の焼鈍分離剤の総質量に対して、３％以上５０％以下であることが好ましい。焼鈍分離剤に含まれるＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物の合計質量が、焼鈍分離剤の総質量に対して、３％以上５０％以下であれば、上記化合物が撹拌により均一に水中に分散し、均一な分散状態の焼鈍分離剤が得られる。

また、焼鈍分離剤に含有される、ＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物の粒径は、水中に均一に分散可能であれば特段制限されず、例えば、０．１μｍ以上５０μｍ以下である。焼鈍分離剤に含有される、ＭｇＯ、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物の粒径は、好ましくは、０．５μｍ以上２５μｍ以下である。粒径は、例えば、レーザ回折式粒度分布測定装置を用いて体積基準分布で測定した平均粒径とする。

なお、スラリーの撹拌に使用する撹拌機は、均一な混合が可能であれば特段制限されず、種々の形状の撹拌槽と撹拌翼とを適宜組み合わせることができる。均一な混合を達成するために、撹拌槽の内部に邪魔板を有していてもよいことはいうまでもない。

続いて、一次被膜形成、Ａｌ酸化物生成および二次再結晶を目的として仕上焼鈍が施される。仕上焼鈍は、例えば、バッチ式加熱炉等を用いて、８００℃〜１０００℃の温度にて、コイル状の鋼板を１０時間以上かけて昇温されることが好ましい。また、特定の温度で保持されてもよい。さらに、最終的な方向性電磁鋼板の鉄損値をより低減するためには、コイル状の鋼板を１２００℃程度の温度まで昇温させた後に保持する純化処理が施されてもよい。

仕上焼鈍の昇温過程における平均昇温速度については、特に限定されず、一般的な仕上焼鈍の条件を用いることが可能である。例えば、二次再結晶焼鈍を含む仕上焼鈍の昇温過程における平均昇温速度は、生産性および一般的な設備制約の観点から５℃／ｈ〜１００℃／ｈとすることが好ましい。また、仕上焼鈍の昇温過程は、他の公知のヒートパターンで行ってもよい。

仕上焼鈍における雰囲気ガス組成は、特に限定されない。二次再結晶進行過程では、窒素と水素の混合ガスであってもよい。乾燥雰囲気でもよいし、湿潤雰囲気でも構わない。純化焼鈍の雰囲気ガス組成は、乾燥水素ガスであってもよい。

以上の仕上焼鈍において、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜に連結され、母材鋼板の厚さ方向において、一次被膜の前記母材鋼板側の先端位置から０．５μｍ以上５μｍ以下までの範囲にＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とする酸化物が形成される。

（平坦化焼鈍工程）
続いて、仕上焼鈍の後、鋼板へ絶縁性および張力付与を目的として、例えば、リン酸アルミニウムまたはコロイダルシリカなどを主成分とした絶縁被膜が鋼板の表面に塗布される。その後、絶縁被膜の焼付、および仕上焼鈍による鋼板形状の平坦化を目的として、平坦化焼鈍が施される。なお、鋼板に対して絶縁性および張力が付与されるのであれば、絶縁被膜の成分は特に限定されない。また、平坦化焼鈍は、公知の方法で実施することができる。なお、本実施形態では、需要家の目的によっては、方向性電磁鋼板に磁区制御処理が施されてもよいことは言うまでもない。

以上の工程により、最終的な方向性電磁鋼板を製造することができる。本実施形態に係る製造方法によれば、磁気特性に優れ、一次被膜と鋼板の密着性に優れた方向性電磁鋼板が製造される。

こうして得られた方向性電磁鋼板は、変圧器に加工される際に、例えば、巻鉄心変圧器では、所定の大きさに巻き取られた後、金型などにより形状矯正される。ここで、特に、鉄心内周側では非常に曲率半径の小さい加工が施されることになる。このような加工でも一次被膜と鋼板の剥離を十分に防止するには、１０ｍｍφの曲げ加工密着性試験で、被膜剥離面積率が、好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは５％以下であることが良い。

１０ｍｍφの曲げ加工密着性試験（１０ｍｍφ曲げ試験）とは、円筒型マンドレル屈曲試験機を用いて、サンプル鋼板を試験機に設置して曲げ試験を行い、曲げ試験後のサンプル鋼板の表面を観察することで実施される。また、被膜剥離面積率とはサンプル鋼板の全面積に対して、一次被膜が剥離した領域の面積の割合である。

［方向性電磁鋼板］
本実施形態に係る方向性電磁鋼板は、所定の成分を含む母材鋼板と母材鋼板の表面上に形成されており、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜とを備えるものである。

［母材鋼板の成分組成］
本実施形態に係る方向性電磁鋼板において、高磁束密度化とともに低鉄損化するためには、方向性電磁鋼板の母材鋼板に含有される成分組成のうち、下記元素の含有量を制御することが重要である。なお、特に断りのない限り、「％」との表記は「質量％」を表わすものとする。

Ｃは、製造工程における脱炭焼鈍工程の完了までの組織制御に有効な元素である。しかし、Ｃ含有量が０．００５０％超である場合、磁気時効を引き起こして磁気特性が低下する。したがって、Ｃ含有量は、０．００５０％以下である。一方、Ｃ含有量は低いほうが好ましいが、Ｃ含有量を０．０００１％未満に低減しても、組織制御の効果は飽和し、製造コストが嵩むだけとなる。したがって、Ｃ含有量は、０．０００１％以上としてもよい。Ｃ含有量は、より好ましくは、０．０００１％以上０．００３０％以下である。

Ｓｉは、鋼板の電気抵抗を高めることで、鉄損の一部を構成する渦電流損失を低減する。Ｓｉは、質量％で、２．５％以上４．５％以下の範囲で母材鋼板に含有される。Ｓｉの含有量が２．５％未満である場合、方向性電磁鋼板の渦電流損失を抑制することが困難になるため好ましくない。Ｓｉの含有量が４．５％超である場合、方向性電磁鋼板の加工性が低下するため好ましくない。Ｓｉの含有量は、より好ましくは、２．７％以上４．０％以下である。

Ｍｎは、二次再結晶を左右するインヒビターであるＭｎＳやＭｎＳｅを形成する。Ｍｎは、質量％で、０．０１％以上０．１５％以下の範囲で母材鋼板に含有される。Ｍｎの含有量が０．０１％未満である場合、二次再結晶を生じさせるＭｎＳおよびＭｎＳｅの絶対量が不足するため好ましくない。Ｍｎの含有量が０．１５％超である場合、スラブ加熱時にＭｎの固溶が困難になり、かつインヒビターの析出サイズが粗大化することで、インヒビターの最適サイズ分布が損なわれるため好ましくない。Ｍｎの含有量は、より好ましくは、０．０３％以上０．１３％以下である。

本発明による方向性電磁鋼板の母材鋼板の化学組成の残部は、Ｆｅおよび不純物を含む。ここで、不純物とは、母材鋼板を工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ、または製造環境などから混入されるもの、または、純化焼鈍において完全に純化されずに鋼中に残存する下記の元素等であって、本発明の方向性電磁鋼板に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。

また、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の母材鋼板は、二次再結晶を安定化させる元素として、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、またはＳｂのいずれか１種または２種以上を含有してもよい。母材鋼板が上記の元素を含有する場合、鉄損値をさらに低減することができるため、より良好な磁気特性を得ることができる。

これらの元素のいずれか１種または２種以上を母材鋼板が含有する場合、含有される元素各々の含有量は、質量％で、０．０１％以上０．３０％以下であってもよい。Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、またはＳｂのいずれか１種または２種以上が母材鋼板に含有される場合において、当該元素の各含有量が、上記範囲にあることで、二次再結晶を安定化させる効果をより一層得ることができる。これらの元素の各々の含有量が０．０１％未満である場合、二次再結晶を安定化させる効果が十分に得られにくくなる場合がある。これらの元素の各々の含有量が０．３０％超である場合、二次再結晶を安定化させる効果が飽和する場合があるため、方向性電磁鋼板の製造コストの増大を抑制する観点から好ましくない。なお、これらの元素は、鋼材において必ずしも必須ではないことから、含有量の下限値は０％である。

［一次被膜］
また、本発明者らは、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分とする一次被膜と鋼板の密着性と、一次被膜に連結するＡｌ酸化物の存在状態に、密接な関係があることを見出した。すなわち、本発明による方向性電磁鋼板において、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に、ＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を主成分とするＡｌ酸化物が０．５μｍ以上５μｍ以下の範囲で、一次被膜に連結した状態で配置される。

方向性電磁鋼板において、一次被膜と鋼板（地金）の界面は、嵌入構造を有する。具体的には、一次被膜の一部が、鋼板表面から鋼板内部に進入している。鋼板表面から鋼板内部に進入している一次被膜の一部は、いわゆるアンカー効果を発揮して、一次被膜の鋼板に対する密着性を高める。Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主体とする一次被膜よりさらに鋼板側には、酸化物が進入している。Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主体とする一次被膜よりも、さらに鋼板内部に酸化物が深く入り込んでいる領域における酸化物の主成分は、Ａｌ酸化物の一種であるＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）である。グロー放電発光分析法による元素分析を実施したときに得られるＡｌ発光強度のピークは、上記ＭｇＡｌ_２Ｏ_４の存在位置を反映すると推察されている。

しかし、本発明である焼鈍分離剤がＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有した条件では、一次被膜と鋼板の密着性が著しく向上するにも関わらず、上記Ａｌ発光強度ピークの一次被膜表面からの深さ位置（Ａｌピーク位置）はあまり変化しなかった。本発明者らは、一次被膜と地鉄の界面近傍を詳細に調査した結果、焼鈍分離剤がＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有した条件では、一次被膜より母材鋼板側に存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とするＡｌ酸化物が、一次被膜に強固に連結して存在していることを、初めて明らかにした。これらの一次被膜に連結したＡｌ酸化物がスパイクのように存在することで、アンカー効果をさらに強化していると推察される。

Ａｌ酸化物の存在状態を詳細に調査するには、例えば、一次被膜を有する鋼板を、僅かに傾けて研磨（傾斜研磨）することで、微小な領域を拡大して観察することが有効である。本発明者らは、鋼板表面から約４°の角度を付与して研磨することで、約１５倍に拡大して一次被膜と地鉄界面近傍を詳細観察することに成功した。さらに、傾斜研磨後のサンプルを、地鉄が露出している研磨面に対して、約０．３３Ｃ／ｍｍ^２の電荷量にて電解研磨したところ、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜より母材鋼板側の地鉄を、選択的に電解除去することに成功した。一次被膜よりも母材鋼板側地鉄の電解除去深さは、共焦点レーザー顕微鏡観察により、約５μｍであると確認された。なお、電解液として、下記の公知文献１におけるＴａｂｌｅ２のＮｏ．６条件、すなわち４％ＭＳ＋５％ＴＥＴ：４％ｍｅｔｈｙｌｓａｌｉｃｙｌａｔｅ＋１％ｓａｌｉｃｙｌｉｃａｃｉｄ＋１％ＴＭＡＣ＋５％ＴＥＴ＋Ｍｅｔｈａｎｏｌを用いた。ここで、ＴＭＡＣは、ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌａｍｍｏｎｉｕｍｃｈｌｏｒｉｄｅであり、ＴＥＴは、ｔｒｉｅｔｈｙｌｅｎｅｔｅｔｒａｍｉｎｅであり、ＭＳは、ｍｅｔｈｙｌｓａｌｉｃｙｌａｔｅである。

公知文献１：鉄と鋼Ｔｅｔｓｕ−ｔｏ−ＨａｇａｎｅＶｏｌ．１０４（２０１８）Ｎｏ．１１，Ｐ６３４

ここで、一次被膜より母材鋼板側の地鉄が選択的に除去された領域を走査型電子顕微鏡で詳細観察したところ、焼鈍分離剤がＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を同時に含有しない条件では、ほぼ地鉄のみしか観察されないのに対して、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有した条件では、ＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を主成分とするＡｌ酸化物が多く観察された。図１に、走査型電子顕微鏡像を示す。図１は、仕上焼鈍を施した後の方向性電磁鋼板を、傾斜角度：５°を付与して傾斜研磨し、電解研磨した後、走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像である。焼鈍分離剤がＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を含有した条件において、約５μｍ深さまで地鉄が電解除去されたにも関わらずＡｌ酸化物が観察されたのは、Ａｌ酸化物が一次被膜に強固に連結して存在するためと推察される。一方、Ｔｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物を同時に含有しない条件でＡｌ酸化物がほとんど観察されなかったのは、Ａｌ酸化物が一次被膜に連結して存在していなかった、あるいは連結が弱かったため、電解および電解後の洗浄・乾燥工程で、流出したり吹き飛ばされたりしたためと推察される。一次被膜に連結して存在するＡｌ酸化物は、スパイク効果を発揮して、一次被膜と地鉄の密着性を、より向上するものと推察される。なお、酸化物の成分は、走査型電子顕微鏡に付属のエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いて調査した。

Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に連結した状態で存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とするＡｌ酸化物の母材鋼板の厚さ方向における存在範囲は、一次被膜の母材鋼板側の境界（先端位置）から０．５μｍ以上５．０μｍ以下までの範囲である。母材鋼板の厚さ方向におけるＡｌ酸化物の存在範囲が、一次被膜の母材鋼板側の境界から０．５μｍ未満の場合、スパイク効果が十分でないために、十分な被膜密着性向上効果が得られず、好ましくない。母材鋼板の厚さ方向におけるＡｌ酸化物の存在範囲が、一次被膜の母材鋼板側の境界から５．０μｍ超にわたる場合、被膜密着性向上効果が飽和するばかりでなく、焼鈍分離剤へのＴｉ化合物、希土類金属化合物、およびＢ化合物の添加量を多く必要とするためコストが高くなるので、好ましくない。Ａｌ酸化物の存在範囲は、好ましくは、母材鋼板の厚さ方向において、一次被膜の母材鋼板側の境界から０．５μｍ以上４．５μｍ以下までの範囲であり、より好ましくは、０．５μｍ以上４．０μｍ以下である。

ここで、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜の母材鋼板側の境界（先端位置）は、傾斜研磨・電解研磨後のサンプルを走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像において、表面に対して平行に引いた線上に存在する一次被膜量が５０％となる位置とした。Ａｌ酸化物の存在位置は、同様に、傾斜研磨・電解後のサンプルを走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像において、表面に対して平行に引いた線上に存在するＡｌ酸化物の量が１０％以上の領域とし、Ａｌ酸化物の量が１０％となる位置をＡｌ酸化物の母材鋼板側の境界とした。一次被膜量が５０％となる位置では、Ａｌ酸化物の量は１０％以上となることから、Ａｌ酸化物の存在範囲は、上記二次電子像にて測定した一次被膜の母材鋼板側境界からＡｌ酸化物の母材鋼板側境界までの長さを、傾斜研磨角度より換算した深さの値とした。

一次被膜は、先立って説明したように、母材鋼板の表面上に形成され、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する。一次被膜のＭｇ_２ＳｉＯ_４の含有量は、一次被膜を形成する酸化物に対して、好ましくは、５０質量％以上であり、より好ましくは、７０質量％以上である。一次被膜密着性や絶縁性の観点から、母材鋼板の表面上に形成されるＭｇ_２ＳｉＯ_４の含有量は、多い方が好ましいため、上限は特に定めない。

なお、一次被膜は、例えば、Ａｌ化合物や硫化物、Ｆｅ化合物などを含んでいてもよい。

一次被膜の主成分は、例えば、最終工程後の方向性電磁鋼板において、断面を鏡面研磨した後、走査型電子顕微鏡に付帯のエネルギー分散型Ｘ線分析装置、または蛍光Ｘ線分析装置を用いて測定することができる。具体的には、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した後、表面に金蒸着を施し、走査型電子顕微鏡に付帯のエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いた測定にて約０．００５ｍｍ^２の面積を定量分析して、一次被膜の主成分を測定することができる。定量分析結果が、Ｍｇ濃度が１７質量％以上かつＳｉ濃度が１１質量％以上の場合、一次被膜には、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４が５０質量％以上含まれると判断できる。

［絶縁被膜］
絶縁被膜は、先立って説明したように、リン酸アルミニウムまたはコロイダルシリカなどを主成分として含有する。しかしながら、先立って説明したように、鋼板に対して絶縁性および／または所定の張力が付与されるのであれば、絶縁被膜の成分は特に限定されない。

絶縁被膜の塗布量は、鋼板に対して絶縁性および／または所定の張力が付与されるのであれば、特に限定されず、適宜調整することができる。

本実施形態に係る方向性電磁鋼板では、さらに磁束密度Ｂ８値が制御されることが好ましい。具体的には、本実施形態に係る方向性電磁鋼板において、磁束密度Ｂ８値は、１．９２０Ｔ以上が好ましく、１．９３０Ｔ以上がより好ましい。ここで、磁束密度Ｂ８値は、方向性電磁鋼板に５０Ｈｚにて８００Ａ／ｍの磁場を付与したときの磁束密度である。磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ未満である場合、方向性電磁鋼板の鉄損値（特に、ヒステリシス損）が大きくなってしまう場合がある。磁束密度Ｂ８値の上限値は、特に限定されないが、現実的には、例えば、２．０Ｔとしてもよい。なお、磁束密度などの方向性電磁鋼板の磁気特性は、公知の方法により測定することができる。例えば、方向性電磁鋼板の磁気特性は、ＪＩＳＣ２５５０：２０１１に規定されるエプスタイン試験に基づく方法、またはＪＩＳＣ２５５６：２０１５に規定される単板磁気特性試験法（ＳｉｎｇｌｅＳｈｅｅｔＴｅｓｔｅｒ：ＳＳＴ）などを用いることにより測定することができる。なお、研究開発において、真空溶解炉などで鋼塊が形成された場合では、実機製造と同等サイズの試験片を採取することが困難となる。この場合、例えば、幅６０ｍｍ×長さ３００ｍｍとなるように試験片を採取して、単板磁気特性試験法に準拠した測定を行っても構わない。さらに、エプスタイン試験に基づく方法と同等の測定値が得られるように、得られた結果に補正係数を掛けても構わない。本実施形態では、単板磁気特性試験法に準拠した測定法により測定する。

以上、本実施形態に係る方向性電磁鋼板ついて説明した。なお、本発明では鋼板板厚を特に指定しないが、薄くなるほど渦電流損が低減して好ましいことは言うまでもない。本実施形態に係る方向性電磁鋼板は上述した本実施形態の方向性電磁鋼板の製造方法により製造することができる。ただし、その方法のみに限定されるものではない。

以下に、実施例を示しながら、本発明の一実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法、および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤について、より具体的に説明する。なお、以下に示す実施例は、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法、および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤のあくまでも一例に過ぎず、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法、および方向性電磁鋼板、ならびに焼鈍分離剤が以下に示す実施例に限定されるものではない。

（実施例１）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０２％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊Ａと、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊Ｒを作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、ＣｅＯ_２をＣｅ換算で２％、残部は不可避的不純物と、表１Ａ、表１Ｂに示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表１Ａ、表１Ｂに示す条件の化合物を加えた後、５℃にて３０分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を施した。この平坦化焼鈍は、８５０℃にて４０秒間かけて実施した。

以上にて得られた方向性電磁鋼板の試料をせん断して歪取焼鈍した後、サンプルサイズが６０ｍｍ×３００ｍｍの試料に対し、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載された単板測定法に準拠して、各本発明例および比較例に係る方向性電磁鋼（歪取焼鈍後の試料）の磁束密度Ｂ８値を測定した。ここで、Ｂ８値とは、方向性電磁鋼板を５０Ｈｚにて８００Ａ／ｍで励起したときの鋼板の磁束密度である。本発明例では、サンプル５枚の平均値をＢ８値とした。なお、上記試料は、せん断前の方向性電磁鋼板の長手方向と、試料の長手方向とが一致するように歪取焼鈍後の方向性電磁鋼板から切り出した。

さらに、上記試料を３０ｍｍ幅にせん断して、１０ｍｍφの曲げ試験を施した。ここでは、３枚の試験片を曲げ試験して、剥離した部分の面積をそれぞれ測定し、各試料について、全面積に対する剥離部分の面積の割合を剥離面積率とし、各試料間での剥離面積率の平均値を求めた。

ここで、鋼塊がＢｉを含む場合、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ以上であり、かつ１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％以下である条件を良好であると判定し、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ未満または１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％超のいずれかである条件を不可と判定した。また、鋼塊がＢｉを含まない場合、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９１０Ｔ以上であり、かつ１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が５％以下である条件を良好であると判定し、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９１０Ｔ未満または１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が５％超のいずれかである条件を不可と判定した。

さらに、最終工程後の方向性電磁鋼板において、断面を鏡面研磨した後、走査型電子顕微鏡に付帯のエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いて、一次被膜の有無を確認した。また、一次被膜の成分の分析は、以下の方法で測定した。すなわち、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した後、表面に金蒸着を施し、走査型電子顕微鏡に付帯のエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いた測定にて約０．００５ｍｍ^２の面積を定量分析し、Ｍｇ濃度が１７質量％以上かつＳｉ濃度が１１質量％以上の場合、一次被膜の主成分がＭｇ_２ＳｉＯ_４であると判定した。本手法では、一次被膜下部のＦｅを検出することや、測定誤差が大きいことなどの懸念があるが、主成分の判定には本手法でも十分である。なお、絶縁被膜を塗布および焼付後の鋼板を、高温のアルカリ溶液等に浸漬することで絶縁被膜を除去して、水洗した後に、分析を実施してもかまわない。また、一次被膜の分析方法は、上記手法に限るものではなく、例えば、蛍光Ｘ線分析法を用いてもよい。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表１Ａ、表１Ｂに示す。表１Ａ、表１Ｂに示した条件Ａ１〜Ａ３１は、鋼塊Ａを用いた例であり、条件Ｒ１〜Ｒ１６は、鋼塊Ｒを用いた例である。

本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、一次被膜を有しており、一次被膜中のＭｇ_２ＳｉＯ_４分析の結果、いずれもＭｇ濃度は３５質量％以上、Ｓｉ濃度は１３質量％であり、一次被膜は、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含むものであった。

表１Ａ、１Ｂの結果を参照すると、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

（実施例２）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．３％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．００４％、Ｓｅ：０．０１８％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００９％、Ｂｉ：０．０３％を含有し、残部が下記の表２Ａ、表２Ｂに示す成分と、Ｆｅおよび不純物とからなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３８０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、Ｃｅ（ＯＨ）_４をＣｅ換算で２％、残部は不可避的不純物と、表２Ａ、表２Ｂに示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表２Ａ、表２Ｂに示す条件の化合物を加えた後、１０℃にて２０分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間かけて施した。

以上にて得られた方向性電磁鋼板の試料をせん断して歪取焼鈍した後、サンプルサイズが６０ｍｍ×３００ｍｍの試料に対し、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載された単板測定法に準拠して、各本発明例および比較例に係る方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値を測定した。上記試料は、せん断前の方向性電磁鋼板の長手方向と、試料の長手方向とが一致するように歪取焼鈍後の方向性電磁鋼板から切り出した。本実施例では、実施例１と同様に、サンプル５枚の平均値をＢ８値とした。また、磁気時効特性を以下の方法で評価した。すなわち、せん断して歪取焼鈍した後のサンプルに対して、磁区制御処理を施し、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載された単板測定法に準拠して、方向性電磁鋼板の鉄損Ｗ_{１７／５０}（Ｗ／ｋｇ）を測定し、以下の式（Ａ）の関係が成立する場合、磁気時効と判定した。ここで、Ｔは方向性電磁鋼板の試料の板厚（ｍｍ）である。なお、Ｗ_{１７／５０}とは、方向性電磁鋼板を５０Ｈｚにて１．７Ｔに励起して得られた鉄損であり、実施例１と同様に、サンプル５枚の平均値をＷ_{１７／５０}とした。また、磁区制御処理は、レーザ照射によって行った。レーザ照射の方向は、方向性電磁鋼板の長手方向に垂直な方向（すなわち、試料の長手方向に垂直な方向）とし、レーザ照射の間隔Ｐは、４ｍｍとした。また、レーザの照射エネルギー密度Ｕａは、２．０ｍＪ／ｍｍ^２とした。
Ｗ_{１７／５０}＞（−２．５×Ｂ８）＋（１．２５×Ｔ）＋５．４・・式（Ａ）

さらに、上記試料を３０ｍｍ幅にせん断して、１０ｍｍφの曲げ試験を施した。ここでは、３枚の試験片を曲げ試験して、剥離面積率の平均値を求めた。剥離面積率は、実施例１と同様の方法で算出した。

最終工程後の方向性電磁鋼板における、一次被膜の有無の確認および一次被膜の成分分析は、実施例１と同様の方法で行った。

ここで、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ以上であり、かつ１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％以下である条件を良好であると判定した。また、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ未満である場合、１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％超である場合、または磁気時効特性に関して式（Ａ）の関係が成立する場合のいずれかである条件を不可（時効）と判定した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表２Ａ、表２Ｂに示す。

表２Ａ、表２Ｂの結果を参照すると、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

ここで、焼鈍分離剤のＢ化合物量とアルカリ土類金属化合物量に着目し、Ｂ化合物含有量のＢ換算値Ｂ（％）を横軸に取り、Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択されるアルカリ土類金属元素を含むアルカリ土類金属化合物の含有量を、含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａによる換算値でＡ％として縦軸に取った平面上に、条件Ｂ１〜Ｂ４８、Ｂ５０、Ｂ５１について、これらの含有量をプロットした。上記により得られたグラフ図を図２示す。図２においては、磁束密度が１．９２０Ｔ以上の例を丸点でプロットし、磁束密度が１．９２０Ｔ未満の例を×で示している。なお、条件Ｂ４９およびＢ５２については、Ｔｉ化合物換算含有量が本実施形態の条件を満たさない例であるため、図２には示していない。

図２に示すように、磁束密度が１．９２０Ｔ以上となる電磁鋼板の焼鈍分離剤におけるＢ化合物含有量のＢ換算値Ｂ（％）と、焼鈍分離剤におけるＣａ、ＳｒおよびＢａの少なくともいずれか１種を含む化合物の含有量とした含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａによる換算値Ａ（％）との間には、本実施形態に係る条件にて規定される以下の式（１０１）の関係が成立していることがわかった。

Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）（ただし、０．０３≦Ｂ≦１．６０）・・式（１０１）

（実施例３）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０１％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊Ｃと、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．４％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２７％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊Ｓを作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、Ｌａ_２Ｏ_３をＬａ換算で２％、残部は不可避的不純物と、表３Ａ、表３Ｂに示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表３Ａ、表３Ｂに示す条件の化合物を加えた後、５℃にて２００分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間かけて施した。

以上にて得られた方向性電磁鋼板の試料をせん断して歪取焼鈍した後、サンプルサイズが６０ｍｍ×３００ｍｍの試料に対し、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載された単板測定法に準拠して、各本発明例および比較例に係る方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値を測定した。本実施例では、実施例１と同様に、サンプル５枚の平均値をＢ８値とした。なお、上記試料は、せん断前の方向性電磁鋼板の長手方向と、試料の長手方向とが一致するように歪取焼鈍後の方向性電磁鋼板から切り出した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表３Ａ、表３Ｂに示す。表１に示した条件Ｃ１〜Ｃ２４は、鋼塊Ｃを用いた例であり、条件Ｓ１〜Ｓ８は、鋼塊Ｓを用いた例である。

表３Ａ、表３Ｂの結果を参照すると、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定がより良好となることがわかった。

ここで、焼鈍分離剤におけるＢ化合物含有量のＢ換算値Ｂ（％）と、焼鈍分離剤にＣａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物の含有量として含有されるＣａ、ＳｒおよびＢａによる換算値Ａ（％）と、焼鈍分離剤における硫酸塩の含有量として硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算Ｃ（％）との間には、本実施形態に係る条件にて規定される以下の式（１０２）および式（１０３）の関係があることがわかった。

０≦Ａ＜Ｂ（ただし、０．０３≦Ｂ≦１．６０）・・式（１０２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）（ただし、０．０３≦Ｂ≦１．６０）・・式（１０３）
このように、式（１０２）および式（１０３）を満足する、本実施形態に係る方向性電磁鋼板の製造方法により、より高磁束密度かつ一次被膜と鋼板の密着性に優れる方向性電鋼板を製造することが可能であることがわかった。

（実施例４）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．３％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０２％を含有し、残部が表４に示す成分とＦｅおよび不純物からなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、Ｙ_２Ｏ_３をＹ換算で２．０％、ＣａＳＯ_４・０．５Ｈ_２ＯをＣａ換算で１．６６％、残部は不可避的不純物と、表４に示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表４に示す条件の化合物を加えた後、３０℃にて２００分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間施した。

さらに、最終工程後の方向性電磁鋼板において、絶縁被膜および一次被膜を除去した後、母材鋼板の成分を分析した。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、ＣｒとＳｂの含有量は、誘導結合プラズマ発光分光分析法で分析した。Ｃの含有量は、炭素・硫黄分析装置を用いて測定した。Ｎの含有量は、酸素・窒素分析装置を用いて測定した。

ここで、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ以上であり、かつ１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％以下である条件を良好であると判定した。また、方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ未満または１０ｍｍφ曲げ試験の剥離面積率が１０％超のいずれかである条件を不可と判定した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表４に、最終工程後の方向性電磁鋼板の母材鋼板成分を表５に示す。

表４および表５の結果を参照すると、式（１０１）を満たす場合、質量％で、Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、またはＳｂ：０．０１％以上０．３０％以下のいずれか１種または２種以上をさらに含有しても、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

（実施例５）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．３％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０２％を含有し、残部が表６に示す成分とＦｅおよび不純物からなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、ＣｅＯ_２をＣｅ換算で４％、ＭｇＳＯ_４を（ＳＯ_４）^２−換算で４．０％、残部は不可避的不純物と、表６に示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表６に示す条件の化合物を加えた後、１０℃にて５０分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間施した。

さらに、鋼塊の成分、および最終工程後の方向性電磁鋼板における絶縁被膜および一次被膜を除去した後の母材鋼板の成分を分析した。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｎｉ、ＣｒとＳｂの含有量は、誘導結合プラズマ発光分光分析法で分析した。Ｃの含有量は、炭素・硫黄分析装置を用いて測定した。Ｎの含有量は、酸素・窒素分析装置を用いて測定した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表６に、最終工程後の方向性電磁鋼板の母材鋼板成分を表７に示す。

表６および表７の結果を参照すると、式（１０２）および式（１０３）を満たす場合、質量％で、Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、またはＳｂ：０．０１％以上０．３０％以下のいずれか１種または２種以上をさらに含有しても、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定がより良好となることがわかった。

（実施例６）
実施例１、実施例３、実施例４および実施例５より表８に示すサンプルを選択して、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に連結した状態で存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とするＡｌ酸化物の存在範囲を調査した。サンプルの傾斜研磨角度は、鋼板表面から約４°の角度とし、約１５倍に拡大して一次被膜と地鉄界面近傍を詳細観察した。さらに、傾斜研磨後のサンプルを、地鉄が露出している研磨面に対して、約０．３３Ｃ／ｍｍ^２の電荷量にて電解研磨した。電解液として、４％ＭＳ＋５％ＴＥＴ：４％ｍｅｔｈｙｌｓａｌｉｃｙｌａｔｅ＋１％ｓａｌｉｃｙｌｉｃａｃｉｄ＋１％ＴＭＡＣ＋５％ＴＥＴ＋Ｍｅｔｈａｎｏｌを用いた。ここで、ＴＭＡＣ：ｔｅｔｒａｍｅｔｈｙｌａｍｍｏｎｉｕｍｃｈｌｏｒｉｄｅ、ＴＥＴ：ｔｒｉｅｔｈｙｌｅｎｅｔｅｔｒａｍｉｎｅ、を用いた。ここで、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜より母材鋼板側における地鉄の電解除去深さは、共焦点レーザー顕微鏡観察により、約５μｍであると確認された。

続いて、一次被膜より母材鋼板側の地鉄が選択的に除去された領域を走査型電子顕微鏡で詳細観察した。ここで、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜の母材鋼板側境界は、傾斜研磨・電解後のサンプルを走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像において、表面に平行に引いた線上に存在する一次被膜量が５０％未満となる位置とした。Ａｌ酸化物の存在位置は、同様に、傾斜研磨・電解後のサンプルを走査型電子顕微鏡にて観察した二次電子像において、表面に平行に引いた線上に存在するＡｌ酸化物の量が１０％以上の領域とし、Ａｌ酸化物の量が１０％となる位置をＡｌ酸化物の母材鋼板側境界とした。なお、Ａｌ酸化物の存在範囲は、上記二次電子像にて測定した一次被膜の母材鋼板側境界からＡｌ酸化物の母材鋼板側境界までの長さを、傾斜研磨角度より換算した深さの値とした。酸化物の成分は、走査型電子顕微鏡に付属のエネルギー分散型Ｘ線分析装置を用いて調査した。

Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に連結した状態で存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を主成分とするＡｌ酸化物の存在範囲を、表８に示す。Ａｌ酸化物の存在範囲が、一次被膜の母材鋼板側の境界から母材鋼板側に０．５μｍ以上５．０μｍ以下までの範囲である場合、被膜密着性が良好となることがわかった。

（実施例７）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０２％を含有し、残部が表９に示す含有量のＳｉおよびＭｎ、ならびにＦｅおよび不純物からなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、ＣａＳＯ_４・０．５Ｈ_２ＯをＣａ換算で１．１０％または１．６６％、ＣｅＯ_２をＣｅ換算で２．０％、残部は不可避的不純物と、表９に示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表９に示す条件の化合物を加えた後、５℃にて２０分とした。焼鈍分離剤の乾燥後の塗布量は、鋼板片面当たり７ｇ／ｍ^２とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を施した。この平坦化焼鈍は、８５０℃にて４０秒間かけて実施した。

以上にて得られた方向性電磁鋼板の試料をせん断して歪取焼鈍した後、サンプルサイズが６０ｍｍ×３００ｍｍの試料に対し、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載された単板測定法に準拠して、各本発明例および比較例に係る方向性電磁鋼板の磁束密度Ｂ８値を測定した。本実施例では、実施例１と同様に、サンプル５枚の平均値をＢ８値とした。

さらに、最終工程後の方向性電磁鋼板において、絶縁被膜および一次被膜を除去した後、母材鋼板の成分を分析した。Ｓｉ、Ｍｎの含有量は、誘導結合プラズマ発光分光分析法で分析した。Ｃの含有量は、炭素・硫黄分析装置を用いて測定した。Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に、連結した状態で存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とするＡｌ酸化物の存在範囲は、実施例６記載と同様の方法で調査した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表９に示す。

表９には、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜よりも母材鋼板側に連結した状態で存在するＭｇＡｌ_２Ｏ_４（スピネル）を主成分とするＡｌ酸化物の存在範囲を示した。Ａｌ酸化物の存在範囲が、一次被膜の母材鋼板側の境界から母材鋼板側に０．５μｍ以上５．０μｍ以下の場合、被膜密着性が良好となり、本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

（実施例８）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．３％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２５％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０２％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１０５０℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に一次冷間圧延を施すことで、板厚１．８ｍｍの一次冷間圧延板を得た。得られた一次冷間圧延板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に二次冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、ＣｅＯ_２をＣｅ換算で５．０％、残部は不可避的不純物と、表１０に示す条件の化合物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表１０に示す条件の化合物を加えた後、１５℃にて３０分とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間かけて施した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表１０に示す。

表１０の結果を参照すると、その製造時において、冷間圧延を二回行って製造された本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

（実施例９）
まず、質量％で、Ｃ：０．０８％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：０．０８％、Ｓ：０．０２３％、酸可溶性Ａｌ：０．０３％、Ｎ：０．００８％、Ｂｉ：０．０３％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる鋼塊を作製した。該鋼塊を１３５０℃にて１時間焼鈍した後、熱間圧延を施すことで、板厚２．３ｍｍの熱延鋼板を得た。得られた熱延鋼板を最高温度１１００℃にて１４０秒間焼鈍し、酸洗を施した後に一次冷間圧延を施すことで、板厚０．２３ｍｍの冷延鋼板を得た。

続いて、得られた冷延鋼板に対して、湿水素雰囲気かつ８５０℃で１８０秒の間、一次再結晶焼鈍を施した。次に、一次再結晶焼鈍後の鋼板の表面に、ＭｇＯを含む焼鈍分離剤を塗布した後、バッチ式加熱炉を用いて、昇温速度１５℃／ｈで昇温し、１２００℃の温度にて、３０時間保持して仕上焼鈍を施した。その後、仕上焼鈍後の鋼板を水洗した。ここで、焼鈍分離剤の含有物は、ＭｇＯ１００％に対して、ＴｉＯ_２をＴｉ換算で３．０％、ＣｅＯ_２をＣｅ換算で５．０％、Ｈ_３ＢＯ_３をＢ換算で０．６１％、ＣａＳＯ_４・０．５Ｈ_２ＯをＣａ換算で１．１％、残部は不可避的不純物を含むものとした。焼鈍分離剤の撹拌条件は、表１１に示す条件とした。その後、鋼板の表面に、リン酸アルミニウムおよびコロイダルシリカを主成分とする絶縁被膜を塗布した後、絶縁被膜の焼付および鋼板の平坦化を目的とする平坦化焼鈍を８５０℃にて４０秒間かけて施した。

以上の本発明例および比較例の製造条件、および測定結果を表１１に示す。

表１１の結果を参照すると、その製造時において、焼鈍分離剤作製における撹拌を、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間として製造された本実施形態の条件を満たす方向性電磁鋼板は、判定が良好となることがわかった。

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。

Claims

質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、
Ｓｉ：２．５％以上４．５％以下、
Ｍｎ：０．０１％以上０．１５％以下、
ＳおよびＳｅのうち１種または２種：合計で０．００１％以上０．０５０％以下、
酸可溶性Ａｌ：０．０１％以上０．０５％以下、および、
Ｎ：０．００２％以上０．０１５％以下、
を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含むスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする熱間圧延工程と、
前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする冷間圧延工程と、
前記冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施す一次再結晶焼鈍工程と、
前記一次再結晶焼鈍工程後の前記冷延鋼板の表面に、ＭｇＯを含むスラリー状の焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程と、
前記仕上焼鈍工程後の鋼板の表面に、絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す平坦化焼鈍工程と、を含み、
前記焼鈍分離剤は、前記焼鈍分離剤に含有されるＭｇＯに対して、質量％で、
Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、
希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、
Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、および
Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物を、含有し、
前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）としたときに、以下の式（１）を満足し、
前記焼鈍分離剤は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間撹拌して製造される方向性電磁鋼板の製造方法。
Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）
質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１０％以下、
Ｓｉ：２．５％以上４．５％以下、
Ｍｎ：０．０１％以上０．１５％以下、
ＳおよびＳｅのうち１種または２種：合計で０．００１％以上０．０５０％以下、
酸可溶性Ａｌ：０．０１％以上０．０５％以下、および、
Ｎ：０．００２％以上０．０１５％以下、
を含有し、残部がＦｅおよび不純物を含むスラブを、１２８０℃以上に加熱して、熱間圧延を施すことで、熱延鋼板とする熱間圧延工程と、
前記熱延鋼板に熱延板焼鈍を施した後、一回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む二回以上の冷間圧延を施すことで、冷延鋼板とする冷間圧延工程と、
前記冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施す一次再結晶焼鈍工程と、
前記一次再結晶焼鈍工程後の前記冷延鋼板の表面に、ＭｇＯを含むスラリー状の焼鈍分離剤を塗布した後、仕上焼鈍を施す仕上焼鈍工程と、
前記仕上焼鈍工程後の鋼板の表面に、絶縁被膜を塗布した後、平坦化焼鈍を施す平坦化焼鈍工程と、を含み、
前記焼鈍分離剤は、前記焼鈍分離剤に含有されるＭｇＯに対して、質量％で、
Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、
希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、
Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、
Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、および
硫酸塩、を含有し、
前記ＭｇＯの含有量に対する前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）、硫酸塩の硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算での含有量をＣ（質量％）としたときに、以下の式（２）および式（３）の双方を満足し、
前記焼鈍分離剤は、０℃以上３０℃以下の温度で、５分以上３００分以下の時間撹拌して製造される、方向性電磁鋼板の製造方法。
０≦Ａ＜Ｂ・・・式（２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）・・・式（３）
前記スラブは、質量％で、Ｂｉ：０．０００５％以上０．０５００％以下を含有する、請求項１または２に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
前記スラブは、質量％で、
Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、または、
Ｓｂ：０．０１％以上０．３０％以下からなる群より選択される１種または２種以上を含有する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
質量％で、Ｃ：０．００５％以下、
Ｓｉ：２．５〜４．５％、
Ｍｎ：０．０１〜０．１５％を含有し、
残部がＦｅおよび不純物を含む母材鋼板と、
前記母材鋼板の表面上に形成されており、Ｍｇ_２ＳｉＯ_４を主成分として含有する一次被膜と、
前記一次被膜に連結され、前記母材鋼板の厚さ方向において、前記一次被膜の前記母材鋼板側の境界から０．５μｍ以上５μｍ以下までの範囲にＭｇＡｌ_２Ｏ_４を主成分とする酸化物と、を備える、方向性電磁鋼板。
前記母材鋼板は、質量％で、Ｃｕ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｓｎ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｎｉ：０．０１％以上０．３０％以下、
Ｃｒ：０．０１％以上０．３０％以下、または、
Ｓｂ：０．０１％以上０．３０％以下からなる群より選択される１種または２種以上を含有する、請求項５に記載の方向性電磁鋼板。
５０Ｈｚの周波数において８００Ａ／ｍの磁場を付与したときの磁束密度Ｂ８値が１．９２０Ｔ以上である、請求項５または６に記載の方向性電磁鋼板。
ＭｇＯに対して、質量％で、
Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、
希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、
Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、および、
Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、を含有し、
前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＢ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）としたときに、以下の式（１）を満足する、焼鈍分離剤。
Ｂ≦Ａ≦（０．８＋３×Ｂ）・・・式（１）
ＭｇＯに対して、質量％で、
Ｔｉの化合物を、含有されるＴｉ換算で０．３％以上１０．０％以下、
希土類金属の化合物を、含有される希土類金属換算で０．１％以上１０％以下、
Ｂの化合物を、含有されるＢ換算で０．０３％以上１．６０％以下、
Ｃａ、ＳｒおよびＢａからなる群より選択される１種または２種以上のアルカリ土類金属元素を含む１種または２種以上のアルカリ土類金属化合物、および、
硫酸塩、を含有し、
前記ＭｇＯの含有量に対し、前記アルカリ土類金属化合物のアルカリ土類金属換算での含有量をＡ（質量％）、前記Ｂの化合物のＢ換算での含有量をＢ（質量％）、硫酸塩の硫酸根（ＳＯ_４）^２−換算での含有量をＣ（質量％）としたときに、以下の式（２）および式（３）の双方を満足することを特徴とする、焼鈍分離剤。
０≦Ａ＜Ｂ・・・式（２）
（３×Ｂ）≦Ｃ≦（１０×Ｂ）・・・式（３）