JP2021110187A

JP2021110187A - Method of placing concrete in pneumatic caisson method

Info

Publication number: JP2021110187A
Application number: JP2020003879A
Authority: JP
Inventors: 洋輔東; Yosuke Azuma; 智大石井; Tomohiro Ishii; 俊宏近藤; Toshihiro Kondo
Original assignee: Oriental Shiraishi Corp
Current assignee: Oriental Shiraishi Corp
Priority date: 2020-01-14
Filing date: 2020-01-14
Publication date: 2021-08-02

Abstract

To provide a method of placing concrete in a pneumatic caisson method that can sufficiently fill concrete while leaving a rail of an excavator.SOLUTION: In a pneumatic caisson method of placing concrete in a high pressure work room, in the pneumatic caisson method for placing concrete, at the time of placing the filling concrete, a traveling rail of an excavator is left in the work room, and the filling concrete is placed by using the concrete mixed with the AE water reducing agent delay type admixture. In addition, a standard type I fluidizing agent composed of a polycarboxylic acid compound and a water-soluble thickener are added in combination at the time when the slump of concrete is lowered or after a certain period of time has elapsed from the start of placing.SELECTED DRAWING: Figure 12

Description

本発明は、ニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法に関する。 The present invention relates to a method of placing a buried concrete in a pneumatic caisson method.

従来、地下構造物の築造方法としてニューマチックケーソン工法が知られている。このニューマチックケーソン工法は、確実な施工、支持地盤の直接確認、周辺影響の抑制といった有効性と、地下水が豊富な日本の環境特性により採用されてきた。また、近年は都市圏において、大深度地下利用の促進を受け、非常に深い地下構造物のニーズが高まっている。 Conventionally, the pneumatic caisson method is known as a method for constructing an underground structure. This pneumatic caisson method has been adopted due to its effectiveness such as reliable construction, direct confirmation of supporting ground, and suppression of surrounding influences, and the environmental characteristics of Japan, which has abundant groundwater. In recent years, the need for extremely deep underground structures has been increasing in urban areas due to the promotion of deep underground use.

しかし、ニューマチックケーソン工法の最大の欠点は、高気圧作業が必要であり、危険であるという点である。この問題点の解決のためは、無人化施工の開発が進められている。 However, the biggest drawback of the pneumatic caisson method is that it requires high-pressure work and is dangerous. To solve this problem, unmanned construction is being developed.

現段階としては、沈下掘削などの通常作業は、掘削機を地上から遠隔操作することにより無人化作業が実現できている。さらなる無人化施工を進めるために、本願の発明者らは、解体撤去の作業を無人化することを目的として、掘削機のレールを残置することを考えた。 At this stage, unmanned work such as subsidence excavation can be realized by remotely controlling the excavator from the ground. In order to proceed with further unmanned construction, the inventors of the present application considered leaving the rails of the excavator for the purpose of unmanning the dismantling and removal work.

しかし、掘削機のレールを残置することは、中埋めコンクリートによる作業室充填作業において、流動抵抗因子としてコンクリートの充填を阻害する。また、ニューマチックケーソン工法における中埋めコンクリートは、不充填部分があるか否かの確認が極めて困難であり、不充填部分があるおそれもあった。特に、大深度の施工においては、地上からの自然流動でコンクリートを打設する場合、高所からの打設となり、骨材とセメント成分が分離してしまうおそれがあるという問題があった。また、打設箇所が限られている関係上、中埋めコンクリートの打設に多大な時間を要し、充填開始から完了までの間、適切な流動性を保つことが困難であるという問題もあった。 However, leaving the rails of the excavator hinders the filling of concrete as a flow resistance factor in the work room filling work with the filled concrete. In addition, it is extremely difficult to confirm whether or not there is an unfilled portion in the filled concrete in the pneumatic caisson method, and there is a possibility that there is an unfilled portion. In particular, in deep construction, when concrete is cast by natural flow from the ground, it is cast from a high place, and there is a problem that the aggregate and the cement component may be separated. In addition, due to the limited number of places to be placed, it takes a lot of time to place the filled concrete, and it is difficult to maintain appropriate fluidity from the start to the completion of filling. rice field.

そこで、レールの形状、中埋めコンクリートの配合、打設・充填管理の３要素に着目して、掘削機のレールをそのまま残置した状態で支障なく、高気圧作業室の中埋めコンクリートの打設が不充填部分なく行うことができるニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法を想到するに至った。 Therefore, paying attention to the three elements of the shape of the rail, the composition of the filling concrete, and the casting / filling management, there is no problem with leaving the rail of the excavator as it is, and the casting of the filling concrete in the high pressure work room is not possible. We came up with the idea of a method for placing concrete in the middle of the pneumatic caisson method, which can be performed without filling.

従来のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、特許文献１及び２に示すようなものであった。 The conventional pneumatic caisson method for placing concrete in the middle is as shown in Patent Documents 1 and 2.

例えば、本願出願人が提案した特許文献１には、水荷重６０が排出され、艤装が撤去された後、図７に示すように、ケーソン６の作業室６２内には中埋めコンクリート１０１を打設充填し、その中埋めコンクリート１０１で全ての上部アンカー部材７の作業室６２内への突出下端部、下部アンカー部材３の作業室６２内への突出下端部及びそれらを結合させている連結手段８を埋設させる中埋めコンクリートの打設工程を有するニューマチックケーソン工法が開示されている（特許文献１の明細書の段落［００３６］、図面の図７〜図９等参照）。 For example, in Patent Document 1 proposed by the applicant of the present application, after the water load 60 is discharged and the equipment is removed, as shown in FIG. 7, the working room 62 of the caisson 6 is filled with concrete 101. The lower end of the protrusion of all the upper anchor members 7 into the work chamber 62, the lower end of the lower anchor member 3 protruding into the work chamber 62, and the connecting means for connecting them with the filled concrete 101. A pneumatic caisson method having a step of placing a buried concrete in which 8 is buried is disclosed (see paragraph [0036] of the specification of Patent Document 1, FIGS. 7 to 9 of the drawing, etc.).

また、特許文献２には、第二ケーソン２の第二底版２１の下方の空間Ｋ３に、コンクリートを打設する中埋めコンクリート打設工程を有するニューマチックケーソン工法が開示されている（特許文献２の明細書の段落［００３２］、図面の図４等参照）。 Further, Patent Document 2 discloses a pneumatic caisson method having a filling concrete placing step of placing concrete in the space K3 below the second bottom plate 21 of the second caisson 2 (Patent Document 2). (See paragraph [0032] of the specification, FIG. 4 of the drawing, etc.).

しかし、特許文献１及び２に記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリートの打設は、従来の中埋めコンクリートの打設方法に過ぎず、前記問題が認識されておらず、前述の無人化施工を念頭において掘削機のレールを残置することや中埋めコンクリートの不充填の問題が考慮されたものではなかった。このため、特許文献１及び２に記載のニューマチックケーソン工法では、掘削機のレールを残置したまま中埋めコンクリートを不充填部分無く打設することができず、解体撤去の作業の無人化を達成することもできなかった。 However, the placing of the filled concrete by the pneumatic caisson method described in Patent Documents 1 and 2 is only a conventional method of placing the filled concrete, and the above-mentioned problem is not recognized, and the above-mentioned unmanned construction is performed. With this in mind, the problem of leaving the excavator rails and not filling the filled concrete was not taken into consideration. For this reason, in the pneumatic caisson method described in Patent Documents 1 and 2, it is not possible to place the filled concrete without filling the concrete while leaving the rail of the excavator, and the work of dismantling and removing is unmanned. I couldn't even do it.

特開２００１−１１８６７号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2001-11867 特開２０１９−３９１９４号公報JP-A-2019-39194

そこで、本発明は、前述した問題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、掘削機のレールを残置したまま中埋めコンクリートを充分に充填可能なニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法を提供することにある。 Therefore, the present invention has been devised in view of the above-mentioned problems, and the object thereof is in the pneumatic caisson method capable of sufficiently filling the filled concrete while leaving the rail of the excavator. The purpose is to provide a method for placing buried concrete.

請求項１に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、ニューマチックケーソン工法において高気圧作業室に中埋めコンクリートを打設するニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法であって、中埋めコンクリートの打設時に、掘削機の走行レールを作業室内に残置するとともに、ＡＥ減水剤標準形又は遅延形の混和剤が混入されたコンクリートを使用して中埋めコンクリートを打設することを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 1 is a method for placing the filled concrete in the high pressure work room in the pneumatic caisson method, which is a method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method. When placing the buried concrete, the traveling rail of the excavator is left in the work room, and the filled concrete is placed using the concrete mixed with the AE water reducing agent standard type or delayed type admixture. And.

請求項２に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、請求項１に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法において、作業室内に残置する前記走行レールは、中埋めコンクリートが流動するための開口が形成されていることを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 2 is the method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 1, wherein the traveling rail left in the work room is made of filled concrete. It is characterized in that an opening for flow is formed.

請求項３に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、請求項２に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法において、前記走行レールに形成された開口は、開口高さが大きい矩形の開口と、開口高さが小さい矩形の開口が交互に設けられていることを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 3 is the method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 2, wherein the opening formed in the traveling rail has an opening height. It is characterized in that large rectangular openings and rectangular openings with a small opening height are alternately provided.

請求項４に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、請求項１ないし３のいずれかに係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法において、ポリカルボン酸系化合物からなる標準形Ｉ種の流動化剤を、コンクリートのスランプが低下した時点又はコンクリートの練混ぜ開始から一定時間経過後に添加することを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 4 is a standard type composed of a polycarboxylic acid compound in the method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to any one of claims 1 to 3. The type I fluidizing agent is added at the time when the slump of the concrete is lowered or after a certain period of time has elapsed from the start of kneading the concrete.

請求項５に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、請求項４に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法において、前記標準形Ｉ種の流動化剤に加え、水溶性増粘剤をコンクリートのスランプが低下した時点又はコンクリートの練混ぜ開始から一定時間経過後に添加することを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 5 is the method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 4, in addition to the above-mentioned standard type I fluidizing agent, which is water-soluble. The thickener is added when the slump of the concrete is lowered or after a certain period of time has elapsed from the start of kneading the concrete.

請求項６に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法は、請求項１ないし５のいずれかに係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法において、高気圧作業室内に設置された監視カメラにより、中埋めコンクリートの打設状況をモニタリングしながら充填確認を行うことを特徴とする。 The method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to claim 6 is the surveillance camera installed in the high pressure work room in the method for placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to any one of claims 1 to 5. The feature is that the filling is confirmed while monitoring the casting status of the filled concrete.

請求項１〜５に係る発明によれば、高圧作業室に掘削機のレールを残置したまま中埋めコンクリートを充分に充填可能である。また、請求項１〜５に係る発明によれば、掘削機の走行レール残置手法を併用することで、高圧環境下の労働を削減し、安全性、生産性を向上し、安定した品質を提供することができる。 According to the inventions according to claims 1 to 5, it is possible to sufficiently fill the filled concrete while leaving the rail of the excavator in the high-pressure work room. Further, according to the inventions of claims 1 to 5, by using the traveling rail leaving method of the excavator together, labor in a high pressure environment is reduced, safety and productivity are improved, and stable quality is provided. can do.

特に、請求項２及び３に係る発明によれば、作業室内に残置する走行レールに中埋めコンクリートが流動するための開口が形成されているので、掘削反力としての耐久性が確保できる所定の安全率を確保しつつ、中埋めコンクリートの充填を阻害することがない。 In particular, according to the inventions of claims 2 and 3, since the traveling rail left in the work room is formed with an opening for the filled concrete to flow, a predetermined value capable of ensuring durability as an excavation reaction force. While ensuring the safety factor, it does not interfere with the filling of the filled concrete.

特に、請求項４及び５に係る発明によれば、高温環境下においてスランプの流動性を保持できる時間が経過してしまうような場合でも、流動化剤や増粘剤を添加することで、添加以降の流動性が保持される。このため、大深度、大断面の構造物や高温環境下における施工など、様々な現場のスケールや環境に対応することが可能である。 In particular, according to the inventions of claims 4 and 5, even when the time that the fluidity of the slump can be maintained in a high temperature environment elapses, it is added by adding a fluidizing agent or a thickener. Subsequent liquidity is maintained. Therefore, it is possible to cope with various on-site scales and environments such as structures with large depths and large cross sections and construction in high temperature environments.

特に、請求項６に係る発明によれば、監視カメラのモニタリングにより中埋めコンクリートの打設状況、充填状況を常に監視することができる。このため、中埋めコンクリートをより確実に充填することができる。 In particular, according to the invention of claim 6, it is possible to constantly monitor the casting status and filling status of the filled concrete by monitoring the surveillance camera. Therefore, the filling concrete can be filled more reliably.

図１は、ニューマチックケーソン工法の各工程を説明する説明図である。図１（ａ）が、刃口据付工程を説明する工程説明図であり、図１（ｂ）が、一層目構築工程を説明する工程説明図であり、図１（ｃ）が、二層目構築艤装工程を説明する工程説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram illustrating each step of the pneumatic caisson method. FIG. 1A is a process explanatory view for explaining the blade cutting edge installation process, FIG. 1B is a process explanatory diagram for explaining the first layer construction process, and FIG. 1C is a second layer. It is a process explanatory drawing explaining the construction mounting process. 図２は、ニューマチックケーソン工法の各工程を説明する説明図である。図２（ａ）が、掘削沈下工程を説明する工程説明図であり、図２（ｂ）が、次層構築工程と掘削沈下工程を説明する工程説明図であり、図２（ｃ）が、沈下完了・地耐力試験を説明する工程説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram illustrating each step of the pneumatic caisson method. FIG. 2A is a process explanatory diagram for explaining the excavation subsidence process, FIG. 2B is a process explanatory diagram for explaining the next layer construction process and the excavation subsidence process, and FIG. 2C is a process explanatory view. It is a process explanatory drawing explaining the settlement completion / ground bearing capacity test. 図３は、ニューマチックケーソン工法の各工程を説明する説明図である。図３（ａ）が、中埋めコンクリート打設工程を説明する工程説明図であり、図３（ｂ）が、艤装撤去工程を説明する工程説明図であり、図３（ｃ）が、工事完成状況を示す工程説明図である。FIG. 3 is an explanatory diagram illustrating each step of the pneumatic caisson method. FIG. 3 (a) is a process explanatory view for explaining the filling concrete placing process, FIG. 3 (b) is a process explanatory diagram for explaining the equipment removal process, and FIG. 3 (c) is the construction completion. It is a process explanatory drawing which shows the situation. 図４は、本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法に用いるレールの形状を示す図であり、図４（ａ）が、正面図、図４（ｂ）が、その左側面図、図４（ｃ）が、その平面図である。4A and 4B are views showing the shape of the rail used in the filling concrete placing method according to the present embodiment. FIG. 4A is a front view, FIG. 4B is a left side view thereof, and FIG. (C) is a plan view thereof. 図５は、実物大充填試験に用いた型枠の形状・寸法を示す図であり、図５（ａ）が、型枠の正面図、図５（ｂ）が、その右側面図、図５（ｃ）が、その平面図である。5A and 5B are views showing the shape and dimensions of the mold used in the full-scale filling test. FIG. 5A is a front view of the mold, FIG. 5B is a right side view thereof, and FIG. (C) is a plan view thereof. 図６は、水準No.2のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 6 is a side photograph of the formwork after the completion of the level No. 2 concrete filling test. 図７は、水準No.3のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 7 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 3 is completed. 図８は、水準No.5のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 8 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 5 is completed. 図９は、水準No.6のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 9 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 6 is completed. 図１０は、水準No.7のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 10 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 7 is completed. 図１１は、水準No.8のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。FIG. 11 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 8 is completed. 図１２は、各配合のスランプの経時変化の結果を表す折れ線グラフである。FIG. 12 is a line graph showing the results of changes over time in the slumps of each formulation. 図１３は、加振間隙通過試験の試験結果を示すグラフである。FIG. 13 is a graph showing the test results of the vibration gap passing test. 図１４は、加圧ブリーディング試験の結果を示す折れ線グラフである。FIG. 14 is a line graph showing the results of the pressure bleeding test. 図１５は、圧縮強度試験結果を示す棒グラフである。FIG. 15 is a bar graph showing the results of the compressive strength test. 図１６は、函体の函内概要及び充填管理の概要を示す図であり、図１６（ａ）が、函内を示す平面図、図１６（ｂ）が、その断面図である。16A and 16B are views showing an outline of the inside of the box and an outline of filling management, FIG. 16A is a plan view showing the inside of the box, and FIG. 16B is a cross-sectional view thereof. 図１７は、監視カメラで撮影した函内の中埋めコンクリートの打ち込み状況を示す写真である。FIG. 17 is a photograph showing the driving situation of the concrete buried in the box, which was taken by a surveillance camera.

以下、本発明に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法の一実施形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。 Hereinafter, an embodiment of the buried concrete placing method of the pneumatic caisson method according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

＜ニューマチックケーソン工法＞
先ず、図１〜図３を用いて、本発明の実施形態に係るニューマチックケーソン工法全体について簡単に説明する。ニューマチックケーソン工法は、予め地上で下部に刃口で囲まれた作業室を設けた鉄筋コンクリート製の函体を築造するとともに、この作業室内で掘削機を用いて掘削して函体を沈下して構築物を所定の位置に設置する工法である。 <Pneumatic caisson method>
First, the entire pneumatic caisson method according to the embodiment of the present invention will be briefly described with reference to FIGS. 1 to 3. In the pneumatic caisson method, a reinforced concrete box with a work room surrounded by a blade at the bottom is constructed in advance on the ground, and the box is sunk by excavating with an excavator in this work room. This is a construction method in which the structure is installed in a predetermined position.

ニューマチックケーソン工法では、先ず、事前準備として据付地盤の整地を行った後、図１（ａ）に示すように、整地した据付地盤に土砂セントルや刃口を据え付ける刃口据付工程を行う。 In the pneumatic caisson method, first, the ground leveling of the installation ground is performed as a preliminary preparation, and then, as shown in FIG. 1 (a), the cutting edge installation step of installing the earth and sand centre and the cutting edge on the leveled installation ground is performed.

次に、図１（ｂ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、クローラークレーン等の揚重機を用いて、一層目を構築する。具体的には、型枠を設置するとともに必要な補強鉄筋を配筋した上、コンクリートを打設して函体の一層目を構築する一層目構築工程を行う。 Next, as shown in FIG. 1 (b), in the pneumatic caisson method, a first layer is constructed by using a lifting machine such as a crawler crane. Specifically, after installing the formwork and arranging the necessary reinforcing bars, concrete is placed to construct the first layer of the box body.

次に、図１（ｃ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、一層目構築工程と同様に二層目を構築するとともに、掘削機械、排土設備、入函設備等を艤装する二層目構築艤装工程を行う。 Next, as shown in FIG. 1 (c), in the pneumatic caisson method, the second layer is constructed in the same manner as the first layer construction process, and the two layers are equipped with excavation machines, soil removal equipment, boxing equipment, etc. Perform the eye construction equipment process.

次に、図２（ａ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、前工程で設置した掘削機械を用いて、函体下の刃口内を掘削して函体の一層分を沈下させる掘削沈下工程を行う。このとき、作業室に地下水圧に応じた圧縮空気を送り込んで、地下水を排除して、常にドライな環境の作業室内で掘削を行うものである。 Next, as shown in FIG. 2A, in the pneumatic caisson method, the excavation machine installed in the previous process is used to excavate the inside of the cutting edge under the box to sink one layer of the box. Perform the process. At this time, compressed air corresponding to the groundwater pressure is sent into the work room to eliminate the groundwater, and excavation is always performed in the work room in a dry environment.

その後、図２（ｂ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、次の層を構築する次層構築工程と掘削沈下工程とを繰り返して、函体を所定の地盤まで到達させる。所定の地盤に到達すると図２（ｃ）に示すように、沈下が完了し、地耐力試験等を行って地盤の強度を確認する。 After that, as shown in FIG. 2B, in the pneumatic caisson method, the next layer construction step for constructing the next layer and the excavation subsidence step are repeated to bring the box body to a predetermined ground. When the predetermined ground is reached, as shown in FIG. 2C, the subsidence is completed, and the strength of the ground is confirmed by performing a proof stress test or the like.

次に、図３（ａ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、函体内の配管（打設管）を用いて、地上のコンクリートミキサー車からフレッシュコンクリートを打設して掘削機械で掘削作業を行っていた高気圧作業室に中埋めコンクリートを打設・充填する中埋めコンクリート打設工程を行う。このとき、掘削装置（掘削機）の走行レールも中埋めコンクリートに埋め殺す。 Next, as shown in FIG. 3A, in the pneumatic caisson method, fresh concrete is cast from a concrete mixer truck on the ground using a pipe (casting pipe) inside the box, and excavation work is performed by an excavating machine. Perform the filling concrete casting process to place and fill the filling concrete in the high pressure work room where the above was performed. At this time, the traveling rail of the excavator (excavator) is also buried in the filling concrete.

その後、図３（ｂ）に示すように、ニューマチックケーソン工法では、掘削機械、排土設備、入函設備等の艤装を撤去する艤装撤去工程を行う。勿論、本工程は、中埋めコンクリート打設工程に先立って行ってもよいし、同時並行に行うことも可能である。但し、本発明の実施形態に係るニューマチックケーソン工法では、前工程で埋め殺した走行レールは残置する。ニューマチックケーソン工法における無人化施工を促進して、できる限り安全に施工するためである。この艤装撤去工程が完了することにより、ニューマチックケーソン工法による工事全体が完了する（図３（ｃ）参照）。 After that, as shown in FIG. 3 (b), in the pneumatic caisson method, an equipment removal step of removing equipment such as excavation machine, soil removal equipment, and boxing equipment is performed. Of course, this step may be carried out prior to the filling concrete placing step, or may be carried out in parallel. However, in the pneumatic caisson method according to the embodiment of the present invention, the traveling rail buried in the previous step is left behind. This is to promote unmanned construction in the pneumatic caisson method and to construct as safely as possible. By completing this garment removal process, the entire construction by the pneumatic caisson method is completed (see FIG. 3 (c)).

＜ニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法＞
次に、本発明の特徴部分である中埋めコンクリート打設方法について詳細に説明する。
前述のようなニューマチックケーソン工法における中埋めコンクリート打設工程では、従来、充填方法は振動締固めを行わない自己充填で、中埋めコンクリートが作業室の函内天井に到達すると、ポンプ車の圧送圧力及び大気圧と高気圧な函内との圧力差（排気する際に生じる力）を利用して充填していた。 <Pneumatic caisson method for filling concrete in the middle>
Next, the filling concrete placing method, which is a feature of the present invention, will be described in detail.
In the filling concrete placing process in the pneumatic caisson method as described above, the filling method is conventional self-filling without vibration compaction, and when the filling concrete reaches the ceiling of the box in the work room, the pump truck is pumped. Filling was performed using the pressure and the pressure difference between the atmospheric pressure and the high pressure caisson (force generated when exhausting).

しかし、近年、ニューマチックケーソン工法は、大深度、大断面での採用が加速している。大断面の場合、中埋めコンクリートは、数日に亘り打ち込まれ、函内温度は、中埋めコンクリートの水和発熱によって上昇する。このため、打ち込まれるコンクリートの流動性は、時間の経過に伴って低下し易くなり、充填不足が発生するリスクが高くなる。したがって、環境温度の上昇が想定される場合、中埋めコンクリートに流動性の保持性を付与することが望ましい。 However, in recent years, the adoption of the pneumatic caisson method at large depths and large cross sections is accelerating. In the case of a large cross section, the filled concrete is driven in for several days, and the temperature inside the box rises due to the heat generation of hydration of the filled concrete. Therefore, the fluidity of the concrete to be driven tends to decrease with the passage of time, and the risk of insufficient filling increases. Therefore, when the environmental temperature is expected to rise, it is desirable to impart fluidity retention to the filled concrete.

また、ニューマチックケーソン工法における中埋めコンクリート打設方法は、固定された打設孔（打設管）を用いてコンクリートを打ち込み、打ち込まれたコンクリートは横移動しながら充填される。このため、中埋めコンクリート打設方法において、安定した充填性を確保するには、打設するフレッシュコンクリートに、流動性に加えて材料分離の抵抗性を付与することが望ましい。 Further, in the method of placing the filled concrete in the pneumatic caisson method, concrete is poured using a fixed casting hole (casting pipe), and the poured concrete is filled while moving laterally. Therefore, in order to ensure stable filling property in the filling concrete placing method, it is desirable to impart resistance to material separation in addition to fluidity to the placed fresh concrete.

また、圧気環境下における無人化施工の取り組みとして、無人撤去が困難な掘削機の走行レールを撤去せず残置する手法を想到するに至った。しかし、掘削機のレールを残置することは、中埋めコンクリートによる作業室充填作業において、流動抵抗因子としてコンクリートの充填を阻害する。そこで、本発明に係る中埋めコンクリート打設方法では、流動保持性や材料分離抵抗性を後添加により付与できる混和剤を用いて、中埋めコンクリートの充填性を改善した。 In addition, as an effort for unmanned construction under a pressure environment, we have come up with a method of leaving the traveling rail of an excavator, which is difficult to remove unmanned, without removing it. However, leaving the rails of the excavator hinders the filling of concrete as a flow resistance factor in the work room filling work with the filled concrete. Therefore, in the filling concrete casting method according to the present invention, the filling property of the filling concrete is improved by using an admixture that can impart flow retention and material separation resistance by post-addition.

本発明の実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法では、前述のように、（１）レールの形状、（２）中埋めコンクリートの配合、（３）打設・充填管理の３要素に着目した。 In the filling concrete casting method according to the embodiment of the present invention, as described above, attention was paid to the three elements of (1) rail shape, (2) filling concrete compounding, and (3) casting / filling management. ..

（１）レールの形状
掘削機の走行レールを作業室内に残置させた場合、コンクリートを充填する際に、レールがコンクリートの流動を阻害し、充填不良となるリスクがある。そのため、レールを設置した際に、レールに設ける開口の有無がコンクリートの充填性に影響を与えると考えられる。また、掘削機のレールは、掘削機の作業範囲を決定するととともに、作業反力に対抗する機能が必要である。よって、掘削反力としての耐久性が確保できる範囲でなるべく大きな開口を設けることとし、掘削反力を推定した上、降伏強さに対する安全率を２．０以上確保できるように、ＦＥＭ解析により前記機能を満たす最大限のレール形状（開口部寸法）を決定した。 (1) Rail shape When the traveling rail of the excavator is left in the work room, there is a risk that the rail obstructs the flow of concrete when filling the concrete, resulting in poor filling. Therefore, when the rail is installed, it is considered that the presence or absence of the opening provided in the rail affects the filling property of the concrete. In addition, the rail of the excavator needs to have a function of determining the working range of the excavator and counteracting the working reaction force. Therefore, it was decided to provide as large an opening as possible within the range where the durability as the excavation reaction force can be secured, and after estimating the excavation reaction force, the safety factor for the yield strength can be secured at 2.0 or more by FEM analysis. The maximum rail shape (opening size) that satisfies the function was determined.

具体的には、図４に示すように、本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法に用いるレールの形状は、レールの高さがＨ＝２７６ｍｍの場合、開口高さが２００ｍｍ×開口幅２６８ｍｍの開口高さが大きい矩形の開口と、開口高さが１６３ｍｍ×開口幅２６８ｍｍの開口高さが小さい矩形の開口を交互に設ける形状とした。また、レールの長手方向の両端に位置する矩形の開口は、開口高さが１６３ｍｍ×開口幅１７２ｍｍの開口幅及び開口高さが小さい矩形の開口とした。 Specifically, as shown in FIG. 4, the shape of the rail used in the filling concrete placing method according to the present embodiment is such that when the rail height is H = 276 mm, the opening height is 200 mm × the opening width is 268 mm. A rectangular opening having a large opening height and a rectangular opening having an opening height of 163 mm and an opening width of 268 mm having a small opening height are alternately provided. The rectangular openings located at both ends in the longitudinal direction of the rail were rectangular openings having an opening height of 163 mm × an opening width of 172 mm and a small opening width.

図４（ａ）は、本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法に用いるレールの形状を示す正面図、図４（ｂ）は、その左側面図、図４（ｃ）は、その平面図である。なお、図４（ａ）に示すように、各開口の四隅は、応力が集中しないように、曲率半径がＲ＝５０ｍｍの円弧状の四隅となっている。 FIG. 4A is a front view showing the shape of the rail used in the filling concrete placing method according to the present embodiment, FIG. 4B is a left side view thereof, and FIG. 4C is a plan view thereof. Is. As shown in FIG. 4A, the four corners of each opening are arcuate corners having a radius of curvature of R = 50 mm so that stress is not concentrated.

（（実物大充填試験））
通常、前述のように、中埋めコンクリートは、材料の自然流動で注入（振動締め固めを行わない）し、コンクリートがある程度注入（作業室天井スラブ到達）されると、ポンプ車の圧送圧力及びエアーブローによる差圧力を利用して充填を行う。ポンプ車の圧送圧とエアーブロー差圧は充填に対して好要因となる。また、地上において圧気環境を再現した状態での充填性評価は困難である。そこで、自然流動のみで掘削機レールがある場合の充填可能となる配合選定を目的として、実物大試験装置による検証を実施した。 ((Full-scale filling test))
Normally, as described above, the filling concrete is injected by the natural flow of the material (without vibrating compaction), and when the concrete is injected to some extent (reaching the ceiling slab in the work room), the pumping pressure and air of the pump truck are used. Filling is performed using the differential pressure generated by the blow. The pressure feed pressure of the pump truck and the differential pressure of the air blow are favorable factors for filling. In addition, it is difficult to evaluate the filling property in a state where the pressure environment is reproduced on the ground. Therefore, for the purpose of selecting a composition that can be filled when there is an excavator rail with only natural flow, verification was carried out using a full-scale test device.

（要因と水準）
実験水準の一覧を表１に示す。要因は、（１）走行レール開口、（２）コンクリートのスランプとした。水準は、走行レール開口は有り、或いは、無しの２水準、スランプは、21cm，18cm，15cm，12cm，8cmの５水準とした。 (Factors and levels)
A list of experimental levels is shown in Table 1. The factors were (1) running rail opening and (2) concrete slump. The levels were 2 levels with or without running rail openings, and 5 levels of slump of 21 cm, 18 cm, 15 cm, 12 cm, and 8 cm.

（試験装置概要）
図５は、実物大充填試験に用いた型枠の形状・寸法を示す図であり、図５（ａ）が、型枠の正面図、図５（ｂ）が、その右側面図、図５（ｃ）が、その平面図である。図５に示すように、型枠はケーソン掘削室の天井部を模擬しており、型枠の寸法は、幅0.7m×高さ0.7m×長さ2.0m=0.93m³，約2.1tである。また、型枠の天端に走行レールを設置した。レールの寸法は、高さ276mm、底部フランジ幅165mm、頭部フランジ幅300mmである。なお、充填状況を直接確認できるように側面１面はアクリル板とした。 (Outline of test equipment)
5A and 5B are views showing the shape and dimensions of the mold used in the full-scale filling test. FIG. 5A is a front view of the mold, FIG. 5B is a right side view thereof, and FIG. (C) is a plan view thereof. As shown in Fig. 5, the formwork simulates the ceiling of the caisson excavation chamber, and the dimensions of the formwork are width 0.7m x height 0.7m x length 2.0m = 0.93m ³ , about 2.1t. be. In addition, a running rail was installed at the top of the formwork. The rail dimensions are 276 mm in height, 165 mm in bottom flange width, and 300 mm in head flange width. One side surface was made of an acrylic plate so that the filling status could be confirmed directly.

（コンクリートの使用材料と配合）
表２に、使用材料を示し、表３に、コンクリートの配合を示す。ここで、鉛直配管で高気圧下にフレッシュコンクリートをポンプ車により圧送する場合、2cm程度のスランプロスが予想される。そのため、打設中の閉塞を防止する目的で、単位水量を従来より多くする配合が好ましい。具体的には、W/C≦50%，W≧190kg/m³，スランプ21cm，空気量2.0%，G_max=20mm，呼び強度は30N/mm²である。本配合の呼び強度は、一般的な中埋めコンクリートの配合強度である18〜21N/mm²に比べてやや高いが、高気圧下で流動性を付与して安定したワーカビリティーを得るために結合材料が若干多くなるように配合している。また、スランプ21cmは、高気圧下でのフレッシュ性状であり、荷降ろし時点では、スランプ23cmを想定している。なお，今回の試験では、スランプを水準としたため、配合条件が一部揃っていない。 (Materials and formulations used for concrete)
Table 2 shows the materials used, and Table 3 shows the concrete composition. Here, when fresh concrete is pumped by a pump truck under high pressure with vertical piping, a slump loss of about 2 cm is expected. Therefore, for the purpose of preventing blockage during casting, it is preferable to use a composition in which the unit amount of water is larger than before. Specifically, W / C ≤ 50%, W ≥ 190 kg / m ³ , slump 21 cm, air volume 2.0%, G _max = 20 mm, nominal strength 30 N / mm ² . The nominal strength of this formulation is slightly higher than the compounding strength of 18 to 21 N / mm ² of general filled concrete, but the binding material is used to impart fluidity under high pressure and obtain stable workability. It is blended so that it increases slightly. In addition, the slump 21 cm has a fresh property under high pressure, and at the time of unloading, the slump is assumed to be 23 cm. In this test, the slump was used as the standard, so some compounding conditions were not met.

（コンクリートの打ち込み方法）
コンクリートの打ち込みは、バケットで型枠端部の打設口より行った。打設方法として、水準No.1，4は、コンクリート自身の流動性で打設面が10%程度の流動勾配に打ち上がるように、打設速度を調整して打ち込み、打ち込み口の上面に到達後は一定の速度となるようにして排出口からコンクリートが排出されるまで実施した。一方、その他の水準は、コンクリートをレール下端の高さまで打設した後、打ち込み口から一定の速度となるように打ち込み、排出口からコンクリートが排出されるまで、或いは、打ち込みが困難と判断されるまで実施した。 (Concrete driving method)
Concrete was driven from the casting port at the end of the formwork with a bucket. As a driving method, Levels 1 and 4 reach the upper surface of the driving port by adjusting the driving speed so that the driving surface rises to a flow gradient of about 10% due to the fluidity of the concrete itself. After that, it was carried out until the concrete was discharged from the discharge port at a constant speed. On the other hand, for other levels, after the concrete is poured to the height of the lower end of the rail, the concrete is driven at a constant speed from the driving port until the concrete is discharged from the discharge port, or it is judged that the driving is difficult. Was carried out.

打ち込み中は、コンクリートに対して振動機は原則使用せず、打ち込み口に設置した円筒管（高さ900mm）による水頭差圧力による作用のみで、コンクリートが流動するように設定した。一部の水準では、円筒管内でコンクリートが閉塞したため、内部振動機によって、円筒管部のコンクリートに対して流動化を作用させた。 During the driving, in principle, no vibrator was used for the concrete, and the concrete was set to flow only by the action of the hydraulic head differential pressure by the cylindrical pipe (height 900 mm) installed at the driving port. At some levels, the concrete was occluded in the cylindrical tube, so an internal vibrator was used to fluidize the concrete in the cylindrical tube.

（測定方法）
測定方法は、打設中にアクリル製の型枠面からビデオ及び写真により流動勾配など充填状況を撮影した。また、打設試験終了後、型枠を脱型し、コンクリート充填状況を目視及び写真により確認した。 (Measuring method)
As for the measuring method, the filling condition such as the flow gradient was photographed from the acrylic mold surface by video and photograph during casting. After the casting test was completed, the formwork was removed and the concrete filling status was visually confirmed and photographed.

（実験結果）
先ず、走行レールに開口が無い場合の実験結果について説明する。
（1）水準No.1，SL=21cm
コンクリートがレール到達以降、投入側と排出側とでコンクリート天端に落差が生じる。充填状況は良好であった（写真は省略）。 (Experimental result)
First, the experimental results when there is no opening in the traveling rail will be described.
(1) Level No. 1, SL = 21cm
After the concrete reaches the rail, there is a drop at the top of the concrete between the input side and the discharge side. The filling condition was good (photo not shown).

（2）水準No.2，SL=18cm
図６は、水準No.2のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図６に示すように、コンクリートがレール到達以降、投入側が充填されてから排出側が盛り上がるように流動した。充填状況は、レール排出側に未充填箇所が確認された。 (2) Level No. 2, SL = 18cm
FIG. 6 is a side photograph of the formwork after the completion of the level No. 2 concrete filling test. As shown in FIG. 6, after the concrete reached the rail, it flowed so that the input side was filled and then the discharge side was raised. As for the filling status, an unfilled part was confirmed on the rail discharge side.

（3）水準No.3，SL=15cm
図７は、水準No.3のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図７に示すように、投入側の充填すら困難な状況であった。 (3) Level No. 3, SL = 15cm
FIG. 7 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 3 is completed. As shown in FIG. 7, it was difficult to even fill the charging side.

次に、走行レールに開口が有る場合の実験結果について説明する。
（1）水準No.4，SL=21cm
流動勾配7%を保ちつつ、レールを超えて充填された。充填状況は良好であった（写真は省略）。 Next, the experimental results when the traveling rail has an opening will be described.
(1) Level No. 4, SL = 21cm
It was filled beyond the rail while maintaining a flow gradient of 7%. The filling condition was good (photo not shown).

（2）水準No.5，SL=18cm
図８は、水準No.5のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図８に示すように、レールを超える際に落差が21cm水準よりも大きくなったが、充填性は問題なかった。 (2) Level No. 5, SL = 18cm
FIG. 8 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 5 is completed. As shown in FIG. 8, the head became larger than the 21 cm level when crossing the rail, but the filling property was not a problem.

（3）水準No.6，SL=15cm
図９は、水準No.6のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図９に示すように、レールを超える前に投入側が充満され、レールを超えた段階で充填困難と判断した。このため、バイブレーターにより充填を継続した結果、充填性を得られた。しかし、現場を想定すると、15cmでは充填不良リスクが高くなると判断した。 (3) Level No.6, SL = 15cm
FIG. 9 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 6 is completed. As shown in FIG. 9, the loading side was filled before the rail was crossed, and it was judged that filling was difficult when the rail was crossed. Therefore, as a result of continuing filling with a vibrator, filling property was obtained. However, assuming the site, it was judged that the risk of poor filling would be high at 15 cm.

（4）水準No.7，SL=12cm
図１０は、水準No.7のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図１０に示すように、レール到達前に打設困難と判断した。このため、バイブレーターにより継続して打設を行い、レールを超えることは確認できたが、排出口まで完全に充填することは困難であった。 (4) Level No.7, SL = 12cm
FIG. 10 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 7 is completed. As shown in FIG. 10, it was determined that it was difficult to drive before reaching the rail. For this reason, it was confirmed that the rail was crossed by continuous driving with a vibrator, but it was difficult to completely fill the outlet.

（5）水準No.8，SL=8cm
図１１は、水準No.8のコンクリート充填試験終了後の型枠の側面写真である。図１１に示すように、投入口に卓越してコンクリートが堆積し、コンクリート天端が打設孔を封鎖後、打設困難と判断した。このため、バイブレーターを用いて打設を継続したが、型枠天端全面にコンクリートは到達しなかった。 (5) Level No.8, SL = 8cm
FIG. 11 is a side photograph of the formwork after the concrete filling test of level No. 8 is completed. As shown in FIG. 11, concrete was predominantly deposited at the inlet, and after the concrete top end closed the casting hole, it was judged that the casting was difficult. For this reason, the placement was continued using a vibrator, but the concrete did not reach the entire top of the formwork.

（試験結果の整理）
掘削機の走行レールを残置した時の充填性に与えるスランプの影響を検討し、走行レールの開口の有無、或いは、スランプの変化が充填性に与える影響を評価した結果、走行レールに開口がない場合には、十分に充填が可能と判断できるコンクリートのスランプは21cm付近であった。一方、走行レールに開口がある場合には、18cm以上であることを確認できた。また、レールに開口を設けることは、作業室内の充填性を確保する上で、有効な手段であることが確認できた。 (Organization of test results)
As a result of examining the influence of the slump on the filling property when the traveling rail of the excavator is left, and evaluating the presence or absence of the opening of the traveling rail or the influence of the change of the slump on the filling property, there is no opening in the traveling rail. In this case, the concrete slump that could be judged to be sufficiently filled was around 21 cm. On the other hand, when there was an opening in the traveling rail, it was confirmed that it was 18 cm or more. In addition, it was confirmed that providing an opening in the rail is an effective means for ensuring the filling property in the work room.

（２）中埋めコンクリートの配合
本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法で用いるコンクリートの配合は、ベースコンクリートしてＡＥ減水剤遅延形の混和剤が混入されたコンクリートを使用するとともに、ポリカルボン酸系化合物からなる標準形Ｉ種の流動化剤と後述の特殊増粘剤をコンクリートのスランプ低下した時点で、又はコンクリートの練混開始から一定時間経過後に添加することを特徴とする。 (2) Formulation of filled-in concrete The concrete blended in the concrete filling method according to the present embodiment is a base concrete mixed with an AE water reducing agent delay type admixture and a polycarboxylic acid. It is characterized in that a standard type I fluidizing agent composed of an acid compound and a special thickener described later are added at the time when the slump of concrete is lowered or after a certain period of time has elapsed from the start of kneading of concrete.

次に、中埋めコンクリートの好ましい配合を決定すべく行った中埋めコンクリートの配合評価のための実験について説明する。具体的には、表４に示す使用材料を用いて、表５に示すコンクリートの配合とし、スランプの経時変化、ボックス形容器を用いた加振時のコンクリートの間隙通過性試験（以下、単に加振間隙通過試験という。）、及び加圧ブリーディング試験を行った。 Next, an experiment for evaluating the composition of the filling concrete, which was carried out to determine the preferable composition of the filling concrete, will be described. Specifically, the materials used shown in Table 4 are used to formulate the concrete shown in Table 5, and the slump changes over time and the concrete gap passage test during vibration using a box-shaped container (hereinafter, simply added). A slump passage test) and a pressure bleeding test were performed.

中埋めコンクリートの配合は、函内における流動性を考慮してW≧190kg/m³，SL21cmとし、材料分離を考慮してW/C≦50％とした。また、コンクリートのスランプは、大気圧から気圧が上昇することでコンクリート中の空気量が減少し、ボールベアリング効果が小さくなり、スランプの低下が予想される。このため、本実施形態に係る中埋めコンクリートの配合は、従来の配合より空気量を減少させた。比較としてW=185kg/m³や従来の中埋めコンクリート配合を想定してW=175kg/m³となる配合を用意し、両者には前述のように、ポリカルボン酸系化合物からなる標準形Ｉ種の流動化剤と界面活性剤系特殊増粘剤を併用した配合とした。 The composition of the filled concrete was W ≥ 190 kg / m ³ and SL 21 cm in consideration of the fluidity in the box, and W / C ≤ 50% in consideration of material separation. Further, in the concrete slump, the amount of air in the concrete decreases as the atmospheric pressure rises from the atmospheric pressure, the ball bearing effect becomes small, and the slump is expected to decrease. Therefore, the composition of the filled concrete according to the present embodiment reduces the amount of air as compared with the conventional composition. Comparison W = 185kg / m ³ and assumes the concrete mix fills in the prior art by providing a formulation comprising a W = 175kg / m ³ as, as described above in both standard form I comprising a polycarboxylic acid compound The compound was a combination of a seed fluidizing agent and a surfactant-based special thickener.

ベースコンクリートはＡＥ減水剤遅延形を使用し、前述の流動化剤や特殊増粘剤は、所定のスランプが低下した時点で後添加した。練混ぜ及び各種試験は、気温が高い環境下での施工を想定し、30℃，RH70%環境下で実施した。 The AE water reducing agent delayed type was used for the base concrete, and the above-mentioned fluidizing agent and special thickener were added after the predetermined slump was lowered. Kneading and various tests were carried out in an environment of 30 ° C and RH70%, assuming construction in a high temperature environment.

（流動化剤）
本実施形態に係る流動化剤について詳述する。前述の標準形Ｉ種の流動化剤は、後述する下記一般式（１）で表される単量体（Ｉ）に由来する構成単位、及び下記一般式（２）で表される単量体（ＩＩ）に由来する構成単位を含むポリカルボン酸系共重合体Ａを含むセメント混和剤であって、条件（Ａ）を満たすセメント混和剤である。 (Fluidizer)
The fluidizing agent according to this embodiment will be described in detail. The above-mentioned standard type I fluidizing agent is a structural unit derived from the monomer (I) represented by the following general formula (1) described later, and the monomer represented by the following general formula (2). A cement admixture containing a polycarboxylic acid-based copolymer A containing a structural unit derived from (II), which satisfies the condition (A).

（一般式（１）で表される単量体（Ｉ））
単量体（Ｉ）は、下記一般式（１）で表される。 (Monomer (I) represented by the general formula (1))
The monomer (I) is represented by the following general formula (1).

式中、Ｒ¹は、炭素原子数２〜５のアルケニル基を表す。Ａ¹Ｏは、同一若しくは異なって、炭素原子数２〜１８のオキシアルキレン基を表す。ｎ１は、オキシアルキレン基の平均付加モル数であり、１〜１００の数を表す。Ｒ２は、水素原子又は炭素原子数１〜３０の炭化水素基を表す。 In the formula, R ¹ represents an alkenyl group having 2 to 5 carbon atoms. A ¹ O represents an oxyalkylene group having 2 to 18 carbon atoms, which is the same or different. n1 is the average number of moles of oxyalkylene group added, and represents a number of 1 to 100. R2 represents a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms.

（一般式（２）で表される単量体（ＩＩ））
単量体（ＩＩ）は、下記一般式（２）で表される。 (Monomer (II) represented by the general formula (2))
The monomer (II) is represented by the following general formula (2).

式中、Ｒ³，Ｒ⁴及びＲ⁵は、それぞれ独立に、水素原子又は炭素原子数１〜３のアルキル基を表す。ｍは、０〜２の数を表す。Ａ²Ｏは、同一若しくは異なって、炭素原子数２〜１８のオキシアルキレン基を表す。ｎ２は、オキシアルキレン基の平均付加モル数であり、１〜１００の数を表す。Ｘは、水素原子又は炭素原子数１〜３０の炭化水素基を表す。 In the formula, R ³ , R ⁴ and R ⁵ each independently represent a hydrogen atom or an alkyl group having 1 to 3 carbon atoms. m represents a number from 0 to 2. A ² O represents an oxyalkylene group having 2 to 18 carbon atoms, which is the same or different. n2 is the average number of moles of oxyalkylene group added, and represents a number of 1 to 100. X represents a hydrogen atom or a hydrocarbon group having 1 to 30 carbon atoms.

（条件Ａ）
条件Ａとは、環境温度２０℃において下記表６に示す配合にて調整したセメント組成物Ｓにセメント混和剤を添加し、撹拌混合してから３０分後に得られる分離水において、［（分離水中の炭素量）／（ブランク分離水中の炭素量）×１００］で表される未吸着率ＮＡ（３０）が、６５％以上であることを指している。 (Condition A)
Condition A is defined as [(separated water) in the separated water obtained 30 minutes after adding the cement admixture to the cement composition S prepared at an environmental temperature of 20 ° C. with the formulation shown in Table 6 below and stirring and mixing. The non-adsorption rate NA (30) represented by (carbon amount in blank) / (carbon amount in blank separated water) × 100] is 65% or more.

ここで、Ｃは、普通ポルトランドセメント（宇部三菱セメント株式会社製、比重３．１６）と、普通ポルトランドセメント（太平洋セメント株式会社製、比重３．１６）と、普通ポルトランドセメント（株式会社トクヤマ製、比重３．１６）と、の三種の等量混合物である。 Here, C is ordinary Portland cement (manufactured by Ube-Mitsubishi Cement Co., Ltd., specific density 3.16), ordinary Portland cement (manufactured by Taiheiyo Cement Co., Ltd., specific density 3.16), and ordinary Portland cement (manufactured by Tokuyama Corporation, It is a mixture of three kinds of specific gravity 3.16) and three kinds.

また、Ｗは、水道水である。そして、Ｓ１は、掛川産山砂（細骨材、比重２．５７）であり、Ｓ２は、岩瀬産砕砂（細骨材、比重２．６１）である。Ｇは、青梅産砕石（粗骨材、比重２．６５である。 W is tap water. S1 is mountain sand from Kakegawa (fine aggregate, specific density 2.57), and S2 is crushed sand from Iwase (fine aggregate, specific density 2.61). G is crushed stone from Ome (coarse aggregate, specific density 2.65).

＜水溶性増粘剤＞
次に、本実施形態に係る特殊増粘剤について詳述する。
本実施形態に係る特殊増粘剤は、水溶性を示し、溶解後の水溶液の粘度を溶解前よりも上昇させることができるものであれば特に限定されない。通常、水溶性増粘剤は、高分子化合物である。水溶性と粘度を上昇させる度合の調整をし易いので、水溶性増粘剤は、好ましくは、多糖誘導体であり、より好ましくは、多糖類が有する複数のヒドロキシ基が、部分的又は全体的に、ヒドロキシ基を有する炭素原子数１〜５のアルキルオキシ基と、炭素原子数１〜５のアルキルオキシ基と、で置換された多糖誘導体；又は、多糖類が有する複数のヒドロキシ基又は多糖類のアルキル化誘導体若しくはヒドロキシアルキル化誘導体が有する複数のヒドロキシ基の水素原子が、部分的又は全体的に、炭素原子数８以上４０以下の炭化水素鎖を部分構造として有する疎水性置換基と、スルホ基及びスルホナト塩の基からなる群から選ばれる一種以上の基を部分構造として有するイオン性親水性置換基と、で置換された多糖誘導体、であり、更に好ましくは、ヒドロキシプロピルメチルセルロースである。スルホナト塩の基とは、−ＳＯ３−・Ｍ＋で表される基を意味する。ここで、Ｍ＋はカチオンを表す。要するに、本実施形態に係る特殊増粘剤は、界面活性剤系特殊増粘剤であるヒドロキシプロピルメチルセルロースが最も好ましい。 <Water-soluble thickener>
Next, the special thickener according to the present embodiment will be described in detail.
The special thickener according to the present embodiment is not particularly limited as long as it is water-soluble and can increase the viscosity of the aqueous solution after dissolution as compared with that before dissolution. Usually, the water-soluble thickener is a polymer compound. The water-soluble thickener is preferably a polysaccharide derivative, and more preferably the plurality of hydroxy groups contained in the polysaccharide, partially or wholly, because it is easy to adjust the degree of water solubility and the degree of increase in viscosity. , A polysaccharide derivative substituted with an alkyloxy group having 1 to 5 carbon atoms having a hydroxy group and an alkyloxy group having 1 to 5 carbon atoms; or a plurality of hydroxy groups or polysaccharides having a polysaccharide. Hydrophilic substituents and sulfo groups in which the hydrogen atoms of a plurality of hydroxy groups of an alkylated derivative or a hydroxyalkylated derivative partially or wholly have a hydrocarbon chain having 8 to 40 carbon atoms as a partial structure. , And a polysaccharide derivative substituted with an ionic hydrophilic substituent having at least one group selected from the group consisting of sulfonate salt groups as a partial structure, more preferably hydroxypropylmethyl cellulose. The group of the sulfonato salt means a group represented by −SO3- · M +. Here, M + represents a cation. In short, the special thickener according to the present embodiment is most preferably hydroxypropylmethylcellulose, which is a surfactant-based special thickener.

＜疎水性置換基＞
疎水性置換基は、貧配合コンクリートにおいて良好な材料分離抵抗性やレオロジー（適度な流動性）を得る観点から、炭素原子数８以上、好ましくは１２以上、より好ましくは１６以上、及び、炭素原子数４０以下、好ましくは３６以下、より好ましくは２４以下の、直鎖又は分岐鎖のアルキル基を有するアルキルグリセリルエーテル基；炭素原子数８以上、好ましくは１２以上、より好ましくは１６以上、及び、炭素原子数４０以下、好ましくは３６以下、より好ましくは２４以下の、直鎖又は分岐鎖のアルケニル基を有するアルケニルグリセリルエーテル基；ヒドロキシ基が置換していてもよく、オキシカルボニル基が挿入されていてもよい、炭素原子数８以上、好ましくは１２以上、より好ましくは１６以上、及び、炭素原子数４０以下、好ましくは３６以下、より好ましくは２４以下の、直鎖又は分岐鎖のアルキル基；ヒドロキシ基が置換していてもよく、オキシカルボニル基が挿入されていてもよい、炭素原子数８以上、好ましくは１２以上、より好ましくは１６以上、及び、炭素原子数４０以下、好ましくは３６以下、より好ましくは２４以下の、直鎖又は分岐鎖のアルケニル基；又はヒドロキシ基が置換していてもよく、オキシカルボニル基が挿入されていてもよい、炭素原子数８以上、好ましくは１２以上、より好ましくは１６以上、及び、炭素原子数４０以下、好ましくは３６以下、より好ましくは２４以下の、直鎖又は分岐鎖のアシル基、である。製造の容易性、貧配合コンクリートにおいて良好なポンプ圧送性を得る観点から、好ましくはアルキルグリセリルエーテル基、長鎖アルキル基、２−ヒドロキシ長鎖アルキル基であり、より好ましくはアルキルグリセリルエーテル基である。長鎖とは、炭素原子数が８以上であることを意味する。また、長鎖は、通常炭素原子数が４０以下である。また、アルキルグリセリルエーテル基とは、モノアルキルグリセリルエーテルのヒドロキシ基を１個除いた残余の部分の構造を有する基を意味し、すなわち、２−ヒドロキシ−３−アルコキシプロピル基、２−アルコキシ−１−（ヒドロキシメチル）エチル基である。また、アルケニルグリセリルエーテル基とは、モノアルケニルグリセリルエーテルのヒドロキシ基を１個除いた残余の部分の構造を有する基を意味し、すなわち、２−ヒドロキシ−３−アルケニルオキシプロピル基、２−アルケニルオキシ−１−（ヒドロキシメチル）エチル基である。これらの疎水性置換基は多糖類分子にヒドロキシアルキル基（例、ヒドロキシエチル基、ヒドロキシプロピル基）が結合している場合、結合しているヒドロキシアルキル基のヒドロキシ基の水素原子と置換していてもよい。 <Hydrophobic substituent>
The hydrophobic substituent has 8 or more carbon atoms, preferably 12 or more, more preferably 16 or more carbon atoms, and carbon atoms from the viewpoint of obtaining good material separation resistance and rheology (appropriate fluidity) in poorly compounded concrete. An alkylglyceryl ether group having a linear or branched alkyl group of several 40 or less, preferably 36 or less, more preferably 24 or less; 8 or more carbon atoms, preferably 12 or more, more preferably 16 or more, and An alkenylglyceryl ether group having a linear or branched alkenyl group having 40 or less carbon atoms, preferably 36 or less, more preferably 24 or less; the hydroxy group may be substituted and an oxycarbonyl group is inserted. A linear or branched alkyl group having 8 or more carbon atoms, preferably 12 or more, more preferably 16 or more, and 40 or less carbon atoms, preferably 36 or less, more preferably 24 or less; The hydroxy group may be substituted or the oxycarbonyl group may be inserted, the number of carbon atoms is 8 or more, preferably 12 or more, more preferably 16 or more, and the number of carbon atoms is 40 or less, preferably 36 or less. , More preferably 24 or less, linear or branched alkenyl groups; or hydroxy groups may be substituted and oxycarbonyl groups may be inserted, 8 or more carbon atoms, preferably 12 or more carbon atoms, A linear or branched acyl group having 16 or more, preferably 40 or less carbon atoms, preferably 36 or less, and more preferably 24 or less. From the viewpoint of ease of production and good pumping property in poorly blended concrete, an alkyl glyceryl ether group, a long-chain alkyl group, a 2-hydroxy long-chain alkyl group is preferable, and an alkyl glyceryl ether group is more preferable. .. The long chain means that the number of carbon atoms is 8 or more. The long chain usually has 40 or less carbon atoms. The alkyl glyceryl ether group means a group having the structure of the remaining portion excluding one hydroxy group of the monoalkyl glyceryl ether, that is, 2-hydroxy-3-alkoxypropyl group, 2-alkoxy-1. -(Hydroxymethyl) ethyl group. The alkenyl glyceryl ether group means a group having the structure of the remaining portion excluding one hydroxy group of the monoalkenyl glyceryl ether, that is, 2-hydroxy-3-alkenyloxypropyl group and 2-alkenyloxy. It is a -1- (hydroxymethyl) ethyl group. When a hydroxyalkyl group (eg, hydroxyethyl group, hydroxypropyl group) is attached to the polysaccharide molecule, these hydrophobic substituents are substituted with the hydrogen atom of the hydroxy group of the attached hydroxyalkyl group. May be good.

＜イオン性親水性置換基＞
イオン性親水性置換基は、コンクリート中における耐塩性の観点から、好ましくは、スルホ基及びスルホナト塩の基からなる群から選ばれる一種以上の基を部分構造として有する置換基である。具体的には、コンクリート中における耐塩性の観点から、例えば、ヒドロキシ基が置換していてもよい炭素原子数１〜５のスルホアルキル基又はその塩の基が挙げられる。より具体的には、イオン性親水性置換基として、例えば、２−スルホエチル基、３−スルホプロピル基、３−スルホ−２−ヒドロキシプロピル基、及び２−スルホ−１−（ヒドロキシメチル）エチル基、並びにこれらの基に含まれるスルホ基が塩となっている基が挙げられる。多糖誘導体は、イオン性親水性置換基を複数有していてもよい。複数のイオン性親水性置換基が複数のスルホ基を有する場合、その全てがスルホナト塩の基の形態であってもよく、その一部のみがスルホナト塩の基の形態であってもよい。スルホナト塩の基におけるカチオンとしては、例えば、ナトリウム、カリウム等のアルカリ金属イオン、カルシウム、マグネシウム等のアルカリ土類金属イオン、アミン類などの有機カチオン、アンモニウムイオンなどが挙げられる。 <Ionic hydrophilic substituent>
The ionic hydrophilic substituent is preferably a substituent having at least one group selected from the group consisting of a sulfo group and a sulfonate salt group as a partial structure from the viewpoint of salt resistance in concrete. Specifically, from the viewpoint of salt resistance in concrete, for example, a sulfoalkyl group having 1 to 5 carbon atoms or a salt group thereof, which may be substituted with a hydroxy group, can be mentioned. More specifically, the ionic hydrophilic substituents include, for example, 2-sulfoethyl group, 3-sulfopropyl group, 3-sulfo-2-hydroxypropyl group, and 2-sulfo-1- (hydroxymethyl) ethyl group. , And groups in which the sulfo group contained in these groups is a salt. The polysaccharide derivative may have a plurality of ionic hydrophilic substituents. When a plurality of ionic hydrophilic substituents have a plurality of sulfo groups, all of them may be in the form of a sulfonato salt group, or only a part of them may be in the form of a sulfonato salt group. Examples of the cation in the sulfonato salt group include alkali metal ions such as sodium and potassium, alkaline earth metal ions such as calcium and magnesium, organic cations such as amines, and ammonium ions.

＜置換度＞
多糖誘導体の疎水性置換基及びイオン性親水性置換基の置換度は、混練水への適度な溶解性やレオロジー（適度な流動性）を得る観点から、疎水性置換基による置換度が、構成単糖残基１単位あたり０．０００１以上が好ましく、０．０００５以上がより好ましく、１以下が好ましく、０．０１以下がより好ましい。またイオン性親水性置換基による置換度は、構成単糖残基１単位あたり０．００１以上が好ましく、０．０１以上がより好ましく、２以下が好ましく、１以下がより好ましい。 <Degree of substitution>
The degree of substitution of the hydrophobic substituent and the ionic hydrophilic substituent of the polysaccharide derivative is composed of the degree of substitution by the hydrophobic substituent from the viewpoint of obtaining appropriate solubility in kneading water and rheology (appropriate fluidity). It is preferably 0.0001 or more, more preferably 0.0005 or more, preferably 1 or less, and more preferably 0.01 or less per unit of monosaccharide residue. The degree of substitution by the ionic hydrophilic substituent is preferably 0.001 or more, more preferably 0.01 or more, preferably 2 or less, and even more preferably 1 or less per unit of the constituent monosaccharide residue.

＜多糖類＞
多糖誘導体の原料となる多糖類としては、例えば、セルロース；スターチ；コンニャクマンナン、トロロアオイ粘着物等の根茎多糖類；アラビアガム、トラガカントガム、カラヤガム等の樹液多糖類；ローカストビーンガム、グアーガム、タマリンドガム等の種子多糖類；寒天、カラギーナン、アルギン等の海草多糖類；キチン、キトサンヘパリン、コンドロイチン硫酸等の動物性多糖類；デキストラン、キサンタンガム等の微生物多糖類が挙げられる。多糖類のアルキル化誘導体としては、例えば、セルロースのアルキル化誘導体が挙げられ、具体的には、例えば、メチルセルロース、及びエチルセルロースが挙げられる。多糖類のヒドロキシアルキル化誘導体としては、例えば、セルロースのヒドロキシアルキル化誘導体が挙げられ、具体的には、例えば、ヒドロキシエチルセルロース、及びヒドロキシプロピルセルロースが挙げられる。特に、セルロース及びその誘導体が好ましい。なお、セルロース又はその誘導体を原料として製造された水溶性増粘剤を、セルロース系増粘剤という。また、これらの多糖類に置換基（例、メチル基及びエチル基などのアルキル基、ヒドロキシエチル基及びヒドロキシプロピル基などのヒドロキシアルキル基、アルキレンオキシ基）を導入して多糖誘導体とする場合、多糖誘導体が有する複数の置換基は、単一種の置換基であってもよいし、複数種の置換基であってもよい。多糖誘導体の構成単糖残基当たりの置換度は、好ましくは０．１以上であり、より好ましくは０．５以上であり、及び、好ましくは５以下であり、より好ましくは３以下である。また置換基がアルキレンオキシ基の場合には、置換度、即ちその構成単糖残基当たりの付加モル数は、好ましくは０．１以上であり、より好ましくは０．５以上であり、及び、好ましくは１０以下であり、より好ましくは５以下である。 <Polysaccharide>
Examples of polysaccharides used as raw materials for polysaccharide derivatives include cellulose; starch; rhizome polysaccharides such as konjak mannan and trolley aoi adhesive; sap polysaccharides such as arabic gum, tragacanth gum and karaya gum; locust bean gum, guar gum, tamarind gum and the like. Seed polysaccharides; seaweed polysaccharides such as agar, carrageenan, argin; animal polysaccharides such as chitin, chitosanheparin, chondroitin sulfate; microbial polysaccharides such as dextran and xanthan gum. Examples of the alkylated derivative of the polysaccharide include an alkylated derivative of cellulose, and specific examples thereof include methyl cellulose and ethyl cellulose. Examples of the hydroxyalkylated derivative of the polysaccharide include hydroxyalkylated derivatives of cellulose, and specific examples thereof include hydroxyethyl cellulose and hydroxypropyl cellulose. In particular, cellulose and its derivatives are preferable. A water-soluble thickener produced from cellulose or a derivative thereof is referred to as a cellulosic thickener. Further, when a substituent (eg, an alkyl group such as a methyl group and an ethyl group, a hydroxyalkyl group such as a hydroxyethyl group and a hydroxypropyl group, an alkyleneoxy group) is introduced into these polysaccharides to obtain a polysaccharide derivative, the polysaccharide is obtained. The plurality of substituents contained in the derivative may be a single type of substituent or a plurality of types of substituents. The degree of substitution per constituent monosaccharide residue of the polysaccharide derivative is preferably 0.1 or more, more preferably 0.5 or more, and preferably 5 or less, more preferably 3 or less. When the substituent is an alkyleneoxy group, the degree of substitution, that is, the number of added moles per constituent monosaccharide residue thereof is preferably 0.1 or more, more preferably 0.5 or more, and It is preferably 10 or less, and more preferably 5 or less.

＜水溶性増粘剤の分子量＞
水溶性増粘剤の重量平均分子量は、コンクリート中の水への良好な溶解性と良好なポンプ圧送性を得る観点から、１００，０００以上が好ましく、２００，０００以上がより好ましく、５００，０００以上が更に好ましく、及び、５，０００，０００以下が好ましく、２，０００，０００以下がより好ましく、１，０００，０００万以下が更に好ましい。 <Molecular weight of water-soluble thickener>
The weight average molecular weight of the water-soluble thickener is preferably 100,000 or more, more preferably 200,000 or more, and more preferably 500,000, from the viewpoint of obtaining good solubility in water in concrete and good pumping property. The above is more preferable, and 5,000,000 or less is preferable, 2,000,000 or less is more preferable, and 1,000,000 or less is further preferable.

＜多糖誘導体の製造＞
＜置換基の導入＞
多糖誘導体は、例えば、上記多糖類を原料として、公知の方法により製造することができ、また、多糖誘導体として市販品を使用可能である。
多糖誘導体が、疎水性置換基及びイオン性親水性置換基を有する場合、多糖誘導体への疎水性置換基及びイオン性親水性置換基の導入の順序は特に限定がなく、疎水性置換基の導入をまず行い、次いでイオン性親水性置換基の導入を行ってもよいし、イオン性親水性置換基の導入をまず行い、次いで疎水性置換基の導入を行ってもよいし、又は疎水性置換基及びイオン性親水性置換基の導入を同時に行ってもよい。例えば、多糖誘導体は、多糖類又は多糖類のアルキル化誘導体若しくはヒドロキシアルキル化誘導体が有する複数のヒドロキシ基の水素原子を部分的に疎水化（疎水性置換基の導入）又は親水化（イオン性親水性置換基の導入）した後、残りのヒドロキシ基の一部又は全部の水素をそれぞれ親水化又は疎水化することにより得られ、又は疎水化及び親水化を同時に行うことにより得られる。 <Manufacturing of polysaccharide derivatives>
<Introduction of substituents>
The polysaccharide derivative can be produced, for example, by using the above-mentioned polysaccharide as a raw material by a known method, and a commercially available product can be used as the polysaccharide derivative.
When the polysaccharide derivative has a hydrophobic substituent and an ionic hydrophilic substituent, the order of introduction of the hydrophobic substituent and the ionic hydrophilic substituent into the polysaccharide derivative is not particularly limited, and the introduction of the hydrophobic substituent is not particularly limited. First, the ionic hydrophilic substituent may be introduced, the ionic hydrophilic substituent may be introduced first, and then the hydrophobic substituent may be introduced, or the hydrophobic substituent may be introduced. The introduction of the group and the ionic hydrophilic substituent may be carried out at the same time. For example, a polysaccharide derivative partially hydrophilizes (introduces a hydrophobic substituent) or hydrophilizes (ionically hydrophilic) the hydrogen atoms of a plurality of hydroxy groups of a polysaccharide or an alkylated derivative of a polysaccharide or a hydroxyalkylated derivative. It is obtained by hydrophilizing or hydrophilizing a part or all of the hydrogen of the remaining hydroxy groups after (introduction of a sex substituent), or by simultaneously hydrophilizing and hydrophilizing.

＜置換基の導入例＞
疎水性置換基及びイオン性親水性置換基の導入は、例えば次のようにして行うことができる。すなわち、多糖類又は多糖類のアルキル化誘導体若しくはヒドロキシアルキル化誘導体を、アルカリの存在下で、炭素原子数８〜４０のアルキル基を有する、アルキルグリシジルエーテル；炭素原子数８〜４０のアルケニル基を有する、アルケニルグリシジルエーテル；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の飽和炭化水素のエポキシド：炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の不飽和炭化水素のエポキシド；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の飽和炭化水素のハライド；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の不飽和炭化水素のハライド；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の飽和炭化水素のハロヒドリン；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の不飽和炭化水素のハロヒドリン；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の飽和炭化水素のアシルハライド；炭素原子数８〜４０の、直鎖又は分岐鎖の不飽和炭化水素のアシルハライド；炭素原子数８〜４０のアシル基を有する、エステル；又は炭素原子数８〜４０のアシル基を有する、カルボン酸無水物、と反応させることにより疎水性置換基を導入し、得られた中間反応物を、更にアルカリの存在下で、ビニルスルホン酸；ヒドロキシル基が置換していてもよい炭素原子数１〜５のハロアルカンスルホン酸；又はそれらの塩などと反応させてイオン性親水性置換基を導入することにより行うことができる。 <Example of introduction of substituent>
The introduction of the hydrophobic substituent and the ionic hydrophilic substituent can be carried out, for example, as follows. That is, a polysaccharide or an alkylated derivative of a polysaccharide or a hydroxyalkylated derivative, an alkyl glycidyl ether having an alkyl group having 8 to 40 carbon atoms in the presence of an alkali; an alkenyl group having 8 to 40 carbon atoms. Alkenyl glycidyl ether having 8 to 40 carbon atoms, linear or branched saturated hydrocarbon epoxide: 8 to 40 carbon atoms, linear or branched unsaturated hydrocarbon epoxide; carbon atoms Halide of 8-40 linear or branched saturated hydrocarbons; halide of linear or branched unsaturated hydrocarbons with 8-40 carbon atoms; linear or branched with 8-40 carbon atoms Chain saturated hydrocarbon halohydrin; Linear or branched unsaturated hydrocarbon halohydrin having 8-40 carbon atoms; Acyl halide of linear or branched saturated hydrocarbon having 8-40 carbon atoms; Acyl halides of straight or branched unsaturated hydrocarbons with 8 to 40 carbon atoms; esters with 8 to 40 carbon atoms; or carboxyl groups with 8 to 40 carbon atoms. A hydrophobic substituent is introduced by reacting with an acid anhydride, and the obtained intermediate reaction product is further subjected to vinyl sulfonic acid in the presence of an alkali; the number of carbon atoms to which the hydroxyl group may be substituted 1 to 1. It can be carried out by reacting with haloalkanesulfonic acid of 5; or a salt thereof to introduce an ionic hydrophilic substituent.

＜水溶性増粘剤の含有量＞
水溶性増粘剤の含有比率は特に限定されないが、水溶性増粘剤は、添加剤１００重量部に対して、０．１重量部以上が好ましく、０．３重量部以上がより好ましく、０．５重量部以上がさらに好ましく、４．０重量部以下が好ましく、３．０重量部以下がより好ましく、２．０重量部以下が更に好ましい。なお、水溶性増粘剤の添加剤に対する配合比率は、特に限定されないが、重量比率で、好ましくは０．１／１００以上であり、より好ましくは０．３／１００以上であり、更に好ましくは０．５／１００以上であり、好ましくは４．０／１００以下であり、より好ましくは３．０／１００以下であり、更に好ましくは２．０／１００以下である。通常、このような範囲で配合することにより、上記の好ましい含有比率、より好ましい含有比率、更に好ましい含有比率が実現できる。 <Content of water-soluble thickener>
The content ratio of the water-soluble thickener is not particularly limited, but the water-soluble thickener is preferably 0.1 part by weight or more, more preferably 0.3 part by weight or more, and 0 parts by weight, based on 100 parts by weight of the additive. 5.5 parts by weight or more is further preferable, 4.0 parts by weight or less is preferable, 3.0 parts by weight or less is more preferable, and 2.0 parts by weight or less is further preferable. The blending ratio of the water-soluble thickener to the additive is not particularly limited, but is preferably 0.1 / 100 or more, more preferably 0.3 / 100 or more, and further preferably 0.3 / 100 or more in terms of weight ratio. It is 0.5 / 100 or more, preferably 4.0 / 100 or less, more preferably 3.0 / 100 or less, and further preferably 2.0 / 100 or less. Usually, by blending in such a range, the above-mentioned preferable content ratio, more preferable content ratio, and further preferable content ratio can be realized.

コンクリートの配合中には、水溶性増粘剤を、１種のみ含んでいても、２種以上含んでいてもよい。 The concrete may contain only one type of water-soluble thickener or two or more types of the water-soluble thickener.

（スランプの経時変化）
図１２は、各配合のスランプの経時変化の結果を表す折れ線グラフである。図１２に示すように、各配合のスランプの低下は、流動化前では概ね90分経過するまでに大きくなった。一方で、前記流動化剤や前記特殊増粘剤を添加した場合は、流動化後（W175は55分以降、W185は90分以降）150分まで流動性が確保され、高温下でも高い保持性を有することを確認できる。 (Change over time of slump)
FIG. 12 is a line graph showing the results of changes over time in the slumps of each formulation. As shown in FIG. 12, the decrease in slump of each formulation became large by about 90 minutes before fluidization. On the other hand, when the fluidizing agent or the special thickener is added, fluidity is ensured up to 150 minutes after fluidization (W175 after 55 minutes, W185 after 90 minutes), and high retention even at high temperatures. Can be confirmed to have.

前記流動化剤や前記特殊増粘剤を添加するタイミングは、コンクリートの練混ぜ後に運搬等でスランプが所定の値以下になった時点、スランプが所定の値（図４に示す場合では、スランプが１４ｃｍ）以下となった時点、又はコンクリートの練混ぜ開始から一定時間経過（予め単位水量に応じて定めた時間：図４に示す場合であれば、W175は55分、W185は90分等）後であることが好ましい。 The timing of adding the fluidizing agent and the special thickener is such that when the slump becomes equal to or less than a predetermined value due to transportation or the like after kneading the concrete, the slump has a predetermined value (in the case shown in FIG. 4, the slump has a predetermined value). 14 cm) or less, or after a certain period of time has passed from the start of concrete kneading (time determined in advance according to the unit amount of water: 55 minutes for W175, 90 minutes for W185, etc. in the case shown in Fig. 4) Is preferable.

（加振間隙通過試験）
次に、前述の中埋めコンクリートの配合における前記流動化剤及び前記特殊増粘剤が施工性に与える影響について、JSCE-F 701-2016（ボックス型容器を用いた加振時のコンクリートの間隙通過性試験方法（案））に準じて施工性を評価した。図１３は、加振間隙通過試験の試験結果を示すグラフである。 (Excitation gap passage test)
Next, regarding the effects of the fluidizing agent and the special thickener on the workability in the above-mentioned compounding of the filled concrete, JSCE-F 701-2016 (passing through the gaps of concrete during vibration using a box-type container). Workability was evaluated according to the sex test method (draft). FIG. 13 is a graph showing the test results of the vibration gap passage test.

図１３に示すように、〇−〇線で示す間隙通過速度の結果から、前記流動化剤及び前記特殊増粘剤を添加した方が添加しない場合より流動速度が速くなった。これは、材料分離が小さくなったことで、粗骨材等のアーチングの作用を受けずに流動性が改善されたと推察される。 As shown in FIG. 13, from the results of the gap passing speed shown by the 〇− ○ line, the flow rate was higher when the fluidizing agent and the special thickener were added than when they were not added. It is presumed that this is because the material separation became smaller and the fluidity was improved without being affected by the arching action of coarse aggregate and the like.

一方、図１３の△−△線で示すＡ室からＢ室へ流動させた時の粗骨材の変化率（材料分離の程度の評価）から、前記流動化剤及び前記特殊増粘剤を添加しない場合は、材料分離する傾向であることが確認できる。これに対して、前記流動化剤及び前記特殊増粘剤を添加した方が粗骨材変化率が100％（鉄筋障害通過後も材料分離がない）へ向かうことが確認できる。 On the other hand, the fluidizing agent and the special thickener were added based on the rate of change of the coarse aggregate (evaluation of the degree of material separation) when the coarse aggregate was fluidized from the chamber A to the chamber B shown by the Δ−△ line in FIG. If not, it can be confirmed that the materials tend to separate. On the other hand, it can be confirmed that when the fluidizing agent and the special thickener are added, the change rate of the coarse aggregate is 100% (there is no material separation even after passing through the reinforcing bar obstacle).

（加圧ブリーディング試験）
次に、コンクリートの圧送時に掛かる付加により生じる脱水量から材料分離や閉塞の危険性を判断する指標として加圧ブリーディング試験を行った。本評価試験は、JSCE-F 502-2013（加圧ブリーディング試験方法（案））に準拠して行った。図１４は、加圧ブリーディング試験の結果を示す折れ線グラフである。 (Pressurized bleeding test)
Next, a pressure bleeding test was conducted as an index to judge the risk of material separation and blockage from the amount of dehydration caused by the addition applied during pumping of concrete. This evaluation test was conducted in accordance with JSCE-F 502-2013 (Pressurized bleeding test method (draft)). FIG. 14 is a line graph showing the results of the pressure bleeding test.

図１４に示すように、図中には圧送性が良好な範囲を標準曲線Ｂ及びＣを併記している。結果からW195は、脱水量が大きく、W185や従来の中埋めコンクリートで用いられるW175は、圧送性が良好な範囲内ではあるが、標準曲線Ｂの付近まで位置していることが分かる。これに対して、前記流動化剤及び前記特殊増粘剤を添加した場合は、標準曲線ＢＣ間の中央付近に位置しており、前記特殊増粘剤によって圧送性を経過時間（２４０秒以上）内で確保でき、有効であることが確認できる。 As shown in FIG. 14, standard curves B and C are also shown in the figure for a range in which the pumping property is good. From the results, it can be seen that W195 has a large amount of dehydration, and W185 and W175 used in the conventional filled concrete are located within the range of good pumping property, but are located near the standard curve B. On the other hand, when the fluidizing agent and the special thickener are added, the fluidizing agent and the special thickener are located near the center between the standard curves BC, and the pumping property is maintained by the special thickener for an elapsed time (240 seconds or more). It can be secured within and confirmed to be effective.

以上より、単位水量が195kg/m³を下回る場合には、前記流動化剤と前記特殊増粘剤を併用することにより、暑中環境下におけるコンクリートの流動性の保持性を確保し、施工性及び圧送性を確保することが可能であることが分かった。なお，図１５に示すように、圧縮強度試験も別途評価しており、強度特性に与える影響はないことを確認している。図１５は、圧縮強度試験結果を示す棒グラフである。 Based on the above, when the unit water volume is less than 195 kg / m ³ , the fluidity agent and the special thickener are used in combination to ensure the fluidity retention of concrete in a hot environment, and to ensure workability and workability. It was found that it is possible to ensure pumping property. As shown in FIG. 15, the compressive strength test was also evaluated separately, and it was confirmed that there was no effect on the strength characteristics. FIG. 15 is a bar graph showing the results of the compressive strength test.

（まとめ）
高温環境下でのコンクリートの流動性について検討し、さらに、目標の単位水量を確保できない際に流動性を保持するための混和剤について検討した。ＡＥ減水剤遅延形の使用により、高温環境下におけるスランプの保持時間は２〜３時間である。このため、現場の打設時間に応じた配合変更が必要となると考えられる。 (summary)
The fluidity of concrete in a high temperature environment was examined, and an admixture for maintaining the fluidity when the target unit water volume could not be secured was examined. Due to the use of the delayed AE water reducing agent, the retention time of the slump in a high temperature environment is 2-3 hours. For this reason, it is considered necessary to change the composition according to the casting time at the site.

また、配合設計において、単位水量を大きくすること（ペーストリッチ）で，流動性を向上させることができるが、単位水量が195kg/m³を下回る場合には、単位水量の減少に応じて流動性の保持性が低下する傾向を示した。 In addition, in the formulation design, the fluidity can be improved by increasing the unit water amount (paste rich), but when the unit water amount is ^{less than 195 kg / m 3} , the fluidity corresponds to the decrease in the unit water amount. There was a tendency for the retention of the paste to decrease.

そして、施工性，ポンパビリティーの評価から、単位水量を大きくするだけではなく、流動化剤及び特殊増粘剤を併用することで改善されることを確認した。また、流動化剤及び特殊増粘剤を添加することで、添加以降の流動性が保持されることが分かった。これらの取捨選択によって、様々な現場のスケールに対応することが可能と考えられる。 Then, from the evaluation of workability and pumpability, it was confirmed that not only the unit water amount was increased, but also the improvement was achieved by using a fluidizing agent and a special thickener in combination. It was also found that by adding a fluidizing agent and a special thickener, the fluidity after the addition was maintained. By making these choices, it is possible to respond to various on-site scales.

（３）打設・充填管理
本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法における打設・充填管理は、従来の排気管からの目視による中埋めコンクリートの噴出確認に加え、高気圧作業室内に設置した監視カメラにより、中埋めコンクリートの打設状況をモニタリングしながら充填確認を行う。 (3) Casting / filling management The casting / filling management in the filling concrete casting method according to the present embodiment was installed in the high-pressure work room in addition to the conventional visual confirmation of the filling concrete ejection from the exhaust pipe. Filling is confirmed while monitoring the placement status of the filled concrete with a surveillance camera.

具体的には、後述のブロー管（125・100A）のコンクリートによる閉塞確認とともに、天井スラブに設置したカメラで目視によるコンクリートの流動、上昇、そしてカメラ映像遮断を確認する。また、排気管脇のシャフト開口部に設置したカメラでは、排気管のシャフト開口部を上昇してくるコンクリートの流動を目視により把握し、天井スラブ高さ以上のコンクリート到達を確認する。 Specifically, in addition to confirming that the blow pipe (125 / 100A) is blocked by concrete, which will be described later, visually confirm the flow and rise of concrete with a camera installed on the ceiling slab, and the camera image blockage. In addition, a camera installed at the shaft opening on the side of the exhaust pipe visually grasps the flow of concrete rising up the shaft opening of the exhaust pipe, and confirms the arrival of concrete above the ceiling slab height.

本実施形態に係る中埋めコンクリート打設方法における打設・充填管理を適用して、実際の実構造物を構築した場合を例示してニューマチックケーソン構造物への適用とその評価について説明する。 The application to the pneumatic caisson structure and its evaluation will be described by exemplifying the case where an actual actual structure is constructed by applying the casting / filling management in the filling concrete placing method according to the present embodiment.

本打設・充填管理を適用した実構造物は、地上から函内までの深さは約36.4m（函内気圧0.27MPa）で，函内容積は242m³であった。また、本工事の中埋めコンクリートの配合は、表７に示す通りである。 The actual structure to which this casting and filling control was applied had a depth of about 36.4 m (atmospheric pressure in the box 0.27 MPa) from the ground to the inside of the box, and a volume inside the box was 242 m ³ . In addition, the composition of the filled concrete in this work is as shown in Table 7.

（監視カメラの配置）
図１６は、函体の函内概要及び充填管理の概要を示す図であり、図１６（ａ）が、函内を示す平面図、図１６（ｂ）が、その断面図である。図１６に示すように、函内中心部に打設管を２か所設置し、中心から１０．１ｍの位置に排気管を６か所設置した。また、監視カメラは、小型の監視カメラを作業室の天井スラブに、函体の中心線に沿って所定間隔をあけて４か所設置し、中心線付近に有る排気管の付近にも２か所設置し、計６か所設置した。 (Arrangement of surveillance cameras)
16A and 16B are views showing an outline of the inside of the box and an outline of filling management, FIG. 16A is a plan view showing the inside of the box, and FIG. 16B is a cross-sectional view thereof. As shown in FIG. 16, two casting pipes were installed in the center of the box, and six exhaust pipes were installed at a position 10.1 m from the center. In addition, as for the surveillance cameras, four small surveillance cameras are installed on the ceiling slab of the work room at predetermined intervals along the center line of the box, and two are also installed near the exhaust pipe near the center line. It was installed in 6 places in total.

施工時期は暑中期で外気温度が32℃〜34℃であり、流動性の保持性が劣る懸念もあった。そのため，アジテータ車に前述の混和剤を添加した後の流動性の保持状態を事前に検証した。検討はアジテータ車へ混和剤を後添加した後に、外気温度36℃の覆工板の上でプラ舟内に静置し、添加直後、添加後60分後および120分後にスランプを測定した。試験の結果、添加直後が22.5cmに対して、60分後で21.0cm、120分後で15.0cmとなった。 The construction period was mid-hot and the outside air temperature was 32 ° C to 34 ° C, and there was a concern that the liquidity retention would be inferior. Therefore, the state of maintaining fluidity after adding the above-mentioned admixture to the agitator truck was verified in advance. In the study, after the admixture was added to the agitator truck, it was allowed to stand in a plastic boat on a lining plate with an outside air temperature of 36 ° C., and the slump was measured immediately after the addition, 60 minutes and 120 minutes after the addition. As a result of the test, it was 22.5 cm immediately after the addition, 21.0 cm after 60 minutes, and 15.0 cm after 120 minutes.

今回プラ舟により静置する環境で経時変化を確認したが、常時攪拌されている環境と比較すると流動性を失いやすい環境での評価である。それでも120分後で15.0cmの流動性を保持していた。実際の中埋めコンクリートの打設では、流動しながらの打ち込みとなるため、今回の試験よりも流動化する傾向になると判断した。なお、別途、外気温16℃で同様に試験を行った際には、120分後でも18.5cmと流動性を保持することを確認している。 This time, we confirmed the change over time in an environment where the boat was left standing in a plastic boat, but the evaluation was made in an environment where fluidity is likely to be lost compared to an environment in which the water is constantly agitated. Even so, it maintained a fluidity of 15.0 cm after 120 minutes. It was judged that the actual filling concrete will tend to be more fluid than this test because it will be driven while flowing. Separately, when the same test was conducted at an outside air temperature of 16 ° C, it was confirmed that the fluidity was maintained at 18.5 cm even after 120 minutes.

（実施工結果）
図１７は、監視カメラで撮影した函内の中埋めコンクリートの打ち込み状況を示す写真である。図１７に示すように、監視カメラの状況から、中埋めコンクリートは緩やかな流動勾配で打ち込まれていたことを常時確認できた。これは、前述の流動化剤の影響により、外気環境が高い場合でも流動性の保持性が良いため、終始中埋めコンクリートの流動性が安定したものと推察される。また、周囲へ広がりながら打込まれたコンクリートのモルタルと粗骨材が共に水平移動することを確認できた。これは、特殊増粘剤により材料分離を抑えた結果と推察される。 (Result of construction)
FIG. 17 is a photograph showing the driving situation of the concrete buried in the box, which was taken by a surveillance camera. As shown in FIG. 17, from the situation of the surveillance camera, it was always confirmed that the filled concrete was driven with a gentle flow gradient. It is presumed that this is because the fluidity of the filled concrete is stable from beginning to end because the fluidity retention is good even when the outside air environment is high due to the influence of the above-mentioned fluidizing agent. In addition, it was confirmed that both the concrete mortar and the coarse aggregate that were driven in while spreading to the surroundings moved horizontally. This is presumed to be the result of suppressing material separation with a special thickener.

（非常時対応）
中埋めコンクリートの打設におけるトラブルとして、打設管閉塞、未充填箇所の発生があげられる。打設管閉塞とは、打設用配管（SGP125A）内でコンクリートが詰まり圧送できなくなる現象である。また、未充填箇所の発生とは、中埋めコンクリートの打設を完了させることが困難な状況（ケーソン躯体が稼動する等）、前述の監視カメラで空隙が確認される、又は、エアーブローによるブロー管（SGP100A）の閉塞が生じない現象である。 (Emergency response)
Problems in placing filled concrete include blockage of the casting pipe and occurrence of unfilled parts. Casting pipe blockage is a phenomenon in which concrete is clogged in the casting pipe (SGP125A) and cannot be pumped. In addition, the occurrence of unfilled parts means that it is difficult to complete the placement of the filled concrete (caisson skeleton operates, etc.), voids are confirmed by the above-mentioned surveillance camera, or blow by air blow. This is a phenomenon in which the pipe (SGP100A) is not blocked.

本工事ではブロー管として６箇所用意されており、もし打設管が閉塞した場合、６箇所の管のうち最適な位置のブロー管から打設を再開する。さらに、続けて打設管が閉塞した場合、又は未充填箇所の発生が生じた場合は、同様の方法で充填作業を継続する。なお、コンクリートでの充填が不可能と判断された場合は、コンクリートをモルタルに変更して充填作業を継続することも考慮する。 In this work, 6 blow pipes are prepared, and if the casting pipe is blocked, the casting is restarted from the blow pipe at the optimum position among the 6 pipes. Further, if the casting pipe is continuously blocked or an unfilled portion is generated, the filling operation is continued by the same method. If it is determined that filling with concrete is not possible, consider changing the concrete to mortar and continuing the filling work.

以上より、流動保持性や材料分離抵抗性を後添加剤により付与した中埋めコンクリートで暑中期施工の場合であっても確実に充填できると確認できた。つまり、本発明の実施形態に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法によれば、掘削機のレールを残置したまま中埋めコンクリートを充分に充填可能である。また、本中埋めコンクリート打設方法によれば、掘削機の走行レール残置手法を併用することで、高圧環境下の労働を削減し、安全性、生産性を向上し、安定した品質を提供することができる。 From the above, it was confirmed that the filled concrete with fluid retention and material separation resistance imparted with a post-additive can be reliably filled even in the case of mid-summer construction. That is, according to the method of placing the filled concrete by the pneumatic caisson method according to the embodiment of the present invention, the filled concrete can be sufficiently filled while leaving the rail of the excavator. In addition, according to the Honnaka-filled concrete placing method, by using the method of leaving the traveling rail of the excavator together, labor in a high-pressure environment is reduced, safety and productivity are improved, and stable quality is provided. be able to.

その上、本発明の実施形態に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法によれば、監視カメラのモニタリングにより中埋めコンクリートの打設状況、充填状況を常に監視することができる。このため、中埋めコンクリートを確実に充填することができる。 Moreover, according to the method of placing the filled concrete in the pneumatic caisson method according to the embodiment of the present invention, the casting status and the filling status of the filled concrete can be constantly monitored by monitoring the surveillance camera. Therefore, the filling concrete can be reliably filled.

以上、本発明の実施形態に係るニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法について詳細に説明したが、前述した又は図示した実施形態は、いずれも本発明を実施するにあたって具体化した一実施形態を示したものに過ぎない。よって、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。 The method of placing the buried concrete in the pneumatic caisson method according to the embodiment of the present invention has been described in detail above, but any of the above-mentioned or illustrated embodiments is an embodiment embodied in carrying out the present invention. It is just an indication of. Therefore, the technical scope of the present invention should not be construed in a limited manner by these.

Claims

ニューマチックケーソン工法において高気圧作業室に中埋めコンクリートを打設するニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法であって、
中埋めコンクリートの打設時に、掘削機の走行レールを作業室内に残置するとともに、ＡＥ減水剤の標準形又は遅延形の混和剤が混入されたコンクリートを使用して中埋めコンクリートを打設すること
を特徴とするニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 In the pneumatic caisson method, the filled concrete is placed in the high pressure work room. This is the method of placing the filled concrete in the pneumatic caisson method.
When placing the filling concrete, leave the excavator's running rail in the work room and place the filling concrete using concrete mixed with the standard type or delayed type admixture of the AE water reducing agent. A method of placing concrete in the middle of the pneumatic caisson method, which is characterized by.

作業室内に残置する前記走行レールは、中埋めコンクリートが流動するための開口が形成されていること
を特徴とする請求項１に記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 The method for placing concrete in a pneumatic caisson method according to claim 1, wherein the traveling rail left in the work room is formed with an opening for flowing the concrete in the middle.

前記走行レールに形成された開口は、開口高さが大きい矩形の開口と、開口高さが小さい矩形の開口が交互に設けられていること
を特徴とする請求項２に記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 The pneumatic caisson method according to claim 2, wherein the openings formed in the traveling rail are alternately provided with rectangular openings having a large opening height and rectangular openings having a small opening height. Filling concrete placement method.

ポリカルボン酸系化合物からなる標準形Ｉ種の流動化剤を、コンクリートのスランプが低下した時点又はコンクリートの練混ぜ開始から一定時間経過後に添加すること
を特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 Any of claims 1 to 3, wherein a standard type I fluidizing agent composed of a polycarboxylic acid compound is added at the time when the slump of concrete is lowered or after a certain period of time has elapsed from the start of kneading the concrete. The method for placing concrete in the middle of the pneumatic caisson method described in.

前記標準形Ｉ種の流動化剤に加え、水溶性増粘剤をコンクリートのスランプが低下した時点又はコンクリートの練混ぜ開始から一定時間経過後に添加すること
を特徴とする請求項４に記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 2. A method of placing concrete in the middle of the matic caisson method.

高気圧作業室内に設置された監視カメラにより、中埋めコンクリートの打設状況をモニタリングしながら充填確認を行うこと
を特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載のニューマチックケーソン工法の中埋めコンクリート打設方法。 The filled concrete of the pneumatic caisson method according to any one of claims 1 to 5, wherein the filling is confirmed while monitoring the casting status of the filled concrete with a surveillance camera installed in the high pressure work room. Casting method.