JP2021080502A

JP2021080502A - 積層コアおよび電気機器

Info

Publication number: JP2021080502A
Application number: JP2019206811A
Authority: JP
Inventors: 保郎大杉; Yasuo Osugi; 美穂冨田; Miho Tomita; 鉄州村川; Tesshu Murakawa
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2019-11-15
Filing date: 2019-11-15
Publication date: 2021-05-27
Anticipated expiration: 2039-11-15
Also published as: JP7492105B2

Abstract

【課題】積層コアの磁気特性を向上させる。【解決手段】ステータコア１１１の領域のうち、電磁鋼板３００の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏとカシメ部１１３ａ〜１１３ｈの重心の位置とを通る仮想線に沿う方向における電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する。【選択図】図１

Description

本発明は、積層コアおよび電気機器に関する。

回転電機等の電気機器に用いられるコアとして、複数の電磁鋼板を積層することにより構成される積層コアがある。積層コアを構成するに際し、カシメ加工により複数の電磁鋼板を固定することが行われる。
この種の技術として特許文献１〜３に記載の技術がある。

特許文献１には、電動機の極数とスロット数との最小公倍数を極数で割った数の整数倍の数のカシメ部をステータコアのティースに形成することが記載されている。
特許文献２には、ステータコアのティースの領域のうち、回転電機の回転方向側であり、且つ、ティースの先端側の領域にカシメ部を形成することが記載されている。尚、ティースの先端側の領域は、ティースの回転方向における中心線と、反回転方向側のティースの先端から回転方向側のティースの根元部までを引いた線とで囲まれる領域であるとされている。
特許文献３には、ロータの領域のうち、ｑ軸磁路外の領域にカシメ部を形成することが記載されている。

特開２００１−２５８２２５号公報特開２００６−３４０５０７号公報特開２０１６−２２０５１４号公報

しかしながら、特許文献１〜３では、電磁鋼板の磁気特性についての検討がなされていない。このため、従来の積層コアには、磁気特性を向上させることについて改善の余地がある。

本発明は、以上のような問題点に鑑みてなされたものであり、積層コアの磁気特性を向上させることを目的とする。

本発明の積層コアは、板面同士が相互に対向するように積層された複数の電磁鋼板を有する積層コアであって、前記複数の電磁鋼板に対して形成された少なくとも１つのカシメ部を有し、前記カシメ部は、前記電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に形成されており、前記基準値は、予め測定された複数の方向における前記電磁鋼板の磁気特性の値の平均値に基づいて定められることを特徴とする。

本発明の電気機器は、前記積層コアを有することを特徴とする。

本発明によれば、積層コアの磁気特性を向上させることができる。

回転電機の構成の第１の例を示す図である。ステータコアの構成の第１の例を示す平面図である。ステータコアの構成の一例を示す断面図である。回転電機の構成の第２の例を示す図である。ステータコアの構成の第２の例を示す平面図である。Ｗ１５／５０比率、鉄損比率と、圧延方向からの角度との関係の一例を示す図である。Ｗ１５／１００比率、鉄損比率と、圧延方向からの角度との関係の一例を示す図である。回転電機の構成の比較例を示す図である。

以下、図面を参照しながら、本発明の一実施形態を説明する。尚、以下の説明において、長さ、方向、位置等が厳密に一致する場合の他、発明の主旨を逸脱しない範囲内（例えば、製造工程において生じる誤差の範囲内）で一致する場合も含むものとする。

（第１の実施形態）
図１は、回転電機１００の構成の一例を示す図である。図１は、回転電機１００を、回転電機１００の中心軸線Ｏに平行な方向から見た図（平面図）である。図２は、ステータコア１１１の構成の一例を示す図である。図２は、ステータコア１１１を、ステータコア１１１の中心軸線Ｏに平行な方向から見た図（平面図）である。各図において、Ｘ−Ｙ−Ｚ座標は、各図における向きの関係を示すものである。○の中に●が付されている記号は、紙面の奥側から手前側の向かう方向を示す。○の中に×が付されている記号は、紙面の手前側から奥側に向かう方向を示す。

図１に示すように、回転電機１００は、ステータ１１０と、ロータ１２０と、回転軸１３０と、ケース１４０と、を備える。ステータ１１０およびロータ１２０は、ケース１４０に収容される。ステータ１１０は、ケース１４０に固定される。

本実施形態では、回転電機１００として、ロータ１２０がステータ１１０の内側に位置するインナーロータ型を採用する。しかしながら、回転電機１００として、ロータ１２０がステータ１１０の外側に位置するアウターロータ型を採用してもよい。また、本実施形態では、回転電機１００は、４極６０スロットの三相かご型誘導電動機である。しかしながら、例えば、極数やスロット数、相数などは適宜変更することができる。

ステータ１１０は、ステータコア１１１と、巻線１１２と、を備える。
ステータコア１１１は、環状のコアバック部１１１ａと、複数のティース部１１１ｂと、を備える。以下の説明では、ステータコア１１１の軸方向を、必要に応じて軸方向と称する。また、ステータコア１１１の径方向を、必要に応じて径方向と称する。また、ステータコア１１１の周方向を、必要に応じて周方向と称する。尚、ステータコア１１１の軸方向は、ステータコア１１１の中心軸線Ｏに沿う方向であり、ステータコア１１１の径方向は、ステータコア１１１の中心軸線Ｏに直交する方向であり、ステータコア１１１の周方向は、ステータコア１１１の中心軸線Ｏ周りに周回する方向である。

コアバック部１１１ａは、ステータ１１０を軸方向から見た平面視において円環状に形成される。複数のティース部１１１ｂは、ステータ１１０（ステータコア１１１）の相対的に径方向の内側の領域に配置される。具体的に複数のティース部１１１ｂは、コアバック部１１１ａから径方向の内側に向けて（径方向に沿って中心軸線Ｏに向けて）に突出する。複数のティース部１１１ｂは、周方向において等間隔に配置される。本実施形態では、それぞれのティース部１１１ｂにおいて中心軸線Ｏを中心とする中心角が６°になるように、６０個のティース部１１１ｂが設けられる。複数のティース部１１１ｂは、相互に同等の形状を有し、且つ、同等の大きさを有する。しかしながら、ティース部１１１ｂの個数、形状、大きさは適宜変更することができる。ステータ１１０の巻線１１２は、ティース部１１１ｂに巻き回されている。ステータ１１０の巻線１１２は、集中巻きされていてもよく、分布巻きされていてもよい。

ロータ１２０は、ロータコア１２１と、かご形導体１２２と、を備える。ロータコア１２１は、ステータ１１０と同軸に配置される。ロータコア１２１の形状は、概ね、中空の歯車状である。ロータコア１２１内には、回転軸１３０が配置される。回転軸１３０は、ロータコア１２１の中空部分に固定される。かご形導体１２２は、複数のローターバーと、２つのエンドリングとを有する。複数のローターバーは、ロータコア１２１の外周側の領域において軸方向に延設され、周方向において等間隔に配置される。本実施形態では、３７個のローターバーが周方向において等間隔に配置される場合を例に挙げて示す。しかしながら、ローターバーの数は、これに限定されない。エンドリングは、複数のローターバーの軸方向の端部において複数のローターバーに連結される。複数のローターバーは、ロータコア１２１の歯車状の凹部に配置される。ロータコア１２１の歯車状の凹部の大きさおよび形状は、ロータコア１２１を配置することができるように定められる。尚、図１では、説明の都合上、エンドリングの図示を省略する。

図３は、ステータコア１１１の断面の一例を示す図である。図３（ａ）は、図２のＩ−Ｉ断面図である。図３（ｂ）は、図２のII-II断面図である。図３（ａ）および図３（ｂ）に示すように、ステータコア１１１は、積層コアである。ステータコア１１１は、外縁が合う状態で板面（＝電磁鋼板３００が積層される方向を向く面）同士が相互に対向するように複数の電磁鋼板３００が積層されることで形成されている。即ち、ステータコア１１１は、厚さ方向に積層された複数の電磁鋼板３００を備える。以下の説明では、複数の電磁鋼板３００が積層される方向を、必要に応じて、積層方向と称する。積層方向は、電磁鋼板３００の厚さ方向と一致する。また、積層方向は、中心軸線Ｏの延びる方向と一致する。また、積層方向から見た場合にステータコア１１１を構成する電磁鋼板３００の圧延方向ＲＤは揃っている。尚、中心軸線Ｏの延びる方向は、ステータコア１１１の軸方向（＝高さ方向）と同じである。

電磁鋼板の加工性や、積層コアの鉄損を改善するため、電磁鋼板３００の両面には、絶縁被膜が設けられる。絶縁被膜を構成する物質としては、例えば、（１）無機化合物、（２）有機樹脂、（３）無機化合物と有機樹脂との混合物、などが適用できる。無機化合物としては、例えば、（１）重クロム酸塩とホウ酸の複合物、（２）リン酸塩とシリカの複合物、などが挙げられる。有機樹脂としては、エポキシ系樹脂、アクリル系樹脂、アクリルスチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、シリコン系樹脂、フッ素系樹脂などが挙げられる。

相互に積層される電磁鋼板３００間での絶縁性能を確保するために、絶縁被膜の厚さ（電磁鋼板３００片面あたりの厚さ）は０．１μｍ以上とすることが好ましい。一方で絶縁被膜が厚くなるに連れて絶縁効果が飽和する。また、絶縁被膜が厚くなるに連れてステータコア１１１における絶縁被膜の占める割合が増加し、ステータコア１１１の磁気特性が低下する。したがって、絶縁被膜は、絶縁性能が確保できる範囲で薄い方がよい。絶縁被膜の厚さは、好ましくは０．１μｍ以上５μｍ以下、さらに好ましくは０．１μｍ以上２μｍ以下である。尚、絶縁被膜の厚さは、電磁鋼板３００片面あたりの厚さである。

電磁鋼板３００が薄くなるに連れて次第に鉄損の改善効果が飽和する。また、電磁鋼板３００が薄くなるに連れて電磁鋼板３００の製造コストは増す。そのため、鉄損の改善効果および製造コストを考慮すると電磁鋼板３００の厚さは０．１０ｍｍ以上とすることが好ましい。一方で電磁鋼板３００が厚すぎると、電磁鋼板３００のプレス打ち抜き作業が困難になる。そのため、電磁鋼板３００のプレス打ち抜き作業を考慮すると電磁鋼板３００の厚さは０．６５ｍｍ以下とすることが好ましい。また、電磁鋼板３００が厚くなると鉄損が増大する。そのため、電磁鋼板３００の鉄損特性を考慮すると、電磁鋼板３００の厚さは０．３５ｍｍ以下とすることが好ましく、より好ましくは、０．２０ｍｍまたは０．２５ｍｍである。上記の点を考慮し、各電磁鋼板３００の厚さは、例えば、０．１０ｍｍ以上０．６５ｍｍ以下、好ましくは、０．１０ｍｍ以上０．３５ｍｍ以下、より好ましくは０．２０ｍｍや０．２５ｍｍである。尚、電磁鋼板３００の厚さには、絶縁被膜の厚さも含まれる。絶縁被膜がない電磁鋼板の厚さは、後述するように０．５０ｍｍ以下とする。ただし、絶縁被膜は薄いので、絶縁被膜を含めて、電磁鋼板の厚さを０．５０ｍｍ以下としてもよい。

ステータコア１１１を構成する各電磁鋼板３００は、例えば、圧延された板状の母材（フープ）を打ち抜き加工することにより形成される。本実施形態では、電磁鋼板３００は、圧延方向ＲＤにおける磁気特性が最も優れており、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°〜６０°近傍において磁気特性が劣るものとする。尚、時計回りおよび反時計回りの何れの向きの角度も正の値の角度とする。また、電磁鋼板３００は、周方向において、ＪＩＳＣ２５５２で規定される閾値よりも小さい磁気異方性を有するものとする。

図１、図２、および図３（ａ）に示すように、本実施形態では、ステータコア１１１には、カシメ加工が行われることによりカシメ部１１３ａ〜１１３ｈが形成される。カシメ部１１３ａ〜１１３ｈは、例えば、以下のようにして形成される。
複数の電磁鋼板３００のそれぞれに対し、形状、大きさ、および位置が同じ凹部を形成する。外縁が合う状態で板面同士が相互に対向するように複数の電磁鋼板３００が積層される際に、凹部同士が加圧されながら嵌め合わさるようにする。このようにしてカシメ加工が行われ、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈが形成される。図１および図２に示す例では、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈの平面視における形状は四角形である。しかしながら、カシメ部の形状は、これに限定されない。

次に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する位置の一例を説明する。
板面同士が相互に対向するように積層された複数の電磁鋼板をカシメ加工により固定すると、電磁鋼板の磁気特性は劣化する。本発明者は、このような電磁鋼板の磁気特性の劣化が抑制されるようにカシメ加工を行うことを検討した。
その際、本発明者は、圧縮応力が与えられたときの電磁鋼板の磁気特性の、応力が与えられていない電磁鋼板の磁気特性に対する劣化率は、磁束が流れる方向における磁気特性が相対的に優れる領域（例えば、同じ磁界強度に対して磁束密度が相対的に高くなる領域）では大きく、磁束が流れる方向における磁気特性が相対的に劣る領域（例えば、同じ磁界強度に対して磁束密度が相対的に低くなる領域）では小さいことことに着目した。

尚、圧縮応力が与えられたときの電磁鋼板の磁気特性の、圧縮応力が与えられていない電磁鋼板の磁気特性に対する劣化率は、応力が与えられていない電磁鋼板の磁気特性の値と、圧縮応力が与えられたときの電磁鋼板の磁気特性の値との差の絶対値を、応力が与えられていない電磁鋼板の磁気特性の値で割った値で表される。当該値は、百分率で表記してもよい。以下の説明では、圧縮応力が与えられたときの電磁鋼板の磁気特性の、応力が与えられていない電磁鋼板の磁気特性に対する劣化率を、必要に応じて、磁気特性の劣化率と称する。

ティース部１１１ｂの延設方向（＝径方向）と電磁鋼板３００の磁気特性が優れている方向とが一致している場合、当該ティース部１１１ｂにおける磁束密度は高くなる。前述したように本実施形態では、電磁鋼板３００は、圧延方向ＲＤにおける磁気特性が最も優れる。従って、図１に示す例では、ティース部１１１ｂの延設方向が、図１において破線で示す圧延方向ＲＤに近いほど、ティース部１１１ｂにおける磁束密度が高くなる。

従って、ステータコア１１１の領域のうち、電磁鋼板３００の磁気特性が優れている方向からの周方向における角度が小さい領域でカシメ加工を行うと、高い磁束密度の領域の磁気特性を劣化させることになる。よって、このような領域でカシメ加工を行うと、磁気特性の劣化率は、相対的に大きくなる。一方、ステータコア１１１の領域のうち、電磁鋼板３００の磁気特性が優れている方向からの周方向における角度が大きくなる領域でカシメ加工を行うと、磁気特性の劣化率は、相対的に小さくなる。図１に示す例では、ステータコア１１１の領域のうち、図１において破線で示す圧延方向ＲＤからの周方向における角度が大きい領域にカシメ加工を行うと、磁気特性の劣化率は小さくなる。

よって、積層コアが励磁されたときの当該積層コアに使用される電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域にカシメ部を形成すればよい。本実施形態の回転電機１００は、ラジアルギャップ型の回転電機であるので、電磁鋼板３００の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏとカシメ部１１３ａ〜１１３ｈの重心の位置とを通る仮想線に沿う方向における電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となるように、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成すればよい。
ここで、基準値は、例えば、ステータコア１１１に使用される電磁鋼板３００と同じ製造工程により製造された電磁鋼板から測定用の試料を測定用電磁鋼板として作製し、ＪＩＳＣ２５５０「電磁鋼帯試験方法」あるいはＪＩＳＣ２５５６「単板試験器による電磁鋼帯の磁気特性の測定方法」により予め測定された複数の方向における測定用電磁鋼板の磁気特性の値の平均値に基づいて定められる。電磁鋼板３００と測定用電磁鋼板とは、圧延方向となす角度が同じであれば磁気特性も同じである。従って以下では、電磁鋼板３００の磁気特性とは、測定用電磁鋼板で予め測定した磁気特性を意味する。また、劣位な値とは、磁気特性が劣ることを示す値を指す。

尚、電磁鋼板３００の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏとカシメ部１１３ａ〜１１３ｈの重心の位置とを通る仮想線に沿う方向における電磁鋼板の磁気特性の値は、当該方向と圧延方向とのなす角度が同じになるように測定用電磁鋼板を励磁して測定することにより得られる。また、以下の説明では、電磁鋼板３００の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏとカシメ部１１３ａ〜１１３ｈの重心の位置とを通る仮想線に沿う方向における電磁鋼板３００の磁気特性を、必要に応じて、カシメ部方向の磁気特性と称する。

例えば、カシメ部方向の磁気特性の値が、電磁鋼板３００の磁気特性の平均値のＸ倍以下になるような位置に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成することができる。Ｘは、０を上回り且つ１を下回る値（０＜Ｘ＜１）であり、例えば、０．８４以上、１．００未満の値（例えば、０．９８５）をＸの値として採用することができる。
電磁鋼板３００の磁気特性の平均値としては、例えば、磁気特性が最も優れていることを示す値と、磁気特性が最も劣ることを示す値と、磁気特性が最も優れていることを示す値と最も劣ることを示す値との間の少なくとも１つの値との算術平均値を採用することができる。

また、例えば、各ティース部１１１ｂの延設方向を励磁方向として電磁鋼板３００を励磁した場合の磁気特性の平均値を、電磁鋼板３００の磁気特性の平均値とすることができる。
例えば、圧延方向ＲＤと圧延方向ＲＤとのなす角度が９０°の方向とを軸として電磁鋼板３００の磁気特性が軸対称であると仮定すると、図１に示す例では、圧延方向ＲＤとのなす角度が０°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が６°、１２°、１８°、２４°、３０°、３６°、４２°、４８°、５４°、６０°、６６°、７２°、７８°、８４°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値の２倍の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度が９０°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値と和を１６で割った値を、電磁鋼板３００の磁気特性の平均値とすることができる。より具体的には、磁気特性をＢ５０とし、圧延方向ＲＤとのなす角度がθ（°）の方向を励磁方向とする場合のＢ５０をＢ_{50_θ}とすると、電磁鋼板３００のＢ５０の平均値Ｂ_{50_ave}は、以下の（１）式で表される。
Ｂ_{50_ave}＝（Ｂ_{50_0}＋２Ｂ_{50_6}＋２Ｂ_{50_12}＋２Ｂ_{50_18}＋２Ｂ_{50_24}＋２Ｂ_{50_30}＋２Ｂ_{50_36}＋２Ｂ_{50_42}＋２Ｂ_{50_48}＋２Ｂ_{50_54}＋２Ｂ_{50_60}＋２Ｂ_{50_66}＋２Ｂ_{50_72}＋２Ｂ_{50_78}＋２Ｂ_{50_84}＋Ｂ_{50_90}）÷１６・・・（１）

また、ティース部１１１ｂの延設方向とは異なる方向を含む複数の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値の算術平均値を、電磁鋼板の磁気特性の平均値としてもよい。
例えば、圧延方向ＲＤと圧延方向ＲＤとのなす角度が９０°の方向とを軸とした場合の電磁鋼板３００の磁気特性が軸対称であると仮定すると、圧延方向ＲＤとのなす角度が０°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が２２．５°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値の２倍の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値の２倍の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が６７．５°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値の２倍の値と、圧延方向ＲＤとのなす角度が９０°の方向を励磁方向とする場合の磁気特性の値との和を８で割った値を、電磁鋼板３００の磁気特性の平均値としてもよい。より具体的には、磁気特性をＢ５０とし、圧延方向ＲＤとのなす角度がθ（°）の方向を励磁方向とする場合のＢ５０をＢ_{50_θ}とすると、電磁鋼板３００のＢ５０の平均値Ｂ_{50_ave}は、以下の（２）式で表される。
Ｂ_{50_ave}＝（Ｂ_{50_0}＋２Ｂ_{50_22.5}＋２Ｂ_{50_45}＋２Ｂ_{50_67.5}＋Ｂ_{50_90}）÷８・・・（２）

図１に示す例では、（１）式に基づいて、電磁鋼板３００のＢ５０の平均値を定め、カシメ部方向の磁気特性の値が、電磁鋼板３００の磁気特性の平均値の０．９８５倍以下になるような位置に、カシメ部を形成する場合、中心軸線Ｏを通り電磁鋼板３００の板面に平行な方向に延びる仮想線により定まる範囲であって、当該仮想線と圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°以上９０°以下の範囲内に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する。具体的に、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１１から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域と、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１３から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域との合計４つの領域の範囲内に重心が位置するように、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する。尚、前述したように、時計回りおよび反時計回りの何れの向きの角度も正の値の角度とする。

また、図１に示す例では、各領域において、周方向に均等にカシメ部１１３ａ〜１１３ｂ、１１３ｃ〜１１３ｄ、１１３ｅ〜１１３ｆ、１１３ｇ〜１１３ｈが配置される。例えば、仮想線ＣＤ１３と、カシメ部１１３ａの重心の位置と、カシメ部１１３ｂの重心の位置と、仮想線ＣＤ１２の位置との周方向における間隔は等間隔である。
また、図１に示す例では、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈが、このような４つの領域のうち、コアバック部１１１ａの領域に形成される。このようにすれば、磁束密度がより低い領域にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成することができる。更に、図１に示すように、コアバック部１１１ａの相対的に外周側の領域にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成すれば、磁束密度がより一層低い領域にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成することができる。
以上のようにしてカシメ加工が施されたステータコア１１１に対して歪取焼鈍が行われるようにするのが好ましい。

＜まとめ＞
以上のように本実施形態では、ステータコア１１１の領域のうち、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する。従って、カシメ加工により圧縮応力が与えられたときの磁気特性の劣化率を低減することができる。よって、カシメ加工を用いて固定されるステータコア１１１の磁気特性を向上させることができる。

＜変形例＞
［変形例１］
本実施形態では、コアバック部１１１ａの領域にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成する場合を例に挙げて説明した。しかしながら、カシメ部は必ずしもコアバック部１１１ａに形成する必要はない。例えば、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１１から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域と、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１３から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域との合計４つの領域の範囲内に重心が位置するように、ティース部１１１ｂにカシメ部を形成してもよい。また、コアバック部１１１ａとティース部１１１ｂとの双方にカシメ部を形成してもよい。

［変形例２］
本実施形態では、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１１から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域と、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が４５°になる方向ＣＤ１３から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ１２までの２つの領域との合計４つの領域のそれぞれに２つずつカシメ部１１３ａ〜１１３ｂ、１１３ｃ〜１１３ｄ、１１３ｅ〜１１３ｆ、１１３ｇ〜１１３ｈを形成する場合を例に挙げて説明した。しかしながら、前述した４つの領域の少なくとも１つに少なくとも１つのカシメ部が形成されていればよい。例えば、前述した４つの領域の全てにカシメ部を形成しなくてもよい。また、前述した４つの領域に形成するカシメ部の数は１つであっても、３つ以上であってもよい。

［変形例３］
ステータコアの形状は、図１に示した形状に限定されるものではない。具体的には、ステータコアの外径および内径の寸法、積厚、スロット数、ティース部の周方向と径方向の寸法比率、ティース部とコアバック部との径方向の寸法比率、などは所望の回転電機の特性に応じて任意に設計可能である。

［変形例４］
本実施形態では、回転電機１００が三相かご型誘導電動機である場合を例に挙げて説明した。しかしながら、回転電機は、以下に例示するようにこれに限定されず、更には以下に例示しない種々の公知の構造も採用可能である。
回転電機は、誘導電動機であっても、同期電動機であってもよい。例えば、回転電機は、巻線型誘導電動機であっても、永久磁石界磁型電動機であっても、電磁石界磁型電動機であっても、スイッチドリラクタンスモータであってもよい。また、回転電機は、三相電動機でなくてもよく、例えば、単相電動機であってもよい。また、回転電機は、直流電動機であってもよい。また、本実施形態では、回転電機として、電動機を一例に挙げて説明したが、回転電機はこれに限定されない。例えば、回転電機は発電機であってもよい。

［変形例５］
本実施形態では、インナーロータ型の回転電機を例に挙げて説明したが、回転電機はこれに限定されない。例えば、アウターロータ型の回転電機であってもよい。
また、本実施形態では、ステータ１１０とロータ１２０とが径方向において間隔を有して対向するラジアルギャップ型の回転電機を例に挙げて説明したが、回転電機はこれに限定されない。例えば、ステータとロータとが軸方向において間隔を有して対向するアキシャルギャップ型の回転電機であってもよい。
また、本実施形態では、積層コアをステータコアに適用した場合を例に挙げて説明した。しかしながら、積層コアはステータコア以外にも適用することができる。例えば、積層コアを、ロータコアに適用することも可能である。例えば、スイッチドリラクタンスモータのロータコアに対して本実施形態で説明したようにカシメ部を形成することができる。

また、積層コアを有する電気機器であれば、電気機器は、回転電機に限定されない。例えば、変圧器のコアとして積層コアを用いる場合、当該積層コアに対してカシメ部を形成することができる。この場合、積層コアが励磁されたときの当該積層コアに使用される電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域にカシメ部を形成する。この場合の基準値も、例えば、本実施形態で説明したのと同様にして定めることができる。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態を説明する。第１の実施形態では、圧延方向ＲＤにおける磁気特性が最も優れている電磁鋼板３００を用いてステータコア１１１を構成する場合を例に挙げて説明した。これに対し、本実施形態では、圧延方向となす角度のうち小さい方の角度が４５°における磁気特性が最も優れている電磁鋼板を用いてステータコアを構成する場合を例に挙げて説明する。このように本実施形態と第１の実施形態とは、ステータコアに用いる電磁鋼板の磁気特性が主として異なる。従って、本実施形態の説明において、第１の実施形態と同一の部分については、図１〜図３に付した符号と同一の符号を付す等して詳細な説明を省略する。

図４は、回転電機４００の構成の一例を示す図である。図４は、図１と同様に、回転電機４００を、回転電機４００の中心軸線Ｏに平行な方向から見た図（平面図）である。図５は、ステータコア４１１の構成の一例を示す図である。図５は、ステータコア４１１を、ステータコア４１１の中心軸線Ｏに平行な方向から見た図（平面図）である。

図４に示すように、回転電機４００は、ステータ４１０と、ロータ１２０と、回転軸１３０と、ケース１４０と、を備える。ステータ４１０およびロータ１２０は、ケース１４０に収容される。ステータ４１０は、ケース１４０に固定される。
本実施形態でも第１の実施形態と同様に、回転電機４００として、ロータ１２０がステータ４１０の内側に位置するインナーロータ型の三相かご型誘導電動機を採用する場合を例に挙げて説明する。

ステータ４１０は、ステータコア４１１と、巻線１１２と、を備える。
ステータコア４１１は、環状のコアバック部４１１ａと、複数のティース部４１１ｂと、を備える。
本実施形態でも、第１の実施形態と同様に、それぞれのティース部４１１ｂにおいて中心軸線Ｏを中心とする中心角が６°になるように、６０個のティース部４１１ｂが設けられる。複数のティース部４１１ｂは、相互に同等の形状を有し、且つ、同等の大きさを有する。ステータ４１０の巻線１１２は、ティース部４１１ｂに巻き回されている。

図５のＩ−Ｉ断面図、II−II断面図は、それぞれ、図３（ａ）、図３（ｂ）に示したものと同様であるので、ここでは、これらの断面図の詳細な説明を省略する。尚、第１の実施形態と同様に、積層方向から見た場合にステータコア４１１を構成する電磁鋼板の圧延方向ＲＤは揃っている。

ステータコア４１１を形成する各電磁鋼板は、例えば、圧延された板状の母材（フープ）を打ち抜き加工することにより形成される。本実施形態では、電磁鋼板は、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°における磁気特性が最も優れており、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°、９０°近傍において磁気特性が劣るものとする。尚、時計回りおよび反時計回りの何れの向きの角度も正の値の角度とする。
図４において、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°の方向は、ＥＤ１、ＥＤ２である。圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°、９０°の方向は、それぞれ、ＲＤ、ＬＤである。

図４および図５に示すように、本実施形態では、ステータコア４１１には、カシメ加工が行われることによりカシメ部４１３ａ〜４１３ｈが形成される。本実施形態のカシメ部４１３ａ〜４１３ｈの形状および大きさは、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈの形状および大きさと同じであるものとする。
本実施形態でも、第１の実施形態と同様に、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成する。

図４に示す例では、（１）式に基づいて、電磁鋼板のＢ５０の平均値を定め、カシメ部方向の磁気特性の値が、電磁鋼板の磁気特性の平均値の０．９８５倍以下になるような位置に、カシメ部を形成する場合、中心軸線Ｏを通り電磁鋼板の板面に平行な方向に延びる仮想線により定まる範囲であって、当該仮想線と圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°以上２５°以下の範囲内と、６５°以上９０°以下の範囲内に、カシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成する。具体的に、圧延方向ＲＤから、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が２５°になる方向ＣＤ２１、ＣＤ２２までの４つの領域と、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が６５°になる方向ＣＤ２３、ＣＤ２４から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ２５までの４つの領域との合計８つの領域の範囲内に重心が位置するように、カシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成する。尚、前述したように、時計回りおよび反時計回りの何れの向きの角度も正の値の角度とする。

また、図４に示す例では、各領域において、周方向に均等にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈが配置される。例えば、仮想線ＣＤ２４と、カシメ部４１３ａの重心の位置と、仮想線ＣＤ２５の位置との周方向における間隔は等間隔である。
尚、平均値の定め方が（１）式に限定されないことは、第１の実施形態で説明した通りである。
また、図４に示す例では、カシメ部４１３ａ〜４１３ｈが、このような８つの領域のうち、コアバック部４１１ａの領域に形成される。このようにすれば、磁束密度がより低い領域にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成することができる。更に、図４に示すように、コアバック部４１１ａの相対的に外周側の領域にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成すれば、磁束密度がより一層低い領域にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成することができる。
また、以上のようにしてカシメ加工が施されたステータコア４１１に対して歪取焼鈍が行われるようにするのが好ましい。特に、後述する＜積層コアに使用する電磁鋼板＞の項で説明する電磁鋼板を用いてステータコア４１１を構成する場合には、ステータコア４１１に対して歪取焼鈍を行う必要がある。

＜まとめ＞
以上のように磁気特性が最も優れる方向に応じて、ステータコア４１１の領域のうち、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成する位置を定めることができる。従って、電磁鋼板の磁気特性を活用しつつ、カシメ加工により圧縮応力が与えられたときの磁気特性の劣化率を低減することができる。

本実施形態においても、第１の実施形態で説明した種々の変形例を採用することができる。
例えば、圧延方向ＲＤから、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が２５°になる方向ＣＤ２１、ＣＤ２２までの４つの領域と、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が６５°になる方向ＣＤ２３、ＣＤ２４から、圧延方向ＲＤとなす角度のうち小さい方の角度が９０°になる方向ＣＤ２５までの４つの領域との合計８つの領域のそれぞれに１つずつカシメ部４１３ａ、４１３ｂ、４１３ｃ、４１３ｄ、４１３ｅ、４１３ｆ、４１３ｇ、４１３ｈを形成する場合を例に挙げて説明した。しかしながら、前述した８つの領域の少なくとも１つに少なくとも１つのカシメ部が形成されていればよい。例えば、前述した８つの領域の全てにカシメ部を形成しなくてもよい。また、前述した８つの領域に形成するカシメ部の数は２つ以上であってもよい。また、コアバック部４１１ａとティース部４１１ｂとの双方にカシメ部を形成してもよい。

＜積層コアに使用する電磁鋼板＞
本実施形態の積層コア（ステータコア４１１）に使用する電磁鋼板の一例について説明する。尚、以下の説明では、前述した圧延方向となす角度のうち小さい方の角度が４５°となる２つの方向が、圧延方向から４５°傾いた方向と、圧延方向から１３５°傾いた方向に対応する。尚、当該４５°は、時計回りおよび反時計回りの何れの向きの角度も正の値を有するものとして表記したものである。時計回りの方向を負の方向とし、反時計回りの方向を正の方向とする場合、圧延方向となす角度のうち小さい方の角度が４５°となる２つの方向は、圧延方向となす角度のうち絶対値の小さい方の角度が４５°、−４５°となる２つの方向となる。その他、圧延方向からθ°傾いた方向が、圧延方向となす角度がθ°の方向に対応する。このように、圧延方向からθ°傾いた方向と、圧延方向となす角度がθ°の方向は、同じ意味である。

まず、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板およびその製造方法で用いられる鋼材の化学組成について説明する。以下の説明において、無方向性電磁鋼板または鋼材に含まれる各元素の含有量の単位である「％」は、特に断りがない限り「質量％」を意味する。積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板および鋼材は、フェライト−オーステナイト変態（以下、α−γ変態）が生じ得る化学組成であって、Ｃ：０．０１００％以下、Ｓｉ：１．５０％〜４．００％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００１％〜１．０％、Ｓ：０．０１００％以下、Ｎ：０．０１００％以下、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｐｔ、Ｐｂ、Ｃｕ、Ａｕからなる群から選ばれる１種以上：総計で２．５０％〜５．００％、Ｓｎ：０．０００％〜０．４００％、Ｓｂ：０．０００％〜０．４００％、Ｐ：０．０００％〜０．４００％、およびＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｚｎ、およびＣｄからなる群から選ばれる１種以上：総計で０．００００％〜０．０１００％を含有し、残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有する。更に、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｐｔ、Ｐｂ、Ｃｕ、Ａｕ、Ｓｉおよびｓｏｌ．Ａｌの含有量が後述する所定の条件を満たす。不純物としては、鉱石やスクラップ等の原材料に含まれるもの、製造工程において含まれるもの、が例示される。

<<Ｃ：０．０１００％以下>>
Ｃは、鉄損を高めたり、磁気時効を引き起こしたりする。従って、Ｃ含有量は低ければ低いほどよい。このような現象は、Ｃ含有量が０．０１００％超で顕著である。このため、Ｃ含有量は０．０１００％以下とする。Ｃ含有量の低減は、板面内の全方向における磁気特性の均一な向上にも寄与する。尚、Ｃ含有量の下限は特に限定しないが、精錬時の脱炭処理のコストを踏まえ、０．０００５％以上とすることが好ましい。

<<Ｓｉ：１．５０％〜４．００％>>
Ｓｉは、電気抵抗を増大させて、渦電流損を減少させ、鉄損を低減したり、降伏比を増大させて、鉄心への打ち抜き加工性を向上したりする。Ｓｉ含有量が１．５０％未満では、これらの作用効果を十分に得られない。従って、Ｓｉ含有量は１．５０％以上とする。一方、Ｓｉ含有量が４．００％超では、磁束密度が低下したり、硬度の過度な上昇により打ち抜き加工性が低下したり、冷間圧延が困難になったりする。従って、Ｓｉ含有量は４．００％以下とする。

<<ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００１％〜１．０％>>
ｓｏｌ．Ａｌは、電気抵抗を増大させて、渦電流損を減少させ、鉄損を低減する。ｓｏｌ．Ａｌは、飽和磁束密度に対する磁束密度Ｂ５０の相対的な大きさの向上にも寄与する。ここで、磁束密度Ｂ５０とは、５０００Ａ／ｍの磁場における磁束密度である。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．０００１％未満では、これらの作用効果を十分に得られない。また、Ａｌには製鋼での脱硫促進効果もある。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．０００１％以上とする。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が１．０％超では、磁束密度が低下したり、降伏比を低下させて、打ち抜き加工性を低下させたりする。従って、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は１．０％以下とする。

<<Ｓ：０．０１００％以下>>
Ｓは、必須元素ではなく、例えば鋼中に不純物として含有される。Ｓは、微細なＭｎＳの析出により、焼鈍における再結晶および結晶粒の成長を阻害する。従って、Ｓ含有量は低ければ低いほどよい。このような再結晶および結晶粒成長の阻害による鉄損の増加および磁束密度の低下は、Ｓ含有量が０．０１００％超で顕著である。このため、Ｓ含有量は０．０１００％以下とする。尚、Ｓ含有量の下限は特に限定しないが、精錬時の脱硫処理のコストを踏まえ、０．０００３％以上とすることが好ましい。

<<Ｎ：０．０１００％以下>>
ＮはＣと同様に、磁気特性を劣化させるので、Ｎ含有量は低ければ低いほどよい。したがって、Ｎ含有量は０．０１００％以下とする。尚、Ｎ含有量の下限は特に限定しないが、精錬時の脱窒処理のコストを踏まえ、０．００１０％以上とすることが好ましい。

<<Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｐｔ、Ｐｂ、Ｃｕ、Ａｕからなる群から選ばれる１種以上：総計で２．５０％〜５．００％>>
これらの元素は、α−γ変態を生じさせるために必要な元素であることから、これらの元素の少なくとも１種を総計で２．５０％以上含有させる必要がある。一方で、総計で５．００％を超えると、コスト高となり、磁束密度が低下する場合もある。したがって、これらの元素の少なくとも１種を総計で５．００％以下とする。

また、α−γ変態が生じ得る条件として、更に以下の条件を満たしているものとする。つまり、Ｍｎ含有量（質量％）を［Ｍｎ］、Ｎｉ含有量（質量％）を［Ｎｉ］、Ｃｏ含有量（質量％）を［Ｃｏ］、Ｐｔ含有量（質量％）を［Ｐｔ］、Ｐｂ含有量（質量％）を［Ｐｂ］、Ｃｕ含有量（質量％）を［Ｃｕ］、Ａｕ含有量（質量％）を［Ａｕ］、Ｓｉ含有量（質量％）を［Ｓｉ］、ｓｏｌ．Ａｌ含有量（質量％）を［ｓｏｌ．Ａｌ］としたときに、質量％で、以下の（３）式を満たすことが好ましい。
（［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋［Ｃｏ］＋［Ｐｔ］＋［Ｐｂ］＋［Ｃｕ］＋［Ａｕ］）−（［Ｓｉ］＋［ｓｏｌ．Ａｌ］）＞０％・・・（３）

前述の（３）式を満たさない場合には、α−γ変態が生じないため、磁束密度が低くなる。

<<Ｓｎ：０．０００％〜０．４００％、Ｓｂ：０．０００％〜０．４００％、Ｐ：０．０００％〜０．４００％>>
ＳｎやＳｂは冷間圧延、再結晶後の集合組織を改善して、その磁束密度を向上させる。そのため、これらの元素を必要に応じて含有させてもよいが、過剰に含まれると鋼を脆化させる。したがって、Ｓｎ含有量、Ｓｂ含有量はいずれも０．４００％以下とする。また、Ｐは再結晶後の鋼板の硬度を確保するために含有させてもよいが、過剰に含まれると鋼の脆化を招く。したがって、Ｐ含有量は０．４００％以下とする。以上のように磁気特性等のさらなる効果を付与する場合には、０．０２０％〜０．４００％のＳｎ、０．０２０％〜０．４００％のＳｂ、および０．０２０％〜０．４００％のＰからなる群から選ばれる１種以上を含有することが好ましい。

<<Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｚｎ、およびＣｄからなる群から選ばれる１種以上：総計で０．００００％〜０．０１００％>>
Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ、ＺｎおよびＣｄは、溶鋼の鋳造時に溶鋼中のＳと反応して硫化物若しくは酸硫化物またはこれらの両方の析出物を生成する。以下、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ、ＺｎおよびＣｄを総称して「粗大析出物生成元素」ということがある。粗大析出物生成元素の析出物の粒径は１μｍ〜２μｍ程度であり、ＭｎＳ、ＴｉＮ、ＡｌＮ等の微細析出物の粒径（１００ｎｍ程度）よりはるかに大きい。このため、これら微細析出物は粗大析出物生成元素の析出物に付着し、中間焼鈍における再結晶および結晶粒の成長を阻害しにくくなる。これらの作用効果を十分に得るためには、これらの元素の総計が０．０００５％以上であることが好ましい。但し、これらの元素の総計が０．０１００％を超えると、硫化物若しくは酸硫化物またはこれらの両方の総量が過剰となり、中間焼鈍における再結晶および結晶粒の成長が阻害される。従って、粗大析出物生成元素の含有量は総計で０．０１００％以下とする。

<<集合組織>>
次に、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の集合組織について説明する。製造方法の詳細については後述するが、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板はα−γ変態が生じ得る化学組成であり、熱間圧延での仕上げ圧延終了直後の急冷によって組織を微細化することによって｛１００｝結晶粒が成長した組織となる。これにより、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板は｛１００｝＜０１１＞方位の集積強度が５〜３０となり、圧延方向に対して４５°方向の磁束密度Ｂ５０が特に高くなる。このように特定の方向で磁束密度が高くなるが、全体的に全方向平均で高い磁束密度が得られる。｛１００｝＜０１１＞方位の集積強度が５未満になると、磁束密度を低下させる｛１１１｝＜１１２＞方位の集積強度が高くなり、全体的に磁束密度が低下してしまう。また、｛１００｝＜０１１＞方位の集積強度が３０を超える製造方法は前述のように熱間圧延板を厚くする必要があり、製造が困難という課題がある。

｛１００｝＜０１１＞方位の集積強度は、Ｘ線回折法または電子線後方散乱回折（electron backscatter diffraction：ＥＢＳＤ）法により測定することができる。Ｘ線および電子線の試料からの反射角等が結晶方位毎に異なるため、ランダム方位試料を基準にしてこの反射強度等で結晶方位強度を求めることができる。積層コアに使用する電磁鋼板の一例として好適な無方向性電磁鋼板の｛１００｝＜０１１＞方位の集積強度は、Ｘ線ランダム強度比で５〜３０となる。このとき、ＥＢＳＤにより結晶方位を測定し、Ｘ線ランダム強度比に換算した値を用いても良い。

<<厚さ>>
次に、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の厚さについて説明する。積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の厚さは、０．５０ｍｍ以下である。厚さが０．５０ｍｍ超であると、優れた高周波鉄損を得ることができない。従って、厚さは０．５０ｍｍ以下とする。

<<磁気特性>>
次に、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の磁気特性について説明する。磁気特性を調べる際には、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の磁束密度であるＢ５０の値を測定する。製造された無方向性電磁鋼板において、その圧延方向の一方と他方とは区別できない。そのため本実施形態では、圧延方向とはその一方および他方の双方向をいう。圧延方向におけるＢ５０（Ｔ）の値をＢ５０Ｌ、圧延方向から４５°傾いた方向におけるＢ５０（Ｔ）の値をＢ５０Ｄ１、圧延方向から９０°傾いた方向におけるＢ５０（Ｔ）の値をＢ５０Ｃ、圧延方向から１３５°傾いた方向におけるＢ５０（Ｔ）の値をＢ５０Ｄ２とすると、Ｂ５０Ｄ１およびＢ５０Ｄ２が最も高く、Ｂ５０Ｌ＋Ｂ５０Ｃが最も低いという磁束密度の異方性がみられる。尚、（Ｔ）は、磁束密度の単位（テスラ）を指す。

ここで、例えば時計回り（反時計回りでもよい）の方向を正の方向とした磁束密度の全方位（０°〜３６０°）分布を考えた場合、圧延方向を０°（一方向）および１８０°（他方向）とすると、Ｂ５０Ｄ１は４５°および２２５°のＢ５０値、Ｂ５０Ｄ２は１３５°および３１５°のＢ５０値となる。同様に、Ｂ５０Ｌは０°および１８０°のＢ５０値、Ｂ５０Ｃは９０°および２７０°のＢ５０値となる。４５°のＢ５０値と２２５°のＢ５０値とは厳密に一致し、１３５°のＢ５０値と３１５°のＢ５０値とは厳密に一致する。しかしながら、Ｂ５０Ｄ１とＢ５０Ｄ２とは、実際の製造に際して磁気特性を同じにすることが容易でない場合があることから、厳密には一致しない場合がある。同様に、０°のＢ５０値と１８０°のＢ５０値とは厳密に一致し、９０°のＢ５０値と２７０°のＢ５０値とは厳密に一致する一方で、Ｂ５０ＬとＢ５０Ｃとは厳密には一致しない場合がある。積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板では、Ｂ５０Ｄ１およびＢ５０Ｄ２の平均値と、Ｂ５０ＬとＢ５０Ｃの平均値とを用いて、以下の（４）式且つ（５）式を満たす。
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞１．７Ｔ・・・（４）
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞（Ｂ５０Ｌ＋Ｂ５０Ｃ）／２・・・（５）

このように、磁束密度を測定すると、（４）式のようにＢ５０Ｄ１およびＢ５０Ｄ２の平均値が１．７Ｔ以上となると共に、（５）式のように磁束密度の高い異方性が確認される。

更に、（３）式を満たすことに加え、以下の（６）式のように、（５）式よりも磁束密度の異方性が高いことが好ましい。
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞１．１×（Ｂ５０Ｌ＋Ｂ５０Ｃ）／２・・・（６）
更に、以下の（７）式のように、磁束密度の異方性がより高いことが好ましい。
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞１．２×（Ｂ５０Ｌ＋Ｂ５０Ｃ）／２・・・（７）

尚、前記の４５°は、理論的な値であり、実際の製造に際しては４５°に一致させることが容易でない場合があることから、厳密には４５°に一致していないものも含むものとする。このことは、当該０°，９０°，１３５°，１８０°，２２５°，２７０°，３１５°についても同様である。

磁束密度の測定は、圧延方向に対して４５°、０°方向等から５５ｍｍ角の試料を切り出し，単板磁気測定装置を用いて行うことができる。

<<製造方法>>
次に、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板の製造方法の一例について説明する。積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板を製造する際には、例えば、熱間圧延、冷間圧延（第１の冷間圧延）、中間焼鈍（第１の焼鈍）、スキンパス圧延（第２の冷間圧延）、仕上焼鈍（第３の焼鈍）、歪取焼鈍（第２の焼鈍）等が行われる。

まず、前述した鋼材を加熱し、熱間圧延を施す。鋼材は、例えば通常の連続鋳造によって製造されるスラブである。熱間圧延の粗圧延および仕上げ圧延はγ域（Ａｒ１以上）の温度で行う。つまり、仕上げ圧延の仕上温度がＡｒ１以上となるように熱間圧延を行う。これにより、その後の冷却によってオーステナイトからフェライトへ変態することにより組織は微細化する。微細化された状態でその後冷間圧延を施すと、張出再結晶（以下、バルジング）が発生しやすく、通常は成長しにくい｛１００｝結晶粒を成長させやすくすることができる。

また、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板を製造する際には、更に仕上げ圧延の最終パスを通過する際の温度（仕上温度）をＡｒ１以上とする。オーステナイトからフェライトへ変態することによって結晶組織を微細化するようにしている。このように結晶組織を微細化させることによって、その後の冷間圧延、中間焼鈍を経てバルジングを発生させやすくすることができる。

その後、熱間圧延板焼鈍は行わずに巻き取り、酸洗を経て、熱間圧延鋼板に対して冷間圧延を行う。冷間圧延では圧下率を８０％〜９２％とすることが好ましい。圧下率が８０％未満ではバルジングが発生しにくくなり、圧下率が９２％超ではその後のバルジングによって｛１００｝結晶粒が成長しやすくなるが、熱間圧延鋼板を厚くしないといけなく、熱間圧延の巻取りが困難になり、操業が困難になりやすくなる。

冷間圧延が終了すると、続いて中間焼鈍を行う。積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板を製造する際には、オーステナイトへ変態しない温度で中間焼鈍を行う。つまり、中間焼鈍の温度をＡｃ１未満とすることが好ましい。このように中間焼鈍を行うことによってバルジングが生じ、｛１００｝結晶粒が成長しやすくなる。また、中間焼鈍の時間は、５秒間〜６０秒間とすることが好ましい。

中間焼鈍が終了すると、次にスキンパス圧延を行う。前述したようにバルジングが発生した状態でスキンパス圧延、焼鈍を行うと、バルジングが発生した部分を起点に｛１００｝結晶粒が更に成長する。これはスキンパス圧延により、｛１００｝＜０１１＞結晶粒には歪がたまりにくく、｛１１１｝＜１１２＞結晶粒には歪がたまりやすい性質があり、その後の焼鈍で歪の少ない｛１００｝＜０１１＞結晶粒が歪の差を駆動力に｛１１１｝＜１１２＞結晶粒を蚕食するためである。歪差を駆動力にして発生するこの蚕食現象は歪誘起粒界移動（以下、ＳＩＢＭ）と呼ばれる。スキンパス圧延の圧下率は５％〜２５％とすることが好ましい。圧下率が５％未満では歪量が少なすぎるため、この後の焼鈍で歪誘起粒界移動（以下、ＳＩＢＭ）が起きなくなり、｛１００｝＜０１１＞結晶粒は大きくならない。一方、圧下率が２５％超では歪量が多くなり過ぎ、｛１１１｝＜１１２＞結晶粒の中から新しい結晶粒が生まれる再結晶核生成（以下Nucleation）が発生する。このNucleationでは殆どの生まれてくる粒が｛１１１｝＜１１２＞結晶粒のため、磁気特性が悪くなる。

スキンパス圧延を施した後、歪を開放して加工性を向上させるために仕上げ焼鈍を行う。仕上げ焼鈍も同様にオーステナイトへ変態しない温度とし、仕上げ焼鈍の温度をＡｃ１未満とする。このように仕上げ焼鈍を行うことによって、｛１００｝＜０１１＞結晶粒が｛１１１｝＜１１２＞結晶粒を蚕食し、磁気特性を向上させることができる。また、仕上げ焼鈍時に６００℃〜Ａｃ１となる時間を１２００秒以内とする。この焼鈍時間が短すぎるとスキンパスで入れた歪がほとんど残り、複雑な形状を打ち抜くときに反りが発生する。一方、焼鈍時間が長すぎると結晶粒が粗大になり過ぎ、打ち抜き時にダレが大きくなり、打ち抜き精度が出なくなる。

仕上焼鈍が終了すると、所望の鉄鋼部材とすべく、無方向性電磁鋼板の成形加工等が行われる。そして、無方向性電磁鋼板からなる鉄鋼部材に成形加工等（例えば打ち抜き）により生じた歪等を除去すべく、鉄鋼部材に歪取焼鈍を施す。本実施形態では、Ａｃ１よりも下で、ＳＩＢＭが発生し、結晶粒径も粗大に出来るようにするため、歪取焼鈍の温度を例えば８００℃程度とし、歪取焼鈍の時間を２時間程度とする。

積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板（鉄鋼部材）では、前述の製造方法のうち、主に熱間圧延工程においてＡｒ１以上で仕上げ圧延をすることにより、前記（３）式の高いＢ５０および前記（４）式の優れた異方性が得られる。更に、冷間圧延工程において、圧下率を８５％程度にすることで前記（５）式、スキンパス圧延工程において圧下率を１０％程度にすることで前記（６）式のより優れた異方性が得られる。

以上のように積層コアに使用する電磁鋼板の一例として、無方向性電磁鋼板からなる鉄鋼部材を製造することができる。

次に、積層コアに使用する電磁鋼板の一例である無方向性電磁鋼板について、実施例を示しながら具体的に説明する。以下に示す実施例は、無方向性電磁鋼板のあくまでも一例にすぎず、無方向性電磁鋼板が下記の例に限定されるものではない。

<<第１の実施例>>
溶鋼を鋳造することにより、以下の表１に示す成分のインゴットを作製した。ここで、式左辺とは、前述の（３）式の左辺の値を表している。その後、作製したインゴットを１１５０℃まで加熱して熱間圧延を行い、板厚が２．５ｍｍになるように圧延した。そして、仕上げ圧延終了後に水冷し熱間圧延鋼板を巻き取った。この時の仕上げ圧延の最終パスの段階での温度（仕上温度）は８３０℃であり、すべてＡｒ１より大きい温度だった。尚、γ−α変態が起こらないＮｏ．１０８については、仕上温度を８５０℃とした。

次に、熱間圧延鋼板において酸洗によりスケールを除去し、狙いの板厚の１．１倍の板厚（０．０５５〜０．５５０ｍｍ）になるまで冷間圧延を行った。そして、無酸化雰囲気中で７００℃で３０秒の中間焼鈍を行った。次いで、狙いの板厚（０．０５〜０．５０ｍｍ）になるまで２回目の冷間圧延（スキンパス圧延）を行った。ただし、｛１００｝＜０１１＞強度を制御するため、Ｎｏ．１１０〜１１２は冷間圧延の圧下率を８０％〜９２％、２回目の冷間圧延（スキンパス圧延）の圧下率を５〜２５％の範囲で変化させた。また、Ｎｏ．１１３は熱間圧延板の厚みを７ｍｍにし、冷延圧下率を９５％にして、スキンパス圧延は実施しなかった。

次に、磁気特性を調べるために２回目の冷間圧延（スキンパス圧延）の後に８００℃で３０秒の仕上げ焼鈍を行い、５５ｍｍ角の試料を剪断加工で作成した後、８００℃で２時間の歪取焼鈍を行い、磁束密度Ｂ５０を測定した。測定試料は５５ｍｍ角の試料を圧延方向に０°と４５°の２種類の方向に採取した。そして、この２種類の試料を測定し、圧延方向に対して０°、４５°、９０°、１３５°の磁束密度Ｂ５０をそれぞれＢ５０Ｌ、Ｂ５０Ｄ１、Ｂ５０Ｃ、Ｂ５０Ｄ２とした。

表１中の下線は、本発明の範囲から外れた条件を示している。発明例であるＮｏ．１０１〜Ｎｏ．１０７、Ｎｏ．１０９〜Ｎｏ．１１１、Ｎｏ．１１４〜Ｎｏ．１１６は、いずれも４５°方向および全周平均共に磁束密度Ｂ５０は良好な値であった。一方、比較例であるＮｏ．１０８はＳｉ濃度が高く、式左辺の値が０以下であり、α−γ変態しない組成であったことから、磁気密度Ｂ５０はいずれも低かった。比較例であるＮｏ．１１２は、スキンパス圧延率を低くしたため、｛１００｝＜０１１＞強度を５未満であり、磁束密度Ｂ５０がいずれも低かった。比較例であるＮｏ．１１３は｛１００｝＜０１１＞強度が３０以上となり、本発明から外れている。Ｎｏ．１１３は熱間圧延板の厚みが７ｍｍもあったため、操業しづらいという難点があった。

<<第２の実施例>>
溶鋼を鋳造することにより、以下の表２に示す成分のインゴットを作製した。その後、作製したインゴットを１１５０℃まで加熱して熱間圧延を行い、板厚が２．５ｍｍになるように圧延した。そして、仕上げ圧延終了後に水冷し熱間圧延鋼板を巻き取った。この時の仕上げ圧延の最終パスの段階での仕上温度は８３０℃であり、すべてＡｒ１より大きい温度だった。

次に、熱間圧延鋼板において酸洗によりスケールを除去し、板厚が０．３８５ｍｍになるまで冷間圧延を行った。そして、無酸化雰囲気中で中間焼鈍を行い、再結晶率が８５％となるように中間焼鈍の温度を制御した。次いで、板厚が０．３５ｍｍになるまで２回目の冷間圧延（スキンパス圧延）を行った。

次に、磁気特性を調べるために２回目の冷間圧延（スキンパス圧延）の後に８００℃で３０秒の仕上げ焼鈍を行い、５５ｍｍ角の試料を剪断加工で作成した後、８００℃で２時間の歪取焼鈍を行い、磁束密度Ｂ５０と鉄損Ｗ１０／４００を測定した。磁束密度Ｂ５０に関しては第１の実施例と同様の手順で測定した。一方で鉄損Ｗ１０／４００は、最大磁束密度が１．０Ｔになるように４００Ｈｚの交流磁場をかけた時に試料に生じるエネルギーロス（Ｗ／ｋｇ）として測定した。鉄損は圧延方向に対して０°、４５°、９０°、１３５°に測定した結果の平均値とした。

Ｎｏ．２０１〜Ｎｏ．２１４は全て発明例であり、いずれも磁気特性が良好であった。特に、Ｎｏ．２０２〜Ｎｏ．２０４はＮｏ．２０１、Ｎｏ．２０５〜Ｎｏ．２１４よりも磁束密度Ｂ５０が高く、Ｎｏ．２０５〜Ｎｏ．２１４はＮｏ．２０１〜Ｎｏ．２０４よりも鉄損Ｗ１０／４００が低かった。

尚、本実施形態の積層コア（ステータコア４１１）に使用する電磁鋼板として、以上の無方向性電磁鋼板を用いなくてもよい。例えば、特開２０１７−１４５４６２号公報に記載されている無方向性電磁鋼板を用いることができる。ただし、当該無方向性電磁鋼板は、特に高周波における鉄損が大きくなる。従って、本実施形態の積層コア（ステータコア４１１）に使用する電磁鋼板として、以上の無方向性電磁鋼板を用いるのが好ましい。

（計算例）
次に、計算例を説明する。
まず、ステータコアに使用する電磁鋼板について説明する。ここでは、第１の実施形態で説明したステータコア１１１を構成する電磁鋼板３００を素材Ａと称する。素材Ａは、Ｗ１０／４００が１２．８Ｗ／ｋｇの無方向性電磁鋼板である。Ｗ１０／４００は、磁束密度が１．０Ｔ、周波数が４００Ｈｚのときの鉄損である。第２の実施形態で説明したステータコア４１１を構成する電磁鋼板（＜積層コアに使用する電磁鋼板＞の項で説明した電磁鋼板）を素材Ｂと称する。何れの電磁鋼板も、厚さは０．２５ｍｍである。
まず、素材Ｂの素材Ａに対するＢ５０、Ｗ１５／５０、Ｗ１５／１００の比率（Ｂ５０比率、Ｗ１５／５０比率、Ｗ１５／１００比率）を、表４に示す。

ここで、Ｂ５０は、磁界強度が５０００Ａ／ｍのときの磁束密度であり、Ｗ１５／１００は、磁束密度が１．５Ｔ、周波数が１００Ｈｚのときの鉄損である。ここでは、磁束密度および鉄損を、ＪＩＳＣ２５５６：２０１５に記載の手法で測定した。また、表４では、素材Ｂの圧延方向からの角度毎の平均値を、素材Ａの圧延方向からの角度毎の平均値を１．０００として規格化した値（＝素材Ｂの圧延方向からの角度毎の平均値÷素材Ａの圧延方向からの角度毎の平均値）を示す。このように、表４の値は、相対値（無次元量）である。

表４より、素材ＢのＢ５０は、素材ＡのＢ５０よりも５．１％大きい。素材ＢのＷ１５／５０は、素材ＡのＷ１５／５０よりも１２．０％小さい。素材ＢのＷ１５／１００は、素材ＡのＷ１５／１００よりも１３．５％小さい。このように素材Ｂは、素材Ａに比べ、Ｂ５０が大きく鉄損が小さい。

図６は、Ｗ１５／５０比率と、圧延方向からの角度との関係の一例と（図６（ａ））、鉄損劣化率と、圧延方向からの角度との関係の一例と（図６（ｂ））を示す図である。図７は、Ｗ１５／１００比率と、圧延方向からの角度との関係の一例と（図７（ａ））、鉄損劣化率と、圧延方向からの角度との関係の一例と（図７（ｂ））を示す図である。素材Ａおよび素材Ｂの磁気特性は、圧延方向ＲＤと圧延方向ＲＤとのなす角度が９０°の方向とを軸として軸対称である。

図６（ａ）・図７（ａ）において、素材Ａは、応力が与えられていない素材ＡのＷ１５／５０比率・Ｗ１５／１００比率を示し、素材Ａ（３０ＭＰａ）は、３０ＭＰａの圧縮応力が与えられた素材ＡのＷ１５／５０比率・Ｗ１５／１００比率を示す。素材Ｂは、応力が与えられていない素材ＢのＷ１５／５０比率・Ｗ１５／１００比率を示し、素材Ｂ（３０ＭＰａ）は、３０ＭＰａの圧縮応力が与えられた素材ＢのＷ１５／５０比率・Ｗ１５／１００比率を示す。ここで、図６（ａ）および図７（ａ）では、素材Ａの圧延方向からの角度毎の平均値を１．０００として規格化した値を示している。

図６（ｂ）・図７（ｂ）において、鉄損劣化率は、応力が与えられていない電磁鋼板のＷ１５／１００の値と、３０ＭＰａの圧縮応力が与えられたときの電磁鋼板のＷ１５／１００の値との差の絶対値を、応力が与えられていない電磁鋼板のＷ１５／１００の値で割った値に１００を掛けた値で表される。

図６（ｂ）・図７（ｂ）において、素材Ａは、応力が与えられていない素材ＡのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値と、３０ＭＰａの圧縮応力が与えられたときの素材ＡのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値との差の絶対値を、応力が与えられていない素材ＡのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値で割った値に１００を掛けた値を示す。また、素材Ｂは、応力が与えられていない素材ＢのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値と、３０ＭＰａの圧縮応力が与えられたときの素材ＢのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値との差の絶対値を、応力が与えられていない素材ＢのＷ１５／５０の値・Ｗ１５／１００の値で割った値に１００を掛けた値を示す。

図６（ａ）および図７（ａ）に示すように、素材Ａでは、圧延方向ＲＤ（圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°の方向）に励磁した場合の鉄損が最も小さく、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°〜６０°近傍の方向に励磁した場合の鉄損が大きい。

図６（ｂ）および図７（ｂ）に示すように、素材Ａでは、図６（ａ）および図７（ａ）に示す鉄損の大小関係とは逆に、圧延方向ＲＤ（圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°の方向）に励磁した場合の鉄損劣化率が最も大きく、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°〜６０°近傍の方向に励磁した場合の鉄損鉄損劣化率が小さい。

また、図６（ａ）および図７（ａ）に示すように、素材Ｂでは、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°の方向に励磁した場合の鉄損が最も小さく、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°または９０°近傍の方向に励磁した場合の鉄損が大きい。

図６（ｂ）および図７（ｂ）に示すように、素材Ｂでは、図６（ａ）および図７（ａ）に示す鉄損の大小関係とは逆に、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°の方向に励磁した場合の鉄損劣化率が最も大きく、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が０°または９０°の方向に励磁した場合の鉄損劣化率が小さい。

本発明者は、以上の素材Ａおよび素材Ｂを用いて構成されるステータコアのカシメ部の位置により、ステータコアの鉄損がどのように変わるのかを、以下の三相かご型誘導電動機を解析対象の回転電機として、数値解析（コンピュータシミュレーション）を行うことにより調査した。数値解析には、ＪＳＯＬ株式会社製の有限要素法電磁場解析ソフトＪＭＡＧを利用した。
ステータコアの外径：２２０．０ｍｍ
ステータコアの内径：１３６．０ｍｍ
ステータコアの高さ（積厚）：１００ｍｍ
電磁鋼板の厚み：０．２５ｍｍ
極数：４
スロット数：６０
ロータコアの外径：１３４．０ｍｍ
ロータコアの内径：３５．０ｍｍ
ロータコアの高さ：１００ｍｍ
回転数：３０００ｒｐｍ

発明例として、素材Ａにより構成されたステータコアに対し、図１に示す位置にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成した場合と、素材Ｂにより構成されたステータコアに対し、図４に示す位置にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成した場合とのそれぞれにおけるステータコアの鉄損を導出した。

比較例として、素材Ａにより構成されたステータコア８１１に対し、図８に示す位置にカシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成した場合と、素材Ｂにより構成されたステータコア８１１に対し、図８に示す位置にカシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成した場合とのそれぞれにおけるステータコア８１１の鉄損を導出した。

図８は、比較例の回転電機８００の構成を示す図である。図８に示す回転電機８００は、図１、図４に示す回転電機１００、４００と、ステータ８１０（ステータコア８１１）に形成されるカシメ部８１３ａ〜８１３ｈの位置のみが異なる。図８は、図１と同様に、回転電機８００を、回転電機８００の中心軸線Ｏに平行な方向から見た図（平面図）である。
図８において、カシメ部８１３ａ〜８１３ｈは、周方向において４５°おきに等間隔に配置される。

具体的に、カシメ部８１３ａ、８１３ｅは、電磁鋼板（素材Ａ、Ｂ）の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏを通り、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が９０°となる方向に延びる仮想線３２上に重心が位置するように配置される。カシメ部８１３ｃ、８１３ｇは、電磁鋼板（素材Ａ、Ｂ）の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏを通り、圧延方向ＲＤに延びる仮想線上に重心が位置するように配置される。カシメ部８１３ｂ・８１３ｆ、８１３ｄ・８１３ｈは、電磁鋼板（素材Ａ、Ｂ）の板面に平行な方向であって、中心軸線Ｏを通り、圧延方向ＲＤとのなす角度のうち小さい方の角度が４５°となる方向に延びる仮想線ＣＤ３１、ＣＤ３３上に重心が位置するように配置される。

以上のように、素材Ａで構成したステータコア１１１に対して図１に示す位置にカシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成した場合の回転電機１００と、素材Ｂで構成したステータコア４１１に対して図４に示す位置にカシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成した場合の回転電機４００と、の２つの回転電機を発明例の回転電機とする。また、素材Ａで構成したステータコア８１１に対して図８に示す位置にカシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成した場合の回転電機８００と、素材Ｂで構成したステータコア８１１に対して図８に示す位置にカシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成した場合の回転電機８００と、の２つの回転電機を発明例の回転電機とする。

カシメ部の位置と、ステータコアを構成する電磁鋼板の磁気特性以外の、発明例および比較例の回転電機の構成は同じである。
発明例および比較例の回転電機のそれぞれについて、回転数が３０００ｒｐｍ、高さ方向１ｍｍ当たりのトルクが１．０Ｎｍ／ｍｍとなるように動作させた場合のステータコア内の鉄損を、電磁場解析を行うことにより導出した。この結果を表５に示す。

表５において、鉄損比率は、素材Ａで構成したステータコア８１１に対して図８に示す位置にカシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成した場合の回転電機８００（素材Ａの比較例）のステータコアの鉄損を、１．０００（表５の素材Ａ・比較例の欄を参照）として規格化した場合の鉄損の値を示す。このように、表５の値は、相対値（無次元量）である。

素材Ａについては、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈを形成することにより、そうでない領域を含む領域に、カシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成する場合に比べ、ステータコアの鉄損を０．６％低減することができた（表５の素材Ａ・低減率の欄を参照）。
また、素材Ｂについては、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部４１３ａ〜４１３ｈを形成することにより、そうでない領域を含む領域に、カシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成する場合に比べ、ステータコアの鉄損を１．２％低減することができた（表５の素材Ｂ・低減率の欄を参照）。

このように、素材Ａおよび素材Ｂの何れの場合でも、カシメ部方向の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に、カシメ部１１３ａ〜１１３ｈ、４１３ａ〜４１３ｈを形成することにより、そうでない領域を含む領域に、カシメ部８１３ａ〜８１３ｈを形成する場合に比べ、ステータコアの鉄損を低減することができることが分かる。また、素材Ａよりも素材Ｂを用いた方が、ステータコアの鉄損を低減することができることが分かる。また、図１および図４を比較すると、素材Ａを用いる場合（図１）に比べ、素材Ｂを用いる場合（図４）の方が、周方向において、カシメ部を均等に配置することができることが分かる。即ち、周方向において相互に隣接する２つのカシメ部の間隔の差を小さくすることができる。

（その他の変形例）
尚、以上説明した本発明の実施形態は、何れも本発明を実施するにあたっての具体化の例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。即ち、本発明はその技術思想、またはその主要な特徴から逸脱することなく、様々な形で実施することができる。

１００，４００，８００：回転電機、１１０，４１０，８１０：ステータ、１１１，４１１：ステータコア、１１１ａ，４１１ａ：コアバック部、１１１ｂ，４１１ｂ：ティース部、１１３ａ〜１１３ｈ，４１３ａ〜４１３ｈ，８１３ａ〜８１３ｈ：カシメ部、１１２：巻線、１２０：ロータ、１３０：回転軸、１４０：ケース、Ｏ：中心軸線、ＲＤ：圧延方向

Claims

板面同士が相互に対向するように積層された複数の電磁鋼板を有する積層コアであって、
前記複数の電磁鋼板に対して形成された少なくとも１つのカシメ部を有し、
前記カシメ部は、前記電磁鋼板の磁気特性の値が基準値よりも劣位な値となる領域に形成されており、
前記基準値は、予め測定された複数の方向における前記電磁鋼板の磁気特性の値の平均値に基づいて定められることを特徴とする積層コア。
前記電磁鋼板は、
質量％で、
Ｃ：０．０１００％以下、
Ｓｉ：１．５０％〜４．００％、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．０００１％〜１．０％、
Ｓ：０．０１００％以下、
Ｎ：０．０１００％以下、
Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｐｔ、Ｐｂ、Ｃｕ、Ａｕからなる群から選ばれる１種以上：総計で２．５０％〜５．００％、
Ｓｎ：０．０００％〜０．４００％、
Ｓｂ：０．０００％〜０．４００％、
Ｐ：０．０００％〜０．４００％、および
Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｃｅ、Ｌａ、Ｎｄ、Ｐｒ、Ｚｎ、Ｃｄからなる群から選ばれる１種以上：総計で０．００００％〜０．０１００％を含有し、
Ｍｎ含有量（質量％）を［Ｍｎ］、Ｎｉ含有量（質量％）を［Ｎｉ］、Ｃｏ含有量（質量％）を［Ｃｏ］、Ｐｔ含有量（質量％）を［Ｐｔ］、Ｐｂ含有量（質量％）を［Ｐｂ］、Ｃｕ含有量（質量％）を［Ｃｕ］、Ａｕ含有量（質量％）を［Ａｕ］、Ｓｉ含有量（質量％）を［Ｓｉ］、ｓｏｌ．Ａｌ含有量（質量％）を［ｓｏｌ．Ａｌ］としたときに、以下の（Ａ）式を満たし、
残部がＦｅおよび不純物からなる化学組成を有し、
圧延方向のＢ５０をＢ５０Ｌ、圧延方向とのなす角度が９０°の方向のＢ５０をＢ５０Ｃ、圧延方向となす角度のうち小さい方の角度が４５°となる２つの方向のＢ５０のうち一方の方向のＢ５０、他方の方向のＢ５０を、それぞれ、Ｂ５０Ｄ１、Ｂ５０Ｄ２としたときに、以下の（Ｂ）式且つ（Ｃ）式を満たし、｛１００｝＜０１１＞のＸ線ランダム強度比が５以上３０未満であり、板厚が０．５０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の積層コア。
（［Ｍｎ］＋［Ｎｉ］＋［Ｃｏ］＋［Ｐｔ］＋［Ｐｂ］＋［Ｃｕ］＋［Ａｕ］）−（［Ｓｉ］＋［ｓｏｌ．Ａｌ］）＞０％・・・（Ａ）
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞１．７Ｔ・・・（Ｂ）
（Ｂ５０Ｄ１＋Ｂ５０Ｄ２）／２＞（Ｂ５０Ｌ＋Ｂ５０Ｃ）／２・・・（Ｃ）
前記積層コアは、ラジアルギャップ型の回転電機のロータコアまたはステータコアであり、
前記カシメ部は、前記電磁鋼板の板面に平行な方向であって、前記ロータコアまたはステータコアの軸と前記カシメ部の重心の位置とを通る仮想線に沿う方向における前記電磁鋼板の磁気特性の値が前記基準値よりも劣位な値となる領域に形成されていることを特徴とする請求項１または２に記載の積層コア。
前記電磁鋼板は、前記電磁鋼板の圧延方向とのなす角度のうち小さい方の角度が４５°となる２つの方向における磁気特性が最も優れており、
前記カシメ部は、前記ロータコアまたはステータコアの軸を通り前記電磁鋼板の板面に平行な方向に延びる仮想線により定まる範囲であって、当該仮想線と前記電磁鋼板の圧延方向とのなす角度のうち小さい方の角度が、０°以上２５°以下の４つの範囲と、６５°以上９０°以下の４つの範囲とのうち、少なくとも１つの範囲内に少なくとも１つ形成されていることを特徴とする請求項３に記載の積層コア。
請求項１〜４の何れか１項に記載の積層コアを有することを特徴とする電気機器。