JP2020112665A - Image capturing lens and image capturing device - Google Patents

Abstract

To provide an image capturing lens which offers a wider view angel and bright F-number of 2 or less.SOLUTION: An image capturing lens provided herein comprises a first lens 11 with positive refractive power having an object-side surface that is convex on an optical axis and an image-side surface that is convex on the optical axis, a second lens 12 with positive refractive power having an object-side surface that is concave on the optical axis and an image-side surface that is convex on the optical axis, a third lens 13 with negative refractive power having an object-side surface that is convex on the optical axis and an image-side surface that is concave on the optical axis, a fourth lens 14 with negative refractive power, a fifth lens 15 with positive refractive power having an object-side surface that is convex on the optical axis and an image-side surface that is concave on the optical axis, and a sixth lens 16 with negative refractive power having an object-side surface that is concave on the optical axis and an image-side surface that is concave on the optical axis and has a concave-to-convex inflection point located at a position off the optical axis, arranged in order from the object side to the image side, and is configured to satisfy the following conditional expression (1): -2.0≤f34/f≤-0.3 ...(1), where f represents a focal length of the entire image capturing lens system and f34 represents a composite focal length of the third and fourth lenses.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関する。 The present invention relates to an imaging lens and an imaging device.

携帯電話や監視カメラ等に使用される撮像素子は高画素化、高精細化が進み撮像用レンズには更なる高性能化、小型化が求められている。
例えば特許文献１には、レンズ系全長を抑えつつ撮像全画角７５°以上の広角化を実現した撮像レンズが提案されている。
また、例えば特許文献２には、撮像全画角８０°以上の広角化を実現した撮像レンズが提案されている。
また、例えば特許文献３には、レンズ系全体の小型化を実現した撮像レンズが提案されている。 Image pickup devices used in mobile phones, surveillance cameras, and the like have higher pixel counts and higher definition, and image pickup lenses are required to have higher performance and smaller size.
For example, Patent Document 1 proposes an imaging lens that realizes a wide angle of 75° or more for the total field angle of imaging while suppressing the overall length of the lens system.
Further, for example, Patent Document 2 proposes an imaging lens that realizes a wide angle of view of 80° or more.
Further, for example, Patent Document 3 proposes an image pickup lens that realizes downsizing of the entire lens system.

中国特許第１０５３３４５９７号明細書Chinese Patent No. 1053334597 中国特許第１０５２２３６７７号明細書Chinese Patent No. 105223677 中国特許第１０４３４５４３３号明細書Chinese Patent No. 104345433

しかしながら、近年ではＦ値が２以下の更に明るいレンズ系が要求されると共に、撮像全画角が７５°を越える広角化も望まれている。
特許文献１に記載された撮像レンズでは、明るさが不足する。
特許文献２に記載された撮像レンズでは、レンズ系の撮像全画角が広角になるに従いレンズ系の全長が長くなるか或いは明るさが不足する。
特許文献３に記載された撮像レンズでは、明るさと広角化が不足する。
このように、従来の撮像レンズでは、広角化を図ると共にＦ値が２以下の明るさも実現することが難しい。
そこで、本発明は、撮像レンズにおいて各収差が良好に補正されていながら広角化を図ると共にＦ値が２以下の明るさも実現することを目的とする。 However, in recent years, a brighter lens system having an F value of 2 or less is required, and it is also desired to widen the total field angle of imaging to exceed 75°.
The image pickup lens described in Patent Document 1 lacks in brightness.
In the imaging lens described in Patent Document 2, the overall length of the lens system becomes longer or the brightness becomes insufficient as the total imaging angle of view of the lens system becomes wider.
The imaging lens described in Patent Document 3 lacks brightness and wide angle.
As described above, it is difficult for the conventional imaging lens to achieve a wide angle and also realize a brightness with an F value of 2 or less.
Therefore, it is an object of the present invention to achieve a wide angle and a brightness with an F value of 2 or less while each aberration is favorably corrected in the imaging lens.

上記課題を解決する撮像レンズは、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成され、以下の条件式（１）を満足する。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。 An imaging lens that solves the above problem has a positive refractive power, a first lens having a convex surface directed toward the object side and an convex surface directed toward the image side on the optical axis, and a positive lens having a positive refractive power. A second lens having a concave surface facing the object side and a convex surface facing the image side; and a third lens having negative refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis, A fourth lens having a negative refracting power, a fifth lens having a positive refracting power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis; The concave surface is directed toward the object side on the axis, and the concave surface is directed toward the image side. The image side surface has a sixth lens having an inflection point from concave to convex at a position other than the optical axis from the object side to the image side. They are arranged in order, and satisfy the following conditional expression (1).
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens.

このような撮像レンズによれば、広角化を図ると共にＦ値が２以下の明るさも実現することができる。条件式（１）において上限値を超えるとコマ収差の発生が大きくなり非点隔差も増大するので、良好な結像性を得ることが困難となる。一方、条件式（１）において下限値を下回ると像面倒れが増大し倍率色収差も大きくなるので、コントラストの低い結像性能になり良好な画像が得られない。
上記撮像レンズにおいて、以下の条件式（２）を満足する事が望ましい。
（２）１５．０≦（ν３＋ν４）／２≦３５．０
ただし、
ν３：第３レンズのアッベ数
ν４：第４レンズのアッベ数
とする。 With such an imaging lens, it is possible to achieve a wide angle and also realize a brightness with an F value of 2 or less. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, coma will increase and astigmatic difference will increase, making it difficult to obtain good image formation. On the other hand, when the value goes below the lower limit in conditional expression (1), the image plane tilt increases and the chromatic aberration of magnification also increases, so that the imaging performance has a low contrast and a good image cannot be obtained.
In the above imaging lens, it is desirable that the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 15.0≦(ν3+ν4)/2≦35.0
However,
ν3: Abbe number of third lens ν4: Abbe number of fourth lens.

条件式（２）において、上限値から下限値までの範囲から外れると色収差の補正が困難となり、コントラストの低い結像性能となるので良好な画像が得られない。
また、上記撮像レンズにおいて、以下の条件式（３）を満足する事が望ましい。
（３）−２．０＜（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＜−０．１
ただし、
Ｒ６：第３レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ７：第４レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 In conditional expression (2), if the value is out of the range from the upper limit value to the lower limit value, it becomes difficult to correct chromatic aberration, and the image forming performance has low contrast, so that a good image cannot be obtained.
Further, in the above-mentioned imaging lens, it is desirable that the following conditional expression (3) is satisfied.
(3)-2.0<(R6+R7)/(R6-R7)<-0.1
However,
R6: radius of curvature of image-side surface of third lens R7: radius of curvature of object-side surface of fourth lens

第３レンズと第４レンズは色収差の補正機能を有しており、条件式（３）の範囲内であることで補正が有効となる。条件式（３）において、上限値から下限値までの範囲から外れると色収差の補正が困難となる。また、他レンズ面で補正するとコマ収差の発生が増大し良好な結像性能が得られなくなる。
また、上記撮像レンズにおいて、以下の条件式（４）を満足する事が望ましい。
（４）０．２≦（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦２．０
ただし、
Ｒ８：第４レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ９：第５レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 The third lens and the fourth lens have a function of correcting chromatic aberration, and the correction is effective when the conditional expression (3) is satisfied. In conditional expression (3), if it deviates from the range from the upper limit value to the lower limit value, it becomes difficult to correct chromatic aberration. Further, if correction is made on the other lens surface, the occurrence of coma aberration increases, and good imaging performance cannot be obtained.
Further, it is desirable that the above-mentioned imaging lens satisfy the following conditional expression (4).
(4) 0.2≦(R8−R9)/(R8+R9)≦2.0
However,
R8: radius of curvature of image-side surface of fourth lens R9: radius of curvature of object-side surface of fifth lens

条件式（４）において上限値を超えるとコマ収差が増大し良好な結像性能が得られなくなる。一方、条件式（４）において下限値を下回ると、下光線側の色収差の発生およびコマ収差の増大によって良好な結像性が得られなくなる。
また、上記撮像レンズにおいて、以下の条件式（５）を満足する事が望ましい。
（５）Ｄ１２／ｆ１＜０．１
ただし、
Ｄ１２ ：第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
ｆ１：第１レンズの焦点距離
とする。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, coma will increase and good imaging performance will not be obtained. On the other hand, when the value goes below the lower limit value in the conditional expression (4), chromatic aberration occurs on the lower ray side and coma aberration increases, so that good image formation cannot be obtained.
Further, in the above-mentioned imaging lens, it is desirable that the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) D12/f1<0.1
However,
D12: The distance f1 between the first lens and the second lens on the optical axis is f1: the focal length of the first lens.

第１レンズおよび第２レンズが共に正の屈折率を有することでレンズ全系の短縮化が図られている。条件式（５）が満足されることで全長の短縮化が有効となる。 Since the first lens and the second lens both have a positive refractive index, the entire lens system is shortened. When conditional expression (5) is satisfied, shortening of the total length becomes effective.

上記課題を解決する撮像装置は、撮像レンズと、その撮像レンズによって結像された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備え、上記撮像レンズが、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成され、以下の条件式（１）を満足する。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。
このような撮像装置によれば、広角化を図ると共にＦ値が２以下の明るさも実現することができる。 An image pickup apparatus for solving the above problems includes an image pickup lens and an image pickup element that converts an optical image formed by the image pickup lens into an electric signal, and the image pickup lens has a positive refractive power and an optical axis. A first lens having a convex surface facing the object side and a convex surface facing the image side, and a second lens having a positive refractive power and having a concave surface facing the object side on the optical axis and a convex surface facing the image side. A third lens having a negative refractive power, a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis, a fourth lens having a negative refractive power, and a positive refractive power, A fifth lens having a convex surface facing the object side on the optical axis and a concave surface facing the image side, and a negative lens having a negative refractive power, and directing the concave surface to the object side on the optical axis and the concave surface to the image side. The surface is formed by sequentially arranging a sixth lens having an inflection point from concave to convex at a position other than the optical axis from the object side to the image side, and the following conditional expression (1) is satisfied.
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens.
According to such an imaging device, it is possible to achieve a wide angle and also realize a brightness with an F value of 2 or less.

本発明の撮像レンズおよび撮像装置によれば、各収差が良好に補正されていながら広角化を図ると共にＦ値が２を越える明るさも実現することができる。 According to the image pickup lens and the image pickup apparatus of the present invention, it is possible to achieve a wide angle and a brightness with an F value of more than 2 while satisfactorily correcting each aberration.

第１実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 1st Embodiment. 数値実施例１の無限遠合焦状態における収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Numerical example 1 in the in-focus state at infinity. 第２実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図であるIt is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 2nd Embodiment. 数値実施例２の無限遠合焦状態における収差図である。FIG. 7 is an aberration diagram for Numerical example 2 in an in-focus state at infinity. 第３実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 3rd Embodiment. 数値実施例３の無限遠合焦状態における収差図である。FIG. 9 is an aberration diagram for Numerical example 3 in an in-focus state at infinity. 第４実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 4th Embodiment. 数値実施例４の無限遠合焦状態における収差図である。16 is an aberration diagram for Numerical example 4 in an in-focus state at infinity. FIG. 第５実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 5th Embodiment. 数値実施例５の無限遠合焦状態における収差図である。16 is an aberration diagram for Numerical example 5 in an in-focus state at infinity. FIG. 第６実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 6th Embodiment. 数値実施例６の無限遠合焦状態における収差図である。FIG. 16 is an aberration diagram for Numerical example 6 in an in-focus state at infinity. 第７実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図であるIt is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 7th Embodiment. 数値実施例７の無限遠合焦状態における収差図である。16 is an aberration diagram for Numerical example 7 in an in-focus state at infinity. 第８実施形態における撮像レンズのレンズ構成を示す図である。It is a figure which shows the lens structure of the imaging lens in 8th Embodiment. 数値実施例８の無限遠合焦状態における収差図である。FIG. 16 is an aberration diagram for Numerical example 8 when focused on an object at infinity. 本発明の撮像装置の一実施形態に相当するスマートフォンを示すブロック構成図である。It is a block block diagram which shows the smart phone corresponding to one Embodiment of the imaging device of this invention.

以下、本発明の実施の形態について説明する。
［撮像レンズの構成］ Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
[Structure of imaging lens]

本発明の撮像レンズは、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成されている。 The imaging lens of the present invention has a positive refractive power, a first lens having a convex surface directed toward the object side on the optical axis and a convex surface directed toward the image side, and a positive lens having a positive refractive power on the optical axis. A second lens having a concave surface facing the object side and a convex surface facing the image side; and a third lens having a negative refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis; A fourth lens having a refractive power, a fifth lens having a positive refractive power, a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis, and a negative refractive power on the optical axis With the concave surface facing the object side and the concave surface facing the image side, the image side surface has a sixth lens having an inflection point from concave to convex at a position other than the optical axis, and is arranged in order from the object side to the image side. Is configured.

即ち、本発明の撮像レンズは、正、正、負、負、正、負の６枚レンズ構成において、第１レンズが光軸上で両凸のレンズであり、第２レンズが光軸上で物体側に凹、像側に凸のレンズであり、第３レンズと第５レンズが光軸上で物体側に凸、像側凹のレンズであり、第６レンズが変曲点を有する非球面レンズである構成となっている。
そして、本発明の撮像レンズは以下の条件式（１）を満足する。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。 That is, in the imaging lens of the present invention, in the positive, positive, negative, negative, positive, negative six-lens configuration, the first lens is a biconvex lens on the optical axis and the second lens is on the optical axis. The third lens and the fifth lens are convex on the optical axis toward the object side and concave on the image side, and the sixth lens is an aspherical surface having an inflection point. It is configured as a lens.
The imaging lens of the present invention satisfies the following conditional expression (1).
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens.

条件式（１）は、撮像レンズ全系の焦点距離（以下、「全系焦点距離」と称する場合がある）と、第３レンズおよび第４レンズの合成の焦点距離との比を規定する式である。条件式（１）において上限値を超えるとコマ収差の発生が大きくなり非点隔差も増大するので、良好な結像性を得ることが困難となる。一方、条件式（１）において下限値を下回ると像面倒れが増大し倍率色収差も大きくなるので、コントラストの低い結像性能になり良好な画像が得られない。
本発明の撮像レンズは以下の条件式（２）を満足する事が望ましい。
（２）１５．０≦（ν３＋ν４）／２≦３５．０
ただし、
ν３：第３レンズのアッベ数
ν４：第４レンズのアッベ数
とする。 Conditional expression (1) is an expression that defines the ratio between the focal length of the entire system of the imaging lens (hereinafter sometimes referred to as “entire system focal length”) and the combined focal length of the third lens and the fourth lens. Is. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, coma will increase and astigmatic difference will increase, making it difficult to obtain good image formation. On the other hand, when the value goes below the lower limit in conditional expression (1), the image plane tilt increases and the chromatic aberration of magnification also increases, so that the imaging performance has a low contrast and a good image cannot be obtained.
The imaging lens of the present invention preferably satisfies the following conditional expression (2).
(2) 15.0≦(ν3+ν4)/2≦35.0
However,
ν3: Abbe number of third lens ν4: Abbe number of fourth lens.

条件式（２）は、第３レンズおよび第４レンズにおけるアッベ数の合計値を規定する式である。条件式（２）において、上限値から下限値までの範囲から外れると色収差の補正が困難となり、コントラストの低い結像性能となるので良好な画像が得られない。
また、本発明の撮像レンズは、以下の条件式（３）を満足する事が望ましい。
（３）−２．０＜（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＜−０．１
ただし、
Ｒ６：第３レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ７：第４レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 Conditional expression (2) is an expression that defines the total value of the Abbe numbers in the third lens and the fourth lens. In conditional expression (2), if the value is out of the range from the upper limit value to the lower limit value, it becomes difficult to correct chromatic aberration, and the image forming performance has low contrast, so that a good image cannot be obtained.
Further, it is desirable that the imaging lens of the present invention satisfy the following conditional expression (3).
(3)-2.0<(R6+R7)/(R6-R7)<-0.1
However,
R6: radius of curvature of image-side surface of third lens R7: radius of curvature of object-side surface of fourth lens

条件式（３）は、第３レンズおよび第４レンズの相互間で互いに対向したレンズ面における曲率半径を規定する式である。第３レンズと第４レンズは色収差の補正機能を有しており、条件式（３）の範囲内であることで補正が有効となる。条件式（３）において、上限値から下限値までの範囲から外れると色収差の補正が困難となる。また、他レンズ面で補正するとコマ収差の発生が増大し良好な結像性能が得られなくなる。
また、本発明の撮像レンズは、以下の条件式（４）を満足する事が望ましい。
（４）０．２≦（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦２．０
ただし、
Ｒ８：第４レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ９：第５レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 Conditional expression (3) is an expression that defines the radius of curvature of the lens surfaces of the third lens and the fourth lens that face each other. The third lens and the fourth lens have a function of correcting chromatic aberration, and the correction is effective when the conditional expression (3) is satisfied. In conditional expression (3), if it deviates from the range from the upper limit value to the lower limit value, it becomes difficult to correct chromatic aberration. Further, if correction is made on the other lens surface, the occurrence of coma aberration increases, and good imaging performance cannot be obtained.
Moreover, it is desirable that the imaging lens of the present invention satisfy the following conditional expression (4).
(4) 0.2≦(R8−R9)/(R8+R9)≦2.0
However,
R8: radius of curvature of image-side surface of fourth lens R9: radius of curvature of object-side surface of fifth lens

条件式（４）は、第４レンズおよび第５レンズの相互間で互いに対向したレンズ面における曲率半径を規定する式である。条件式（４）において上限値を超えるとコマ収差が増大し良好な結像性能が得られなくなる。一方、条件式（４）において下限値を下回ると、下光線側の色収差の発生およびコマ収差の増大によって良好な結像性が得られなくなる。
また、本発明の撮像レンズは、以下の条件式（５）を満足する事が望ましい。
（５）Ｄ１２／ｆ１＜０．１
ただし、
Ｄ１２ ：第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
ｆ１：第１レンズの焦点距離
とする。 Conditional expression (4) is an expression that defines the radius of curvature of the lens surfaces of the fourth lens and the fifth lens that face each other. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, coma will increase and good imaging performance will not be obtained. On the other hand, when the value goes below the lower limit value in the conditional expression (4), chromatic aberration occurs on the lower ray side and coma aberration increases, so that good image formation cannot be obtained.
Further, it is desirable that the imaging lens of the present invention satisfy the following conditional expression (5).
(5) D12/f1<0.1
However,
D12: The distance f1 between the first lens and the second lens on the optical axis is f1: the focal length of the first lens.

条件式（５）は、第１レンズと第２レンズとの光軸上の間隔と、第１レンズの焦点距離との比を規定する式である。第１レンズおよび第２レンズが共に正の屈折率を有することでレンズ全系の短縮化が図られている。条件式（５）が満足されることで全長の短縮化が有効となる。
［撮像レンズの数値実施例］
以下、本発明の撮像レンズの具体的な実施形態に具体的な数値を適用した数値実施例について、図面および表を参照して説明する。
尚、以下の各表や説明において示した記号の意味等については、下記に示す通りである。 Conditional expression (5) is an expression that defines the ratio between the distance between the first lens and the second lens on the optical axis and the focal length of the first lens. Since the first lens and the second lens both have a positive refractive index, the entire lens system is shortened. When conditional expression (5) is satisfied, shortening of the total length becomes effective.
[Numerical example of imaging lens]
Numerical examples in which specific numerical values are applied to specific embodiments of the imaging lens of the present invention will be described below with reference to the drawings and tables.
The meanings of the symbols shown in the following tables and explanations are as shown below.

「Ｓｎ」は撮影レンズを構成した各レンズ面に物体側から像側へと順に割り当てた面番号であり、番号０は第１レンズの物体側の面における光学的に有効な最大開口に対応する。「Ｒ」は各面の曲率半径、「Ｄ」は各面とその次の面との間の光軸上面間隔（レンズの中心の厚み又は空気間隔）、「ｎｄ」は各面から始まるレンズ等のｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）における屈折率、「νｄ」は各面から始まるレンズ等のｄ線におけるアッベ数を示す。「曲率半径Ｒ」に関し「∞」は当該面が平面であることを示している。「光学素子」に関し、「Ｌ１」、「Ｌ２」、・・・、「Ｌ６」は、それぞれ第１レンズ、第２レンズ、・・・、第６レンズを示し、「ＣＧ」は撮像素子（イメージセンサ）のカバーガラスを示している。 “Sn” is a surface number assigned in order from the object side to the image side on each lens surface constituting the taking lens, and the number 0 corresponds to the optically effective maximum aperture on the object side surface of the first lens. .. “R” is the radius of curvature of each surface, “D” is the distance between the upper surfaces of the optical axis (the thickness of the center of the lens or the air distance) between each surface and the next surface, and “nd” is the lens starting from each surface. In the d-line (λ=587.6 nm), “νd” indicates the Abbe number at the d-line of the lens or the like starting from each surface. Regarding "radius of curvature R", "∞" indicates that the surface is a flat surface. Regarding “optical element”, “L1”, “L2”,..., “L6” indicate the first lens, the second lens,..., And the sixth lens, respectively, and “CG” indicates an image sensor (image). Sensor) cover glass is shown.

「ｋ」は円錐定数（コーニック定数）、「Ａ３」、「Ａ４」、「Ａ５」、・・・、「Ａ１６」はそれぞれ３次、４次、５次、・・・、１６次の非球面係数を示す。 “K” is a conic constant (conic constant), “A3”, “A4”, “A5”,..., “A16” are third-order, fourth-order, fifth-order,... The coefficient is shown.

尚、以下の円錐定数および非球面係数を示す各表において、数値の表現は１０を底とする指数表現が用いられている。例えば、「０．１２Ｅ−０５」は「０．１２×（１０のマイナス５乗）」を表し、「９．８７Ｅ＋０３」は「９．８７×（１０の３乗）」を表している。 In each of the following tables showing the conic constant and the aspherical surface coefficient, the numerical expression is expressed in exponential notation with 10 as the base. For example, “0.12E-05” represents “0.12×(10 −5)”, and “9.87E+03” represents “9.87×(10 3 )”.

各実施の形態において用いられた撮像レンズには、レンズ面が非球面に形成されたものがある。レンズ面の中心点（レンズ頂点）を原点として光軸に平行な方向における距離を「ｚ」、光軸に垂直な方向における距離を「ｒ」とする。また、レンズ頂点における近軸曲率を「ｃ」、円錐定数を「ｋ」とし、３次、４次、５次、・・・、１６次の非球面係数をそれぞれ「Ａ３」、「Ａ４」、「Ａ５」、・・・、「Ａ１６」とすると、非球面形状は以下の数式１によって定義される。 Some of the imaging lenses used in the respective embodiments have an aspherical lens surface. With the center point (lens apex) of the lens surface as the origin, the distance in the direction parallel to the optical axis is “z”, and the distance in the direction perpendicular to the optical axis is “r”. Further, the paraxial curvature at the lens apex is “c”, the conic constant is “k”, and the third-order, fourth-order, fifth-order,..., 16th-order aspherical coefficients are “A3”, “A4”, respectively. Assuming “A5”,..., “A16”, the aspherical surface shape is defined by the following mathematical formula 1.

＜第１実施形態＞
図１は、第１実施形態における撮像レンズ１のレンズ構成を示す図である。 <First Embodiment>
FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of an imaging lens 1 according to the first embodiment.

第１実施形態の撮像レンズ１は、正の屈折力を有する第１レンズ１１と、正の屈折力を有する第２レンズ１２と、負の屈折力を有する第３レンズ１３と、負の屈折力を有する第４レンズ１４と、正の屈折力を有する第５レンズ１５と、負の屈折力を有する第６レンズ１６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。以下の各実施形態の説明では、各レンズにおける物体側（図の左側）の面を「前面」と称し、各レンズにおける像側（図の右側）の面を「後面」と称する場合がある。 The imaging lens 1 of the first embodiment has a first lens 11 having a positive refractive power, a second lens 12 having a positive refractive power, a third lens 13 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 15 having a positive refracting power, and a sixth lens 16 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side. In the following description of each embodiment, the object side surface (left side in the drawing) of each lens may be referred to as a “front surface”, and the image side surface (right side in the drawing) of each lens may be referred to as a “rear surface”.

撮像レンズ１の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ１６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第１実施形態の撮像レンズ１に具体的な数値を適用した数値実施例１のレンズデータを表１に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 1, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 16 and the image pickup surface 101.
Table 1 shows lens data of Numerical Example 1 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 1 of the first embodiment.

撮像レンズ１において、第１レンズ１１から第６レンズ１６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例１における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表２、表３、および表４に示す。 In the imaging lens 1, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 11 to the sixth lens 16 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficient of the aspherical surface in Numerical Example 1 is shown in Tables 2, 3, and 4 together with the conical constant k.

数値実施例１における撮像レンズ１の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ１１の焦点距離ｆ１、第２レンズ１２の焦点距離ｆ２、第４レンズ１４の焦点距離ｆ４、第３レンズ１３と第４レンズ１４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ１１と第２レンズ１２の光軸上の間隔Ｄ１２を表５に示す。また、表５には、数値実施例１におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。
ただし、
Ｒ９：第５レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ１０：第５レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ１１：第６レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ１２：第６レンズの像側の面の曲率半径
である。 The total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of the imaging lens 1 in Numerical Example 1, the focal length f1 of the first lens 11, the focal length f2 of the second lens 12, Table 5 shows the focal length f4 of the fourth lens 14, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 13 and the fourth lens 14, and the distance D12 between the first lens 11 and the second lens 12 on the optical axis. Table 5 also shows the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.
However,
R9: radius of curvature of object-side surface of fifth lens R10: radius of curvature of image-side surface of fifth lens R11: radius of curvature of object-side surface of sixth lens R12: image-side surface of sixth lens The radius of curvature.

表５から、数値実施例１ではｆ３４／ｆ＝−１．２８であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表５から、数値実施例１では（ν３＋ν４）／２＝２３．１６であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表５から、数値実施例１では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．６３であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表５から、数値実施例１では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝１．２２であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表５から、数値実施例１ではＤ１２／ｆ１＝０．０３３であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図２は、数値実施例１の無限遠合焦状態における収差図である。
図２には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例１は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第２実施形態＞
図３は、第２実施形態における撮像レンズ２のレンズ構成を示す図である。 From Table 5, since f34/f=−1.28 in Numerical Example 1, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 5, in Numerical Example 1 (ν3+ν4)/2=23.16, so the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 5, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.63 in Numerical Example 1, the conditional expression (3) described above is satisfied. Further, from Table 5, since (R8−R9)/(R8+R9)=1.22 in Numerical Example 1, the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 5, since D12/f1=0.033 in Numerical Example 1, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 2 is an aberration diagram of Numerical Example 1 in the in-focus state at infinity.
FIG. 2 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 1 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
<Second Embodiment>
FIG. 3 is a diagram showing a lens configuration of the imaging lens 2 in the second embodiment.

第２実施形態の撮像レンズ２は、正の屈折力を有する第１レンズ２１と、正の屈折力を有する第２レンズ２２と、負の屈折力を有する第３レンズ２３と、負の屈折力を有する第４レンズ２４と、正の屈折力を有する第５レンズ２５と、負の屈折力を有する第６レンズ２６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 2 of the second embodiment has a first lens 21 having a positive refractive power, a second lens 22 having a positive refractive power, a third lens 23 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 25 having a positive refracting power, and a sixth lens 26 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ２の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ２６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第２実施形態の撮像レンズ２に具体的な数値を適用した数値実施例２のレンズデータを表６に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 2, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 26 and the image pickup surface 101.
Table 6 shows lens data of Numerical Example 2 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 2 of the second embodiment.

撮像レンズ２において、第１レンズ２１から第６レンズ２６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例２における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表７、表８、および表９に示す。 In the imaging lens 2, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 21 to the sixth lens 26 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical coefficients of the aspherical surfaces in Numerical Example 2 are shown in Tables 7, 8 and 9 together with the conical constant k.

数値実施例２における撮像レンズ２の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ２１の焦点距離ｆ１、第２レンズ２２の焦点距離ｆ２、第４レンズ２４の焦点距離ｆ４、第３レンズ２３と第４レンズ２４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ２１と第２レンズ２２の光軸上の間隔Ｄ１２を表１０に示す。また、表１０には、数値実施例２におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 The total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of the imaging lens 2 in Numerical Example 2, the focal length f1 of the first lens 21, the focal length f2 of the second lens 22, Table 10 shows the focal length f4 of the fourth lens 24, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 23 and the fourth lens 24, and the distance D12 between the first lens 21 and the second lens 22 on the optical axis. Further, in Table 10, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表１０から、数値実施例２ではｆ３４／ｆ＝−１．０６であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表１０から、数値実施例２では（ν３＋ν４）／２＝２３．６４であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表１０から、数値実施例２では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．９２であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表１０から、数値実施例２では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝０．８６であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表１０から、数値実施例２ではＤ１２／ｆ１＝０．０２６であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図４は、数値実施例２の無限遠合焦状態における収差図である。
図４には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例２は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第３実施形態＞
図５は、第３実施形態における撮像レンズ３のレンズ構成を示す図である。 From Table 10, since f34/f=−1.06 in Numerical Example 2, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 10, in Numerical Example 2 (ν3+ν4)/2=23.64, so the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 10, in the numerical value example 2, since (R6+R7)/(R6-R7)=−0.92, the conditional expression (3) described above is satisfied. Further, from Table 10, since (R8-R9)/(R8+R9)=0.86 in Numerical Example 2, the conditional expression (4) described above is satisfied. Also, from Table 10, since D12/f1=0.026 in Numerical Example 2, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 4 is an aberration diagram of Numerical Example 2 in the in-focus state at infinity.
FIG. 4 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is apparent that Numerical Example 2 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
<Third Embodiment>
FIG. 5 is a diagram showing a lens configuration of the imaging lens 3 in the third embodiment.

第３実施形態の撮像レンズ３は、正の屈折力を有する第１レンズ３１と、正の屈折力を有する第２レンズ３２と、負の屈折力を有する第３レンズ３３と、負の屈折力を有する第４レンズ３４と、正の屈折力を有する第５レンズ３５と、負の屈折力を有する第６レンズ３６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 3 of the third embodiment has a first lens 31 having a positive refractive power, a second lens 32 having a positive refractive power, a third lens 33 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 35 having a positive refracting power, and a sixth lens 36 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ３の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ３６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第３実施形態の撮像レンズ３に具体的な数値を適用した数値実施例３のレンズデータを表１１に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 3, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 36 and the image pickup surface 101.
Table 11 shows lens data of Numerical Example 3 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 3 of the third embodiment.

撮像レンズ３において、第１レンズ３１から第６レンズ３６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例３における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表１２、表１３、および表１４に示す。 In the imaging lens 3, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 31 to the sixth lens 36 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficient of the aspherical surface in Numerical Example 3 is shown in Tables 12, 13 and 14 together with the conical constant k.

数値実施例３における撮像レンズ３の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ３１の焦点距離ｆ１、第２レンズ３２の焦点距離ｆ２、第４レンズ３４の焦点距離ｆ４、第３レンズ３３と第４レンズ３４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ３１と第２レンズ３２の光軸上の間隔Ｄ１２を表１５に示す。また、表１５には、数値実施例３におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 The total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of the imaging lens 3 in Numerical Example 3, the focal length f1 of the first lens 31, the focal length f2 of the second lens 32, Table 15 shows the focal length f4 of the fourth lens 34, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 33 and the fourth lens 34, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 31 and the second lens 32. Table 15 also shows the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表１５から、数値実施例３ではｆ３４／ｆ＝−１．０１であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表１５から、数値実施例３では（ν３＋ν４）／２＝２３．６４であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表１５から、数値実施例３では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．７４であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表１５から、数値実施例３では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝０．９９であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表１５から、数値実施例３ではＤ１２／ｆ１＝０．０２５であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図６は、数値実施例３の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図６には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例３は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第４実施形態＞
図７は、第４実施形態における撮像レンズ４のレンズ構成を示す図である。 From Table 15, since f34/f=-1.01 in Numerical Example 3, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 15, since (ν3+ν4)/2=23.64 in Numerical Example 3, the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 15, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.74 in Numerical Example 3, the conditional expression (3) described above is satisfied. Further, from Table 15, since (R8−R9)/(R8+R9)=0.99 in Numerical Example 3, the conditional expression (4) described above is satisfied. Also, from Table 15, since D12/f1=0.025 in Numerical Example 3, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 6 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 3 in the in-focus state at infinity.
FIG. 6 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 3 has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance.
<Fourth Embodiment>
FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of the image pickup lens 4 in the fourth embodiment.

第４実施形態の撮像レンズ４は、正の屈折力を有する第１レンズ４１と、正の屈折力を有する第２レンズ４２と、負の屈折力を有する第３レンズ４３と、負の屈折力を有する第４レンズ４４と、正の屈折力を有する第５レンズ４５と、負の屈折力を有する第６レンズ４６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 4 of the fourth embodiment has a first lens 41 having a positive refractive power, a second lens 42 having a positive refractive power, a third lens 43 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 45 having a positive refracting power and a sixth lens 46 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ４の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ４６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第４実施形態の撮像レンズ４に具体的な数値を適用した数値実施例４のレンズデータを表１６に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 4, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 46 and the image pickup surface 101.
Table 16 shows lens data of Numerical Example 4 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 4 of the fourth embodiment.

撮像レンズ４において、第１レンズ４１から第６レンズ４６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例４における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表１７、表１８、および表１９に示す。 In the imaging lens 4, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 41 to the sixth lens 46 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficient of the aspherical surface in Numerical Example 4 is shown in Tables 17, 18, and 19 together with the conic constant k.

数値実施例４における撮像レンズ４の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ４１の焦点距離ｆ１、第２レンズ４２の焦点距離ｆ２、第４レンズ４４の焦点距離ｆ４、第３レンズ４３と第４レンズ４４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ４１と第２レンズ４２の光軸上の間隔Ｄ１２を表２０に示す。また、表２０には、数値実施例４におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 The entire system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of the imaging lens 4 in Numerical Example 4, the focal length f1 of the first lens 41, the focal length f2 of the second lens 42, Table 20 shows the focal length f4 of the fourth lens 44, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 43 and the fourth lens 44, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 41 and the second lens 42. Further, in Table 20, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表２０から、数値実施例４ではｆ３４／ｆ＝−０．９０であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表２０から、数値実施例４では（ν３＋ν４）／２＝２３．１２であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表２０から、数値実施例４では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．５７であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表２０から、数値実施例４では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝１．１２であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表２０から、数値実施例４ではＤ１２／ｆ１＝０．０３２であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図８は、数値実施例４の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図８には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例４は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第５実施形態＞
図９は、第５実施形態における撮像レンズ５のレンズ構成を示す図である。 From Table 20, since f34/f=−0.90 in Numerical Example 4, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 20, in Numerical Example 4 (ν3+ν4)/2=23.12, so the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 20, in the numerical example 4, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.57, the conditional expression (3) described above is satisfied. Further, from Table 20, in the numerical value example 4, (R8−R9)/(R8+R9)=1.12, so the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 20, since D12/f1=0.032 in Numerical Example 4, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 8 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 4 in an in-focus state at infinity.
FIG. 8 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is clear that Numerical Example 4 has various aberrations favorably corrected and has excellent imaging performance.
<Fifth Embodiment>
FIG. 9 is a diagram showing a lens configuration of the imaging lens 5 in the fifth embodiment.

第５実施形態の撮像レンズ５は、正の屈折力を有する第１レンズ５１と、正の屈折力を有する第２レンズ５２と、負の屈折力を有する第３レンズ５３と、負の屈折力を有する第４レンズ５４と、正の屈折力を有する第５レンズ５５と、負の屈折力を有する第６レンズ５６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 5 of the fifth embodiment has a first lens 51 having a positive refractive power, a second lens 52 having a positive refractive power, a third lens 53 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 55 having a positive refracting power, and a sixth lens 56 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ５の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ５６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第５実施形態の撮像レンズ５に具体的な数値を適用した数値実施例５のレンズデータを表２１に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 5, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 56 and the image pickup surface 101.
Table 21 shows lens data of Numerical Example 5 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 5 of the fifth embodiment.

撮像レンズ５において、第１レンズ５１から第６レンズ５６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例５における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表２２、表２３、および表２４に示す。 In the imaging lens 5, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 51 to the sixth lens 56 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficients of the aspherical surface in Numerical Example 5 are shown in Tables 22, 23, and 24 together with the conical constant k.

数値実施例５における撮像レンズ５の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ５１の焦点距離ｆ１、第２レンズ５２の焦点距離ｆ２、第４レンズ５４の焦点距離ｆ４、第３レンズ５３と第４レンズ５４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ５１と第２レンズ５２の光軸上の間隔Ｄ１２を表２５に示す。また、表２５には、数値実施例５におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 Total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of imaging lens 5 in Numerical Example 5, focal length f1 of first lens 51, focal length f2 of second lens 52, Table 25 shows the focal length f4 of the fourth lens 54, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 53 and the fourth lens 54, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 51 and the second lens 52. Further, in Table 25, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表２５から、数値実施例５ではｆ３４／ｆ＝−０．９１であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表２５から、数値実施例５では（ν３＋ν４）／２＝２３．１２であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表２５から、数値実施例５では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．６４であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表２５から、数値実施例５では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝１．０４であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表２５から、数値実施例５ではＤ１２／ｆ１＝０．０３０であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図１０は、数値実施例５の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図１０には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例５は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第６実施形態＞
図１１は、第６実施形態における撮像レンズ６のレンズ構成を示す図である。 From Table 25, since f34/f=−0.91 in Numerical Example 5, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 25, in Numerical Example 5 (ν3+ν4)/2=23.12, so the above conditional expression (2) is satisfied. Further, from Table 25, in the numerical value example 5, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.64, the above-mentioned conditional expression (3) is satisfied. Further, from Table 25, (R8−R9)/(R8+R9)=1.04 in Numerical Example 5, and therefore the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 25, since D12/f1=0.030 in Numerical Example 5, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 10 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 5 in the in-focus state at infinity.
FIG. 10 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is apparent that Numerical Example 5 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
<Sixth Embodiment>
FIG. 11 is a diagram showing a lens configuration of the imaging lens 6 in the sixth embodiment.

第６実施形態の撮像レンズ６は、正の屈折力を有する第１レンズ６１と、正の屈折力を有する第２レンズ６２と、負の屈折力を有する第３レンズ６３と、負の屈折力を有する第４レンズ６４と、正の屈折力を有する第５レンズ６５と、負の屈折力を有する第６レンズ６６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 6 of the sixth embodiment has a first lens 61 having a positive refractive power, a second lens 62 having a positive refractive power, a third lens 63 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 65 having a positive refracting power, and a sixth lens 66 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ６の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ６６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第６実施形態の撮像レンズ６に具体的な数値を適用した数値実施例６のレンズデータを表２６に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 6, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 66 and the image pickup surface 101.
Table 26 shows lens data of Numerical Example 6 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 6 of the sixth embodiment.

撮像レンズ６において、第１レンズ６１から第６レンズ６６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例６における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表２７、表２８、および表２９に示す。 In the imaging lens 6, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 61 to the sixth lens 66 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficients of the aspherical surface in Numerical Example 6 are shown in Tables 27, 28, and 29 together with the conical constant k.

数値実施例６における撮像レンズ６の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ６１の焦点距離ｆ１、第２レンズ６２の焦点距離ｆ２、第４レンズ６４の焦点距離ｆ４、第３レンズ６３と第４レンズ６４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ６１と第２レンズ６２の光軸上の間隔Ｄ１２を表３０に示す。また、表３０には、数値実施例６におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 The focal length f, the F number, the total angle of view, the maximum image height, the optical total length (TTL) of the imaging lens 6 in Numerical Example 6, the focal length f1 of the first lens 61, the focal length f2 of the second lens 62, Table 30 shows the focal length f4 of the fourth lens 64, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 63 and the fourth lens 64, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 61 and the second lens 62. Further, in Table 30, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表３０から、数値実施例６ではｆ３４／ｆ＝−０．８８であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表３０から、数値実施例６では（ν３＋ν４）／２＝２３．６４であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表３０から、数値実施例６では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．６５であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表３０から、数値実施例６では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝０．９７であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表３０から、数値実施例６ではＤ１２／ｆ１＝０．０３０であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図１２は、数値実施例６の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図１２には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例６は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第７実施形態＞
図１３は、第７実施形態における撮像レンズ７のレンズ構成を示す図である。 From Table 30, since f34/f=−0.88 in Numerical Example 6, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 30, in Numerical Example 6 (ν3+ν4)/2=23.64, so the conditional expression (2) described above is satisfied. In addition, from Table 30, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.65 in Numerical Example 6, the conditional expression (3) described above is satisfied. Further, from Table 30, since (R8−R9)/(R8+R9)=0.97 in Numerical Example 6, the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 30, since D12/f1=0.030 in Numerical Example 6, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 12 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 6 in the in-focus state at infinity.
FIG. 12 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is apparent that Numerical Example 6 has various aberrations well corrected and has excellent imaging performance.
<Seventh Embodiment>
FIG. 13 is a diagram showing the lens configuration of the imaging lens 7 in the seventh embodiment.

第７実施形態の撮像レンズ７は、正の屈折力を有する第１レンズ７１と、正の屈折力を有する第２レンズ７２と、負の屈折力を有する第３レンズ７３と、負の屈折力を有する第４レンズ７４と、正の屈折力を有する第５レンズ７５と、負の屈折力を有する第６レンズ７６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 7 of the seventh embodiment has a first lens 71 having a positive refractive power, a second lens 72 having a positive refractive power, a third lens 73 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 75 having a positive refracting power and a sixth lens 76 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ７の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ７６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第７実施形態の撮像レンズ７に具体的な数値を適用した数値実施例７のレンズデータを表３１に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image forming surface of the image pickup lens 7, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 76 and the image pickup surface 101.
Table 31 shows lens data of Numerical Example 7 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 7 of the seventh embodiment.

撮像レンズ７において、第１レンズ７１から第６レンズ７６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例７における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表３２、表３３、および表３４に示す。 In the imaging lens 7, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 71 to the sixth lens 76 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficients of the aspherical surface in Numerical Example 7 are shown in Tables 32, 33, and 34 together with the conic constant k.

数値実施例７における撮像レンズ７の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ７１の焦点距離ｆ１、第２レンズ７２の焦点距離ｆ２、第４レンズ７４の焦点距離ｆ４、第３レンズ７３と第４レンズ７４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ７１と第２レンズ７２の光軸上の間隔Ｄ１２を表３５に示す。また、表３５には、数値実施例７におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 Total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of imaging lens 7 in Numerical Example 7, focal length f1 of first lens 71, focal length f2 of second lens 72, Table 35 shows the focal length f4 of the fourth lens 74, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 73 and the fourth lens 74, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 71 and the second lens 72. Further, in Table 35, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表３５から、数値実施例７ではｆ３４／ｆ＝−０．８８であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表３５から、数値実施例７では（ν３＋ν４）／２＝２３．６４であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表３５から、数値実施例７では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．６７であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表３５から、数値実施例７では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝０．９５であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表３５から、数値実施例７ではＤ１２／ｆ１＝０．０３０であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図１４は、数値実施例７の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図１４には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例７は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
＜第８実施形態＞
図１５は、第８実施形態における撮像レンズ８のレンズ構成を示す図である。 From Table 35, since f34/f=−0.88 in Numerical Example 7, the conditional expression (1) described above is satisfied. Further, from Table 35, in Numerical Example 7 (ν3+ν4)/2=23.64, so the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 35, in the numerical value example 7, since (R6+R7)/(R6-R7)=-0.67, the above-mentioned conditional expression (3) is satisfied. Further, from Table 35, (R8−R9)/(R8+R9)=0.95 in Numerical Example 7, and thus the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 35, since D12/f1=0.030 in Numerical Example 7, the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 14 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 7 in the in-focus state at infinity.
FIG. 14 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is apparent that Numerical Example 7 has excellent correction of various aberrations and excellent imaging performance.
<Eighth Embodiment>
FIG. 15 is a diagram showing a lens configuration of the imaging lens 8 in the eighth embodiment.

第８実施形態の撮像レンズ８は、正の屈折力を有する第１レンズ８１と、正の屈折力を有する第２レンズ８２と、負の屈折力を有する第３レンズ８３と、負の屈折力を有する第４レンズ８４と、正の屈折力を有する第５レンズ８５と、負の屈折力を有する第６レンズ８６とが物体側から像側へと順に配置された構成を有する。 The imaging lens 8 of the eighth embodiment has a first lens 81 having a positive refractive power, a second lens 82 having a positive refractive power, a third lens 83 having a negative refractive power, and a negative refractive power. And a fifth lens 85 having a positive refracting power, and a sixth lens 86 having a negative refracting power are sequentially arranged from the object side to the image side.

撮像レンズ８の結像面にはイメージセンサの撮像面１０１が配置され、第６レンズ８６と撮像面１０１との間にはイメージセンサのカバーガラス１０２が配置される。
第８実施形態の撮像レンズ８に具体的な数値を適用した数値実施例８のレンズデータを表３６に示す。 An image pickup surface 101 of the image sensor is arranged on the image formation surface of the image pickup lens 8, and a cover glass 102 of the image sensor is arranged between the sixth lens 86 and the image pickup surface 101.
Table 36 shows lens data of Numerical Example 8 in which specific numerical values are applied to the imaging lens 8 of the eighth embodiment.

撮像レンズ８において、第１レンズ８１から第６レンズ８６に至る１２のレンズ面（第１面から第１２面）は非球面に形成されている。
数値実施例８における非球面の非球面係数を円錐定数ｋと共に表３７、表３８、および表３９に示す。 In the imaging lens 8, twelve lens surfaces (first surface to twelfth surface) from the first lens 81 to the sixth lens 86 are formed as aspherical surfaces.
The aspherical surface coefficients of the aspherical surface in Numerical Example 8 are shown in Tables 37, 38, and 39 together with the conic constant k.

数値実施例８における撮像レンズ８の全系焦点距離ｆ、Ｆナンバー、全画角、最大像高、光学全長（ＴＴＬ）、第１レンズ８１の焦点距離ｆ１、第２レンズ８２の焦点距離ｆ２、第４レンズ８４の焦点距離ｆ４、第３レンズ８３と第４レンズ８４の合成光学系の焦点距離ｆ３４、および第１レンズ８１と第２レンズ８２の光軸上の間隔Ｄ１２を表４０に示す。また、表４０には、数値実施例８におけるＲ１２／ｆの値、｜Ｒ１０／Ｒ１１｜の値、（Ｒ９−Ｒ１０）／（Ｒ９＋Ｒ１０）の値、および（ｆ／ｆ１）／（（ｆ／ｆ２）＋（ｆ／ｆ４））の値も示されている。 Total system focal length f, F number, total angle of view, maximum image height, optical total length (TTL) of imaging lens 8 in Numerical Example 8, focal length f1 of first lens 81, focal length f2 of second lens 82, Table 40 shows the focal length f4 of the fourth lens 84, the focal length f34 of the combined optical system of the third lens 83 and the fourth lens 84, and the distance D12 on the optical axis between the first lens 81 and the second lens 82. Further, in Table 40, the value of R12/f, the value of |R10/R11|, the value of (R9−R10)/(R9+R10), and the value of (f/f1)/((f/f2 The value of )+(f/f4)) is also shown.

表４０から、数値実施例８ではｆ３４／ｆ＝−０．８９であるので、上述した条件式（１）が満たされている。また、表４０から、数値実施例８では（ν３＋ν４）／２＝２３．６４であるので、上述した条件式（２）が満たされている。また、表４０から、数値実施例８では（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＝−０．８２であるので、上述した条件式（３）が満たされている。また、表４０から、数値実施例８では（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）＝０．８３であるので、上述した条件式（４）が満たされている。また、表４０から、数値実施例８ではＤ１２／ｆ１＝０．０３０であるので、上述した条件式（５）が満たされている。
図１６は、数値実施例８の無限遠合焦状態における諸収差図である。
図１６には、非点収差図と、歪曲収差図が示されている。
非点収差図においては、サジタル像面における値が実線で示され、タンジェンシャル像面における値が破線で示されている。
各収差図から、数値実施例８は諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有していることが明らかである。
［撮像装置の構成］ From Table 40, in the numerical example 8, f34/f=−0.89, so the above-mentioned conditional expression (1) is satisfied. Further, from Table 40, in Numerical Example 8 (ν3+ν4)/2=23.64, so the conditional expression (2) described above is satisfied. Further, from Table 40, in Numerical Example 8 (R6+R7)/(R6-R7)=−0.82, the above-mentioned conditional expression (3) is satisfied. Further, from Table 40, in the numerical value example 8, (R8−R9)/(R8+R9)=0.83, so the conditional expression (4) described above is satisfied. Further, from Table 40, in the numerical value example 8, D12/f1=0.030, so that the conditional expression (5) described above is satisfied.
FIG. 16 is a diagram of various types of aberration in Numerical Example 8 when focused on an object at infinity.
FIG. 16 shows an astigmatism diagram and a distortion diagram.
In the astigmatism diagram, the value on the sagittal image plane is shown by the solid line, and the value on the tangential image plane is shown by the broken line.
From each aberration diagram, it is apparent that Numerical Example 8 has various aberrations satisfactorily corrected and has excellent imaging performance.
[Configuration of imaging device]

本発明の撮像装置は、撮像レンズと、その撮像レンズによって結像された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備え、撮像レンズが、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成されている。 An image pickup apparatus of the present invention includes an image pickup lens and an image pickup element that converts an optical image formed by the image pickup lens into an electric signal, the image pickup lens having a positive refractive power, and an object on an optical axis. And a second lens having a positive refractive power and having a positive refractive power, a concave surface facing the object side on the optical axis, and a convex surface facing the image side, and a negative lens A third lens having a refractive power, a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis, a fourth lens having a negative refractive power, and a positive refractive power on the optical axis The fifth lens has a convex surface directed toward the object side and a concave surface directed toward the image side, and has a negative refracting power and has a concave surface directed toward the object side on the optical axis and a concave surface directed toward the image side. A sixth lens having a concave-convex inflection point at a position other than the optical axis is sequentially arranged from the object side to the image side.

即ち、本発明の撮像レンズは、正、正、負、負、正、負の６枚レンズ構成において、第１レンズが光軸上で両凸のレンズであり、第２レンズが光軸上で物体側に凹、像側に凸のレンズであり、第３レンズと第５レンズが光軸上で物体側に凸、像側凹のレンズであり、第６レンズが変曲点を有する非球面レンズである構成となっている。
そして、本発明の撮像装置における撮像レンズは以下の条件式（１）を満足する。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。
図１７は、本発明の撮像装置の一実施形態に相当するスマートフォンを示すブロック構成図である。 That is, in the imaging lens of the present invention, in the positive, positive, negative, negative, positive, negative six-lens configuration, the first lens is a biconvex lens on the optical axis and the second lens is on the optical axis. The third lens and the fifth lens are convex on the optical axis toward the object side and concave on the image side, and the sixth lens is an aspherical surface having an inflection point. It is configured as a lens.
The image pickup lens in the image pickup apparatus of the present invention satisfies the following conditional expression (1).
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens.
FIG. 17 is a block configuration diagram showing a smartphone corresponding to an embodiment of an image pickup apparatus of the present invention.

スマートフォン２００は、表示部および入力部として機能する、タッチパネル付きディスプレイ２０１と、タッチパネル付きディスプレイ２０１を介した情報の入出力や各種の情報処理や制御処理などを実行するＣＰＵ（中央演算処理部）２０２と、ＣＰＵ２０２による制御に従って電話通信やＷｉ−Ｆｉ通信などを行う通信部２０３と、各種の情報を記憶する記憶部２０４と、上述した各実施形態の撮像レンズ１，……，９が適用される撮像レンズ２０５と、撮像レンズ２０５によって結像された光学像を電気信号に変換する撮像素子（イメージセンサ）２０６と、スマートフォン２００の各部に電力を供給する電源部２０７とを備えている。 The smartphone 200 functions as a display unit and an input unit, and a display 201 with a touch panel, and a CPU (central processing unit) 202 that executes input/output of information via the display 201 with the touch panel and various information processing and control processing. The communication unit 203 that performs telephone communication, Wi-Fi communication, and the like under the control of the CPU 202, the storage unit 204 that stores various types of information, and the imaging lenses 1,... The image pickup lens 205 includes an image pickup element (image sensor) 206 that converts an optical image formed by the image pickup lens 205 into an electric signal, and a power supply unit 207 that supplies electric power to each unit of the smartphone 200.

撮像素子２０６によって光学像が変換されて得られた電気信号は画像データとしてＣＰＵ２０２に取り込まれて各種の信号処理や画像処理が施される。また、タッチパネル付きディスプレイ２０１を介したユーザの指示に従って、画像データは、タッチパネル付きディスプレイ２０１に画像が表示されたり、記憶部２０４に記憶されたり、通信部２０３を介して送信されたりする。 The electric signal obtained by converting the optical image by the image pickup element 206 is captured by the CPU 202 as image data and subjected to various signal processing and image processing. Further, according to a user's instruction via the display with touch panel 201, image data is displayed as an image on the display with touch panel 201, stored in the storage unit 204, or transmitted via the communication unit 203.

なお、上記説明では本発明の撮像装置の一実施形態としてスマートフォンが例示されているが、本発明の撮像装置は、スマートフォン以外の携帯電話であってもよく、タブレットやノートパソコンなどといったモバイル端末であってもよく、デジタルカメラでもよい。 In the above description, a smartphone is illustrated as an embodiment of the image pickup apparatus of the present invention, but the image pickup apparatus of the present invention may be a mobile phone other than a smartphone, and is a mobile terminal such as a tablet or a laptop computer. It may be a digital camera.

１，２，３，４，５，６，７，８，２０５…撮像レンズ、
１１，２１，３１，４１，５１，６１，７１，８１…第１レンズ、
１２，２２，３２，４２，５２，６２，７２，８２…第２レンズ、
１３，２３，３３，４３，５３，６３，７３，８３…第３レンズ、
１４，２４，３４，４４，５４，６４，７４，８４…第４レンズ、
１５，２５，３５，４５，５５，６５，７５，８５…第５レンズ、
１６，２６，３６，４６，５６，６６，７６，８６…第６レンズ、
２００…スマートフォン（撮像装置） 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 205... Imaging lens,
11, 21, 31, 41, 51, 61, 71, 81... First lens,
12, 22, 32, 42, 52, 62, 72, 82... Second lens,
13, 23, 33, 43, 53, 63, 73, 83... Third lens,
14, 24, 34, 44, 54, 64, 74, 84... Fourth lens,
15, 25, 35, 45, 55, 65, 75, 85... Fifth lens,
16, 26, 36, 46, 56, 66, 76, 86... sixth lens,
200... Smartphone (imaging device)

Claims (6)

正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、
正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、
負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、
負の屈折力を有する第４レンズと、
正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、
負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成され、
以下の条件式（１）を満足する撮像レンズ。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。 A first lens having a positive refractive power and having a convex surface directed toward the object side on the optical axis and a convex surface directed toward the image side;
A second lens having a positive refractive power and having a concave surface facing the object side and a convex surface facing the image side on the optical axis;
A third lens having a negative refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis;
A fourth lens having a negative refractive power,
A fifth lens having a positive refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis;
A negative refracting power, a concave surface facing the object side on the optical axis and a concave surface facing the image side, and the surface on the image side has an inflection point from concave to convex at a position other than on the optical axis; The lens and the image side are arranged in this order from the object side,
An imaging lens that satisfies the following conditional expression (1).
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens. 以下の条件式（２）を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
（２）１５．０≦（ν３＋ν４）／２≦３５．０
ただし、
ν３：第３レンズのアッベ数
ν４：第４レンズのアッベ数
とする。 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (2) is satisfied.
(2) 15.0≦(ν3+ν4)/2≦35.0
However,
ν3: Abbe number of third lens ν4: Abbe number of fourth lens. 以下の条件式（３）を満足する請求項１または２に記載の撮像レンズ。
（３）−２．０＜（Ｒ６＋Ｒ７）／（Ｒ６−Ｒ７）＜−０．１
ただし、
Ｒ６：第３レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ７：第４レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (3) is satisfied.
(3)-2.0<(R6+R7)/(R6-R7)<-0.1
However,
R6: radius of curvature of image-side surface of third lens R7: radius of curvature of object-side surface of fourth lens 以下の条件式（４）を満足する請求項１から３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
（４）０．２≦（Ｒ８−Ｒ９）／（Ｒ８＋Ｒ９）≦２．０
ただし、
Ｒ８：第４レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ９：第５レンズの物体側の面の曲率半径
とする。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, which satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.2≦(R8−R9)/(R8+R9)≦2.0
However,
R8: radius of curvature of image-side surface of fourth lens R9: radius of curvature of object-side surface of fifth lens 以下の条件式（５）を満足する請求項１から４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
（５）Ｄ１２／ｆ１＜０．１
ただし、
Ｄ１２ ：第１レンズと第２レンズの光軸上の間隔
ｆ１：第１レンズの焦点距離
とする。 The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) D12/f1<0.1
However,
D12: The distance f1 between the first lens and the second lens on the optical axis is f1: the focal length of the first lens. 撮像レンズと、該撮像レンズによって結像された光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備え、
前記撮像レンズが、
正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側にも凸面を向けた第１レンズと、
正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側に凸面を向けた第２レンズと、
負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第３レンズと、
負の屈折力を有する第４レンズと、
正の屈折力を有し、光軸上で物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた第５レンズと、
負の屈折力を有し、光軸上で物体側に凹面を向け像側にも凹面を向け、像側の面は光軸上以外の位置に凹から凸への変曲点を有する第６レンズとが物体側から像側へ順に配置されて構成され、
以下の条件式（１）を満足する撮像装置。
（１）−２．０≦ｆ３４／ｆ≦−０．３
ただし、
ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆ３４：第３レンズと第４レンズの合成の焦点距離
とする。 An image pickup lens, and an image pickup device for converting an optical image formed by the image pickup lens into an electric signal,
The imaging lens is
A first lens having a positive refractive power and having a convex surface directed toward the object side on the optical axis and a convex surface directed toward the image side;
A second lens having a positive refractive power and having a concave surface facing the object side and a convex surface facing the image side on the optical axis;
A third lens having a negative refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis;
A fourth lens having a negative refractive power,
A fifth lens having a positive refractive power and having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side on the optical axis;
A negative refractive power, a concave surface facing the object side on the optical axis and a concave surface facing the image side, and the image side surface has an inflection point from concave to convex at a position other than on the optical axis; The lens and the image side are arranged in this order from the object side,
An imaging device that satisfies the following conditional expression (1).
(1) -2.0≤f34/f≤-0.3
However,
f: focal length of the entire system of the imaging lens f34: composite focal length of the third lens and the fourth lens.

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