JP2019090580A - Dehydration and concentration system - Google Patents

Dehydration and concentration system Download PDF

Info

Publication number
JP2019090580A
JP2019090580A JP2017220506A JP2017220506A JP2019090580A JP 2019090580 A JP2019090580 A JP 2019090580A JP 2017220506 A JP2017220506 A JP 2017220506A JP 2017220506 A JP2017220506 A JP 2017220506A JP 2019090580 A JP2019090580 A JP 2019090580A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
steam
drying
heat exchanger
drain
heat
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2017220506A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6981614B2 (en
Inventor
山賀　徹志
Tetsushi Yamaga
徹志 山賀
匠 増田
Takumi Masuda
匠 増田
翼 八木
Tsubasa Yagi
翼 八木
麻美 仲谷
Asami Nakaya
麻美 仲谷
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Okawara Mfg Co Ltd
Original Assignee
Okawara Mfg Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Okawara Mfg Co Ltd filed Critical Okawara Mfg Co Ltd
Priority to JP2017220506A priority Critical patent/JP6981614B2/en
Publication of JP2019090580A publication Critical patent/JP2019090580A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6981614B2 publication Critical patent/JP6981614B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working

Landscapes

  • Drying Of Solid Materials (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)

Abstract

To control an amount of heat of a high-temperature high-pressure steam obtained as steam for dehydration and concentration, in a dehydration and concentration system provided with a dehydration and concentration machine.SOLUTION: A dehydration and concentration system includes a dehydration and concentration machine 1 for dehydrating and concentrating a treated object by transferring heat of steam for dehydration and concentration passing inside of a heat transfer member 12 to the treated object by bringing the treated object into contact with the heat transfer member 12 in a dehydration and concentration chamber 11, a heat exchanger 4 to which the steam recovered from the inside of the dehydration and concentration chamber 11 and drain recovered from the heat transfer member 12 are supplied to use the steam as steam for heat exchange and to discharge the steam by evaporating the drain by utilizing the heat of the steam for heat exchange, a compressor 6 compressing the steam generated from the heat exchanger 4 to obtain high-temperature high-pressure steam recycled as steam for drying, and first adjustment portions 35 PLC capable of adjusting a supply amount of the drain supplied to the heat exchanger 4 according to a condition of the steam generated from the heat exchanger 4.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、乾燥・濃縮室内に配置され乾燥・濃縮用蒸気が内部を通過する伝熱部材を備え、該乾燥・濃縮室内で被処理物を該伝熱部材に接触させることで該伝熱部材の内部を通過する該乾燥・濃縮用蒸気の熱を該被処理物に伝えて該被処理物を乾燥・濃縮させる乾燥・濃縮機が設けられた乾燥・濃縮システムに関する。   The present invention comprises a heat transfer member disposed in the drying / concentrating chamber and through which the drying / concentrating vapor passes, and the heat transfer member is brought into contact with the heat transfer member in the drying / concentrating chamber. The present invention relates to a drying and concentration system provided with a drying and concentration machine for transferring the heat of the drying and concentration steam passing through the inside of the to the treatment object to dry and concentrate the treatment material.

例えば汚泥等の被処理物を乾燥させる乾燥機を備えた乾燥システムでは、被処理物から蒸発した蒸気（乾燥排ガス）より熱交換器で熱回収し、一方乾燥機の多管式伝熱管で乾燥用の熱源として供給された蒸気（乾燥用蒸気）が凝縮して排出されたドレンを再蒸発させて低圧の蒸気とし、その低圧の蒸気を１段目の圧縮機で吸引して圧縮した後、続く２段目の圧縮機で高圧に圧縮し、高温高圧蒸気を乾燥機の乾燥用蒸気として得るといった、いわゆるヒートポンプサイクルが形成された蒸気再圧縮（ＶＲＣ）技術が知られている（例えば、特許文献１等参照）。ここで高温高圧蒸気とは、特許文献１であれば飽和蒸気Ｓ３のことである。   For example, in a drying system provided with a drier for drying an object to be treated such as sludge, heat is recovered by a heat exchanger from steam (dried exhaust gas) evaporated from the object to be treated, while drying is performed using a multitubular heat transfer tube After the steam (drying steam) supplied as a heat source for the air condenses and drains out again, the drain is re-evaporated into low-pressure steam, and the low-pressure steam is sucked and compressed by the first stage compressor, There is known a steam recompression (VRC) technology in which a so-called heat pump cycle is formed, in which a second stage compressor compresses to a high pressure and high temperature high pressure steam is obtained as dryer steam for drying (for example, patented Reference 1 etc.). In the case of Patent Document 1, the high-temperature and high-pressure steam is the saturated steam S3.

しかしながらこのＶＲＣ技術が採用された乾燥システムにおいて得られる高温高圧蒸気の熱量を制御する技術はまだ充分とはいえず、得られた高温高圧蒸気が、乾燥に必要な熱量を上回ってしまっている場合には、その高温高圧蒸気の一部を、余剰蒸気として屋外等の外部に放出している。余剰蒸気の外部放出は、省エネルギー化に反するとともに、屋外等への無用な白煙を発生することにもなり外観上も好ましいものではない。
一方、従来より熱回収を行なう分野の中で、熱交換器における熱回収量の調整技術として様々な技術が開発されているが（例えば、特許文献２〜４等参照）、依然として改良の余地を残すものである。 However, the technology for controlling the heat quantity of high-temperature and high-pressure steam obtained in the drying system in which this VRC technology is adopted is still not sufficient, and the obtained high-temperature and high-pressure steam exceeds the heat quantity required for drying. In some cases, part of the high-temperature high-pressure steam is discharged as excess steam to the outside such as outdoors. Outside release of the excess steam is against the energy saving and also generates unnecessary white smoke to the outside, etc., which is not preferable also in appearance.
Meanwhile, in the field of heat recovery conventionally, various techniques have been developed as techniques for adjusting the amount of heat recovery in heat exchangers (see, for example, patent documents 2 to 4 etc.), but there is still room for improvement. It is what leaves.

特開２０１５−８１７１２号公報JP, 2015-81712, A 特公昭４７−１８４８２号公報Japanese Patent Publication No. 47-18482 特開２００２−２５７４９７号公報Unexamined-Japanese-Patent No. 2002-257497 特開昭５２−７９１０１号公報JP-A-52-79101

乾燥システム内で回収される蒸気の熱量は、被処理物の種類や状態や投入量等の要因により変動する場合があり、熱交換器における熱回収量の調整や、圧縮機における制御ができないと、高温高圧蒸気は必要な熱量を上回ってしまう場合がある。ほとんどの場合において、熱交換器から蒸発する蒸気量の増加が、圧縮機による圧縮により、乾燥システムで必要とされる熱量を上回る状態を引き起こすため、結果として高温高圧蒸気は必要以上の蒸気圧力の上昇を生じることになる。   The amount of heat of the steam collected in the drying system may fluctuate due to factors such as the type and condition of the object to be treated, and the input amount, and adjustment of the heat recovery amount in the heat exchanger and control in the compressor can not be performed. The high temperature and high pressure steam may exceed the amount of heat required. In most cases, as the increase in the amount of vapor evaporating from the heat exchanger causes compression by the compressor to exceed the amount of heat required in the drying system, the result is that the high-temperature, high-pressure vapor has a vapor pressure higher than necessary. It will cause a rise.

この対処として、特許文献１では、熱交換器４５におけるドレンの再蒸発温度は、１段目の圧縮機による吸引圧力（圧縮機の１次側圧力）により定まることになるが、吸引圧力を変更することが考えられる。しかし、この変更を行なったとしても再蒸発温度はわずかにしか温度変化せず、また、ドレンの再蒸発量の変化が生じるまでに時間を要して反応応答性に劣るため、熱交換器４５における熱回収量の制御には不十分であるのが実情である。また、１段目の圧縮機の１次側圧力を変更することにより、その影響が乾燥システムの気相系の圧力等のバランスを大きく変動させ、変動の収束が困難になる場合も起きることがある。   As a countermeasure, in Patent Document 1, the re-evaporation temperature of the drain in the heat exchanger 45 is determined by the suction pressure (primary side pressure of the compressor) by the first-stage compressor, but the suction pressure is changed It is possible to do. However, even if this change is made, the temperature of the re-evaporation changes only slightly, and it takes time until a change in the amount of re-evaporation of the drain occurs, resulting in poor responsiveness. In fact, it is not enough to control the amount of heat recovery in In addition, by changing the pressure on the primary side of the first stage compressor, the influence may greatly change the balance of the gas phase system of the drying system and the like, and the convergence of the change may be difficult. is there.

別の対処として、高温高圧蒸気である特許文献１における飽和蒸気Ｓ３の配管経路中に、必要以上の熱量が乾燥機１の多管式加熱管１１に供給されないように絞り弁を設ける方法がある。しかしこの弁を絞る効果は、熱交換器４５における熱交換によるドレンの再蒸発量に変化が及ぶまでに時間を要し、それまでは余剰蒸気の外部放出が長時間継続することになる。あるいは、弁を絞る効果が定常化する前に新たな被処理物の変動が生ずれば、弁の開度の調整は非常に難しいものとなる。例えば再蒸発蒸気量が減少し過ぎて被処理物の乾燥に必要な蒸気量を補うために多量の補助蒸気（飽和蒸気Ｓ０）を供給しなければならない状態を生じ、乾燥システムとしては省エネルギーな運転ではない状況も起き得る。この様に弁を用いて直接高温高圧蒸気を調整する方法は、反応応答性に劣り、省エネルギーの点でも好ましくないといえる。   As another measure, there is a method of providing a throttling valve in the piping path of the saturated steam S3 in Patent Document 1 which is high-temperature high-pressure steam so that the heat amount more than necessary is not supplied to the multitubular heating pipe 11 of the dryer 1. . However, the effect of throttling this valve takes time until the amount of re-evaporation of the drain due to heat exchange in the heat exchanger 45 is changed, and until that time, the external release of the excess steam continues for a long time. Alternatively, if a new object to be treated fluctuates before the valve throttling effect becomes steady, adjustment of the valve opening becomes very difficult. For example, the amount of re-evaporated vapor decreases too much, and a large amount of auxiliary vapor (saturated vapor S0) must be supplied to compensate for the amount of vapor necessary for drying of the processing object. Other situations may also occur. Thus, the method of directly adjusting high-temperature and high-pressure steam by using a valve is inferior in reaction response and can be said to be unpreferable also from the point of energy saving.

以上の記載では、水分等の蒸発成分を多く含む固体状の被処理物から、蒸発成分の少ない乾燥物を得る場合について説明したが、液状体の被処理物から水分等の蒸発成分を蒸発させ、濃縮された液状物を得る場合についても同様である。以下、乾燥又は濃縮のことを乾燥・濃縮と記す。   In the above description, the case of obtaining a dried material with a small amount of evaporation component from a solid object to be treated containing a large amount of evaporation component such as water was described, but evaporation of evaporation components such as water from the treatment object of liquid The same applies to the case where concentrated liquid is obtained. Hereinafter, drying or concentration is referred to as drying and concentration.

本発明は上記事情に鑑み、高温高圧蒸気の熱量を反応応答性よく制御することができる乾燥・濃縮システムを提供することを目的とする。   An object of the present invention is to provide a drying and concentration system capable of controlling the heat quantity of high-temperature and high-pressure steam with good reaction response, in view of the above-mentioned circumstances.

上記目的を解決する本発明の乾燥・濃縮システムは、乾燥・濃縮室内に配置され乾燥・濃縮用蒸気が内部を通過する伝熱部材を備え、該乾燥・濃縮室内で被処理物を該伝熱部材に接触させることで該伝熱部材の内部を通過する該乾燥・濃縮用蒸気の熱を該被処理物に伝えて該被処理物を乾燥・濃縮させる乾燥・濃縮機が設けられた乾燥・濃縮システムにおいて、
前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気と前記伝熱部材から回収したドレンとが供給され、該蒸気を熱交換用蒸気として用い、該熱交換用蒸気の熱量を利用して該ドレンを蒸発させ蒸気を排出する熱交換器と、
前記熱交換器から排出された蒸気を圧縮し、前記乾燥・濃縮用蒸気として再利用される高温高圧蒸気を得る圧縮機と、
前記熱交換器から排出された蒸気の状態に応じて、前記熱交換器に供給するドレンの供給量を調整可能な第１調整部とを備えたことを特徴とする。 A drying and concentration system according to the present invention for solving the above object comprises a heat transfer member disposed in the drying and concentration chamber and the drying and concentration vapor passing therethrough, the object being treated in the drying and concentration chamber. A dryer / concentrator provided with a dryer / concentrator for transferring the heat of the drying / concentrating vapor passing through the inside of the heat transfer member to the object to be treated by contacting the member to dry / concentrate the object In the concentration system
The steam collected from the drying / condensing chamber and the drain collected from the heat transfer member are supplied, the steam is used as a heat exchange steam, and the heat is evaporated from the heat exchange steam to evaporate the drain A heat exchanger, which
A compressor for compressing the steam discharged from the heat exchanger to obtain high-temperature high-pressure steam to be reused as the drying / concentrating steam;
According to the state of the steam discharged from the heat exchanger, it is characterized by including a first adjusting unit capable of adjusting the supply amount of the drain supplied to the heat exchanger.

上述のごとく、乾燥又は濃縮のことを乾燥・濃縮と記しており、本発明の乾燥・濃縮システムは、水分等の蒸発成分を多く含む固体状の被処理物から、蒸発成分の少ない乾燥物を得たり、液状体の被処理物から水分等の蒸発成分を蒸発させ、濃縮された液状物（濃縮物）を得たりすることができる。   As described above, drying or concentration is referred to as drying and concentration, and the drying and concentration system of the present invention uses a solid object containing a large amount of evaporation components such as water to obtain a dried product with less evaporation components. Alternatively, it is possible to obtain a concentrated liquid (concentrate) by evaporating the evaporation components such as water from the liquid to be treated.

本発明の乾燥・濃縮システムによれば、熱交換器に供給するドレンの供給量を調整することで、熱交換器における熱回収量を調整することができ、この結果、乾燥・濃縮用蒸気として得られる高温高圧蒸気の熱量を制御することができる。   According to the drying and concentration system of the present invention, the amount of heat recovery in the heat exchanger can be adjusted by adjusting the amount of drain supplied to the heat exchanger, and as a result, it can be used as steam for drying and concentration. It is possible to control the amount of heat of the high temperature and high pressure steam obtained.

ここで、前記乾燥・濃縮機として乾燥・濃縮室内に加熱装置が具えられ、この加熱装置の伝熱面に被処理物を接触させて水分等の蒸発成分を蒸発させるように構成された連続式伝導伝熱型乾燥・濃縮機を用いてもよく、より具体的には、加熱装置が多管式加熱管である連続式伝導伝熱型乾燥・濃縮機であってもよいし、パドルドライヤ等であってもよい。   Here, a heating device is provided in the drying / concentrating chamber as the drying / concentrator, and the heat transfer surface of the heating device is brought into contact with the object to evaporate the evaporation components such as water. A conductive heat transfer type drying / concentrator may be used, and more specifically, a continuous conductive heat transfer type drying / concentrator having a heating apparatus of a multi-tubular heating tube may be used, a paddle dryer, etc. It may be

また、前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の状態に応じた操作を受けることで、前記供給量を調整する手動式のもの（例えば、手動バルブ）であってもよい。   In addition, the first adjustment unit may be a manual type (for example, a manual valve) that adjusts the supply amount by receiving an operation according to the state of the vapor discharged from the heat exchanger. .

また、前記熱交換器は縦型（縦置き）であってもよいし、横型（横置き）であってもよい。   The heat exchanger may be vertical (vertical) or horizontal (horizontal).

また、前記熱交換器は、乾式熱交換器であってもよいし、満液式熱交換器の態様を備えていることでも構わない。   Further, the heat exchanger may be a dry heat exchanger or may be provided with an aspect of a liquid-filled heat exchanger.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度に応じて前記供給量を調整可能なものであってもよい。   In the drying and concentration system of the present invention, the first adjustment unit may be capable of adjusting the supply amount in accordance with the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger.

ここで、前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度に応じた操作を受けることで、前記供給量を調整する手動式のもの（例えば、手動バルブ）であってもよい。   Here, the first adjustment unit is a manual type (for example, a manual valve) that adjusts the supply amount by receiving an operation according to the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger. It is also good.

また、前記第１調整部は、前記供給量を機械的（自力的）に調整する自動膨張弁であってもよい。   The first adjustment unit may be an automatic expansion valve that mechanically (self-performing) adjusts the supply amount.

さらに、前記第１調整部は前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度を算出する演算部を備えていてもよく、前記第１調整部は、前記演算部の算出結果に応じて前記供給量を自動的に調整する制御部であってもよい。   Furthermore, the first adjustment unit may include a calculation unit that calculates the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger, and the first adjustment unit may change the supply according to the calculation result of the calculation unit. It may be a controller that adjusts the amount automatically.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記圧縮機によって得られた高温高圧蒸気の状態に応じる情報を出力する出力部を備え、
前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度と、前記出力部からの情報とに基づき、前記供給量を調整可能なものであってもよい。 In the drying and concentration system of the present invention, the system further comprises an output unit for outputting information according to the state of the high-temperature high-pressure steam obtained by the compressor.
The first adjustment unit may be capable of adjusting the supply amount based on the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger and the information from the output unit.

ここで、前記第１調整部は、前記供給量を調整する手動式のもの（例えば、手動バルブ）であってもよい。   Here, the first adjustment unit may be a manual type (for example, a manual valve) that adjusts the supply amount.

また、前記第１調整部は前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度を算出する算出部を備え、出力部は、高温高圧蒸気の圧力の検出値と、予め設定されている圧力設定値との偏差に応じた情報を出力するものであり、前記第１調整部は、前記算出部の算出結果（蒸気の過熱度）と、前記出力部の出力結果（偏差に応じた情報）とに基づき、前記供給量を自動的に調整する制御部であってもよい。   In addition, the first adjustment unit includes a calculation unit that calculates the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger, and the output unit is a detection value of the pressure of the high-temperature high-pressure steam and a preset pressure setting value. The first adjustment unit outputs the calculation result of the calculation unit (the degree of superheat of the steam) and the output result of the output unit (information according to the deviation). The controller may be configured to automatically adjust the supply amount.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記熱交換器は、前記熱交換用蒸気に非凝縮性ガスが混ざった気体と、供給されたドレンとの間で熱交換し、該ドレンを蒸発させるものであり、
前記圧縮機によって得られた高温高圧蒸気の状態に応じた情報を出力する出力部と、
前記熱交換用蒸気に対する前記非凝縮性ガスの混合量を、前記出力部からの情報とに基づき調整可能な第２調整部とを備えた態様であってもよい。 Further, in the drying and concentration system of the present invention, the heat exchanger exchanges heat between the gas in which the non-condensable gas is mixed with the heat exchange vapor, and the supplied drain to evaporate the drain. And
An output unit that outputs information according to a state of high-temperature high-pressure steam obtained by the compressor;
It may be an aspect provided with the 2nd adjustment part which can adjust the mixed quantity of the non-condensable gas to the steam for heat exchange based on the information from the output part.

この態様によれば、前記熱交換用蒸気に対する非凝縮性ガスの混合量を調整することで、熱交換器における熱回収量を、熱交換器に供給するドレンの供給量を調整することとは別に調整することができ、この結果、前記乾燥・濃縮用蒸気として再利用される高温高圧蒸気の熱量を二段階で制御することができる。   According to this aspect, the amount of heat recovery in the heat exchanger is adjusted by adjusting the amount of non-condensable gas mixed with the heat exchange steam, and the amount of drain supplied to the heat exchanger is adjusted. It can be adjusted separately, and as a result, the amount of heat of the high-temperature high-pressure steam recycled as the drying / concentrating steam can be controlled in two steps.

ここで、前記第２調整部は、前記出力部からの情報に応じて演算を行い、前記混合量を、その演算の結果に従って自動的に調整する制御部であってもよい。また、この演算の結果の表示に従った操作を受けることで、前記混合量を調整する手動式のもの（例えば、手動バルブ）であってもよい。あるいは前記出力部の出力結果のメータ表示等に応じた操作を受けることで、前記混合量を調整する手動式のもの（例えば、手動バルブ）であってもよい。   Here, the second adjustment unit may be a control unit that performs an operation according to the information from the output unit and automatically adjusts the mixing amount according to the result of the operation. In addition, it may be a manual type (for example, a manual valve) that adjusts the mixing amount by receiving an operation according to the display of the result of the calculation. Alternatively, it may be a manual type (for example, a manual valve) that adjusts the mixing amount by receiving an operation according to a meter display or the like of the output result of the output unit.

また、前記熱交換器は、前記熱交換用蒸気に前記非凝縮性ガスが混ざった気体と供給されたドレンとの間で必ず熱交換するとは限らず、前記熱交換用蒸気に前記非凝縮性ガスが混ざっていない気体と供給されたドレンとの間で熱交換する場合があってもよい。   Further, the heat exchanger does not necessarily exchange heat between the gas in which the non-condensable gas is mixed with the heat exchange vapor and the supplied drain, and the heat exchange vapor is not non-condensable in the heat exchange vapor. In some cases, heat exchange may occur between the unmixed gas and the supplied drain.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記乾燥・濃縮室は、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられた態様であってもよい。   In the drying and concentration system of the present invention, the drying and concentration chamber may be provided with the non-condensable gas supply port.

また、この態様では、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気に、すでに前記非凝縮性ガスが混ざっていることになる。   Further, in this aspect, the non-condensable gas is already mixed with the vapor recovered from the drying / condensing chamber.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気を前記熱交換器まで送る経路に、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられた態様であってもよい。   In the drying and concentration system of the present invention, the noncondensable gas supply port may be provided in a path for sending the vapor recovered from the drying and concentration chamber to the heat exchanger.

この態様によれば、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気に、前記非凝縮性ガスが既に混ざっていても混ざっていなくてもよく、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気に、前記非凝縮性ガスを後から追加することができる。   According to this aspect, the non-condensable gas may or may not be mixed with the vapor recovered from the drying / concentrating chamber, and the vapor recovered from the drying / condensing chamber may be non-condensing. Gas can be added later.

また、本発明の乾燥・濃縮システムにおいて、前記熱交換器に、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられた態様であってもよい。   In the drying and concentration system of the present invention, the heat exchanger may be provided with a noncondensable gas supply port.

この態様によっても、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気に、前記非凝縮性ガスが既に混ざっていても混ざっていなくてもよく、前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気に、前記非凝縮性ガスを後から追加することができる。   Also according to this aspect, the non-condensable gas may or may not be mixed with the vapor recovered from the drying / condensing chamber, and the vapor recovered from the drying / condensing chamber may be the non-condensable gas. Can be added later.

本発明の乾燥・濃縮システムによれば、高温高圧蒸気の熱量を反応応答性よく制御することができる。   According to the drying and concentration system of the present invention, the heat quantity of high-temperature and high-pressure steam can be controlled with good response.

本発明の第１実施形態の乾燥システムの系統図である。It is a systematic diagram of the drying system of a 1st embodiment of the present invention. 図１に示す乾燥システムを、熱交換器を中心に概略的に示したブロック図である。It is the block diagram which showed the drying system shown in FIG. 1 schematically centering on a heat exchanger. 第２実施形態の乾燥システムの系統図である。It is a systematic diagram of the drying system of 2nd Embodiment.

以下、図面を用いて、本発明に係る乾燥システムについて詳細に説明する。   Hereinafter, the drying system according to the present invention will be described in detail using the drawings.

図１は、本発明の第１実施形態の乾燥システムの系統図である。   FIG. 1 is a system diagram of a drying system according to a first embodiment of the present invention.

第１実施形態の乾燥システムＤ１では、乾燥機１と、集塵機２と、ドレンタンク３と、熱交換器４と、１段目の圧縮機である蒸気ブロワ５と、２段目の圧縮である蒸気圧縮機６と、システム用ヘッダ７と、過熱ヒータ８等を備えている。   In the drying system D1 of the first embodiment, the dryer 1, the dust collector 2, the drain tank 3, the heat exchanger 4, the steam blower 5, which is the first-stage compressor, and the second-stage compression A steam compressor 6, a system header 7, and a superheater 8 are provided.

図１に示す乾燥機１は、伝導伝熱型乾燥機であって、より具体的には、被処理物を連続処理できる連続式伝導伝熱乾燥機である。この乾燥機１は、乾燥室１１と、乾燥室１１内に配置された多管式加熱管１２を有する。乾燥室１１は、略円形あるいは略楕円形の横断面を有する中空状のものであり、不図示の機枠等によって水平方向に延在した状態で支持されている。以下、乾燥室１１が延在する方向を、延在方向と称することがある。乾燥室１１には、投入口１１１、排出口１１２、キャリア蒸気口１１３および排気口１１４が設けられている。投入口１１１は、汚泥等の被処理物を投入する口であり、図１に示す乾燥室１１における左側寄りであって、例えば、乾燥室１１の上端部分に設けられている。排出口１１２は、投入口１１１から投入された被処理物が、乾燥室１１内に滞留している間に、乾燥処理が施されることによって乾燥し、乾燥物となって排出される開口である。この排出口１１２は、図１に示す乾燥室１１における右側寄りであって、乾燥室１１の底よりも高い位置に設けられている。排出口１１２には、ロータリーバルブ１１２１が設けられている。投入口１１１から投入された被処理物は、図１に示す乾燥室１１内を左側から右側に移動し、やがて排出口１１２から排出される。   The dryer 1 shown in FIG. 1 is a conductive heat transfer type dryer, and more specifically, a continuous conductive heat transfer dryer capable of continuously processing an object to be treated. The dryer 1 includes a drying chamber 11 and a multi-tubular heating tube 12 disposed in the drying chamber 11. The drying chamber 11 is hollow having a substantially circular or elliptical cross section, and is supported in a horizontally extending state by a machine frame (not shown) or the like. Hereinafter, the direction in which the drying chamber 11 extends may be referred to as the extending direction. The drying chamber 11 is provided with an inlet 111, an outlet 112, a carrier vapor port 113, and an exhaust port 114. The input port 111 is an port for inputting an object to be treated such as sludge, and is provided on the left side in the drying chamber 11 shown in FIG. The discharge port 112 is an opening that is dried by being subjected to a drying process while the object to be processed that is input from the input port 111 is retained in the drying chamber 11, and is discharged as a dried substance. is there. The discharge port 112 is provided on the right side in the drying chamber 11 shown in FIG. 1 at a position higher than the bottom of the drying chamber 11. The discharge port 112 is provided with a rotary valve 1121. The object to be processed introduced from the inlet 111 moves from the left to the right in the drying chamber 11 shown in FIG. 1 and is eventually discharged from the outlet 112.

キャリア蒸気口１１３は、過熱ヒータ８によって得られた過熱蒸気であるキャリア蒸気を乾燥室１１内に導入する口である。過熱ヒータ８とキャリア蒸気口１１３との間には、キャリア蒸気（過熱蒸気）の温度を測定する温度センサ８５が設けられ、該温度センサ８５からの信号とキャリア蒸気温度制御部８１のキャリア蒸気温度設定値に基づき過熱ヒータ８が制御される。キャリア蒸気にはシステム用ヘッダ７からの蒸気が供される。図１においては乾燥用蒸気経路から過熱ヒータ８に至る形でキャリア蒸気の経路が示されている。   The carrier vapor port 113 is an port for introducing carrier vapor which is superheated vapor obtained by the superheater 8 into the drying chamber 11. A temperature sensor 85 for measuring the temperature of the carrier vapor (superheated vapor) is provided between the superheater 8 and the carrier vapor port 113, and the signal from the temperature sensor 85 and the carrier vapor temperature of the carrier vapor temperature control unit 81 are provided. The superheater 8 is controlled based on the set value. Carrier vapor is provided with the vapor from the system header 7. In FIG. 1, a carrier vapor path is shown from the drying vapor path to the superheater 8.

排気口１１４は、乾燥室１１内で被処理物から蒸発した蒸気を、キャリア蒸気口１１３から導入されたキャリア蒸気とともに乾燥室１１外に排出する口である。以下、キャリア蒸気と被処理物から蒸発した蒸気を合わせて回収蒸気と称する。   The exhaust port 114 is an port for discharging the vapor evaporated from the object in the drying chamber 11 to the outside of the drying chamber 11 together with the carrier vapor introduced from the carrier vapor port 113. Hereinafter, the carrier vapor and the vapor evaporated from the object are collectively referred to as recovered vapor.

排気口１１４には、集塵機２が接続されている。集塵機２にはバグフィルタ２１が設けられており、乾燥室１１からの回収蒸気は、バグフィルタ２１により微粉の除去等が行われた後、熱交換器４まで送られる。   The dust collector 2 is connected to the exhaust port 114. The dust filter 2 is provided with a bag filter 21, and the collected vapor from the drying chamber 11 is sent to the heat exchanger 4 after removal of fine powder and the like is performed by the bag filter 21.

なお、この集塵機２には、バグフィルタ２１を清掃するための吹き付け機構２２が設けられており、回収蒸気がバグフィルタ２１に流れ込む方向（バグフィルタ２１の１次側）とは逆方向（バグフィルタ２１の２次側）から所定のタイミングで、付着した微粉が乾燥室１１内に払い落とされる。尚、吹き付け機構２２に供される過熱蒸気は、システム用ヘッダ７から供給される蒸気を、不図示の温度制御装置で温度制御しながら不図示の過熱ヒータにより過熱されることで得られるものである。   The dust collector 2 is provided with a spray mechanism 22 for cleaning the bag filter 21, and the direction (bug filter 21) opposite to the direction in which the collected vapor flows into the bag filter 21 (primary side of the bag filter 21) The attached fine powder is dispelled into the drying chamber 11 from the secondary side 21 at a predetermined timing. The superheated steam to be supplied to the spray mechanism 22 is obtained by superheating the steam supplied from the system header 7 by the unillustrated superheater while controlling the temperature by the unillustrated temperature control device. is there.

多管式加熱管１２は、延在方向に沿った回転軸を中心に乾燥室１１内に回転自在に配置されたものであり、回転軸部分には中空の軸部材１２１が設けられている。多管式加熱管１２は、軸部材１２１が不図示のモータ等によって回転させられることで回転軸を中心に回転するものである。また、多管式加熱管１２は、軸部材１２１を中心にこの軸部材１２１に沿って配置された複数の加熱管１２２ａから構成されている。これら複数の加熱管１２２ａは、例えば、回転軸を中心にして幾つかの同心円状に配列されており、同心円間あるいは同心円上に配列された加熱管１２２ａは、互いに所定の間隔をあけて多数配置されている。複数の加熱管１２２ａの延在方向両端部分それぞれには、加熱管１２２ａと連通する缶板と鏡板から成る半球状のヘッダー１２３が設けられている。この両端部分のヘッダー１２３の間には、図示省略したが、ヘッダー１２３の回転方向に所定の間隔をあけて複数のアングル鋼材が架け渡されている。これらアングル鋼材には、延在方向に所定の間隔をあけて、不図示のリフタと送り羽根がそれぞれ複数設けられている。リフタは、多管式加熱管１２が回転すると、乾燥室１１内に滞留する被処理物を掻き上げるものである。送り羽根は、多管式加熱管１２が回転すると、乾燥室１１内に滞留する被処理物を排出口１１２側に送るものである。   The multi-tube type heating tube 12 is disposed rotatably in the drying chamber 11 around a rotation axis along the extending direction, and a hollow shaft member 121 is provided in the rotation axis portion. The multi-tube type heating tube 12 is rotated around a rotation axis when the shaft member 121 is rotated by a motor (not shown) or the like. In addition, the multi-tube type heating pipe 12 is configured of a plurality of heating pipes 122 a disposed around the shaft member 121 along the shaft member 121. The plurality of heating tubes 122a are arranged, for example, concentrically around the rotation axis, and the heating tubes 122a arranged concentrically or concentrically are arranged in a large number at predetermined intervals. It is done. A hemispherical header 123 composed of a can plate and a mirror plate communicating with the heating tube 122a is provided at each end of the plurality of heating tubes 122a in the extending direction. Although not shown, a plurality of angle steel members are bridged between the headers 123 at the both end portions at predetermined intervals in the rotational direction of the header 123. In these angle steel materials, a plurality of lifters and feed vanes (not shown) are provided at predetermined intervals in the extending direction. The lifter is configured to scrape the object remaining in the drying chamber 11 when the multi-tube heating tube 12 rotates. The feed vanes are intended to send the processing object staying in the drying chamber 11 to the outlet 112 side when the multi-tube heating tube 12 rotates.

また、軸部材１２１の投入口側には、ロータリージョイントを介して乾燥用蒸気が供給されてヘッダー１２３内に流れ込み、さらにヘッダー１２３から各加熱管１２２ａに流れ込むことにより各加熱管１２２ａが加熱される。   Further, the drying steam is supplied to the inlet side of the shaft member 121 through the rotary joint, flows into the header 123, and further flows from the header 123 into the heating pipes 122a to heat the heating pipes 122a. .

また、ここでの乾燥用蒸気の一部は、乾燥室１１や集塵機２の保温用蒸気として、それぞれの外面に備えられたスチームトレース配管あるいは保温用ジャケット（以下、スチームトレース配管等という）にも供給される。   In addition, a part of the drying steam here is also used as steam for heat retention in the drying chamber 11 and the dust collector 2 in the steam trace piping or heat retention jacket (hereinafter referred to as steam trace piping etc.) provided on the respective outer surfaces. Supplied.

本実施形態では、飽和蒸気が乾燥用蒸気として各加熱管１２２ａ内に送られる態様を採用しているため、各加熱管１２２ａは、延在方向において略一定の温度に加熱された状態が保たれる。本実施形態では、多管式加熱管１２を通過する飽和蒸気が乾燥用蒸気の一例に相当し、多管式加熱管１２が伝熱部材の一例に相当する。各加熱管１２２ａに供給された乾燥用蒸気が凝縮して生じたドレンは、排出口側のヘッダー１２３内に流れ込み、さらにヘッダー１２３内に設けられた不図示のサイホン管に流れ込み、続いて排出口側の中空の軸部材１２１とそれに接続されたロータリージョイントを通過して、詳しくは後述するドレンタンク３に回収される。尚、スチームトレース配管等で生じたドレンもまたドレンタンク３に回収される。乾燥室とドレンタンク３の間には、ニードル弁が内蔵されたスチームトラップ３１ａが設けられており、膨張弁兼スチームトラップとして機能する。同様に、スチームトレース配管等とドレンタンク３の間には、ニードル弁が内蔵されたスチームトラップ３１ｂが設けられている。このドレンは、例えば、スチームトラップ３１ａ、３１ｂの１次側（上流側）であれば０．５ＭＰａＧの１６０℃であり、スチームトラップ３１ａ、３１ｂを通過したドレンは、一部が再蒸発（以後、再蒸発スチームと称することもある）し、例えば、約−０．０４ＭＰａＧの約９０℃まで温度低下する。   In the present embodiment, a mode is employed in which saturated steam is sent into each heating tube 122a as drying steam, so that each heating tube 122a is kept heated to a substantially constant temperature in the extending direction Be In the present embodiment, the saturated steam passing through the multi-tube heating pipe 12 corresponds to an example of the drying steam, and the multi-tube heating pipe 12 corresponds to an example of the heat transfer member. The drain generated by condensation of the drying vapor supplied to each heating tube 122a flows into the header 123 on the outlet side, and further flows into a siphon tube (not shown) provided in the header 123, and then the outlet It passes through the hollow shaft member 121 on the side and the rotary joint connected thereto, and is collected in the drain tank 3 described later in detail. In addition, the drain produced by steam trace piping etc. is collect | recovered by the drain tank 3 also. Between the drying chamber and the drain tank 3, a steam trap 31a having a needle valve built therein is provided, and functions as an expansion valve and a steam trap. Similarly, a steam trap 31 b incorporating a needle valve is provided between the steam trace piping and the like and the drain tank 3. This drain is, for example, 160 ° C. at 0.5 MPaG at the primary side (upstream side) of the steam traps 31a and 31b, and the drain having passed through the steam traps 31a and 31b is partially re-evaporated (hereinafter referred to as It may be referred to as re-evaporation steam), for example, to a temperature drop of about -0.04 MPaG to about 90 ° C.

ドレンタンク３に回収されたドレンは、ドレンポンプ３２によって、矢印Ｓｌの経路で、三方弁３３を経由して、熱交換器４に送られる。三方弁３３と熱交換器４の間には、ドレン制御弁３５が設けらており、ドレン制御弁３５が完全に閉まっている場合（以下、全閉と称することがある）には、熱交換器４にドレンは送られず、ドレンは矢印Ｃの経路で循環することになる。なお、ドレン制御弁３５は膨張弁としての機能も有しており、ドレン制御弁３５を通過するドレンはドレンタンク３内の状態よりもさらに温度低下する。   The drain collected in the drain tank 3 is sent by the drain pump 32 to the heat exchanger 4 via the three-way valve 33 in the path of arrow S1. Between the three-way valve 33 and the heat exchanger 4, a drain control valve 35 is provided, and when the drain control valve 35 is completely closed (hereinafter sometimes referred to as fully closed), heat exchange is performed. No drain is sent to the vessel 4 and the drain will circulate in the path of arrow C. The drain control valve 35 also has a function as an expansion valve, and the temperature of the drain passing through the drain control valve 35 is lower than that in the drain tank 3.

また、ドレンタンク３に回収されたドレンのうち再蒸発スチームは、ドレンタンク３の上部から矢印Ｓａの経路で熱交換器４に送られる。すなわち、熱交換器４には、集塵機２を通過した回収蒸気が供給されるとともに、ドレンと再蒸発スチームが供給される。   Further, the reevaporated steam among the drain collected in the drain tank 3 is sent from the upper part of the drain tank 3 to the heat exchanger 4 through the path of the arrow Sa. That is, the recovered steam that has passed through the dust collector 2 is supplied to the heat exchanger 4, and the drain and re-evaporated steam are supplied.

尚、ドレンタンク３には不図示の液位レベル計が設けられ、ドレンタンク３が一定の液位を越える場合には、ドレンタンク３からドレンが排水され、一定の液位を越えない様に制御される。   In addition, a liquid level meter (not shown) is provided in the drain tank 3. If the drain tank 3 exceeds a predetermined liquid level, the drain is drained from the drain tank 3 so that the predetermined liquid level is not exceeded. It is controlled.

また、ドレンポンプ３２によりドレンが熱交換器４に送られることを上述したが、蒸気ブロワ５が起動することにより、熱交換器４内のドレンが供給される領域は負圧になり、一方、加熱管１２２ａやスチームトレース配管等内の蒸気は正圧であるため、ドレンタンク３と熱交換器４の配置関係によっては、ドレンポンプ３２が無くともドレンタンク３内のドレンは送られるようになる。加えて、スチームトラップ３１ａ、３１、あるいは上述の矢印Ｓａの経路を不要とすることもできる。   Further, although it has been described above that the drain is sent to the heat exchanger 4 by the drain pump 32, when the steam blower 5 is started, the area in the heat exchanger 4 to which the drain is supplied becomes negative pressure, Since the steam in the heating pipe 122a and the steam trace piping has a positive pressure, the drain in the drain tank 3 can be sent even without the drain pump 32, depending on the arrangement relationship between the drain tank 3 and the heat exchanger 4. . In addition, the steam traps 31a, 31 or the path of the arrow Sa described above can be eliminated.

図２は、図１に示す乾燥システムを、熱交換器を中心に概略的に示したブロック図である。   FIG. 2 is a block diagram schematically showing the drying system shown in FIG. 1 focusing on a heat exchanger.

図２の左端には乾燥機１が示され、図１に示すニードル弁が内蔵されたスチームトラップ３１ａ、３１ｂは、３１として弁の記号で記されている。   The dryer 1 is shown at the left end of FIG. 2, and the steam traps 31a and 31b having the built-in needle valve shown in FIG.

図２に示す熱交換器４は、一例として、縦型（縦置き）の熱交換器であり、熱交換器４内には上下方向に延在した多数の円筒直管であるチューブ４５が設けられている。チューブ４５の上下の両端は缶板４３に接続され、熱交換器４内では、この缶板４３とチューブ４５により、回収蒸気は、ドレンや再蒸発スチームとは隔てられている。回収蒸気はチューブ４５内を上から下に向かって通過する。   The heat exchanger 4 shown in FIG. 2 is, for example, a vertical (longitudinal) heat exchanger, and in the heat exchanger 4, tubes 45 which are a large number of cylindrical straight pipes extending vertically are provided. It is done. The upper and lower ends of the tube 45 are connected to the can plate 43, and in the heat exchanger 4, the recovered steam is separated from the drain and re-evaporated steam by the can plate 43 and the tube 45. The recovered vapor passes from the top to the bottom in the tube 45.

ドレンは、チューブ４５の上端部分に向かってミスト状に吹きかけられ、チューブ４５の外周面に接触することで熱交換が行われ、ドレンは再蒸発して蒸気が発生する。発生した蒸気は、蒸気ブロワ５によって吸引される。一方、熱交換によって、回収蒸気は大半が凝縮水となり、残りは蒸気のまま熱交換器４から流出する。   The drain is sprayed in a mist form toward the upper end portion of the tube 45, and heat exchange is performed by contacting the outer peripheral surface of the tube 45, and the drain is re-evaporated to generate steam. The generated steam is sucked by the steam blower 5. On the other hand, due to the heat exchange, most of the recovered steam is condensed water, and the rest flows out of the heat exchanger 4 as the steam.

チューブ４５に吹きかけられて蒸発ぜずに流下して熱交換器４の下部の缶板４３に至るドレンは、下部の缶板４３の上方に設けられた排出口から図２で示した経路Ｃ２によりドレンタンク３に戻される。この排出口は、下部の缶板４３の直近上方に設けられるため、熱交換器内にはドレンの溜りはほとんど生じない。このように熱交換器内に液体（本発明であればドレン）を溜めずに用いる態様の熱交換器を、熱交換器の分野では乾式熱交換器と称することがある。   The drain sprayed onto the tube 45 and flowing down without evaporation to the bottom plate 43 of the heat exchanger 4 is from the outlet provided above the lower plate 43 by the path C2 shown in FIG. It is returned to the drain tank 3. Since this discharge port is provided immediately above the lower can plate 43, there is almost no drain accumulation in the heat exchanger. Thus, the heat exchanger of the aspect used without accumulating a liquid (drain in the case of this invention) in a heat exchanger may be called a dry heat exchanger in the field | area of a heat exchanger.

尚、ドレンをチューブ４５に吹きかけるに際し、図２においては２箇所から吹きかける経路で示したが、２箇所以上の多方向から吹きかけることが好ましい。また、チューブ４５の延在方向に沿った上下方向からも吹きかけても構わない。また、よりミスト化してチューブ４５に吹きかけるために、熱交換器４との接続部である経路Ｓ１（図１参照）の末端にミスト化用ノズルを設けることもできる。   In addition, when blowing a drain to the tube 45, although it showed with the path | route sprayed from two places in FIG. 2, it is preferable to spray from two or more multiple directions. Moreover, you may spray also from the up-down direction along the extension direction of the tube 45. FIG. Further, in order to further form mist and spray the tube 45, a mist forming nozzle may be provided at the end of the path S1 (see FIG. 1) which is a connection portion with the heat exchanger 4.

一方、図１に示すように、回収蒸気から生じた凝縮水は、第２ドレンポンプ９１１によって、矢印Ｗ１の経路で水処理施設等へ排水される。また、熱交換器４から流出した回収蒸気は、第２熱交換器９２１に流れ込む。該第２熱交換器９２１は不図示のクリーングタワーからの冷却水等が供給され、これにより回収蒸気中の水分がさらに凝縮される。該凝縮水も第２ドレンポンプ９１１により矢印Ｗ２の経路で水処理施設等に排水される。第２熱交換器９２１を流出した回収蒸気は排気ファン９２２により吸引され、回収蒸気に臭気成分が含まれる場合は不図示の脱臭設備等に排気される。   On the other hand, as shown in FIG. 1, the condensed water generated from the recovered steam is drained by the second drain pump 911 to a water treatment facility or the like along the path of arrow W1. Further, the recovered vapor flowing out of the heat exchanger 4 flows into the second heat exchanger 921. The second heat exchanger 921 is supplied with cooling water and the like from a cleaning tower (not shown), whereby the moisture in the recovered steam is further condensed. The condensed water is also drained to the water treatment facility or the like by the second drain pump 911 in the path of the arrow W2. The recovered steam that has flowed out of the second heat exchanger 921 is sucked by the exhaust fan 922, and when the recovered steam contains an odor component, the recovered steam is exhausted to a deodorizing facility (not shown) or the like.

熱交換器４と蒸気ブロワ５との間には、温度センサ４６１と圧力センサ４６２が設けられている。温度センサ４６１は、蒸気ブロワ５に吸引される蒸気の温度を測定し、温度に関する情報が出力される。圧力センサ４６２は、蒸気ブロワ５に吸引される蒸気の圧力を測定し、圧力に関する情報が出力される。図２に示すように、本実施形態の乾燥システムＤ１には、制御部ＰＬＣが設けられている。制御部ＰＬＣでは、温度センサ４６１と圧力センサ４６２の情報が入力され、熱交換器４から蒸気ブロワ５に流入する蒸気の過熱度が算出される。制御部ＰＬＣには、過熱度の設定値ＳＮ１が予め記憶されており、過熱度の算出値と設定値ＳＮ１とを比較し、その比較結果に応じて、ドレン制御弁３５の開度を制御する制御信号がドレン制御弁３５に出力される。例えば、過熱度の算出値と設定値ＳＮ１との偏差に基づき、ＰＩＤ制御信号等がドレン制御弁３５に出力され、ドレン制御弁３５の開度は制御される。概略に説明すれば、設定値ＳＮ１よりも算出値の方が高ければ、ドレン制御弁３５の開度を絞る制御信号が出力され、熱交換器４へのドレンの供給量が減少し、熱交換器４で発生する蒸気の量が抑えられる。反対に、設定値ＳＮ１よりも算出値の方が低ければ、ドレン制御弁３５の開度を拡げる制御信号が出力され、熱交換器４へのドレンの供給量が増加し、熱交換器４で発生する蒸気の量が増える。   A temperature sensor 461 and a pressure sensor 462 are provided between the heat exchanger 4 and the steam blower 5. The temperature sensor 461 measures the temperature of the steam drawn into the steam blower 5, and information on the temperature is output. The pressure sensor 462 measures the pressure of the steam drawn into the steam blower 5, and information related to the pressure is output. As shown in FIG. 2, a control unit PLC is provided in the drying system D1 of the present embodiment. The control unit PLC receives the information of the temperature sensor 461 and the pressure sensor 462, and calculates the degree of superheat of the steam flowing from the heat exchanger 4 into the steam blower 5. The control value PLC stores in advance the set value SN1 of the degree of superheat, compares the calculated value of the degree of superheat with the set value SN1, and controls the opening degree of the drain control valve 35 according to the comparison result. A control signal is output to the drain control valve 35. For example, based on the deviation between the calculated value of the degree of superheat and the set value SN1, a PID control signal or the like is output to the drain control valve 35, and the opening degree of the drain control valve 35 is controlled. Generally speaking, if the calculated value is higher than the set value SN1, a control signal for reducing the opening degree of the drain control valve 35 is output, the amount of drain supplied to the heat exchanger 4 is reduced, and heat exchange is performed. The amount of steam generated in the vessel 4 is reduced. Conversely, if the calculated value is lower than the set value SN1, a control signal for expanding the opening degree of the drain control valve 35 is output, the amount of drain supplied to the heat exchanger 4 increases, and the heat exchanger 4 The amount of steam generated increases.

なお、制御部ＰＬＣに過熱度の値、あるいは、比較結果により必要とされるドレン制御弁３５の開度等の情報を表示させ、それに基づき手動でドレン制御弁３５の開度操作を行うようにしてもよい。また、ドレン制御弁３５は、圧力と温度を同時に検知する感温部が設けられた自力式の自動膨張弁であってもよい。ドレン制御弁３５と制御部ＰＬＣが第１調整部の一例に相当し、手動でドレン制御弁３５の開度操作を行う場合には、ドレン制御弁３５が、第１調整部の一例に相当することになる。上述の自動膨張弁もまた第１調整部の一例に相当する。   In addition, information such as the degree of superheat or the opening degree of the drain control valve 35 required by the comparison result is displayed on the control unit PLC, and the opening degree operation of the drain control valve 35 is manually performed based thereon. May be In addition, the drain control valve 35 may be a self-powered automatic expansion valve provided with a temperature sensing unit that simultaneously detects pressure and temperature. The drain control valve 35 and the control unit PLC correspond to an example of the first adjusting unit, and when the opening control of the drain control valve 35 is performed manually, the drain control valve 35 corresponds to an example of the first adjusting unit. It will be. The above-mentioned automatic expansion valve also corresponds to an example of the first adjustment unit.

熱交換器４から蒸気を吸引する蒸気ブロワ５では、吸引圧力を一定にする制御が行われている。蒸気ブロワ５は、例えば、ルーツ式圧縮機である。この蒸気ブロワ５によって吸引された蒸気は、下流側の蒸気圧縮機６によって昇圧され、高温高圧蒸気になる。蒸気圧縮機６は、スクリュー式圧縮機である。蒸気ブロワ５においても、蒸気圧縮機６においても、過熱度を制御するため注水が行われる。なお、この実施形態では、蒸気ブロワ５と蒸気圧縮機６を直列に並べて２段圧縮システムを形成しており、前段の蒸気ブロワ５は、大気圧未満の蒸気を吸引して大気圧から大気圧を幾分越える正圧に昇圧するために用いられるものであり、後段の蒸気圧縮機６は、さらに高温高圧化するために用いられるものである。   In the steam blower 5 that sucks the steam from the heat exchanger 4, control is performed to make the suction pressure constant. The steam blower 5 is, for example, a roots compressor. The steam drawn by the steam blower 5 is pressurized by the steam compressor 6 on the downstream side to become high-temperature high-pressure steam. The steam compressor 6 is a screw compressor. In both the steam blower 5 and the steam compressor 6, water injection is performed to control the degree of superheat. In this embodiment, the steam blower 5 and the steam compressor 6 are arranged in series to form a two-stage compression system, and the steam blower 5 at the front stage sucks steam below atmospheric pressure to be from atmospheric pressure to atmospheric pressure. The pressure is increased to a positive pressure slightly higher than V. The vapor compressor 6 in the latter stage is used to further increase the temperature and pressure.

蒸気圧縮機６で得られた高温高圧蒸気は、システム用ヘッダ７に送られる。なお、図１に示すように、蒸気圧縮機６とシステム用ヘッダ７の間には、逆止弁６１が設けられている。   The high temperature and high pressure steam obtained by the steam compressor 6 is sent to the system header 7. As shown in FIG. 1, a check valve 61 is provided between the steam compressor 6 and the system header 7.

システム用ヘッダ７からは、乾燥用蒸気が、乾燥機１に向けて送られる。このシステム用ヘッダ７には、不図示の補助蒸気ボイラによって加熱された補助蒸気が送られてくる配管ＳＰ（図１参照）が接続されている。また、システム用ヘッダ７には、乾燥用蒸気圧力計器７１が設けられている。この乾燥用蒸気圧力計器７１は、システム用ヘッダ７における乾燥用蒸気の圧力を測定する圧力センサ７５からの出力信号（圧力値）を受信して、乾燥用蒸気の圧力に関する演算を行ったり、乾燥用蒸気の圧力に関する表示を行ったり、乾燥用蒸気の圧力に基づく制御信号を出力する。   From the system header 7, drying steam is sent to the dryer 1. The system header 7 is connected with a pipe SP (see FIG. 1) to which auxiliary steam heated by an auxiliary steam boiler (not shown) is fed. In addition, the system header 7 is provided with a drying vapor pressure gauge 71. The drying vapor pressure meter 71 receives an output signal (pressure value) from the pressure sensor 75 that measures the pressure of the drying vapor in the system header 7, and performs an operation related to the pressure of the drying vapor, or drying It displays the pressure of the steam and outputs a control signal based on the pressure of the drying steam.

具体的には、圧力センサ７５からの情報（システム用ヘッダ７の実際の圧力値）と、乾燥用蒸気圧力計器７１内に乾燥用蒸気として最適な予め設定されている圧力設定値ＳＮ２に基づき演算が行なわれ、演算結果に基づく情報の出力や制御信号の出力、これらの表示などが行なわれる。乾燥用蒸気圧力計器７１は、出力部の一例に相当する。   Specifically, calculation is performed based on the information from the pressure sensor 75 (the actual pressure value of the system header 7) and the preset pressure setting value SN2 that is set in advance as drying steam in the drying steam pressure gauge 71. And output of information based on the operation result, output of control signal, display of these, and the like. The drying vapor pressure meter 71 corresponds to an example of the output unit.

また、図１に示すように、補助蒸気が送られてくる配管ＳＰには、補助蒸気用制御弁７２が設けられており、その補助蒸気用制御弁７２は乾燥用蒸気圧力計器７１により開度制御される。   Further, as shown in FIG. 1, a control valve 72 for auxiliary steam is provided in the pipe SP to which the auxiliary steam is sent, and the control valve 72 for auxiliary steam is opened by the drying steam pressure meter 71. It is controlled.

具体的には、システム用ヘッダ７における乾燥用蒸気（蒸気圧縮機６で生成された高温高圧蒸気）の圧力が圧力設定値ＳＮ２より低い場合、圧力設定値ＳＮ２とシステム用ヘッダ７の実際の圧力値との偏差に基づくＰＩＤ制御信号等を用いて補助蒸気用制御弁７２の開度が制御される。尚、乾燥用蒸気は、乾燥システムＤ１の起動時には補助蒸気を主にして賄われ、定常運転ではほとんどが蒸気圧縮機６からの高温高圧蒸気で賄われる。   Specifically, when the pressure of the drying steam (high-temperature high-pressure steam generated by the steam compressor 6) in the system header 7 is lower than the pressure set value SN2, the pressure set value SN2 and the actual pressure of the system header 7 The opening degree of the auxiliary steam control valve 72 is controlled using a PID control signal or the like based on the deviation from the value. The drying steam is mainly contained in the auxiliary steam at the start of the drying system D1, and in the steady-state operation, the high temperature high pressure steam from the steam compressor 6 is mostly used.

ここで、本実施形態の乾燥システムＤ１における、熱交換器４へのドレンの供給制御について、第１調整部と出力部である乾燥用蒸気圧力計器７１との関係を説明する。   Here, regarding the supply control of drain to the heat exchanger 4 in the drying system D1 of the present embodiment, the relationship between the first adjustment unit and the drying steam pressure gauge 71 which is the output unit will be described.

上述したように乾燥用蒸気圧力計器７１には、システム用ヘッダ７における乾燥用蒸気の圧力設定値ＳＮ２が予め記憶されており、例えば、圧力センサ７５からの情報である実際の圧力値が圧力設定値ＳＮ２を越えた高圧の場合、実際の圧力値と圧力設定値ＳＮ２との偏差に基づき、一例として、補正値Δｔが算出される。この補正値Δｔは、乾燥用蒸気圧力計器７１から制御部ＰＬＣに出力され、制御部ＰＬＣでは、補正値Δｔと過熱度の設定値ＳＮ１とに基づき、例えば設定値ＳＮ１に補正値Δｔが加算されるなどして、新たな設定値ＳＮ１への更新が行なわれる。圧力センサ７５の情報から新たな設定値ＳＮ１への更新という一連の処理は、一定時間毎に繰り返し行なわれる。   As described above, the pressure setting value SN2 of the drying steam in the system header 7 is stored in advance in the drying steam pressure meter 71. For example, the actual pressure value which is information from the pressure sensor 75 is the pressure setting In the case of high pressure exceeding the value SN2, the correction value Δt is calculated as an example based on the deviation between the actual pressure value and the pressure setting value SN2. The correction value Δt is output from the drying steam pressure meter 71 to the control unit PLC, and the control unit PLC adds the correction value Δt to, for example, the setting value SN1 based on the correction value Δt and the setting value SN1 of the degree of superheat. Update to the new set value SN1 is performed. A series of processing from the information of the pressure sensor 75 to the update to the new set value SN1 is repeated at regular time intervals.

この更新された過熱度の設定値ＳＮ１により、上述したドレン制御弁３５の開度制御が行われる。すなわち、乾燥用蒸気圧力計器７１で求められた偏差に応じた情報と、制御部ＰＬＣで算出された過熱度の算出値とに基づき、ドレンの供給量が調整される。   The opening degree control of the drain control valve 35 described above is performed by the updated set value SN1 of the degree of superheat. That is, the drain supply amount is adjusted based on the information corresponding to the deviation obtained by the drying vapor pressure meter 71 and the calculated value of the degree of superheat calculated by the control unit PLC.

この制御により、蒸気ブロワ５における吸引圧力を一定に保ったまま、ドレン制御弁３５の開度が調整され、また、蒸気圧縮機６における圧縮比も一定に保ったまま、熱交換器４で発生する蒸気の量を変化させることができる。そして、蒸気圧縮機６で生成される高温高圧蒸気（システム用ヘッダ７における乾燥用蒸気）の圧力も圧力設定値ＳＮ２に速やかに収束する。この結果、乾燥システムＤ１の気相系の圧力等のバランスを大きく変動させることなく、乾燥機１へ供給する乾燥用蒸気の熱量を調整することができる。   By this control, the degree of opening of the drain control valve 35 is adjusted while keeping the suction pressure in the steam blower 5 constant, and the heat exchanger 4 generates the heat while keeping the compression ratio in the steam compressor 6 constant. Can change the amount of steam to be Then, the pressure of the high-temperature high-pressure steam (steam for drying in the system header 7) generated by the steam compressor 6 also converges quickly on the pressure set value SN2. As a result, it is possible to adjust the amount of heat of the drying vapor supplied to the dryer 1 without significantly changing the balance of the gas phase system of the drying system D1 and the like.

より具体的には、例えば、ドレン制御弁３５の開度を絞る動作が行なわれれば、熱交換器４で発生する蒸気量が低下し、これによりシステム用ヘッダ７における乾燥用蒸気の圧力も低下し、乾燥機１へ供給する乾燥用蒸気は適正な熱量にまで減じられることになる。またこれは、従来であれば、システム用ヘッダ７が過剰な圧力になった場合、調整弁７３が開かれて過剰な蒸気は屋外等に大気放出などされていたものであるが、システム用ヘッダ７の圧力が圧力設定値ＳＮ２に速やかに収束するため、屋外等への大気放出などの無駄を減らすことになる。   More specifically, for example, if the operation of reducing the opening degree of the drain control valve 35 is performed, the amount of steam generated in the heat exchanger 4 decreases, and the pressure of the drying steam in the system header 7 also decreases. The drying steam supplied to the dryer 1 is reduced to an appropriate amount of heat. Also, in the prior art, when the pressure for the system header 7 becomes excessive pressure, the adjustment valve 73 is opened and the excess vapor is released to the atmosphere etc., but the system header Since the pressure of 7 quickly converges to the pressure set value SN2, waste such as atmospheric discharge to the outside etc. is reduced.

また、蒸気ブロワ５における吸引圧力や、蒸気圧縮機６における圧縮比を上昇させる調整の必要がなくなることから、消費電力の増大がなくなり、省エネルギー運転が実現できる。   Further, since it is not necessary to adjust the suction pressure in the steam blower 5 and the compression ratio in the steam compressor 6, the power consumption does not increase, and energy saving operation can be realized.

さらにまた、従来技術であれば多管式加熱管１２に供給される乾燥用蒸気を絞り弁９０１により直接調整していたが、これを行なう必要がなくなる。   Furthermore, in the prior art, the drying steam supplied to the multi-tube heating pipe 12 is directly adjusted by the throttle valve 901, but it is not necessary to do this.

本発明の乾燥システムＤ１は一例として上述したように構成されるものであり、以下に本システムの運転方法についての一例を説明する。   The drying system D1 of the present invention is configured as described above as an example, and an example of an operation method of the present system will be described below.

始めに排気ファン９２２とこの下流の不図示の設備が起動され、自動制御により乾燥室１１内の圧力が概ね大気圧程度（−０．０２〜＋０．１ｋＰａＧ程度）に保たれる。また、第２ドレンポンプ９１１とこの下流の不図示の設備が起動される。第２熱交換器９２１には冷却水が供給される。   First, the exhaust fan 922 and equipment (not shown) downstream thereof are activated, and the pressure in the drying chamber 11 is maintained at about atmospheric pressure (about -0.02 to +0.1 kPaG) by automatic control. In addition, the second drain pump 911 and equipment (not shown) downstream thereof are activated. Cooling water is supplied to the second heat exchanger 921.

次に、システム用ヘッダ７内が０．５ＭＰａＧ、約１５９℃となるように補助蒸気が乾燥用蒸気圧力計器７１に制御されて供給され、システム用ヘッダ７からの蒸気は、一部は多管式加熱管１２に乾燥用蒸気として、一部は乾燥室１１及び集塵機２に保温のためにこれらに供給される。多管式加熱管１２は、不図示のモータの起動により回転され、回転した状態で蒸気が流れ込む。   Next, the auxiliary steam is controlled and supplied to the drying steam pressure meter 71 so that the inside of the system header 7 is 0.5 MPaG and about 159 ° C., and the steam from the system header 7 is partially multi-piped A part is supplied to the drying chamber 11 and the dust collector 2 for heat retention as drying steam in the heating pipe 12 of the type. The multi-tube heating tube 12 is rotated by the start of a motor (not shown), and steam flows in while rotating.

この多管式加熱管１２の加熱、乾燥室１１及び集塵機２の保温の段階では、多管式加熱管１２内やスチームトレース配管等内の空気などの非凝縮性ガスがドレンと共にドレンタンク３に流れ込むため、ドレンタンク３の不図示の排出口よりドレンタンク３から放出される。尚、この様に本乾燥システムの起動時には不要である非凝縮性ガスを、乾燥システムＤ１外に放出する操作は、ドレンタンク３以外にも、不図示の適宜の箇所から適宜のタイミングで行なわれる。また、ドレンタンク３が一定の液位を越える場合には、ドレンタンク３からドレンは排水される。   At the stage of heating the multi-tube heating pipe 12 and maintaining the temperature of the drying chamber 11 and the dust collector 2, non-condensable gas such as air in the multi-tube heating pipe 12 and steam trace piping etc. In order to flow in, it is discharged from the drain tank 3 from the discharge port (not shown) of the drain tank 3. The operation of releasing the non-condensable gas, which is unnecessary when starting the drying system, to the outside of the drying system D1 as described above is performed at an appropriate timing from an appropriate location (not shown) other than the drain tank 3 . When the drain tank 3 exceeds a certain level, the drain is drained from the drain tank 3.

多管式加熱管１２内の不図示の温度センサが所定の温度に達した後、上述のドレンタンク３からの非凝縮性ガスの排出口は閉じられる。そして、ドレンポンプ３２が起動され、熱交換器４にドレンが供給される。   After the temperature sensor (not shown) in the multi-tube heating tube 12 reaches a predetermined temperature, the noncondensable gas outlet from the drain tank 3 described above is closed. Then, the drain pump 32 is started, and the drain is supplied to the heat exchanger 4.

次に、過熱ヒータ８が通電され、キャリア蒸気温度制御部８１の制御により、システム用ヘッダ７からの蒸気の一部はキャリア蒸気として約０．０ＭＰａＧ、約１６０℃の状態で乾燥室１１に流れ込む。集塵機２の吹き付け機構２２に供給されるシステム用ヘッダ７からの蒸気は約０．４ＭＰａＧ、約２００℃の状態に調整され、適宜の時間間隔で吹き付けが開始される。これらの操作により起動段階で存在する乾燥室１１内や熱交換器４のチューブ４５内の空気などの非凝縮性ガスは排気ファン９２２により排出される。生じたドレンは第２ドレンポンプ９１１により排出される。   Next, the heating heater 8 is energized, and part of the steam from the system header 7 flows into the drying chamber 11 at about 160 MPa and about 0.0 MPaG as carrier steam under the control of the carrier steam temperature control unit 81. . The vapor from the system header 7 supplied to the spray mechanism 22 of the dust collector 2 is adjusted to a state of about 0.4 MPaG and about 200 ° C., and the spray is started at appropriate time intervals. Noncondensable gas such as air in the drying chamber 11 and in the tube 45 of the heat exchanger 4 present in the start-up stage by these operations is exhausted by the exhaust fan 922. The generated drain is drained by the second drain pump 911.

次に、蒸気圧縮機６と蒸気ブロワ５が起動され、蒸気圧縮機６は吸込側の圧力が所定圧となるように制御され、蒸気ブロワ５も同様に吸込側の圧力が所定圧となるように制御される。この段階では既に熱交換器４からドレンの蒸発が生じているので、蒸気は蒸気ブロワ５に吸引される。蒸気ブロワ５の吸込側は約−０．０５ＭＰａＧとなるように蒸気ブロワ５は運転され、蒸気圧縮機６の吸込側は約０．０５ＭＰａＧ、約１１１℃となるように蒸気圧縮機６は運転される。起動段階で存在する蒸気圧縮機６内や蒸気ブロワ５内、これら前後の経路内の非凝縮性ガスも、適宜の排出口より放出され、一定時間後に排出口は閉じられる。   Next, the steam compressor 6 and the steam blower 5 are activated, the steam compressor 6 is controlled so that the pressure on the suction side becomes a predetermined pressure, and the pressure on the suction side of the steam blower 5 likewise becomes a predetermined pressure Controlled by At this stage, evaporation of the drain from the heat exchanger 4 has already occurred, so the steam is drawn into the steam blower 5. The steam blower 5 is operated so that the suction side of the steam blower 5 is about -0.05 MPaG, and the steam compressor 6 is operated so that the suction side of the steam compressor 6 is about 0.05 MPaG and about 111 ° C. Ru. Non-condensable gases in the steam compressor 6 and the steam blower 5 existing in the start-up stage and in the paths before and after these are also discharged from an appropriate outlet, and the outlet is closed after a predetermined time.

次に、排出口１１２のロータリーバルブ１１２１が起動され、投入口１１１から被処理物として例えば下水汚泥が投入される。汚泥は多管式加熱管１２と接触して水分が蒸発され、蒸発した水分はキャリア蒸気と共に排気口１１４から集塵機２を経て回収蒸気（熱交換用蒸気）として約０．０ＭＰａＧ、約１１２ ℃の状態で熱交換器４に流れ込む。   Next, the rotary valve 1121 of the discharge port 112 is activated, and for example, sewage sludge is input from the input port 111 as an object to be treated. The sludge comes in contact with the multi-tubular heating tube 12 to evaporate the water, and the evaporated water passes through the dust collector 2 from the exhaust port 114 together with the carrier steam, and is recovered as steam (heat exchange steam) at about 0.0 MPaG and about 112 ° C. It flows into the heat exchanger 4 in the state.

尚、乾燥室１１内に被処理物がない空の状態から被処理物を投入する起動方法以外に、起動前に被処理物を乾燥室１１内にある程度に充填された状態から起動することもできる。また、起動前に乾燥室１１内に充填するものとして、乾燥物を充填しておくことでも構わない。   It should be noted that, in addition to the start-up method for loading the processing object from an empty state where there is no processing object in the drying chamber 11, starting from a state where the processing object is filled to a certain extent in the drying chamber 11 before starting it can. In addition, as the one to be filled in the drying chamber 11 before starting, it may be filled with a dried material.

被処理物は投入口１１１側から排出口１１２側に移動されつつ乾燥され、乾燥物として排出口１１２からロータリーバルブ１１２１を経て排出される。   The object to be processed is dried while being moved from the inlet 111 side to the outlet 112 side, and is discharged as a dry substance from the outlet 112 through the rotary valve 1121.

被処理物の投入は、少量の投入量から開始し、投入量の設定値になるように徐々に増加される。設定値に至った時点で起動段階を終え、定常運転の段階となる。   The loading of the processing object starts with a small amount of loading, and is gradually increased to the set value of the loading. When the set value is reached, the start-up phase is finished and the steady-state phase is started.

乾燥システムＤ１が安定した状態で運転される場合、蒸気圧縮機６の吐出側では０．５ＭＰａＧ、約１５９℃の高温高圧蒸気が得られ、この蒸気はシステム用ヘッダ７に供給される。システム用ヘッダ７の蒸気は、上述した乾燥用蒸気やキャリア蒸気などとして利用されることになる。   When the drying system D1 is operated in a stable state, high-temperature and high-pressure steam of 0.5 MPaG and about 159 ° C. is obtained on the discharge side of the steam compressor 6, and this steam is supplied to the system header 7. The steam of the system header 7 is used as the above-described drying steam, carrier steam, and the like.

しかしながら実際には被処理物は常に一定の物性値とは限らず、また、乾燥室１１内における被処理物の分散状態等も変動する。これらの変動の影響により蒸気圧縮機６の吐出側の高温高圧蒸気の蒸気量の増減、圧力の増減が生じる。システム用ヘッダ７の圧力が圧力設定値ＳＮ２より高圧になると、過剰な蒸気が調整弁７３から大気等に放出されることになる。   However, in practice, the object to be treated is not always a constant physical property value, and the dispersion state of the object to be treated in the drying chamber 11 also fluctuates. Due to the influence of these fluctuations, an increase or decrease in the amount of steam of the high-temperature high-pressure steam on the discharge side of the steam compressor 6 and an increase or decrease in pressure occur. When the pressure of the system header 7 becomes higher than the pressure set value SN2, excess steam is released from the regulator valve 73 to the atmosphere or the like.

この変動の影響は蒸気ブロワ５に吸引される蒸気の過熱度の変化としても現れ、システム用ヘッダ７の圧力が圧力設定値ＳＮ２よりも高圧であれば、過熱度は通常の値よりも低い状態である。例えば、過熱度の通常の値、すなわち制御部ＰＬＣでの設定値ＳＮ１が２℃であり、実際の過熱度がこれよりも低い１℃である場合、これらの差である１℃に応じてドレン制御弁３５の開度は絞られることになる。   The influence of this fluctuation also appears as a change in the degree of superheat of the steam drawn into the steam blower 5. If the pressure of the system header 7 is higher than the pressure set value SN2, the degree of superheat is lower than the normal value. It is. For example, if the normal value of the degree of superheat, that is, the set value SN1 in the control unit PLC is 2 ° C. and the actual degree of superheat is 1 ° C. lower than this, the drain is The degree of opening of the control valve 35 is reduced.

また一方で、システム用ヘッダ７においては、乾燥用蒸気圧力計器７１での圧力設定値ＳＮ２と、それよりも高圧である実際の圧力値との圧力差に基づき算出される補正値Δｔが、例えば０．２℃である場合、設定値ＳＮ１に０．２℃が加算されて新しい設定値ＳＮ１が２．２℃と変更されることもできる。この２．２℃と上述の実際の過熱度１℃との差である１．２℃に応じてドレン制御弁３５の開度は絞られることでも構わない。   On the other hand, in the system header 7, the correction value Δt calculated based on the pressure difference between the pressure setting value SN2 in the drying vapor pressure gauge 71 and the actual pressure value higher than that is, for example, When 0.2 ° C., 0.2 ° C. may be added to the set value SN1 to change the new set value SN1 to 2.2 ° C. The opening degree of the drain control valve 35 may be narrowed in accordance with 1.2 ° C. which is the difference between the 2.2 ° C. and the above-mentioned actual superheat degree 1 ° C.

ドレン制御弁３５の開度が絞られて熱交換器４に供給されるドレン量が減少し、蒸気ブロワ５に吸引される蒸気が減少するので、システム用ヘッダ７からの蒸気の放出が起きる前にシステム用ヘッダ７の圧力は圧力設定値ＳＮ２に速やかに収束することになる。   The degree of opening of the drain control valve 35 is reduced, the amount of drain supplied to the heat exchanger 4 is reduced, and the steam drawn into the steam blower 5 is reduced. Therefore, before the discharge of steam from the system header 7 occurs The pressure of the system header 7 quickly converges to the pressure set value SN2.

尚、乾燥システムＤ１の停止に関しては、まず被処理物の投入を停止し、乾燥室１１内の被処理物が全て乾燥されるまで乾燥用蒸気とキャリア蒸気を供給する運転を継続し、続いて起動時とは逆の順序で各装置の停止と各所の弁の開閉が行なわれる。場合により、乾燥室１１内の被処理物を全て乾燥させない状態で各装置を停止し、乾燥室１１内に被処理物を残した状態で次の運転（起動）を行なうことも可能である。   In addition, regarding stop of the drying system D1, first, the operation of supplying the drying vapor and the carrier vapor is continued until all the objects in the drying chamber 11 are dried, and then the supply of the objects to be treated is stopped. The stop of each device and the opening and closing of each valve are performed in the reverse order of the start time. In some cases, it is also possible to stop each device without drying all the objects in the drying chamber 11 and to perform the next operation (start) while leaving the objects in the drying chamber 11.

続いて、第２実施形態の乾燥システムについて説明する。以下の説明では、第１実施形態の乾燥システムにおける構成要素の名称と同じ名称の構成要素については、これまで用いた符号と同じ符号を付して、第１実施形態の乾燥システムとの相違点を中心に説明する。   Subsequently, the drying system of the second embodiment will be described. In the following description, components having the same names as those of the components in the drying system of the first embodiment are denoted by the same reference numerals as those used so far, and differences from the drying system of the first embodiment The explanation will be focused on

図３は、第２実施形態の乾燥システムの系統図である。   FIG. 3 is a system diagram of the drying system of the second embodiment.

この第２実施形態の乾燥システムＤ２も、第１実施形態の乾燥システムＤ１と同じく、乾燥機１と、集塵機２と、ドレンタンク３と、熱交換器４と、蒸気ブロワ５と、蒸気圧縮機６と、システム用ヘッダ７等を備えている。   Similarly to the drying system D1 of the first embodiment, the drying system D2 of the second embodiment also includes the dryer 1, the dust collector 2, the drain tank 3, the heat exchanger 4, the steam blower 5, and the steam compressor. 6 and a system header 7 and the like.

第２実施形態の乾燥システムＤ２は、第１実施形態の乾燥システムＤ１と比べて、非凝縮性ガスが供給可能な点で異なる。すなわち、図３に示す乾燥機１のキャリア蒸気口１１３に、キャリア蒸気と共に非凝縮性ガスが供給可能に接続されている。非凝縮性ガスは、少なくとも図３に示されたこの乾燥システムＤ２の閉じた系における温度と圧力の下では液体にならない気体であり、具体的には、外気を用いてもよいし、窒素ガス等を用いてもよい。乾燥機１のキャリア蒸気口１１３につながる非凝縮性ガスの供給経路には、非凝縮性ガス用制御弁７４が設けらており、この非凝縮性ガス用制御弁７４の開度が調整されることで、非凝縮性ガスの供給量が調整される。第２実施形態の乾燥システムＤ２にも、乾燥用蒸気圧力計器７１、および制御部ＰＬＣ２が設けられている。この制御部ＰＬＣ２が、乾燥用蒸気圧力計器７１からの情報を受け、非凝縮性ガス用制御弁７４の開度制御を行う。   The drying system D2 of the second embodiment differs from the drying system D1 of the first embodiment in that noncondensable gas can be supplied. That is, a noncondensable gas can be supplied to the carrier vapor port 113 of the dryer 1 shown in FIG. 3 together with the carrier vapor. The non-condensable gas is a gas which does not become liquid under the temperature and pressure of at least the closed system of the drying system D2 shown in FIG. 3, and specifically, the outside air may be used or nitrogen gas Etc. may be used. A noncondensable gas control valve 74 is provided in the noncondensable gas supply path connected to the carrier vapor port 113 of the dryer 1, and the opening degree of the noncondensable gas control valve 74 is adjusted. Thus, the supply amount of non-condensable gas is adjusted. Also in the drying system D2 of the second embodiment, a drying vapor pressure gauge 71 and a control unit PLC2 are provided. The control unit PLC2 receives the information from the drying vapor pressure gauge 71 and controls the opening degree of the non-condensable gas control valve 74.

ここで、第２実施形態の乾燥システムＤ２における非凝縮性ガスの供給制御について説明する。   Here, supply control of non-condensable gas in drying system D2 of a 2nd embodiment is explained.

例えば、システム用ヘッダ７の圧力が圧力設定値ＳＮ２を越えた高圧の場合に非凝縮性ガスの供給は非凝縮性ガス用制御弁７４により行われる。   For example, when the pressure of the system header 7 is high pressure exceeding the pressure set value SN2, the noncondensable gas is supplied by the noncondensable gas control valve 74.

具体的には、圧力設定値ＳＮ２とシステム用ヘッダ７の実際の圧力値との偏差の大きさの情報が乾燥用蒸気圧力計器７１から制御部ＰＬＣ２に送られ、制御部ＰＬＣ２での演算部と制御部を経てＰＩＤ制御信号が非凝縮性ガス用制御弁７４に送られ、当該弁の開度は制御される。具体的に制御を説明すると、システム用ヘッダ７の圧力が、圧力設定値ＳＮ２よりも低い圧力値から、圧力設定値ＳＮ２よりも高い圧力値により定まるある一定の圧力範囲内において、圧力設定値ＳＮ２とシステム用ヘッダ７の圧力値との偏差に基づき、非凝縮性ガス用制御弁７４の開度制御を行なうようにしてもよい。この場合、圧力設定値ＳＮ２よりも低い上記圧力値未満であれば、非凝縮性ガス用制御弁７４は全閉にされて非凝縮性ガスの供給は行なわれない。また、システム用ヘッダ７の圧力値が、圧力設定値ＳＮ２よりも低い圧力状態から一定時間内に生じた圧力の上昇速度（圧力上昇速度）が所定速度を超えた場合、圧力設定値ＳＮ２とシステム用ヘッダ７の圧力値との偏差に基づき非凝縮性ガスの供給に関する制御が開始され、システム用ヘッダ７の圧力値が圧力設定値ＳＮ２を超えた後に圧力設定値ＳＮ２未満となるまで本制御が継続されるようにしてもよい。   Specifically, information on the magnitude of the deviation between the pressure setting value SN2 and the actual pressure value of the system header 7 is sent from the drying vapor pressure gauge 71 to the control unit PLC2, and the operation unit in the control unit PLC2 and A PID control signal is sent to the non-condensable gas control valve 74 via the control unit, and the opening degree of the valve is controlled. Specifically, the control of the system header 7 is from a pressure value lower than the pressure set value SN2 to a pressure set value SN2 within a certain pressure range determined by the pressure value higher than the pressure set value SN2. The opening degree control of the non-condensable gas control valve 74 may be performed based on the deviation between the pressure value of the system header 7 and the pressure value of the system header 7. In this case, if the pressure value is lower than the pressure value lower than the pressure setting value SN2, the non-condensable gas control valve 74 is fully closed and the non-condensable gas is not supplied. Also, when the pressure increase rate (pressure increase rate) generated within a certain time from the pressure state lower than the pressure set value SN2 when the pressure value of the system header 7 exceeds the predetermined speed, the pressure set value SN2 and the system Control concerning the supply of non-condensable gas is started based on the deviation from the pressure value of the header 7 and this control continues until the pressure value of the system header 7 becomes less than the pressure set value SN2 after exceeding the pressure set value SN2. It may be continued.

非凝縮性ガスが供給されると、非凝縮性ガスは回収蒸気に混合された状態で熱交換器４に至る。熱交換器４では非凝縮性ガスの存在により乾燥室１１からの回収蒸気の熱量の回収が急速に減少し、熱交換器４における熱交換能力も即座に低下する。しかも、少量の非凝縮性ガスで熱交換能力を低下させることができる。したがって、熱交換器４の能力制御を、反応応答性良く効率的に行うことができる。この結果、熱交換器４から排出される蒸気量は低下し、これにより蒸気圧縮機６で生成される高温高圧蒸気、すなわち、システム用ヘッダ７における乾燥用蒸気の圧力が低下し、圧力設定値ＳＮ２に収束することになる。本実施形態では、乾燥機１の乾燥室１１に非凝縮性ガスが供給されることで、乾燥室１１からの回収蒸気に非凝縮性ガスが含まれていることになり、熱交換器４のチューブ４５の内部を通過する蒸気には、非凝縮性ガスが混ざっていることになる。以下の説明では、非凝縮性ガスの混合の有無にかかわらず回収蒸気のことを熱交換用蒸気と称する。なお、上述のごとく、例えばシステム用ヘッダ７の圧力が圧力設定値ＳＮ２以下であれば非凝縮性ガスの供給が中止される場合もあり、この場合には、熱交換器４のチューブ４５の内部に、熱交換用蒸気に非凝縮性ガスが混ざっていない気体が通過することになる。   When the noncondensable gas is supplied, the noncondensable gas reaches the heat exchanger 4 while being mixed with the recovered vapor. In the heat exchanger 4, due to the presence of the non-condensable gas, the recovery of the heat quantity of the recovered vapor from the drying chamber 11 is rapidly reduced, and the heat exchange capacity in the heat exchanger 4 is also rapidly reduced. Moreover, the heat exchange capacity can be reduced by a small amount of non-condensable gas. Therefore, the capacity control of the heat exchanger 4 can be performed efficiently with good response. As a result, the amount of steam discharged from the heat exchanger 4 is reduced, thereby reducing the pressure of the high-temperature high-pressure steam generated by the steam compressor 6, that is, the drying steam in the system header 7, and the pressure set value. It will converge to SN2. In the present embodiment, the non-condensable gas is supplied to the drying chamber 11 of the dryer 1 so that the non-condensable gas is contained in the recovered vapor from the drying chamber 11. The vapor passing through the inside of the tube 45 is mixed with non-condensable gas. In the following description, the recovered vapor is referred to as a heat exchange vapor with or without the mixing of the non-condensable gas. As described above, if the pressure of the system header 7 is, for example, the pressure set value SN2 or less, the supply of non-condensable gas may be stopped. In this case, the inside of the tube 45 of the heat exchanger 4 is In this case, the non-condensable gas is not mixed with the heat exchange vapor.

第２実施形態における乾燥システムＤ２によれば、蒸気ブロワ５における吸引圧力を一定に保ったまま、また、蒸気圧縮機６における圧縮比も一定に保ったまま、乾燥用蒸気の圧力を低下させることができ、乾燥システムＤ２全体のバランスを維持しながら、乾燥機１へ供給する乾燥用蒸気の熱量を調整することができる。また、蒸気ブロワ５における吸引圧力や、蒸気圧縮機６における圧縮比を上昇させる必要がなくなることから消費電力の増大がなくなり、省エネルギ運転が実現できる。   According to the drying system D2 in the second embodiment, the pressure of the drying steam is reduced while keeping the suction pressure in the steam blower 5 constant and the compression ratio in the steam compressor 6 also constant. It is possible to adjust the amount of heat of the drying steam supplied to the dryer 1 while maintaining the balance of the entire drying system D2. Further, since it is not necessary to increase the suction pressure in the steam blower 5 and the compression ratio in the steam compressor 6, the increase in power consumption is eliminated, and energy saving operation can be realized.

なお、上述のごとく非凝縮性ガス用制御弁７４をＰＩＤ制御で開度制御するのではなく、乾燥用蒸気圧力計器７１でのシステム用ヘッダ７の圧力の検出結果が上記圧力設定値ＳＮ２以上になるまでは、非凝縮性ガス用制御弁７４を開く制御信号を出力せず、非凝縮性ガス用制御弁７４は全閉状態を維持し、検出結果が圧力設定値ＳＮ２以上になると、非凝縮性ガス用制御弁７４を開く制御信号を出力するようにして、非凝縮性ガス用制御弁７４を全開／全閉する制御を行ってもよい。   As described above, the pressure detection result of the system header 7 by the drying vapor pressure gauge 71 is not the pressure set value SN2 or more, instead of controlling the opening degree of the non-condensable gas control valve 74 by PID control. Until then, the control signal for opening the non-condensable gas control valve 74 is not output, the non-condensable gas control valve 74 maintains the fully closed state, and when the detection result becomes equal to or higher than the pressure set value SN2, non-condensing The control signal for opening the control gas control valve 74 may be output to control the control valve 74 for non-condensable gas to be fully opened and fully closed.

第２実施形態の乾燥システムＤ２によれば、熱交換用蒸気に対する非凝縮性ガスの混合量を調整することで、熱交換器４における熱回収量を、熱交換器４に供給するドレンの供給量を調整することとは別に調整することができ、この結果、乾燥用蒸気として再利用される高温高圧蒸気の熱量を二段階で調整することができ、より反応応答性良く制御することができる。   According to the drying system D2 of the second embodiment, by adjusting the mixing amount of the non-condensable gas with respect to the heat exchange steam, the supply of the drain that supplies the heat recovery amount in the heat exchanger 4 to the heat exchanger 4 It is possible to adjust separately from adjusting the amount, and as a result, it is possible to adjust the heat quantity of the high temperature and high pressure steam to be recycled as the drying steam in two steps, and to control with better reaction responsiveness. .

なお、第２実施形態の乾燥システムＤ２では、非凝縮性ガスは、集塵機２と熱交換器４を結ぶ経路に供給される態様であってもよいし、熱交換器４に直接供給する態様であってもよい。すなわち、回収蒸気を熱交換器４まで送る経路に、非凝縮性ガスの供給口を設けてもよいし、熱交換器４における熱交換用蒸気が通過する部分に非凝縮性ガスの供給口を設けてもよい。なお、非凝縮性ガスは、乾燥機１の乾燥室１１、集塵機２と熱交換器４を結ぶ経路、および熱交換器４の３か所それぞれに供給されるようにしてもよいし、これら３か所のうち、乾燥機１の乾燥室１１と集塵機２と熱交換器４を結ぶ経路のみに供給されるようにしてもよいし、集塵機２と熱交換器４を結ぶ経路と熱交換器４のみに供給されるようにしてもよいし、乾燥機１の乾燥室１１と熱交換器４のみに供給されるようにしてもよい。さらには、集塵機２と熱交換器４を結ぶ経路のみ、あるいは熱交換器４のみに供給されるようにしてもよい。   In the drying system D2 of the second embodiment, the non-condensable gas may be supplied to the path connecting the dust collector 2 and the heat exchanger 4, or may be supplied directly to the heat exchanger 4. It may be. That is, a supply port for non-condensable gas may be provided in the path for feeding the recovered vapor to the heat exchanger 4, or the non-condensable gas supply port may be provided to the portion of the heat exchanger 4 through which the heat exchange vapor passes. You may provide. The non-condensable gas may be supplied to the drying chamber 11 of the dryer 1, the path connecting the dust collector 2 and the heat exchanger 4, and the heat exchanger 4 at three locations, respectively. Among the places, it may be supplied only to the route connecting the drying chamber 11 of the dryer 1 and the dust collector 2 to the heat exchanger 4 or the route connecting the dust collector 2 to the heat exchanger 4 and the heat exchanger 4 Alternatively, it may be supplied only to the drying chamber 11 and the heat exchanger 4 of the drier 1. Furthermore, only the route connecting the dust collector 2 and the heat exchanger 4 or only the heat exchanger 4 may be supplied.

また、第２実施形態の乾燥システムＤ２では、非凝縮性ガス用制御弁７４の開度は制御部ＰＬＣ２が行っているが、乾燥用蒸気圧力計器７１に表示された結果を見て、手動で非凝縮性ガス用制御弁７４の開度操作を行ってもよい。   Further, in the drying system D2 of the second embodiment, although the control unit PLC2 performs the opening degree of the non-condensable gas control valve 74, the result displayed on the drying vapor pressure meter 71 is manually checked. The opening degree operation of the non-condensable gas control valve 74 may be performed.

あるいはまた、非凝縮性ガス用制御弁７４は、圧力と温度を同時に検知する感温部がシステム用ヘッダ７に設けられた自力式の自動膨張弁であってもよい。   Alternatively, the non-condensable gas control valve 74 may be a self-powered automatic expansion valve provided with a temperature sensing unit for simultaneously detecting pressure and temperature in the system header 7.

非凝縮性ガス用制御弁７４と、制御部ＰＬＣ２を合わせたものが、第２調整部の一例に相当し、手動で非凝縮性ガス用制御弁７４の開閉操作を行う場合には、非凝縮性ガス用制御弁７４が、第２調整部の一例に相当することになる。上述の自動膨張弁もまた第２調整部の一例に相当する。   A combination of the non-condensable gas control valve 74 and the control unit PLC2 corresponds to an example of the second adjustment unit, and the non-condensable gas control valve 74 is manually opened and closed. The hydrogen gas control valve 74 corresponds to an example of the second adjusting unit. The above-mentioned automatic expansion valve also corresponds to an example of the second adjustment unit.

本発明の乾燥システムＤ２に関する装置の運転方法と乾燥方法は、乾燥システムＤ１のそれらと大半が重複する。異なるのは、上述の第２調整部である非凝縮性ガス用制御弁７４の開度制御が、第１調整部による制御と共に機能している点である。   The method of operation and the method of drying of the drying system D2 according to the invention largely duplicate those of the drying system D1. What is different is that the opening degree control of the control valve 74 for non-condensable gas, which is the above-mentioned second adjustment unit, is functioning together with the control by the first adjustment unit.

本発明は上述の実施形態に限られることなく特許請求の範囲に記載した範囲で種々の変更を行うことが出来る。   The present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications can be made within the scope of the claims.

例えば、第１実施形態の乾燥システムＤ１であっても、第２実施形態の乾燥システムＤ２であっても、乾燥機１は、多管式加熱管１２を有する連続式伝導伝熱型乾燥機であったが、撹拌部や回転軸部が間接加熱部を成す所謂るパドルドライヤ等の連続式伝導伝熱型乾燥機であってもよい。   For example, even in the drying system D1 of the first embodiment or the drying system D2 of the second embodiment, the dryer 1 is a continuous conduction heat transfer type dryer having a multi-tubular heating tube 12 However, it may be a continuous conduction heat transfer type dryer such as a so-called paddle dryer in which the stirring unit and the rotary shaft unit form the indirect heating unit.

また、第１実施形態の乾燥システムＤ１であっても、第２実施形態の乾燥システムＤ２であっても、熱交換器４は、縦型（縦置き）であったが、横型（横置き）であってもよい。ただ、縦型の熱交換器４の態様であれば、回収蒸気とドレンとの熱交換により生成した凝縮水は垂直なチューブ４５内を流下するので、チューブ４５内面の境膜付近に偏在する非凝縮性ガスは凝縮水の流下と共にチューブ４５外へ速やかに排出される。そのため非凝縮性ガスがチューブ４５内に残留し難く、非凝縮性ガスの供給量の変化が速やかに熱交換に現れ、反応応答性に関してより優れている。   Further, even in the drying system D1 of the first embodiment and the drying system D2 of the second embodiment, the heat exchanger 4 is vertical (longitudinal), but horizontal (horizontal) It may be However, in the aspect of the vertical heat exchanger 4, the condensed water generated by heat exchange between the recovered steam and the drain flows down in the vertical tube 45, so non-uniform distribution exists in the vicinity of the film on the inner surface of the tube 45. Condensable gas is quickly discharged out of the tube 45 as the condensed water flows. Therefore, the non-condensable gas hardly remains in the tube 45, and the change in the supply amount of the non-condensable gas rapidly appears in the heat exchange, and the reaction response is more excellent.

さらに、第１実施形態の乾燥システムＤ１であっても、第２実施形態の乾燥システムＤ２であっても、熱交換器４を乾式熱交換器として説明したが、熱交換器４内にドレンの液溜りを設けるため、ドレンの排出口を下部の缶板４３よりも必要な液位となる高さに設け、チューブ４５の一部をドレンに浸る態様としても構わない。これによりドレンに浸る範囲のチューブ４５からもドレンの蒸発を生じさせることができる。熱交換器内に液体（本発明であればドレン）を溜めて用いる態様の熱交換器を、熱交換器の分野では満液式熱交換器と称することがある。   Furthermore, even in the drying system D1 of the first embodiment and the drying system D2 of the second embodiment, the heat exchanger 4 has been described as a dry heat exchanger, but In order to provide a liquid reservoir, the drain outlet of the drain may be provided at a height that is a required liquid level than the lower can plate 43, and a part of the tube 45 may be immersed in the drain. As a result, evaporation of the drain can be caused also from the tube 45 in the range of immersion in the drain. A heat exchanger of an embodiment in which liquid (drain in the case of the present invention) is stored in the heat exchanger may be referred to as a liquid-filled heat exchanger in the field of heat exchangers.

以上の記載では、水分等の蒸発成分を多く含む固体状の被処理物から、蒸発成分の少ない乾燥物を得る場合について説明したが、本発明は、液状体の被処理物から水分等の蒸発成分を蒸発させ、濃縮された液状物を得る場合についても適用可能であり、この場合には、乾燥システムＤ１，Ｄ２は濃縮システムになり、乾燥機１は濃縮機になり、乾燥室１１は濃縮室になる。また、乾燥用蒸気は濃縮用蒸気になり、乾燥物は濃縮物になる。   In the above description, the case of obtaining a dried material having a small amount of evaporation component from a solid object to be treated containing a large amount of evaporation component such as water has been described. The present invention is also applicable to the case of evaporating components to obtain a concentrated liquid, in which case the drying systems D1 and D2 become a concentration system, the dryer 1 becomes a concentrator, and the drying chamber 11 is concentrated Become a room. In addition, the drying vapor becomes a condensing vapor, and the dry substance becomes a concentrate.

なお、以上説明した各実施形態の記載にのみ含まれている構成要件であっても、その構成要件を、他の実施形態に適用してもよい。   In addition, even if it is the component included only in the description of each embodiment described above, the component may be applied to other embodiments.

Ｄ１，Ｄ２ 乾燥システム
１ 乾燥機
１１ 乾燥室
１２ 多管式加熱管
２ 集塵機
３ ドレンタンク
３５ ドレン水制御弁
４ 熱交換器
４１ シェル
４５ チューブ
４６ 過熱度計器
５ 蒸気ブロワ
６ 蒸気圧縮機
７ システム用ヘッダ
８ 過熱ヒータ
７１ 乾燥用蒸気圧力計器
７２ 補助蒸気用制御弁
７４ 非凝縮性ガス用制御弁
ＰＬＣ 制御部
D1, D2 Drying system 1 Drying machine 11 Drying room 12 Multi-pipe heating pipe 2 Dust collector 3 Drain tank 35 Drain water control valve 4 Heat exchanger 41 Shell 45 Tube 46 Superheat meter 5 Steam blower 6 Steam compressor 7 System header 8 Superheated heater 71 Steam pressure meter for drying 72 Control valve for auxiliary steam 74 Control valve for non-condensable gas PLC control unit

Claims (7)

乾燥・濃縮室内に配置され乾燥・濃縮用蒸気が内部を通過する伝熱部材を備え、該乾燥・濃縮室内で被処理物を該伝熱部材に接触させることで該伝熱部材の内部を通過する該乾燥・濃縮用蒸気の熱を該被処理物に伝えて該被処理物を乾燥・濃縮させる乾燥・濃縮機が設けられた乾燥・濃縮システムにおいて、
前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気と前記伝熱部材から回収したドレンとが供給され、該蒸気を熱交換用蒸気として用い、該熱交換用蒸気の熱量を利用して該ドレンを蒸発させ蒸気を排出する熱交換器と、
前記熱交換器から排出された蒸気を圧縮し、前記乾燥・濃縮用蒸気として再利用される高温高圧蒸気を得る圧縮機と、
前記熱交換器から排出された蒸気の状態に応じて、前記熱交換器に供給するドレンの供給量を調整可能な第１調整部とを備えたことを特徴とする乾燥・濃縮システム。 A heat transfer member is provided which is disposed in the drying / concentrating chamber and the drying / condensing vapor passes through the inside, and an object to be treated is brought into contact with the heat transfer member in the drying / concentrating chamber to pass through the inside of the heat transfer member. In a drying and concentration system provided with a drying and concentration machine for transferring the heat of the drying and concentration steam to the treatment object to dry and concentrate the treatment material,
The steam collected from the drying / condensing chamber and the drain collected from the heat transfer member are supplied, the steam is used as a heat exchange steam, and the heat is evaporated from the heat exchange steam to evaporate the drain A heat exchanger, which
A compressor for compressing the steam discharged from the heat exchanger to obtain high-temperature and high-pressure steam to be reused as the drying and concentration steam;
A drying and concentration system, comprising: a first adjustment unit capable of adjusting a supply amount of drain supplied to the heat exchanger in accordance with a state of steam discharged from the heat exchanger. 前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度に応じて前記供給量を調整可能なものであることを特徴とする請求項１記載の乾燥・濃縮システム。   The said 1st adjustment part can adjust the said supply amount according to the superheat degree of the vapor | steam discharged | emitted from the said heat exchanger, The drying / concentration system of Claim 1 characterized by the above-mentioned. 前記圧縮機によって得られた高温高圧蒸気の状態に応じた情報を出力する出力部を備え、
前記第１調整部は、前記熱交換器から排出された蒸気の過熱度と、前記出力部からの情報とに基づき、前記供給量を調整可能なものであることを特徴とする請求項１記載の乾燥・濃縮システム。 It has an output unit for outputting information according to the state of high-temperature high-pressure steam obtained by the compressor,
The first adjustment unit is capable of adjusting the supply amount based on the degree of superheat of the steam discharged from the heat exchanger and the information from the output unit. Drying and concentration system. 前記熱交換器は、前記熱交換用蒸気に非凝縮性ガスが混ざった気体と、供給されたドレンとの間で熱交換し、該ドレンを蒸発させるものであり、
前記圧縮機によって得られた高温高圧蒸気の状態に応じた情報を出力する出力部と、
前記熱交換用蒸気に対する前記非凝縮性ガスの混合量を、前記出力部からの前記情報とに基づき調整可能な第２調整部とを備えたことを特徴とする請求項１から３のうちいずれか１項記載の乾燥・濃縮システム。 The heat exchanger exchanges heat between a gas in which a non-condensable gas is mixed with the heat exchange vapor, and a supplied drain to evaporate the drain.
An output unit that outputs information according to a state of high-temperature high-pressure steam obtained by the compressor;
4. The apparatus according to any one of claims 1 to 3, further comprising: a second adjustment unit capable of adjusting the mixing amount of the non-condensable gas with respect to the heat exchange vapor on the basis of the information from the output unit. The drying and concentration system as described in 1 or 2. 前記乾燥・濃縮室は、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられたものであることを特徴とする請求項４記載の乾燥・濃縮システム。   5. The drying and concentration system according to claim 4, wherein the drying and concentration chamber is provided with a supply port for the non-condensable gas. 前記乾燥・濃縮室内から回収した蒸気を前記熱交換器まで送る経路に、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられていることを特徴とする請求項４又は５記載の乾燥・濃縮システム。   The drying and concentration system according to claim 4 or 5, wherein a supply port for the non-condensable gas is provided in a path for sending the vapor recovered from the drying and concentration chamber to the heat exchanger. 前記熱交換器に、前記非凝縮性ガスの供給口が設けられていることを特徴とする請求項４から６のうちいずれか１項記載の乾燥・濃縮システム。   The drying / condensing system according to any one of claims 4 to 6, wherein the heat exchanger is provided with a supply port for the non-condensable gas.
JP2017220506A 2017-11-15 2017-11-15 Drying / concentration system Active JP6981614B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017220506A JP6981614B2 (en) 2017-11-15 2017-11-15 Drying / concentration system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2017220506A JP6981614B2 (en) 2017-11-15 2017-11-15 Drying / concentration system

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2019090580A true JP2019090580A (en) 2019-06-13
JP6981614B2 JP6981614B2 (en) 2021-12-15

Family

ID=66836177

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2017220506A Active JP6981614B2 (en) 2017-11-15 2017-11-15 Drying / concentration system

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6981614B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021113632A (en) * 2020-01-17 2021-08-05 株式会社大川原製作所 Compression system and method for controlling compression system
CN115784347A (en) * 2023-01-03 2023-03-14 东莞市格美节能设备有限公司 High-salinity wastewater treatment equipment

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012197976A (en) * 2011-03-22 2012-10-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Fluid bed drying device
JP2015081712A (en) * 2013-10-22 2015-04-27 株式会社大川原製作所 Dehydration and concentration method and device therefor
JP2016090091A (en) * 2014-10-31 2016-05-23 株式会社大川原製作所 Drying system

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012197976A (en) * 2011-03-22 2012-10-18 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Fluid bed drying device
JP2015081712A (en) * 2013-10-22 2015-04-27 株式会社大川原製作所 Dehydration and concentration method and device therefor
JP2016090091A (en) * 2014-10-31 2016-05-23 株式会社大川原製作所 Drying system

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2021113632A (en) * 2020-01-17 2021-08-05 株式会社大川原製作所 Compression system and method for controlling compression system
JP7383257B2 (en) 2020-01-17 2023-11-20 株式会社大川原製作所 Compression systems and compression system control methods
CN115784347A (en) * 2023-01-03 2023-03-14 东莞市格美节能设备有限公司 High-salinity wastewater treatment equipment
CN115784347B (en) * 2023-01-03 2023-04-25 东莞市格美节能设备有限公司 High-salt wastewater treatment equipment

Also Published As

Publication number Publication date
JP6981614B2 (en) 2021-12-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA2649284A1 (en) Utilisation of waste heat in the dryer section of paper machines
JP2019090580A (en) Dehydration and concentration system
JP2015210033A (en) Steam generation heat pump
JP2008183512A (en) Vacuum distillation regenerating apparatus
JP6394472B2 (en) Heat pump type steam generator and operation method of heat pump type steam generator
JP2019090579A (en) Dehydration and concentration system
JP2017161105A (en) Heat pump type steam generator
JP2017083155A (en) Heat pump device
JP6199428B2 (en) Superheated steam generator
JP6465218B2 (en) Waste heat recovery heat pump device
JP6844256B2 (en) Steam generation system
JP2020046127A (en) Heat exchanger and using method of the same
JP7383257B2 (en) Compression systems and compression system control methods
JP4240351B2 (en) Evaporation concentration device
RU2661121C2 (en) Shell-and-tube apparatus for heat recovery from hot process stream
JP6394896B2 (en) Steam generation system
JPH03267602A (en) Waste heat recovery heat exchanger
JP6661558B2 (en) Method and apparatus for producing superheated steam from a working medium
JP6931543B2 (en) Waste heat utilization system, alcohol distillation equipment and waste heat utilization method
JPS637244B2 (en)
JP3762098B2 (en) Control method of once-through boiler
JP7386453B2 (en) How to operate a drying/concentration system
JP5457779B2 (en) Plant system and method for controlling water supply temperature
JP6844254B2 (en) Steam generation system and control method of steam generation system
JP5943126B1 (en) Heat pump steam generator

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20180509

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20200826

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20210609

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20210629

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20210816

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20211109

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20211109

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6981614

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150