JP2018139197A - 点火プラグ - Google Patents

Abstract

【課題】第１の電極及び前記第２の電極と、前記主体金具と、が絶縁されている点火プラグにおいて、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性を向上する。【解決手段】軸孔を有する筒状の外側絶縁体と、軸孔内に配置され、第２端側に配置された底部を有する有底孔が形成された筒状の内側絶縁体と、外側絶縁体の外周に配置される主体金具と、内側絶縁体より第１端側に配置された部分と、内側絶縁体の有底孔の内部に配置された部分と、を有する第１の電極と、内側絶縁体より第２端側に配置された部分と、外側絶縁体の内周面と内側絶縁体の外周面との隙間に配置された部分と、を有する第２の電極とを備え、第１の電極と第２の電極とは絶縁されているとともに、第１の電極及び第２の電極と、主体金具と、は絶縁されている点火プラグにおいて、隙間のうち、第２の電極が配置された部分よりも第１端側の少なくとも一部に全周に亘って絶縁性のシール部材が充填されている。【選択図】 図３

Description

本明細書は、内燃機関等において燃料ガスに点火するための点火プラグに関する。

点火プラグは、内燃機関等に取り付けられ、燃焼室内の燃料ガスへの着火のために用いられる。特許文献１には、高圧が印加される高圧電極と、接地される接地電極と、高圧電極と接地電極とから絶縁された浮遊電極を有する点火プラグが開示されている。この点火プラグでは、接地電極と浮遊電極とが、一のコンデンサとして機能し、浮遊電極と高圧電極とが、他のコンデンサとして機能する。この点火プラグでは、高圧電極と接地電極との間に電圧を印加すると、２つのコンデンサによって分圧された電圧により、浮遊電極と高圧電極、あるいは、浮遊電極と接地電極との間に、放電が発生する。この点火プラグでは、放電時に、上記コンデンサに蓄えられた電荷しか放電されないので、効率的に着火を行うことができる。

国際公開第２０１２／０７２８９５号公報

この種の点火プラグでは、互いに絶縁されるべき第１の電極（例えば、高圧電極）と第２の電極（例えば、浮遊電極）との間の絶縁性を確保できなければ、点火プラグとして機能しない。このために、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性を向上できる技術が求められていた。

本明細書は、前記第１の電極と、前記第２の電極と、は絶縁されているとともに、前記第１の電極及び前記第２の電極と、前記主体金具と、は絶縁されている点火プラグにおいて、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性を向上できる技術を開示する。

本明細書に開示される技術は、以下の適用例として実現することが可能である。

［適用例１］軸線方向の第１端側から第２端側に延びる軸孔を有する筒状の外側絶縁体と、
前記軸孔の内部に配置され、前記第２端側に配置された底部を有する有底孔が形成された筒状の内側絶縁体と、
前記外側絶縁体の外周に配置される主体金具と、
前記内側絶縁体より前記第１端側に配置された部分と、前記内側絶縁体の前記有底孔の内部に配置された部分と、を有する第１の電極と、
前記内側絶縁体より前記第２端側に配置された部分と、前記外側絶縁体の内周面と前記内側絶縁体の外周面との隙間に配置された部分と、を有する第２の電極とを備え、
前記第１の電極と、前記第２の電極と、は絶縁されているとともに、前記第１の電極及び前記第２の電極と、前記主体金具と、は絶縁されている点火プラグであって、
前記隙間のうち、前記第２の電極が配置された部分よりも前記第１端側の少なくとも一部に全周に亘って絶縁性のシール部材が充填されていることを特徴とする、点火プラグ。

上記構成によれば、外側絶縁体の内周面と内側絶縁体の外周面との隙間のうち、第２の電極が配置された部分よりも第１端側の少なくとも一部に全周に亘って絶縁性のシール部材が充填されている。この結果、第１の電極と第２の電極との間の絶縁が、該隙間部分において破壊されることを抑制できる。したがって、前記第１の電極と、前記第２の電極と、は絶縁されているとともに、前記第１の電極及び前記第２の電極と、前記主体金具と、は絶縁されている点火プラグにおいて、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性を向上できる。

［適用例２］適用例１に記載の点火プラグであって、
前記シール部材のうち、前記第２電極の後端よりも後端側の部分の前記軸線方向の長さは、１ｍｍ以上である、点火プラグ。

上記構成によれば、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性をさらに向上できる。

［適用例３］適用例１または２に記載の点火プラグであって、
前記内側絶縁体の外周面は、前記第２の電極より前記第１端側において、前記第２の電極の第１端側の端と、前記第１の電極のうちの前記内側絶縁体より前記第１の側に配置された部分の前記第２端側の端と、のうちの少なくとも一方よりも全周に亘って径方向外側に位置する部分を含む、点火プラグ。

上記構成によれば、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性との間の絶縁性をさらに向上できる。

［適用例４］適用例１ないし３のいずれかに記載の点火プラグであって、
全周に亘って前記シール部材が充填されている前記軸線方向の範囲において、前記内側絶縁体の外周面には、全周に亘って径方向外側に突出した凸部と、全周に亘って径方向内側に凹んだ凹部と、のうちの少なくとも一方が形成されている、点火プラグ。

上記構成によれば、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性をさらに向上できる。

［適用例５］適用例１ないし４のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記第２の電極の前記第１端側の端から、前記内側絶縁体の前記第１端側の端までの距離は、１０ｍｍ以下である、点火プラグ。

上記構成によれば、第１の電極と第２の電極との間の絶縁性を確保しつつ、点火プラグが軸線方向に過度に長くなることを抑制できる。

なお、本明細書に開示される技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグや点火プラグを用いた点火装置、その点火プラグを搭載する内燃機関や、その点火プラグを用いた点火装置を搭載する内燃機関、点火プラグの電極等の態様で実現することができる。

第１実施形態の点火プラグ１００の断面図である。 第１実施形態の浮遊電極２０の外観形状を模式的に示す斜視図である。 第１実施形態の内側絶縁体７０の後端近傍の拡大断面図である。 変形例の点火プラグの第１の説明図である。 変形例の点火プラグの第２の説明図である。 変形例の点火プラグの第３の説明図である。 第２実施形態の点火プラグ１００Ｍの断面図である。 第２実施形態の内側絶縁体７０Ｍの先端近傍の拡大断面図である。

Ａ．第１実施形態：
Ａ−１．点火プラグの構成：
図１は第１実施形態の点火プラグ１００の断面図である。図１の一点破線は、点火プラグ１００の軸線ＣＬを示している。軸線ＣＬと平行な方向（図１の上下方向）を軸線方向とも呼ぶ。軸線ＣＬを中心とし、軸線ＣＬと垂直な平面上の円の径方向を、単に「径方向」とも呼び、当該円の周方向を、単に「周方向」とも呼ぶ。図１における下方向を先端方向Ｄｆと呼び、上方向を後端方向Ｄｒとも呼ぶ。図１における下側を、点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における上側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。なお、第１実施形態における後端側は、特許請求の範囲における第１端側に対応し、第１実施形態における先端側は、特許請求の範囲における第２端側に対応する。

点火プラグ１００は、詳細は後述する浮遊電極２０と接地電極３０との間に形成される間隙（ギャップ）に、放電を発生させる。点火プラグ１００は、内燃機関に取り付けられ、内燃機関の燃焼室内の燃料ガスに着火するために用いられる。点火プラグ１００は、外側絶縁体１０と、浮遊電極２０と、接地電極３０と、中心電極４０と、主体金具５０と、内側絶縁体７０と、を備える。

外側絶縁体１０は、アルミナを始めとするセラミックス材料を焼成して形成された筒状の部材である。外側絶縁体１０は、主体金具５０と中心電極４０とを絶縁するとともに、主体金具５０と浮遊電極２０とを絶縁する。外側絶縁体１０は、鍔部１９と、後端側胴部１８と、先端側胴部１７と、第１段部１５と、脚長部１３と、を備えている。後端側胴部１８は、鍔部１９より後端側に位置し、鍔部１９の外径より小さな外径を有している。先端側胴部１７は、鍔部１９より先端側に位置し、鍔部１９の外径より小さな外径を有している。脚長部１３は、先端側胴部１７より先端側に位置し、先端側胴部１７の外径よりも小さな外径を有している。脚長部１３は、点火プラグ１００が内燃機関（図示せず）に取り付けられた際には、その燃焼室に曝される。第１段部１５は、脚長部１３と先端側胴部１７との間に形成されている。第１段部１５は、後端側から先端側に向けて縮径している。

外側絶縁体１０は、第１孔１１と第２孔１２とを有する。第１孔１１は、軸線ＣＬに沿って後端側から先端側に向けて延びる孔である。第２孔１２は、先端側から後端側に向けて延びる孔である。第１孔１１は、後端側胴部１８の後端から先端側胴部１７の一部までの間に形成されている。第２孔１２は、脚長部１３の先端から先端側胴部１７の一部までの間に形成されている。第２孔１２の後端は、第１孔１１の先端に連通している。つまり、第１孔１１と第２孔１２とは、１つの軸孔として捉えることができる。本実施形態では、第２孔１２は、軸線ＣＬの周囲に、後述する浮遊電極２０の個数だけ（例えば、２〜４個）設けられている。

主体金具５０は、後端側胴部１８の一部から脚長部１３に亘る外側絶縁体１０の外周に配置され、外側絶縁体１０を保持する筒状の金具である。外側絶縁体１０の先端は、主体金具５０の先端より先端側に突出している。外側絶縁体１０の後端は、主体金具５０の後端より後端側に突出している。主体金具５０は、例えば、導電性の金属材料（例えば、低炭素鋼）により形成され、全体にニッケルめっきや亜鉛めっき等のめっき処理が施されている。

主体金具５０は、後端側から順に、工具係合部５１と、座部５４と、取付ネジ部５２と、を備える。工具係合部５１には、点火プラグ１００を内燃機関のエンジンヘッドに取り付けるための工具が嵌合する。取付ネジ部５２の外周には、エンジンヘッドの取付ネジ孔にねじ込まれるネジ山が形成されている。座部５４は、取付ネジ部５２の根元に鍔状に形成されている。

主体金具５０の取付ネジ部５２と座部５４との間には、金属板を折り曲げて形成された環状のガスケット６５が嵌挿されている。ガスケット６５は、点火プラグ１００がエンジンヘッドに取り付けられた際に、点火プラグ１００とエンジンヘッドとの隙間を封止する。

主体金具５０の工具係合部５１より後端側には厚みの薄い加締部５３が設けられている。また、座部５４と工具係合部５１との間には、加締部５３と同様に厚みの薄い圧縮変形部５８が設けられている。工具係合部５１から加締部５３にかけての主体金具５０の内周面と外側絶縁体１０の後端側胴部１８の外周面との間には、円環状のリング部材６６，６７が介在されており、さらに両リング部材６６、６７間にタルク（滑石）６９の粉末が充填されている。点火プラグ１００の製造時には、加締部５３を内側に折り曲げるようにして先端側に押圧することにより圧縮変形部５８が圧縮変形し、この圧縮変形部５８の圧縮変形により、リング部材６６、６７およびタルク６９を介し、外側絶縁体１０が主体金具５０内で先端側に向け押圧される。この押圧により、タルク６９が軸線ＣＬ方向に圧縮されるとともに、外側絶縁体１０の第１段部１５が、主体金具５０の第２段部５６（後述）、パッキン６８（後述）を介して押圧されて、外側絶縁体１０と主体金具５０との間の気密性が高められる。

主体金具５０は、自身の内周に、外側絶縁体１０の第１段部１５が接触する第２段部５６を有する。第２段部５６は、取付ネジ部５２の内周に形成され、後端側から先端側に向けて縮径している。第１段部１５と第２段部５６とは、環状のパッキン６８を介して接触している。パッキン６８は、主体金具５０と外側絶縁体１０との間の気密性を保持する部材であり、燃焼ガスの流出を防止する。

内側絶縁体７０は、アルミナを始めとするセラミックス材料を焼成して形成された筒状の部材である。内側絶縁体７０は、浮遊電極２０と、中心電極４０と、の間を絶縁する。内側絶縁体７０の先端部は閉塞している。すなわち、内側絶縁体７０には、後端側が開口するとともに、先端側に配置された底部７３を有する有底孔７４が形成されている。内側絶縁体７０は、外側絶縁体１０の第１孔１１の内部に配置されている。内側絶縁体７０の外周面７０Ｓには、後述する浮遊電極２０の第１板状部２４の形状に対応した溝部７２が形成されている。

中心電極４０は、軸線ＣＬに沿って延びる金属製の棒状の部材である。中心電極４０は、導電性の金属材料（例えば、低炭素鋼）で形成され、中心電極４０の表面には、例えば、防食のために、Ｎｉなどのめっきが形成されている。中心電極４０は、外側絶縁体１０の後端に当接する鍔部４２と、鍔部４２より後端側に位置するキャップ装着部４１と、鍔部４２より先端側の大径脚部４３と、大径脚部４３よりも先端側の小径脚部４４と、を備えている。小径脚部４４は、大径脚部４３よりも小さな外径を有する。中心電極４０のキャップ装着部４１は、外側絶縁体１０より後端側に露出している。キャップ装着部４１には、高圧ケーブル（図示外）が接続されたプラグキャップが装着され、放電を発生するための高電圧が印加される。大径脚部４３は、外側絶縁体１０の第１孔１１の内部のうち、内側絶縁体７０よりも後端側に配置されている。小径脚部４４は、内側絶縁体７０の有底孔７４内に位置している。小径脚部４４の軸線方向の長さは、有底孔７４の軸線方向の長さとほぼ等しいので、小径脚部４４の先端は、有底孔７４の底部７３の近傍まで達している。

図２は、浮遊電極２０の外観形状を模式的に示す斜視図である。浮遊電極２０は、導電性の金属材料、例えば、耐腐食性と耐熱性が高い金属、ＮｉまたはＮｉを主成分とする合金（例えば、ＮＣＦ６００、ＮＣＦ６０１）を用いて形成されている。浮遊電極２０は、第１板状部２４と、第２板状部２５と、棒状部２６と、を備える。第１板状部２４は、軸線に沿って延びる短冊状の薄い板部材である。第２板状部２５は、軸線と垂直な方向に広がる略矩形の薄い板部材である。第１板状部２４の先端と、第２板状部２５の径方向外側の端は、接続されてＬ字形状を成している。棒状部２６は、第２板状部２５の先端面から軸線方向に沿って先端側に延びる丸棒状の部材である。

棒状部２６は、外側絶縁体１０の第２孔１２内に配置されている。棒状部２６の先端は、外側絶縁体１０の脚長部１３から先端側に突出している。第２板状部２５は、内側絶縁体７０の先端面と、外側絶縁体１０の第１孔１１の底面と、の隙間に配置されている。すなわち、第２板状部２５と棒状部２６は、内側絶縁体７０よりも先端側に配置されている。

第１板状部２４は、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓと、外側絶縁体１０の第１孔１１を形成する内周面１１Ｓと、の隙間に配置されている。具体的には、第１板状部２４は、第１孔１１を形成する内周面１１Ｓに沿うように湾曲しており、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに形成された溝部７２に嵌合している。この溝部７２の径方向の深さは、第１板状部２４の径方向の厚さより僅かに大きい。このために、第１板状部２４の全体が溝部７２の内部に収容される。第１板状部２４の後端は、後端側胴部１８の軸線方向の中央近傍、主体金具５０の後端より後端側に位置している。

複数個の浮遊電極２０は、軸線ＣＬを中心として等間隔に配置されている。浮遊電極２０の個数は、例えば、２〜４個であり、本実施形態では２個である。本実施形態では、それぞれの浮遊電極２０は、互いに絶縁されている。

接地電極３０は、主体金具５０の先端部５７に固定された電極部材である。接地電極３０は、浮遊電極２０と同様に、導電性の金属材料、例えば、ＮｉまたはＮｉを主成分とする合金を用いて形成されている。接地電極３０は棒状であり、先端側が軸線ＣＬに向けて屈曲されている。接地電極３０の先端近傍の後端側の面は、浮遊電極２０の先端面２７との間に、放電のためのギャップを形成する。接地電極３０の個数は、浮遊電極２０の個数と同数である。

以上で説明した点火プラグ１００において、内側絶縁体７０によって絶縁された中心電極４０と浮遊電極２０は、電気的にコンデンサとして機能し、ある一定の静電容量（以下、「第１静電容量」という）を有する。また、外側絶縁体１０によって絶縁された浮遊電極２０と主体金具５０（接地電極３０を含む）も、電気的にコンデンサとして機能し、ある一定の静電容量（以下、「第２静電容量」あるいは「寄生静電容量」という）を有する。中心電極４０のキャップ装着部４１と主体金具５０（接地電極３０）間に電圧を印加すると、第１静電容量と第２静電容量とによって分圧された電圧により、浮遊電極２０と接地電極３０との間のギャップにて放電が行われる。１回の放電にてギャップを流れる電流は、コンデンサとして機能する中心電極４０と浮遊電極２０とに蓄えられた電荷分だけである。このため、本実施形態の点火プラグ１００では、数マイクロ秒もしくはそれ未満のごく短時間で放電が終了するため、従来の一般的なスパークプラグの放電時間である数ミリ秒の間に、繰り返し何度も放電させることができる。したがって、中心電極４０にパルス状の電圧を印加して繰り返し放電を行わせれば、低温プラズマ状態での放電（ストリーマ放電）が可能となり、効率的に着火を行うことができる。

図３を参照して、さらに、点火プラグ１００の構成を説明する。図３は、内側絶縁体７０の後端近傍の拡大断面図である。図３は、図１の一点破線で示す領域ＲＡを拡大して示している。外側絶縁体１０の内周面１１Ｓと内側絶縁体７０の外周面７０Ｓとの隙間（以下、絶縁体間の隙間とも呼ぶ）には、シール部材８０が充填されている。本実施形態では、シール部材８０は、周方向の全周に亘って充填されている。シール部材８０は、ゴム部材、例えば、熱硬化性のシリコーンゴムによって形成されている。本実施形態では、モメンティブ・パフォーマンス・マテリアルズ・ジャパン合同会社製の液状シリコーンゴム「ＴＳＥ３３３１」が用いられている。シール部材８０は、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに、液状ゴムを塗布した状態で、内側絶縁体７０を外側絶縁体１０の第１孔１１内に挿入し、挿入後に加熱して、該液状ゴムを硬化することによって形成される。

シール部材８０は、図３に示すように、絶縁体間の隙間に配置された浮遊電極２０の第１板状部２４の後端よりも後端側の部分に充填されている。この結果、例えば、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに沿ってリーク電流が流れることによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁が、絶縁体間の隙間部分において破壊されることを抑制できる。したがって、点火プラグ１００において、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を向上できる。

さらに、シール部材８０のうち、浮遊電極２０の第１板状部２４の後端よりも後端側の部分の軸線方向の長さＬ２（図３）は、１ｍｍ以上であることが好ましい。こうすれば、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁をさらに向上できる。

シール部材８０は、さらに、絶縁体間の隙間に配置された第１板状部２４の後端よりも先端側の部分に充填されている。当該部分は、第１板状部２４が配置されている周方向の位置においては、第１板状部２４の径方向外側の面と、外側絶縁体１０の内周面１１Ｓと、の間に充填されている。シール部材８０の先端は、例えば、主体金具５０の後端よりも先端側に位置している（図示省略）。これによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁をさらに向上できる。

内側絶縁体７０の外周面７０Ｓのうち、シール部材８０と接触している軸線方向の範囲内には、径方向内側に凹んだ凹部７５が全周に亘って形成されている。そして、シール部材８０の内周面には、径方向内側に突出し、凹部７５に嵌合する突部８５が全周に亘って形成されている。これによって、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓとシール部材８０との隙間において沿面放電が起こることを、より効果的に抑制できるので、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できる。

なお、凹部７５の径方向の深さＤ（図３、突部８５の径方向の高さとほぼ等しい）は、０．１ｍｍ以上、例えば、０．２５ｍｍであることが好ましい。これによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに効果的に向上できる。

内側絶縁体７０の外周面７０Ｓは、浮遊電極２０の第１板状部２４より後端側において、中心電極４０のうちの内側絶縁体７０より後端側に配置された部分の先端、すなわち、大径脚部４３の後端よりも、全周に亘って径方向外側に位置している。すなわち、図３にてΔＳで示すように、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０Ｓは、大径脚部４３の外周面よりも径方向外側に位置している。これによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できる。

本実施形態では、浮遊電極２０の第１板状部２４は、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに形成された溝部７２に嵌合している。溝部７２の径方向の深さは、第１板状部２４の径方向の厚さより僅かに大きいので、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓは、浮遊電極２０の第１板状部２４より後端側において、浮遊電極２０の後端（すなわち、第１板状部２４）よりも全周に亘って径方向外側に位置している。すなわち、図３にて、波線の領域ＣＡ内に示すように、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０Ｓは、第１板状部２４の径方向外側の面よりも径方向外側に位置している。これによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できる。

また、本実施形態の点火プラグ１００では、浮遊電極２０の後端から、内側絶縁体７０の後端までの距離Ｌ１（図１参照）は、１０ｍｍ以下、例えば、８ｍｍである。このように、距離Ｌ１が比較的短い場合であってもシール部材８０を配置することによって、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を確保できる。換言すれば、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を確保しつつ、点火プラグ１００が過度に長くなることを抑制できる。さらには、距離Ｌ１を１０ｍｍ以下にできることで、浮遊電極２０の第１板状部２４の後端をより後端側に位置されることができるので、第１板状部２４の長さを長くすることができる。第１板状部２４の長さを長くすると、浮遊電極２０の第１板状部２４と、中心電極４０の小径脚部４４と、が内側絶縁体７０を挟んで対向する面積が大きくなる。これによって、コンデンサとして機能する中心電極４０と浮遊電極２０の上述した第１静電容量を大きくすることができる。第１静電容量を大きくすることで、１回の放電でギャップ間を流れる電荷量が大きくなるので、着火性を向上できる。また、第１静電容量を大きくすることで、接地電極３０と中心電極４０との間に印加される電圧が同じであっても、接地電極３０と浮遊電極２０との間に発生する電圧（すなわち、ギャップ間の電圧）を高くできるので、着火性を向上できる。

Ａ−２．第１実施形態の変形例
図４〜図６は、変形例の点火プラグの説明図である。図４〜図６には、図３と同様に内側絶縁体の後端近傍の拡大断面図が示されている。図４（Ａ）の点火プラグ１００ａでは、内側絶縁体７０ａの外周面７０ａＳに、凹部７５（図３）が設けられていない。このため、シール部材８０ａにも、突部８５（図３）が設けられていない。他の構成は、第１実施形態の点火プラグ１００と同じである。

図４（Ｂ）の点火プラグ１００ｂでは、中心電極４０ｂの大径脚部４３ｂの外径が、内側絶縁体７０ａの外径より大きい。この結果、内側絶縁体７０ａの後端部分の外周面７０ａＳは、大径脚部４３ｂの外周面よりも径方向内側に位置している。他の構成は、図４（Ａ）の点火プラグ１００ａと同じである。

図５（Ａ）の点火プラグ１００ｃでは、内側絶縁体７０ｃの外周面７０ｃＳに、第１板状部２４が嵌合するための溝部７２が設けられていない。このために、第１板状部２４は、内側絶縁体７０ｃの外周面７０ｃＳより径方向外側に位置している。したがって、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０ｃＳは、第１板状部２４の径方向外側の面よりも径方向内側に位置している。他の構成は、図４（Ａ）の点火プラグ１００ａと同じである。

図５（Ｂ）の点火プラグ１００ｄでは、中心電極として、図４（Ｂ）の中心電極４０ｂが採用されている。このために、大径脚部４３ｂの外径が、内側絶縁体７０ｃの外径より大きい。この結果、内側絶縁体７０ｃの後端部分の外周面７０ｃＳは、大径脚部４３ｂの外周面７０ｃＳよりも径方向内側に位置している。他の構成は、図５（Ａ）の点火プラグ１００ｃと同じである。すなわち、図５（Ｂ）の点火プラグ１００ｄでは、内側絶縁体として、溝部７２が設けられていない内側絶縁体７０ｃが採用されている。このために、図５（Ｂ）の点火プラグ１００ｄでは、内側絶縁体７０ｃの後端部分の外周面７０ｃＳは、第１板状部２４の径方向外側の面よりも径方向内側に位置している。

図６の点火プラグ１００ｅの内側絶縁体７０ｅの外周面７０ｅＳには、第１実施形態の内側絶縁体７０の凹部７５に代えて、シール部材８０ｅと接触している軸線方向の範囲内に、径方向外側に突出した突部７５ｅが全周に亘って形成されている。そして、シール部材８０ｅの内周面には、径方向外側に凹み、突部７５ｅが嵌合する凹部８５ｅが全周に亘って形成されている。これによって、第１実施形態の点火プラグ１００と同様に、内側絶縁体７０ｅの外周面７０ｅＳとシール部材８０ｅとの隙間において沿面放電が起こることを、より効果的に抑制できるので、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できる。

Ｂ．評価試験
Ｂ−１．第１評価試験
第１評価試験では、下の表１に示すように、図５（Ｂ）の点火プラグ１００ｄの４２個のサンプルを作成した。４２個のサンプルでは、間隔ｔと長さＬ２とのうちの少なくとも１個が互いに異なっている。間隔ｔは、内側絶縁体７０ｃの外周面７０ｃＳと、外側絶縁体１０（後端側胴部１８）の内周面１１Ｓと、の間の間隔（図５（Ｂ））である。間隔ｔは、シール部材８０の径方向の厚さである、とも言うことができる。長さＬ２は、シール部材８０のうち、浮遊電極２０の第１板状部２４の後端よりも後端側の部分の軸線方向の長さ（図５（Ｂ））である。なお、比較サンプルとして、図５（Ｂ）の点火プラグ１００ｄから、シール部材８０を除いたサンプルを用意した。比較サンプルでは、間隔ｔは、０．２ｍｍとされた。

表１に示すように、４２個のサンプルでは、間隔ｔは、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍのいずれかである。長さＬ２は、０．５ｍｍ、１ｍｍ、１．５ｍｍ、２ｍｍ、２．５ｍｍ、３ｍｍ、３．５ｍｍのいずれかである。間隔ｔは、外側絶縁体１０の第１孔１１の内径を６．３ｍｍに固定し、内側絶縁体７０ｃの外径を変更することによって、変更された。

各サンプルに共通の項目は、以下の通りである。
外側絶縁体１０の第１孔１１の内径：６．３ｍｍ
浮遊電極２０の後端から内側絶縁体７０の後端までの距離Ｌ１：８ｍｍ
浮遊電極２０の個数：２個

本試験では、接地電極３０と浮遊電極２０とを短絡させた状態で、接地電極３０（主体金具５０）と中心電極４０との間に、直流電圧Ｖを印加することによって、浮遊電極２０と中心電極４０との間に電圧を印加した。そして、直流電圧Ｖを１０秒間に亘って印加する間に、浮遊電極２０と中心電極４０との間に絶縁破壊が発生するか否かを調べた。絶縁破壊が発生しなければ、直流電圧Ｖを１ｋＶだけ高くして、上記試験を繰り返し、絶縁破壊が発生する最小の電圧（リーク電圧とも呼ぶ）を調べた。

本試験の結果は、表１に示す通りである。表１に示すリーク電圧の単位は、「ｋＶ」である。なお、比較サンプルのリーク電圧は、１２ｋＶであった。表１に示すように、４２個の全てのサンプルのリーク電圧は、１３ｋＶ以上であった。この結果より、シール部材８０を充填することで、接地電極３０と浮遊電極２０とを間の絶縁性（耐電圧性）を向上できることが確認できた。

さらに、全ての間隔ｔのサンプル群において、長さＬ２が１ｍｍ以上であるサンプルでは、同一の間隔ｔで長さＬ２が０．５ｍｍであるサンプルよりもリーク電圧が２ｋＶ以上高くなった。この結果より、長さＬ２が１ｍｍ以上である場合には、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できることが確認できた。

また、同じ長さＬ２を有するサンプル間で比較すると、間隔ｔ（シール部材８０の厚さ）が大きくなるに従い、リーク電圧が高くなる傾向が確認できた。例えば、長さＬ２が、１ｍｍの６個のサンプルのうち、間隔ｔが０．２ｍｍ以下のサンプルでは、リーク電圧が１６ｋＶであるのに対して、間隔ｔが０．２５ｍｍ以上のサンプルでは、リーク電圧が１７ｋＶであった。また、長さＬ２が、１．５ｍｍの６個のサンプルのうち、間隔ｔが０．１５ｍｍ以下のサンプルでは、リーク電圧が１７ｋＶであるのに対して、間隔ｔが０．２ｍｍ以上のサンプルでは、リーク電圧が１８ｋＶであった。このように、シール部材８０の厚さが厚いほど、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性が向上する傾向が確認できた。

また、同じ間隔ｔを有するサンプル間で比較すると、長さＬ２が大きくなるに従い、リーク電圧が高くなる傾向が確認できた。例えば、間隔ｔが０．２ｍｍである７個のサンプルでは、長さＬ２が、０．５ｍｍ、１ｍｍ、１．５ｍｍ、２ｍｍ、２．５ｍｍ、３ｍｍ、３．５ｍｍと長くなるに連れて、リーク電圧が、１４ｋＶ、１６ｋＶ、１８ｋＶ、１８ｋＶ、１９ｋＶ、２０ｋＶ、２０ｋＶと、段階的に大きくなる傾向が確認できた。このように、長さＬ２が長いほど、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性が向上する傾向が確認できた。

また、少なくとも間隔ｔ（シール部材８０の厚さ）が０．１ｍｍ以上であり、かつ、長さＬ２が、３ｍｍ以上であれば、２０ｋＶのリーク電圧を確保できることが確認できた。

Ｂ−２．第２評価試験
第２評価試験では、下の表２に示すように、図４、図５に示す４種類の点火プラグ１００ａ、１００ｂ、１００ｃ、１００ｄのサンプルを作成した。

点火プラグ１００ａ、１００ｃのサンプルでは、内側絶縁体７０ａ、７０ｃの後端側の外周面７０ａＳ、７０ｃＳは、中心電極４０の大径脚部４３の外周面より０．１ｍｍだけ径方向外側に位置している（ΔＳ＝０．１ｍｍ）。点火プラグ１００ｂ、１００ｄのサンプルでは、内側絶縁体７０ａ、７０ｃの後端側の外周面７０ａＳ、７０ｃＳは、中心電極４０ｂの大径脚部４３ｂの外周面より０．１ｍｍだけ径方向内側に位置している（ΔＰ＝０．１ｍｍ）。

各サンプルに共通の項目は、以下の通りである。
外側絶縁体１０の第１孔１１の内径：６．３ｍｍ
浮遊電極２０の後端から内側絶縁体７０の後端までの距離Ｌ１：８ｍｍ
浮遊電極２０の個数：２個
内側絶縁体７０ａ、７０ｃの外周面７０ａＳ、７０ｃＳと外側絶縁体１０の内周面１１Ｓとの間の間隔ｔ：０．２ｍｍ
シール部材８０のうち、第１板状部２４の後端よりも後端側の部分の軸線方向の長さＬ２：３．５ｍｍ

本試験では、上述した第１評価試験と同じ試験を行い、各サンプルのリーク電圧を調べた。本試験の結果は、表２に示す通りである。点火プラグ１００ｄのサンプルのリーク電圧（２０ｋＶ）と比較して、点火プラグ１００ｃのサンプルのリーク電圧（２２ｋＶ）は、２ｋＶ大きくなった。この結果より、図３にてΔＳで示すように、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０Ｓを、大径脚部４３の外周面よりも径方向外側に位置させることで、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できることが確認できた。

また、点火プラグ１００ｄのサンプルのリーク電圧（２０ｋＶ）と比較して、点火プラグ１００ｂのサンプルのリーク電圧（２４ｋＶ）は、４ｋＶ大きくなった。この結果より、図３にて、波線の領域ＣＡ内に示すように、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０Ｓを、第１板状部２４の径方向外側の面よりも径方向外側に位置させることで、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性をさらに向上できることが確認できた。

点火プラグ１００ｃ、１００ｂのサンプルのリーク電圧（２２ｋＶ、２４ＫＶ）と比較して、点火プラグ１００ａのサンプルのリーク電圧（２６ｋＶ）は、２ｋＶ以上大きくなった。この結果より、内側絶縁体７０の後端部分の外周面７０Ｓを、大径脚部４３の外周面よりも径方向外側に位置させ、かつ、第１板状部２４の径方向外側の面よりも径方向外側に位置させることで、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を特に向上できることが確認できた。

Ｂ−３．第３評価試験
第３評価試験では、下の表３に示すように、図１の点火プラグ１００の４個のサンプルを作成した。点火プラグ１００の４個のサンプルは、第２評価試験の点火プラグ１００ａのサンプルと異なり、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに凹部７５が形成されており、シール部材８０には、凹部７５に嵌合する突部８５が形成されている。点火プラグ１００の４個のサンプルの他の構成は、第２評価試験の点火プラグ１００ａのサンプルと同じである。

点火プラグ１００の４個のサンプルでは、内側絶縁体７０の凹部７５の径方向の深さＤ（図３、突部８５の径方向の高さとほぼ等しい）が、互いに異なる。具体的には、４個のサンプルの深さＤは、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍである。

本試験では、上述した第１、第２評価試験と同じ試験を行い、各サンプルのリーク電圧を調べた。本試験の結果は、表３に示す通りである。第２評価試験の点火プラグ１００ａのサンプルのリーク電圧（２６ｋＶ）と比較して、点火プラグ１００の４個のサンプルのリーク電圧（２７ｋＶ、３０ｋＶ、３１ｋＶ）は、いずれも１ｋＶ以上大きくなった。この結果より、内側絶縁体７０の外周面７０Ｓに凹部７５が形成されることによって、凹部７５が形成されない場合と比較して、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を向上できることが確認できた。

また、深さＤが、０．０５ｍｍであるサンプルのリーク電圧（２７ｋＶ）と比較して、深さＤが、０．１ｍｍ以上であるサンプルのリーク電圧（３０ｋＶ、３１ｋＶ）は、３ｋＶ以上大きくなった。この結果より、凹部７５の径方向の深さＤを０．１ｍｍ以上にすることで、中心電極４０と浮遊電極２０との間の絶縁性を特に向上できることが確認できた。

Ｃ．第２実施形態
図７は、第２実施形態の点火プラグ１００Ｍの断面図である。点火プラグ１００Ｍは、第１実施形態の点火プラグ１００の中心電極４０、内側絶縁体７０、浮遊電極２０に代えて、中心電極４０Ｍ、内側絶縁体７０Ｍ、浮遊電極２０Ｍを備えている。点火プラグ１００Ｍのその他の構成は、第１実施形態の点火プラグ１００と同様である。なお、第２実施形態における後端側は、特許請求の範囲における第２端側に対応し、第１実施形態における先端側は、特許請求の範囲における第１端側に対応する。

内側絶縁体７０Ｍは、第１実施形態の内側絶縁体７０とは反対側の後端部が閉塞している。すなわち、内側絶縁体７０Ｍには、先端側が開口するとともに、後端側に配置された底部７３Ｍを有する有底孔７４Ｍが形成されている。内側絶縁体７０Ｍは、外側絶縁体１０の第１孔１１の内部に配置されている。内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳには、後述する中心電極４０Ｍの板状脚部４４Ｍの形状に対応した溝部７２Ｍが形成されている。

中心電極４０Ｍは、軸線ＣＬに沿って延びる金属製の部材である。中心電極４０Ｍは、第１実施形態の中心電極４０と同様に、鍔部４２とキャップ装着部４１とを備えている。中心電極４０Ｍは、中心電極４０の大径脚部４３と小径脚部４４とに代えて、柱状脚部４３Ｍと、板状脚部４４Ｍと、を備えている。柱状脚部４３Ｍは、外側絶縁体１０の第１孔１１の内径より僅かに小さな外径を有し、第１孔１１の内部のうち、内側絶縁体７０Ｍよりも後端側に配置されている。

板状脚部４４Ｍは、軸線に沿って延びる短冊状の薄い板部材である。板状脚部４４Ｍは、内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳと、外側絶縁体１０の第１孔１１を形成する内周面１１Ｓと、の隙間に配置されている。具体的には、板状脚部４４Ｍは、第１孔１１を形成する内周面１１Ｓに沿うように湾曲しており、内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳに形成された溝部７２Ｍに嵌合している。これに代えて、板状脚部４４Ｍは、薄い板で形成された筒状の部材であっても良い。そして、筒状の板状脚部４４Ｍの内部に、内側絶縁体７０Ｍの後端側が挿入されていても良い。

浮遊電極２０Ｍは、後端側の１個の大径棒状部２４Ｍと、板状部２５Ｍと、２個の棒状部２６と、を備えている。大径棒状部２４Ｍは、板状部２５Ｍの後端側の面から後端側に向かって伸びている。大径棒状部２４Ｍは、内側絶縁体７０Ｍの有底孔７４Ｍ内に位置している。大径棒状部２４Ｍの軸線方向の後端は、有底孔７４Ｍの底部７３Ｍの近傍まで達している。

板状部２５Ｍは、内側絶縁体７０Ｍの先端側の面と、外側絶縁体１０の第１孔１１の底面と、の隙間に配置されている。板状部２５Ｍと棒状部２６は、内側絶縁体７０Ｍよりも先端側に配置されている。棒状部２６は、板状部２５Ｍの先端側の面から先端側に向かって伸びている。棒状部２６の構成は、第１実施形態の棒状部２６と同一である。棒状部２６は、第１実施形態と同様に、外側絶縁体１０の第２孔１２内に配置され、棒状部２６の先端は、外側絶縁体１０の脚長部１３から先端側に突出している。

図８は、内側絶縁体７０Ｍの先端近傍の拡大断面図である。図８は、図７の一点破線で示す領域ＲＡＭを拡大して示している。外側絶縁体１０の内周面１１Ｓと内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳとの隙間（絶縁体間の隙間とも呼ぶ）には、シール部材８０Ｍが充填されている。シール部材８０Ｍは、周方向の全周に亘って充填されている。シール部材８０Ｍは、第１実施形態のシール部材８０と同様に、ゴム部材によって形成されている。シール部材８０Ｍは、第１実施形態のシール部材８０と同様に、内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳに、液状ゴムを塗布した状態で、内側絶縁体７０Ｍを外側絶縁体１０の第１孔１１内に挿入し、挿入後に加熱することによって、該液状ゴムを硬化することによって形成される。

シール部材８０Ｍは、図８に示すように、絶縁体間の隙間に配置された中心電極４０Ｍの板状脚部４４Ｍの先端よりも先端側の部分を含んでいる。この結果、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁が、絶縁体間の隙間部分において破壊されることを抑制できる。したがって、点火プラグ１００Ｍにおいて、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁性を向上できる。シール部材８０Ｍのうち、板状脚部４４Ｍの先端よりも先端側の部分の軸線方向の長さＬ２Ｍは、１ｍｍ以上であることが好ましい。

シール部材８０Ｍは、さらに、絶縁体間の隙間に配置された板状脚部４４Ｍの先端よりも後端側の部分を含んでいる。当該部分は、板状脚部４４Ｍが配置されている周方向の位置においては、板状脚部４４Ｍの径方向外側の面と、外側絶縁体１０の内周面１１Ｓと、の間に充填されている。これによって、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁をさらに向上できる。

内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳは、板状脚部４４Ｍより先端側において、浮遊電極２０のうちのうちの内側絶縁体７０Ｍより先端側に配置された部分の後端、すなわち、板状部２５Ｍの後端よりも全周に亘って、径方向外側に位置している。すなわち、図８にてΔＳで示すように、内側絶縁体７０Ｍの先端部分の外周面７０ＭＳは、板状部２５Ｍの外周面よりも径方向外側に位置している。これによって、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁性をさらに向上できる。

また、内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳは、板状脚部４４Ｍより先端側において、中心電極４０の先端（すなわち、板状脚部４４Ｍ）よりも全周に亘って径方向外側に位置している。すなわち、図８にて、波線の領域ＣＡ内に示すように、内側絶縁体７０Ｍの先端部分の外周面７０ＭＳは、板状脚部４４Ｍの径方向外側の面よりも径方向外側に位置している。これによって、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁性をさらに向上できる。

本実施形態の点火プラグ１００Ｍでは、板状脚部４４Ｍの先端から、内側絶縁体７０の先端までの距離Ｌ１Ｍ（図７）は、１０ｍｍ以下、例えば、８ｍｍである。このように、距離Ｌ１Ｍが比較的短い場合であっても、シール部材８０Ｍを配置することによって、中心電極４０Ｍと浮遊電極２０Ｍとの間の絶縁性を確保できる。

以上の説明から解るように、第１実施形態の点火プラグ１００では、中心電極４０は、特許請求の範囲における第１の電極に対応し、浮遊電極２０は、特許請求の範囲における第２の電極に対応する。そして、第２実施形態の点火プラグ１００Ｍでは、中心電極４０Ｍは、特許請求の範囲における第２の電極に対応し、浮遊電極２０Ｍは、特許請求の範囲における第１の電極に対応する。

Ｃ−２．第２実施形態の変形例
（１）第１実施形態の内側絶縁体７０と同様に、第２実施形態の内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳには、シール部材８０Ｍと接触している軸線方向の範囲内において、径方向内側に凹んだ凹部が全周に亘って形成されていても良い。この場合には、シール部材８０Ｍは、該凹部に嵌合する突部を備えても良い。

（２）第１実施形態の変形例の内側絶縁体７０ｅ（図６）と同様に、第２実施形態の内側絶縁体７０Ｍの外周面７０ＭＳには、シール部材８０Ｍと接触している軸線方向の範囲内において、径方向外側に突出した突部が全周に亘って形成されていても良い。この場合には、シール部材８０Ｍは、該突部に嵌合する凹部を備えても良い。

（３）第１実施形態の図４、図５の変形例と同様に、第２実施形態の点火プラグ１００Ｍにおいて、内側絶縁体７０Ｍの先端部分の外周面７０ＭＳは、板状脚部４４Ｍの径方向外側の面よりも径方向内側に位置しても良い。また、内側絶縁体７０Ｍの先端部分の外周面７０ＭＳは、板状部２５Ｍの外周面よりも径方向内側に位置しても良い。

Ｄ．各実施形態に共通の変形例
（１）上記実施形態では、点火プラグは、浮遊電極２０、２０Ｍの棒状部２６を複数備えているが、棒状部２６は、１個のみでもよい。例えば、浮遊電極２０、２０Ｍは、円柱状の棒状部２６を軸線ＣＬ上に１個のみ備えても良い。

（２）シール部材８０、８０ａ、８０ｃ、８０Ｍを形成する材料は、他の絶縁材料であってもよい。例えば、シール部材８０、８０ａ、８０ｃ、８０Ｍは、シリコーンゴムとは異なる種類のゴムやエラストマーなどの樹脂材料で形成されても良い。また、シール部材８０、８０ａ、８０ｃ、８０Ｍは、ガラスなどの無機材料であっても良い。この場合は、例えば、ガラスの粉末と、液体（例えば、水）と、を含むスラリーを内側絶縁体の外周面に塗布して外側絶縁体１０内に挿入した後に、該スラリーを加熱・焼結することによって、シール部材が形成される。

（３）上記実施形態における各部の寸法は例示であり、上述した寸法に限られず、種々の寸法を適用可能である。

以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した本発明の実施形態、変形例は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。

６５…ガスケット、１０…外側絶縁体、１１…第１孔、１２…第２孔、１３…脚長部、１５…第１段部、１７…先端側胴部、１８…後端側胴部、１９…鍔部、２０、２０Ｍ…浮遊電極、２４…第１板状部、２４Ｍ…大径棒状部、２５…第２板状部、２５Ｍ…板状部、２６…棒状部、２７…先端面、３０…接地電極、４０、４０ｂ、４０Ｍ…中心電極、４１…キャップ装着部、４２…鍔部、４３、４３ｂ…大径脚部、４３Ｍ…柱状脚部、４４…小径脚部、４４Ｍ…板状脚部、５０…主体金具、５１…工具係合部、５２…取付ネジ部、５３…加締部、５４…座部、５６…第２段部、５７…先端部、５８…圧縮変形部、６６…リング部材、６８…パッキン、６９…タルク、７０、７０ａ、７０ｃ、７０Ｍ…内側絶縁体、７２、７２Ｍ…溝部、７４、７４Ｍ…有底孔、７５…凹部、７５ｅ…突部、８０、８０ａ、８０ｅ…シール部材、８５…突部、８５ｅ…凹部、１００、１００ａ〜１００ｅ、１００Ｍ…点火プラグ

Claims (5)

1. 軸線方向の第１端側から第２端側に延びる軸孔を有する筒状の外側絶縁体と、
   前記軸孔の内部に配置され、前記第２端側に配置された底部を有する有底孔が形成された筒状の内側絶縁体と、
   前記外側絶縁体の外周に配置される主体金具と、
   前記内側絶縁体より前記第１端側に配置された部分と、前記内側絶縁体の前記有底孔の内部に配置された部分と、を有する第１の電極と、
   前記内側絶縁体より前記第２端側に配置された部分と、前記外側絶縁体の内周面と前記内側絶縁体の外周面との隙間に配置された部分と、を有する第２の電極とを備え、
   前記第１の電極と、前記第２の電極と、は絶縁されているとともに、前記第１の電極及び前記第２の電極と、前記主体金具と、は絶縁されている点火プラグであって、
   前記隙間のうち、前記第２の電極が配置された部分よりも前記第１端側の少なくとも一部に全周に亘って絶縁性のシール部材が充填されていることを特徴とする、点火プラグ。
2. 請求項１に記載の点火プラグであって、
   前記シール部材のうち、前記第２電極の後端よりも後端側の部分の前記軸線方向の長さは、１ｍｍ以上である、点火プラグ。
3. 請求項１または２に記載の点火プラグであって、
   前記内側絶縁体の外周面は、前記第２の電極より前記第１端側において、前記第２の電極の第１端側の端と、前記第１の電極のうちの前記内側絶縁体より前記第１の側に配置された部分の前記第２端側の端と、のうちの少なくとも一方よりも全周に亘って径方向外側に位置する部分を含む、点火プラグ。
4. 請求項１ないし３のいずれかに記載の点火プラグであって、
   全周に亘って前記シール部材が充填されている前記軸線方向の範囲において、前記内側絶縁体の外周面には、全周に亘って径方向外側に突出した凸部と、全周に亘って径方向内側に凹んだ凹部と、のうちの少なくとも一方が形成されている、点火プラグ。
5. 請求項１ないし４のいずれかに記載の点火プラグであって、
   前記第２の電極の前記第１端側の端から、前記内側絶縁体の前記第１端側の端までの距離は、１０ｍｍ以下である、点火プラグ。

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