JP2018126705A - カーボンナノチューブ製造用の触媒前駆組成物とその製造方法、および、触媒前駆組成物を用いたカーボンナノチューブの製造方法と製造装置 - Google Patents
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Abstract
Description
図1に示す火炎合成によるカーボンナノチューブの製造装置1を用いて、カーボンナノチューブを製造した。製造装置1は、その内部でカーボンナノチューブ2が合成されるチャンバー3と、チャンバー3に接続される第一の管4、第二の管5および第三の管6の三つの異なる管と、チャンバー3に設けられる保温手段7とを備える。
図2に示す火炎合成によるカーボンナノチューブの製造装置1’を用いて、カーボンナノチューブを製造した。実施例の製造装置1と同様の構成には同じ符号を付して説明を省略する。
本発明のバブリング法での膜重量、Fe供給量及びC合成量の評価には、10分間当たりの数値を求めて、統計解析に使用した。
統計解析には、統計解析ソフトEZR (http://www.jichi.ac.jp/saitama-sct/SaitamaHP.files/statmed.html) を使用し、各群の分散(バラつき)の程度は変動係数(CV値)で表し、分散についての有意差検定にはF検定法を、平均値の有意差検定にはノンパラメトリック検定法であるMann-WhitneyのU検定法を使用し、p値0.05を有意水準として評価した。
実施例および従来法として昇華法を使用した比較例1において、すべてのサンプルで単層カーボンナノチューブが製造されたことを、SEM分析およびラマン分光分析により確認した。製造されたカーボンナノチューブ2は、捕集手段のメンブレンフィルター上に膜状に捕集される。以下、膜重量、Fe/C、ID/IG、Fe供給量およびC合成量を指標として、実施例と比較例1とを比較した結果について説明する。
1回の製造で製造されたカーボンナノチューブの総重量を膜重量(mg)として製造サンプルの統計解析を行った結果、実施例の平均膜重量は4.47mg、標準偏差σは1.46mg、変動係数は0.326であった。比較例1の平均膜重量は4.96mg、標準偏差σは2.16mg、変動係数は0.436であった。図5が平均膜重量および標準偏差を示すグラフである。図中、「バブリング法」が実施例、「昇華法」が比較例1であり、以降の図および表においても同様である。
1回の製造で製造されたカーボンナノチューブのFe/C(wt%/wt%)について製造サンプルの統計解析を行い評価した。Fe/Cは、EDS分析により得られる値であり、不純物含有率を示す指標である。Fe/Cの値が小さい程、カーボンナノチューブの純度が高いことを示す。実施例の平均値は0.864、標準偏差σは0.612、変動係数は0.709であった。比較例1の平均値は4.01、標準偏差σは4.86、変動係数は1.21であった。図6が平均値および標準偏差を示すグラフである。
1回の製造で製造されたカーボンナノチューブのID/IGについて製造サンプルの統計解析を行い評価した。ID/IGは、ラマン分光分析により得られる値で、カーボンナノチューブの結晶性を示す指標である。ラマンスペクトルにおいて、1590cm-1付近に現れるピークは、G-bandと呼ばれ、六員環構造を有する炭素原子の面内方向の伸縮振動に由来するものである。また、1350cm-1付近に現れるピークは、D-bandと呼ばれ、六員環構造に欠陥があると現れやすくなる。相対的なカーボンナノチューブの質は、G-bandに対するD-bandのピーク強度比ID/IGによって評価することができ、ID/IGの値が小さいほど結晶性の高いカーボンナノチューブであるといえる。ラマン分光分析は励起波長488nmで行った。実施例の平均値は0.025、標準偏差σは0.016、変動係数は0.653であった。比較例1の平均値は0.141、標準偏差σは0.223、変動係数は1.596であった。図7が平均値および標準偏差を示すグラフである。
1回の製造で製造されたカーボンナノチューブのFe供給量について製造サンプルの統計解析を行い評価した。Fe供給量は、膜重量とFe/C比をもとに、捕集したカーボンナノチューブ2の膜中の鉄の含有量である。実施例の平均値は1.81mg、標準偏差σは0.937mg、変動係数は0.519であった。比較例1の平均値は3.30mg、標準偏差σは2.20mg、変動係数は0.664であった。図8が平均値および標準偏差を示すグラフである。
1回の製造で製造されたカーボンナノチューブのC合成量について製造サンプルの統計解析を行った。C合成量は、膜重量とFe/C比をもとに、捕集したカーボンナノチューブ2の膜中の炭素の含有量である。実施例の平均値は2.66mg、標準偏差σは1.21mg、変動係数は0.453であった。比較例1の平均値は1.65mg、標準偏差σは1.22mg、変動係数は0.739であった。図9が平均値および標準偏差を示すグラフである。
図10に示す火炎合成によるカーボンナノチューブの製造装置1’’を用いて、カーボンナノチューブを製造した。実施例の製造装置1および比較例1の製造装置1’と同様の構成には同じ符号を付して説明を省略する。
11 触媒前駆組成物
Claims (8)
- 有機遷移金属錯体化合物を溶質として、含硫黄成分を溶媒として含有するカーボンナノチューブ製造用の触媒前駆組成物。
- 硫黄元素に対して遷移金属を合計0.1〜10重量%含有し、前記含硫黄成分の沸点が1気圧にて50℃以上1000℃以下であり、前記含硫黄成分を硫黄元素として10質量%以上含有し、0℃〜200℃のいずれかの範囲で液体である請求項1に記載の触媒前駆組成物。
- 前記有機遷移金属錯体化合物がフェロセン、1,1-ジメチルフェロセン、ペンタメチルフェロセン、アセチルフェロセン、ベンゾイルフェロセン、シクロペンタジエニル鉄カルボニルダイマー、コバルトセン、ニッケロセンおよびテトラカルボニルニッケルから選択される少なくとも1つである請求項1または2に記載の触媒前駆組成物。
- 前記含硫黄成分が硫黄、チオフェン、メチルチオフェン、エチルチオフェン、ヘキシルチオフェン、ベンゾチオフェン、ジベンゾチオフェン、テトラヒドロチオフェン、スルホラン、テトラメチレンスルホキシド、炭素数3以上のアルキルチオールおよびチオフェノールから選択される少なくとも1つである請求項1〜3のいずれか1項に記載の触媒前駆組成物。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の触媒前駆組成物の製造方法であって、溶融した含硫黄化合物に有機遷移金属錯体化合物を溶解させる工程を含む触媒前駆組成物の製造方法。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の触媒前駆組成物を気化する工程と、
気化した前記有機遷移金属錯体化合物、および気化した前記含硫黄成分を反応炉内に供給する工程と、
炭素源ガスを反応炉内に供給する工程と
を含むカーボンナノチューブの製造方法。 - 前記気化する工程は、前記触媒前駆組成物を0〜400℃の範囲のいずれかの温度下でバブリングして気化する工程である請求項6に記載のカーボンナノチューブの製造方法。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の触媒前駆組成物を気化する手段と、
気化した前記有機遷移金属錯体化合物、および気化した前記含硫黄成分を反応炉内に供給する手段と、
炭素源ガスを反応炉内に供給する手段と
を備えるカーボンナノチューブの製造装置。
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