JP2017170515A

JP2017170515A - Flux-cored wire for gas shield arc welding

Info

Publication number: JP2017170515A
Application number: JP2016062250A
Authority: JP
Inventors: 直希澤村; Naoki Sawamura; 浩之川崎; Hiroyuki Kawasaki
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 2016-03-25
Filing date: 2016-03-25
Publication date: 2017-09-28
Anticipated expiration: 2036-03-25
Also published as: CN107225338B; CN107225338A; JP6726008B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a flux-cored wire for gas shield arc welding, particularly improving the welding workability of a vertical upward welding and further improving and stabilizing the low-temperature impact toughness of a weld metal (suppressing variation of toughness).SOLUTION: A flux-cored wire for gas shield arc welding contains in mass% based on total mass of wire, 0.02-0.10% C, 0.5-1.5% Si, 1.5-3.0% Mn, 0.030% or less P, 0.030% or less S, 0.1-1.0% Mg, 0.0020-0.0150% B, 0.01-0.50% Zr, 2.5-7.5% I.Ti (TiOconversion value of almost acid-insoluble Ti), 0.05-0.50% S.Ti (acid-soluble Ti), 0.1-1.0% I.Al (AlOconversion value of almost acid-insoluble Al), 0.02-0.50% S.Al (acid-soluble Al), 0.05-0.30% total of Na conversion amount in Na compounds and K conversion amount in K compounds, 0.05-0.30% F, 80% or more Fe, and I.Al/S.Al is 1.6 to 8.0.SELECTED DRAWING: None

Description

本発明は、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関し、特に、軟鋼、４９０Ｎ／ｍｍ^２級高張力鋼および低温用鋼などの溶接構造物を製造する際に好適に使用されるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a flux-cored wire for gas shielded arc welding, and in particular, for gas shielded arc welding that is preferably used when manufacturing welded structures such as mild steel, 490 N / mm grade ² high-tensile steel, and low-temperature steel. It relates to a flux-cored wire.

船舶、橋梁などの建造分野では、チタニア系全姿勢用フラックス入りワイヤが広く用いられており、高能率を目的として高電流かつ高溶接速度で使用されることが多い。また、突合せ溶接での衝撃靱性も重要視されており、安定かつ高い低温衝撃靱性が望まれる。 In the construction field of ships, bridges and the like, titania-based flux cored wires are widely used and are often used at high currents and high welding speeds for the purpose of high efficiency. In addition, impact toughness in butt welding is also regarded as important, and stable and high-temperature impact toughness is desired.

ここで、立向上進溶接においては、高電流かつ高溶接速度で溶接を行うとビード垂れが発生しやすいため、フラックス入りワイヤに高融点酸化物であるＡｌ_２Ｏ_３やＺｒＯ_２などを多く含有させる必要がある。しかしながら、ビード垂れを抑制ないし防止するために高融点酸化物を多く含有させたフラックス入りワイヤでは、突合せ溶接での安定した低温衝撃靭性を確保することが難しい。 Here, in the vertical improvement welding, when welding is performed at a high current and a high welding speed, bead sag is likely to occur, so the flux-cored wire contains a large amount of high melting point oxides such as Al ₂ O ₃ and ZrO _2. It is necessary to let However, with a flux-cored wire containing a large amount of a high melting point oxide in order to suppress or prevent bead sagging, it is difficult to ensure stable low temperature impact toughness in butt welding.

ここで、特許文献１では、立向上進溶接においてメタル垂れが発生しにくく、溶接金属の低温衝撃靱性を確保できるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤが提案されている。 Here, Patent Document 1 proposes a flux-cored wire for gas shielded arc welding in which metal dripping hardly occurs in standing improvement welding and can secure low-temperature impact toughness of the weld metal.

また、特許文献２では、立向上進および上向溶接姿勢において、衝撃性能およびビード形状を劣化させることなく、高能率で優れた溶接作業性を得ることができるガスシールド溶接用フラックス入りワイヤが提案されている。 Further, Patent Document 2 proposes a flux-cored wire for gas shield welding that can obtain excellent welding workability with high efficiency without deteriorating impact performance and bead shape in a vertical improvement and upward welding posture. Has been.

特開２００５−３１９５０８号公報JP-A-2005-319508 特開２００５−３０５５３１号公報JP 2005-305531 A

しかしながら、本発明者らが鋭意研究を行ったところ、特許文献１に記載されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、低温衝撃靱性が十分ではないとの知見を得た。 However, as a result of intensive studies by the present inventors, it was found that the flux-cored wire for gas shielded arc welding described in Patent Document 1 does not have sufficient low temperature impact toughness.

また、特許文献２に記載されたガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤでは、立向上進突合せ溶接での溶接継手の衝撃靱性が十分ではないとの知見を得た。 Moreover, in the flux-cored wire for gas shielded arc welding described in Patent Document 2, it was found that the impact toughness of the welded joint in the vertical butt welding is not sufficient.

そこで、本発明は、特に立向上進溶接の溶接作業性の改良とともに、さらには溶接金属の低温衝撃靱性を向上かつ安定させた（靭性のバラツキを抑えた）ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a flux-cored wire for gas shielded arc welding that improves and stabilizes the low-temperature impact toughness of weld metal (suppressing variation in toughness), in addition to improving the welding workability of vertical welding. The purpose is to provide.

本発明者らは、前述した課題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの組成を特定範囲に調整することにより、前記目的を達成できることを見出し、本発明を完成させた。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have found that the object can be achieved by adjusting the composition of the flux-cored wire for gas shielded arc welding to a specific range. Was completed.

すなわち、本発明は、
ワイヤ全質量あたり、
Ｃ：０．０２〜０．１０質量％、
Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、
Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、
Ｐ：０．０３０質量％以下、
Ｓ：０．０３０質量％以下、
Ｍｇ：０．１〜１．０質量％、
Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％、
Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％、
Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％、
Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％、
Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％、
Ｆ：０．０５〜０．３０質量％、及び
Ｆｅ：８０質量％以上を含有し、
Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６〜８．０であるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。 That is, the present invention
Per total wire mass,
C: 0.02-0.10 mass%,
Si: 0.5 to 1.5% by mass,
Mn: 1.5 to 3.0% by mass,
P: 0.030% by mass or less,
S: 0.030 mass% or less,
Mg: 0.1 to 1.0% by mass,
B: 0.0020-0.0150 mass%,
Zr: 0.01 to 0.50 mass%,
I. Ti: 2.5-7.5 mass%,
S. Ti: 0.05 to 0.50% by mass,
I. Al: 0.1 to 1.0% by mass,
S. Al: 0.02-0.50 mass%,
Total of Na equivalent amount in Na compound and K equivalent amount in K compound: 0.05-0.30 mass%,
F: 0.05 to 0.30% by mass, and Fe: 80% by mass or more,
I. Al / S. The present invention relates to a flux-cored wire for gas shielded arc welding in which Al is 1.6 to 8.0.

前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいては、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉが８〜８０であることが好ましい。 In the flux-cored wire for gas shielded arc welding, I.D. Ti / S. It is preferable that Ti is 8-80.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｎｉ：２．０質量％以下（０質量％を含まない）を含有していてもよい。 The flux shielded wire for gas shielded arc welding may further contain Ni: 2.0 mass% or less (excluding 0 mass%) per total mass of the wire.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｍｏ：０．５質量％以下（０質量％を含まない）を含有していてもよい。 The flux shielded wire for gas shielded arc welding may further contain Mo: 0.5% by mass or less (excluding 0% by mass) per total mass of the wire.

また、前記ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、さらに、ワイヤ全質量あたり、Ｎｂ：０．１質量％以下、及び、Ｖ：０．１質量％以下からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有していてもよい。 Further, the flux-cored wire for gas shielded arc welding further contains at least one selected from the group consisting of Nb: 0.1% by mass or less and V: 0.1% by mass or less per total mass of the wire. You may do it.

本発明のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、特に立向上進溶接の溶接作業性が良好であり、さらには溶接金属の低温衝撃靱性が良好かつ安定である（靭性のバラツキが抑制されている）。 The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to the present invention has particularly good welding workability in vertical welding, and furthermore, the low-temperature impact toughness of the weld metal is good and stable (toughness variation is suppressed). ).

以下、本発明を実施するための形態について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described in detail. Note that the present invention is not limited to the embodiments described below.

本実施形態のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ（以下、単に「フラックス入りワイヤ」または「ワイヤ」ともいう）は、ワイヤ全質量あたり、Ｃ：０．０２〜０．１０質量％、Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｍｇ：０．１〜１．０質量％、Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％、Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％、Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％、Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％、Ｆ：０．０５〜０．３０質量％、及びＦｅ：８０質量％以上を含有し、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６〜８．０である。 The flux-cored wire for gas shielded arc welding of the present embodiment (hereinafter also simply referred to as “flux-cored wire” or “wire”) is C: 0.02 to 0.10 mass%, Si: 0 per total mass of the wire. 0.5 to 1.5 mass%, Mn: 1.5 to 3.0 mass%, P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less, Mg: 0.1 to 1.0 mass% B: 0.0020 to 0.0150 mass%, Zr: 0.01 to 0.50 mass%, I.V. Ti: 2.5-7.5 mass%, S.I. Ti: 0.05-0.50 mass%, I.V. Al: 0.1-1.0% by mass, S.I. Al: 0.02 to 0.50% by mass, total of Na equivalent in Na compound and K equivalent in K compound: 0.05 to 0.30% by mass, F: 0.05 to 0.30% %, And Fe: 80% by mass or more, Al / S. Al is 1.6 to 8.0.

本実施形態のフラックス入りワイヤは、典型的には鋼製外皮にフラックスを充填したものである。詳細には、本実施形態に係るフラックス入りワイヤは、筒状を呈するステンレス鋼または軟鋼製の外皮とその外皮の内部（内側）に充填されるフラックスからなる。
なお、フラックス入りワイヤは、外皮に継目のないシームレスタイプ、外皮に継目のあるシームタイプのいずれの形態であってもよい。また、フラックス入りワイヤは、ワイヤ表面（外皮の外側）にメッキ等が施されていても施されていなくてもよい。 The flux-cored wire of this embodiment is typically a steel outer shell filled with flux. Specifically, the flux-cored wire according to the present embodiment is composed of a stainless steel or mild steel outer shell having a cylindrical shape and a flux filled in (inner side) the outer skin.
The flux-cored wire may be either a seamless type without a seam in the outer skin or a seam type with a seam in the outer skin. Further, the flux-cored wire may or may not be plated on the wire surface (outside of the outer skin).

次に、本実施形態のフラックス入りワイヤに含有される各成分量の数値限定理由について説明する。なお、以下における各成分量は、ワイヤ全質量あたりの含有量である。なお、ワイヤ全質量とは、外皮の全質量とフラックスの全質量の総和である。また、本明細書において、質量を基準とする百分率（質量％）は、重量を基準とする百分率（重量％）と同義である。 Next, the reason for limiting the numerical values of the amounts of each component contained in the flux-cored wire of this embodiment will be described. In addition, each component amount in the following is content per total mass of the wire. The total wire mass is the sum of the total mass of the outer skin and the total mass of the flux. Moreover, in this specification, the percentage (mass%) based on mass is synonymous with the percentage (weight%) based on weight.

（Ｃ：０．０２〜０．１０質量％）
Ｃは、溶接部の焼入れ性を確保するために添加する。Ｃ量が０．０２質量％未満の場合、焼入れ性不足により、溶接部の強度および靭性が不足する。また、靱性のバラつきが大きくなる。さらに、耐高温割れ性が低下する。Ｃ量が０．１０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、靭性が低下し、靱性のバラつきが大きくなると共に、溶接時のスパッタ発生量またはヒューム発生量が増加し、溶接作業性が低下する。また、被溶接材である鋼材のＣ量が多い場合、溶接部（溶接金属）のＣ量が多くなるため、凝固温度が低下し溶接部に高温割れが発生しやすくなる。さらに、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｃ量は０．０２〜０．１０質量％とする。Ｃ量は、好ましくは０．０４質量％以上であり、より好ましくは０．０６質量％以上である。 (C: 0.02-0.10 mass%)
C is added to ensure the hardenability of the weld. When the amount of C is less than 0.02 mass%, the strength and toughness of the welded portion are insufficient due to insufficient hardenability. In addition, the variation in toughness increases. Furthermore, the hot crack resistance is reduced. If the amount of C exceeds 0.10% by mass, the strength of the weld becomes excessive, the toughness decreases, the toughness variation increases, and the amount of spatter or fume generated during welding increases, so that welding workability is increased. Decreases. Moreover, when there is much C amount of the steel materials which are to-be-welded materials, since the amount of C of a welding part (welded metal) increases, solidification temperature falls and it becomes easy to generate | occur | produce a hot crack in a welding part. Furthermore, the cold cracking resistance decreases due to excessive strength of the weld. Therefore, the C amount is 0.02 to 0.10% by mass. The amount of C is preferably 0.04% by mass or more, and more preferably 0.06% by mass or more.

（Ｓｉ：０．５〜１．５質量％）
Ｓｉは、溶接部の延性確保、ビード形状維持のために添加する。Ｓｉ量が０．５質量％未満では、脱酸不足のため溶接部の強度が低下し、靱性も低下する。また、ビード形状が悪くなり、特に、立向上進溶接でビードが垂れ、溶接作業性が低下する。Ｓｉ量が１．５質量％を超えると、溶接部の強度過大により、靱性が低下する。また、溶接部に高温割れが発生する。従って、Ｓｉ量は０．５〜１．５質量％とする。Ｓｉ量は、好ましくは０．７質量％以上であり、より好ましくは０．８質量％以上である。また、Ｓｉ量は、好ましくは１．３質量％以下であり、より好ましくは１．２質量％以下である。 (Si: 0.5-1.5% by mass)
Si is added to ensure the ductility of the weld and maintain the bead shape. If the amount of Si is less than 0.5% by mass, the deoxidation is insufficient, so that the strength of the welded portion is lowered and the toughness is also lowered. In addition, the bead shape is deteriorated. In particular, the bead hangs down in the vertical improvement welding, and the welding workability is lowered. When the amount of Si exceeds 1.5% by mass, the toughness decreases due to the excessive strength of the weld. Moreover, a hot crack occurs in the weld. Accordingly, the Si amount is set to 0.5 to 1.5 mass%. The amount of Si is preferably 0.7% by mass or more, and more preferably 0.8% by mass or more. Moreover, Si amount becomes like this. Preferably it is 1.3 mass% or less, More preferably, it is 1.2 mass% or less.

（Ｍｎ：１．５〜３．０質量％）
Ｍｎは、溶接部の焼入れ性確保のために添加する。Ｍｎ量が１．５質量％未満では、溶接部の焼入れ性が不足し、強度および靱性が低下する。また、不可避的不純物として含有されるＳと結合して得られるＭｎＳ量も少なくなるため、ＭｎＳによる高温割れの抑制作用が小さくなり、溶接部に高温割れが発生する。Ｍｎ量が３．０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、靭性不足となる。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｍｎ量は１．５〜３．０質量％とする。Ｍｎ量は、好ましくは１．７質量％以上であり、より好ましくは１．９質量％以上である。また、Ｍｎ量は、好ましくは２．７質量％以下であり、より好ましくは２．５質量％以下である。 (Mn: 1.5-3.0% by mass)
Mn is added to ensure the hardenability of the weld. When the amount of Mn is less than 1.5% by mass, the hardenability of the welded portion is insufficient, and the strength and toughness are lowered. Moreover, since the amount of MnS obtained by combining with S contained as an unavoidable impurity is reduced, the action of suppressing high-temperature cracking by MnS is reduced, and high-temperature cracking occurs in the welded portion. If the amount of Mn exceeds 3.0% by mass, the strength of the welded portion becomes excessive and the toughness becomes insufficient. Moreover, the cold cracking resistance decreases due to excessive strength of the weld. Therefore, the amount of Mn is 1.5-3.0 mass%. The amount of Mn is preferably 1.7% by mass or more, and more preferably 1.9% by mass or more. Further, the amount of Mn is preferably 2.7% by mass or less, more preferably 2.5% by mass or less.

（Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下）
Ｐ及びＳは不可避的不純物である。Ｐ量及びＳ量が、それぞれ０．０３０質量％を超えると、靭性のバラつきが大きくなる。また、溶接金属の耐高温割れ性が著しく劣化する。靱性および耐高温割れ性の劣化を防ぐには、Ｐ量及びＳ量が０．０３０質量％以下であることが必要である。ここで、Ｐ量は好ましくは０．０２０質量％以下であり、より好ましくは０．０１０質量％以下である。また、Ｓ量は好ましくは０．０２０質量％以下であり、より好ましくは０．０１０質量％以下である。 (P: 0.030 mass% or less, S: 0.030 mass% or less)
P and S are inevitable impurities. When the P amount and the S amount exceed 0.030% by mass, the toughness variation increases. In addition, the hot cracking resistance of the weld metal is significantly deteriorated. In order to prevent deterioration of toughness and hot cracking resistance, it is necessary that the P amount and the S amount be 0.030% by mass or less. Here, the amount of P is preferably 0.020% by mass or less, and more preferably 0.010% by mass or less. Moreover, S amount becomes like this. Preferably it is 0.020 mass% or less, More preferably, it is 0.010 mass% or less.

（Ｍｇ：０．１〜１．０質量％）
Ｍｇは、強脱酸元素である。Ｍｇ量が０．１質量％未満では、溶接部（初層溶接部）に高温割れが発生する。また、脱酸が十分でなく、靭性も低下する。Ｍｇ量が１．０質量％を超えると、スパッタ発生量が多くなり、スラグ焼き付きも発生する。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｍｇ量は０．１〜１．０質量％とする。Ｍｇ量は、好ましくは０．３質量％以上であり、より好ましくは０．４質量％以上である。また、Ｍｇ量は、好ましくは０．８質量％以下であり、より好ましくは０．６質量％以下である。 (Mg: 0.1 to 1.0% by mass)
Mg is a strong deoxidizing element. If the amount of Mg is less than 0.1% by mass, hot cracking occurs in the welded portion (first layer welded portion). Moreover, deoxidation is not enough and toughness also falls. When the amount of Mg exceeds 1.0% by mass, the amount of spatter generated increases and slag seizure occurs. Moreover, the cold cracking resistance decreases due to excessive strength of the weld. Therefore, the Mg amount is 0.1 to 1.0% by mass. The amount of Mg is preferably 0.3% by mass or more, and more preferably 0.4% by mass or more. Moreover, Mg amount becomes like this. Preferably it is 0.8 mass% or less, More preferably, it is 0.6 mass% or less.

（Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％）
Ｂは、溶存してγ粒界に偏析し、初析フェライトの生成を抑制する効果を有し、溶接金属の靭性改善に有効である。Ｂ量が０．００２０質量％未満では、大部分のＢがＢＮとして窒化物に固定化され、初析フェライトの生成を抑制する効果が発揮されず、靭性改善効果が得られない。Ｂ量が０．０１５０質量％を超えると、溶接部の強度が過大となり、溶接金属の高温割れが発生しやすくなる。さらに、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｂ量は０．００２０〜０．０１５０質量％とする。Ｂ量は、好ましくは０．００４０質量％以上であり、より好ましくは０．００６０質量％以上である。また、Ｂ量は、好ましくは０．０１００質量％以下であり、より好ましくは０．００８０質量％以下である。
なお、Ｂは、金属、合金、酸化物のいずれの形態で含有されていてもよい。 (B: 0.0020-0.0150 mass%)
B dissolves and segregates at the γ grain boundary, has the effect of suppressing the formation of pro-eutectoid ferrite, and is effective in improving the toughness of the weld metal. If the amount of B is less than 0.0020% by mass, most of B is immobilized on nitride as BN, the effect of suppressing the formation of proeutectoid ferrite is not exhibited, and the effect of improving toughness cannot be obtained. If the amount of B exceeds 0.0150% by mass, the strength of the welded portion becomes excessive, and hot cracking of the weld metal tends to occur. Furthermore, the cold cracking resistance decreases due to excessive strength of the weld. Therefore, the B amount is set to 0.0020 to 0.0150 mass%. The amount of B is preferably 0.0040% by mass or more, and more preferably 0.0060% by mass or more. Moreover, B amount becomes like this. Preferably it is 0.0100 mass% or less, More preferably, it is 0.0080 mass% or less.
B may be contained in any form of metal, alloy, and oxide.

（Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％）
Ｚｒは、溶接金属中に炭化物を析出させ、溶接金属の強度を向上させる効果を有する。また、靭性のバラつきを抑制する効果を有する。上記効果を有するためには、Ｚｒを０．０１質量％以上添加する必要がある。一方で、Ｚｒを、０．５０質量％を超えて添加した場合、スパッタ発生量が多くなり、溶接作業性が劣化する。また、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靭性が低下し、靱性のバラつきも大きくなる。従って、Ｚｒ量は０．０１〜０．５０質量％とする。Ｚｒ量は、好ましくは０．０３質量％以上であり、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、Ｚｒ量は、好ましくは０．３０質量％以下であり、より好ましくは０．１０質量％以下である。 (Zr: 0.01 to 0.50 mass%)
Zr has the effect of precipitating carbides in the weld metal and improving the strength of the weld metal. Moreover, it has the effect of suppressing the toughness variation. In order to have the above effect, it is necessary to add 0.01% by mass or more of Zr. On the other hand, when Zr is added in an amount exceeding 0.50% by mass, the amount of spatter generated increases and the welding workability deteriorates. In addition, the strength of the weld metal is excessively increased, the toughness is lowered, and the toughness variation is increased. Therefore, the amount of Zr is set to 0.01 to 0.50 mass%. The amount of Zr is preferably 0.03% by mass or more, and more preferably 0.05% by mass or more. Further, the amount of Zr is preferably 0.30% by mass or less, and more preferably 0.10% by mass or less.

（Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％）
Ｉ．Ｔｉは酸にほとんど溶解しないＴｉをＴｉＯ_２に換算した値を表す。Ｉ．Ｔｉ量（ＴｉＯ_２等として存在し、Ｆｅ−Ｔｉ等は含まない）は、「酸分解法」により測定される。
ここで、酸分解法に使用する溶媒は王水を用い、ワイヤ全量を溶解する。これにより、ワイヤに含まれるＴｉ源（Ｆｅ−Ｔｉ等）は王水へ溶解するが、ＴｉＯ_２源（ＴｉＯ_２等）は王水に対し不溶なため、溶け残る。この溶液を、フィルター（ろ紙は５Ｃの目の細かさ）を用いてろ過し、フィルターごと残渣をニッケル製るつぼに移し、ガスバーナーで加熱して灰化する。次いで、アルカリ融剤（水酸化ナトリウムと過酸化ナトリウムの混合物）を加え、再度ガスバーナーで加熱して残渣を融解する。次に、１８質量％塩酸を加えて融解物を溶液化した後、メスフラスコに移し、さらに純水を加えてメスアップして分析液を得る。分析液中のＴｉ濃度を「ＩＣＰ発光分光分析法」で測定する。このＴｉ濃度をＴｉＯ_２量に換算してＴｉＯ_２量を算出し、Ｉ．Ｔｉ量とする。
Ｉ．Ｔｉは２６０Ａ程度の高電流での立向上進溶接性を確保するために必要である。Ｉ．Ｔｉ量が２．５質量％未満では、立向上進溶接においてスラグおよび溶融金属自体の粘性不足によりビードが垂れ、溶接作業性が低下する。一方、Ｉ．Ｔｉ量が７．５質量％を超えると、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靭性が低下する。従って、Ｉ．Ｔｉ量は２．５〜７．５質量％とする。Ｉ．Ｔｉ量は、好ましくは３．５質量％以上であり、より好ましくは４．０質量％以上である。また、Ｉ．Ｔｉ量は、好ましくは６．０質量％以下であり、より好ましくは５．０質量％以下である。 (I. Ti: 2.5-7.5% by mass)
I. Ti represents a value obtained by converting Ti that hardly dissolves in an acid into TiO ₂ . I. The amount of Ti (present as TiO ₂ or the like, but not including Fe—Ti or the like) is measured by the “acid decomposition method”.
Here, aqua regia is used as the solvent used in the acid decomposition method, and the entire wire is dissolved. Thereby, Ti source (Fe-Ti etc.) contained in the wire is dissolved in aqua regia, but TiO ₂ source (TiO ₂ etc.) is insoluble in aqua regia and remains undissolved. This solution is filtered using a filter (the filter paper has a fineness of 5C). The residue together with the filter is transferred to a nickel crucible and is ashed by heating with a gas burner. Next, an alkali flux (a mixture of sodium hydroxide and sodium peroxide) is added and heated again with a gas burner to melt the residue. Next, 18 mass% hydrochloric acid is added to make the melt into a solution, and then the solution is transferred to a volumetric flask, and further purified by adding pure water to obtain an analysis solution. The Ti concentration in the analysis solution is measured by “ICP emission spectroscopy”. The Ti concentration in terms of TiO ₂ volume to calculate amount of TiO _2, I. Ti amount.
I. Ti is necessary to ensure the improved weldability at a high current of about 260A. I. If the amount of Ti is less than 2.5% by mass, the bead drips due to insufficient viscosity of the slag and the molten metal itself in the vertical improvement welding, and the welding workability is lowered. On the other hand, I.I. If the amount of Ti exceeds 7.5% by mass, the strength of the weld metal is excessively increased and the toughness is reduced. Therefore, I.I. The amount of Ti is 2.5 to 7.5% by mass. I. The amount of Ti is preferably 3.5% by mass or more, more preferably 4.0% by mass or more. In addition, I.I. The amount of Ti is preferably 6.0% by mass or less, more preferably 5.0% by mass or less.

（Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％）
Ｓ．Ｔｉは、酸に溶解するＴｉを表す。Ｓ．Ｔｉ量（Ｆｅ−Ｔｉ等として存在し、ＴｉＯ_２等はほとんど含まない）は、以下のようにして測定される。まず、上述した「酸分解法」によりワイヤ全量を王水へ溶解して、不溶であったＴｉＯ_２源（ＴｉＯ_２等）をろ過する。そして、ろ過後の溶液をワイヤに含まれるＴｉ源（Ｆｅ−Ｔｉ等）として得ることで、「ＩＣＰ発光分光分析法」を用い、Ｔｉ量（Ｆｅ−Ｔｉ等）として存在を求め、Ｓ．Ｔｉ量とする。
Ｓ．Ｔｉは結晶粒を微細化させ、靭性を向上させる効果がある。Ｓ．Ｔｉ量が０．０５質量％未満では、その効果が確認できない。一方、Ｓ．Ｔｉ量が０．５０質量％を超えると、溶接時のアーク不安定によるスパッタ発生量の増加が起き、溶接作業性が劣化する。従って、Ｓ．Ｔｉ量は０．０５〜０．５０質量％とする。Ｓ．Ｔｉ量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．１５質量％以上である。また、Ｓ．Ｔｉ量は、好ましくは０．４０質量％以下であり、より好ましくは０．３０質量％以下である。 (S.Ti: 0.05 to 0.50 mass%)
S. Ti represents Ti dissolved in an acid. S. The amount of Ti (present as Fe—Ti or the like and hardly containing TiO ₂ or the like) is measured as follows. First, the entire amount of wire is dissolved in aqua regia by the “acid decomposition method” described above, and the insoluble TiO ₂ source (TiO ₂ or the like) is filtered. Then, by obtaining the filtered solution as a Ti source (Fe—Ti, etc.) contained in the wire, “ICP emission spectroscopic analysis” is used to determine the presence as a Ti amount (Fe—Ti, etc.). Ti amount.
S. Ti has the effect of refining crystal grains and improving toughness. S. If the amount of Ti is less than 0.05% by mass, the effect cannot be confirmed. On the other hand, S.M. If the amount of Ti exceeds 0.50% by mass, the amount of spatter generated increases due to arc instability during welding, and welding workability deteriorates. Therefore, S. The amount of Ti is 0.05 to 0.50 mass%. S. The amount of Ti is preferably 0.10% by mass or more, and more preferably 0.15% by mass or more. S. The amount of Ti is preferably 0.40% by mass or less, and more preferably 0.30% by mass or less.

（Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％）
Ｉ．Ａｌは酸にほとんど溶解しないＡｌをＡｌ_２Ｏ_３に換算した値を表す。Ｉ．Ａｌ量（アルミナや長石等の複合酸化物として存在し、Ａｌ金属粉等の合金粉は含まない）は、「酸分解法」により測定される。
ここで、酸分解法に使用する溶媒は王水を用い、ワイヤ全量を溶解する。これにより、ワイヤに含まれるＡｌ源（Ａｌ金属粉等の合金粉）は王水へ溶解するが、Ａｌ_２Ｏ_３源（アルミナや長石等の複合酸化物）は王水に対し不溶なため、溶け残る。この溶液を、フィルター（ろ紙は５Ｃの目の細かさ）を用いてろ過し、フィルターごと残渣をニッケル製るつぼに移し、ガスバーナーで加熱して灰化する。次いで、アルカリ融剤（水酸化ナトリウムと過酸化ナトリウムの混合物）を加え、再度ガスバーナーで加熱して残渣を融解する。次に、１８質量％塩酸を加えて融解物を溶液化した後、メスフラスコに移し、さらに純水を加えてメスアップして分析液を得る。分析液中のＡｌ濃度を「ＩＣＰ発光分光分析法」で測定する。このＡｌ濃度をＡｌ_２Ｏ_３量に換算してＡｌ_２Ｏ_３量を算出し、Ｉ．Ａｌ量とする。
Ｉ．Ａｌはスラグ粘度を低減させ、スラグ凝固温度を増加させる効果がある。この効果により水平すみ肉溶接および立向上進溶接でのビード垂れ防止が可能となる。Ｉ．Ａｌ量が０．１質量％未満では、水平すみ肉溶接および立向上進溶接でのなじみが悪く、オーバラップ気味なビード形状となる。一方、Ｉ．Ａｌ量が１．０質量％を超えると、開先内でスラグ焼き付きが発生しやすくなる。従って、Ｉ．Ａｌ量は０．１〜１．０質量％とする。Ｉ．Ａｌ量は、好ましくは０．３質量％以上であり、より好ましくは０．４質量％以上である。また、Ｉ．Ａｌ量は、好ましくは０．８質量％以下であり、より好ましくは０．６質量％以下である。 (I. Al: 0.1 to 1.0% by mass)
I. Al represents a value obtained by converting Al, which hardly dissolves in an acid, into Al ₂ O ₃ . I. The amount of Al (present as a composite oxide such as alumina and feldspar, and does not include alloy powder such as Al metal powder) is measured by the “acid decomposition method”.
Here, aqua regia is used as the solvent used in the acid decomposition method, and the entire wire is dissolved. As a result, the Al source (alloy powder such as Al metal powder) contained in the wire dissolves in aqua regia, but the Al ₂ O ₃ source (a composite oxide such as alumina and feldspar) is insoluble in aqua regia, It remains undissolved. This solution is filtered using a filter (the filter paper has a fineness of 5C). The residue together with the filter is transferred to a nickel crucible and is ashed by heating with a gas burner. Next, an alkali flux (a mixture of sodium hydroxide and sodium peroxide) is added and heated again with a gas burner to melt the residue. Next, 18 mass% hydrochloric acid is added to make the melt into a solution, and then the solution is transferred to a volumetric flask, and further purified by adding pure water to obtain an analysis solution. The Al concentration in the analysis solution is measured by “ICP emission spectroscopy”. The Al concentration in terms of _Al 2 _{O 3} amount is calculated _the amount of _Al 2 _{O 3,} I. The amount of Al.
I. Al has the effect of reducing the slag viscosity and increasing the slag solidification temperature. This effect makes it possible to prevent bead sagging during horizontal fillet welding and vertical improvement welding. I. If the Al content is less than 0.1% by mass, the familiarity in horizontal fillet welding and vertical improvement welding is poor, and a bead shape with a slight overlap is obtained. On the other hand, I.I. When the amount of Al exceeds 1.0% by mass, slag seizure tends to occur in the groove. Therefore, I.I. Al amount shall be 0.1-1.0 mass%. I. The amount of Al is preferably 0.3% by mass or more, and more preferably 0.4% by mass or more. In addition, I.I. Al amount becomes like this. Preferably it is 0.8 mass% or less, More preferably, it is 0.6 mass% or less.

（Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％）
Ｓ．Ａｌは、酸に溶解するＡｌを表す。Ｓ．Ａｌ量（Ａｌ金属粉等の合金粉として存在し、アルミナや長石等の複合酸化物は含まない）は、以下のようにして測定される。まず、上述した「酸分解法」によりワイヤ全量を王水へ溶解して、不溶であったＡｌ_２Ｏ_３源（アルミナや長石等の複合酸化物）をろ過する。そして、ろ過後の溶液をワイヤに含まれるＡｌ源（Ａｌ金属粉等の合金粉）として得ることで、「ＩＣＰ発光分光分析法」を用い、Ａｌ量（Ａｌ金属粉等の合金粉）として存在を求め、Ｓ．Ａｌ量とする。
Ａｌは強脱酸元素であり、溶接金属の酸素量を減少させ、靭性を向上させる役割がある。Ｓ．Ａｌ量が０．０２質量％未満では、脱酸が効かず溶接金属の酸素量が高く、十分な強度および靭性の確保が困難となる。一方、Ｓ．Ａｌ量が０．５０質量％を超えると、Ａｌ化合物が多量に析出して強度が著しく上昇し、靭性が低下する。また、溶接部の強度過大により、耐低温割れ性が低下する。従って、Ｓ．Ａｌ量は０．０２〜０．５０質量％とする。Ｓ．Ａｌ量は、好ましくは０．０５質量％以上であり、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、Ｓ．Ａｌ量は、好ましくは０．４０質量％以下であり、より好ましくは０．３０質量％以下である。 (S. Al: 0.02-0.50 mass%)
S. Al represents Al dissolved in an acid. S. The amount of Al (present as an alloy powder such as Al metal powder and does not include complex oxides such as alumina and feldspar) is measured as follows. First, the whole amount of wire is dissolved in aqua regia by the above-mentioned “acid decomposition method”, and the insoluble Al ₂ O ₃ source (a composite oxide such as alumina or feldspar) is filtered. And, by obtaining the filtered solution as the Al source (alloy powder such as Al metal powder) contained in the wire, using “ICP emission spectroscopic analysis”, it exists as Al amount (alloy powder such as Al metal powder) S. The amount of Al.
Al is a strong deoxidizing element and has a role of reducing the oxygen content of the weld metal and improving toughness. S. If the amount of Al is less than 0.02% by mass, deoxidation does not work and the amount of oxygen in the weld metal is high, and it becomes difficult to ensure sufficient strength and toughness. On the other hand, S.M. When the amount of Al exceeds 0.50% by mass, a large amount of Al compound is precipitated, the strength is remarkably increased, and the toughness is decreased. Moreover, the cold cracking resistance decreases due to excessive strength of the weld. Therefore, S. The amount of Al is 0.02 to 0.50 mass%. S. The amount of Al is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. S. Al amount becomes like this. Preferably it is 0.40 mass% or less, More preferably, it is 0.30 mass% or less.

（Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌ：１．６〜８．０）
本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌは１．６〜８．０であることが必要である。ここで、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌは、Ｓ．Ａｌ量に対するＩ．Ａｌ量の比であり、以下において、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌをｘと表す。ｘが１．６〜８．０の場合、靭性向上に寄与する溶接金属中のＡｌ_２Ｏ_３介在物量を一定量に制御でき、良好な靱性が得られる。一方、ｘが１．６未満又は８．０より大きい場合、Ａｌ_２Ｏ_３介在物量が過剰となり、靭性が劣化し、バラつきも大きくなる。従って、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、ｘは１．６〜８．０とする。ｘは、好ましくは２．０〜５．０である。 (I. Al / S. Al: 1.6-8.0)
In the flux cored wire of this embodiment, Al / S. Al needs to be 1.6 to 8.0. Here, I.I. Al / S. Al. I. with respect to Al content. It is the ratio of the amount of Al. Al / S. Al is represented as x. When x is 1.6 to 8.0, the amount of Al ₂ O ₃ inclusions in the weld metal that contributes to improvement in toughness can be controlled to a constant amount, and good toughness can be obtained. On the other hand, when x is less than 1.6 or greater than 8.0, the amount of inclusions of Al ₂ O ₃ becomes excessive, the toughness is deteriorated, and the variation is increased. Therefore, in the flux cored wire of the present embodiment, x is set to 1.6 to 8.0. x is preferably 2.0 to 5.0.

（Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％）
ＮａおよびＫは、溶接中におけるアークの溶滴移行を安定化させる効果を有する。ワイヤ全質量あたりのＮａ換算量とＫ換算量との合計量が０．０５質量％未満では、溶接中におけるアークの溶滴移行が不安定であり、スパッタ発生量が増加する。一方、前記合計量が０．３０質量％を超えると、耐吸湿性が劣化し、溶接金属中の拡散性水素量が増加するため、低温割れが発生しやすくなる。従って、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計量は０．０５〜０．３０質量％とする。前記合計量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．１５質量％以上である。また、前記合計量は、好ましくは０．２５質量％以下であり、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｎａ化合物中のＮａ換算量およびＫ化合物中のＫ換算量は、いずれか一方が０質量％であってもよい。 (Total of Na conversion amount in Na compound and K conversion amount in K compound: 0.05 to 0.30 mass%)
Na and K have the effect of stabilizing the droplet transfer of the arc during welding. When the total amount of Na converted amount and K converted amount per the total mass of the wire is less than 0.05% by mass, the transfer of arc droplets during welding is unstable and the amount of spatter generated increases. On the other hand, when the total amount exceeds 0.30% by mass, the moisture absorption resistance is deteriorated and the amount of diffusible hydrogen in the weld metal is increased, so that low temperature cracking is likely to occur. Therefore, the total amount of Na converted amount in the Na compound and K converted amount in the K compound is 0.05 to 0.30% by mass. The total amount is preferably 0.10% by mass or more, and more preferably 0.15% by mass or more. The total amount is preferably 0.25% by mass or less, and more preferably 0.20% by mass or less. In addition, as for Na conversion amount in Na compound and K conversion amount in K compound, either one may be 0 mass%.

（Ｆ：０．０５〜０．３０質量％）
Ｆは、フラックス中にフッ素化合物として存在する。Ｆは溶接雰囲気下の水素分圧を減少させ、溶接金属中の拡散性水素量を低下させる。ワイヤ全質量あたりのＦ量が０．０５質量％未満では、拡散性水素量が増加し、溶接部に低温割れが発生する。一方、Ｆ量が０．３０質量％を超えると、ヒューム発生量が増加し、溶接作業性が劣化する。従って、Ｆ量は０．０５〜０．３０質量％とする。Ｆ量は、好ましくは０．０８質量％以上であり、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、Ｆ量は、好ましくは０．２０質量％以下であり、より好ましくは０．１５質量％以下である。 (F: 0.05-0.30 mass%)
F exists as a fluorine compound in the flux. F decreases the hydrogen partial pressure in the welding atmosphere and decreases the amount of diffusible hydrogen in the weld metal. When the F amount per the total mass of the wire is less than 0.05% by mass, the amount of diffusible hydrogen increases and cold cracks occur in the weld. On the other hand, when the F amount exceeds 0.30 mass%, the amount of generated fume increases and the welding workability deteriorates. Therefore, the F amount is 0.05 to 0.30 mass%. The amount of F is preferably 0.08% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Moreover, F amount becomes like this. Preferably it is 0.20 mass% or less, More preferably, it is 0.15 mass% or less.

（Ｆｅおよび不可避的不純物）
本実施形態のフラックス入りワイヤの残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
残部のＦｅは、外皮を構成するＦｅ、フラックスに添付されている鉄粉、合金粉のＦｅが相当する。本実施形態のフラックス入りワイヤは、Ｆｅを８０質量％以上含有し、好ましくは８３質量％以上含有し、さらに好ましくは８５質量％以上含有する。
特に上限はないが、他の成分組成との関係から、Ｆｅの上限は９０質量％以下とする。
残部の不可避的不純物とは、前記成分以外の成分（Ｗ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｃａ、Ｌｉ、Ｓｂ、Ａｓ、Ｎ、Ｏ）や、後述する成分であって選択的に添加する成分（Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ）等が不可避的に含まれるものも該当し、本発明の効果を妨げない範囲で含有することが許容される。なお、前述した各元素が酸化物や窒化物として添加された場合は、本実施形態のフラックス入りワイヤの残部には、ＯやＮも含まれる。 (Fe and inevitable impurities)
The balance of the flux cored wire of this embodiment is Fe and inevitable impurities.
The remaining Fe corresponds to Fe constituting the outer skin, iron powder attached to the flux, and Fe of alloy powder. The flux cored wire of the present embodiment contains Fe in an amount of 80% by mass or more, preferably 83% by mass or more, and more preferably 85% by mass or more.
Although there is no particular upper limit, the upper limit of Fe is 90% by mass or less because of the relationship with other component compositions.
The remaining inevitable impurities are components other than the above components (W, Ta, Cr, Cu, Ca, Li, Sb, As, N, O) and components to be described later, which are selectively added (Ni , Mo, Nb, V) and the like are inevitably included, and it is allowed to be contained within a range not impeding the effects of the present invention. In addition, when each element mentioned above is added as an oxide or nitride, O and N are also contained in the remainder of the flux cored wire of this embodiment.

また、本実施形態のフラックス入りワイヤは、上述した各成分に加えて、さらに、下記の少なくとも１種の成分を所定量含有させてもよい。 In addition to the above-described components, the flux-cored wire of the present embodiment may further contain a predetermined amount of at least one of the following components.

（Ｎｉ：２．０質量％以下（０質量％を含まない））
Ｎｉは、溶接金属の靭性を向上させるのに極めて有効な効果を有する元素であり、必要に応じて含有させてもよい。ただし、Ｎｉを含有させる場合、Ｎｉ量が２．０質量％を超えると、溶接金属中のＮの飽和溶解度が低下し、ブローホールが発生し、靱性が低下する。したがって、Ｎｉを含有させる場合には、Ｎｉ量を２．０質量％以下とする。また、Ｎｉを含有させる場合、Ｎｉ量は、好ましくは０．１０質量％以上であり、より好ましくは０．２０質量％以上である。また、Ｎｉ量は、好ましくは０．５０質量％以下であり、より好ましくは０．４０質量％以下である。 (Ni: 2.0% by mass or less (excluding 0% by mass))
Ni is an element having an extremely effective effect for improving the toughness of the weld metal, and may be contained as necessary. However, when Ni is contained, if the amount of Ni exceeds 2.0% by mass, the saturation solubility of N in the weld metal decreases, blowholes are generated, and toughness decreases. Therefore, when Ni is contained, the amount of Ni is set to 2.0 mass% or less. Moreover, when Ni is contained, the amount of Ni is preferably 0.10% by mass or more, and more preferably 0.20% by mass or more. Further, the amount of Ni is preferably 0.50% by mass or less, and more preferably 0.40% by mass or less.

（Ｍｏ：０．５質量％以下（０質量％を含まない））
Ｍｏは、溶接金属の強度を向上させる効果を有する元素であり、必要に応じて強度調整の目的のために含有させることが可能である。ただし、Ｍｏを含有させる場合、０．５質量％を超えて添加すると、溶接金属の強度が過度に大きくなり、靱性が低下する。また、高温割れや低温割れが発生しやすくなる。したがって、Ｍｏを含有させる場合には、Ｍｏ量を０．５質量％以下とする。また、Ｍｏを含有させる場合、Ｍｏ量は、好ましくは０．１質量％以上であり、より好ましくは０．２質量％以上である。また、Ｍｏ量は、好ましくは０．４質量％以下であり、より好ましくは０．３質量％以下である。 (Mo: 0.5% by mass or less (excluding 0% by mass))
Mo is an element having an effect of improving the strength of the weld metal, and can be contained for the purpose of adjusting the strength as necessary. However, when Mo is contained in an amount exceeding 0.5% by mass, the strength of the weld metal is excessively increased and the toughness is reduced. In addition, hot cracks and cold cracks are likely to occur. Therefore, when Mo is contained, the amount of Mo is set to 0.5% by mass or less. Moreover, when Mo is contained, the amount of Mo is preferably 0.1% by mass or more, and more preferably 0.2% by mass or more. Further, the Mo amount is preferably 0.4% by mass or less, and more preferably 0.3% by mass or less.

（Ｎｂ：０．１質量％以下、Ｖ：０．１質量％以下）
Ｎｂ及びＶは、結晶粒界に偏析することで靱性を劣化させ、バラつきを大きくする。したがって、ＮｂやＶを含有させる場合において、靱性の劣化を防ぐためには、ワイヤ全質量あたりのＮｂ量及びＶ量が、それぞれ０．１質量％以下であることが必要である。なお、各々０質量％であってもよい。 (Nb: 0.1 mass% or less, V: 0.1 mass% or less)
Nb and V are segregated at the grain boundaries to deteriorate toughness and increase variation. Therefore, when Nb and V are contained, in order to prevent toughness deterioration, it is necessary that the Nb amount and the V amount per the total mass of the wire are 0.1% by mass or less, respectively. Each may be 0% by mass.

（Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉ：好ましくは８〜８０）
また、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉは８〜８０であることが好ましい。ここで、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉは、Ｓ．Ｔｉ量に対するＩ．Ｔｉ量の比であり、以下において、Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉをｙと表す。ｙが８以上であると、溶接金属の酸素量が減少し、結晶粒が微細化され、靭性が向上され、靭性のバラつきもさらに抑制される。一方、ｙが８０を超えると溶接金属の酸素量が増加し、靭性が安定しないおそれがある。また、スラグの密着性も高くなり、スラグの焼き付きが発生するおそれがある。従って、本実施形態のフラックス入りワイヤにおいて、ｙの範囲は８〜８０とすることが好ましい。ｙは１０以上であることがより好ましい。また、ｙは５０以下であることがより好ましい。 (I. Ti / S. Ti: preferably 8 to 80)
In the flux-cored wire of this embodiment, the I.D. Ti / S. Ti is preferably 8 to 80. Here, I.I. Ti / S. Ti is S.I. I. vs. Ti amount The ratio of Ti amount. Ti / S. Ti is represented as y. When y is 8 or more, the oxygen content of the weld metal is reduced, the crystal grains are refined, the toughness is improved, and the toughness variation is further suppressed. On the other hand, if y exceeds 80, the oxygen content of the weld metal increases and the toughness may not be stabilized. In addition, the adhesion of the slag is increased, and there is a possibility that seizure of the slag occurs. Therefore, in the flux cored wire of the present embodiment, the range of y is preferably 8 to 80. More preferably, y is 10 or more. Further, y is more preferably 50 or less.

つづいて、本実施形態のフラックス入りワイヤの製造方法の一実施形態について説明する。
本実施形態のフラックス入りワイヤを製造する際は、先ず、鋼製外皮内にフラックスを充填する。その際、外皮には、伸線加工性が良好な軟鋼や低合金鋼を使用することが好ましい。また、フラックスの組成及び充填率は、ワイヤ全体の組成が前述した範囲になるよう外皮の組成や厚さなどに応じて適宜調整することができる。
次に、外皮内にフラックスが充填されたワイヤを、孔ダイスやローラダイスを用いて伸線することにより縮径し、所定の外径を有するフラックス入りワイヤを得る。 Next, an embodiment of a method for manufacturing a flux-cored wire according to the present embodiment will be described.
When manufacturing the flux-cored wire of this embodiment, first, the flux is filled in the steel outer sheath. At that time, it is preferable to use mild steel or low alloy steel having good wire drawing workability for the outer skin. The composition and filling rate of the flux can be appropriately adjusted according to the composition and thickness of the outer skin so that the composition of the entire wire is in the above-described range.
Next, the wire filled with the flux in the outer skin is reduced in diameter by drawing with a hole die or a roller die to obtain a flux-cored wire having a predetermined outer diameter.

本実施形態のフラックス入りワイヤの外径は、特に限定されるものではないが、ワイヤの生産性の観点から、好ましくは１．０〜２．０ｍｍであり、より好ましくは１．２〜１．６ｍｍである。
また、フラックス充填率は、ワイヤ中の各成分が本発明の範囲内であれば、任意の値に設定することができるが、ワイヤの伸線性及び溶接時の作業性（送給性など）の観点から、ワイヤ全質量の１０〜２５質量％であることが好ましく、１３〜１６質量％であることがより好ましい。なお、このフラックス充填率は、外皮内に充填されるフラックスの質量を、ワイヤ（外皮＋フラックス）の全質量に対する割合で規定したものである。 The outer diameter of the flux-cored wire of the present embodiment is not particularly limited, but is preferably 1.0 to 2.0 mm, more preferably 1.2 to 1.mm from the viewpoint of wire productivity. 6 mm.
In addition, the flux filling rate can be set to any value as long as each component in the wire is within the range of the present invention. However, the wire drawability and workability at the time of welding (feedability, etc.) can be set. From a viewpoint, it is preferable that it is 10-25 mass% of the total mass of a wire, and it is more preferable that it is 13-16 mass%. In addition, this flux filling rate prescribes | regulates the mass of the flux with which it fills in an outer skin with the ratio with respect to the total mass of a wire (outer skin + flux).

本実施形態のフラックス入りワイヤは、特に立向上進溶接の溶接作業性が良好であり、さらには溶接金属の低温衝撃靱性が良好かつ安定である（靭性のバラツキが抑制されている）。
本実施形態のフラックス入りワイヤは、特に、軟鋼、４９０Ｎ／ｍｍ^２級高張力鋼および低温用鋼などの溶接構造物を製造する際に好適に使用される。なお、本実施形態のフラックス入りワイヤは、立向上進溶接に好適に使用されるほか、下向溶接、横向溶接、上向溶接、水平すみ肉等の各種溶接にも特に制限なく使用することができる。 The flux-cored wire of the present embodiment has particularly good welding workability in vertical improvement welding, and furthermore, the low-temperature impact toughness of the weld metal is good and stable (toughness variation is suppressed).
The flux-cored wire of the present embodiment is particularly preferably used when manufacturing welded structures such as mild steel, 490 N / mm grade ² high-tensile steel, and low-temperature steel. The flux-cored wire of the present embodiment is preferably used for vertical welding, as well as various types of welding such as downward welding, lateral welding, upward welding, horizontal fillet, and the like. it can.

以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。 Hereinafter, the effects of the present invention will be specifically described with reference to Examples and Comparative Examples of the present invention.

表１及び表２に示すワイヤ成分を有するフラックス入りワイヤを用いて、表３又は表４に示す条件にて溶接を実施した。なお、表中のワイヤ成分において、本発明の範囲を満たさないものについては数値に下線を引いて示す。また、残部はＦｅ及び不可避的不純物である。また、表１及び表２中のＮａ量及びＫ量は、それぞれ、Ｎａ化合物中のＮａ換算量及びＫ化合物中のＫ換算量である。
なお、Ｎｏ．１〜３１は実施例であり、Ｎｏ．３２〜５７は比較例である。 Using flux-cored wires having the wire components shown in Table 1 and Table 2, welding was performed under the conditions shown in Table 3 or Table 4. The wire components in the table that do not satisfy the scope of the present invention are indicated by underlining the numerical values. The balance is Fe and inevitable impurities. The amounts of Na and K in Table 1 and Table 2 are the Na equivalent in the Na compound and the K equivalent in the K compound, respectively.
In addition, No. 1 to 31 are examples. 32 to 57 are comparative examples.

なお、フラックス入りワイヤに含有される各成分の量は、ＣおよびＳは燃焼−赤外線吸収法で、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎｂ、ＶおよびＰはＩＣＰ発光分光分析方法で、ＮａおよびＫは原子吸光分析方法で、Ｆは中和滴定法で、それぞれ測定した。
また、Ｉ．Ａｌ、Ｓ．Ａｌ、Ｉ．Ｔｉ及びＳ．Ｔｉの各量は、上述した酸分解法に基づき、ＩＣＰ発光分光分析法により測定した。 The amount of each component contained in the flux-cored wire is as follows. C and S are combustion-infrared absorption methods, and Si, Mn, Mg, B, Zr, Ni, Mo, Nb, V, and P are ICP emission spectroscopic analyses. In the method, Na and K were measured by an atomic absorption analysis method, and F was measured by a neutralization titration method.
In addition, I.I. Al, S.M. Al, I.I. Ti and S.I. Each amount of Ti was measured by ICP emission spectrometry based on the acid decomposition method described above.

そして、各フラックス入りワイヤについて、以下の評価を行った。各評価結果を表６及び表７に示す。 And the following evaluation was performed about each flux cored wire. Each evaluation result is shown in Table 6 and Table 7.

（機械的性質）
表３に示す溶接条件で立向上進突合せ溶接継手を作製した。そして、強度については板厚中央部における強度を評価し、靭性については裏面から２ｍｍの位置で試験片を採取し、−２０℃吸収エネルギーについて評価した。
強度の評価基準は、４９０ＭＰａ以上６４０ＭＰａ以下のときに「合格：○」、４９０ＭＰａ未満または６４０ＭＰａ超のときに「不合格：×」とした。
靱性の評価基準は、各例３つずつの試験片についての−２０℃吸収エネルギーの平均値が１００Ｊ以上のときに「大変優れている：◎」、８０Ｊ以上１００Ｊ未満のときに「優れている：○」、６０Ｊ以上８０Ｊ未満のときに「劣っている：△」、６０Ｊ未満のときに「非常に劣っている：×」とした。そして、「大変優れている：◎」又は「優れている：○」と評価されたものを合格とした。
また、靱性の安定性の評価基準は、各例３つずつの試験片についての−２０℃吸収エネルギーの標準偏差が３未満のときに「非常に優れている：◎」、３以上５未満のときに「優れている：○」、５以上１０未満のときに「劣っている：△」、１０以上のときに「非常に劣っている：×」とした。そして、「大変優れている：◎」又は「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (mechanical nature)
Standing-up butt welded joints were produced under the welding conditions shown in Table 3. And about the intensity | strength, the intensity | strength in a plate | board thickness center part was evaluated, and about toughness, the test piece was extract | collected in the position of 2 mm from the back surface, and -20 degreeC absorbed energy was evaluated.
The evaluation standard of strength was “pass: ◯” when 490 MPa or more and 640 MPa or less, and “failure: x” when less than 490 MPa or more than 640 MPa.
The evaluation standard of toughness is “excellent: ◎” when the average value of −20 ° C. absorbed energy for each of the three test pieces of each example is 100 J or more, “excellent when 80 J or more and less than 100 J”. : ○ ”,“ Inferior: Δ ”when 60 J or more and less than 80 J, and“ Very inferior: × ”when less than 60 J. And what was evaluated as “very good: ◎” or “excellent: ◯” was accepted.
In addition, the evaluation criteria for toughness stability are “very good: ◎” when the standard deviation of the −20 ° C. absorbed energy for each of the three test pieces of each example is less than 3; Sometimes “excellent: ◯”, when 5 or more and less than 10, “inferior: Δ”, when 10 or more, “very inferior: x”. And what was evaluated as “very good: ◎” or “excellent: ◯” was accepted.

（溶接作業性）
表３に示す溶接条件で立向上進すみ肉溶接にて作業性を官能評価した。なお、評価基準は、アーク安定性、スパッタ発生量、ヒューム発生量、ビード外観、ビード垂れ、及びスラグ焼き付きの各項目について、以下の５段階で評価した。そして、「大変優れている：５」、「優れている：４」又は「やや優れている：３」と評価されたものを合格とした。
「大変優れている：５」
「優れている：４」
「やや優れている：３」
「劣っている：２」
「非常に劣っている：１」 (Welding workability)
The workability was subjected to sensory evaluation by fillet welding with a standing improvement under the welding conditions shown in Table 3. Evaluation criteria were evaluated in the following five stages for each item of arc stability, spatter generation amount, fume generation amount, bead appearance, bead sagging, and slag image sticking. And what was evaluated as "very excellent: 5", "excellent: 4" or "slightly excellent: 3" was set as the pass.
“Excellent: 5”
“Excellent: 4”
“Slightly better: 3”
“Inferior: 2”
“Very inferior: 1”

（耐高温割れ性）
表４に示す溶接条件で下向突合せ溶接継手を作製した。溶接終了後、初層溶接部（クレータ部を除く）について、Ｘ線透過試験（ＪＩＳＺ３１０４）にて、内部割れの有無を確認し、割れ発生部分のトータル長さを測定し、割れ率を算出した。ここで、割れ率は、割れ率Ｗ＝（割れ発生部分のトータル長さ）／（初層溶接部長さ（クレータ部を除く））×１００により算出される。その割れ率で耐高温割れ性を評価した。具体的には、割れ率が５％以下の場合を「優れている：○」と評価し、割れ率が５％より大きい場合を「劣っている：×」と評価した。そして、「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (High temperature crack resistance)
A downward butt-welded joint was produced under the welding conditions shown in Table 4. After welding, the first layer welded part (excluding the crater part) is checked for the presence of internal cracks in the X-ray transmission test (JIS Z3104), the total length of the cracked part is measured, and the cracking rate is calculated. did. Here, the cracking rate is calculated by the cracking rate W = (total length of cracked portion) / (first layer welded portion length (excluding crater portion)) × 100. The hot crack resistance was evaluated based on the crack rate. Specifically, the case where the crack rate was 5% or less was evaluated as “excellent: ○”, and the case where the crack rate was greater than 5% was evaluated as “inferior: ×”. And what was evaluated as "excellent: (circle)" was set as the pass.

（耐低温割れ性）
表５に示す溶接条件で溶接後９６時間放置した後、裏当て金を切削し、超音波探傷試験（ＪＩＳＺ３０６０）、磁粉探傷試験（ＪＩＳＧ０５６５）により欠陥の有無を確認した。更に、破面をＳＥＭ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）により観察し、割れの形態を確認した。具体的には、低温割れが確認されない場合を「優れている：○」と評価し、低温割れが確認された場合を「劣っている：×」と評価した。そして、「優れている：○」と評価されたものを合格とした。 (Cold cracking resistance)
After leaving for 96 hours after welding under the welding conditions shown in Table 5, the backing metal was cut, and the presence or absence of defects was confirmed by an ultrasonic flaw detection test (JIS Z 3060) and a magnetic particle flaw detection test (JIS G 0565). Furthermore, the fracture surface was observed by SEM (Scanning Electron Microscope), and the form of the crack was confirmed. Specifically, the case where the low temperature crack was not confirmed was evaluated as “excellent: ○”, and the case where the low temperature crack was confirmed was evaluated as “inferior: ×”. And what was evaluated as "excellent: (circle)" was set as the pass.

以上の結果より、以下のことが分かる。
Ｎｏ．３２のワイヤは、Ｃ量が０．０２質量％未満のため、強度が低く、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３３のワイヤは、Ｃ量が０．１０質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にも劣っていた。また、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量及びヒューム発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。さらに、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３４のワイヤは、Ｓｉ量が０．５質量％未満のため、強度が低く、靱性もやや劣っていた。また、ビード外観が悪く、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．３５のワイヤは、Ｓｉ量が１．５質量％より大きいため、靱性がやや劣っており、また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３６のワイヤは、Ｍｎ量が１．５質量％未満のため、強度が低く、靱性もやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３７のワイヤは、Ｍｎ量が３．０質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性も劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。 From the above results, the following can be understood.
No. Since the amount of C was less than 0.02 mass%, the wire of 32 was low in strength, inferior in toughness, and somewhat inferior in toughness stability. Moreover, it was inferior to hot cracking resistance.
No. Since the amount of C was larger than 0.10% by mass, the wire No. 33 had excessive strength, poor toughness, and poor toughness stability. Moreover, it was inferior to arc stability, and there was much spatter generation amount and fume generation amount, and it was inferior to welding workability | operativity. Furthermore, it was also inferior in hot crack resistance and cold crack resistance.
No. Since the amount of Si was less than 0.5 mass%, the wire of 34 was low in strength, and its toughness was slightly inferior. Further, the bead appearance was poor, bead sagging occurred, and the welding workability was poor.
No. The wire No. 35 was slightly inferior in toughness because its Si amount was larger than 1.5% by mass, and also inferior in hot cracking resistance.
No. Since the 36 wire had a Mn content of less than 1.5% by mass, the strength was low and the toughness was slightly inferior. Moreover, it was inferior to hot cracking resistance.
No. Since the wire of No. 37 had an Mn amount larger than 3.0% by mass, the strength was excessive and the toughness was inferior. Moreover, it was also inferior to cold cracking resistance.

Ｎｏ．３８のワイヤは、Ｐ量が０．０３０質量％より大きいため、靱性の安定性がやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．３９のワイヤは、Ｓ量が０．０３０質量％より大きいため、靱性の安定性がやや劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４０のワイヤは、Ｍｇ量が０．１質量％未満のため（Ｍｇを含有しないため）、靱性に劣っていた。また、耐高温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４１のワイヤは、Ｍｇ量が１．０質量％より大きいため、強度が過大であった。また、スパッタ発生量が多く、スラグ焼き付きが発生し、溶接作業性に劣っていた。さらに、耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４２のワイヤは、Ｂ量が０．００２０質量％未満のため、靱性に劣っていた。
Ｎｏ．４３のワイヤは、Ｂ量が０．０１５０質量％より大きいため、強度が過大であった。また、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．４４のワイヤは、Ｚｒ量が０．０１質量％未満のため（Ｚｒを含有しないため）、靱性の安定性がやや劣っていた。
Ｎｏ．４５のワイヤは、Ｚｒ量が０．５０質量％より大きく、またＩ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６未満のため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. Since the amount of P was larger than 0.030 mass%, the stability of toughness was a little inferior to 38 wires. Moreover, it was inferior to hot cracking resistance.
No. Since the amount of S was larger than 0.030 mass%, the wire of No. 39 was somewhat inferior in toughness stability. Moreover, it was inferior to hot cracking resistance.
No. Forty wires were inferior in toughness because the amount of Mg was less than 0.1% by mass (because Mg was not contained). Moreover, it was inferior to hot cracking resistance.
No. The wire No. 41 had an excessively high strength because the Mg content was larger than 1.0 mass%. Moreover, the amount of spatter generation was large, slag seizure occurred, and the welding workability was poor. Furthermore, it was also inferior in cold cracking resistance.
No. The 42 wire was inferior in toughness because the B content was less than 0.0020 mass%.
No. The wire No. 43 was excessive in strength because the B content was larger than 0.0150 mass%. Moreover, it was inferior also to hot cracking resistance and cold cracking resistance.
No. The wire No. 44 was slightly inferior in toughness stability because the amount of Zr was less than 0.01% by mass (not containing Zr).
No. The wire of No. 45 has a Zr amount greater than 0.50% by mass. Al / S. Since Al was less than 1.6, the strength was excessive, the toughness was inferior, and the toughness stability was slightly inferior. Moreover, it was inferior to arc stability, spatter generation amount was large, and was inferior to welding workability | operativity.

Ｎｏ．４６のワイヤは、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計が０．０５質量％未満のため、また、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．４７のワイヤは、Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計が０．３０質量％より大きいため、耐低温割れ性に劣っていた。
Ｎｏ．４８のワイヤは、Ｆ量が０．０５質量％未満のため、耐低温割れ性に劣っていた。
Ｎｏ．４９のワイヤは、Ｆ量が０．３０質量％より大きいため、アークの安定性に劣り、ヒューム発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. For the 46 wire, the total amount of Na converted in the Na compound and K converted in the K compound was less than 0.05% by mass, and the spatter generation amount was large, so that the welding workability was poor.
No. No. 47 had inferior cold cracking resistance because the total of the Na equivalent in the Na compound and the K equivalent in the K compound was greater than 0.30% by mass.
No. The 48 wire was inferior in cold cracking resistance because the F content was less than 0.05% by mass.
No. The No. 49 wire had an F content greater than 0.30% by mass, and therefore was inferior in arc stability, produced a large amount of fumes, and was inferior in welding workability.

Ｎｏ．５０のワイヤは、Ｉ．Ｔｉ量が２．５質量％未満のため、アークの安定性に劣り、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５１のワイヤは、Ｉ．Ｔｉ量が７．５質量％より大きいため、強度が過大であり、靱性も劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。
Ｎｏ．５２のワイヤは、Ｓ．Ｔｉ量が０．０５質量％未満のため、靱性に劣っていた。
Ｎｏ．５３のワイヤは、Ｓ．Ｔｉ量が０．５０質量％より大きいため、アーク安定性に劣り、スパッタ発生量が多く、溶接作業性に劣っていた。 No. The 50 wires are I.D. Since the Ti amount was less than 2.5% by mass, the arc stability was poor, bead sagging occurred, and the welding workability was poor.
No. 51 wires are I.D. Since the amount of Ti was larger than 7.5% by mass, the strength was excessive and the toughness was inferior. Moreover, it was also inferior to cold cracking resistance.
No. 52 wires are S.I. Since the amount of Ti was less than 0.05% by mass, the toughness was poor.
No. 53 wires are S.D. Since the Ti amount was larger than 0.50% by mass, the arc stability was inferior, the spatter generation amount was large, and the welding workability was inferior.

Ｎｏ．５４のワイヤは、Ｉ．Ａｌ量が０．１質量％未満のため（Ｉ．Ａｌを含有しないため）、アーク安定性に劣り、ビード外観が悪く、ビード垂れが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５５のワイヤは、Ｉ．Ａｌ量が１．０質量％より大きいため、スラグ焼き付きが発生し、溶接作業性に劣っていた。
Ｎｏ．５６のワイヤは、Ｓ．Ａｌ量が０．０２質量％未満であり、また、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが８．０より大きいため、強度が低く、靱性にやや劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。
Ｎｏ．５７のワイヤは、Ｓ．Ａｌ量が０．５０質量％より大きく、また、Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６未満のため、強度が過大であり、靱性に劣り、靱性の安定性にもやや劣っていた。また、耐低温割れ性にも劣っていた。 No. 54 wires are I.D. Since the Al amount was less than 0.1% by mass (I. Al was not contained), the arc stability was poor, the bead appearance was poor, the bead sagging occurred, and the welding workability was poor.
No. 55 wires are I.D. Since the Al amount was larger than 1.0% by mass, slag seizure occurred and the welding workability was poor.
No. 56 wires are S.D. Al content is less than 0.02% by mass; Al / S. Since Al was larger than 8.0, the strength was low, the toughness was slightly inferior, and the toughness stability was slightly inferior.
No. 57 wires are S. Al content is greater than 0.50% by mass; Al / S. Since Al was less than 1.6, the strength was excessive, the toughness was inferior, and the toughness stability was slightly inferior. Moreover, it was also inferior to cold cracking resistance.

一方、Ｎｏ．１〜３１のワイヤは、本発明の範囲を満足するものであるため、適切な強度を有し、靱性に優れ、靱性の安定性にも優れていた。また、溶接作業性に優れ、耐高温割れ性及び耐低温割れ性にも優れていた。 On the other hand, no. Since the wires 1 to 31 satisfy the scope of the present invention, they have appropriate strength, excellent toughness, and excellent toughness stability. Moreover, it was excellent in welding workability, and also excellent in hot crack resistance and cold crack resistance.

Claims

ワイヤ全質量あたり、
Ｃ：０．０２〜０．１０質量％、
Ｓｉ：０．５〜１．５質量％、
Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、
Ｐ：０．０３０質量％以下、
Ｓ：０．０３０質量％以下、
Ｍｇ：０．１〜１．０質量％、
Ｂ：０．００２０〜０．０１５０質量％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｉ．Ｔｉ：２．５〜７．５質量％、
Ｓ．Ｔｉ：０．０５〜０．５０質量％、
Ｉ．Ａｌ：０．１〜１．０質量％、
Ｓ．Ａｌ：０．０２〜０．５０質量％、
Ｎａ化合物中のＮａ換算量とＫ化合物中のＫ換算量の合計：０．０５〜０．３０質量％、
Ｆ：０．０５〜０．３０質量％、及び、
Ｆｅ：８０質量％以上を含有し、
Ｉ．Ａｌ／Ｓ．Ａｌが１．６〜８．０であるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Per total wire mass,
C: 0.02-0.10 mass%,
Si: 0.5 to 1.5% by mass,
Mn: 1.5 to 3.0% by mass,
P: 0.030% by mass or less,
S: 0.030 mass% or less,
Mg: 0.1 to 1.0% by mass,
B: 0.0020-0.0150 mass%,
Zr: 0.01 to 0.50 mass%,
I. Ti: 2.5-7.5 mass%,
S. Ti: 0.05 to 0.50% by mass,
I. Al: 0.1 to 1.0% by mass,
S. Al: 0.02-0.50 mass%,
Total of Na equivalent amount in Na compound and K equivalent amount in K compound: 0.05-0.30 mass%,
F: 0.05-0.30 mass% and
Fe: containing 80% by mass or more,
I. Al / S. A flux-cored wire for gas shielded arc welding in which Al is 1.6 to 8.0.

Ｉ．Ｔｉ／Ｓ．Ｔｉが８〜８０である請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 I. Ti / S. The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to claim 1, wherein Ti is 8 to 80.

さらに、ワイヤ全質量あたり、
Ｎｉ：２．０質量％以下（０質量％を含まない）
を含有する請求項１又は２に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Furthermore, per total wire mass,
Ni: 2.0% by mass or less (excluding 0% by mass)
The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to claim 1 or 2, comprising:

さらに、ワイヤ全質量あたり、
Ｍｏ：０．５質量％以下（０質量％を含まない）
を含有する請求項１〜３のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Furthermore, per total wire mass,
Mo: 0.5% by mass or less (excluding 0% by mass)
The flux-cored wire for gas shielded arc welding according to any one of claims 1 to 3, comprising:

さらに、ワイヤ全質量あたり、
Ｎｂ：０．１質量％以下、及び
Ｖ：０．１質量％以下
からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有する請求項１〜４のいずれか１項に記載のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。 Furthermore, per total wire mass,
It contains at least 1 sort (s) chosen from the group which consists of Nb: 0.1 mass% or less, and V: 0.1 mass% or less, The flux containing for gas shield arc welding of any one of Claims 1-4 Wire.