JP2017128921A - Slope stabilization structure - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、地山に杭を打設して斜面を安定化する斜面の安定化構造に関する。 The present invention relates to a slope stabilization structure that stabilizes a slope by placing a pile on a natural ground.
地山に杭を打設して斜面を安定化する手法として、特許文献１の組杭抑止工法が知られている。この組杭抑止工法は、長大切土法面対策として、切土法面における途中の小段に鉛直杭を一列に打設すると共に、その直上部分の斜面に対して斜杭を一列に打設し、これらの杭頭部同士を基礎梁により剛結して組杭とし、斜面を安定化するものである。この工法は、水平力に対して抑止杭的に用いられる地滑り補強であり、用地に十分な余裕がある切土斜面で汎用の鉄筋補強土工法等に組み合わせて用い、引張、曲げ、剪断力等に対して大きな耐力を発現させようとしているものである。
As a technique for stabilizing a slope by placing a pile on a natural ground, a method for inhibiting pile piles of
また、特許文献２の図１１には、地山に補強材として鉄筋と固化材によるパイル（小口径杭）を網目状に打設し、土の変形を抑制するルートパイル工法が示されている。ここで網目状とは、鉄筋芯材入りパイルを方向の異なる斜め網状に打設配置するもので、これにより、土の変形・パイル間の土のすりぬけを抑制し、鉄筋等の補強材と土を一体化させている。
Further, FIG. 11 of
ところで、特許文献１の組杭抑止工法で施工を行う際には、切土法面を上部側から下部側へ段階的に形成しながら、第１の領域Iの途中の小段で鉛直杭と斜杭を一列づつ打設し、これらの杭頭部同士を基礎梁により剛結し、その後、その下側の第２の領域IIを切土形成してまた小段を設け、鉛直杭と斜杭を一列づつ打設して基礎梁により剛結し、という作業を繰り返すため、用地と施工上の制約を大きく受けてしまう。このため、適用範囲が狭く、限られたものとなる。
By the way, when constructing with the group pile restraint method of
また、この組杭抑止工法は鉛直杭と斜杭の組み合わせではあるが、基本的には従来の単列の鉛直杭の曲げ耐力（水平方向支持力）不足を補うために、鉛直杭と斜杭を組み合わせて頭部剛結しただけのものである。そのため、単列の鉛直杭よりは補強効果が見込まれるが、斜杭Ｎが、鉛直杭Ｍの背面ですべり面２０１に対してほぼ直交する状態で背面土圧を全面的に受け止めて剪断力に抗してしまう為、鉛直杭Ｍにかかる土圧が減って鉛直杭としての支持力は確保されるものの、鉛直杭Ａと斜杭Ｂからなる組杭としての相乗的な補強効果が望めるものではない（図１３参照、図中２０２は切土斜面である）。従って、斜杭の施工で増加する施工コストや施工時間に見合うだけの十分な補強効果の増大があるとは言い難く、コストパフォーマンスに劣る。
In addition, this method for preventing pile piles is a combination of vertical piles and diagonal piles. Basically, in order to compensate for the lack of bending strength (horizontal bearing capacity) of conventional single row vertical piles, vertical piles and diagonal piles are used. It is just a combination of the head and rigid. Therefore, although the reinforcement effect is expected from the single row vertical pile, the slant pile N receives the back side earth pressure in a state almost orthogonal to the sliding
また、特許文献２のルートパイル工法は、あくまでも補強土工法であり、土を一体化させることができるように多数の細径補強材を網目状に打設し、土と補強材との相互作用により、補強材が地山の変形に追随して補強効果を発揮できるようにするものである。即ち、すべり力に対する杭の軸抵抗、杭の支持力を期待することができる抑止杭ではない。
In addition, the route pile method of
本発明は上記課題に鑑み提案するものであって、地滑り斜面に対して組杭により杭の前面及び杭間の地盤反力を最大限有効に活用することができると共に、用地上の制約や施工上の制約が少なく、汎用性に優れ合理的な斜面の安定化構造を提供することを目的とする。 The present invention is proposed in view of the above problems, and it is possible to make the most effective use of the ground reaction force between the front surface of the pile and the pile by using the pile pile on the landslide slope, and the restrictions and construction on the ground. The purpose is to provide a rational slope stabilization structure with few limitations and excellent versatility.
本発明の斜面の安定化構造は、地山の斜面内部のすべり面に対して略直交方向に、前記すべり面の奥側まで打設される直杭と、前記直杭の上側の離間した位置で、前記すべり面に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて、前記すべり面の奥側まで打設される斜杭を有し、前記直杭の杭頭部と前記斜杭の杭頭部とが剛結されていることを特徴とする。
これによれば、すべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾いた斜杭が杭背面側の土圧を効果的に支持することにより、斜杭と直杭の間及び直杭の前面側の地盤反力が維持され、杭の前面及び杭間の地盤の塑性化が可及的に抑止される。従って、前後方向に２列をなす組杭として剛結された斜杭と直杭の双方が互いに最大限の支持力を発現して斜面を安定化することができる。即ち、斜杭がすべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾いている、つまりは寝ていることによって、局所的な剪断力を杭の曲げ耐力だけで抗する状態になるのを避け、長さ方向に応力分散させることができ、土圧分散による地盤反力を効果的に発現させることができる。この結果、斜杭の前面と直杭の間にも外力を受け持つ土圧が発生し、直杭の荷重分担を大幅に減じる一方で、直杭前面側の地盤反力も維持される。そして、斜杭により安定化が保持された地盤中に位置し、すべり面に略直交することで直接的な引張剛性が期待される直杭が組杭の前面に位置することになり、この直杭の配置によって斜杭の変形が防止される。また、直杭と斜杭が頭部剛結されていることでも互いの変形が防止される。これによって、斜杭が直杭を守る一方で直杭が斜杭を守る状態となり、杭背面と杭前面及び杭間の土壌の塑性化が可及的に防止されると共に、斜杭、直杭それぞれが変位発生の早期段階から効果的な支持力を発現できると共に、終局的にも双方の杭が最大限の支持力を発現することができる。また、本発明において直杭、斜杭とは、斜面内部のすべり面に対して略直交方向とそれより水平に近づくように傾く方向に打設されるものであることから、鉛直杭のように斜面途中に段部を形成する必要がなく、施工に当たって用地上の制約や施工上の制約が少なく、汎用性に優れている。また、既存の抑止杭による安定化構造では、大きな抑止力が必要な場合に、杭径を大きくし、杭材質を高張力のものにして対処していたため、施工機械が大型化したり、施工に制約を受けたり、経済性が損なわれていたが、本発明では機動性の良い小口径による組杭を用いても地盤自体が保有する内部応力を崩壊させることなく最大限に活かして大きな抑止力を得、斜面を安定化させることができ、優れた経済性、施工効率で合理的に斜面補強をすることができる。
The slope stabilization structure of the present invention includes a straight pile that is driven to the back side of the slip surface in a direction substantially orthogonal to the slip surface inside the slope of the natural ground, and a spaced position above the straight pile. The slant pile that is inclined so as to approach a horizontal direction from the substantially orthogonal direction with respect to the slip surface and is driven to the back side of the slip surface, the pile head of the straight pile and the pile of the slant pile The head is rigidly connected.
According to this, the slanted pile inclined so as to approach the horizontal from the direction substantially orthogonal to the slip surface effectively supports the earth pressure on the back side of the pile, and between the slanted pile and the straight pile and between the straight piles The ground reaction force on the front side of the pile is maintained, and the plasticization of the ground between the front face of the pile and the pile is suppressed as much as possible. Accordingly, both the slant pile and the straight pile rigidly combined as a pair of piles arranged in two rows in the front-rear direction can exhibit the maximum support force and stabilize the slope. In other words, the slanted pile is tilted so as to be closer to the horizontal than the direction substantially perpendicular to the sliding surface, that is, by lying down, the local shear force is resisted only by the bending strength of the pile. Therefore, the stress can be dispersed in the length direction, and the ground reaction force due to the earth pressure dispersion can be effectively expressed. As a result, the earth pressure responsible for the external force is also generated between the front face of the diagonal pile and the straight pile, and the load sharing of the straight pile is greatly reduced, while the ground reaction force on the front face of the straight pile is also maintained. The straight pile, which is located in the ground where stabilization is maintained by the slant piles and is expected to have direct tensile rigidity by being substantially orthogonal to the slip surface, is located in front of the assembled pile. The pile arrangement prevents the oblique pile from being deformed. Moreover, mutual deformation | transformation is also prevented by the straight pile and the slant pile being rigidly connected to the head. As a result, the diagonal pile protects the straight pile while the direct pile protects the diagonal pile, and the plasticization of the soil between the back of the pile, the front of the pile and the pile is prevented as much as possible. Each can express an effective bearing force from the early stage of displacement occurrence, and both piles can finally develop the maximum bearing force. Further, in the present invention, a straight pile and a diagonal pile are driven in a direction substantially inclined to the sliding surface inside the slope and in a direction inclined so as to be closer to the horizontal, so that it is like a vertical pile. There is no need to form a step part in the middle of the slope, and there are few restrictions on the ground and construction, and it is excellent in versatility. In addition, in the stabilization structure with existing deterrent piles, when large deterrence is required, the pile diameter was increased and the pile material was handled with high tension, so the construction machine was increased in size and installed. Although it was constrained and the economic efficiency was impaired, in the present invention, even if using a pile with a small diameter that has good mobility, the internal stress held by the ground itself is utilized to the maximum without breaking down, and a large deterrent The slope can be stabilized and the slope can be reasonably reinforced with excellent economic efficiency and construction efficiency.
本発明の斜面の安定化構造は、前記斜杭を第１の斜杭とし、前記第１の斜杭の上側の離間した位置で、前記すべり面に対して略直交方向より水平に近づくように傾斜して、前記すべり面の奥側まで打設される第２の斜杭を有し、前記直杭の杭頭部と前記第１の斜杭の杭頭部と前記第２の斜杭の杭頭部とが剛結されていることを特徴とする。
これによれば、第２の斜杭を用いると共に、直杭、第１の斜杭、第２の斜杭の杭頭部を剛結することにより、すべり面に対する終局的な剪断強度を一層高めることができる。
In the slope stabilization structure of the present invention, the slant pile is the first slant pile, and at a spaced position on the upper side of the first slant pile, the slip surface approaches a horizontal direction from a substantially orthogonal direction. A second inclined pile that is inclined and driven to the back side of the sliding surface, the pile head of the straight pile, the pile head of the first inclined pile, and the second inclined pile; The pile head is rigidly connected.
According to this, while using a 2nd diagonal pile, the ultimate shear strength with respect to a sliding surface is further raised by rigidly connecting the pile head of a straight pile, a 1st diagonal pile, and a 2nd diagonal pile. be able to.
本発明の斜面の安定化構造は、前記直杭と前記斜杭の剛結体、若しくは前記直杭と前記第１の斜杭と前記第２の斜杭の剛結体が、前記地山の斜面の横方向に沿って並設されていることを特徴とする。
これによれば、地滑り抑制力の高い安定した斜面構造を広範囲に形成することができる。
The slope stabilization structure of the present invention is characterized in that the straight pile and the slant pile rigid body, or the straight pile, the first slant pile and the second slant pile rigid body, It is characterized by being juxtaposed along the lateral direction of the slope.
According to this, a stable slope structure with a high landslide suppression force can be formed in a wide range.
本発明の斜面の安定化構造は、前記直杭と前記斜杭、若しくは前記直杭と前記第１の斜杭と前記第２の斜杭のそれぞれが、直径１００〜３００ｍｍの鋼管と、グラウト材の注入で形成される定着層とから構成されていることを特徴とする。
これによれば、直径１００〜３００ｍｍの小口径の鋼管による杭を用いることで、より施工上の制約が少なくすることができると共に、斜面のすべり面に対して略直交方向に或いは傾斜角度をつけて打設することも容易に行うことができる。
The slope stabilization structure of the present invention includes a steel pipe having a diameter of 100 to 300 mm, a grout material, each of the straight pile and the oblique pile, or the straight pile, the first oblique pile, and the second oblique pile. And a fixing layer formed by injection.
According to this, by using a pile made of a small diameter steel pipe having a diameter of 100 to 300 mm, it is possible to further reduce the restrictions on the construction, and to add an inclination angle in a direction substantially orthogonal to the slip surface of the slope. Can be easily placed.
本発明の斜面の安定化構造は、前記斜杭と前記斜杭の直下の前記すべり面とがなす角度が６５度〜７５度に設定されている、若しくは前記第１の斜杭と前記第１の斜杭の直下の前記すべり面とがなす角度が６５度〜７５度、前記第２の斜杭と前記第２の斜杭の直下の前記すべり面とがなす角度が６５度〜７５度に設定されていることを特徴とする。
これによれば、斜杭若しくは第１、第２の斜杭の軸方向を剪断面と最適に斜交させることで、早い段階から斜杭若しくは第１、第２の斜杭の周面摩擦を生かして引張方向の力が働かせ、又、斜杭若しくは第１、第２の斜杭の前側の地盤反力を得ることができ、剪断変位の小さいうちに剪断抵抗力を早く確実に働かせることができる。従って、大きな剪断変位、剪断応力の発生を抑制し、斜面の安定性を一層高めることができる。
In the slope stabilization structure of the present invention, an angle formed by the inclined pile and the sliding surface immediately below the inclined pile is set to 65 degrees to 75 degrees, or the first inclined pile and the first An angle formed by the sliding surface immediately below the diagonal pile is 65 degrees to 75 degrees, and an angle formed by the second inclined pile and the sliding surface immediately below the second inclined pile is 65 degrees to 75 degrees. It is characterized by being set.
According to this, by making the axial direction of the inclined pile or the first and second inclined piles obliquely intersect with the shear plane optimally, the peripheral friction of the inclined pile or the first and second inclined piles can be reduced from an early stage. It is possible to use the force in the tensile direction by making use of it, and to obtain the ground reaction force on the front side of the slant pile or the first and second slant piles, so that the shear resistance force can be exerted quickly and reliably while the shear displacement is small. it can. Therefore, generation of large shear displacement and shear stress can be suppressed and slope stability can be further enhanced.
本発明の斜面の安定化構造は、地滑り斜面に対して組杭により杭の前面及び杭間の地盤反力を最大限有効に活用することができ、剛結された斜杭と直杭の双方に互いに最大限の支持力を発現させて斜面を安定化することができる。また、用地上の制約や施工上の制約が少なく、汎用性に優れ、極めて高い合理的を有する。 The slope stabilization structure of the present invention can make the most effective use of the ground reaction force between the front surface of the pile and the pile by means of the assembled pile against the landslide slope. The slopes can be stabilized by expressing the maximum support force to each other. Moreover, there are few restrictions on the ground and restrictions on construction, it is excellent in versatility and has extremely high rationality.
〔第１実施形態の斜面の安定化構造〕
本発明による第１実施形態の斜面の安定化構造は、図１及び図２に示すように、地山１００の斜面１０１から内部にあるすべり面１０２に対して略直交方向に打設されている直杭１と、直杭１の上側の離間した位置で、斜面１０１からすべり面１０２に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて打設されている第１の斜杭２と、第１の斜杭２の上側の離間した位置で、斜面１０１からすべり面１０２に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて打設されている第２の斜杭３を備える。直杭１、第１の斜杭２、第２の斜杭３は、それぞれ斜面１０１から先端側の部分がすべり面１０２の奥側まで到達するように打設されている。
[Slope stabilization structure of the first embodiment]
As shown in FIGS. 1 and 2, the slope stabilization structure of the first embodiment according to the present invention is driven from the
直杭１は、すべり面１０２に対して略直交方向に打設され、第１の斜杭２、第２の斜杭３は、すべり面１０２に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて打設され、この直杭１、第１の斜杭２、第２の斜杭３の３列で組杭が構成されており、既存の鉛直方向に打設される鉛直杭と、鉛直方向に対して若干傾斜して打設される斜杭からなる組杭とは異なるものである。
The
第１の斜杭２と、第１の斜杭２の直下のすべり面１０２とがなす角度αは、略直交方向より水平に近づくように傾斜する角度で適宜設定することが可能であるが、６５度〜７５度に設定すると好適であり、図示例の角度αは７０度になっており、第１の斜杭２の直杭１に対する傾斜角度は２０度になっている。同様に、第２の斜杭３と、第２の斜杭３の直下のすべり面１０２とがなす角度βは、略直交方向より水平に近づくように傾斜する角度で適宜設定することが可能であるが、６５度〜７５度に設定すると好適であり、図示例の角度βは７０度になっており、第２の斜杭３の直杭１に対する傾斜角度は２０度になっている。この斜杭２、３の角度α、βは、すべり面に対して略直交する直杭１と打設角度が傾斜する斜杭２、３を同一の施工機械で段取り変えしながら打設するのに無理のない角度で、作業性にも支障を及ぼさない。
The angle α formed by the
直杭１、第１の斜杭２、第２の斜杭３のそれぞれは、鋼管１１、２１、３１と、グラウト材の注入で形成され、地山１０１に打設されている鋼管１１、２１、３１の周囲で硬化している定着層６３から構成されており（図３参照）、更に、鋼管１１、２１、３１にはそれぞれ杭頭部１２、２２、３２が溶接して固定されている。鋼管１１、２１、３１には所要の杭支持力が得られる適宜の鋼管を用いることが可能であるが、直径１００〜３００ｍｍの小口径の鋼管とすると、より施工上の制約が少なくすることができると共に、斜面のすべり面に対して略直交方向に或いは傾斜角度をつけて打設することも容易に行うことができて好適である。
Each of the
直杭１の杭頭部１２及びその近傍、第１の斜杭２の杭頭部２２及びその近傍、第２の斜杭３の杭頭部３２及びその近傍は、斜面１０１上に一体的に設けられている鉄筋コンクリート４に埋め込まれており、即ち、本実施形態においては直杭１、斜杭２、３の杭頭部１２、２２、３２は鉄筋コンクリート４を介して剛結されている。鉄筋コンクリート４は、コンクリート部４１と、コンクリート部４１内に配された鉄筋４２とから構成される。
The
本実施形態の直杭１、第１の斜杭２、第２の斜杭３はいずれも同様の施工方法により地山１００に打設される。図３は直杭１、第１の斜杭２又は第２の斜杭３を構成する杭６を打設する施工工程を示す断面説明図である。
The
杭６を打設する際には、先ず斜面１０１から地山１００に向かって削孔１０３を形成する。図３（ａ）の例では、先端部にビット５３とダウンザホールハンマー５２が設けられている削孔ロッド５１を鋼管６１内に挿入し、鋼管６１をケーシングとする削孔ロッド５１を施工機械で回転させて削孔１０３を形成する。削孔１０３が所要の深さまで到達したら削孔ロッド５１を引き抜いて鋼管６１のみ削孔１０３内に存置する（図３（ｂ）参照）。なお、図示例はダウンザホールハンマー方式の削孔であるが、ロータリーパカッション方式等でも同様に鋼管６１をケーシングとして削孔することができ、また、地山１００の土質や鋼管６１の形態によっては、打撃を伴わずに回転のみで削孔打設することも可能である。
When placing the
その後、図３（ｃ）に示すように、鋼管６１内に先端部にパッカー５５が設けられている注入管５４を挿入し、パッカー５５が孔奥近傍に到達するまで挿入する。そして、注入管５４にグラウト材を圧送してパッカー５５の先端から吐出させ、鋼管６１の周面に長手方向に所定間隔を開けて形成されている吐出孔６１１から周囲の地山１００内にグラウト材を注入する。グラウト材が浸透した周囲の地山１００には定着層６３が形成される。このグラウト材の注入をパッカー５５及び注入管５４を引き上げながら繰り返し行い、鋼管６１の周囲に定着層６３が形成される（図３（ｄ）、（ｅ）参照）。
Thereafter, as shown in FIG. 3 (c), the
そして、鋼管６１から注入管５４及びパッカー５５を引き抜き、鋼管６１の斜面１０１から吐出する端部に杭頭部を溶接等によって固定し、直杭１、第１の斜杭２又は第２の斜杭３を構成する杭６が形成される。
Then, the
第１実施形態では、直杭１と第１の斜杭２と第２の斜杭３を剛結合して構成される剛結体が、地山１００の斜面１０１の横方向に沿って並設されており、この複数並設された剛結体の直杭１の杭頭部１２、第１の斜杭２の杭頭部２２、第２の斜杭３の杭頭部３２が、斜面１０１上に一体的に設けられている鉄筋コンクリート４で剛結されている（図示省略）。直杭１と第１の斜杭２と第２の斜杭３の剛結体を並設することにより、地滑り抑制力の高い安定した斜面構造を広範囲に形成することができる。
In the first embodiment, a rigid structure formed by rigidly connecting the
第１実施形態の斜面の安定化構造によれば、すべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾いた第１の斜杭２、第２の斜杭３が直杭１の背面側の土圧を効果的に支持することにより、第２の斜杭３と第１の斜杭２との間、第１の斜杭２と直杭１との間、及び直杭１の前面側の地盤反力が維持され、直杭１の前面及び杭間の地盤の塑性化を可及的に抑止できる。従って、組杭として剛結された直杭１と第１の斜杭２と第３の斜杭３が互いに最大限の支持力を発現して斜面を安定化することができる。
According to the slope stabilization structure of the first embodiment, the
即ち、第１の斜杭２、第２の斜杭３がすべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾くことによって、局所的な剪断力を杭の曲げ耐力だけで抗する状態になるのを避け、長さ方向に応力を分散させ、土圧分散による地盤反力を効果的に発現させることができる。この結果、第２の斜杭３の前面と第１の斜杭２との間、第１の斜杭２と直杭１との間にも外力を受け持つ土圧が発生し、直杭１の荷重分担を大幅に減じる一方で、直杭１の前面側の地盤反力も維持される。そして、斜杭２、３により安定化が保持された地盤中に位置し、すべり面に略直交することで直接的な引張剛性が期待される直杭１が組杭の前面に位置することになり、この直杭１の配置によって斜杭２、３の変形が防止される。また、直杭１と斜杭２、３が頭部剛結されていることでも互いの変形が防止される。これによって、斜杭２、３が直杭１を守る一方で直杭１が斜杭２、３を守る状態となり、杭背面と杭前面及び杭間の土壌の塑性化が可及的に防止されると共に、斜杭２、３、直杭１のそれぞれが変位発生の早期段階から効果的な支持力を発現できると共に、終局的にもそれぞれの杭が最大限の支持力を発現することができる。
That is, the state where the
また、直杭１、斜杭２、３とは、斜面内部のすべり面に対して略直交方向とそれより水平に近づくように傾く方向に打設されるものであることから、鉛直杭のように斜面途中に段部を形成する必要がなく、施工に当たって用地上の制約や施工上の制約が少なく、汎用性に優れている。また、既存の抑止杭による安定化構造では、大きな抑止力が必要な場合に、杭径を大きくし、杭材質を高張力のものにして対処していたため、施工機械が大型化したり、施工に制約を受けたり、経済性が損なわれていたが、第１実施形態では機動性の良い小口径による組杭を用いても地盤自体が保有する内部応力を崩壊させることなく最大限に活かして大きな抑止力を得、斜面を安定化させることができ、優れた経済性、施工効率で合理的に斜面補強をすることができる。
Moreover, since the
更に、第１の斜杭２に加えて第２の斜杭３を用いると共に、直杭１、第１の斜杭２、第２の斜杭３の杭頭部１２、２２、３２を剛結することにより、すべり面に対する終局的な剪断強度を一層高めることができる。
Further, in addition to the
また、第１の斜杭２の角度α、第２の斜杭３の角度βを６５度〜７５度に設定することにより、第１の斜杭２、第２の斜杭３の軸方向を剪断面と最適に斜交させて、早い段階から第１の斜杭２、第２の斜杭３の周面摩擦を生かして引張方向の力が働かせ、又、第１の斜杭２、第２の斜杭３の前側の地盤反力を得ることができ、剪断変位の小さいうちに剪断抵抗力を早く確実に働かせることができる。従って、大きな剪断変位、剪断応力の発生を抑制し、斜面の安定性を一層高めることができる。
Moreover, the axial direction of the
〔第２実施形態の斜面の安定化構造〕
本発明による第２実施形態の斜面の安定化構造は、図４に示すように、第１実施形態における第２の斜杭３を設けない斜面の安定化構造であり、地山１００の斜面１０１から内部にあるすべり面１０２に対して略直交方向に打設されている直杭１ａと、直杭１ａの上側の離間した位置で、斜面１０１からすべり面１０２に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて打設されている斜杭２ａを備え、直杭１ａ、斜杭２ａが、それぞれ斜面１０１から先端側の部分がすべり面１０２の奥側まで到達するように打設されているものである。直杭１ａ、斜杭２ａは第１実施形態の直杭１、第１の斜杭２とそれぞれ同一構成であり、直杭１、第１の斜杭２と同様に打設される。
[Slope stabilization structure of the second embodiment]
As shown in FIG. 4, the slope stabilization structure of the second embodiment according to the present invention is a slope stabilization structure in which the
直杭１ａの杭頭部及びその近傍、斜杭２ａの杭頭部及びその近傍は、斜面１０１上に一体的に設けられている鉄筋コンクリート４に埋め込まれており、即ち、本実施形態においては直杭１ａの杭頭部と斜杭２ａの杭頭部とが鉄筋コンクリート４を介して剛結されている。鉄筋コンクリート４は、第１実施形態と同様、コンクリート部４１と、コンクリート部４１内に配された鉄筋４２とから構成されるものである。第２実施形態では直杭１ａと斜杭２ａとで組杭が構成されている。
The pile head of the straight pile 1a and the vicinity thereof, and the pile head of the inclined pile 2a and the vicinity thereof are embedded in the reinforced concrete 4 integrally provided on the
この直杭１ａ、斜杭２ａは第１実施形態の直杭１、第１の斜杭２とそれぞれ同一構成であり、又、図３の杭６の打設工程の如く、直杭１、第１の斜杭２と同様に打設される。また、斜杭２ａと直下のすべり面１０２とがなす角度αは、第１の斜杭２と直下のすべり面１０２とがなす角度αと同様に設定される。
The straight pile 1a and the oblique pile 2a have the same configuration as the
第２実施形態では、直杭１ａと斜杭２ａを剛結合して構成される剛結体が、地山１００の斜面１０１の横方向に沿って並設されており、この複数並設された剛結体の直杭１ａの杭頭部、斜杭２ａの杭頭部が、斜面１０１上に一体的に設けられている鉄筋コンクリート４で剛結されている（図示省略）。直杭１ａと斜杭２ａの剛結体を並設することにより、地滑り抑制力の高い安定した斜面構造を広範囲に形成することができる。
In 2nd Embodiment, the rigid connection body comprised by rigidly connecting the straight pile 1a and the slant pile 2a was juxtaposed along the horizontal direction of the
第２実施形態の斜面の安定化構造によれば、すべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾いた斜杭２ａが直杭１ａの背面側の土圧を効果的に支持することにより、斜杭２ａと直杭１ａとの間、及び直杭１ａの前面側の地盤反力が維持され、直杭１ａの前面及び杭間の地盤の塑性化を可及的に抑止できる。従って、組杭として剛結された直杭１ａと斜杭２ａが互いに最大限の支持力を発現して斜面を安定化することができる。 According to the slope stabilization structure of the second embodiment, the inclined pile 2a tilted so as to approach the horizontal from the direction substantially orthogonal to the slip surface effectively supports the earth pressure on the back side of the straight pile 1a. Thus, the ground reaction force between the diagonal pile 2a and the straight pile 1a and the front side of the straight pile 1a is maintained, and the plasticization of the ground between the front face of the straight pile 1a and the pile can be suppressed as much as possible. Therefore, the straight pile 1a and the slant pile 2a rigidly connected as a set pile can express the maximum support force with each other and can stabilize the slope.
即ち、斜杭２ａがすべり面に対して略直交する方向より水平に近づくように傾くことによって、局所的な剪断力を杭の曲げ耐力だけで抗する状態になるのを避け、長さ方向に応力を分散させ、土圧分散による地盤反力を効果的に発現させることができる。この結果、斜杭２ａと直杭１ａとの間にも外力を受け持つ土圧が発生し、直杭１ａの荷重分担を大幅に減じる一方で、直杭１ａの前面側の地盤反力も維持される。そして、斜杭２ａにより安定化が保持された地盤中に位置し、すべり面に略直交することで直接的な引張剛性が期待される直杭１ａが組杭の前面に位置することになり、この直杭１ａの配置によって斜杭２ａの変形が防止される。また、直杭１ａと斜杭２ａが頭部剛結されていることでも互いの変形が防止される。これによって、斜杭２ａが直杭１ａを守る一方で直杭１ａが斜杭２ａを守る状態となり、杭背面と杭前面及び杭間の土壌の塑性化が可及的に防止されると共に、斜杭２ａ、直杭１ａのそれぞれが変位発生の早期段階から効果的な支持力を発現できると共に、終局的にもそれぞれの杭が最大限の支持力を発現することができる。 That is, the slant pile 2a is tilted so as to be closer to the horizontal than the direction substantially perpendicular to the sliding surface, thereby avoiding a state in which the local shear force is resisted only by the bending strength of the pile, and in the length direction. It is possible to disperse stress and effectively develop ground reaction force due to earth pressure dispersion. As a result, earth pressure responsible for external force is also generated between the slant pile 2a and the straight pile 1a, and the ground reaction force on the front side of the straight pile 1a is maintained while greatly reducing the load sharing of the straight pile 1a. . And the straight pile 1a which is located in the ground where the stabilization is maintained by the slant pile 2a and is expected to have direct tensile rigidity by being substantially orthogonal to the sliding surface is located at the front surface of the assembled pile, By the arrangement of the straight pile 1a, deformation of the oblique pile 2a is prevented. Moreover, mutual deformation | transformation is prevented also by the straight pile 1a and the diagonal pile 2a being head-rigid. As a result, the slant pile 2a protects the straight pile 1a while the straight pile 1a protects the slant pile 2a, and the plasticization of the soil between the back of the pile, the front of the pile and the pile is prevented as much as possible. Each of the piles 2a and the straight piles 1a can express an effective supporting force from an early stage of the occurrence of displacement, and each pile can express a maximum supporting force finally.
また、直杭１ａ、斜杭２ａとは、斜面内部のすべり面に対して略直交方向とそれより水平に近づくように傾く方向に打設されるものであることから、鉛直杭のように斜面途中に段部を形成する必要がなく、施工に当たって用地上の制約や施工上の制約が少なく、汎用性に優れている。また、既存の抑止杭による安定化構造では、大きな抑止力が必要な場合に、杭径を大きくし、杭材質を高張力のものにして対処していたため、施工機械が大型化したり、施工に制約を受けたり、経済性が損なわれていたが、第２実施形態では機動性の良い小口径による組杭を用いても地盤自体が保有する内部応力を崩壊させることなく最大限に活かして大きな抑止力を得、斜面を安定化させることができ、優れた経済性、施工効率で合理的に斜面補強をすることができる。その他、第１実施形態と対応する構成から対応する効果を奏する。 Moreover, since the straight pile 1a and the slant pile 2a are driven in a direction substantially inclined with respect to the sliding surface inside the slope and in a direction inclined so as to approach the horizontal, the slope is like a vertical pile. There is no need to form a step in the middle, and there are few restrictions on the ground and construction, and the versatility is excellent. In addition, in the stabilization structure with existing deterrent piles, when large deterrence is required, the pile diameter was increased and the pile material was handled with high tension, so the construction machine was increased in size and installed. Although it was constrained and the economic efficiency was impaired, in the second embodiment, even if a pile with a small diameter with good mobility is used, the internal stress held by the ground itself can be utilized to the maximum without collapse. Deterrence can be obtained, the slope can be stabilized, and the slope can be reasonably reinforced with excellent economic efficiency and construction efficiency. In addition, there exists an effect corresponding from the structure corresponding to 1st Embodiment.
〔実施例と比較例の対比〕
本発明による斜面安定化構造のうち、直杭１＋第１の斜杭２＋第２の斜杭３の３列で１組をなす第１実施形態の構造に対応するモデル実施例の第１実施例と、直杭１ａ＋斜杭２ａの２列で１組をなす第２実施形態の構造に対応するモデル実施例の第２実施例とが、同本数の直杭に比して有する有効性を確認するため、第１実施例、第２実施例と比較例のモデル実験を行った。このモデル実験では杭や地盤のモデルにセンサを設けておくことにより、各位置での挙動を数値として計測することができる。
[Contrast of Examples and Comparative Examples]
Of the slope stabilization structure according to the present invention, a first example of a model example corresponding to the structure of the first embodiment in which one set is formed by three rows of a
図５はモデル実験装置の構成図である。モデル実験装置５００は、上箱部５０２と下箱部５０３で一対の剪断箱５０１を有し、剪断箱５０１内に珪砂７号を相対密度80％となるように充填して模擬地盤を作成し、この模擬地盤内に、φ114.3mm鋼管杭を想定して相似比1/10となるアルミ角棒10mm×10mm×260mm（中空、厚さ1mm）を模型杭５０４として、実施例及び比較例となるように配置した。図５中、５０５はすべり面１０２に対応する剪断面である。
FIG. 5 is a configuration diagram of the model experiment apparatus. The model
モデル実験における杭配置を図６に示す。図６（ａ）、（ｂ）は第１実施例及びその比較例である第１比較例の杭配置を示しており、第１実施例では直杭１＋第１の斜杭２＋第２の斜杭３の３本に対応するように模型杭５０４を上箱部５０２及び下箱部５０３内に配置し、３本の模型杭５０４の頭部を同様に相似比を考慮したアルミ棒φ3mmで剛結した。第１比較例では直杭１を３列で打設する場合に対応するように剪断面５０５に対して略直交する３本の模型杭５０４を上箱部５０２及び下箱部５０３内に配置し、３本の模型杭５０４の頭部を同様に相似比を考慮したアルミ棒φ3mmで剛結した。
The pile arrangement in the model experiment is shown in FIG. 6 (a) and 6 (b) show the pile arrangement of the first embodiment and the first comparative example which is a comparative example thereof. In the first embodiment, the
図６（ｃ）、（ｄ）は第２実施例及びその比較例である第２比較例の杭配置を示しており、第２実施例では直杭１ａ＋斜杭２ａの２本に対応するように模型杭５０４を上箱部５０２及び下箱部５０３内に先端部を保持して配置し、２本の模型杭５０４の後端部に位置する頭部を同様に相似比を考慮したアルミ棒φ3mmで剛結した。第２比較例では直杭１ａを２列で打設する場合に対応するように剪断面５０５に対して略直交する２本の模型杭５０４を上箱部５０２及び下箱部５０３内に先端部を保持して配置し、２本の模型杭５０４の後端部に位置する頭部を同様に相似比を考慮したアルミ棒φ3mmで剛結した。
6 (c) and 6 (d) show the pile arrangement of the second embodiment and the second comparative example which is a comparative example thereof. In the second embodiment, the piles correspond to the straight pile 1a and the diagonal pile 2a. The
そして、剪断箱５０１の上面を拘束圧25ｋN/m２で拘束した状態で、下箱部５０３を側方から速度1mm/minで剪断力を付与する形式で実験した。各模型杭５０４には、土圧計、歪み計等のセンサを深さ方向に所定ピッチで取り付けておき、各模型杭５０４に負荷される土圧や歪み等を求めた。
Then, the experiment was performed in a state in which a shear force was applied to the
このモデル実験により得られた剪断変位と剪断応力の関係を図７に示す。図７（１）における黒色点の軌跡の実線は第１実施例の結果、白色点の軌跡の点線は第１比較例の結果であり、図７（２）における黒色点の軌跡の実線は第２実施例の結果、白色点の軌跡の点線は第２比較例の結果であり、それぞれモデル実験装置５００に設置されている剪断応力測定センサー及び変位センサーにより、得られた信号をコンピューターで変換し、グラフ化したものである。尚、ここに言う剪断応力は、模型杭５０４の剪断応力ではなく、実験箱の中に再現された模擬地盤の剪断応力であり、又、ここに言う剪断変位は、模擬地盤の剪断変位である。
The relationship between the shear displacement and the shear stress obtained by this model experiment is shown in FIG. The solid line of the black point locus in FIG. 7 (1) is the result of the first example, the dotted line of the white point locus is the result of the first comparative example, and the solid line of the black point locus in FIG. As a result of the second example, the dotted line of the locus of the white point is the result of the second comparative example, and the obtained signal is converted by a computer by the shear stress measurement sensor and the displacement sensor respectively installed in the model
本モデル実験の結果によると、第１実施例は、直杭１の３列の頭部剛結に対応する第１比較例の剪断実験結果に対し、初期剛性はほぼ変わらないものの、終局的に大きな剪断応力を発現する、つまりは高い補強効果を有することが分かる。
According to the results of this model experiment, although the first example is substantially the same as the shear test result of the first comparative example corresponding to the three rows of heads of the
一方、第２実施例と、直杭１ａの２列の頭部剛結に対応する第２比較例では、第２実施例の方が初期剛性で第２比較例を上回るものの、その後の剪断応力−剪断変位曲線ではあまり差が見られず、終局的には第２比較例より剪断応力が落ちている。しかし、この結果は剪断応力−剪断変位曲線であるが、同時に検出された土圧計のデータによれば、模型杭５０４に生じる土圧分布には第２実施例と第２比較例とで大きな差が生じることが分かった。
On the other hand, in the 2nd example and the 2nd comparative example corresponding to two rows of head rigid connection of straight pile 1a, although the 2nd example is the initial rigidity and exceeds the 2nd comparative example, the subsequent shear stress -There is not much difference in the shear displacement curve, and eventually the shear stress is lower than in the second comparative example. However, although this result is a shear stress-shear displacement curve, according to the data of the earth pressure gauge detected at the same time, the earth pressure distribution generated in the
自然地盤は常に動き得るものであり、ある載荷荷重に対し変位が同じ地盤であっても「壊れた地盤」と「壊れていない地盤」がある。壊れていない地盤は変形しても弾性体として地盤崩壊を免れるように自身を維持し、地盤が壊れていて塑性化していれば、杭の支持力を超えたところで崩壊する。このような地盤性状の相違は、土圧分布の相違と相関性を有すると考えられる。 Natural ground can always move, and even if the displacement is the same for a given load, there are “broken ground” and “unbroken ground”. An unbroken ground maintains itself as an elastic body even if it deforms, and if the ground is broken and plasticized, it collapses beyond the support capacity of the pile. Such a difference in ground properties is considered to have a correlation with a difference in earth pressure distribution.
そのため、第１、第２実施例と第１、第２比較例の剪断試験において生じる土圧の違いに着目し、モデル実験に対応するモデルにより、杭の前面・背面及び杭間の地盤における地盤性状を三次元ＦＥＭ解析により評価した。三次元ＦＥＭ解析は、静的な条件下で地盤を弾塑性体として見て３次元軸上で要素分割し、その応力と変形について解析を行うものであり、杭が打設された地盤全体の連続的な挙動、三次元的な挙動を把握するのに有利である。 Therefore, paying attention to the difference in earth pressure that occurs in the shear test between the first and second embodiments and the first and second comparative examples, the model corresponding to the model experiment, the ground in the front and back of the pile and the ground between the piles Properties were evaluated by three-dimensional FEM analysis. The three-dimensional FEM analysis is to analyze the stress and deformation of the entire ground where the piles are placed by looking at the ground as an elasto-plastic body under static conditions and dividing the elements on the three-dimensional axis. It is advantageous for grasping continuous behavior and three-dimensional behavior.
この三次元ＦＥＭ解析では、モデル実験により得た各データと最も整合するよう解析条件を定めてパラメータを設定し、当該条件及びパラメータを用いてＦＥＭ解析を行った。そして、視覚的に見識可能となるようにデータを加工することにより、杭間及び組杭の前後の地盤状態を確認した。 In this three-dimensional FEM analysis, analysis conditions were set so as to best match each data obtained by the model experiment, parameters were set, and FEM analysis was performed using the conditions and parameters. And the ground condition before and after the pile between piles and the pile was confirmed by processing data so that it became visually insightful.
図８（ａ）、（ｂ）は第１実施例と第１比較例に対応する３次元ＦＥＭ解析用モデル図、図８（ｃ）、（ｄ）は第２実施例と第２比較例に対応する３次元ＦＥＭ解析用モデル図であり、これらのモデル図中の６０１はモデル直杭、６０２はモデル斜杭、６０３は剪断面である。各モデルでは、第１実施例の組杭、第１比較例の組杭、第２実施例の組杭、第２比較例の組杭を横方向に３組並設し、各例の各杭の頭部は全体的に剛結している。 8A and 8B are three-dimensional FEM analysis model diagrams corresponding to the first embodiment and the first comparative example, and FIGS. 8C and 8D are the second embodiment and the second comparative example. It is a corresponding 3D FEM analysis model diagram. In these model diagrams, 601 is a model direct pile, 602 is a model oblique pile, and 603 is a shear plane. In each model, the piles of the first example, the grouped piles of the first comparative example, the grouped piles of the second example, and the grouped piles of the second comparative example were arranged in parallel in the horizontal direction. The head of is totally rigid.
図９〜図１２は、図８（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）に対応したモデルで三次元ＦＥＭ解析を行ったものから、所定の応力状態下における縦断面と、剪断面（すべり面）直上の解析結果を取り出し、所定の閾値で２値化し、黒く塗りつぶした箇所を塑性化地盤、塗りつぶされていない箇所を非塑性化地盤として表したものである。図９（ａ）及び図１０（ａ）は第１実施例対応解析用モデル、図９（ｂ）及び図１０（ｂ）は第１比較例対応解析用モデル、図１１（ａ）及び図１２（ａ）は第２実施例対応解析用モデル、図１１（ｂ）及び図１２（ｂ）は第２比較例対応解析用モデルのものをそれぞれ示している。 FIGS. 9 to 12 show a longitudinal section under a predetermined stress state and a shearing force obtained from three-dimensional FEM analysis using models corresponding to FIGS. 8 (a), (b), (c), and (d). The analysis result immediately above the surface (sliding surface) is taken out, binarized with a predetermined threshold value, and the blacked portion is represented as plasticized ground, and the unpainted portion is represented as nonplasticized ground. 9 (a) and 10 (a) are models for analysis corresponding to the first embodiment, FIGS. 9 (b) and 10 (b) are models for analysis corresponding to the first comparative example, and FIGS. 11 (a) and 12 (b). FIG. 11A shows the model for analysis corresponding to the second embodiment, and FIGS. 11B and 12B show the model for analysis corresponding to the second comparative example, respectively.
図９及び図１１の縦断方向の塑性域分布図によれば、第１実施例、第２実施例対応のモデルでは、すべり面より上側（斜面表層に近い側）の杭間に非塑性化領域が残り、終局的な変位状態においても、壊れることなく地盤反力を維持している地盤が残ることが分かる。一方、第１比較例、第２比較例対応のモデルでは、杭間の地盤がほぼ全て塑性化してしまうことが分かる。このように一旦塑性化した地盤は杭間において弾性体として地盤反力を発現することはできない。 According to the plastic zone distribution diagrams in the longitudinal direction of FIGS. 9 and 11, in the model corresponding to the first embodiment and the second embodiment, the non-plasticization region between the piles on the upper side (closer to the slope surface layer) than the slip surface. It can be seen that even in the ultimate displacement state, there remains a ground that maintains the ground reaction force without breaking. On the other hand, in the models corresponding to the first comparative example and the second comparative example, it can be seen that the ground between the piles is almost entirely plasticized. The ground once plasticized in this way cannot exhibit a ground reaction force as an elastic body between piles.
また、図１０及び図１２の剪断面（すべり面）直上近傍の横断面における塑性域分布状態によれば、第１実施例、第２実施例対応のモデルでは、杭の前面・背面及び杭間でも非塑性化領域が残り、地盤反力が見込めるのに対し、第１比較例、第２比較例対応のモデルでは、地盤のほとんどが塑性化してしまうことが分かる。即ち、本発明は、単に載荷荷重的なメリットがあるということではなく、杭材周辺の土圧を効果的に生かして、斜面の安定化を合理的に図ることができると言える。 Further, according to the plastic zone distribution in the cross section immediately above the shear plane (slip plane) in FIGS. 10 and 12, in the models corresponding to the first embodiment and the second embodiment, the front and back surfaces of the pile and the space between the piles However, it can be seen that the non-plasticized region remains and the ground reaction force can be expected, whereas in the models corresponding to the first comparative example and the second comparative example, most of the ground is plasticized. That is, it can be said that the present invention does not simply have an advantage in terms of load, but can effectively stabilize the slope by effectively utilizing the earth pressure around the pile material.
〔実施形態の変形例等〕
本明細書開示の発明は、各発明、各実施形態、各例の他に、適用可能な範囲で、これらの部分的な構成を本明細書開示の他の構成に変更して特定したもの、或いはこれらの構成に本明細書開示の他の構成を付加して特定したもの、或いはこれらの部分的な構成を部分的な作用効果が得られる限度で削除して特定した上位概念化したものを含むものであり、下記変形例も包含する。
[Modifications of Embodiment, etc.]
In addition to each invention, each embodiment, and each example, the invention disclosed in this specification is specified by changing these partial configurations to other configurations disclosed in this specification, to the extent applicable. Or, those that are specified by adding other configurations disclosed in the present specification to these configurations, or those that have been identified by deleting these partial configurations to the extent that partial effects can be obtained are included. The following modifications are also included.
例えば直杭１の杭頭部１２と第１の斜杭２の杭頭部２２と第２の斜杭３の杭頭部３２を剛結する部材、或いは直杭１ａの杭頭部と斜杭２ａの杭頭部を剛結する部材は、鉄筋コンクリート４に限定されず、ヒンジ等回転可能なものでない限り剛結可能な部材であれば適宜であり、例えば直杭１の杭頭部１２と第１の斜杭２の杭頭部２２と第２の斜杭３の杭頭部３２を、或いは直杭１ａの杭頭部と斜杭２ａの杭頭部を鋼材で連結することにより剛結する構成等としてもよい。
For example, a member that rigidly connects the
本発明は、地山の斜面を安定化する際に利用することができる。 The present invention can be utilized when stabilizing a natural slope.
１、１ａ…直杭 １１…鋼管 １２…杭頭部 ２…第１の斜杭 ２１…鋼管 ２２…杭頭部 ２ａ…斜杭 ３…第２の斜杭 ３１…鋼管 ３２…杭頭部 ４…鉄筋コンクリート ４１…コンクリート部 ４２…鉄筋 ５１…削孔ロッド ５２…ダウンザホールハンマー ５３…ビット ５４…注入管 ５５…パッカー ６…杭 ６１…鋼管 ６１１…吐出孔 ６３…定着層 １００…地山 １０１…斜面 １０２…すべり面 １０３…削孔 α…第１の斜杭と直下のすべり面とがなす角度 β…第２の斜杭と直下のすべり面とがなす角度 Ｍ…鉛直杭 Ｎ…斜杭 ２０１…すべり面 ２０２…切土斜面 ５００…モデル実験装置 ５０１…剪断箱 ５０２…上箱部 ５０３…下箱部 ５０４…模型杭 ５０５…剪断面 ６０１…モデル直杭 ６０２…モデル斜杭 ６０３…剪断面
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記直杭の上側の離間した位置で、前記すべり面に対して略直交方向より水平に近づくように傾いて、前記すべり面の奥側まで打設される斜杭を有し、
前記直杭の杭頭部と前記斜杭の杭頭部とが剛結されていることを特徴とする斜面の安定化構造。 A direct pile driven to the back side of the slip surface in a direction substantially orthogonal to the slip surface inside the slope of the natural ground,
Inclined piles that are placed up to the back side of the slip surface, tilted so as to be closer to the horizontal than the direction substantially perpendicular to the slide surface, at a spaced position on the upper side of the straight pile,
A slope stabilization structure, wherein a pile head of the straight pile and a pile head of the oblique pile are rigidly connected.
前記第１の斜杭の上側の離間した位置で、前記すべり面に対して略直交方向より水平に近づくように傾斜して、前記すべり面の奥側まで打設される第２の斜杭を有し、
前記直杭の杭頭部と前記第１の斜杭の杭頭部と前記第２の斜杭の杭頭部とが剛結されていることを特徴とする請求項１記載の斜面の安定化構造。 The diagonal pile is the first diagonal pile,
A second inclined pile that is inclined to approach the horizontal direction from the substantially orthogonal direction with respect to the sliding surface at a spaced position on the upper side of the first inclined pile, and is driven to the back side of the sliding surface. Have
The slope stabilization according to claim 1, wherein the pile head of the straight pile, the pile head of the first diagonal pile, and the pile head of the second diagonal pile are rigidly connected. Construction.
若しくは前記第１の斜杭と前記第１の斜杭の直下の前記すべり面とがなす角度が６５度〜７５度、前記第２の斜杭と前記第２の斜杭の直下の前記すべり面とがなす角度が６５度〜７５度に設定されている
ことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の斜面の安定化構造。
The angle formed by the slant pile and the sliding surface directly below the slant pile is set to 65 degrees to 75 degrees,
Alternatively, an angle formed by the first inclined pile and the sliding surface immediately below the first inclined pile is 65 degrees to 75 degrees, and the sliding surface immediately below the second inclined pile and the second inclined pile. The angle formed between and is set to 65 degrees to 75 degrees. The slope stabilization structure according to any one of claims 1 to 4, wherein:
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