JP2017125300A - Reducing apparatus for noise upon construction of tunnel - Google Patents

Reducing apparatus for noise upon construction of tunnel Download PDF

Info

Publication number
JP2017125300A
JP2017125300A JP2016003188A JP2016003188A JP2017125300A JP 2017125300 A JP2017125300 A JP 2017125300A JP 2016003188 A JP2016003188 A JP 2016003188A JP 2016003188 A JP2016003188 A JP 2016003188A JP 2017125300 A JP2017125300 A JP 2017125300A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
tunnel
balloon
sound
vibration type
tunnel construction
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2016003188A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6663722B2 (en
Inventor
康太 田邉
Kota Tanabe
康太 田邉
啓介 大村
Keisuke Omura
啓介 大村
晃央 市川
Akio Ichikawa
晃央 市川
泰三 西尾
Taizo Nishio
泰三 西尾
和憲 鈴木
Kazunori Suzuki
和憲 鈴木
慎一郎 小柳
Shinichiro Koyanagi
慎一郎 小柳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Takenaka Komuten Co Ltd
Takenaka Doboku Co Ltd
Original Assignee
Takenaka Komuten Co Ltd
Takenaka Doboku Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Takenaka Komuten Co Ltd, Takenaka Doboku Co Ltd filed Critical Takenaka Komuten Co Ltd
Priority to JP2016003188A priority Critical patent/JP6663722B2/en
Publication of JP2017125300A publication Critical patent/JP2017125300A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6663722B2 publication Critical patent/JP6663722B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Landscapes

  • Building Environments (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a reducing apparatus, which exerts reduction effect on frequency bands from low frequency to high frequency (particularly, in low frequency band) by carrying out in a structure generating single resonance system utilizing a tunnel, on noise including blowing noise in the tunnel with a dynamite upon tunnel construction.SOLUTION: There is provided a reducing apparatus 7 for noise upon tunnel construction, in which a membrane vibration type sound absorption balloon 2 is arranged on a peripheral part of an arch frame 1 assembled by a longitudinal material 1a and a lateral material 1b and the membrane vibration type sound absorption balloon 2 is expanded with air into an arch shape. The sound absorption balloon 2 has a surface density in membrane and a thickness in an air layer, which are pertinent for reduction in noise upon the tunnel construction in resonance frequency in a situation where it is expanded to an arch shape and attached onto a surface of a tunnel 10. The arch frame 1 is arranged with an interval corresponding to a thickness of the air layer relatively to the surface of the tunnel 10.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

この発明は、トンネル坑内に設け、トンネル工事に伴うトンネル発破音（発破騒音）、トンネル工事に伴う掘削騒音、又はずり運搬時に生じる騒音（以下適宜、「トンネル工事に伴う騒音」と総称する。）を吸音することにより低減する低減装置の技術分野に属し、更に言えば、トンネル（一次覆工、二次覆工コンクリート）を有効利用して低減効果を図る技術に関する。   The present invention is provided in a tunnel pit, and generates a tunnel blasting sound (blasting noise) accompanying tunnel construction, excavation noise accompanying tunnel construction, or noise generated during shear transport (hereinafter collectively referred to as “noise associated with tunnel construction” as appropriate). In particular, the present invention relates to a technique for effectively using a tunnel (primary lining, secondary lining concrete) to achieve a reduction effect.

前記トンネル工事に伴う騒音のうち、トンネル発破音は、発破による***エネルギーが大きな音圧となり、トンネル内の空気を伝播し、トンネル坑口周辺地域に騒音となって伝達される。
従来、トンネル工事における発破音を低減する技術は種々開示されており、その中でも、防音壁（防音扉）を設置する対策が一般的に行われている（例えば、特許文献１、２参照）。
しかし、トンネル発破音は、低周波帯域から高周波帯域まで幅広い音域を有する。特に、トンネル発破音は、非常に低い周波数成分を多く含んでおり、前記した防音壁を設置する対策では、高周波帯域の音（高周波騒音）については効果があるものの、１００Ｈｚ以下の低周波帯域の音（低周波騒音）については成分が透過しやすく、大きな低減効果を期待できない課題があった。 Of the noise associated with the tunnel construction, the tunnel blasting sound has a large sound pressure due to blasting energy due to blasting, propagates through the air in the tunnel, and is transmitted as noise to the area around the tunnel wellhead.
Conventionally, various techniques for reducing blasting sound in tunnel construction have been disclosed, and among them, measures for installing a soundproof wall (soundproof door) are generally taken (for example, see Patent Documents 1 and 2).
However, the tunnel blast sound has a wide sound range from a low frequency band to a high frequency band. In particular, the tunnel blast noise contains a lot of very low frequency components, and the above-described measures for installing the noise barrier are effective for the high frequency band sound (high frequency noise), but the low frequency band of 100 Hz or less. As for sound (low frequency noise), there is a problem that components are easily transmitted and a large reduction effect cannot be expected.

そこで近年では、発破音による騒音、特には発破音による低周波騒音を低減する技術が開示されている。
例えば、特許文献３には、トンネルの坑口ないし坑内を所定隔壁で閉塞し、一端をトンネル坑内に開口し他端を閉塞しそれぞれ経路長が異なる複数の管体を、前記所定隔壁よりも切羽側に設置することを特徴とするトンネル発破音消音器（消音方法）が開示されている（請求項１の記載参照）。
また、特許文献４には、箱と、箱に配設された貫通管と、からなり、貫通管が箱を構成する一つの側面に設けられた孔と連通するようにして該側面に固定されて箱状ヘルムホルツ共鳴器が構成され、複数の該箱状ヘルムホルツ共鳴器の全てがそれぞれの前記一つの側面を同じ方向でかつ貫通管の端部開口が外部に臨むようにして積層および／または併設されており、前記貫通管が、箱状ヘルムホルツ共鳴器ごとに異なる断面積および／または管長を有している箱状ヘルムホルツ共鳴器の組立体が開示されている（請求項１の記載参照）。 Therefore, in recent years, a technique for reducing noise caused by blasting sound, particularly low-frequency noise caused by blasting sound, has been disclosed.
For example, Patent Document 3 discloses that a plurality of pipe bodies having a path length that is closed at a tunnel entrance or inside a tunnel with a predetermined partition wall, one end is opened in the tunnel shaft and the other end is closed, and the path length is different from the predetermined partition wall. There is disclosed a tunnel blasting silencer (silencing method) characterized in that it is installed in (refer to the description of claim 1).
Further, Patent Document 4 includes a box and a through pipe disposed in the box, and the through pipe is fixed to the side surface so as to communicate with a hole provided on one side surface constituting the box. A box-shaped Helmholtz resonator, and a plurality of the box-shaped Helmholtz resonators are stacked and / or provided side by side so that each of the one side faces in the same direction and the end opening of the through pipe faces the outside. An assembly of a box-shaped Helmholtz resonator is disclosed in which the penetrating tube has a different cross-sectional area and / or tube length for each box-shaped Helmholtz resonator (see claim 1).

上記特許文献３、４によれば、トンネル発破音のうち、低周波帯域の音についても効果的に低減できる旨の記載が認められる。   According to Patent Documents 3 and 4 described above, it is recognized that the sound of the low frequency band among the tunnel blast sounds can be effectively reduced.

特開２００８−１６３６８１号公報JP 2008-163681 A 特開２００９−５２３１９号公報JP 2009-52319 A 特開２０１１−２５６６０９号公報JP 2011-256609 A 特開２０１４−７４３２８号公報JP 2014-74328 A

しかしながら、上記特許文献３、４に開示された発明によれば、トンネル延長方向及びトンネル面内（幅）方向に種々の構成部材を一連に組み合わせた大規模な装置で実施するので、装置の設置が煩雑で時間がかかり工期が長引く上に、車両や作業員の通路（動線）の確保に難渋する問題があり、これに伴う作業効率の低下が懸念されていた。また、前記大規模な装置を実現するにはコストが非常に嵩むという問題もあった。   However, according to the inventions disclosed in Patent Documents 3 and 4 described above, since a large-scale apparatus in which various constituent members are combined in series in the tunnel extension direction and the tunnel in-plane (width) direction, the apparatus is installed. However, there is a problem that it is difficult to secure a passage (flow line) for a vehicle and a worker, and there is a concern about a decrease in work efficiency due to this. In addition, there is a problem that the cost is very high for realizing the large-scale apparatus.

本発明は、上述した背景技術の課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、トンネル（一次覆工、二次覆工コンクリート）を利用して単一共振系を形成する構造で実施することにより、トンネル発破音を含む前記トンネル工事に伴う騒音に対し、低周波帯域から高周波帯域まで（特には低周波帯域）の低減効果を得られることはもとより、車両や作業員の通路の確保を容易に行え、作業効率化に寄与すると共に、経済的にも優れたトンネル工事に伴う騒音の低減装置を提供することにある。   The present invention has been devised in view of the problems of the background art described above, and the object is to form a single resonance system using a tunnel (primary lining, secondary lining concrete). By implementing this structure, it is possible to obtain a reduction effect from the low frequency band to the high frequency band (especially the low frequency band) with respect to the noise accompanying the tunnel construction including tunnel blasting sound, as well as vehicles and workers. It is an object of the present invention to provide an apparatus for reducing noise associated with tunnel construction, which can easily secure the passage, contribute to work efficiency, and is economically excellent.

上記背景技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係るトンネル工事に伴う騒音の低減装置は、縦材と横材とを骨組みしてなるアーチフレームの外周部に膜振動型吸音バルーンを設け、前記膜振動型吸音バルーンを空気によりアーチ状に膨張させてなるトンネル工事に伴う騒音の低減装置であって、
前記膜振動型吸音バルーンは、アーチ状に膨張させてトンネル表面に密着させた状態での共振周波数が、前記トンネル工事に伴う騒音を低減させるのに適正な膜の面密度および空気層の厚さを備えていること、
前記アーチフレームは、トンネル表面に対して前記空気層の厚さに相当する間隔をあけて設けられていることを特徴とする。 As a means for solving the above-described background art, the noise reduction device for tunnel construction according to the first aspect of the present invention is characterized in that a film is formed on the outer periphery of an arch frame formed by framing a longitudinal member and a transverse member. An apparatus for reducing noise associated with tunnel construction in which a vibration type sound absorbing balloon is provided, and the membrane vibration type sound absorbing balloon is expanded in an arch shape by air,
The membrane vibration type sound-absorbing balloon has a resonance frequency in a state in which it is inflated in an arch shape and is in close contact with the tunnel surface, and the surface density of the membrane and the thickness of the air layer are appropriate for reducing noise associated with the tunnel construction. Having
The arch frame is provided at a distance corresponding to the thickness of the air layer with respect to the tunnel surface.

請求項２に記載した発明は、請求項１に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、膜厚さが、０．３５〜１．００ｍｍ程度、面密度が、０．４３〜２．１７ｋｇ／ｍ２、膨張状態での空気層厚さが、２０〜２００ｃｍ程度であることを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the noise reduction device associated with the tunnel construction according to the first aspect, the membrane vibration type sound absorbing balloon has a film thickness of about 0.35 to 1.00 mm and an area density. 0.43 to 2.17 kg / m 2 , and the air layer thickness in the expanded state is about 20 to 200 cm.

請求項３に記載した発明は、請求項１又は２に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記アーチフレームは、トンネル表面に対して、２０〜２００ｃｍ程度の間隔をあけて設けられていることを特徴とする。   According to a third aspect of the present invention, in the noise reduction device associated with tunnel construction according to the first or second aspect, the arch frame is provided at an interval of about 20 to 200 cm with respect to the tunnel surface. It is characterized by being.

請求項４に記載した発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、複数の膜振動型吸音バルーンを並設させた集合体からなることを特徴とする。   According to a fourth aspect of the present invention, in the noise reduction device associated with tunnel construction according to any one of the first to third aspects, the membrane vibration type sound absorbing balloon includes a plurality of membrane vibration type sound absorbing balloons arranged in parallel. It is characterized by comprising an aggregate.

請求項５に記載した発明は、請求項１〜４のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、通気性がなく、可撓性に優れた素材で構成されていることを特徴とする。   Invention of Claim 5 is the noise reduction apparatus accompanying the tunnel construction as described in any one of Claims 1-4. WHEREIN: The said membrane vibration type sound absorption balloon has no air permeability, and was excellent in flexibility. It is composed of materials.

請求項６に記載した発明は、請求項１〜５のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、その面密度を増大させるために、前記アーチフレーム側の表面に防音シートを１枚又は複数枚、積層する構成で貼着されてなることを特徴とする。   According to a sixth aspect of the present invention, there is provided a noise reduction apparatus for tunnel construction according to any one of the first to fifth aspects, wherein the membrane vibration type sound absorbing balloon has the arch to increase the surface density thereof. It is characterized in that one or a plurality of soundproof sheets are laminated on the surface on the frame side so as to be laminated.

請求項７に記載した発明は、請求項１〜６のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、その面密度を増大させるために、前記アーチフレーム側の表面に鉛シートが貼着されていることを特徴とする。   According to a seventh aspect of the present invention, in the noise reduction device associated with tunnel construction according to any one of the first to sixth aspects, the membrane vibration type sound absorbing balloon has the arch to increase the surface density thereof. A lead sheet is adhered to the surface on the frame side.

請求項８に記載した発明は、請求項１〜７のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記アーチフレームは、トンネル延長方向の長さが１０ｍ程度のアーチフレームを１ユニットとして、トンネル延長方向に２ユニット又は３ユニットを連結してなる構成であることを特徴とする。   According to an eighth aspect of the present invention, in the noise reduction device for tunnel construction according to any one of the first to seventh aspects, the arch frame is an arch frame having a length in the tunnel extension direction of about 10 m. The unit is configured by connecting two or three units in the tunnel extension direction.

請求項９に記載した発明は、請求項８に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記アーチフレームは、前記ユニット毎に、トンネル表面に対して異なる間隔で構成されていることを特徴とする。   According to a ninth aspect of the present invention, in the noise reduction device for tunnel construction according to the eighth aspect, the arch frames are configured at different intervals with respect to the tunnel surface for each unit. And

請求項１０に記載した発明は、請求項８又は９に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、前記ユニット毎に、膜厚さ、面密度、および膨張状態での空気層厚さが可変され、相互に異なる共振周波数を有する構成とされていることを特徴とする。   A tenth aspect of the present invention is the noise reduction apparatus for tunnel construction according to the eighth or ninth aspect, wherein the membrane vibration type sound absorbing balloon has a film thickness, an area density, and an inflated state for each unit. The thickness of the air layer is variable, and the resonance frequency is different from each other.

請求項１１に記載した発明は、請求項１〜１０のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記低減装置の前方に、発破音の成分を拡散させるためのシート等の膜材が、トンネル中空断面を覆うように設けられていることを特徴とする。   The invention described in claim 11 is a noise reduction device associated with tunnel construction according to any one of claims 1 to 10, such as a sheet for diffusing a blast sound component in front of the reduction device. The membrane material is provided so as to cover the tunnel hollow cross section.

請求項１２に記載した発明は、請求項１〜１１のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記膜振動型吸音バルーンは、吸音率を増大させるためのグラスウールシートが内蔵されていることを特徴とする。   The invention described in claim 12 is the apparatus for reducing noise associated with tunnel construction according to any one of claims 1 to 11, wherein the membrane vibration type sound absorbing balloon includes a glass wool sheet for increasing the sound absorption coefficient. It is characterized by being.

請求項１３に記載した発明は、請求項１〜１２のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置において、前記低減装置は、養生装置と兼用されることを特徴とする。   A thirteenth aspect of the present invention is the noise reduction device for tunnel construction according to any one of the first to twelfth aspects, wherein the reduction device is also used as a curing device.

本発明に係る前記トンネル工事に伴う騒音の低減装置によれば、以下の効果を奏する。
（１）従来の防音壁（防音扉）では対策が困難であった低周波騒音に対しても、膜振動型吸音バルーンを適正な面密度及び空気層で実施することにより、膜表面の共振振動エネルギーを利用して低減することができる。
（２）トンネル表面に衝突し反射して拡散する発破音を主として低減させるべく、切羽面に対し、トンネル中空断面を閉塞するような言わば対面方式ではなく、前記吸音バルーンをトンネルの表面に沿った直角方向にのみ張設する言わば直交方式で実施するので、車両や作業員の通路の確保を容易に行える。
（３）膜重量及び空気層厚を変化させることで共振周波数を柔軟にチューニング（調整）できるので、ピークを有するトンネル発破音を含む前記トンネル工事に伴う騒音に対しても効果的に低減できる。前記トンネル工事に伴う騒音を効果的に低減できる周波数は、本出願人らによる実験および解析によると、４０〜３００Ｈｚである。 According to the noise reduction device associated with the tunnel construction according to the present invention, the following effects can be obtained.
(1) Resonance vibration on the membrane surface by implementing a membrane vibration type sound absorbing balloon with an appropriate surface density and air layer against low-frequency noise, which was difficult to prevent with conventional noise barriers (soundproof doors) It can be reduced using energy.
(2) In order to mainly reduce the blasting sound that collides with the tunnel surface and reflects and diffuses, the sound absorbing balloon is arranged along the surface of the tunnel instead of the so-called facing method in which the tunnel hollow section is closed with respect to the face surface. Since it is carried out in a so-called orthogonal system in which it is stretched only in a perpendicular direction, it is possible to easily secure a passage for vehicles and workers.
(3) Since the resonance frequency can be flexibly tuned (adjusted) by changing the film weight and the air layer thickness, it is possible to effectively reduce the noise accompanying the tunnel construction including the tunnel blasting sound having a peak. According to the experiment and analysis by the present applicants, the frequency at which noise associated with the tunnel construction can be effectively reduced is 40 to 300 Hz.

（４）前記吸音バルーンの膜表面に防音シートを積層したり、鉛シートを貼着したりすることにより、吸音バルーンの面密度（膜重量）を合理的に増大させて、共振周波数（ピーク周波数）を効果的に低減させることができるので、低周波騒音に対しても柔軟に対応でき、効果的に低減することができる。
特にトンネル発破音は、岩盤の形状、薬量が増えたときで適宜変化し、ピークが変動したり、又はピークが概ね平坦で特に認められない場合もある等、音圧レベルの挙動の予測は難しいが、共振周波数を簡易に変動できる等、柔軟に対応することができる。また、実施例４によれば、異なる共振周波数を備えたマルチな減音装置を実現できるので、さらに柔軟に対応することができる。
（５）養生装置としての兼用もできるので、至極合理的である。 (4) The surface density (film weight) of the sound absorbing balloon is rationally increased by laminating a soundproof sheet on the film surface of the sound absorbing balloon or by attaching a lead sheet to the resonance frequency (peak frequency). ) Can be effectively reduced, so that low frequency noise can be flexibly dealt with and effectively reduced.
In particular, the sound of the tunnel blasting sound changes as the bedrock shape and the dosage increase, and the peak fluctuates or the peak is generally flat and may not be particularly recognized. Although difficult, it is possible to respond flexibly, such as easily changing the resonance frequency. Further, according to the fourth embodiment, since a multi-noise reduction device having different resonance frequencies can be realized, it is possible to respond more flexibly.
(5) Since it can also be used as a curing device, it is extremely reasonable.

本発明に係るトンネル工事に伴う騒音の低減装置を正面方向からみた概略立面図である。It is the schematic elevation which looked at the noise reduction apparatus accompanying the tunnel construction which concerns on this invention from the front direction. 本発明に係るトンネル工事に伴う騒音の低減装置を側面方向からみた概略立面図である。It is the schematic elevation which looked at the noise reduction apparatus accompanying the tunnel construction which concerns on this invention from the side surface direction. 図２の部分拡大図である。FIG. 3 is a partially enlarged view of FIG. 2. Ａは、吸音メカニズムのイメージ図であり、Ｂは、単一共振系の共振周波数を求めるための式１を示し、Ｃは、式１に基づく共振周波数の算出例をまとめた表である。A is an image diagram of a sound absorption mechanism, B shows Equation 1 for obtaining the resonance frequency of a single resonance system, and C is a table summarizing calculation examples of the resonance frequency based on Equation 1. FIG. 本発明に係る膜振動型吸音バルーンの効果を確認するために、残響室法吸音率の測定方法に倣って吸音率を測定した試験結果と、前記式１に基づく共振周波数とを合成した表である。In order to confirm the effect of the membrane vibration type sound absorbing balloon according to the present invention, a table in which the test results of measuring the sound absorption rate according to the reverberation chamber method sound absorption rate measurement method and the resonance frequency based on the equation 1 are combined. is there. Ａ〜Ｅはそれぞれ、図５に示した５種の試験結果に基づき、中心周波数に対する残響室法吸音率をプロットしたグラフである。A to E are graphs in which the reverberation room method sound absorption coefficient with respect to the center frequency is plotted based on the five kinds of test results shown in FIG. 図５に示した試験とは異なるパラメータにより残響室法吸音率の測定方法に倣って吸音率を測定した試験結果と、前記式１に基づく共振周波数とを合成した表である。FIG. 6 is a table in which a test result obtained by measuring a sound absorption coefficient in accordance with a reverberation chamber method sound absorption coefficient measurement method using parameters different from those of the test illustrated in FIG. 5 and a resonance frequency based on Equation 1 are combined. Ａ〜Ｃはそれぞれ、図７に示した６種の試験結果のうち、ケースＣ、ケースＤ、ケースＥに係る、中心周波数に対する残響室法吸音率をプロットしたグラフである。A to C are graphs in which the reverberation room method sound absorption coefficient with respect to the center frequency is plotted for cases C, D, and E among the six types of test results shown in FIG. Ａ〜Ｃはそれぞれ、図７に示した６種の試験結果のうち、残るケースＦ、ケースＧ、ケースＨに係る、中心周波数に対する残響室法吸音率をプロットしたグラフである。A to C are graphs in which the reverberation room method sound absorption coefficient with respect to the center frequency is plotted for the remaining cases F, G, and H among the six types of test results illustrated in FIG. 7. Ａは、本発明に係る膜振動型吸音バルーンの異なるバリエーションを示した概略図であり、Ｂは、前記吸音バルーンのファスナーを開いて展張した状態を示した概略図である。A is a schematic view showing different variations of the membrane vibration type sound absorbing balloon according to the present invention, and B is a schematic view showing a state in which the fastener of the sound absorbing balloon is opened and stretched. 従来の養生バルーンの吸音効果を確認するために実施した試験条件を示す概略図である。It is the schematic which shows the test conditions implemented in order to confirm the sound absorption effect of the conventional curing balloon. 図１１の試験結果を概略的に示したコンター図である。FIG. 12 is a contour diagram schematically showing the test results of FIG. 11. 図１１の試験結果をまとめた表である。12 is a table summarizing the test results of FIG. 11. 図１１に係る測定点３０の位置でのバルーン減音効果を示したグラフである。It is the graph which showed the balloon sound reduction effect in the position of the measurement point 30 which concerns on FIG. Ａは、図５に示した試験とは異なるパラメータにより残響室法吸音率の測定方法に倣って吸音率を測定した試験結果と、前記式１に基づく共振周波数とを合成した表であり、Ｂは、前記試験結果に係る中心周波数に対する残響室法吸音率をプロットしたグラフである。A is a table in which a test result obtained by measuring a sound absorption coefficient in accordance with a reverberation chamber method sound absorption coefficient measurement method using parameters different from the test shown in FIG. These are the graphs which plotted the reverberation room method sound absorption coefficient with respect to the center frequency which concerns on the said test result.

本発明は、本出願人らの発明者が、前記トンネル工事に伴う騒音のうち、トンネル発破音の伝播の性質について鋭意追究し、検討を行った結果、トンネル発破音の周波数成分の多くはトンネル（一次覆工、二次覆工コンクリート）表面に衝突し反射して拡散することに着目し、トンネル（一次覆工、二次覆工コンクリート）を剛壁とみなし、剛壁と発破音と間に、膨張させた通気性のない柔軟な膜材料（バルーン）を介在させると、空気層（背後空気層）がバネとして働く単一共振系を構成すると考え、単一共振系に基づく共振周波数を求める式に着眼したことに端を発する（詳しくは、図４に基づいて後述する。）。
そこで、前記膜材料の吸音効果の程度を確認するため、既に貫通したトンネル坑内に設置されている所謂養生バルーンを利用して実際に試験を行った結果、そのままトンネル発破音の低周波帯域の低減装置（吸音装置）として適用できないながらも、それなりの吸音効果を奏することを確認できた（詳しくは、図１１〜図１４に基づいて後述する。）。
すなわち、本発明は、前記養生バルーンの構成を応用した低減装置により、トンネル表面に衝突し反射して拡散するトンネル発破音の周波数成分（特には低周波成分）、ひいてはトンネル発破音を含む前記トンネル工事に伴う騒音を効果的に低減する技術的思想に立脚している。 As a result of the inventor of the present applicants intensively pursuing and studying the propagation characteristics of the tunnel blasting sound among the noise accompanying the tunnel construction, most of the frequency components of the tunnel blasting sound (Primary lining, secondary lining concrete) Focusing on the impact, reflection and diffusion of the surface, the tunnel (primary lining, secondary lining concrete) is regarded as a rigid wall, and between the rigid wall and the blasting sound. In addition, if a flexible membrane material (balloon) that does not breathe is interposed, the air layer (back air layer) is considered to constitute a single resonance system that acts as a spring, and the resonance frequency based on the single resonance system is It starts with focusing on the equation to be obtained (details will be described later based on FIG. 4).
Therefore, in order to confirm the degree of sound absorption effect of the membrane material, as a result of an actual test using a so-called curing balloon already installed in the tunnel tunnel that penetrated, the low frequency band of the tunnel blasting sound was reduced as it was. Although it was not applicable as a device (sound absorbing device), it was confirmed that the sound absorbing effect was obtained (details will be described later based on FIGS. 11 to 14).
That is, the present invention provides a frequency component (especially a low frequency component) of a tunnel blasting sound that collides with the surface of the tunnel and reflects and diffuses by the reduction device applying the configuration of the curing balloon, and thus includes the tunnel blasting sound. It is based on the technical idea of effectively reducing noise associated with construction.

以下、本発明に係る前記トンネル工事に伴う騒音の低減装置の実施例を図面に基づいて説明する。   Hereinafter, an embodiment of a noise reduction apparatus for the tunnel construction according to the present invention will be described with reference to the drawings.

本発明に係る前記トンネル工事に伴う騒音の低減装置７は、図１〜図３に示したように、縦材１ａと横材１ｂとを骨組みしてなるアーチフレーム１の外周部に膜振動型吸音バルーン２を設け、前記膜振動型吸音バルーン２を空気によりアーチ状に膨張させてなる。
前記膜振動型吸音バルーン２は、アーチ状に膨張させてトンネル（一次覆工、二次覆工コンクリート）１０の表面に密着させた状態での共振周波数が、前記トンネル工事に伴う騒音を低減させるのに適正な膜の面密度および空気層の厚さを備えている。
また、前記アーチフレーム１は、トンネル１０の表面に対して前記空気層の厚さに相当する間隔をあけて設けられている。
本実施例では、さらに、前記アーチフレーム１の下部に車輪３が設けられ、トンネル延長方向に移動可能な構成で実施されている。 As shown in FIGS. 1 to 3, the noise reduction device 7 associated with the tunnel construction according to the present invention has a membrane vibration type at the outer peripheral portion of an arch frame 1 formed by framing a longitudinal member 1 a and a transverse member 1 b. A sound absorbing balloon 2 is provided, and the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 is expanded in an arch shape by air.
The membrane vibration type sound absorbing balloon 2 is expanded in an arch shape, and the resonance frequency in a state of being in close contact with the surface of the tunnel (primary lining, secondary lining concrete) 10 reduces noise associated with the tunnel construction. Therefore, it has a surface density of the film and a thickness of the air layer.
The arch frame 1 is provided at a distance corresponding to the thickness of the air layer with respect to the surface of the tunnel 10.
In this embodiment, the wheel 3 is further provided in the lower part of the arch frame 1 and is movable in the tunnel extending direction.

ちなみに、図１中の符号４はトンネル坑内の地面９に敷設されたレールを示し、符号５は送風管を示し、符号６は、アーチフレーム１から垂下されたリング状の送風管支持部材を示している。この送風管支持部材６は、トンネル延長方向に所定の間隔をあけて複数設けられている。   Incidentally, reference numeral 4 in FIG. 1 indicates a rail laid on the ground 9 in the tunnel mine, reference numeral 5 indicates a blower pipe, and reference numeral 6 indicates a ring-shaped blower pipe support member suspended from the arch frame 1. ing. A plurality of the air duct support members 6 are provided at predetermined intervals in the tunnel extending direction.

（アーチフレーム１の構成）
前記アーチフレーム１は、トンネル１０の表面形状（内側面形状）と略相似（類似）する形状で、トンネル延長方向へ所定の間隔をあけて並設された複数の金属製の縦材１ａと、前記複数の縦材１ａを溶接、ボルト等の接合手段で固定する複数の金属製の横材１ｂとを骨組みしてなる。縦材１ａと横材１ｂの材質は金属製に限定されず、ポリ塩化ビニル製やグラスファイバー製で実施することもできる。
ちなみに、本実施例に係る縦材１ａは、トンネル１０の表面との間隔を５０ｃｍ程度確保したアーチ形状で、且つアーチフレーム１の前端部と後端部に相当する部位に計２本、および中間部に２本の計４本をほぼ等間隔に並設している。
なお、前記トンネル１０の表面との間隔は５０ｃｍ程度に限定されず、使用する前記バルーン２を膨張させたときの空気層の厚さに応じて、２０〜２００ｃｍ程度の範囲内に適宜設計変更される。
勿論、縦材１ａ、横材１ｂの使用本数もアーチフレーム１の形態に応じて適宜増減される。 (Configuration of arch frame 1)
The arch frame 1 has a shape substantially similar to (similar to) the surface shape (inner side surface shape) of the tunnel 10, and a plurality of metal longitudinal members 1a arranged in parallel at a predetermined interval in the tunnel extending direction, A plurality of metal cross members 1b for fixing the plurality of vertical members 1a by means of welding, bolts or the like are framed. The material of the vertical member 1a and the horizontal member 1b is not limited to metal, and can be made of polyvinyl chloride or glass fiber.
Incidentally, the longitudinal member 1a according to the present embodiment has an arch shape in which the distance from the surface of the tunnel 10 is secured by about 50 cm, and a total of two parts in the portion corresponding to the front end portion and the rear end portion of the arch frame 1 and the middle A total of four lines are arranged in parallel at approximately equal intervals.
The distance from the surface of the tunnel 10 is not limited to about 50 cm, and the design is appropriately changed within a range of about 20 to 200 cm according to the thickness of the air layer when the balloon 2 to be used is inflated. The
Of course, the number of the vertical members 1 a and the horizontal members 1 b used is appropriately increased or decreased according to the form of the arch frame 1.

本実施例に係る前記アーチフレーム１（低減装置７）のトンネル延長方向の長さ（スパン）は、１０．５ｍの長さのアーチフレーム１を１ユニットとして３ユニットを連結した、全長が３１．５ｍの３連式で実施している。これは、特に設計変更することなく養生装置としても機能させるためである。
なお、アーチフレーム１の全長はこれに限定されず、１ユニット又は２ユニットで実施する場合もあるし、４ユニット以上を連結して実施する場合もある。吸音（低減）効果の観点からは、前記吸音バルーン２の設置面積は広ければ広いほど吸音効果は高まる。 The length (span) in the tunnel extending direction of the arch frame 1 (reducing device 7) according to the present embodiment is a total length of 31. It is implemented in a 5m triple system. This is to make the device function as a curing device without changing the design.
In addition, the full length of the arch frame 1 is not limited to this, It may implement by 1 unit or 2 units, and may implement by connecting 4 units or more. From the viewpoint of the sound absorption (reduction) effect, the sound absorption effect increases as the installation area of the sound absorption balloon 2 increases.

（膜振動型吸音バルーン２の構成）
前記膜振動型吸音バルーン２は、斜線で示したように、アーチフレーム１の外周部のトンネル延長方向に連続的に４体配置（並設）され、各吸音バルーン２は、図１に示したように、アーチ状に膨張するように前記アーチフレーム１の外周部のトンネル周方向に沿って設けられている。
本実施例に係る各吸音バルーン２は、幅が１．８ｍ〜３．０ｍ程度（図示例では２．５ｍ程度）で、膨張させると、前記トンネル１０の表面に隙間なく密着するように取り付けられている。
前記吸音バルーン２は、通気性がなく、可撓性に優れた材質が好適に用いられる。ちなみに本実施例では、前記送風管５に用いる材質と同じポリ塩化ビニル等の樹脂製が好適に用いられている。
なお、前記吸音バルーン２は、特に固定手段を講ずることなく脱着可能な構成で実施され、前記アーチフレーム１の外周部のアーチ形状に沿って載置するだけで、良好な膨張状態と膨張形態を保持することができる構成で実施されている。勿論、要所を接着テープにより縦材１ａや横材１ｂとともに貼着して実施することもできる。 (Configuration of membrane vibration type sound absorbing balloon 2)
As shown by the oblique lines, the membrane vibration type sound absorbing balloons 2 are continuously arranged (in parallel) in the tunnel extending direction of the outer peripheral portion of the arch frame 1, and each sound absorbing balloon 2 is shown in FIG. Thus, it is provided along the tunnel peripheral direction of the outer peripheral part of the arch frame 1 so as to expand in an arch shape.
Each of the sound absorbing balloons 2 according to the present embodiment has a width of about 1.8 m to 3.0 m (about 2.5 m in the illustrated example), and is attached so as to be in close contact with the surface of the tunnel 10 when inflated. ing.
The sound-absorbing balloon 2 is preferably made of a material having no air permeability and excellent flexibility. Incidentally, in the present embodiment, a resin such as polyvinyl chloride which is the same as the material used for the blower pipe 5 is preferably used.
The sound-absorbing balloon 2 is implemented with a structure that can be attached and detached without any particular fixing means, and can be placed in the arch shape of the outer peripheral portion of the arch frame 1 so as to have a good inflated state and inflated form. It is implemented in a configuration that can be held. Of course, it can also be carried out by sticking the main points together with the longitudinal members 1a and the transverse members 1b with an adhesive tape.

前記膜振動型吸音バルーン２は、当該吸音バルーン２の共振周波数をｆｒ（Ｈｚ）、空気密度をｐ（ｋｇ／ｍ３）、音速をｃ（ｍ／ｓ）、前記膜の面密度をｍ（ｋｇ／ｍ２）、前記空気層の厚さをＬ（ｍ）としたとき、ｆｒ＝（１／２π）√｛（ｐｃ２）／（ｍＬ）｝の式で求める前記共振周波数が、１００Ｈｚ以下になる膜の面密度（ｍ）および空気層の厚さ（Ｌ）を備えている。
本出願人らの発明者が実験および解析したところによると、面密度が、０．４３〜２．１７ｋｇ／ｍ２、膨張状態での空気層厚さが、２０〜２００ｃｍ程度、膜厚さが、０．３５〜１．００ｍｍ程度であれば、前記トンネル工事に伴う騒音のうち、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）の騒音はもとより、３００Ｈｚ以下の騒音まで、効果的に低減できることが分かっている。 In the membrane vibration type sound absorbing balloon 2, the resonance frequency of the sound absorbing balloon 2 is fr (Hz), the air density is p (kg / m 3 ), the sound velocity is c (m / s), and the surface density of the membrane is m ( kg / m 2 ), where the thickness of the air layer is L (m), the resonance frequency determined by the formula fr = (1 / 2π) √ {(pc 2 ) / (mL)} is 100 Hz or less. The surface density (m) of the film to be and the thickness (L) of the air layer are provided.
According to the inventors' experiments and analysis, the surface density is 0.43 to 2.17 kg / m 2 , the air layer thickness in the expanded state is about 20 to 200 cm, and the film thickness is If it is about 0.35 to 1.00 mm, it has been found that the noise associated with the tunnel construction can be effectively reduced not only to noise in the low frequency band (100 Hz or less) but also to noise of 300 Hz or less.

ちなみに本実施例１に係る前記吸音バルーン２は、面密度が、１．２２ｋｇ／ｍ２、膨張状態での空気層厚さが、５０ｃｍ、膜厚さが、１．００ｍ程度の防音シートで実施されている（図５のケースＢ−２参照）。ただし、前記吸音バルーン２は、前記アーチフレーム１上で膨張させたとき、トンネル１０の表面に十分に密着できる構成で実施することを条件とする。 Incidentally, the sound-absorbing balloon 2 according to the first embodiment is implemented by a soundproof sheet having a surface density of 1.22 kg / m 2 , an air layer thickness of 50 cm in an expanded state, and a film thickness of about 1.00 m. (See Case B-2 in FIG. 5). However, it is a condition that the sound-absorbing balloon 2 is implemented in a configuration that can sufficiently adhere to the surface of the tunnel 10 when it is inflated on the arch frame 1.

（膜振動型吸音バルーン２による低減効果の原理）
次に、本出願人らの発明者が着眼した、単一共振系に基づく共振周波数を求める式について、図４に基づいて説明する。
要するに本発明は、前記トンネル工事に伴う騒音に対し、膜振動型の吸音特性（図４Ｂの式１）を利用した騒音低減技術である。
剛壁（トンネル１０、特には覆工コンクリート）との間に、厚さＬ（ｍ）の空気層にわたって張設した通気性のない柔軟な膜材料（前記膜振動型吸音バルーン２）は、膜の質量に対して背後の空気層がバネとして働き単一共振系を構成する（図４Ａ参照）。
その共振周波数は、単位面積当たりの質量（膜の面密度）をｍ（ｋｇ／ｍ２）とすると図４Ｂに示す［式１］（前記式（段落［００３１］参照）と同一。）となり、共振周波数（Ｈｚ）は前記膜の面密度ｍ（ｋｇ／ｍ２）と空気層Ｌ（ｍ）が増大するほど、低い周波数で共振するメカニズムである。
前記［式１］に基づく共振周波数の算出例を図４Ｃに示す。この図４Ｃに示す通り、前記吸音バルーン２の膜の面密度ｍ（ｋｇ／ｍ２）及び／又は空気層Ｌ（ｍ）を増大させると、共振周波数が低減することが分かる。
発破音の周波数成分のうち、低周波成分を効果的に低減させるためには、前記吸音バルーン２の膜の面密度ｍ（ｋｇ／ｍ２）、及び／又は空気層Ｌ（ｍ）を適正に設定して低い共振周波数（例えば、１００Ｈｚ以下）でチューニングする原理に本発明は基づいている。
すなわち、本発明に係る前記吸音バルーン２は、理論上、その面密度を増大させればさせるほど、又はトンネル１０の表面に対してアーチフレーム１の間隔を広げれば広げるほど（前記吸音バルーン２がトンネル１０の表面に密着するまで十分に膨張させることを条件とする。）、前記トンネル工事に伴う騒音の低周波成分を効果的に低減させることができる。 (Principle of reduction effect by membrane vibration type sound absorbing balloon 2)
Next, an expression for obtaining a resonance frequency based on a single resonance system, which the inventors of the present inventors have focused on, will be described with reference to FIG.
In short, the present invention is a noise reduction technique using a membrane vibration type sound absorption characteristic (formula 1 in FIG. 4B) with respect to the noise accompanying the tunnel construction.
A non-breathable flexible membrane material (the membrane vibration type sound absorbing balloon 2) stretched over an air layer having a thickness L (m) between a rigid wall (tunnel 10 and particularly lining concrete) The air layer behind acts as a spring with respect to the mass of and forms a single resonance system (see FIG. 4A).
The resonance frequency is [Formula 1] shown in FIG. 4B (same as the above formula (see paragraph [0031])), where m (kg / m 2 ) is the mass per unit area (membrane surface density). The resonance frequency (Hz) is a mechanism that resonates at a lower frequency as the surface density m (kg / m 2 ) of the film and the air layer L (m) increase.
FIG. 4C shows an example of calculating the resonance frequency based on [Formula 1]. As shown in FIG. 4C, it can be seen that increasing the surface density m (kg / m 2 ) and / or the air layer L (m) of the film of the sound absorbing balloon 2 reduces the resonance frequency.
In order to effectively reduce the low frequency component of the frequency component of the blasting sound, the surface density m (kg / m 2 ) and / or the air layer L (m) of the sound absorbing balloon 2 is appropriately set. The present invention is based on the principle of setting and tuning at a low resonance frequency (for example, 100 Hz or less).
That is, the sound absorbing balloon 2 according to the present invention theoretically increases as the surface density increases, or increases the distance between the arch frames 1 with respect to the surface of the tunnel 10 (the sound absorbing balloon 2 is It is a condition that it is sufficiently expanded until it is in close contact with the surface of the tunnel 10.), and the low frequency component of the noise accompanying the tunnel construction can be effectively reduced.

（従来のバルーン（養生バルーン）の実物大試験による低減効果の確認）
本出願人らの発明者は、前記吸音バルーン２の吸音効果（減音効果）の程度を確認するため、既に貫通したトンネル坑内に設置されている所謂養生バルーンを利用して実際に試験を行った。
＜試験条件＞
・音源：低域特化用スピーカーを用いたピンクノイズ。
・測定条件：養生バルーン内に送気し膨張させたケースと、吸気し縮小させたケースで原音効果を比較
・試験の概要：図１１参照（註記：試験日は貫通したトンネル内の風の影響を考慮した結果、スピーカーを図示例の位置に置いたが、実施工においては当然ながら、セントル養生バルーンは、養生バルーンよりも発破音側に設置されている。測定点２９、３０はトンネル坑外に設置されている。バルーンのトンネル延長方向の長さは３１．５ｍである。）。
・バルーンの膜素材：図５のケースＡ参照（面密度（ｍ）＝０．４３ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝２０ｃｍ、膜厚さ（ｔ）＝０．３５ｍｍ）。
・前記各数値を前記［式１］に代入して得られる共振周波数：２０４．６Ｈｚ。 (Confirmation of reduction effect by actual size test of conventional balloon (curing balloon))
The inventors of the present applicants actually conducted a test using a so-called curing balloon that has already been installed in a tunnel pit that has already been penetrated in order to confirm the degree of the sound absorbing effect (sound reducing effect) of the sound absorbing balloon 2. It was.
<Test conditions>
・ Sound source: Pink noise using low-frequency speakers.
・ Measurement conditions: Comparison of the original sound effect between the case where the air is blown into the curing balloon and inflated, and the case where the air is sucked and reduced ・ Summary of the test: See Fig. 11 As a result of considering the above, the speaker is placed at the position shown in the figure, but naturally, the centle curing balloon is installed on the blasting sound side of the curing balloon. (The length of the balloon in the tunnel extension direction is 31.5 m.)
Balloon membrane material: see case A in FIG. 5 (surface density (m) = 0.43 kg / m 2 , air layer thickness (L) = 20 cm, film thickness (t) = 0.35 mm).
-Resonance frequency obtained by substituting each numerical value into the above [Formula 1]: 204.6 Hz.

＜試験結果＞
・図１２のコンター図で示すとおり、出願図面上はクリアに表れてはいないものの、バルーンを膨張させると、トンネル発破音の低減効果を奏することが分かった。更に言えば、バルーンを通過した地点における音圧レベル（周波数帯：４０〜２５０Ｈｚ）では、平均して４．８ｄＢ低減できることが分かった（図１２の破線Ｘと、図１３の左端列の測定点２０〜２３参照）。
・図１４に示すとおり、測定点３０では、横軸の１／３オクターブバンド中心周波数が２００Ｈｚの箇所で、５ｄＢ程度低減できることが分かった。これは、前記式１で求めた共振周波数２０４．６Ｈｚと略一致する。
なお、図１４によると、前記中心周波数が４０Ｈｚの箇所でも５ｂＢ以上の低減効果が認められる。これは、試験を行ったトンネル構造上の特性により４０Ｈｚ周辺にピークを有しており、養生バルーンの相乗効果と相まって減音していると推測される。
＜考察＞
・式１による計算上の共振周波数（２０４．６Ｈｚ）と、実物大試験による音圧レベル（ｄＢ）を効果的に下げる前記中心周波数（２００Ｈｚ）とは、略一致することが分かった。
・従来のバルーン（養生バルーン）は、養生専用ということもあり、面密度（ｍ）＝０．４３ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝０．２ｍで実施されている。そのため、前記式１より共振周波数は２０４．６Ｈｚと、低周波成分を効果的に低減できる構成ではない。
しかし、バルーンの面密度、空気層厚さを増大させることができれば、前記式１による共振周波数が低下するので、前記トンネル工事に伴う騒音の低減効果、特には低周波帯域（１００Ｈｚ以下）の音圧レベルを効果的に低減することは十分に可能と判断した。 <Test results>
As shown in the contour diagram of FIG. 12, although not clearly shown on the application drawing, it was found that when the balloon is inflated, the tunnel blasting sound is reduced. Furthermore, it was found that the sound pressure level (frequency band: 40 to 250 Hz) at the point that passed through the balloon can be reduced by 4.8 dB on average (the broken line X in FIG. 12 and the measurement points in the left end column in FIG. 13). 20-23).
As shown in FIG. 14, at the measurement point 30, it was found that about 5 dB can be reduced at a location where the horizontal axis 1/3 octave band center frequency is 200 Hz. This substantially coincides with the resonance frequency of 204.6 Hz obtained by the equation 1.
In addition, according to FIG. 14, the reduction effect of 5 bB or more is recognized also in the location where the said center frequency is 40 Hz. This has a peak around 40 Hz due to the characteristics of the tunnel structure tested, and it is presumed that the sound is reduced in combination with the synergistic effect of the curing balloon.
<Discussion>
-It turned out that the resonance frequency (204.6Hz) calculated by Formula 1 and the said center frequency (200Hz) which reduces the sound pressure level (dB) by a full-scale test substantially correspond.
-A conventional balloon (curing balloon) may be used only for curing, and is performed at an area density (m) = 0.43 kg / m 2 and an air layer thickness (L) = 0.2 m. For this reason, the resonance frequency is 204.6 Hz from Equation 1, which is not a configuration that can effectively reduce the low frequency component.
However, if the surface density and air layer thickness of the balloon can be increased, the resonance frequency according to Equation 1 will be reduced, so that the noise reduction effect associated with the tunnel construction, particularly the sound in the low frequency band (100 Hz or less). It was judged that it was sufficiently possible to effectively reduce the pressure level.

（膜振動型吸音バルーンの室内試験その１、及び当該試験結果に基づく実施例）
吸音バルーンの効果を確認するために、本出願人らは、残響室法吸音率の測定方法（ＪＩＳ Ａ １４０９：１９９８）に倣って吸音率を測定する試験を行った。
ちなみに前記倣って、としたのは、残響室法は、１００Ｈｚ以上の中心周波数の１／３オクターブバンドで実施すると規定されているため、１００Ｈｚ以下の低周波数帯域を対象とする本試験結果は、厳密にいえば残響室法吸音率では規格外となるからである。
所定の条件を前記式１に代入して得られた共振周波数算出例(以下、試験ケースという。）と、実際に行った試験結果（以下、実試験結果という。）とを図５、図６に対比して示す。
ちなみに、図６の鉛直方向の破線は、式１による計算上の共振周波数の位置を示している。 (Laboratory test of membrane vibration type sound-absorbing balloon 1 and examples based on the test results)
In order to confirm the effect of the sound-absorbing balloon, the present applicants conducted a test for measuring the sound-absorbing rate in accordance with the reverberation chamber method sound-absorbing rate measuring method (JIS A 1409: 1998).
By the way, the reason is that the reverberation chamber method is defined to be performed in the 1/3 octave band of the center frequency of 100 Hz or higher, and the test result for the low frequency band of 100 Hz or lower is as follows. Strictly speaking, this is because the sound absorption coefficient of the reverberation room method is out of specification.
Resonant frequency calculation examples (hereinafter referred to as test cases) obtained by substituting predetermined conditions into the above-mentioned formula 1 and actual test results (hereinafter referred to as actual test results) are shown in FIGS. In comparison with
Incidentally, the broken line in the vertical direction in FIG. 6 indicates the position of the resonance frequency calculated by Equation 1.

＜試験ケースＡについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝０．４３ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝０．２ｍ、前記式１よる共振周波数は２０４．６Ｈｚである。要するに、前記養生バルーンの実物大実験と各数値が一致している。
実試験結果によると、図６Ａより、中心周波数が２００Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．２４と最も高いことが分かる。
このことから、この実試験は、低減効果が認められる中心周波数が、前記実物大試験による中心周波数と略一致しているので、信頼性が高いことが分かる。
また、低減効果が認められる中心周波数が２００Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していないことが分かる。さらに、残響室法吸音率のピークは０．２４と、さほど高い減音効果を期待できないことも分かる。
以上より、従来の養生バルーンを用いた低減装置では、前記トンネル工事に伴う騒音のうち、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低減装置としては、適していないことが分かった。 <About test case A>
In this test, the surface density (m) = 0.43 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 0.2 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 204.6 Hz. In short, each value agrees with the full-scale experiment of the curing balloon.
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 6A that the reverberation room method sound absorption coefficient is the highest at 0.24 at the center frequency of 200 Hz.
From this, it can be seen that this actual test is highly reliable because the center frequency at which the reduction effect is recognized is substantially the same as the center frequency in the full-scale test.
Moreover, since the center frequency where the reduction effect is recognized is at the position of 200 Hz, it can be seen that it is not suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). Furthermore, the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.24, and it can be seen that a very high sound reduction effect cannot be expected.
From the above, it has been found that the conventional reduction device using a curing balloon is not suitable as a reduction device for tunnel blasting sound containing a lot of low frequency components among the noise accompanying the tunnel construction.

＜試験ケースＢ−１について＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝０．２ｍ、前記式１よる共振周波数は、１２１．５Ｈｚである。要するに、試験ケースＡと比し、バルーン（汎用される防音シート）の面密度だけ増大させた。
実試験結果によると、図６Ｂより、中心周波数が１６０Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．２６と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が１６０Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していないことが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．２６と、さほど高い減音効果を期待できないことも分かる。
以上より、この程度の面密度を増大させたバルーンを用いた低減装置では、前記トンネル工事に伴う騒音のうち、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低減装置として、適していないことが分かった。 <About test case B-1>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 0.2 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 121.5 Hz. In short, as compared with test case A, the surface density of the balloon (a general-purpose soundproof sheet) was increased.
According to the actual test result, it can be seen from FIG. 6B that the reverberation room method sound absorption coefficient is the highest at 0.26 at the center frequency of 160 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at a position of 160 Hz, which is not suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can also be seen that the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.26, and a very high sound reduction effect cannot be expected.
From the above, it was found that the reduction device using a balloon with an increased surface density of this level is not suitable as a device for reducing tunnel blasting noise that contains a lot of low frequency components among the noise associated with the tunnel construction. .

＜試験ケースＢ−２について＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝０．５ｍ、前記式１よる共振周波数は、７６．８Ｈｚである。これは、本実施例１に係る低減装置の前記膜振動型吸音バルーン２と各数値が一致している（前記段落［００３２］参照）。
実試験結果によると、図６Ｃより、中心周波数が５０Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．６１と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が５０Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．６１と、高い減音効果を期待できることも分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かった。 <About test case B-2>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 0.5 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 76.8 Hz. This is consistent with each value of the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 of the reduction device according to the first embodiment (see paragraph [0032] above).
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 6C that the reverberation chamber method sound absorption coefficient is the highest at 0.61 at the center frequency of 50 Hz.
From this, it can be seen that since the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 50 Hz, it is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). In addition, it can be seen that the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.61, and a high sound reduction effect can be expected.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound containing a lot of low frequency components.

（実施例１に係るトンネル発破音の低減装置の作用効果）
前記実施例１に係る低減装置は、前記膜振動型吸音バルーン２の膜の面密度（ｍ）が、１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が、０．５ｍ、前記式１よる共振周波数が、７６．８Ｈｚで実施しており、各数値が前記試験ケースＢ−２と一致している。
したがって、試験ケースＢ−２の結果より、この条件の吸音バルーン２を用いた本実施例１に係る低減装置７によれば、トンネル発破音に特有の低周波騒音を効果的に低減することができる。
なお、計算上の共振周波数（７６．８Ｈｚ）と実試験結果による吸音率のピーク周波数数（５０Ｈｚと）の間に誤差があるのは、残響室内での拡散条件の違いによるものと、膜材料の端部がしっかり固定されることによる剛性の増大が考えられる。以下の試験ケースについても同様の理由が考えられる。例えば、試験体に対して垂直に音圧エネルギーを与えれば誤差は少なくなると考えられる。さらに、実施工においては、膜材料の端部の固定状態は試験よりも弱くなるので、さらに誤差は少なくなると考えられる。 (Operational effect of the tunnel blast noise reduction device according to the first embodiment)
In the reduction device according to Example 1, the membrane surface density (m) of the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 is 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) is 0.5 m, Therefore, the resonance frequency is 76.8 Hz, and each numerical value is the same as that of the test case B-2.
Therefore, according to the result of the test case B-2, the reduction device 7 according to the first embodiment using the sound-absorbing balloon 2 of this condition can effectively reduce the low-frequency noise peculiar to the tunnel blasting sound. it can.
Note that there is an error between the calculated resonance frequency (76.8 Hz) and the peak frequency number (50 Hz) of the sound absorption coefficient based on the actual test results because of the difference in diffusion conditions in the reverberation chamber and the membrane material. It is conceivable that the rigidity is increased by firmly fixing the end of each of the two. The same reason can be considered for the following test cases. For example, it is considered that the error is reduced if the sound pressure energy is applied perpendicularly to the specimen. Furthermore, in the construction work, the end state of the membrane material is weaker than the test, so that the error is considered to be further reduced.

＜試験ケースＢ−３について＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は、５４．３Ｈｚである。これは、本実施例１に係る低減装置の前記膜振動型吸音バルーン２と比し、空気層厚さを２倍に広げたものに相当する。
実試験結果によると、図６Ｄより、中心周波数が４０Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．４９と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が４０Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．４９と、高い減音効果を期待できることも分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かった。 <About Test Case B-3>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 54.3 Hz. This corresponds to the air layer thickness that is doubled compared to the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 of the reduction device according to the first embodiment.
According to the actual test result, it can be seen from FIG. 6D that the reverberation room method sound absorption coefficient is 0.49, which is the highest, at the center frequency of 40 Hz.
From this, it can be seen that since the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 40 Hz, it is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can also be seen that the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.49, and a high sound reduction effect can be expected.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound containing a lot of low frequency components.

実施例２では、前記試験ケースＢ−３のデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、膜の面密度（ｍ）が、１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が、１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。
この実施例２に係る低減装置７によれば、試験ケースＢ−３の結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。さらに云えば、空気層厚さ（Ｌ）を０．５ｍで実施した上記実施例１と比し、さらに低い低周波帯域を効果的に減音することができる。 In Example 2, based on the data of the test case B-3, the area density (m) of the film is 1. on the outer peripheral portion of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is increased to about 1.0 m. It implements with the reduction device 7 using the said sound-absorbing balloon 2 which implement | achieves 22 kg / m < 2 > and air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3).
According to the reduction device 7 according to the second embodiment, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components based on the result of the test case B-3. Furthermore, as compared with the first embodiment implemented with an air layer thickness (L) of 0.5 m, it is possible to effectively reduce the low frequency band.

＜試験ケースＢ−４について＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．４ｍ、前記式１よる共振周波数は、４５．９Ｈｚである。これは、本発明に係る低減装置にかかる前記膜振動型吸音バルーン２と比し、空気層厚さを３倍程度に広げたものに相当する。
実試験結果によると、図６Ｅより、中心周波数が３１．５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．７１と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が３１．５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．７１と、非常に高い減音効果を期待できることも分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かった。
なお、ケースＡ〜ケースＢ−４から分かるように、吸音率は低周波にピークが移行するほど増大した。これは共振周波数が低いほど膜が振動しやすいことによると考えられる。 <About test case B-4>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.4 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 45.9 Hz. This corresponds to the air layer thickness expanded to about three times that of the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 according to the reduction device according to the present invention.
According to the actual test result, it can be seen from FIG. 6E that the reverberation room method sound absorption coefficient is 0.71 which is the highest at the center frequency of 31.5 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 31.5 Hz, which is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can also be seen that the reverberation chamber method sound absorption coefficient peak is 0.71, which can be expected to have a very high sound reduction effect.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.
As can be seen from Case A to Case B-4, the sound absorption rate increased as the peak shifted to a lower frequency. This is considered to be due to the fact that the film tends to vibrate as the resonance frequency is lower.

実施例３では、前記試験ケースＢ−３のデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．４ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、膜の面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．４ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。
この実施例３に係る低減装置７によれば、試験ケースＢ−４の結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。さらに云えば、空気層厚さ（Ｌ）を１．０ｍで実施した上記実施例２と比し、さらに低い低周波帯域で効果的に減音することができる。 In Example 3, based on the data of the test case B-3, the film surface density (m) = 1.22 kg on the outer periphery of the arch frame 1 with the distance from the surface of the tunnel 10 widened to about 1.4 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorbing balloon 2 which implement | achieves / m < 2 > and air layer thickness (L) = 1.4m (refer FIG. 1-3 FIG. 3).
According to the reduction device 7 according to the third embodiment, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components based on the result of the test case B-4. Furthermore, as compared with Example 2 in which the air layer thickness (L) is 1.0 m, the sound can be effectively reduced in a lower low frequency band.

上記実施例１〜３のバリエーションとして、３ユニットを連結した３連式（全長３１．５ｍ）のアーチフレーム１を、ユニット毎に前記実施例１〜３に係る各数値を適用し、それぞれ空気層厚さが異なる吸音バルーン２を用いて実施すると、低周波帯域での吸音率のピーク周波数が異なる柔軟性に富む低減装置７を実現できる。   As a variation of the first to third embodiments, a triple-type (total length: 31.5 m) arch frame 1 in which three units are connected, each numerical value according to the first to third embodiments is applied to each unit, and each air layer When implemented using the sound-absorbing balloons 2 having different thicknesses, it is possible to realize the reduction device 7 rich in flexibility in which the peak frequency of the sound absorption rate in the low frequency band is different.

（膜振動型吸音バルーンの室内試験。その２）
本出願人らは、前記その１に加え、主に面密度を変えたシートについて、残響室法吸音率の測定方法（ＪＩＳ Ａ １４０９：１９９８）に倣って吸音率を測定する試験を行った。
所定の条件を前記式１に代入して得られた共振周波数算出例(以下、試験ケースという。）と、実際に行った試験結果（以下、実試験結果という。）とを図７、図８に対比して示す。
ちなみに、図８、図９の鉛直方向の破線は、式１による計算上の共振周波数の位置を示している。 (In-house test of membrane vibration type sound absorbing balloon. Part 2)
In addition to the above 1, the present applicants conducted a test for measuring the sound absorption coefficient in accordance with the reverberation chamber method sound absorption coefficient measurement method (JIS A 1409: 1998) mainly on the sheet whose surface density was changed.
Resonance frequency calculation examples (hereinafter referred to as test cases) obtained by substituting predetermined conditions into the above-mentioned formula 1 and actual test results (hereinafter referred to as actual test results) are shown in FIGS. In comparison with
Incidentally, the broken line in the vertical direction in FIGS. 8 and 9 indicates the position of the resonant frequency calculated by Equation 1.

＜試験ケースＣについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．７０ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は４６．１Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた前記吸音バルーン（防音シート）２に鉛シート（０．５９ｋｇ×５枚）を貼着して面密度を１．２２ｋｇ／ｍ２から１．７０ｋｇ／ｍ２に増大させている。
実試験結果によると、図８Ａより、中心周波数が３１．５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．３７と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が３１．５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。残響室法吸音率のピークは０．３７と、低減効果もある程度は期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低減装置に適していることが分かった。 <About test case C>
In this test, the surface density (m) = 1.70 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 46.1 Hz. This is because a lead sheet (0.59 kg × 5 sheets) is adhered to the sound-absorbing balloon (soundproof sheet) 2 used in the first test, and the surface density is 1.22 kg / m 2 to 1.70 kg / m. Increased to 2 .
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 8A that the reverberation chamber method sound absorption coefficient is the highest at 0.37 at the center frequency of 31.5 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 31.5 Hz, which is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can be seen that the reverberation chamber method sound absorption coefficient peak is 0.37, and a reduction effect can be expected to some extent.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is suitable for a tunnel blasting sound reduction device containing a large amount of low frequency components.

実施例５では、前記試験ケースＡのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が１．７０ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側の表面には、鉛シートが横向き（又は縦向き）に貼着されている。
この実施例５に係る低減装置７によれば、試験ケースＣの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。さらに云えば、鉛シートを貼着しない上記実施例２と比し、前記吸音バルーン２の面密度を増大させたので、さらに低い低周波帯域で効果的に減音することができる。 In Example 5, based on the data of the test case A, the surface density (m) is 1.70 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is expanded to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the surface of the sound absorbing balloon 2 on the arch frame 1 side, a lead sheet is stuck sideways (or vertically).
According to the reduction device 7 according to the fifth embodiment, based on the result of the test case C, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components. Furthermore, since the surface density of the sound-absorbing balloon 2 is increased as compared with the second embodiment in which the lead sheet is not adhered, the sound can be effectively reduced in a lower low frequency band.

＜試験ケースＤについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝２．１７ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は４０．７Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた防音シートに鉛シート（０．５９ｋｇ×１０枚）を貼着して面密度を１．２２ｋｇ／ｍ２から２．１７ｋｇ／ｍ２に増大させている。
実試験結果によると、図８Ｂより、中心周波数が３１．５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．３９と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が３１．５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。残響室法吸音率のピークは０．３９と、低減効果もある程度は期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に適していることが分かった。 <About test case D>
In this test, the surface density (m) = 2.17 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 40.7 Hz. This has the increased surface density by sticking the lead sheet (0.59 kg 10 sheets ×) the soundproofing sheet used in Test Part 1 from 1.22 kg / m 2 to 2.17kg / m 2 .
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 8B that the reverberation chamber method sound absorption coefficient is 0.39, which is the highest at the center frequency of 31.5 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 31.5 Hz, which is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can be seen that the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.39, and a reduction effect can be expected to some extent.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例６では、前記試験ケースＢのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が２．１７ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側の表面には、鉛シートが横向き（又は縦向き）に貼着されている。
この実施例６に係る低減装置７によれば、試験ケースＤの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。さらに云えば、鉛シートを貼着しない上記実施例２と比し、前記吸音バルーン２の面密度を増大させたので、さらに低い低周波帯域で効果的に減音することができる。 In Example 6, based on the data of the test case B, the surface density (m) is 2.17 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 where the distance from the surface of the tunnel 10 is expanded to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the surface of the sound absorbing balloon 2 on the arch frame 1 side, a lead sheet is stuck sideways (or vertically).
According to the reduction device 7 according to the sixth embodiment, based on the result of the test case D, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components. Furthermore, since the surface density of the sound-absorbing balloon 2 is increased as compared with the second embodiment in which the lead sheet is not adhered, the sound can be effectively reduced in a lower low frequency band.

＜試験ケースＥについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は５４．３Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた前記吸音バルーン（防音シート）２の下方に少し間隔をあけて厚さ（ｔ）が５ｃｍのグラスウールを位置決めしたものである。
実試験結果によると、図８Ｃより、中心周波数が２５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．６７と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が２５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．６７と、低減効果も期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かった。 <About test case E>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 54.3 Hz. This is one in which glass wool having a thickness (t) of 5 cm is positioned below the sound-absorbing balloon (soundproof sheet) 2 used in the first test with a slight gap.
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 8C that the reverberation room method sound absorption coefficient is the highest at 0.67 at the center frequency of 25 Hz.
From this, it can be seen that since the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 25 Hz, it is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). Moreover, the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.67, which shows that a reduction effect can be expected.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例７では、前記試験ケースＣのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側には、厚さ５ｃｍのグラスウールが内蔵されている。
この実施例７に係る低減装置７によれば、試験ケースＥの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。 In Example 7, on the basis of the data of the test case C, the surface density (m) is 1.22 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is increased to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the arch frame 1 side of the sound-absorbing balloon 2, glass wool having a thickness of 5 cm is incorporated.
According to the reduction device 7 according to the seventh embodiment, based on the result of the test case E, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components.

＜試験ケースＦについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は５４．３Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた前記吸音バルーン（防音シート）２の下方に大きく間隔をあけて（床側に近づけて）厚さ（ｔ）が２５ｃｍのグラスウールを位置決めしたものである。
実試験結果によると、図９Ａより、中心周波数が２５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．５１と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が２５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．５１と、減音効果も期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かる。 <About test case F>
In this test, the surface density (m) = 1.22 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 54.3 Hz. This is a glass wool having a thickness (t) of 25 cm positioned at a large interval (closer to the floor) below the sound absorbing balloon (soundproof sheet) 2 used in the first test.
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 9A that the reverberation room method sound absorption coefficient is the highest at 0.51 at the center frequency of 25 Hz.
From this, it can be seen that since the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 25 Hz, it is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). In addition, the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.51, indicating that a sound reduction effect can be expected.
From the above, it can be seen that the reduction device using a balloon based on the conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例８では、前記試験ケースＤのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が１．２２ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のトンネル１０の表面側には、厚さ２５ｃｍのグラスウールが内蔵されている。
この実施例８に係る低減装置７によれば、試験ケースＦの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低周波騒音を効果的に低減することができる。 In Example 8, based on the data of the test case D, the surface density (m) is 1.22 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 with the distance from the surface of the tunnel 10 widened to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the surface side of the tunnel 10 of the sound absorbing balloon 2, glass wool having a thickness of 25 cm is incorporated.
According to the reduction device 7 according to the eighth embodiment, based on the result of the test case F, it is possible to effectively reduce the low frequency noise of the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components.

＜試験ケースＧについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝１．７０ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は４６．１Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた前記吸音バルーン（防音シート）２の下方に少し間隔をあけて厚さ（ｔ）が５ｃｍのグラスウールを位置決めしたものである。また、前記吸音バルーン２の上面に鉛シート（０．５９ｋｇ×５枚）を貼着して面密度を１．２２ｋｇ／ｍ２から１．７０ｋｇ／ｍ２に増大させている。
実試験結果によると、図９Ｂより、中心周波数が３１．５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．６５と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が３１．５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．６５と、低減効果も期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かる。 <About test case G>
In this test, the surface density (m) = 1.70 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 46.1 Hz. This is one in which glass wool having a thickness (t) of 5 cm is positioned below the sound-absorbing balloon (soundproof sheet) 2 used in the first test with a slight gap. Further, a lead sheet (0.59 kg × 5 sheets) is adhered to the upper surface of the sound absorbing balloon 2 to increase the surface density from 1.22 kg / m 2 to 1.70 kg / m 2 .
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 9B that the reverberation room method sound absorption coefficient is the highest at 0.65 at the center frequency of 31.5 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 31.5 Hz, which is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). Moreover, the reverberation room method sound absorption coefficient peak is 0.65, which shows that a reduction effect can be expected.
From the above, it can be seen that the reduction device using a balloon based on the conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例９では、前記試験ケースＥのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が１．７０ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側には、厚さ５ｃｍのグラスウールが内蔵されている。また、前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側の表面には、鉛シートが横向き（又は縦向き）に貼着されている。
この実施例９に係る低減装置７によれば、試験ケースＧの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低周波騒音を効果的に低減することができる。 In Example 9, based on the data of the test case E, the surface density (m) is 1.70 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is increased to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the arch frame 1 side of the sound-absorbing balloon 2, glass wool having a thickness of 5 cm is incorporated. In addition, a lead sheet is stuck sideways (or vertically) on the surface of the sound absorbing balloon 2 on the arch frame 1 side.
According to the reduction device 7 according to the ninth embodiment, based on the result of the test case G, it is possible to effectively reduce the low frequency noise of the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components.

＜試験ケースＨについて＞
この試験は、面密度（ｍ）＝２．１７ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝１．０ｍ、前記式１よる共振周波数は４０．７Ｈｚである。これは、前記その１の試験で用いた防音シートの下方に少し間隔をあけて厚さ（ｔ）が５ｃｍのグラスウールを位置決めしたものである。また、防音シートの上面に鉛シート（０．５９ｋｇ×１０枚）を貼着して面密度を１．２２ｋｇ／ｍ２から２．１７ｋｇ／ｍ２に増大させている。
実試験結果によると、図９Ｃより、中心周波数が２５．５Ｈｚの位置で、残響室法吸音率が０．７１と最も高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が２５．５Ｈｚの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークは０．７１と、低減効果も期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に十分に適していることが分かる。 <About test case H>
In this test, the surface density (m) = 2.17 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 1.0 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 40.7 Hz. This is one in which glass wool having a thickness (t) of 5 cm is positioned with a slight gap below the soundproof sheet used in the first test. Also, to increase the surface density by sticking the lead sheet (0.59 kg 10 sheets ×) on the upper surface of the soundproofing sheet from 1.22 kg / m 2 to 2.17kg / m 2.
According to the actual test results, it can be seen from FIG. 9C that the reverberation room method sound absorption coefficient is 0.71 which is the highest at the center frequency of 25.5 Hz.
From this, it can be seen that the center frequency at which the reduction effect is recognized is at the position of 25.5 Hz, which is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). In addition, it can be seen that the reverberation chamber method sound absorption coefficient peak is 0.71, and a reduction effect can be expected.
From the above, it can be seen that the reduction device using a balloon based on the conditions such as the surface density is sufficiently suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例１０では、前記試験ケースＦのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を１．０ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が２．１７ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が１．０ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側には、厚さ５ｃｍのグラスウールが内蔵されている。また、前記吸音バルーン２のアーチフレーム１側の表面には、鉛シートが横向き（又は縦向き）に貼着されている。
この実施例１０に係る低減装置７によれば、試験ケースＨの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音の低周波騒音を効果的に低減することができる。 In Example 10, based on the data of the test case F, the surface density (m) is 2.17 kg / m 2 on the outer periphery of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is increased to about 1.0 m. It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorption balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 1.0m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). On the arch frame 1 side of the sound-absorbing balloon 2, glass wool having a thickness of 5 cm is incorporated. In addition, a lead sheet is stuck sideways (or vertically) on the surface of the sound absorbing balloon 2 on the arch frame 1 side.
According to the reduction device 7 according to the tenth embodiment, based on the result of the test case H, it is possible to effectively reduce the low frequency noise of the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components.

＜試験ケースＩについて＞
この試験は、図１５Ａに示したように、面密度（ｍ）＝１．６５ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）＝０．３５ｍ、前記式１よる共振周波数は７９．０Ｈｚである。これは、厚さ０．３５ｍｍの防音シート（養生シート）に厚さ１ｍｍの防音シートを１枚（又は複数枚）、積層する構成で貼着してなる。
実試験結果によると、図１５Ｂより、中心周波数が２５Ｈｚと１２５Ｈｚの２つの位置で、残響室法吸音率がともに約０．３と顕著に高いことが分かる。
このことから、低減効果が認められる中心周波数が２５Ｈｚと１２５Ｈｚの２つの位置にあるので、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）を効果的に減音するのに適していることが分かる。また、残響室法吸音率のピークはともに約０．３と、低減効果も期待できることが分かる。
以上より、前記面密度等の諸条件に基づくバルーンを用いた低減装置によれば、トンネル発破音の低減装置に適していることが分かった。 <About Test Case I>
In this test, as shown in FIG. 15A, the surface density (m) = 1.65 kg / m 2 , the air layer thickness (L) = 0.35 m, and the resonance frequency according to Equation 1 is 79.0 Hz. This is formed by laminating one (or more) 1 mm thick soundproof sheets on a soundproof sheet (curing sheet) having a thickness of 0.35 mm.
According to the actual test result, it can be seen from FIG. 15B that the reverberation chamber method sound absorption coefficient is remarkably high at about 0.3 at two positions of the center frequency of 25 Hz and 125 Hz.
From this, it can be seen that since the center frequency where the reduction effect is recognized is at two positions of 25 Hz and 125 Hz, it is suitable for effectively reducing the low frequency band (100 Hz or less). It can also be seen that the reverberation chamber method sound absorption coefficient peak is about 0.3, and a reduction effect can be expected.
From the above, it has been found that the reduction device using a balloon based on various conditions such as the surface density is suitable for a reduction device for tunnel blasting sound.

実施例１１では、前記試験ケースＩのデータに基づき、トンネル１０の表面との間隔を０．３５ｍ程度に広げたアーチフレーム１の外周部に、面密度（ｍ）が１．６５ｋｇ／ｍ２、空気層厚さ（Ｌ）が０．３５ｍを実現する前記吸音バルーン２を用いた低減装置７で実施する（図１〜図３を援用して参照）。前記厚さ０．３５ｍｍの吸音バルーン２のアーチフレーム１側の表面には、さらに、厚さ１ｍｍの防音シートを１枚積層する構成で実施している。
この実施例１１に係る低減装置７によれば、試験ケースＩの結果に基づき、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を効果的に低減することができる。
また、前記積層状態に形成した防音シートの表面に鉛シートを貼着すると、さらに低周波成分を低減できることが期待できる。前記トンネル１０の表面との間隔を０．５ｍや１．０ｍ程度に広げると、さらに低周波成分を低減できることが期待できる。 In Example 11, based on the data of the test case I, the surface density (m) is 1.65 kg / m 2 on the outer peripheral portion of the arch frame 1 whose distance from the surface of the tunnel 10 is expanded to about 0.35 m, It implements with the reduction apparatus 7 using the said sound-absorbing balloon 2 which implement | achieves air layer thickness (L) 0.35 m (refer FIG. 1-3 FIG. 3). The sound absorbing balloon 2 having a thickness of 0.35 mm has a structure in which one soundproof sheet having a thickness of 1 mm is further laminated on the surface on the arch frame 1 side.
According to the reduction device 7 according to the eleventh embodiment, based on the result of the test case I, it is possible to effectively reduce the tunnel blasting sound including a lot of low frequency components.
Moreover, when a lead sheet is stuck on the surface of the soundproof sheet formed in the laminated state, it can be expected that the low frequency component can be further reduced. If the distance from the surface of the tunnel 10 is increased to about 0.5 m or 1.0 m, it can be expected that the low frequency component can be further reduced.

以上、実施例１〜１１を図面等に基づいて説明したが、本発明は、この限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。   As mentioned above, although Examples 1-11 were demonstrated based on drawing etc., this invention is not this limitation, In the range which does not deviate from the technical idea, the range of the design change and the variation of application which those skilled in the art usually perform. It is mentioned just in case that it contains.

例えば、前記実施例１〜１１に係る前記膜振動型吸音バルーン２の面密度等の数値はこれに限定されず、前記段落［００３１］でも言及したように、本出願人らの発明者が実験および解析したところによると、面密度が、０．４３〜２．１７ｋｇ／ｍ２程度、膨張状態での空気層厚さが、２０〜２００ｃｍ程度、膜厚さが、０．３５〜１．００ｍｍ程度の範囲内であれば、トンネル発破音の発破騒音のうち、低周波帯域（１００Ｈｚ以下）の騒音はもとより、３００Ｈｚ以下の騒音まで、効果的に低減できることが分かっている。
すなわち、前記実施例１〜１１に係る低減装置は、低周波数成分を多く含むトンネル発破音を低減させる効果があるだけでなく、トンネル工事に伴う掘削騒音、又はずり運搬時に生じる騒音に対しても低減効果があることを容易に類推できる。 For example, the numerical values such as the surface density of the membrane vibration type sound absorbing balloon 2 according to Examples 1 to 11 are not limited to this, and as described in the paragraph [0031], the inventors of the present applicants conducted experiments. According to the analysis results, the surface density is about 0.43 to 2.17 kg / m 2 , the air layer thickness in the expanded state is about 20 to 200 cm, and the film thickness is 0.35 to 1.00 mm. As long as it is within the range, it has been found that, among the blasting noise of the tunnel blasting sound, it is possible to effectively reduce not only the noise in the low frequency band (100 Hz or less) but also the noise of 300 Hz or less.
That is, the reduction devices according to Examples 1 to 11 not only have an effect of reducing the tunnel blasting sound containing a lot of low frequency components, but also against excavation noise accompanying tunnel construction or noise generated during shear transportation. It can be easily inferred that there is a reduction effect.

また、前記アーチフレーム１（縦材１ａ）の脚部を二重管構造とし、軸方向の所要の箇所で段階的にボルト止めする伸縮自在な構造で実施することにより、トンネル１０の表面との間隔を可変可能な構造で実施すると、当該アーチフレーム１が、前記吸音バルーン２のサイズに応じて柔軟な対応が可能となる。
図１０に示したように、吸音バルーン２の中央部に更なる吸音バルーン２ａを内蔵し、ファスナーを開くと内蔵した吸音バルーン２ａが飛び出す２段階方式の構造で実施することにより、膨張させた吸音バルーン２の空気層厚さを可変可能な構造で実施することもできる。 Further, the leg portion of the arch frame 1 (longitudinal material 1a) has a double pipe structure, and is implemented with an elastic structure in which bolts are bolted step by step at a required position in the axial direction. When implemented with a structure in which the interval can be varied, the arch frame 1 can flexibly cope with the size of the sound absorbing balloon 2.
As shown in FIG. 10, the sound absorbing balloon 2a is further inflated at the center of the sound absorbing balloon 2, and the sound absorbing balloon 2a is inflated by the two-stage structure in which the sound absorbing balloon 2a pops out when the fastener is opened. The air layer thickness of the balloon 2 can also be implemented with a variable structure.

また、低減装置７の前方にトンネル中空断面を覆う膜等の遮蔽材を垂下して実施すると音が拡散してより減音効果が高まる。音圧と爆風圧の場合、音圧が先に到達するが、切羽面に近い部位での実施は、ほぼ同時に低減装置７に到達するため、爆風圧で吸音バルーン２が揺れる虞があり想定した低減効果を発揮できない場合がある。その対策として、前記したように、低減装置７の前方に膜等の遮蔽材を垂下して実施すると、爆風の到達を防止でき、想定した低減効果を得ることができる。加えて、音を拡散する効果も働くので、さらなる低減効果を期待できる。
その他、実施工においては、抗口に設けた防音扉により、高周波騒音および低周波騒音をともに低減できる。 Further, when a shielding material such as a film covering the tunnel hollow cross section is suspended in front of the reduction device 7, the sound is diffused and the sound reduction effect is further enhanced. In the case of the sound pressure and the blast pressure, the sound pressure reaches first, but it is assumed that there is a possibility that the sound-absorbing balloon 2 may be shaken by the blast pressure because the sound pressure reaches the reduction device 7 almost at the same time when it is performed near the face. The reduction effect may not be exhibited. As a countermeasure, as described above, when a shielding material such as a film is suspended in front of the reduction device 7, the arrival of the blast can be prevented, and an assumed reduction effect can be obtained. In addition, since the effect of diffusing sound also works, a further reduction effect can be expected.
In addition, in the construction work, both the high-frequency noise and the low-frequency noise can be reduced by the soundproof door provided at the mouth.

１ アーチフレーム
１ａ 縦材
１ｂ 横材
２ 膜振動型吸音バルーン
３ 車輪
４ レール
５ 送風管
６ 送風管支持部材
７ 低減装置
９ 地面
１０ 覆工コンクリート DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Arch frame 1a Vertical member 1b Cross member 2 Membrane vibration type sound absorption balloon 3 Wheel 4 Rail 5 Blower pipe 6 Blower pipe supporting member 7 Reduction device 9 Ground 10 Covering concrete

Claims (13)

縦材と横材とを骨組みしてなるアーチフレームの外周部に膜振動型吸音バルーンを設け、前記膜振動型吸音バルーンを空気によりアーチ状に膨張させてなるトンネル工事に伴う騒音の低減装置であって、
前記膜振動型吸音バルーンは、アーチ状に膨張させてトンネル表面に密着させた状態での共振周波数が、前記トンネル工事に伴う騒音を低減させるのに適正な膜の面密度および空気層の厚さを備えていること、
前記アーチフレームは、トンネル表面に対して前記空気層の厚さに相当する間隔をあけて設けられていることを特徴とする、トンネル工事に伴う騒音の低減装置。 A device for reducing noise associated with tunnel construction, in which a membrane vibration type sound absorbing balloon is provided on the outer periphery of an arch frame formed by framing a vertical member and a transverse member, and the membrane vibration type sound absorbing balloon is expanded in an arch shape by air. There,
The membrane vibration type sound-absorbing balloon has a resonance frequency in a state in which it is inflated in an arch shape and is in close contact with the tunnel surface, and the surface density of the membrane and the thickness of the air layer are appropriate for reducing noise associated with the tunnel construction. Having
The arch frame is provided with a space corresponding to the thickness of the air layer with respect to the tunnel surface, and the noise reduction device for tunnel construction is characterized in that it is provided. 前記膜振動型吸音バルーンは、膜厚さが、０．３５〜１．００ｍｍ程度、面密度が、０．４３〜２．１７ｋｇ／ｍ２、膨張状態での空気層厚さが、２０〜２００ｃｍ程度であることを特徴とする、請求項１に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。 The membrane vibration type sound absorbing balloon has a film thickness of about 0.35 to 1.00 mm, an areal density of 0.43 to 2.17 kg / m 2 , and an air layer thickness in an expanded state of 20 to 200 cm. The apparatus for reducing noise associated with tunnel construction according to claim 1, wherein 前記アーチフレームは、トンネル表面に対して、２０〜２００ｃｍ程度の間隔をあけて設けられていることを特徴とする、請求項１又は２に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The apparatus according to claim 1 or 2, wherein the arch frame is provided with an interval of about 20 to 200 cm with respect to the tunnel surface. 前記膜振動型吸音バルーンは、複数の膜振動型吸音バルーンを並設させた集合体からなることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The apparatus for reducing noise associated with tunnel construction according to any one of claims 1 to 3, wherein the membrane vibration type sound absorbing balloon is composed of an assembly in which a plurality of membrane vibration type sound absorbing balloons are arranged side by side. . 前記膜振動型吸音バルーンは、通気性がなく、可撓性に優れた素材で構成されていることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The said membrane vibration type sound-absorbing balloon is made of a material having no air permeability and excellent flexibility, reducing noise associated with tunnel construction according to any one of claims 1 to 4, apparatus. 前記膜振動型吸音バルーンは、その面密度を増大させるために、前記アーチフレーム側の表面に防音シートを１枚又は複数枚、積層する構成で貼着されてなることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The membrane vibration type sound absorbing balloon is formed by laminating one or more soundproof sheets on the surface on the arch frame side in order to increase the surface density thereof. The noise reduction apparatus accompanying the tunnel construction described in any one of 1-5. 前記膜振動型吸音バルーンは、その面密度を増大させるために、前記アーチフレーム側の表面に鉛シートが貼着されていることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The membrane vibration type sound absorbing balloon is characterized in that a lead sheet is adhered to the surface on the arch frame side in order to increase the surface density thereof. Noise reduction device for tunnel construction. 前記アーチフレームは、トンネル延長方向の長さが１０ｍ程度のアーチフレームを１ユニットとして、トンネル延長方向に２ユニット又は３ユニットを連結してなる構成であることを特徴とする、請求項１〜７のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The arch frame has a configuration in which two units or three units are connected in the tunnel extension direction with an arch frame having a length of about 10 m in the tunnel extension direction as one unit. Noise reduction equipment for tunnel construction as described in any one of. 前記アーチフレームは、前記ユニット毎に、トンネル表面に対して異なる間隔で構成されていることを特徴とする、請求項８に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   9. The apparatus according to claim 8, wherein the arch frame is configured at different intervals with respect to a tunnel surface for each unit. 前記膜振動型吸音バルーンは、前記ユニット毎に、膜厚さ、面密度、および膨張状態での空気層厚さが可変され、相互に異なる共振周波数を有する構成とされていることを特徴とする、請求項８又は９に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The membrane vibration type sound absorbing balloon is characterized in that the film thickness, the surface density, and the air layer thickness in the inflated state are varied for each unit and have different resonance frequencies. The apparatus for reducing noise associated with tunnel construction according to claim 8 or 9. 前記低減装置の前方に、発破音の成分を拡散させるためのシート等の膜材が、トンネル中空断面を覆うように設けられていることを特徴とする、請求項１〜１０のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The film material such as a sheet for diffusing a blast sound component is provided in front of the reduction device so as to cover the tunnel hollow cross section. Noise reduction equipment for the tunnel construction described. 前記膜振動型吸音バルーンは、吸音率を増大させるためのグラスウールシートが内蔵されていることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The apparatus for reducing noise associated with tunnel construction according to any one of claims 1 to 11, wherein the membrane vibration type sound absorbing balloon includes a glass wool sheet for increasing a sound absorption coefficient. 前記低減装置は、養生装置と兼用されることを特徴とする、請求項１〜１２のいずれか一に記載したトンネル工事に伴う騒音の低減装置。   The said reduction apparatus is combined with a curing apparatus, The noise reduction apparatus accompanying the tunnel construction as described in any one of Claims 1-12 characterized by the above-mentioned.
JP2016003188A 2016-01-12 2016-01-12 Noise reduction device for tunnel construction Active JP6663722B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016003188A JP6663722B2 (en) 2016-01-12 2016-01-12 Noise reduction device for tunnel construction

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016003188A JP6663722B2 (en) 2016-01-12 2016-01-12 Noise reduction device for tunnel construction

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2017125300A true JP2017125300A (en) 2017-07-20
JP6663722B2 JP6663722B2 (en) 2020-03-13

Family

ID=59364776

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2016003188A Active JP6663722B2 (en) 2016-01-12 2016-01-12 Noise reduction device for tunnel construction

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6663722B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108344803A (en) * 2018-02-12 2018-07-31 重庆大学 The research method of low frequency noise processing is carried out using COMSOL resonant cavity models
JP2020020137A (en) * 2018-07-31 2020-02-06 株式会社竹中土木 Noise reduction device

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002235389A (en) * 2001-02-09 2002-08-23 Nishimatsu Constr Co Ltd Sealed panel, and sealing structure using the sealed panel
JP2004052274A (en) * 2002-07-17 2004-02-19 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Sound absorption device provided with tunnel micro atmospheric pressure wave reductive function
JP2008019668A (en) * 2006-07-14 2008-01-31 East Japan Railway Co Tunnel buffer construction
JP3169940U (en) * 2011-06-14 2011-08-25 株式会社マシノ Curing and sound barrier for tunnels
JP2012122212A (en) * 2010-12-07 2012-06-28 Takenaka Doboku Co Ltd Curing method of tunnel lining concrete and curing device
US20150034254A1 (en) * 2013-07-30 2015-02-05 Jorge O. Moreno Removable barrier for protecting tunnels and other structures from flooding and other hazards

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2002235389A (en) * 2001-02-09 2002-08-23 Nishimatsu Constr Co Ltd Sealed panel, and sealing structure using the sealed panel
JP2004052274A (en) * 2002-07-17 2004-02-19 Mitsubishi Heavy Ind Ltd Sound absorption device provided with tunnel micro atmospheric pressure wave reductive function
JP2008019668A (en) * 2006-07-14 2008-01-31 East Japan Railway Co Tunnel buffer construction
JP2012122212A (en) * 2010-12-07 2012-06-28 Takenaka Doboku Co Ltd Curing method of tunnel lining concrete and curing device
JP3169940U (en) * 2011-06-14 2011-08-25 株式会社マシノ Curing and sound barrier for tunnels
US20150034254A1 (en) * 2013-07-30 2015-02-05 Jorge O. Moreno Removable barrier for protecting tunnels and other structures from flooding and other hazards

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108344803A (en) * 2018-02-12 2018-07-31 重庆大学 The research method of low frequency noise processing is carried out using COMSOL resonant cavity models
CN108344803B (en) * 2018-02-12 2020-10-20 重庆大学 Research method for low-frequency noise processing by utilizing COMSOL and resonant cavity model
JP2020020137A (en) * 2018-07-31 2020-02-06 株式会社竹中土木 Noise reduction device
JP7108491B2 (en) 2018-07-31 2022-07-28 株式会社竹中土木 noise reduction device

Also Published As

Publication number Publication date
JP6663722B2 (en) 2020-03-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN113646541B (en) Fan silencing system
JPWO2006106854A1 (en) Sound absorbing structure
JP5788688B2 (en) Tunnel silencer
US11841163B2 (en) Silencing system
WO2005116990A1 (en) Sound absorbing device for ultra-low frequency sound
JP6663722B2 (en) Noise reduction device for tunnel construction
JP6491788B1 (en) Soundproof system
JPS63153592A (en) Silencer
JP2019056516A (en) Noise suppression system
JP2008061674A (en) Vacuum cleaner
JP2002356934A (en) Sound insulation structure using double board
JP6491787B1 (en) Soundproof system
JP7108491B2 (en) noise reduction device
CN110273862A (en) Blower noise-and-vibration-reduction system and Fan Equipment with noise reduction shock-absorbing function
JP6470660B2 (en) Soundproof structure, tunnel soundproof structure
JP2002138591A (en) Sound insulating structure
JP6468875B2 (en) Double noise barrier
JP2018204380A (en) Soundproof door
FI110896B (en) Sound active damping construction
JP2015025291A (en) Silencer and silencing method for tunnel
JPH02192541A (en) Active muffling device
KR101979378B1 (en) Splitter and sound attenuator including the same
JP3904307B2 (en) Noise reduction type duct
JP5252257B2 (en) Ultra-low frequency sound reduction device and soundproof house equipped with this ultra-low frequency sound reduction device
JP4311960B2 (en) Low acoustic radiation type interior structure and interior panel material

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20181226

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20191004

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20191015

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20191023

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20200131

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20200217

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6663722

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250

R250 Receipt of annual fees

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250