JP2017054083A - Optical system, optical device, and method for manufacturing the optical system - Google Patents

Optical system, optical device, and method for manufacturing the optical system Download PDF

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亘 辰野
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical system having good optical performance, optical device, and a method for manufacturing the optical system.SOLUTION: An optical system OS comprises, in order from an object side: a first lens group G1 having positive refractive power; a second lens group G2 having negative refractive power; and a third lens group G3 having positive refractive power. The first lens group G1 includes: a front group G1a having at least one negative lens and negative refractive power as a whole; and a rear group G1b having at least one doublet and positive refractive power as a whole. An air interval between the front group G1a and the rear group G1b is maximum among air intervals between lenses in the first lens group G1. During focusing, the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed to an image surface, the second lens group G2 moves, and a predetermined condition is satisfied.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、光学系、光学機器及び光学系の製造方法に関する。   The present invention relates to an optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the optical system.

従来、写真用カメラやビデオカメラなどに用いることが可能なインナーフォーカス式の近接撮影用の光学系が数多く提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１は、さらなる光学性能の向上が要望されているという課題があった。   2. Description of the Related Art Conventionally, many inner focus optical systems for close-up photography that can be used for photographic cameras, video cameras, and the like have been proposed (see, for example, Patent Document 1). However, Patent Document 1 has a problem that further improvement in optical performance is desired.

特開２０１２−１５９６１３号公報JP 2012-159613 A

本発明に係る光学系は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を有し、前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群と、少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群と、を有し、前群と後群との空気間隔は、第１レンズ群内のレンズ間の空気間隔の中で最大であり、合焦時に、第１レンズ群及び第３レンズ群は像面に対して固定され、第２レンズ群は移動し、次式の条件を満足することを特徴とする。
−０．１００ ＜ １／β２ ＜ ０．１１０
２．０００ ＜ Ｄａｂ／Ｔａｍｘ
但し、
β２：無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率
Ｄａｂ：第１レンズ群の前群と後群との空気間隔
Ｔａｍｘ：第１レンズ群の前群が有する負レンズの中の最大の中心厚 An optical system according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power. One lens group has at least one negative lens, and has a front group having negative refractive power as a whole, and a rear group having at least one cemented lens and has positive refractive power as a whole. And the air gap between the front group and the rear group is the largest among the air gaps between the lenses in the first lens group, and the first lens group and the third lens group are in relation to the image plane during focusing. The second lens group moves and satisfies the condition of the following expression.
−0.100 <1 / β2 <0.110
2.000 <Dab / Tamx
However,
β2: Lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity Dab: Air distance between the front group and the rear group of the first lens group Tamx: Maximum center of the negative lenses of the front group of the first lens group Thickness

また、本発明に係る光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、第１レンズ群として、少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群と、少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群とを、前群と後群との空気間隔が、第１レンズ群内のレンズ間の空気間隔の中で最大となるように配置し、合焦時に、第１レンズ群及び第３レンズ群は像面に対して固定され、第２レンズ群は移動するように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
−０．１００ ＜ １／β２ ＜ ０．１１０
２．０００ ＜ Ｄａｂ／Ｔａｍｘ
但し、
β２：無限遠合焦時の第２レンズ群の横倍率
Ｄａｂ：第１レンズ群の前群と後群との空気間隔
Ｔａｍｘ：第１レンズ群の前群が有する負レンズの中の最大の中心厚 In addition, in the optical system manufacturing method according to the present invention, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. A first lens group having at least one negative lens, and having a negative refractive power as a whole, and at least one cemented lens. The rear group having a positive refractive power as a whole is arranged such that the air distance between the front group and the rear group is the largest among the air distances between the lenses in the first lens group. In focusing, the first lens group and the third lens group are fixed with respect to the image plane, and the second lens group is arranged so as to move, and is arranged so as to satisfy the following condition.
−0.100 <1 / β2 <0.110
2.000 <Dab / Tamx
However,
β2: Lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity Dab: Air distance between the front group and the rear group of the first lens group Tamx: Maximum center of the negative lenses of the front group of the first lens group Thickness

第１実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 1st Example, Comprising: (a) shows an infinite focus state, (b) shows a closest focus state. 第１実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠物体合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示し、（ｃ）は第３レンズ群全体を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 5A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 1; FIG. 9A illustrates various aberration diagrams in a state where an object at infinity is in focus, and FIG. A lateral aberration diagram when correction is performed is shown, and (c) shows a lateral aberration diagram when camera shake correction is performed using the entire third lens group. 第１実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 4A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to the first example when an object is in focus at a short distance, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 第２実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 2nd Example, Comprising: (a) shows an infinity in-focus state, (b) shows a closest focus state. 第２実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2; FIG. 7A illustrates various aberration diagrams in an infinitely focused state, and FIG. 9B illustrates camera shake correction using a part of the third lens group (L33). The lateral aberration figure when performing is shown. 第２実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2 in a short-distance object focusing state, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 第３実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 3rd Example, Comprising: (a) shows an infinity in-focus state, (b) shows the closest focus state. 第３実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 3, wherein FIG. 5A illustrates various aberration diagrams in an infinitely focused state, and FIG. The lateral aberration figure when performing is shown. 第３実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 3 in a short-distance object focusing state, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 第４実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 4th Example, Comprising: (a) shows a infinity in-focus state, (b) shows a closest focus state. 第４実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 4, wherein FIG. 9A illustrates various aberrations in the infinite focus state, and FIG. 9B illustrates camera shake correction using a part of the third lens group (L33). The lateral aberration figure when performing is shown. 第４実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 4 in a short-distance object in-focus state, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 第５実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 5th Example, Comprising: (a) shows an infinite focus state, (b) shows a closest focus state. 第５実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 5, wherein FIG. 5A illustrates various aberrations in the infinite focus state, and FIG. 5B illustrates camera shake correction using a part of the third lens group (L33). The lateral aberration figure when performing is shown. 第５実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 5 in a short-distance object focusing state, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 第６実施例に係る光学系のレンズ構成を示す断面図であって、（ａ）は無限遠合焦状態を示し、（ｂ）は最至近合焦状態を示す。It is sectional drawing which shows the lens structure of the optical system which concerns on 6th Example, Comprising: (a) shows an infinite focus state, (b) shows a closest focus state. 第６実施例に係る光学系の諸収差図であって、（ａ）無限遠合焦状態の諸収差図を示し、（ｂ）は第３レンズ群の一部（Ｌ３３）を用いて手振れ補正を行ったときの横収差図を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6; FIG. 9A illustrates various aberration diagrams in an infinitely focused state, and FIG. 9B illustrates camera shake correction using a part of the third lens group (L33). The lateral aberration figure when performing is shown. 第６実施例に係る光学系の近距離物体合焦状態の諸収差図であって、（ａ）は撮影倍率が−０．５倍のときの諸収差図を示し、（ｂ）は撮影倍率が−１．０倍のときの諸収差図を示す。FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 6 in a short-distance object focusing state, where FIG. 9A illustrates various aberrations when the photographing magnification is −0.5 times, and FIG. FIG. 6 shows various aberration diagrams when is 1.0 times. 上記光学系を搭載するカメラの断面図である。It is sectional drawing of the camera carrying the said optical system. 上記光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the said optical system.

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る光学系ＯＳは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂと、を有し、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔は、第１レンズ群Ｇ１内のレンズ間の空気間隔の中で最大である。また、この光学系ＯＳは、合焦時に、第１レンズ群及び第３レンズ群は像面Ｉに対して固定され、第２レンズ群は移動するように構成されている。このように構成することで、光線が集束して入射する第２レンズ群Ｇ２で合焦をするため、合焦群である第２レンズ群Ｇ２小型化しつつ、良好な光学性能を得ることができる。また、第１レンズ群Ｇ１を、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとで構成し、これらの前群Ｇ１ａ及び後群Ｇ１ｂを適切なパワー配置とすることで、無限遠から等倍までの合焦による諸収差の変動を良好に抑制することができる。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the optical system OS according to this embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive And a third lens group G3 having refractive power. The first lens group G1 has at least one negative lens and has a front group G1a having a negative refractive power as a whole and at least one cemented lens, and has a positive refractive power as a whole. A rear group G1b, and the air gap between the front group G1a and the rear group G1b is the largest among the air gaps between the lenses in the first lens group G1. Further, the optical system OS is configured such that the first lens group and the third lens group are fixed with respect to the image plane I and the second lens group is moved during focusing. With this configuration, since the second lens group G2 on which the light rays are focused and incident is focused, the second lens group G2, which is the focusing group, can be reduced in size and good optical performance can be obtained. . In addition, the first lens group G1 includes a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power, and the front group G1a and the rear group G1b have an appropriate power arrangement. Thus, it is possible to satisfactorily suppress fluctuations in various aberrations due to focusing from infinity to the same magnification.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).

−０．１００ ＜ １／β２ ＜ ０．１１０ （１）
但し、
β２：無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の横倍率 −0.100 <1 / β2 <0.110 (1)
However,
β2: Lateral magnification of the second lens group G2 when focusing on infinity

条件式（１）は、無限遠物体合焦時の第２レンズ群Ｇ２の適切な横倍率を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（１）を満足することにより、第２レンズ群Ｇ２から射出する光線がゆるい収束光束からアフォーカル、ゆるい発散光束の範囲に限定されることとなり、合焦に必要な空気間隔を確保するとともに、合焦による諸収差の変動を良好に補正することができる。また、像面湾曲、球面収差、及びコマ収差を良好に補正することができる。条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２から射出する光線がより強い集束光となるため、バックフォーカスの確保が難しくなるため好ましくない。また、球面収差やコマ収差を良好に補正することが難しくなるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．１００とすることが望ましい。また、条件式（１）の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を０．０９０とすることが望ましい。一方、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２から射出する光線がより強い発散光となるためバックフォーカスがより長くなり、その結果全長も長くなるため好ましくない。また、球面収差やコマ収差を良好に補正することが難しくなるため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を−０．０５０とすることが望ましい。また、この条件式（１）の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を−０．０２０とすることが望ましい。   Conditional expression (1) defines an appropriate lateral magnification of the second lens group G2 when focusing on an object at infinity. The optical system OS according to the present embodiment satisfies the conditional expression (1), so that the light beam emitted from the second lens group G2 is limited to the range from the loosely convergent light beam to the afocal and loosely divergent light beam. In addition to securing the air space necessary for focusing, fluctuations in various aberrations due to focusing can be favorably corrected. Further, it is possible to satisfactorily correct field curvature, spherical aberration, and coma. Exceeding the upper limit value of conditional expression (1) is not preferable because the light emitted from the second lens group G2 becomes a stronger focused light, which makes it difficult to secure the back focus. Further, it is not preferable because it is difficult to correct spherical aberration and coma well. In order to secure the effect of the conditional expression (1), it is desirable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 0.100. In order to further secure the effect of conditional expression (1), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.090. On the other hand, if the lower limit value of the conditional expression (1) is not reached, the light emitted from the second lens group G2 becomes a stronger divergent light, so that the back focus becomes longer, and as a result, the total length becomes longer. Further, it is not preferable because it is difficult to correct spherical aberration and coma well. In order to secure the effect of the conditional expression (1), it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (1) to −0.050. In order to further secure the effect of the conditional expression (1), it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (1) to −0.020.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).

２．０００ ＜ Ｄａｂ／Ｔａｍｘ （２）
但し、
Ｄａｂ：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔
Ｔａｍｘ：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａが有する負レンズの中の最大の中心厚 2.000 <Dab / Tamx (2)
However,
Dab: the air gap between the front group G1a and the rear group G1b of the first lens group G1 Tamx: the maximum center thickness in the negative lens of the front group G1a of the first lens group G1

条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの適切な間隔を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（２）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａのパワーを強くし過ぎることなく第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を確保することができる。そのため、非点収差及びコマ収差の良好な収差補正を行うことが可能となる。条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を確保するために、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａのパワーが強くなりすぎるため、非点収差及びコマ収差の補正が良好な収差補正が困難となり好ましくない。なお、この条件式（２）の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を２．５００とすることが望ましい。また、この条件式（２）の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を３．０００とすることが望ましい。また、この条件式（２）の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２０．０とすることが望ましい。   Conditional expression (2) defines an appropriate distance between the front group G1a and the rear group G1b of the first lens group G1. The optical system OS according to the present embodiment satisfies the conditional expression (2), so that the power of the front group G1a of the first lens group G1 is not increased too much, and the first lens group G1 and the second lens group G2 are used. And an air gap can be secured. Therefore, it is possible to correct aberrations with good astigmatism and coma. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the power of the front group G1a of the first lens group G1 becomes too strong in order to secure the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2. Correction of astigmatism and coma is not preferable because it makes it difficult to correct aberrations. In order to secure the effect of conditional expression (2), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 2.500. In order to further secure the effect of conditional expression (2), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (2) to 3.000. In order to secure the effect of the conditional expression (2), it is desirable that the upper limit value of the conditional expression (2) is 20.0.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).

０．４５０ ＜ ｜βＭ｜ （３）
但し、
βＭ：最至近合焦時の全系の撮影倍率 0.450 <| βM | (3)
However,
βM: Shooting magnification of the entire system at the closest focus

条件式（３）は、マクロレンズとしての近距離合焦能力を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（３）を満足することにより、実用に足る最短撮影距離（最至近）での撮影倍率の大きさについて適切な範囲とすることができる。条件式（３）の下限値を下回ると、マクロレンズとしての最短焦点距離での撮影倍率が小さくなりすぎて近距離合焦能力が不足するため好ましくない。なお、条件式（３）の効果を確実にするために、この条件式（３）の下限値を０．５００とすることが望ましい。また、この条件式（３）の効果を更に確実にするために、この条件式（３）の下限値を０．６００とすることが望ましい。   Conditional expression (3) defines the short distance focusing ability as a macro lens. By satisfying conditional expression (3), the optical system OS according to the present embodiment can make an appropriate range for the magnitude of the photographing magnification at the shortest photographing distance (closest distance) sufficient for practical use. If the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the photographing magnification at the shortest focal length as a macro lens becomes too small and short-range focusing ability is insufficient, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (3), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 0.500. In order to further secure the effect of conditional expression (3), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 0.600.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (4).

０．４５０ ＜ ｆ１／ｆ ＜ ０．６５０ （４）
但し、
ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離 0.450 <f1 / f <0.650 (4)
However,
f: Focal length of the entire system when focusing on infinity f1: Focal length of the first lens group G1

条件式（４）は、全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の適切な焦点距離を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（４）を満足することにより、合焦に必要な空気間隔を確保しながら、球面収差、像面湾曲、及びコマ収差を良好に補正することができる。条件式（４）の上限値を上回ると、所望の焦点距離を実現するためには、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を長くするか、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を短くする必要があり、全体のパワーバランスが崩れ像面湾曲を良好に補正することが困難になるため好ましくない。また、合焦のための第２レンズ群Ｇ２の移動量も増えるため、合焦時の仕事量の増大や第３レンズ群Ｇ３との空気間隔をより大きく取らなくてはならないため、全長の大型化を招いてしまうため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６１０とすることが望ましい。また、条件式（４）の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６００とすることが望ましい。一方、条件式（４）の下限値を下回ると、所望の焦点距離を実現するためには、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を短くするか、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を長くする必要があり、合焦に必要な空気間隔は小さくできるが、球面収差を良好に補正することが困難となってしまう。それを解消しようと非球面を多用すると製造時の性能確保のための調整等がより難しくなるため好ましくない。なお、条件式（４）の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．４８０とすることが望ましい。また、条件式（４）の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を０．５００とすることが望ましい。   Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the first lens group G1 with respect to the focal length of the entire system. The optical system OS according to the present embodiment satisfactorily corrects the spherical aberration, the curvature of field, and the coma aberration while ensuring the air space necessary for focusing by satisfying the conditional expression (4). Can do. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, it is necessary to increase the focal length of the second lens group G2 or shorten the focal length of the third lens group G3 in order to realize a desired focal length. This is not preferable because the overall power balance is lost and it is difficult to correct the curvature of field well. Also, since the amount of movement of the second lens group G2 for focusing increases, the work amount at the time of focusing must be increased and the air gap from the third lens group G3 must be increased, so that the overall length is large. It is not preferable because it leads to the conversion. In order to secure the effect of conditional expression (4), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.610. In order to further secure the effect of conditional expression (4), it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.600. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, in order to realize a desired focal length, it is necessary to shorten the focal length of the second lens group G2 or lengthen the focal length of the third lens group G3. However, the air space necessary for focusing can be reduced, but it becomes difficult to correct spherical aberration well. If an aspherical surface is used extensively in order to eliminate this, it is not preferable because adjustment for securing performance at the time of manufacture becomes more difficult. In order to secure the effect of conditional expression (4), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.480. In order to further secure the effect of conditional expression (4), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.500.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (5).

０．８００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ １．２００ （５）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離 0.800 <f1 / (− f2) <1.200 (5)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 f2: Focal length of the second lens group G2

条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の適切な焦点距離を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（５）を満足することにより、合焦による球面収差、非点収差、及びコマ収差の収差変動を抑え、全域で良好な収差補正を行うことができる。条件式（５）の上限値を上回ると、所望の焦点距離を実現するために第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなり、球面収差や非点収差の補正が困難になる。また、バックフォーカスが長くなりすぎるための好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実にするために、条件式（５）の上限値を１．１５０とすることが望ましい。また、条件式（５）の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を１．１２０とすることが望ましい。一方、条件式（５）の下限値を下回ると、所望の焦点距離を実現するために第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が長くなりすぎ、球面収差とコマ収差を良好に補正することが困難になるため好ましくない。また、所望のＦナンバーを確保するために第２レンズ群Ｇ２の径が大きくなるので好ましくない。なお、この条件式（５）の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を０．８２０とすることが望ましい。また、条件式（５）の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を０．８５０とすることが望ましい。   Conditional expression (5) defines an appropriate focal length of the second lens group G2 with respect to the focal length of the first lens group G1. By satisfying the conditional expression (5), the optical system OS according to the present embodiment suppresses aberration fluctuations of spherical aberration, astigmatism, and coma aberration due to focusing, and performs good aberration correction throughout the entire area. Can do. If the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 is shortened in order to realize a desired focal length, and it becomes difficult to correct spherical aberration and astigmatism. Moreover, it is not preferable because the back focus becomes too long. In order to secure the effect of the conditional expression (5), it is desirable that the upper limit value of the conditional expression (5) is 1.150. In order to further secure the effect of conditional expression (5), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.120. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the focal length of the third lens group G3 becomes too long in order to achieve a desired focal length, making it difficult to correct spherical aberration and coma well. Therefore, it is not preferable. Further, it is not preferable because the diameter of the second lens group G2 is increased in order to secure a desired F number. In order to secure the effect of the conditional expression (5), it is desirable to set the lower limit value of the conditional expression (5) to 0.820. In order to further secure the effect of conditional expression (5), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (5) to 0.850.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).

１．０００ ＜ （−ｆ１ａ）／ｆ１ ＜ ５．０００ （６）
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
ｆ１ａ：第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａの焦点距離 1.000 <(− f1a) / f1 <5.000 (6)
However,
f1: Focal length of the first lens group G1 f1a: Focal length of the front group G1a of the first lens group G1

条件式（６）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対する前群Ｇ１ａの適切な焦点距離を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（６）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔を確保し、合焦による諸収差の変動を抑制するレンズ配置を実現することができる。条件式（６）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａの焦点距離が長くなるため、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔を大きく取らなければ適切なレンズ配置とすることができない。そのため、光学系ＯＳ全体の大型化を招き好ましくない。また、前群Ｇ１ａの焦点距離が長くなるため、像面湾曲を良好に補正するのが困難となり好ましくない。なお、この条件式（６）の効果を確実にするために、条件式（６）の上限値を４．７００とすることが望ましい。また、この条件式（６）の効果を更に確実にするために、条件式（６）の上限値を４．５００とすることが望ましい。一方、条件式（６）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａの焦点距離が短くなるため、像面湾曲及びコマ収差を良好に補正することができなくなってしまうため好ましくない。この条件式（６）の効果を確実にするために、条件式（６）の下限値を１．２００とすることが望ましい。また、条件式（６）の効果を更に確実にするために、条件式（６）の下限値を１．３００とすることが望ましい。   Conditional expression (6) defines an appropriate focal length of the front group G1a with respect to the focal length of the first lens group G1. The optical system OS according to the present embodiment satisfies the conditional expression (6), thereby ensuring an air space between the first lens group G1 and the second lens group G2, and suppressing variations in various aberrations due to focusing. Lens arrangement can be realized. If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the focal length of the front group G1a of the first lens group G1 becomes longer. Therefore, if the air gap between the front group G1a and the rear group G1b is not large, an appropriate lens arrangement is obtained. Can not do it. This undesirably increases the size of the entire optical system OS. Further, since the focal length of the front group G1a becomes long, it is difficult to correct the curvature of field well, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (6), it is desirable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 4.700. In order to further secure the effect of conditional expression (6), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.500. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (6) is not reached, the focal length of the front group G1a of the first lens group G1 is shortened, so that field curvature and coma aberration cannot be corrected favorably. Absent. In order to ensure the effect of the conditional expression (6), it is desirable that the lower limit value of the conditional expression (6) is 1.200. In order to further secure the effect of conditional expression (6), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (6) to 1.300.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。   In addition, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (7).

０．０３０ ＜ ＰＳ×ｆ ＜ ０．１７０ （７）
但し、
ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
ＰＳ：全系のペッツバール和 0.030 <PS × f <0.170 (7)
However,
f: Focal length of the entire system when focusing on infinity PS: Petzval sum of the entire system

条件式（７）は、全系の焦点距離に対して最適なペッツバール和の値を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（７）を満足することにより、像面湾曲と球面収差の傾きのバランスを最適にし、合焦時における非点収差の変動を低減することができる。条件式（７）の上限値を上回ると、像面湾曲が大きくなりすぎるため、球面収差の傾きとのバランスが崩れる。また、合焦時における非点収差の変動を抑えることが困難となり好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実にするために、条件式（７）の上限値を０．１６０とすることが望ましい。また、条件式（７）の効果を更に確実にするために、条件式（７）の上限値を０．１５０とすることが望ましい。一方、条件式（７）の下限値を下回ると、像面歪曲が小さくなりすぎるため、球面収差の傾きとのバランスが崩れる。また、合焦時における非点収差の変動と球面収差の傾きをバランスよく収差補正することが難しくなり好ましくない。なお、この条件式（７）の効果を確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０４０とすることが望ましい。また、条件式（７）の効果を更に確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０５０とすることが望ましい。   Conditional expression (7) defines an optimum Petzval sum value for the focal length of the entire system. The optical system OS according to the present embodiment can satisfy the conditional expression (7) to optimize the balance between the curvature of field and the inclination of the spherical aberration, and to reduce the fluctuation of astigmatism during focusing. it can. If the upper limit value of conditional expression (7) is exceeded, the curvature of field becomes too large and the balance with the inclination of spherical aberration is lost. Moreover, it becomes difficult to suppress the fluctuation of astigmatism during focusing, which is not preferable. In order to secure the effect of the conditional expression (7), it is desirable to set the upper limit value of the conditional expression (7) to 0.160. In order to further secure the effect of conditional expression (7), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.150. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the image plane distortion becomes too small, and the balance with the inclination of the spherical aberration is lost. In addition, it is difficult to correct aberrations in a balanced manner with respect to astigmatism fluctuations and spherical aberration inclinations during focusing, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (7), it is desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.040. In order to further secure the effect of conditional expression (7), it is desirable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.050.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させるように構成することが望ましい。第３レンズ群Ｇ３の一部又は全体を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより、良好な手振れ補正を行うことができる。   In addition, the optical system OS according to the present embodiment uses at least a part of the third lens group G3 as the image stabilization group Gvr, and moves the image stabilization group Gvr so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis. It is desirable to configure. By moving a part or the whole of the third lens group G3 so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis, it is possible to perform favorable camera shake correction.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。   Moreover, it is desirable that the optical system OS according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (8).

０．７００ ＜ ｆ３ｖ／ｆ ＜ ２．５００ （８）
但し、
ｆ：無限合焦時の全系の焦点距離
ｆ３ｖ：防振群Ｇｖｒの焦点距離 0.700 <f3v / f <2.500 (8)
However,
f: Focal length of the entire system at infinite focus f3v: Focal length of the image stabilization group Gvr

条件式（８）は、全系の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３中の防振群Ｇｖｒの適切な焦点距離を規定している。本実施形態に係る光学系ＯＳは、この条件式（８）を満足することにより、防振群Ｇｖｒの適度な移動量と防振時の諸収差の変動とを抑制することができる。条件式（８）の上限値を上回ると、所望の防振性能を確保するための防振群Ｇｖｒの移動量が大きくなりすぎ、移動させる機構全体を大きくして力のあるものにする必要が生じる。また、防振群Ｇｖｒの移動量が大きくなると、倍率の色収差の変動も大きくなるため好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実にするために、条件式（８）の上限値を２．２２０にすることが望ましい。また、条件式（８）の効果を更に確実にするために、条件式（８）の上限値を２．０００にすることが望ましい。また、条件式（８）の下限値を下回ると、防振群Ｇｖｒの移動量は小さくなるが、防振時のコマ収差や非点収差の変動が大きくなってしまうため好ましくない。なお、この条件式（８）の効果を確実にするために、条件式（８）の下限値を０．８００とすることが望ましい。また、条件式（８）の効果を更に確実にするために、条件式（８）の下限値を０．９００とすることが望ましい。   Conditional expression (8) defines an appropriate focal length of the image stabilizing group Gvr in the third lens group G3 with respect to the focal length of the entire system. The optical system OS according to this embodiment can suppress an appropriate amount of movement of the image stabilizing group Gvr and fluctuations in various aberrations during image stabilization by satisfying the conditional expression (8). If the upper limit value of the conditional expression (8) is exceeded, the movement amount of the vibration isolation group Gvr for ensuring the desired vibration isolation performance becomes too large, and it is necessary to make the entire mechanism to be moved strong. Arise. In addition, when the movement amount of the vibration-proof group Gvr is increased, the variation of the chromatic aberration of magnification increases, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (8), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.220. In order to further secure the effect of conditional expression (8), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (8) to 2.000. On the other hand, if the lower limit value of conditional expression (8) is not reached, the amount of movement of the anti-vibration group Gvr will be small, but this is not preferable because fluctuations in coma and astigmatism during vibration prevention will increase. In order to secure the effect of the conditional expression (8), it is desirable that the lower limit value of the conditional expression (8) is 0.800. In order to further secure the effect of conditional expression (8), it is desirable to set the lower limit value of conditional expression (8) to 0.900.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、負の屈折力を有する接合レンズのみで構成され、当該接合レンズの接合面は、物体側に凹であることが望ましい。このように構成することで、合焦群である第２レンズ群Ｇ２の軽量化と、合焦動作による軸上色収差及び倍率色収差の変動を良好に補正することができる。   In the optical system OS according to the present embodiment, it is desirable that the second lens group G2 includes only a cemented lens having negative refractive power, and the cemented surface of the cemented lens is concave on the object side. With this configuration, the second lens group G2, which is a focusing group, can be reduced in weight, and variations in longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration due to the focusing operation can be corrected favorably.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳにおいて、第２レンズ群Ｇ２の最も像側の面は、非球面形状であることが望ましい。このように構成することで、合焦時における非点収差等の変動を良好に補正することができる。また、合焦群である第２レンズ群Ｇ２のレンズ枚数を減らし、合焦群を小型化することができる。   In the optical system OS according to the present embodiment, it is desirable that the most image-side surface of the second lens group G2 has an aspherical shape. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct fluctuations such as astigmatism during focusing. In addition, the number of lenses of the second lens group G2, which is the focusing group, can be reduced, and the focusing group can be downsized.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａから第２レンズ群Ｇ２までの間、すなわち、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂの間、後群Ｇ１ｂ内、または後群Ｇ１ｂと第２レンズ群Ｇ２との間のいずれかに、開口絞りＳを有することが望ましい。このように構成することで、マウントの開口径の制限を受けやすい第３レンズ群Ｇ３を小型化することができる。   In addition, the optical system OS according to the present embodiment includes the rear lens group G1 between the front lens group G1a and the second lens lens group G2, that is, the rear lens group G1b between the front lens group G1a and the rear lens group G1b. It is desirable to have the aperture stop S either in the group G1b or between the rear group G1b and the second lens group G2. With this configuration, it is possible to reduce the size of the third lens group G3 that is easily limited by the aperture diameter of the mount.

また、本実施形態に係る光学系ＯＳは、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂ中に開口絞りＳが配置されているとき、合焦時に、開口絞りＳの絞り径が変化するように構成することが好ましい。このように構成することで、第３レンズ群Ｇ３のレンズ径の増大を抑え、近接撮影時の開口絞りＳの空振りを防止し、コマ収差等の諸収差を良好に補正することができる。また、また、第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を減らし小型化することができる。   The optical system OS according to the present embodiment is configured such that when the aperture stop S is disposed in the rear group G1b of the first lens group G1, the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing. It is preferable. With this configuration, it is possible to suppress an increase in the lens diameter of the third lens group G3, to prevent the aperture stop S from being swung at the time of close-up photography, and to correct various aberrations such as coma. In addition, the number of lenses in the first lens group G1 can be reduced and the size can be reduced.

あるいは、本実施形態に係る光学系ＯＳは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に開口絞りＳが配置されているとき、合焦時に、開口絞りＳは像面に対して固定され、且つ、開口絞りＳの絞り径が変化しないように構成することが好ましい。このような構成は、第３レンズ群Ｇ３の小型化に有効で、また、球面収差やコマ収差等の諸収差を良好に補正することができるため、開口絞りＳの機構を単純化してコストダウンや信頼性の向上を図ることができる。また、合焦群の軽量化にも有効である。   Alternatively, in the optical system OS according to the present embodiment, when the aperture stop S is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2, the aperture stop S with respect to the image plane is in focus. It is preferable that the aperture stop S be fixed so that the aperture diameter of the aperture stop S does not change. Such a configuration is effective for reducing the size of the third lens group G3, and various aberrations such as spherical aberration and coma can be corrected well. Therefore, the mechanism of the aperture stop S is simplified and the cost is reduced. And reliability can be improved. It is also effective for reducing the weight of the focusing group.

また本実施形態に係る光学系ＯＳは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａ及び後群Ｇ１ｂの各群に１つ以上の非球面を有することが望ましい。この構成により、本実施形態に係る光学系ＯＳは非点収差、コマ収差、球面収差等を良好に補正することができる。また第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を減らし小型化することができる。   In addition, the optical system OS according to the present embodiment preferably has one or more aspheric surfaces in each of the front group G1a and the rear group G1b of the first lens group G1. With this configuration, the optical system OS according to the present embodiment can satisfactorily correct astigmatism, coma, spherical aberration, and the like. Further, the number of lenses of the first lens group G1 can be reduced and the size can be reduced.

なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。   Note that the conditions and configurations described above each exhibit the above-described effects, and are not limited to satisfying all the conditions and configurations. The above-described effects can be obtained even if the combination of the above conditions or configurations is satisfied.

次に、本実施形態に係る光学系ＯＳを備えた光学機器であるカメラを図１９に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る光学系ＯＳを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。   Next, a camera that is an optical apparatus including the optical system OS according to the present embodiment will be described with reference to FIG. This camera 1 is a so-called mirrorless camera of interchangeable lens provided with the optical system OS according to the present embodiment as the photographing lens 2. In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 2 and is on the imaging surface of the imaging unit 3 via an OLPF (Optical low pass filter) (not shown). A subject image is formed on the screen. Then, the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4.

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る光学系ＯＳを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, an image photoelectrically converted by the imaging unit 3 is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can shoot the subject with the camera 1. In this embodiment, an example of a mirrorless camera has been described. However, an optical system OS according to this embodiment is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject using a finder optical system. Even in this case, the same effect as the camera 1 can be obtained.

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

本実施形態では、３群構成の光学系ＯＳを示したが、以上の構成条件等は、４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最も像面側に、変倍時又は合焦時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、群とは、変倍時、合焦時、縮筒時などの少なくとも１つで変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示すこととしてもよい。また、本実施形態の光学系ＯＳは、変倍時に各群間の空気間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１〜第３レンズ群Ｇ３がそれぞれ光軸に沿って移動するように構成してもよい。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。   In the present embodiment, the optical system OS having the three-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as the fourth group and the fifth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image plane side may be used. Specifically, a configuration in which a lens group whose position relative to the image plane is fixed at the time of zooming or focusing is added to the most image plane side. Further, the group may indicate a portion having at least one lens that is separated by an air interval that changes at least one of when zooming, focusing, and contraction. The optical system OS of the present embodiment is configured such that the first lens group G1 to the third lens group G3 move along the optical axis so that the air spacing between the groups changes during zooming. May be. The lens component refers to a single lens or a cemented lens in which a plurality of lenses are cemented.

また、１以上のレンズ群、１以上の部分レンズ群、または光学系全体を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物点への合焦を行う合焦群としてもよい。この場合、合焦群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用のモータ駆動（ＤＣモータ、ステッピングモータ、ボイスコイルモータ等、モータの種類は限定されない）にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２を合焦群とし、その他のレンズは合焦時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。モータにかかる負荷を考慮すると、合焦レンズ群は１つまたは２つのレンズ成分から構成するのが好ましい。   Further, it may be a focusing group that performs focusing from an object at infinity to a short-distance object point by moving one or more lens groups, one or more partial lens groups, or the entire optical system in the optical axis direction. In this case, the focusing group can also be applied to autofocusing, and is also suitable for motor driving for autofocusing (the type of motor is not limited, such as a DC motor, a stepping motor, or a voice coil motor). In particular, it is preferable that the second lens group G2 is a focusing group and the other lenses are fixed in position with respect to the image plane during focusing. In consideration of the load applied to the motor, the focusing lens group is preferably composed of one or two lens components.

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振群としてもよい。特に、上述したように、第３レンズ群Ｇ３を防振レンズ群としてもよく、第３レンズ群Ｇ３の一部を防振レンズ群としてもよい。また、防振レンズ群は、レンズ枚数に特に限定は無く、１枚の単レンズや複数のレンズ成分から構成することとしてもよい。   In addition, the lens group or partial lens group is moved so as to have a displacement component perpendicular to the optical axis, or rotated (swinged) in the in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. It is good also as an anti-vibration group. In particular, as described above, the third lens group G3 may be an anti-vibration lens group, and a part of the third lens group G3 may be an anti-vibration lens group. The anti-vibration lens group is not particularly limited in the number of lenses, and may be composed of a single lens or a plurality of lens components.

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａから第２レンズ群Ｇ２の間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop S is preferably disposed between the front lens group G1a of the first lens group G1 and the second lens group G2, but instead of providing a member as an aperture stop, its role is substituted by a lens frame. May be.

さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高い光学性能を達成するために、反射防止膜を施してもよい。反射防止膜は、適宜選択可能であり、単層コーティングや、多層膜コーティングや、微細な結晶粒子からなる超低屈折率層を有する反射防止膜等、膜の種類は限定されない。反射防止膜を施す面数も特に限定されない。   Further, each lens surface may be provided with an antireflection film in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance. The antireflection film can be selected as appropriate, and the type of film is not limited, such as a single layer coating, a multilayer coating, or an antireflection film having an ultra-low refractive index layer made of fine crystal particles. The number of surfaces on which the antireflection film is applied is not particularly limited.

以下、本実施形態に係る光学系ＯＳの製造方法の概略を、図２０を参照して説明する。まず、各レンズを配置して第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３をそれぞれ準備し（ステップＳ１００）、第１レンズ群Ｇ１として、少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとを、前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔が、第１レンズ群Ｇ１内のレンズ間の空気間隔の中で最大となるように配置し（ステップＳ２００）、合焦時に、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３は像面に対して固定され、第２レンズ群Ｇ２は移動するように配置し（ステップＳ３００）、上述した条件を満足するように配置する（ステップＳ４００）。   Hereinafter, an outline of a method for manufacturing the optical system OS according to the present embodiment will be described with reference to FIG. First, each lens is arranged to prepare a first lens group G1, a second lens group G2, and a third lens group G3 (step S100), and the first lens group G1 has at least one negative lens. The front group G1a having a negative refractive power as a whole and the rear group G1b having at least one cemented lens and having a positive refractive power as a whole have an air space between the front group G1a and the rear group G1b. The first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane at the time of focusing. Then, the second lens group G2 is arranged so as to move (step S300), and is arranged so as to satisfy the above-described conditions (step S400).

具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２を配置して前群Ｇ１ａとし、両凸正レンズＬ１ｂ１、両凹負レンズＬ１ｂ２、両凸正レンズＬ１ｂ３、及び、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズを配置して後群Ｇ１ｂとして、全体で第１レンズ群Ｇ１とし、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズを配置して第２レンズ群とし、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３を配置して第３レンズ群Ｇ３とする。このように準備した各レンズ群を上述の手順で配置して光学系ＯＳを製造する。   Specifically, in the present embodiment, for example, as shown in FIG. 1, a negative meniscus lens shape having a negative meniscus lens shape in which the image-side lens surface is formed in an aspheric shape in order from the object side and the convex surface is directed to the object side. A lens L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 with a concave surface facing the object side are arranged to form the front group G1a, a biconvex positive lens L1b1, a biconcave negative lens L1b2, a biconvex positive lens L1b3, and an object side lens surface Is formed as a rear group G1b by arranging a cemented positive lens in which a negative meniscus negative lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. The lens group G1 includes a cemented negative lens in which a positive meniscus lens L21 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L22 having an aspheric lens surface on the image side are cemented. The second lens group includes a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33. Let it be the third lens group G3. The lens groups prepared in this way are arranged in the above-described procedure to manufacture the optical system OS.

以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図４、図７、図１０、図１３、及び、図１６は、各実施例に係る光学系ＯＳ（ＯＳ１〜ＯＳ６）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの光学系ＯＳ１〜ＯＳ６の断面図の下部には、無限遠合焦状態から最至近合焦状態に合焦する際の各レンズ群Ｇ１〜Ｇ３の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。   Hereinafter, each example of the present application will be described with reference to the drawings. 1, 4, 7, 10, 13, and 16 are cross-sectional views illustrating the configuration and refractive power distribution of the optical system OS (OS1 to OS6) according to each example. Further, at the bottom of the cross-sectional views of these optical systems OS1 to OS6, the moving directions along the optical axis of the lens groups G1 to G3 when focusing from the infinitely focused state to the closest focused state are indicated by arrows. It is shown in

各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。 In each embodiment, the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y. Is S (y), r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), K is the conic constant, and An is the nth-order aspherical coefficient, it is expressed by the following equation (a). . In the following examples, “en” represents “× 10 −n ”.

Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ） S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−K × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 (a)

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。   In each embodiment, the secondary aspheric coefficient A2 is zero. In the table of each example, an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.

［第１実施例］
図１は、第１実施例に係る光学系ＯＳ１の構成を示す図である。この図１に示す光学系ＯＳ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [First embodiment]
FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OS1 according to the first example. The optical system OS1 shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ１において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１ｂ１、両凹負レンズＬ１ｂ２、両凸正レンズＬ１ｂ３、及び、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３で構成されている。また、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ１ｂ１と両凹負レンズＬ１ｂ２との間に配置されている。   In this optical system OS1, the front lens group G1a of the first lens group G1 is a negative meniscus lens-shaped negative lens in which the image-side lens surface is formed in an aspherical shape in order from the object side, with the convex surface facing the object side. L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 having a concave surface facing the object side. In the rear group G1b of the first lens group G1, the biconvex positive lens L1b1, the biconcave negative lens L1b2, the biconvex positive lens L1b3, and the object-side lens surface are formed in an aspheric shape in order from the object side. Further, it is composed of a cemented positive lens in which a negative meniscus lens negative lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of a lens L33. The aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L1b1 and the biconcave negative lens L1b2.

この光学系ＯＳ１は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、開口絞りＳの無限遠物体合焦状態の絞り径よりも近距離物体合焦状態の絞り径の方が小さくなるように、合焦の際に開口絞りＳの絞り径が変化する。   In this optical system OS1, focusing from an object at infinity to an object at a short distance fixes the first lens group G1 and the third lens group G3 to the image plane I, and moves the second lens group G2 along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. Note that the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing so that the aperture diameter in the near-field object focused state becomes smaller than the aperture diameter in the object focused state at infinity of the aperture stop S.

また、この光学系ＯＳ１において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部又は全体を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（手振れ補正での防振群Ｇｖｒの移動量に対する結像面での像移動量の比）がＫのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、防振群Ｇｖｒを（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい（以降の実施例においても同様である）。この第１実施例の光学系ＯＳ１において、第３レンズ群Ｇ３の両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒ（Ａ）としたときの防振係数は０．６６であり、焦点距離は３０．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒ（Ａ）の移動量は０．４０［ｍｍ］である。また、第３レンズ群Ｇ３全体を防振群Ｇｖｒ（Ｂ）としたときの防振係数は０．８９であり、焦点距離は３０．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒ（Ｂ）の移動量は０．２９［ｍｍ］である。   In the optical system OS1, camera shake correction (anti-shake) is performed by using a part or the whole of the third lens group G3 as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr has a displacement component in a direction perpendicular to the optical axis. This is done by moving the It is to be noted that the focal length of the entire system is f, and the image stabilization coefficient (ratio of the image movement amount on the imaging surface to the movement amount of the image stabilization group Gvr in camera shake correction) is K, and corrects rotational shake at an angle θ. For this purpose, the image stabilization group Gvr may be moved in the direction orthogonal to the optical axis by (f · tan θ) / K (the same applies to the following embodiments). In the optical system OS1 of the first example, when the biconvex positive lens L33 of the third lens group G3 is the vibration proof group Gvr (A), the vibration proof coefficient is 0.66, and the focal length is 30.00. Since it is [mm], the movement amount of the image stabilization group Gvr (A) for correcting the rotational shake of 0.50 [°] is 0.40 [mm]. Further, when the third lens group G3 as a whole is the anti-vibration group Gvr (B), the anti-vibration coefficient is 0.89, and the focal length is 30.00 [mm], so 0.50 [°]. The movement amount of the vibration proof group Gvr (B) for correcting the rotational shake is 0.29 [mm].

以下の表１に、光学系ＯＳ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角［°］、Ｙは最大像高、ＴＬは全長、及び、ＢＦはバックフォーカスの値を表している。ここで、全長ＴＬは、無限合焦時の最も物体側のレンズ面（図１における第１面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、バックフォーカスＢＦは、無限遠合焦時の最も像面側のレンズ面（図１における第２２面）から像面Ｉまでの光軸上の距離（空気換算長）を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.00000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１〜２２は、図１に示す番号１〜２２に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１〜第３レンズ群Ｇ１〜Ｇ３の各々と、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａ及び後群Ｇ１ｂの始面と焦点距離を示している。   Table 1 below shows values of specifications of the optical system OS1. In Table 1, f shown in the overall specifications is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half field angle [°], Y is the maximum image height, TL is the full length, and BF is the back focus value. Represents. Here, the total length TL indicates the distance on the optical axis from the most object side lens surface (first surface in FIG. 1) to the image plane I at the time of infinite focusing. Further, the back focus BF indicates a distance (air conversion length) on the optical axis from the most image surface side lens surface (22nd surface in FIG. 1) to the image surface I at the time of focusing on infinity. In the lens data, the first column m indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam, the second column r indicates the curvature radius of each lens surface, and the third column. d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval). The fourth column nd and the fifth column νd are the refractive index and Abbe number for the d-line (λ = 587.6 nm). Is shown. Further, the radius of curvature of 0.00000 indicates a plane, and the refractive index of air of 1.0000 is omitted. The surface numbers 1 to 22 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 22 shown in FIG. In addition, the lens group focal length indicates the first and third lens groups G1 to G3, and the front surfaces and focal lengths of the front group G1a and the rear group G1b of the first lens group G1.

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。   Here, the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this. The description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.

（表１）第１実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 30.00
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 15.0
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 83.058
ＢＦ ＝ 27.427

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 39.07575 1.000 1.61881 63.9
2* 9.72210 2.200
3 -93.02294 2.000 1.80809 22.7
4 -44.64793 5.800
5 21.44838 3.500 1.75500 52.3
6 -64.88080 1.000
7 0.00000 2.500 開口絞りＳ
8 -33.47052 1.000 1.69895 30.1
9 17.14845 1.000
10 22.26830 4.500 1.81600 46.6
11 -22.26938 0.500
12* 46.48574 1.000 1.83441 37.3
13 15.09209 4.000 1.49782 82.6
14 -26.33750 D14
15 -41.19823 2.000 2.10420 17.0
16 -20.15901 1.000 1.75501 51.1
17* 15.63003 D17
18 -55.71991 4.000 1.81600 46.6
19 -11.63697 1.000 1.79504 28.7
20 -39.10418 1.000
21 33.89391 3.000 1.59319 67.9
22 -108.45304 27.427
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 16.00
前群Ｇ１ａ 1 -27.97
後群Ｇ１ｂ 5 16.89
第２レンズ群Ｇ２ 15 -17.00
第３レンズ群Ｇ３ 18 31.49 (Table 1) First Example [Overall Specifications]
f = 30.00
FNo = 2.90
ω = 15.0
Y = 7.97
TL = 83.058
BF = 27.427

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 39.07575 1.000 1.61881 63.9
2 * 9.72210 2.200
3 -93.02294 2.000 1.80809 22.7
4 -44.64793 5.800
5 21.44838 3.500 1.75500 52.3
6 -64.88080 1.000
7 0.00000 2.500 Aperture stop S
8 -33.47052 1.000 1.69895 30.1
9 17.14845 1.000
10 22.26830 4.500 1.81600 46.6
11 -22.26938 0.500
12 * 46.48574 1.000 1.83441 37.3
13 15.09209 4.000 1.49782 82.6
14 -26.33750 D14
15 -41.19823 2.000 2.10420 17.0
16 -20.15901 1.000 1.75501 51.1
17 * 15.63003 D17
18 -55.71991 4.000 1.81600 46.6
19 -11.63697 1.000 1.79504 28.7
20 -39.10418 1.000
21 33.89391 3.000 1.59319 67.9
22 -108.45304 27.427
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group G1 1 16.00
Front group G1a 1 -27.97
Rear group G1b 5 16.89
Second lens group G2 15 -17.00
Third lens group G3 18 31.49

この光学系ＯＳ１において、第２面、第１２面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS1, the second surface, the twelfth surface, and the seventeenth surface are formed in an aspherical shape. The following Table 2 shows aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表２）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 7.13100e-01 -1.19903e-05 -2.85075e-07 0.00000e+00 0.00000e+00
12 -1.16603e+01 -1.08167e-05 -9.27494e-08 0.00000e+00 0.00000e+00
17 -1.73850e+00 6.51571e-05 -1.47694e-07 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 2)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 7.13100e-01 -1.19903e-05 -2.85075e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00
12 -1.16603e + 01 -1.08167e-05 -9.27494e-08 0.00000e + 00 0.00000e + 00
17 -1.73850e + 00 6.51571e-05 -1.47694e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00

この光学系ＯＳ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１４、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１７は、合焦に際して変化する。次の表３に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。なお、Ｄ０は光学系ＯＳ１の最も物体側の面（第１面）から物体までの距離を示し、βは撮影倍率を示す（以降の実施例においても同様である）。   In this optical system OS1, the on-axis air distance D14 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the on-axis air distance D17 between the second lens group G2 and the third lens group G3 Change. Table 3 below shows the variable intervals in the infinite object focusing state and in the short distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times). Note that D0 indicates the distance from the most object-side surface (first surface) of the optical system OS1 to the object, and β indicates the photographing magnification (the same applies to the following embodiments).

（表３）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 57.88 27.86
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 30.00 − −
Ｄ１４ 1.000 5.347 9.834
Ｄ１７ 12.631 8.283 3.797 (Table 3)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 57.88 27.86
β − -0.5000 -1.0000
f 30.00 − −
D14 1.000 5.347 9.834
D17 12.631 8.283 3.797

次の表４に、この光学系ＯＳ１における各条件式対応値を示す。この表４において、β２は無限遠合焦時の第２レンズ群Ｇ２の横倍率を、Ｄａｂは第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａと後群Ｇ１ｂとの空気間隔を、Ｔａｍｘは第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａが有する負レンズの中の最大の中心厚を、βＭは最至近合焦時の全系の撮影倍率を、ｆは無限遠合焦時の全系の焦点距離を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ１ａは第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａの焦点距離を、ＰＳは全系のペッツバール和を、ｆ３ｖは防振群Ｇｖｒの焦点距離をそれぞれ表している。この符号の説明は、以降の実施例においても同様である。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。また、第３レンズ群Ｇ３の一部で手振れ補正を行うときの防振群Ｇｖｒ（Ａ）の焦点距離をｆ３ｖａとし、第３レンズ群Ｇ３全体で手振れ補正を行うときの防振群Ｇｖｒ（Ｂ）の焦点距離をｆ３ｖｂとして表す。   Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS1. In Table 4, β2 is the lateral magnification of the second lens group G2 at the time of focusing on infinity, Dab is the air gap between the front group G1a and the rear group G1b of the first lens group G1, and Tamx is the first lens group. The maximum center thickness of the negative lens of the front group G1a of G1, βM is the imaging magnification of the entire system at the closest focus, f is the focal length of the entire system at infinity, and f1 is The focal length of the first lens group G1, f2 is the focal length of the second lens group G2, f1a is the focal length of the front group G1a of the first lens group G1, PS is the Petzval sum of the entire system, and f3v is prevention. The focal length of the tremor group Gvr is shown. The description of the reference numerals is the same in the following embodiments. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a. Further, the focal length of the image stabilization group Gvr (A) when performing camera shake correction with a part of the third lens group G3 is set to f3va, and the image stabilization group Gvr (B when performing camera shake correction with the entire third lens group G3). ) Is expressed as f3vb.

（表４）
［条件式対応値］
β２＝17.00
Ｄａｂ＝5.800
Ｔｍａｘ＝1.000
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00338
ｆ３ｖａ＝43.88
ｆ３ｖｂ＝31.49
（１）１／β２＝0.059
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝5.8
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.53
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝0.94
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.75
（７）ＰＳ×ｆ＝0.101
（８）ｆ３ｖａ／ｆ＝1.46
ｆ３ｖｂ／ｆ＝1.05 (Table 4)
[Conditional expression values]
β2 = 17.0
Dab = 5.800
Tmax = 1.000
βM = -1.0
PS = 0.00338
f3va = 43.88
f3vb = 31.49
(1) 1 / β2 = 0.059
(2) Dab / Tamx = 5.8
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.53
(5) f1 / (− f2) = 0.94
(6) (-f1a) /f1=1.75
(7) PS × f = 0.101
(8) f3va / f = 1.46
f3vb / f = 1.05

このように、この光学系ＯＳ１は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, this optical system OS1 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ１の、無限遠合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図２（ａ）、図３（ａ）、図３（ｂ）に示し、防振群Ｇｖｒ（Ａ）及び防振群Ｇｖｒ（Ｂ）により手振れ補正を行ったときの横収差図を図２（ｂ）、図２（ｃ）に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角（単位は［°］）、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバー又は開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では半画角又は物体高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各半画角又は各物体高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ１は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, and distortion diagram of the optical system OS1 when the photographing magnification is −0.5 times and −1.0 times in the infinitely focused state and the close-range object focused state. FIGS. 2 (a), 3 (a), and 3 (b) show lateral chromatic aberration diagrams and lateral aberration diagrams, and image stabilization was performed by the image stabilization group Gvr (A) and the image stabilization group Gvr (B). Lateral aberration diagrams are shown in FIGS. 2B and 2C. In each aberration diagram, FNO is an F number, A is a half angle of view (unit is [°]), NA is a numerical aperture, and H0 is an object height. The spherical aberration diagram shows the F-number or numerical aperture value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the half field angle or the maximum object height, and the lateral aberration diagram shows each half image. The value of a corner or each object height is shown. d represents a d-line (λ = 587.6 nm), and g represents a g-line (λ = 435.8 nm). In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. Also, the same reference numerals as in this example are used in the aberration diagrams of the examples shown below. From these aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS1, various aberrations are well corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

［第２実施例］
図４は、第２実施例に係る光学系ＯＳ２の構成を示す図である。この図４に示す光学系ＯＳ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [Second Embodiment]
FIG. 4 is a diagram illustrating a configuration of the optical system OS2 according to the second embodiment. The optical system OS2 shown in FIG. 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ２において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１ｂ１、両凹負レンズＬ１ｂ２、像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸レンズ形状の正レンズＬ１ｂ３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３で構成されている。また、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ１ｂ１と両凹負レンズＬ１ｂ２との間に配置されている。   In this optical system OS2, the front lens group G1a of the first lens group G1 is a negative meniscus lens-shaped negative lens in which the image-side lens surface is formed in an aspherical shape in order from the object side, with the convex surface facing the object side. L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 having a concave surface facing the object side. The rear group G1b of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L1b1, a biconcave negative lens L1b2, and a biconvex lens-shaped positive lens L1b3 in which the image-side lens surface is aspherical. , And a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of a lens L33. The aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L1b1 and the biconcave negative lens L1b2.

この光学系ＯＳ２は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、開口絞りＳの無限遠物体合焦状態の絞り径よりも近距離物体合焦状態の絞り径の方が小さくなるように、合焦の際に開口絞りＳの絞り径が変化する。   In this optical system OS2, focusing from an object at infinity to an object at a short distance fixes the first lens group G1 and the third lens group G3 to the image plane I, and moves the second lens group G2 along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. Note that the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing so that the aperture diameter in the near-field object focused state becomes smaller than the aperture diameter in the object focused state at infinity of the aperture stop S.

また、この光学系ＯＳ２において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部である両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この第２実施例の光学系ＯＳ２において、防振係数は０．５６であり、焦点距離は３３．０４［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒの移動量は０．５１［ｍｍ］である。   In the optical system OS2, camera shake correction (anti-shake) is performed using the biconvex positive lens L33, which is a part of the third lens group G3, as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr in a direction perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to have a displacement component of. In the optical system OS2 of the second embodiment, since the image stabilization coefficient is 0.56 and the focal length is 33.04 [mm], the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.50 [°]. The movement amount of the group Gvr is 0.51 [mm].

以下の表５に、光学系ＯＳ２の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１〜２２は、図４に示す番号１〜２２に対応している。   Table 5 below provides values of specifications of the optical system OS2. The surface numbers 1 to 22 shown in Table 5 correspond to the numbers 1 to 22 shown in FIG.

（表５）第２実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 33.04
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 13.6
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 88.338
ＢＦ ＝ 29.544

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 50.13717 1.000 1.61881 63.9
2* 11.90609 2.200
3 -94.48624 2.000 1.84666 23.8
4 -46.98649 5.900
5 24.11112 3.000 1.75500 52.3
6 -65.48210 1.600
7 0.00000 3.000 開口絞りＳ
8 -15.10778 1.200 1.67270 32.2
9 21.36555 0.900
10 28.45957 4.700 1.80139 45.5
11* -17.21913 0.300
12 26.26218 1.200 1.80610 41.0
13 11.43541 4.700 1.49782 82.6
14 -33.02292 D14
15 -49.91041 2.100 2.10420 17.0
16 -21.39916 1.000 1.80139 45.5
17* 18.15438 D17
18 -59.91790 3.300 1.81600 46.6
19 -15.26055 1.200 1.80518 25.4
20 -35.56897 1.000
21 29.62783 3.300 1.45600 91.4
22 -181.78361 29.544
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 17.70
前群Ｇ１ａ 1 -35.08
後群Ｇ１ｂ 5 18.78
第２レンズ群Ｇ２ 15 -18.88
第３レンズ群Ｇ３ 18 34.89 (Table 5) Second Example [Overall Specifications]
f = 33.04
FNo = 2.90
ω = 13.6
Y = 7.97
TL = 88.338
BF = 29.544

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 50.13717 1.000 1.61881 63.9
2 * 11.90609 2.200
3 -94.48624 2.000 1.84666 23.8
4 -46.98649 5.900
5 24.11112 3.000 1.75500 52.3
6 -65.48210 1.600
7 0.00000 3.000 Aperture stop S
8 -15.10778 1.200 1.67270 32.2
9 21.36555 0.900
10 28.45957 4.700 1.80139 45.5
11 * -17.21913 0.300
12 26.26218 1.200 1.80610 41.0
13 11.43541 4.700 1.49782 82.6
14 -33.02292 D14
15 -49.91041 2.100 2.10420 17.0
16 -21.39916 1.000 1.80139 45.5
17 * 18.15438 D17
18 -59.91790 3.300 1.81600 46.6
19 -15.26055 1.200 1.80518 25.4
20 -35.56897 1.000
21 29.62783 3.300 1.45600 91.4
22 -181.78361 29.544
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length first lens group G1 1 17.70
Front group G1a 1 -35.08
Rear group G1b 5 18.78
Second lens group G2 15 -18.88
Third lens group G3 18 34.89

この光学系ＯＳ２において、第２面、第１１面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS2, the second surface, the eleventh surface, and the seventeenth surface are formed in an aspheric shape. Table 6 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表６）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 1.10930e+00 -4.30640e-05 -4.89270e-07 0.00000e+00 0.00000e+00
11 3.13900e-01 -7.52580e-06 -6.21630e-08 9.82780e-12 -2.43130e-12
17 1.48900e-01 2.80230e-06 1.73730e-08 1.00500e-09 -2.46130e-11 (Table 6)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 1.10930e + 00 -4.30640e-05 -4.89270e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00
11 3.13900e-01 -7.52580e-06 -6.21630e-08 9.82780e-12 -2.43130e-12
17 1.48900e-01 2.80230e-06 1.73730e-08 1.00500e-09 -2.46130e-11

この光学系ＯＳ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１４、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１７は、合焦に際して変化する。次の表７に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。   In this optical system OS2, the on-axis air distance D14 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the on-axis air distance D17 between the second lens group G2 and the third lens group G3 Change. Table 7 below shows variable intervals in the infinite object focusing state and in the short distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times).

（表７）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 63.52 30.47
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 33.04 − −
Ｄ１４ 1.010 5.848 10.851
Ｄ１７ 14.183 9.346 4.342 (Table 7)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 63.52 30.47
β − -0.5000 -1.0000
f 33.04 − −
D14 1.010 5.848 10.851
D17 14.183 9.346 4.342

次の表８に、この光学系ＯＳ２における各条件式対応値を示す。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。   Table 8 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS2. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a.

（表８）
［条件式対応値］
β２＝16.00
Ｄａｂ＝5.900
Ｔｍａｘ＝1.000
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00422
ｆ３ｖ＝56.14
（１）１／β２＝0.063
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝5.9
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.54
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝0.94
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.98
（７）ＰＳ×ｆ＝0.139
（８）ｆ３ｖ／ｆ＝1.70 (Table 8)
[Conditional expression values]
β2 = 16.00
Dab = 5.900
Tmax = 1.000
βM = -1.0
PS = 0.00422
f3v = 56.14
(1) 1 / β2 = 0.063
(2) Dab / Tamx = 5.9
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.54
(5) f1 / (− f2) = 0.94
(6) (-f1a) /f1=1.98
(7) PS × f = 0.139
(8) f3v / f = 1.70

このように、この光学系ＯＳ２は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, this optical system OS2 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ２の、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図５（ａ）、図６（ａ）、図６（ｂ）に示し、手振れ補正を行ったときの横収差図を図５（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ２は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagrams, astigmatism diagrams, distortion aberrations when the imaging magnification is −0.5 times and −1.0 times in the infinite object focusing state and the short distance object focusing state of the optical system OS2. FIG. 5A, FIG. 6A, and FIG. 6B show the lateral chromatic aberration diagram and lateral aberration diagram, and FIG. 5B shows the lateral aberration diagram when camera shake correction is performed. From these respective aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS2, various aberrations are well corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

［第３実施例］
図７は、第３実施例に係る光学系ＯＳ３の構成を示す図である。この図７に示す光学系ＯＳ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [Third embodiment]
FIG. 7 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OS3 according to the third example. The optical system OS3 shown in FIG. 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ３において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１ｂ１、両凹負レンズＬ１ｂ２、像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸レンズ形状の正レンズＬ１ｂ３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３で構成されている。また、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ１ｂ１と両凹負レンズＬ１ｂ２との間に配置されている。   In this optical system OS3, the front group G1a of the first lens group G1 is a negative meniscus lens-shaped negative lens in which the image-side lens surface is formed in an aspherical shape in order from the object side and the convex surface faces the object side. L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 having a concave surface facing the object side. The rear group G1b of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L1b1, a biconcave negative lens L1b2, and a biconvex lens-shaped positive lens L1b3 in which the image-side lens surface is aspherical. , And a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of a lens L33. The aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L1b1 and the biconcave negative lens L1b2.

この光学系ＯＳ３は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、開口絞りＳの無限遠物体合焦状態の絞り径よりも近距離物体合焦状態の絞り径の方が小さくなるように、合焦の際に開口絞りＳの絞り径が変化する。   In the optical system OS3, focusing from an object at infinity to an object at a short distance fixes the first lens group G1 and the third lens group G3 with respect to the image plane I, and moves the second lens group G2 along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. Note that the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing so that the aperture diameter in the near-field object focused state becomes smaller than the aperture diameter in the object focused state at infinity of the aperture stop S.

また、この光学系ＯＳ３において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部である両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この第３実施例の光学系ＯＳ３において、防振係数は０．５７であり、焦点距離は２８．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒの移動量は０．４３［ｍｍ］である。   In the optical system OS3, camera shake correction (anti-shake) is performed by setting the biconvex positive lens L33, which is a part of the third lens group G3, as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to have a displacement component of. In the optical system OS3 of the third embodiment, since the image stabilization coefficient is 0.57 and the focal length is 28.00 [mm], the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.50 [°]. The movement amount of the group Gvr is 0.43 [mm].

以下の表９に、光学系ＯＳ３の諸元の値を掲げる。なお、表９に示す面番号１〜２２は、図７に示す番号１〜２２に対応している。   Table 9 below lists values of specifications of the optical system OS3. The surface numbers 1 to 22 shown in Table 9 correspond to the numbers 1 to 22 shown in FIG.

（表９）第３実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 28.00
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 16.0
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 78.065
ＢＦ ＝ 24.439

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 52.16227 1.000 1.61881 63.9
2* 10.05731 2.000
3 -73.05836 2.000 1.84666 23.8
4 -37.68111 5.000
5 19.79101 2.700 1.75500 52.3
6 -68.97626 1.500
7 0.00000 2.500 開口絞りＳ
8 -14.07238 1.000 1.67270 32.2
9 17.27202 0.800
10 22.98012 4.000 1.80139 45.5
11* -15.47517 0.500
12 21.10000 1.000 1.80610 41.0
13 9.50305 4.300 1.49782 82.6
14 -30.43044 D14
15 -42.24827 2.000 2.10420 17.0
16 -18.39020 1.000 1.80139 45.5
17* 15.50404 D17
18 -67.97674 3.500 1.81600 46.6
19 -14.07177 1.000 1.80518 25.4
20 -35.51297 1.000
21 26.76940 3.500 1.45600 91.4
22 -95.82369 24.439
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 15.00
前群Ｇ１ａ 1 -27.90
後群Ｇ１ｂ 5 16.19
第２レンズ群Ｇ２ 15 -16.00
第３レンズ群Ｇ３ 18 29.45 (Table 9) Third Example [Overall Specifications]
f = 28.00
FNo = 2.90
ω = 16.0
Y = 7.97
TL = 78.065
BF = 24.439

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 52.16227 1.000 1.61881 63.9
2 * 10.05731 2.000
3 -73.05836 2.000 1.84666 23.8
4 -37.68111 5.000
5 19.79101 2.700 1.75500 52.3
6 -68.97626 1.500
7 0.00000 2.500 Aperture stop S
8 -14.07238 1.000 1.67270 32.2
9 17.27202 0.800
10 22.98012 4.000 1.80139 45.5
11 * -15.47517 0.500
12 21.10000 1.000 1.80610 41.0
13 9.50305 4.300 1.49782 82.6
14 -30.43044 D14
15 -42.24827 2.000 2.10420 17.0
16 -18.39020 1.000 1.80139 45.5
17 * 15.50404 D17
18 -67.97674 3.500 1.81600 46.6
19 -14.07177 1.000 1.80518 25.4
20 -35.51297 1.000
21 26.76940 3.500 1.45600 91.4
22 -95.82369 24.439
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group G1 1 15.00
Front group G1a 1 -27.90
Rear group G1b 5 16.19
Second lens group G2 15 -16.00
Third lens group G3 18 29.45

この光学系ＯＳ３において、第２面、第１１面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS3, the second surface, the eleventh surface, and the seventeenth surface are formed in an aspheric shape. Table 10 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表１０）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 8.85600e-01 -5.26390e-05 -6.71970e-07 0.00000e+00 0.00000e+00
11 3.02800e-01 -1.08820e-05 -1.25420e-07 1.78400e-10 -1.20880e-11
17 1.18600e-01 3.46740e-06 3.64300e-07 -1.98220e-08 3.32370e-10 (Table 10)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 8.85600e-01 -5.26390e-05 -6.71970e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00
11 3.02800e-01 -1.08820e-05 -1.25420e-07 1.78400e-10 -1.20880e-11
17 1.18600e-01 3.46740e-06 3.64300e-07 -1.98220e-08 3.32370e-10

この光学系ＯＳ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１４、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１７は、合焦に際して変化する。次の表１１に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。   In this optical system OS3, the axial air distance D14 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the axial air distance D17 between the second lens group G2 and the third lens group G3 are determined during focusing. Change. Table 11 below shows variable intervals in the infinite object focusing state and in the short distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times).

（表１１）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 53.53 25.51
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 28.00 − −
Ｄ１４ 1.000 5.100 9.340
Ｄ１７ 12.325 8.226 3.985 (Table 11)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 53.53 25.51
β − -0.5000 -1.0000
f 28.00 − −
D14 1.000 5.100 9.340
D17 12.325 8.226 3.985

次の表１２に、この光学系ＯＳ３における各条件式対応値を示す。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。   Table 12 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS3. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a.

（表１２）
［条件式対応値］
β２＝16.00
Ｄａｂ＝5.000
Ｔｍａｘ＝1.000
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00389
ｆ３ｖ＝46.30
（１）１／β２＝0.063
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝5.0
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.54
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝0.94
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.86
（７）ＰＳ×ｆ＝0.109
（８）ｆ３ｖ／ｆ＝1.65 (Table 12)
[Conditional expression values]
β2 = 16.00
Dab = 5.000
Tmax = 1.000
βM = -1.0
PS = 0.00389
f3v = 46.30
(1) 1 / β2 = 0.063
(2) Dab / Tamx = 5.0
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.54
(5) f1 / (− f2) = 0.94
(6) (−f1a) /f1=1.86
(7) PS × f = 0.109
(8) f3v / f = 1.65

このように、この光学系ＯＳ３は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, this optical system OS3 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ３の、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図８（ａ）、図９（ａ）、図９（ｂ）に示し、手振れ補正を行ったときの横収差図を図８（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ３は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration when the optical system OS3 is in focus at infinity and in focus at close distance, and the photographing magnification is -0.5 times and -1.0 times. FIG. 8 (a), FIG. 9 (a) and FIG. 9 (b) show the lateral chromatic aberration diagram and lateral aberration diagram, and FIG. 8 (b) shows the lateral aberration diagram when camera shake correction is performed. From these aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS3, various aberrations are satisfactorily corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

［第４実施例］
図１０は、第４実施例に係る光学系ＯＳ４の構成を示す図である。この図１０に示す光学系ＯＳ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [Fourth embodiment]
FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OS4 according to the fourth example. The optical system OS4 shown in FIG. 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ４において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１ｂ１、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｂ２と像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の正レンズＬ１ｂ３とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３で構成されている。また、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ１ｂ１と負メニスカスレンズＬ１ｂ２との間に配置されている。   In this optical system OS4, the front lens group G1a of the first lens group G1 is a negative meniscus lens-shaped negative lens in which the image-side lens surface is formed in an aspherical shape in order from the object side, with the convex surface facing the object side. L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 having a concave surface facing the object side. The rear lens group G1b of the first lens group G1 has, in order from the object side, a biconvex positive lens L1b1, a negative meniscus lens L1b2 with a concave surface facing the object side, and an image-side lens surface formed in an aspheric shape. A cemented positive lens in which a positive meniscus lens-shaped positive lens L1b3 having a concave surface facing the object side is cemented, and a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. It is configured. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of a lens L33. The aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L1b1 and the negative meniscus lens L1b2.

この光学系ＯＳ４は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、開口絞りＳの無限遠物体合焦状態の絞り径よりも近距離物体合焦状態の絞り径の方が小さくなるように、合焦の際に開口絞りＳの絞り径が変化する。   In the optical system OS4, in focusing from an object at infinity to an object at a short distance, the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane I, and the second lens group G2 is moved along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. Note that the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing so that the aperture diameter in the near-field object focused state becomes smaller than the aperture diameter in the object focused state at infinity of the aperture stop S.

また、この光学系ＯＳ４において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部である両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この第４実施例の光学系ＯＳ４において、防振係数は０．６１であり、焦点距離は２６．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒの移動量は０．３７［ｍｍ］である。   In the optical system OS4, the camera shake correction (anti-shake) is performed by using the biconvex positive lens L33, which is a part of the third lens group G3, as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to have a displacement component of. In the optical system OS4 of the fourth embodiment, since the image stabilization coefficient is 0.61 and the focal length is 26.00 [mm], the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.50 [°] is performed. The movement amount of the group Gvr is 0.37 [mm].

以下の表１３に、光学系ＯＳ４の諸元の値を掲げる。なお、表１３に示す面番号１〜２１は、図１０に示す番号１〜２１に対応している。   Table 13 below provides values of specifications of the optical system OS4. The surface numbers 1 to 21 shown in Table 13 correspond to the numbers 1 to 21 shown in FIG.

（表１３）第４実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 26.00
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 17.2
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 79.231
ＢＦ ＝ 26.008

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 35.79692 1.000 1.61881 63.9
2* 8.48412 3.000
3 -160.59549 2.000 1.80518 25.4
4 -54.67829 5.000
5 25.25368 3.000 1.75500 52.3
6 -48.91056 2.000
7 0.00000 2.500 開口絞りＳ
8 -14.44660 1.000 1.78472 25.6
9 -57.00344 3.500 1.75501 51.1
10* -12.12895 1.500
11 17.05844 1.000 1.80610 41.0
12 9.44332 3.500 1.49782 82.6
13 -212.30799 D13
14 -32.18583 2.000 2.10420 17.0
15 -16.92447 1.000 1.75501 51.1
16* 15.86373 D16
17 -86.43361 3.500 1.75500 52.3
18 -14.37626 1.000 1.84666 23.8
19 -29.60080 1.000
20 27.83138 3.500 1.45600 91.4
21 -79.64233 26.008
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 15.00
前群Ｇ１ａ 1 -23.43
後群Ｇ１ｂ 5 16.01
第２レンズ群Ｇ２ 14 -16.00
第３レンズ群Ｇ３ 17 27.73 (Table 13) Fourth Example [Overall Specifications]
f = 26.00
FNo = 2.90
ω = 17.2
Y = 7.97
TL = 79.231
BF = 26.008

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 35.79692 1.000 1.61881 63.9
2 * 8.48412 3.000
3 -160.59549 2.000 1.80518 25.4
4 -54.67829 5.000
5 25.25368 3.000 1.75500 52.3
6 -48.91056 2.000
7 0.00000 2.500 Aperture stop S
8 -14.44660 1.000 1.78472 25.6
9 -57.00344 3.500 1.75501 51.1
10 * -12.12895 1.500
11 17.05844 1.000 1.80610 41.0
12 9.44332 3.500 1.49782 82.6
13 -212.30799 D13
14 -32.18583 2.000 2.10420 17.0
15 -16.92447 1.000 1.75501 51.1
16 * 15.86373 D16
17 -86.43361 3.500 1.75500 52.3
18 -14.37626 1.000 1.84666 23.8
19 -29.60080 1.000
20 27.83138 3.500 1.45600 91.4
21 -79.64233 26.008
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group G1 1 15.00
Front group G1a 1 -23.43
Rear group G1b 5 16.01
Second lens group G2 14 -16.00
Third lens group G3 17 27.73

この光学系ＯＳ４において、第２面、第１０面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS4, the second surface, the tenth surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape. Table 14 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表１４）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 8.33300e-01 -5.24320e-05 -1.06600e-06 0.00000e+00 0.00000e+00
10 2.26200e-01 -2.07960e-05 -3.22560e-08 0.00000e+00 0.00000e+00
16 -4.42470e+00 1.31970e-04 -7.55260e-07 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 14)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 8.33300e-01 -5.24320e-05 -1.06600e-06 0.00000e + 00 0.00000e + 00
10 2.26200e-01 -2.07960e-05 -3.22560e-08 0.00000e + 00 0.00000e + 00
16 -4.42470e + 00 1.31970e-04 -7.55260e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00

この光学系ＯＳ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１３、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１６は、合焦に際して変化する。次の表１５に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。   In this optical system OS4, the axial air distance D13 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the axial air distance D16 between the second lens group G2 and the third lens group G3 are determined during focusing. Change. Table 15 below shows the variable intervals in the infinite object focusing state and in the short distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times).

（表１５）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 50.73 24.73
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 26.00 − −
Ｄ１３ 1.000 5.327 9.654
Ｄ１６ 11.223 6.896 2.569 (Table 15)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 50.73 24.73
β − -0.5000 -1.0000
f 26.00 − −
D13 1.000 5.327 9.654
D16 11.223 6.896 2.569

次の表１６に、この光学系ＯＳ４における各条件式対応値を示す。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。   Table 16 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS4. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a.

（表１６）
［条件式対応値］
β２＝∞
Ｄａｂ＝5.000
Ｔｍａｘ＝1.000
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00359
ｆ３ｖ＝45.65
（１）１／β２＝0.0
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝5.0
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.58
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝0.94
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.56
（７）ＰＳ×ｆ＝0.093
（８）ｆ３ｖ／ｆ＝1.76 (Table 16)
[Conditional expression values]
β2 = ∞
Dab = 5.000
Tmax = 1.000
βM = -1.0
PS = 0.00359
f3v = 45.65
(1) 1 / β2 = 0.0
(2) Dab / Tamx = 5.0
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.58
(5) f1 / (− f2) = 0.94
(6) (-f1a) /f1=1.56
(7) PS × f = 0.093
(8) f3v / f = 1.76

このように、この光学系ＯＳ４は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, the optical system OS4 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ４の、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図１１（ａ）、図１２（ａ）、図１２（ｂ）に示し、手振れ補正を行ったときの横収差図を図１１（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ４は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration when photographic magnification is -0.5 times and -1.0 times in the infinite object focusing state and the short distance object focusing state of this optical system OS4 FIG. 11 (a), FIG. 12 (a), and FIG. 12 (b) show the lateral chromatic aberration diagram and lateral aberration diagram, and FIG. 11 (b) shows the lateral aberration diagram when camera shake correction is performed. From these aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS4, various aberrations are well corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

［第５実施例］
図１３は、第５実施例に係る光学系ＯＳ５の構成を示す図である。この図１３に示す光学系ＯＳ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [Fifth embodiment]
FIG. 13 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OS5 according to the fifth example. An optical system OS5 shown in FIG. 13 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ５において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１ｂ１、両凸正レンズＬ１ｂ２、両凹負レンズＬ１ｂ３と両凸正レンズＬ１ｂ４とを接合した接合負レンズ、及び、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸レンズ形状の正レンズＬ１ｂ５で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ３３で構成されている。また、開口絞りＳは、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂと第２レンズ群Ｇ２との間に配置されている。また、この光学系ＯＳ５において、負レンズＬ１ａ１と正メニスカスレンズＬ１ａ２との間には、フレアカッターとなる固定絞りＦＣが配置されている。   In this optical system OS5, the front lens group G1a of the first lens group G1 has, in order from the object side, a negative meniscus lens-shaped negative lens lens having an image-side lens surface formed in an aspheric shape and a convex surface facing the object side. It is composed of L1a1. Further, the rear group G1b of the first lens group G1 is joined in order from the object side to a positive meniscus lens L1b1, a biconvex positive lens L1b2, a biconcave negative lens L1b3, and a biconvex positive lens L1b4 having a convex surface facing the object side. And a positive lens L1b5 having a biconvex lens shape in which the lens surface on the object side is formed in an aspherical shape. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens. It is composed of a lens L33. The aperture stop S is disposed between the rear group G1b of the first lens group G1 and the second lens group G2. In the optical system OS5, a fixed stop FC serving as a flare cutter is disposed between the negative lens L1a1 and the positive meniscus lens L1a2.

この光学系ＯＳ５は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、この光学系ＯＳ５においては、合焦の際に、開口絞りＳは像面Ｉに対して固定されており、その絞り径は変化しない。   In this optical system OS5, focusing from an object at infinity to an object at a short distance fixes the first lens group G1 and the third lens group G3 with respect to the image plane I, and moves the second lens group G2 along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. In the optical system OS5, the aperture stop S is fixed with respect to the image plane I during focusing, and the diameter of the stop does not change.

また、この光学系ＯＳ５において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部である両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この第５実施例の光学系ＯＳ５において、防振係数は０．６６であり、焦点距離は３０．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒの移動量は０．３９［ｍｍ］である。   In the optical system OS5, camera shake correction (anti-shake) is performed by setting the biconvex positive lens L33, which is a part of the third lens group G3, as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr in a direction perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to have a displacement component of. In the optical system OS5 of the fifth embodiment, since the image stabilization coefficient is 0.66 and the focal length is 30.00 [mm], the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.50 [°]. The movement amount of the group Gvr is 0.39 [mm].

以下の表１７に、光学系ＯＳ５の諸元の値を掲げる。なお、表１７に示す面番号１〜２１は、図１３に示す番号１〜２１に対応している。   Table 17 below provides values of specifications of the optical system OS5. The surface numbers 1 to 21 shown in Table 17 correspond to the numbers 1 to 21 shown in FIG.

（表１７）第５実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 30.00
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 15.1
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 79.851
ＢＦ ＝ 23.018

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 43.37796 1.500 1.61881 63.9
2* 10.97804 5.000
3 0.00000 5.000 固定絞りＦＳ
4 27.18940 2.800 1.90265 35.7
5 99.70795 0.300
6 26.86949 2.700 1.81600 46.6
7 -315.95968 4.000
8 -55.07545 1.000 1.78472 25.6
9 17.33442 4.000 1.49782 82.6
10 -18.30384 0.200
11* 59.87418 3.000 1.75501 51.1
12 -58.43858 1.000
13 0.00000 D13 開口絞りＳ
14 -31.85480 2.000 2.10420 17.0
15 -17.45429 0.833 1.69680 55.5
16* 12.89127 D16
17 -54.56933 4.000 1.81600 46.6
18 -12.08274 1.000 1.78472 25.6
19 -38.58216 2.000
20 27.71847 3.000 1.59319 67.9
21 -100.06253 23.018
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 16.00
前群Ｇ１ａ 1 -24.18
後群Ｇ１ｂ 4 16.12
第２レンズ群Ｇ２ 14 -15.00
第３レンズ群Ｇ３ 17 27.43 (Table 17) Fifth Example [Overall Specifications]
f = 30.00
FNo = 2.90
ω = 15.1
Y = 7.97
TL = 79.851
BF = 23.018

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 43.37796 1.500 1.61881 63.9
2 * 10.97804 5.000
3 0.00000 5.000 Fixed aperture FS
4 27.18940 2.800 1.90265 35.7
5 99.70795 0.300
6 26.86949 2.700 1.81600 46.6
7 -315.95968 4.000
8 -55.07545 1.000 1.78472 25.6
9 17.33442 4.000 1.49782 82.6
10 -18.30384 0.200
11 * 59.87418 3.000 1.75501 51.1
12 -58.43858 1.000
13 0.00000 D13 Aperture stop S
14 -31.85480 2.000 2.10420 17.0
15 -17.45429 0.833 1.69680 55.5
16 * 12.89127 D16
17 -54.56933 4.000 1.81600 46.6
18 -12.08274 1.000 1.78472 25.6
19 -38.58216 2.000
20 27.71847 3.000 1.59319 67.9
21 -100.06253 23.018
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group G1 1 16.00
Front group G1a 1 -24.18
Rear group G1b 4 16.12
Second lens group G2 14 -15.00
Third lens group G3 17 27.43

この光学系ＯＳ５において、第２面、第１１面及び第１６面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS5, the second surface, the eleventh surface, and the sixteenth surface are formed in an aspherical shape. Table 18 below shows the aspheric data, that is, the values of the conical constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表１８）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 2.27500e-01 3.44610e-05 1.75250e-07 0.00000e+00 0.00000e+00
11 1.00000e+00 -3.92050e-05 -1.34580e-07 -7.28320e-10 -1.20730e-11
16 -1.14580e+00 8.11940e-05 -1.67570e-07 0.00000e+00 0.00000e+00 (Table 18)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 2.27500e-01 3.44610e-05 1.75250e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00
11 1.00000e + 00 -3.92050e-05 -1.34580e-07 -7.28320e-10 -1.20730e-11
16 -1.14580e + 00 8.11940e-05 -1.67570e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00

この光学系ＯＳ５において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１３、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１６は、合焦に際して変化する。次の表１９に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。   In this optical system OS5, the axial air distance D13 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the axial air distance D16 between the second lens group G2 and the third lens group G3 are determined during focusing. Change. Table 19 below shows variable intervals in an infinite object focusing state and in a short-distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times).

（表１９）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 57.39 27.37
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 30.00 − −
Ｄ１３ 1.500 5.871 10.427
Ｄ１６ 12.000 7.629 3.073 (Table 19)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 57.39 27.37
β − -0.5000 -1.0000
f 30.00 − −
D13 1.500 5.871 10.427
D16 12.000 7.629 3.073

次の表２０に、この光学系ＯＳ５における各条件式対応値を示す。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。   Table 20 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS5. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a.

（表２０）
［条件式対応値］
β２＝15.00
Ｄａｂ＝10.000
Ｔｍａｘ＝1.500
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00268
ｆ３ｖ＝36.91
（１）１／β２＝0.067
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝6.7
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.53
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝1.07
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.51
（７）ＰＳ×ｆ＝0.080
（８）ｆ３ｖ／ｆ＝1.23 (Table 20)
[Conditional expression values]
β2 = 15.00
Dab = 10.000
Tmax = 1.500
βM = -1.0
PS = 0.00268
f3v = 36.91
(1) 1 / β2 = 0.067
(2) Dab / Tamx = 6.7
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.53
(5) f1 / (− f2) = 1.07
(6) (-f1a) /f1=1.51
(7) PS × f = 0.080
(8) f3v / f = 1.23

このように、この光学系ＯＳ５は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, this optical system OS5 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ５の、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図１４（ａ）、図１５（ａ）、図１５（ｂ）に示し、手振れ補正を行ったときの横収差図を図１４（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ５は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration when photographic magnification is -0.5 times and -1.0 times in the infinite object focusing state and the short distance object focusing state of this optical system OS5 FIG. 14A, FIG. 15A and FIG. 15B show the lateral chromatic aberration diagram and lateral aberration diagram, and FIG. 14B shows the lateral aberration diagram when camera shake correction is performed. From these respective aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS5, various aberrations are satisfactorily corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

［第６実施例］
図１６は、第６実施例に係る光学系ＯＳ６の構成を示す図である。この図１６に示す光学系ＯＳ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、から構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する前群Ｇ１ａと、正の屈折力を有する後群Ｇ１ｂとから構成されている。 [Sixth embodiment]
FIG. 16 is a diagram illustrating a configuration of an optical system OS6 according to the sixth example. The optical system OS6 shown in FIG. 16 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. Group G3. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a front group G1a having a negative refractive power and a rear group G1b having a positive refractive power.

この光学系ＯＳ６において、第１レンズ群Ｇ１の前群Ｇ１ａは、物体側から順に、像側のレンズ面が非球面形状に形成された、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ１ａ１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１ａ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１の後群Ｇ１ｂは、物体側から順に、両凸正レンズＬ１ｂ１、両凹負レンズＬ１ｂ２、像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸レンズ形状の正レンズＬ１ｂ３、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１ｂ４と両凸正レンズＬ１ｂ５とを接合した接合正レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹レンズ形状の負レンズＬ２２とを接合した接合負レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合正レンズ、両凸正レンズＬ３３、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４で構成されている。また、開口絞りＳは、両凸正レンズＬ１ｂ１と両凹負レンズＬ１ｂ２との間に配置されている。   In this optical system OS6, the front lens group G1a of the first lens group G1 has, in order from the object side, a negative meniscus lens-shaped negative meniscus lens in which the image-side lens surface is formed in an aspherical shape and has a convex surface facing the object side. L1a1 and a positive meniscus lens L1a2 having a concave surface facing the object side. The rear group G1b of the first lens group G1 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L1b1, a biconcave negative lens L1b2, and a biconvex lens-shaped positive lens L1b3 in which the image-side lens surface is aspherical. , And a cemented positive lens in which a negative meniscus lens L1b4 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L1b5 are cemented. Further, in the second lens group G2, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative lens L22 having a biconcave lens shape in which the lens surface on the image side is formed in an aspheric shape are cemented. It consists of a cemented negative lens. The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented positive lens obtained by cementing a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33. , And a positive meniscus lens L34 having a convex surface facing the object side. The aperture stop S is disposed between the biconvex positive lens L1b1 and the biconcave negative lens L1b2.

この光学系ＯＳ６は、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３を像面Ｉに対して固定とし、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って物体側から像側に移動させることにより行うように構成されている。なお、開口絞りＳの無限遠物体合焦状態の絞り径よりも近距離物体合焦状態の絞り径の方が小さくなるように、合焦の際に開口絞りＳの絞り径が変化する。   In the optical system OS6, focusing from an object at infinity to an object at a short distance fixes the first lens group G1 and the third lens group G3 to the image plane I, and moves the second lens group G2 along the optical axis. Thus, it is configured to be performed by moving from the object side to the image side. Note that the aperture diameter of the aperture stop S changes during focusing so that the aperture diameter in the near-field object focused state becomes smaller than the aperture diameter in the object focused state at infinity of the aperture stop S.

また、この光学系ＯＳ６において、手振れ補正（防振）は、第３レンズ群Ｇ３の一部である両凸正レンズＬ３３を防振群Ｇｖｒとし、この防振群Ｇｖｒを光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることにより行う。この第６実施例の光学系ＯＳ６において、防振係数は０．５７であり、焦点距離は２８．００［ｍｍ］であるので、０．５０［°］の回転ぶれを補正するための防振群Ｇｖｒの移動量は０．４３［ｍｍ］である。   In the optical system OS6, the camera shake correction (anti-shake) is performed by setting the biconvex positive lens L33, which is a part of the third lens group G3, as the anti-shake group Gvr, and the anti-shake group Gvr in a direction perpendicular to the optical axis. It is performed by moving so as to have a displacement component of. In the optical system OS6 of the sixth embodiment, since the image stabilization coefficient is 0.57 and the focal length is 28.00 [mm], the image stabilization for correcting the rotation blur of 0.50 [°]. The movement amount of the group Gvr is 0.43 [mm].

以下の表２１に、光学系ＯＳ６の諸元の値を掲げる。なお、表２１に示す面番号１〜２４は、図１６に示す番号１〜２４に対応している。   Table 21 below provides values of specifications of the optical system OS6. The surface numbers 1 to 24 shown in Table 21 correspond to the numbers 1 to 24 shown in FIG.

（表２１）第６実施例
［全体諸元］
ｆ ＝ 28.00
ＦＮｏ＝ 2.90
ω ＝ 16.0
Ｙ ＝ 7.97
ＴＬ ＝ 78.656
ＢＦ ＝ 20.146

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 51.04033 1.000 1.61881 63.9
2* 10.08630 2.000
3 -72.41300 2.000 1.84666 23.8
4 -37.80039 5.000
5 19.80796 2.700 1.75500 52.3
6 -68.30519 1.500
7 0.00000 2.500 開口絞りＳ
8 -13.99219 1.000 1.67270 32.2
9 17.32326 0.800
10 23.05787 4.000 1.80139 45.5
11* -15.41184 0.500
12 20.95410 1.000 1.80610 41.0
13 9.48316 4.300 1.49782 82.6
14 -30.90460 D14
15 -41.93463 2.000 2.10420 17.0
16 -18.23395 0.833 1.80139 45.5
17* 15.50819 D17
18 -65.03065 3.500 1.81600 46.6
19 -14.04968 1.000 1.80518 25.4
20 -35.62555 1.000
21 27.29997 3.500 1.45600 91.4
22 -91.83717 3.000
23 94.65586 2.000 1.51680 63.9
24 104.21037 20.146
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群Ｇ１ 1 15.00
前群Ｇ１ａ 1 -28.09
後群Ｇ１ｂ 4 16.18
第２レンズ群Ｇ２ 14 -16.00
第３レンズ群Ｇ３ 17 29.45 (Table 21) Sixth Example [Overall specifications]
f = 28.00
FNo = 2.90
ω = 16.0
Y = 7.97
TL = 78.656
BF = 20.146

[Lens data]
m r d nd νd
Object ∞
1 51.04033 1.000 1.61881 63.9
2 * 10.08630 2.000
3 -72.41300 2.000 1.84666 23.8
4 -37.80039 5.000
5 19.80796 2.700 1.75500 52.3
6 -68.30519 1.500
7 0.00000 2.500 Aperture stop S
8 -13.99219 1.000 1.67270 32.2
9 17.32326 0.800
10 23.05787 4.000 1.80139 45.5
11 * -15.41184 0.500
12 20.95410 1.000 1.80610 41.0
13 9.48316 4.300 1.49782 82.6
14 -30.90460 D14
15 -41.93463 2.000 2.10420 17.0
16 -18.23395 0.833 1.80139 45.5
17 * 15.50819 D17
18 -65.03065 3.500 1.81600 46.6
19 -14.04968 1.000 1.80518 25.4
20 -35.62555 1.000
21 27.29997 3.500 1.45600 91.4
22 -91.83717 3.000
23 94.65586 2.000 1.51680 63.9
24 104.21037 20.146
Image plane ∞

[Lens focal length]
Lens group Start surface Focal length 1st lens group G1 1 15.00
Front group G1a 1 -28.09
Rear group G1b 4 16.18
Second lens group G2 14 -16.00
Third lens group G3 17 29.45

この光学系ＯＳ６において、第２面、第１１面及び第１７面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。   In the optical system OS6, the second surface, the eleventh surface, and the seventeenth surface are formed in an aspherical shape. Table 22 below shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant K and the aspheric constants A4 to A10.

（表２２）
［非球面データ］
面 Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
2 8.83400e-01 -5.12550e-05 -6.57220e-07 0.00000e+00 0.00000e+00
11 3.05300e-01 -1.10330e-05 -1.24570e-07 1.43230e-10 -1.16190e-11
17 1.21300e-01 3.55190e-06 3.58020e-07 -1.96540e-08 3.32390e-10 (Table 22)
[Aspherical data]
Surface K A4 A6 A8 A10
2 8.83400e-01 -5.12550e-05 -6.57220e-07 0.00000e + 00 0.00000e + 00
11 3.05300e-01 -1.10330e-05 -1.24570e-07 1.43230e-10 -1.16190e-11
17 1.21300e-01 3.55190e-06 3.58020e-07 -1.96540e-08 3.32390e-10

この光学系ＯＳ６において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１４、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ１７は、合焦に際して変化する。次の表２３に、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態（０．５倍及び１．０倍）での可変間隔を示す。   In this optical system OS6, the axial air distance D14 between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the axial air distance D17 between the second lens group G2 and the third lens group G3 are set during focusing. Change. Table 23 below shows variable intervals in an infinite object focusing state and in a short-distance object focusing state (0.5 times and 1.0 times).

（表２３）
［可変間隔データ］
無限遠 近距離０．５ｘ 近距離１．０ｘ
Ｄ０ ∞ 53.53 25.51
β − -0.5000 -1.0000
ｆ 28.00 − −
Ｄ１４ 1.000 5.100 9.340
Ｄ１７ 12.102 8.003 3.762 (Table 23)
[Variable interval data]
Infinity Short distance 0.5x Short distance 1.0x
D0 ∞ 53.53 25.51
β − -0.5000 -1.0000
f 28.00 − −
D14 1.000 5.100 9.340
D17 12.102 8.003 3.762

次の表２４に、この光学系ＯＳ６における各条件式対応値を示す。なお、前群Ｇ１ａが有する負レンズの中で最大の中心厚を有するのは負レンズＬ１ａ１である。   Table 24 below shows values corresponding to the conditional expressions in the optical system OS6. The negative lens L1a1 has the largest center thickness among the negative lenses of the front group G1a.

（表２４）
［条件式対応値］
β２＝16.00
Ｄａｂ＝5.000
Ｔｍａｘ＝1.000
βＭ＝-1.0
ＰＳ＝0.00388
ｆ３ｖ＝46.58
（１）１／β２＝0.063
（２）Ｄａｂ／Ｔａｍｘ＝5.0
（３）｜βＭ｜＝1.0
（４）ｆ１／ｆ＝0.54
（５）ｆ１／（−ｆ２）＝0.94
（６）（−ｆ１ａ）／ｆ１＝1.87
（７）ＰＳ×ｆ＝0.112
（８）ｆ３ｖ／ｆ＝1.66 (Table 24)
[Conditional expression values]
β2 = 16.00
Dab = 5.000
Tmax = 1.000
βM = -1.0
PS = 0.00388
f3v = 46.58
(1) 1 / β2 = 0.063
(2) Dab / Tamx = 5.0
(3) | βM | = 1.0
(4) f1 / f = 0.54
(5) f1 / (− f2) = 0.94
(6) (−f1a) /f1=1.87
(7) PS × f = 0.112
(8) f3v / f = 1.66

このように、この光学系ＯＳ６は、上記条件式（１）〜（８）を全て満足している。   Thus, the optical system OS6 satisfies all the conditional expressions (1) to (8).

この光学系ＯＳ６の、無限遠物体合焦状態、並びに、近距離物体合焦状態で撮影倍率が−０．５倍及び−１．０倍のときの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図を図１７（ａ）、図１８（ａ）、図１８（ｂ）に示し、手振れ補正を行ったときの横収差図を図１７（ｂ）に示す。これらの各収差図より、この光学系ＯＳ６は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にわたって諸収差が良好に補正されていることがわかる。   Spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration when the optical system OS6 is in focus at infinity and in close focus at short distance and the photographing magnification is -0.5 times and -1.0 times FIG. 17 (a), FIG. 18 (a) and FIG. 18 (b) show the lateral chromatic aberration diagram and lateral aberration diagram, and FIG. 17 (b) shows the lateral aberration diagram when camera shake correction is performed. From these respective aberration diagrams, it can be seen that in the optical system OS6, various aberrations are well corrected from the infinite object focusing state to the short distance object focusing state.

１ カメラ（光学機器） ＯＳ（ＯＳ１〜ＯＳ６） 光学系
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ１ａ 前群 Ｇ１ｂ 後群
Ｇ２ 第２レンズ群 Ｇ３ 第３レンズ群 Ｓ 開口絞り DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Camera (optical apparatus) OS (OS1-OS6) Optical system G1 1st lens group G1a Front group G1b Rear group G2 2nd lens group G3 3rd lens group S Aperture stop

Claims (13)

物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、を有し、
前記第１レンズ群は、
少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群と、
少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群と、を有し、
前記前群と前記後群との空気間隔は、前記第１レンズ群内のレンズ間の空気間隔の中で最大であり、
合焦時に、前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群は像面に対して固定され、前記第２レンズ群は移動し、
次式の条件を満足することを特徴とする光学系。
−０．１００ ＜ １／β２ ＜ ０．１１０
２．０００ ＜ Ｄａｂ／Ｔａｍｘ
但し、
β２：無限遠合焦時の前記第２レンズ群の横倍率
Ｄａｂ：前記第１レンズ群の前記前群と前記後群との空気間隔
Ｔａｍｘ：前記第１レンズ群の前記前群が有する負レンズの中の最大の中心厚 From the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens group having a positive refractive power,
The first lens group includes:
A front group having at least one negative lens and having negative refractive power as a whole;
A rear group having at least one cemented lens and having a positive refractive power as a whole,
The air gap between the front group and the rear group is the largest among the air gaps between the lenses in the first lens group,
At the time of focusing, the first lens group and the third lens group are fixed with respect to the image plane, and the second lens group moves,
An optical system characterized by satisfying the following formula.
−0.100 <1 / β2 <0.110
2.000 <Dab / Tamx
However,
β2: Lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity Dab: Air distance between the front group and the rear group of the first lens group Tamx: Negative lens of the front group of the first lens group Maximum center thickness in 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．４５０ ＜ ｜βＭ｜
但し、
βＭ：最至近合焦時の全系の撮影倍率 The optical system according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.450 <| βM |
However,
βM: Shooting magnification of the entire system at the closest focus 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１または２に記載の光学系。
０．４５０ ＜ ｆ１／ｆ ＜ ０．６５０
但し、
ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The optical system according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.450 <f1 / f <0.650
However,
f: Focal length of the entire system when focusing on infinity f1: Focal length of the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の光学系。
０．８００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ １．２００
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 The optical system according to claim 1, wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.800 <f1 / (− f2) <1.200
However,
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の光学系。
１．０００ ＜ （−ｆ１ａ）／ｆ１ ＜ ５．０００
但し、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ１ａ：前記第１レンズ群の前記前群の焦点距離 The optical system according to any one of claims 1 to 4, wherein a condition of the following formula is satisfied.
1.000 <(-f1a) / f1 <5.000
However,
f1: Focal length of the first lens group f1a: Focal length of the front group of the first lens group 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の光学系。
０．０３０ ＜ ＰＳ×ｆ ＜ ０．１７０
但し、
ｆ：無限遠合焦時の全系の焦点距離
ＰＳ：全系のペッツバール和 The optical system according to claim 1, wherein the condition of the following formula is satisfied.
0.030 <PS × f <0.170
However,
f: Focal length of the entire system when focusing on infinity PS: Petzval sum of the entire system 前記第３レンズ群の少なくとも一部を防振群とし、前記防振群を光軸と直交する方向の変位成分を持つように移動させることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の光学系。   The at least part of the third lens group is an anti-vibration group, and the anti-vibration group is moved so as to have a displacement component in a direction orthogonal to the optical axis. The optical system described in 1. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項７に記載の光学系。
０．７００ ＜ ｆ３ｖ／ｆ ＜ ２．５００
但し、
ｆ：無限合焦時の全系の焦点距離
ｆ３ｖ：前記防振群の焦点距離 The optical system according to claim 7, wherein a condition of the following formula is satisfied.
0.700 <f3v / f <2.500
However,
f: Focal length of the entire system at infinite focus f3v: Focal length of the image stabilizing group 前記第２レンズ群は、負の屈折力を有する接合レンズのみで構成され、
前記接合レンズの接合面は、物体側に凹であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の光学系。 The second lens group includes only a cemented lens having negative refractive power,
The optical system according to claim 1, wherein a cemented surface of the cemented lens is concave on the object side. 前記第２レンズ群の最も像側の面は、非球面形状であることを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の光学系。   The optical system according to any one of claims 1 to 9, wherein a surface closest to the image side of the second lens group has an aspherical shape. 前記第１レンズ群の前記前群から前記第２レンズ群までの間に開口絞りを有することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の光学系。   The optical system according to claim 1, further comprising an aperture stop between the front group and the second lens group of the first lens group. 請求項１〜１１のいずれか一項に記載の光学系を有することを特徴とする光学機器。   An optical apparatus comprising the optical system according to claim 1. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を有する光学系の製造方法であって、
前記第１レンズ群として、少なくとも１枚の負レンズを有し、全体で負の屈折力を有する前群と、少なくとも１枚の接合レンズを有し、全体で正の屈折力を有する後群とを、前記前群と前記後群との空気間隔が、前記第１レンズ群内のレンズ間の空気間隔の中で最大となるように配置し、
合焦時に、前記第１レンズ群及び前記第３レンズ群は像面に対して固定され、前記第２レンズ群は移動するように配置し、
次式の条件を満足するように配置することを特徴とする光学系の製造方法。
−０．１００ ＜ １／β２ ＜ ０．１１０
２．０００ ＜ Ｄａｂ／Ｔａｍｘ
但し、
β２：無限遠合焦時の前記第２レンズ群の横倍率
Ｄａｂ：前記第１レンズ群の前記前群と前記後群との空気間隔
Ｔａｍｘ：前記第１レンズ群の前記前群が有する負レンズの中の最大の中心厚 An optical system manufacturing method including a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power in order from the object side. And
The first lens group has at least one negative lens and has a negative refractive power as a whole, and a rear group that has at least one cemented lens and has a positive refractive power as a whole. Is arranged such that the air gap between the front group and the rear group is the largest among the air gaps between the lenses in the first lens group,
At the time of focusing, the first lens group and the third lens group are fixed with respect to the image plane, and the second lens group is arranged to move,
A method of manufacturing an optical system, wherein the optical system is arranged so as to satisfy the following formula.
−0.100 <1 / β2 <0.110
2.000 <Dab / Tamx
However,
β2: Lateral magnification of the second lens group at the time of focusing on infinity Dab: Air distance between the front group and the rear group of the first lens group Tamx: Negative lens of the front group of the first lens group Maximum center thickness in
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