JP2017039453A - Method for manufacturing exterior soundproof material for vehicle - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an exterior soundproof material for vehicle which is structured so as to be easily molded into a three-dimensional shape of the exterior soundproof material for vehicle, and can exhibit water repellency, icing prevention properties, and high soundproof performance.SOLUTION: A method for manufacturing an exterior soundproof material for vehicle includes: preparing a sheet material A having such a three-layer structure that reinforcing layers formed of a sheet-like nonwoven cloth for reinforcing layer formed by entangling a first fiber formed from a PP resin fiber and a second fiber formed from a PET resin fiber are layered on a base material layer that is formed from sheet-like nonwoven cloth formed by entangling the first fiber formed from the PP resin fiber and the second fiber formed from the PET resin fiber; heating and pressurizing the sheet material with a press die 50 to integrate the sheet materials; preparing a flat plate-like member B formed by producing reinforcing films on the outer surfaces of both of the nonwoven fabric for reinforcement in contact with a hot plate; pressurizing and cooling the flat plate-like member B during a heating state by the hot plate 55 with a cooling molding die 70; and molding the flat plate-like member into a molded product C having a predetermined three-dimensional shape while remaining the reinforcing films on the outer surfaces of both of the reinforcing layers.SELECTED DRAWING: Figure 5

Description

本発明は、自動車外装材に関する。特に、本発明は、フェンダーライナ、エンジンアンダーカバー等の自動車外装材に関し、タイヤが跳ね上げた砂や小石等の衝突音を緩和することができ、且つ付着した氷が剥離し易いフェンダーライナ等の車両用外装防音材の製造方法に関する。   The present invention relates to an automobile exterior material. In particular, the present invention relates to automobile exterior materials such as fender liners and engine undercovers, such as fender liners that can alleviate the impact sound of sand and pebbles that are spun up by the tires, and the attached ice is easy to peel off. The present invention relates to a method for manufacturing a vehicle exterior soundproofing material.

車両用外装防音材として、多数の短繊維を互いに絡合させた不織布を備えたものが知られている。不織布で形成された車両用外装防音材は、互いに絡合した繊維間に形成された無数の空隙が異物の衝突による衝撃を吸収するため、耐衝撃性や吸音性を有するものの、遮音性能が低く防音性能は十分ではない。さらに、車両用外装防音材に付着した水が内部にまで浸透するため、水が凍った場合、氷が内部にまで成長して剥離し難くなるという問題もある。   2. Description of the Related Art As a vehicle exterior soundproofing material, a material provided with a nonwoven fabric in which a large number of short fibers are entangled with each other is known. The vehicle exterior soundproof material made of non-woven fabric has impact resistance and sound absorption properties because the innumerable voids formed between the intertwined fibers absorb the impact caused by the collision of foreign matter, but the sound insulation performance is low. Soundproof performance is not enough. Furthermore, since water adhering to the vehicle exterior soundproof material penetrates into the interior, there is a problem that when the water freezes, the ice grows inside and becomes difficult to peel off.

そのために、例えば特許文献１では、自動車外装用吸音材としてのアンダープロテクターが、高い吸音性能を発揮する不織布を備えている。この不織布は、主繊維とその主繊維よりも低い融点を有するバインダー繊維とを交絡させたシート状の不織布をプレス成形することにより成形される。さらに、不織布の表面を耐水性フィルムにより被覆するようになっている。この耐水性フィルムは、該不織布を成形する際のシート状の不織布の表面に密着された状態でプレス成形されることにより、バインダー繊維と融着された状態で不織布の下面に接着される。   Therefore, in Patent Document 1, for example, an under protector as a sound absorbing material for an automobile exterior includes a non-woven fabric that exhibits high sound absorbing performance. This nonwoven fabric is formed by press-molding a sheet-like nonwoven fabric in which main fibers and binder fibers having a melting point lower than that of the main fibers are entangled. Furthermore, the surface of the nonwoven fabric is covered with a water-resistant film. This water-resistant film is bonded to the lower surface of the nonwoven fabric in a state of being fused with the binder fiber by being press-molded while being in close contact with the surface of the sheet-shaped nonwoven fabric when the nonwoven fabric is molded.

また、別の方法によって不織布の表面に耐水性の薄膜を生成することも知られている。例えば、特許文献２では、エンジンカバー吸音材やエンジンアンダーカバー等の高温雰囲気下での吸音材として、ポリエステル繊維の通気コントロール層とポリエステル繊維の吸音層とを積層してなる不織布からなるものであって、通気コントロール層の表面が加熱・加圧により薄膜化加工されるようになっている。具体的には、通気コントロール層と吸音層とを積層してニードルパンチで一体化して、一体化したものを金属加熱ローラーとゴムローラー間を通して、通気コントロール層の表面を薄膜化加工するようになっている。   It is also known to produce a water-resistant thin film on the surface of the nonwoven fabric by another method. For example, in Patent Document 2, as a sound absorbing material in a high temperature atmosphere such as an engine cover sound absorbing material or an engine under cover, it is made of a nonwoven fabric formed by laminating a polyester fiber ventilation control layer and a polyester fiber sound absorbing layer. Thus, the surface of the ventilation control layer is thinned by heating and pressing. Specifically, the ventilation control layer and the sound absorbing layer are laminated and integrated with a needle punch, and the integrated material is passed between a metal heating roller and a rubber roller to thin the surface of the ventilation control layer. ing.

また、特許文献３では、自動車の内装材等として、ＰＥＴのマトリックス繊維と芯鞘構造のＰＥＴの熱融着繊維とからなる不織布吸音材であって、熱処理により表面が膜状になっている。製造方法は、マトリックス繊維と熱融着繊維とからなる不織布の片面を加熱ローラー又は熱板で加圧して薄膜を形成している。   In Patent Document 3, a non-woven sound-absorbing material composed of a PET matrix fiber and a core-sheathed PET heat-fusible fiber as an automobile interior material or the like, and its surface is formed into a film by heat treatment. In the manufacturing method, a thin film is formed by pressing one side of a nonwoven fabric composed of matrix fibers and heat-bonding fibers with a heating roller or a hot plate.

特開２００２−３４８７６７号公報JP 2002-348767 A 特開２００９−２４９８０３号公報JP 2009-249803 A 特開２０００−１９９１６１号公報JP 2000-199161 A

特許文献１では、シート状の不織布の一方の表面に耐水性フィルムを重ねただけであり、耐変形性が不足する。また、耐水性フィルムを設けてない表面に付着した水が内部にまで浸透するため、水が凍った場合、氷が内部にまで成長して剥離し難くなるという問題もある。更に、シート状の不織布の表面に耐水性フィルムを重ねた状態でプレス成形することにより、耐水性フィルムをバインダー繊維と融着して接着するので、プレス時に溶融破壊されないように、耐水性フィルムはバインダー樹脂よりも高い融点を有することが必要であり、耐水性フィルム素材の選択上の制約が出てくる。   In patent document 1, only a water-resistant film is piled up on one surface of a sheet-like nonwoven fabric, and deformation resistance is insufficient. Moreover, since water adhering to the surface where the water-resistant film is not provided penetrates to the inside, there is a problem that when water freezes, the ice grows inside and is difficult to peel off. Furthermore, since the water-resistant film is press-molded with the water-resistant film overlaid on the surface of the sheet-like nonwoven fabric, the water-resistant film is fused and bonded to the binder fiber, so that the water-resistant film is not melted and destroyed during pressing. It is necessary to have a melting point higher than that of the binder resin, and restrictions on the selection of the water-resistant film material occur.

特許文献２では、通気コントロール層と吸音層とが、ポリエステル共重合体繊維（融点１３０℃）とを金属加熱ローラー（加熱温度１６０℃、ローラー圧１７０ｋｇ／ｃｍ）とゴムローラー間を通して、通気コントロール層の表面に薄膜を形成しているが、この不織布シートを車両用外装材の立体形状に成形する為に再度２００℃に加熱するので、意図して形成した薄膜を破壊し、なくしている。   In Patent Document 2, a ventilation control layer and a sound absorbing layer are formed by passing a polyester copolymer fiber (melting point 130 ° C.) between a metal heating roller (heating temperature 160 ° C., roller pressure 170 kg / cm) and a rubber roller. A thin film is formed on the surface, but since this nonwoven fabric sheet is heated again to 200 ° C. in order to form a three-dimensional shape of a vehicle exterior material, the intentionally formed thin film is destroyed and eliminated.

特許文献３では、マトリックス繊維と熱融着繊維とからなる不織布の片面を加熱ローラー又は熱板で加圧して薄膜を形成するので、平板状の不織布シートを得られる。しかし、車両用外装材の立体形状に成形することは開示されてない。   In Patent Document 3, since a thin film is formed by pressing one side of a nonwoven fabric made of matrix fibers and heat-bonding fibers with a heating roller or a hot plate, a flat nonwoven fabric sheet can be obtained. However, it is not disclosed that the vehicle exterior material is molded into a three-dimensional shape.

本発明は、このような従来技術に存在する問題点に着目してなされたもので、車両用外装防音材の立体的な形状に容易に成形することができるように構成され、着氷防止性と共に高い防音性能を発揮できる車両用外装防音材を提供することにある。   The present invention has been made by paying attention to such problems existing in the prior art, and is configured so that it can be easily formed into a three-dimensional shape of a vehicle exterior soundproofing material, thereby preventing icing. Another object is to provide a vehicle exterior soundproofing material that can exhibit high soundproofing performance.

本発明では、不織布の表面に撥水性及び着氷防止性を達成できる薄膜を形成すると共に、この薄膜が残った状態で所定形状に成形でき、耐変形性に優れた車両用外装防音材が得られるようにした。   In the present invention, a thin film capable of achieving water repellency and anti-icing property is formed on the surface of the nonwoven fabric, and it can be formed into a predetermined shape with the thin film remaining, and a vehicle exterior soundproofing material excellent in deformation resistance is obtained. I was able to.

具体的には、請求項１の発明は、吸音作用を有する基材層と、該基材層の両面に一体に設けられた補強層とを備えた車両用外装防音材の製造方法であって、
該基材層の素材は、ポリプロピレン樹脂繊維からなる第１繊維と、このポリプロピレン樹脂よりも低い融点を有するバインダー繊維からなる第２繊維とを交絡させたシート状の基材用不織布からなり、
該両補強層の素材は、どちらもポリプロピレン樹脂繊維からなる第１繊維と、このポリプロピレン樹脂よりも低い融点を有するバインダー繊維からなる第２繊維とを交絡させたシート状の同じ補強用不織布からなり、
該基材用不織布は各補強用不織布に比較して、高い目付量であり、
該基材用不織布は各補強用不織布に比較して、該第１繊維を少なく、該第２繊維を多く含む不織布であり、
該基材用不織布の両側に該補強用不織布を重ねた三層構造のシート素材を作製し、
該シート素材の両補強用不織布の外表面に当接する型面が、加熱された平板状の熱板からなるプレス金型で該シート素材を加熱・加圧して、該熱板と接する両補強用不織布の該外表面に、それぞれ補強膜を生成してなる平板状部材を作製し、
該熱板による加熱状態にある間に、該平板状部材を冷却成形型で加圧しつつ冷却して、両補強層の該外表面に該補強膜を残したままで所定の三次元形状の成形品に成形することを特徴とする。 Specifically, the invention of claim 1 is a method of manufacturing a vehicle exterior soundproofing material including a base material layer having a sound absorbing action and a reinforcing layer integrally provided on both surfaces of the base material layer. ,
The material of the base material layer is made of a sheet-like non-woven fabric for base material in which first fibers made of polypropylene resin fibers and second fibers made of binder fibers having a melting point lower than that of the polypropylene resin are entangled,
Both the reinforcing layers are made of the same reinforcing nonwoven fabric in the form of a sheet in which first fibers made of polypropylene resin fibers and second fibers made of binder fibers having a melting point lower than that of the polypropylene resin are entangled. ,
The nonwoven fabric for base material has a high basis weight compared to each reinforcing nonwoven fabric,
The non-woven fabric for base material is a non-woven fabric containing a small amount of the first fibers and a large amount of the second fibers, as compared with each reinforcing non-woven fabric,
A sheet material having a three-layer structure in which the reinforcing nonwoven fabric is superimposed on both sides of the nonwoven fabric for base material is produced,
The both sides of the sheet material are in contact with the hot plate by heating and pressurizing the sheet material with a press mold comprising a heated plate-like hot plate whose mold surface is in contact with the outer surface of both reinforcing nonwoven fabrics. On the outer surface of the nonwoven fabric, a flat member formed by forming a reinforcing film is produced,
While being heated by the hot plate, the flat plate member is cooled while being pressed with a cooling mold, and the molded product having a predetermined three-dimensional shape is left with the reinforcing film remaining on the outer surfaces of both reinforcing layers. It is characterized in that it is molded.

請求項２の発明は、請求項１において、該熱板の加熱による加温状態が残存して、該平板状部材が三次元形状に成形できる状態にある間に、該平板状部材を冷却成形型で加圧しつつ冷却して、両補強層の該外表面に該補強膜を残したままで所定の三次元形状の成形品に成形することを特徴とする。   A second aspect of the present invention is the method according to the first aspect, wherein the flat plate member is cooled and molded while the heated state of the hot plate remains and the flat plate member can be molded into a three-dimensional shape. It cools, applying pressure with a type | mold, It shape | molds to the molded article of a predetermined | prescribed three-dimensional shape, leaving this reinforcement film | membrane on this outer surface of both reinforcement layers.

請求項３の発明は、請求項１又は２において、該熱板はヒータ加熱されるようになっていることを特徴とする。   The invention of claim 3 is characterized in that, in claim 1 or 2, the hot plate is heated by a heater.

請求項４の発明は、請求項１ないし３のいずれか１つにおいて、該冷却成形型が、冷却水で冷却されるようになっていることを特徴とする。   According to a fourth aspect of the present invention, in any one of the first to third aspects, the cooling mold is cooled with cooling water.

請求項５の発明は、請求項１ないし４のいずれか１つにおいて、バインダー繊維がＰＥＴ樹脂であることを特徴とする。   According to a fifth aspect of the present invention, in any one of the first to fourth aspects, the binder fiber is a PET resin.

請求項６の発明は、請求項１ないし５のいずれか１つにおいて、該基材用不織布は、４００〜８００ｇ／ｍ^２の目付量であり、該第１繊維が２０〜４０重量％で、該第２繊維が８０〜６０重量％からなり、各補強用不織布は、１００〜３００ｇ／ｍ^２の目付量であり、該第１繊維が６０〜９０重量％で、該第２繊維が４０〜１０重量％からなることを特徴とする。 The invention of claim 6 is the invention according to any one of claims 1 to 5, wherein the nonwoven fabric for base material has a basis weight of 400 to 800 g / m ² , and the first fiber is 20 to 40% by weight, The second fibers comprise 80 to 60% by weight, each reinforcing nonwoven fabric has a basis weight of 100 to 300 g / m ² , the first fibers are 60 to 90% by weight, and the second fibers are 40 to 40%. It consists of 10% by weight.

請求項７の発明は、請求項１ないし６のいずれか１つにおいて、該シート素材を該プレス金型の該熱板で挟んで加熱・加圧する時に、該熱板の加熱温度が１８０〜２４０℃、該シート素材の加圧後の厚さ／加圧する前の厚さ＝０．９〜０．８５倍の厚さ比率に加圧し、加圧時間が２０〜６０秒であることを特徴とする。   A seventh aspect of the present invention is that, in any one of the first to sixth aspects, when the sheet material is sandwiched between the hot plates of the press mold and heated and pressed, the heating temperature of the hot plate is 180 to 240. C., the thickness of the sheet material after pressing / thickness before pressing = 0.9 to 0.85 times the thickness ratio, and the pressing time is 20 to 60 seconds. To do.

請求項８の発明は、請求項１ないし７のいずれか１つにおいて、該車両用外装防音材の厚さが３．５〜５．０ｍｍであり、該補強膜の厚さが１５０〜３００μｍであることを特徴とする。   The invention according to claim 8 is the invention according to any one of claims 1 to 7, wherein the vehicle exterior soundproofing material has a thickness of 3.5 to 5.0 mm, and the reinforcing film has a thickness of 150 to 300 μm. It is characterized by being.

請求項９の発明は、請求項１ないし８のいずれか１つにおいて、該バインダー繊維は芯鞘構造であり、芯部分が高融点ＰＥＴ樹脂で、鞘部分が低融点ＰＥＴ樹脂であることを特徴とする。   The invention of claim 9 is characterized in that in any one of claims 1 to 8, the binder fiber has a core-sheath structure, the core part is a high melting point PET resin, and the sheath part is a low melting point PET resin. And

該請求項１に記載の発明によれば、加熱・加圧して形成した補強膜を残したままで、所定の三次元形状に成形できるので、生成した補強膜が、破壊することなく残ったままで成形できる。両面が、同じ補強層であり且つ外表面に同じ補強膜を備えることにより、耐変形性、剛性が高まると共に、車両用外装防音材として求められる耐チッピング性、着氷防止性を備え、且つ高い防音性能を発揮できる。   According to the first aspect of the present invention, the reinforcing film formed by heating and pressurization can be formed into a predetermined three-dimensional shape, so that the formed reinforcing film remains without being broken. it can. By providing the same reinforcing layer on both sides and the same reinforcing film on the outer surface, the deformation resistance and rigidity are enhanced, and the chipping resistance and anti-icing property required as a vehicle exterior soundproofing material are provided and high. Soundproof performance can be demonstrated.

請求項２の発明によれば、三次元形状に成形するために、平板状シートを再度加熱する必要が無いので、一旦生成された補強膜が再加熱によって破損する或いは消滅する、穴数が増える或いは微細な穴が大きくなる等の不具合を防止できる。また、再加熱の工程がないので、コストダウンできる。   According to the invention of claim 2, since it is not necessary to reheat the flat sheet to form the three-dimensional shape, the reinforcing film once generated is damaged or disappears by reheating, and the number of holes increases. Alternatively, it is possible to prevent problems such as a minute hole becoming large. Further, since there is no reheating step, the cost can be reduced.

請求項３の発明によれば、熱板はヒータ加熱されるようになっているので、シート素材を短時間で均等な温度に加熱でき、且つ熱板と接触する部分に補強膜を短時間でほぼ均等な厚さ、均等な通気性を確保して生成できる。   According to the invention of claim 3, since the hot plate is heated by the heater, the sheet material can be heated to a uniform temperature in a short time, and the reinforcing film can be applied to the portion in contact with the hot plate in a short time. It can be produced with almost uniform thickness and uniform air permeability.

請求項４の発明によれば、冷却成形型が、冷却水で冷却されるようになっているので、冷却速度と立体成形形状のバランスを制御することが容易であり、補強膜を残したままで、所定の立体形状に成形できる。   According to the invention of claim 4, since the cooling mold is cooled by the cooling water, it is easy to control the balance between the cooling rate and the three-dimensional molded shape, leaving the reinforcing film. , Can be formed into a predetermined three-dimensional shape.

請求項５の発明によれば、バインダー繊維がＰＥＴ樹脂であるので、ＰＰ樹脂と良く絡んで一体形状にでき、車両用外装防音材を軽量で吸音性に優れ、低コストで得られる。   According to the invention of claim 5, since the binder fiber is a PET resin, it can be entangled well with the PP resin to form an integral shape, and the vehicle exterior soundproofing material is lightweight, excellent in sound absorption, and obtained at low cost.

請求項６の発明によれば、基材用不織布及び各補強用不織布の目付量や第１繊維と第２繊維の割合を特定することで、吸音性に優れ、低コストで軽量な車両用外装防音材を容易に得られる。   According to the invention of claim 6, by specifying the basis weight of the nonwoven fabric for base material and each reinforcing nonwoven fabric and the ratio of the first fiber and the second fiber, the exterior of the vehicle is excellent in sound absorption, low in cost and lightweight. Soundproof material can be easily obtained.

請求項７の発明によれば、シート素材をプレス型で加熱・加熱する時の成形条件を設定することで、均等に接着された三層構造の平板状シートを一体に得ることができると共に補強層の外側面に補強膜を所定厚さで所定通気状態で確実に得ることができる。   According to the invention of claim 7, by setting the molding conditions when the sheet material is heated and heated with the press die, a flat sheet having a three-layer structure bonded uniformly can be obtained integrally and reinforced. A reinforcing film can be reliably obtained at a predetermined thickness and in a predetermined ventilation state on the outer surface of the layer.

請求項８の発明によれば、車両用外装防音材の厚さ、補強膜の厚さを特定することで、更に吸音性に優れ、低コストで軽量な車両用外装防音材を得られる。   According to the invention of claim 8, by specifying the thickness of the vehicle exterior soundproofing material and the thickness of the reinforcing film, it is possible to obtain a vehicle exterior soundproofing material that is further excellent in sound absorption, low in cost and light.

請求項９の発明によれば、補強膜を所定厚さで所定通気状態で確実に得ることができ、吸音性に優れたものを得られる。   According to the ninth aspect of the present invention, it is possible to reliably obtain the reinforcing film with a predetermined thickness in a predetermined ventilation state, and to obtain an excellent sound absorbing property.

本発明の実施形態１に係る車両用外装防音材の１例としてフェンダーライナを取り付けた車両の前部を示す要部側面図である。It is a principal part side view which shows the front part of the vehicle which attached the fender liner as an example of the vehicle exterior soundproof material which concerns on Embodiment 1 of this invention. 図１のII−II線拡大断面図であり、フェンダーライナ及びその周辺部分を示す。It is the II-II line expanded sectional view of FIG. 1, and shows a fender liner and its peripheral part. 実施形態１の車両用外装防音材の製造工程において、基材層の両面に補強層を積層して第１次積層シート素材Ａを形成する製造装置を模式的に示す図である。In the manufacturing process of the vehicle exterior soundproofing material of Embodiment 1, it is a figure which shows typically the manufacturing apparatus which laminates | stacks a reinforcement layer on both surfaces of a base material layer, and forms the 1st laminated sheet material A. 図３で得られた三層構造のシート素材Ａの部分拡大断面図である。It is a partial expanded sectional view of the sheet material A of the three-layer structure obtained in FIG. 実施形態１の車両用外装防音材の製造工程を示す図であり、（Ａ）は、シート素材Ａを平板状のプレス金型に載置した状態を示す図、（Ｂ）は、（Ａ）の状態から平板状のプレス金型で加熱・加圧した状態を示す図、（Ｃ）は、（Ｂ）で得られた平板状部材Ｂを、成形金型で所定形状に成形する成形金型を示す図、（Ｄ）は、（Ｃ）の成形金型で成形された成形品Ｃの概略図である。It is a figure which shows the manufacturing process of the exterior soundproof material for vehicles of Embodiment 1, (A) is a figure which shows the state which mounted the sheet raw material A in the flat press die, (B) is (A). The figure which shows the state heated and pressurized with the flat press die from the state of (1), (C) is the shaping die which shape | molds the flat member B obtained by (B) in a predetermined shape with a shaping die. FIG. 4D is a schematic view of a molded product C molded with the molding die (C). 図５の（Ｄ）で得られた成形品Ｃの部分拡大図である。It is the elements on larger scale of the molded article C obtained by (D) of FIG. 本発明の実施例及び参考例について、プレス金型で加熱・加圧する時の成形条件や組成の配合割合を変更した場合を示す表である。It is a table | surface which shows the case where the compounding ratio of the molding conditions and composition at the time of heating and pressurizing with a press die is changed about the Example and reference example of this invention. 本発明の実施例について、基材層のＰＰ樹脂及びＰＥＴ樹脂の重量割合、目付量を変更した場合を示す表である。It is a table | surface which shows the case where the weight ratio of the PP resin of a base material layer and PET resin and the fabric weight are changed about the Example of this invention. 各実施例及び参考例の性能を示す表である。It is a table | surface which shows the performance of each Example and a reference example.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎない。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The following description of the preferred embodiment is merely exemplary in nature.

（実施形態１）
本発明の実施形態１について、図面に基づいて説明する。図１は、本発明に係る車両用外装防音材をフェンダーライナに適用した例を示す実施形態１に係わり、このフェンダーライナを取り付けた車両の前部を示す要部側面図である。図２は、図１のII−II線拡大断面図であり、フェンダーライナ及びその周辺部分を示す。図３は、図２のフェンダーライナに使用する実施形態１の車両用外装防音材の製造工程において、基材層の両面に補強層を積層して三層構造のシート素材Ａを形成する製造装置を模式的に示す図である。図４は、図３で得られた三層構造のシート素材Ａの部分拡大断面図であり、各層の厚さは実際の厚さよりも誇張して表示している。図５は、実施形態１の車両用外装防音材の製造工程を示す図である。図６は、図５で得られた成形品Ｃの部分拡大断面図であり、各層の厚さは実際の厚さよりも誇張して表示している。 (Embodiment 1)
Embodiment 1 of this invention is demonstrated based on drawing. FIG. 1 is a main part side view showing a front part of a vehicle to which a fender liner is attached according to Embodiment 1 showing an example in which a vehicle exterior soundproofing material according to the present invention is applied to a fender liner. FIG. 2 is an enlarged cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. 1 and shows the fender liner and its peripheral portion. 3 shows a manufacturing apparatus for forming a sheet material A having a three-layer structure by laminating reinforcing layers on both sides of a base material layer in the manufacturing process of the vehicle exterior soundproofing material of Embodiment 1 used for the fender liner of FIG. FIG. FIG. 4 is a partial enlarged cross-sectional view of the sheet material A having a three-layer structure obtained in FIG. 3, and the thickness of each layer is exaggerated than the actual thickness. FIG. 5 is a diagram illustrating a manufacturing process of the vehicle exterior soundproofing material according to the first embodiment. FIG. 6 is a partially enlarged cross-sectional view of the molded product C obtained in FIG. 5, and the thickness of each layer is exaggerated from the actual thickness.

車両１には、通常、前部の左右と後部の左右とにタイヤ２が配置され、これらのタイヤ２の上方にそれぞれホイールハウス３が配置されている。ホイールハウス３は、ホイールハウスパネルやホイールハウジングとも呼ばれ、車体の一部を構成する。ホイールハウス３は、金属製とされ、タイヤ２の上方を覆うような形状に成形されている。ホイールハウス３におけるタイヤ２側の面は車両の外側の面となっており、この外側の面を覆うようにフェンダーライナ１０がホイールハウス３に取り付けられる。フェンダーライナ１０は、車両１の走行中にタイヤ２が路面から跳ね上げる小石や泥水等によってポディパネルが傷つけられることを防止し、タイヤ２と路面とによって発生するロードノイズ等の騒音を低減させるための車両１の外装防音材とされている。   In the vehicle 1, tires 2 are usually arranged on the left and right of the front part and on the left and right of the rear part, and wheel houses 3 are arranged above the tires 2, respectively. The wheel house 3 is also called a wheel house panel or a wheel housing, and constitutes a part of the vehicle body. The wheel house 3 is made of metal and is formed into a shape that covers the upper side of the tire 2. The surface of the wheel house 3 on the tire 2 side is an outer surface of the vehicle, and the fender liner 10 is attached to the wheel house 3 so as to cover the outer surface. The fender liner 10 prevents the pody panel from being damaged by pebbles or muddy water that the tire 2 springs up from the road surface while the vehicle 1 is traveling, and reduces noise such as road noise generated by the tire 2 and the road surface. The exterior soundproofing material of the vehicle 1 is used.

尚、最近では、ホイールハウス３を省略して、フェンダーライナ１０がエンジンルーム等の車体内部とタイヤ側との仕切を果たすようになったものも知られている。本実施形態１では、ホイールハウス３の外側に、フェンダーライナ１０が設けられた例として説明するが、本発明は、ホイールハウス３を省略した場合にも適用できるものである。   Recently, it is also known that the wheel house 3 is omitted and the fender liner 10 serves as a partition between the inside of the vehicle body such as an engine room and the tire side. In the first embodiment, an example in which the fender liner 10 is provided outside the wheel house 3 will be described, but the present invention can also be applied to a case where the wheel house 3 is omitted.

図１及び図２に示すように、フェンダーライナ１０は、ホイールハウス３に沿う形状に成形され、ホイールハウス３にファスナー等（図示省略）で取り付けられている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the fender liner 10 is formed in a shape along the wheel house 3 and attached to the wheel house 3 with a fastener or the like (not shown).

次に、実施形態１のフェンダーライナ１０の概略を説明する。図２に示すように、フェンダーライナ１０は、ホイールハウス３に沿う形状に成形されている。   Next, an outline of the fender liner 10 of the first embodiment will be described. As shown in FIG. 2, the fender liner 10 is formed in a shape along the wheel house 3.

フェンダーライナ１０である成形品Ｃは、図６に示すように、中間に配置された基材層１１と、基材層１１のタイヤ２側に配置された補強層（第１補強層）１４と、基材層１１のホイールハウス３側に配置された補強層（第２補強層）１６とを一体に備えている。第１補強層１４と第２補強層１６の外表面に、それぞれ補強膜１５，１７が形成されている。図２に示すように、第２補強層１６とホイールハウス３との間には、隙間ｔが設けられている。   As shown in FIG. 6, the molded product C that is the fender liner 10 includes a base material layer 11 disposed in the middle, and a reinforcing layer (first reinforcing layer) 14 disposed on the tire 2 side of the base material layer 11. A reinforcing layer (second reinforcing layer) 16 disposed on the wheel house 3 side of the base material layer 11 is integrally provided. Reinforcing films 15 and 17 are formed on the outer surfaces of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16, respectively. As shown in FIG. 2, a gap t is provided between the second reinforcing layer 16 and the wheel house 3.

図４に示すように、基材層１１は、ＰＰ樹脂からなる第１繊維１２と、加熱溶融する合成繊維からなるバインダー繊維（第２繊維）１３とが交絡しながら融着された略網目状構造を有するように構成されている。バインダー繊維１３は、ポリエチレンテレフタレート樹脂（以下、ＰＥＴ樹脂）からなる芯鞘構造であって、鞘部分のＰＥＴ樹脂が溶融し、バインダー繊維１３の芯部分と第１繊維１２同士を交絡した状態で融着する。すなわち、バインダー繊維１３が第１繊維１２同士を交絡した状態で融着硬化させるように構成されていることから、フェンダーライナ１０（成形品Ｃ）を立体的な３次元形状に容易かつ確実に成形させることができる上に、その形状を確実に保持させることができる。さらに、バインダー繊維１３は、第１繊維１２とともに基材層１１を構成する交絡繊維として繊維形状をとどめながら存在していることから、基材層１１の内部に微小なセルをより多く形成させるのに大いに役立っている。その結果、基材層１１の吸音性能を高めることができるように構成された構造体（略網目状構造）を容易に形成させることができる。特に、基材層１１は、複数の繊維によって取り囲まれた空間としての微小なセルの集合体として存在しており、主としてそれらセルにより吸音効果が発揮されるようになっている。   As shown in FIG. 4, the base material layer 11 has a substantially mesh shape in which first fibers 12 made of PP resin and binder fibers (second fibers) 13 made of synthetic fibers that are heated and melted are fused while being entangled. It is comprised so that it may have a structure. The binder fiber 13 has a core-sheath structure made of polyethylene terephthalate resin (hereinafter referred to as PET resin), and the PET resin in the sheath part melts and melts in a state where the core part of the binder fiber 13 and the first fibers 12 are entangled. To wear. That is, since the binder fiber 13 is configured to be melt-cured in a state where the first fibers 12 are entangled with each other, the fender liner 10 (molded product C) is easily and reliably molded into a three-dimensional three-dimensional shape. In addition, the shape can be reliably held. Furthermore, since the binder fiber 13 is present as the entangled fiber constituting the base material layer 11 together with the first fiber 12 while retaining the fiber shape, more fine cells are formed inside the base material layer 11. Has helped a lot. As a result, it is possible to easily form a structure (substantially mesh-like structure) configured to enhance the sound absorption performance of the base material layer 11. In particular, the base material layer 11 exists as an aggregate of minute cells as a space surrounded by a plurality of fibers, and a sound absorbing effect is mainly exerted by these cells.

基材層１１において、第１繊維１２であるＰＰ樹脂は耐熱性をアップする上で２０重量％以上必要であるが、多すぎると耐衝撃性・剛性が弱くなり、引き裂き強度が低下するので、４０重量％以下とすることが好ましい。またバインダー繊維であるＰＥＴ樹脂（第２繊維）１３は、板厚を確保して吸音性を向上するとともに引き裂き強度及び成形形状を維持すために６０％以上必要であり、多すぎると相対的にＰＰ樹脂が少なくなり、耐熱性が低下するので、８０％以下とすることが好ましい。即ち、ＰＰ樹脂を２０〜４０重量％、バインダー繊維であるＰＥＴ樹脂（第２繊維）１３を８０〜６０重量％含むことが好ましい。   In the base material layer 11, the PP resin that is the first fiber 12 is required to be 20% by weight or more in order to improve the heat resistance, but if it is too much, the impact resistance / rigidity becomes weak and the tear strength decreases. It is preferable to be 40% by weight or less. Further, the PET resin (second fiber) 13 which is a binder fiber needs 60% or more in order to secure the plate thickness and improve the sound absorption and maintain the tearing strength and the molded shape. Since PP resin decreases and heat resistance falls, it is preferable to set it as 80% or less. That is, it is preferable to contain 20 to 40% by weight of PP resin and 80 to 60% by weight of PET resin (second fiber) 13 which is a binder fiber.

基材層１１の目付量としては、吸音性、立体形状の形状維持性を確保する上で４００ｇ／ｍ^２以上必要であり、高くし過ぎると重量アップになるので、８００ｇ／ｍ^２以下とすることが好ましい。また、第１補強層１４及び第２補強層１６の浸入し過ぎを防止する上からも、４００ｇ／ｍ^２以上とすることが好ましい。特に、５００ｇ／ｍ^２〜７００ｇ／ｍ^２とすることが好ましい。 The basis weight of the base material layer 11 is required to be 400 g / m ² or more in order to ensure sound absorption and three-dimensional shape maintenance, and if it is too high, the weight increases, so it is 800 g / m ² or less. It is preferable. Further, from the viewpoint of preventing the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 from entering too much, it is preferably set to 400 g / m ² or more. In ^particular, it is preferable to ^{500g / m 2 ~700g / m 2} .

この第１繊維１２の繊維径としては、フェンダーライナ１０（成形品Ｃ）の製造工程における加工安定性を高めるために、４Ｔ（デシテックス：ｄｔｅｘ）〜２０Ｔ、特に６Ｔ〜１７Ｔであるのが好ましい。この第１繊維１２の繊維径が４Ｔ未満の場合には、強度が低下するおそれがある。逆に２０Ｔを越える場合には、基材層１１全体に占める第１繊維１２の体積の割合が著しく容易に高められることから、多数のセルを形成させることができなくなる。   The fiber diameter of the first fiber 12 is preferably 4T (decitex) to 20T, particularly 6T to 17T, in order to increase the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10 (molded product C). If the fiber diameter of the first fibers 12 is less than 4T, the strength may be reduced. On the other hand, when it exceeds 20T, the volume ratio of the first fibers 12 in the entire base material layer 11 is remarkably easily increased, so that a large number of cells cannot be formed.

また、この第１繊維１２の繊維長としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、１０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲の短繊維であるのが好ましい。さらに、微小なセルをより多く形成させることができることから、機械捲縮等を有するように構成するのが好ましい。   Further, the fiber length of the first fiber 12 is preferably a short fiber in the range of 10 mm to 100 mm in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. Further, since a larger number of minute cells can be formed, it is preferable to have a mechanical crimp or the like.

バインダー繊維１３は第１繊維１２とともに基材層１１を構成する主要な繊維であり、第１繊維１２よりも低い融点を有する可溶性ポリマー単体、或いは可溶性ポリマーを鞘部とする芯鞘構造により構成されていることが好ましい。このバインダー繊維１３としては、基材層１１の内部に多数のセルを容易に形成させることができることから、複合繊維よりも細く形成するのが容易な可溶性ポリマー単体からなる合成繊維が好適に使用され、特に、融点が１００℃〜１３０℃の低融点のＰＥＴ繊維が良好な成形性を有することと入手容易かつ安価であることから、最も好適に使用される。特に鞘部分が、融点が１００℃〜１３０℃の低融点のＰＥＴ繊維で、芯部分が、第１繊維１２よりも低い融点を有している必要はなく、むしろ第１繊維１２と同等或いはそれ以上の融点を有するものであるのが好ましく、融点が２５０℃前後の高融点のＰＥＴ繊維とすることが好ましい。さらに、このＰＥＴ繊維は、リサイクル性に優れているという利点もある。   The binder fiber 13 is a main fiber constituting the base material layer 11 together with the first fiber 12, and is composed of a soluble polymer alone having a melting point lower than that of the first fiber 12, or a core-sheath structure having a soluble polymer as a sheath part. It is preferable. As the binder fiber 13, since a large number of cells can be easily formed inside the base material layer 11, a synthetic fiber made of a soluble polymer that is easier to form than a composite fiber is preferably used. Particularly, a low melting point PET fiber having a melting point of 100 ° C. to 130 ° C. is preferably used because it has good moldability and is easily available and inexpensive. In particular, the sheath portion is a low melting point PET fiber having a melting point of 100 ° C. to 130 ° C., and the core portion does not have to have a melting point lower than that of the first fiber 12. It is preferable to have the above melting point, and a high melting point PET fiber having a melting point of around 250 ° C. is preferable. Furthermore, this PET fiber has the advantage of being excellent in recyclability.

バインダー繊維１３の繊維径としては、フェンダーライナ１０（成形品Ｃ）の製造工程における加工安定性を高めるために、４Ｔ〜２０Ｔ、特に６Ｔ〜１７Ｔであるのが好ましい。このバインダー繊維１３の繊維径が４Ｔ未満の場合には、強度が低下するおそれがある。また、プレス成形時に溶融して繊維としての形状をとどめることができず、セルの形成に寄与しなくなるおそれもある。逆に２０Ｔを越える場合には、基材層１１全体に占めるバインダー繊維１３の体積の割合が著しく容易に高められることから、多数のセルを形成させることができない。   The fiber diameter of the binder fiber 13 is preferably 4T to 20T, particularly 6T to 17T in order to increase the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10 (molded product C). When the fiber diameter of this binder fiber 13 is less than 4T, there exists a possibility that intensity | strength may fall. Moreover, it cannot melt | dissolve at the time of press molding and can keep the shape as a fiber, and there exists a possibility that it may not contribute to formation of a cell. On the other hand, when it exceeds 20T, the volume ratio of the binder fiber 13 in the entire base material layer 11 is remarkably easily increased, so that a large number of cells cannot be formed.

また、このバインダー繊維１３の繊維長としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、１０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲の短繊維であるのが好ましい。さらに、微小なセルをより多く形成させることができることから、機械捲縮等を有するように構成するのが好ましい。   Further, the fiber length of the binder fiber 13 is preferably a short fiber in the range of 10 mm to 100 mm in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. Further, since a larger number of minute cells can be formed, it is preferable to have a mechanical crimp or the like.

第１補強層１４及び第２補強層１６は、フェンダーライナ１０が立体的な形状に容易に成形され、且つ成形後の耐変形性に優れるとともに、フェンダーライナ１０（成形品Ｃ）に高い吸音性能と優れた着氷防止性を両立して発揮させるためである。そして、この第１補強層１４は、走行時のロードノイズを吸音するとともに、タイヤ２によって路面から撒き散らされた雨水や泥水を撥水して、フェンダーライナ１０の外表面が汚れるのを抑えることができるとともに吸水・着氷を防止できる。第２補強層１６は、フェンダーライナ１０のホイールハウス側（路面側と反対側）に回り込む等の理由により存在する水分が吸収されないことと共に吸音性能を向上させることが求められ、その上成形性も要求されている。従って、第２補強層１６も、水分が吸収されないようにすることによって、フェンダーライナ１０の背面側に回ってきた雨水や泥水等の水分がフェンダーライナ１０内に浸入することを抑制し、着氷することを防止できる。それと共に、走行時のロードノイズを吸音するとともに、成形性にも優れるものが得られる。第１補強層１４・第２補強層１６の外側には、それぞれ、補強膜１５・補強膜１７が形成されている。   The first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are such that the fender liner 10 is easily formed into a three-dimensional shape and has excellent deformation resistance after molding, and the fender liner 10 (molded product C) has high sound absorption performance. And excellent anti-icing property. And this 1st reinforcement layer 14 absorbs the road noise at the time of driving | running | working, and it repels the rain water and muddy water which were scattered from the road surface by the tire 2, and it suppresses that the outer surface of the fender liner 10 becomes dirty. Can prevent water absorption and icing. The second reinforcing layer 16 is required not only to absorb moisture present for reasons such as going around to the wheel house side (opposite to the road surface side) of the fender liner 10 and to improve sound absorption performance, and also to improve moldability. It is requested. Therefore, the second reinforcing layer 16 also prevents moisture such as rainwater and muddy water that has turned to the back side of the fender liner 10 from entering the fender liner 10 by preventing moisture from being absorbed, and icing. Can be prevented. At the same time, it is possible to obtain road noise during running and excellent moldability. On the outside of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16, a reinforcing film 15 and a reinforcing film 17 are formed, respectively.

尚、第１補強層１４と第２補強層１６、補強膜１５と補強膜１７を非通気性のフィルム層にすると基材層１１の両側が非通気層で覆われることになるので、両側で膜振動による吸音になり、高周波領域での吸音性が悪化することとになる。それに対して、本実施形態では、第１補強層１４及び第２補強層１６とも、ＰＰ樹脂及びＰＥＴ樹脂を採用して基材層１１と同じ素材で通気性のある素材とし、第１補強層１４・第２補強層１６の外側に第１補強層１４・第２補強層１６から、通気性を有する補強膜１５・補強膜１７を生成することですることで、吸音性の悪化を防止するだけで無く、逆に通気抵抗値が上がるためほぼ全域で吸音性能が良くなる。いずれもＰＰ樹脂とＰＥＴ樹脂からなり、ＰＰ樹脂とＰＥＴ樹脂が同じ割合の第１補強層１４と第２補強層１６とで、ＰＰ樹脂とＰＥＴ樹脂の割合が異なる基材層１１を挟むことで、同じ素材で挟んでいるので、反り難く、どの部分も安定した密度の三相構造を得られるので、膜振動による低中音領域だけで無く、三相の相乗効果での吸音効果を発揮することとなり、高周波数領域での吸音性も良くなるものと思われる。   If the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 and the reinforcing film 15 and the reinforcing film 17 are made of a non-breathable film layer, both sides of the base material layer 11 are covered with the non-breathing layer. Sound absorption is caused by membrane vibration, and sound absorption in a high frequency region is deteriorated. On the other hand, in the present embodiment, the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are both made of the same material as the base material layer 11 by adopting PP resin and PET resin and having air permeability, and the first reinforcing layer. 14. By generating the breathable reinforcing film 15 and the reinforcing film 17 from the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 on the outer side of the second reinforcing layer 16, the deterioration of sound absorption is prevented. In addition, since the ventilation resistance value is increased, the sound absorption performance is improved in almost the entire area. Both are made of PP resin and PET resin, and the base layer 11 having a different ratio of PP resin and PET resin is sandwiched between the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 having the same ratio of PP resin and PET resin. Because it is sandwiched between the same materials, it is difficult to warp and any part can obtain a three-phase structure with a stable density, so that it exhibits not only the low to mid range due to membrane vibration but also the three-phase synergistic effect In other words, sound absorption in a high frequency region is also expected to be improved.

この第１補強層１４は、ＰＰ樹脂からなる第１繊維１８と、加熱溶融する合成繊維からなる第２繊維１９とが交絡しながら融着された略網目状構造を有するように構成されている。第２繊維１９は、ＰＥＴ樹脂の芯鞘構造であって、鞘部分のＰＥＴ樹脂が溶融し、第２繊維１９の芯部分と第１繊維１８同士を交絡した状態で融着する。   The first reinforcing layer 14 is configured to have a substantially mesh-like structure in which the first fibers 18 made of PP resin and the second fibers 19 made of synthetic fibers that are heated and melted are fused while being entangled. . The second fiber 19 has a PET-sheath core-sheath structure, and the PET resin in the sheath part melts, and the core part of the second fiber 19 and the first fiber 18 are entangled and fused.

補強層１４，１６においては、第１繊維１８であるＰＰ樹脂は、耐熱性を維持するために６０重量％以上必要であり、多すぎると膜になり吸音性が悪化し引き裂き強度が低下するので、９０重量％以下とすることが好ましい。また外表面に補強膜を形成して、耐チッピング、着氷剥離性を高めるためにも上記６０重量％以上必要である。またＰＥＴ樹脂は、成形形状を維持すると共に、曲げ剛性を確保するために１０重量％以上必要であり、多すぎると相対的にＰＰ樹脂が少なくなるので、通気性のある補強膜１５，１７を形成できなくなり、剛性が不足する傾向になるので、４０重量％以下とすることが好ましい。即ち、第１繊維１８であるＰＰ樹脂を６０〜９０重量％、バインダー繊維であるＰＥＴ樹脂（第２繊維）１９を４０〜１０重量％含むことが好ましい。   In the reinforcing layers 14 and 16, the PP resin as the first fiber 18 is required to be 60% by weight or more in order to maintain heat resistance, and if it is too much, it becomes a film and the sound absorption is deteriorated and the tear strength is reduced. 90% by weight or less is preferable. Further, the above 60% by weight or more is also necessary to form a reinforcing film on the outer surface to improve chipping resistance and icing peelability. Further, the PET resin needs to be 10% by weight or more in order to maintain the molded shape and ensure the bending rigidity, and if it is too much, the PP resin is relatively reduced, so that the breathable reinforcing films 15 and 17 are formed. Since it becomes impossible to form and rigidity tends to be insufficient, it is preferable to be 40% by weight or less. That is, it is preferable that 60 to 90% by weight of the PP resin as the first fiber 18 and 40 to 10% by weight of the PET resin (second fiber) 19 as the binder fiber are included.

第１補強層１４及び第２補強層１６は、同じ補強層であり、以下の説明では、第１補強層１４について述べるが、第２補強層１６に付いても同じことが言えるので、第２補強層１６についての説明は省略する。   The first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are the same reinforcing layer. In the following description, the first reinforcing layer 14 will be described, but the same can be said for the second reinforcing layer 16. A description of the reinforcing layer 16 is omitted.

第１補強層１４の目付量としては、１００ｇ／ｍ^２〜３００ｇ／ｍ^２、好ましくは１５０ｇ／ｍ^２〜２００ｇ／ｍ^２である。１００ｇ／ｍ^２未満では、第１補強層１４の層が不足し、部分的に薄い部分ができ、場合によっては通気性のある補強膜１５が存在しない部分が出る可能性が高くなる。一方、３００ｇ／ｍ^２を超えると、吸音効果が損なわれる可能性が高くなる。 The basis weight of the first reinforcing layer ^{14, 100g / m 2 ~300g /} m 2, preferably from ^{150g / m 2 ~200g / m 2} . If it is less than 100 g / m ² , the layer of the first reinforcing layer 14 is insufficient, a partially thin portion is formed, and in some cases, there is a high possibility that a portion where the breathable reinforcing film 15 does not exist will be produced. On the other hand, if it exceeds 300 g / m ² , there is a high possibility that the sound absorption effect is impaired.

この第１繊維１８の繊維径としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、２Ｔ（デシテックス：ｄｔｅｘ）〜１０Ｔ、特に４Ｔ〜８Ｔであるのが好ましい。この第１繊維１８の繊維径が２Ｔ未満の場合には、強度が低下するおそれがある。逆に１０Ｔを越える場合には、第１補強層１４全体に占める第１繊維１２の体積の割合が著しく容易に高められることから、多数のセルを形成させることができなくなる。   The fiber diameter of the first fiber 18 is preferably 2T (decitex) to 10T, particularly 4T to 8T, in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. If the fiber diameter of the first fiber 18 is less than 2T, the strength may be reduced. Conversely, if it exceeds 10T, the volume ratio of the first fibers 12 occupying the entire first reinforcing layer 14 is remarkably easily increased, so that a large number of cells cannot be formed.

また、この第１繊維１８の繊維長としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、１０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲の短繊維であるのが好ましい。さらに、微小なセルをより多く形成させることができることから、機械捲縮等を有するように構成するのが好ましい。   Further, the fiber length of the first fiber 18 is preferably a short fiber in the range of 10 mm to 100 mm in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. Further, since a larger number of minute cells can be formed, it is preferable to have a mechanical crimp or the like.

第２繊維１９は、該第１繊維１８とともに第１補強層１４を構成する主要な繊維であり、第１繊維１８よりも低い融点を有する可溶性ポリマー単体、或いは可溶性ポリマーを鞘部とする芯鞘構造により構成されていることが好ましい。この第２繊維１９としては、第１補強層１４の内部に多数のセルを容易に形成させることができることから、複合繊維よりも細く形成するのが容易な可溶性ポリマー単体からなる合成繊維が好適に使用され、特に、鞘部分の融点が１００℃〜１３０℃の融点のＰＥＴ繊維が良好な成形性を有することと入手容易かつ安価であることから、最も好適に使用される。特に、鞘部分の融点が高過ぎると、加熱してプレス成形するときに、流動性が不足し、基材層１１の成形方向に第１補強層１４が追従できず、成形性が悪くなるからであり、逆に融点が低過ぎると、溶け過ぎて基材層１１の中に染み込み、第１補強層１４に大きな孔が開く可能性が増えるから、１００℃〜１３０℃の融点とすることが好ましい。芯部分が、第１繊維１８よりも低い融点を有している必要はなく、むしろ第１繊維１８と同等或いはそれ以上の融点を有するものであるのが好ましく、融点が１８０℃〜２５０℃の融点のＰＥＴ繊維とすることが好ましい。さらに、このＰＥＴ繊維は、リサイクル性に優れているという利点もある。   The second fiber 19 is a main fiber constituting the first reinforcing layer 14 together with the first fiber 18, and a soluble polymer alone having a melting point lower than that of the first fiber 18, or a core sheath having a soluble polymer as a sheath part. It is preferable that it is constituted by a structure. As the second fiber 19, since a large number of cells can be easily formed inside the first reinforcing layer 14, a synthetic fiber made of a single soluble polymer that is easier to form than the composite fiber is preferably used. In particular, PET fibers having a melting point of the sheath portion of 100 ° C. to 130 ° C. are preferably used because they have good moldability and are easily available and inexpensive. In particular, if the melting point of the sheath part is too high, the fluidity is insufficient when heated and press-molded, and the first reinforcing layer 14 cannot follow the molding direction of the base material layer 11 and the moldability deteriorates. On the other hand, if the melting point is too low, the melting point will be too high, soak into the base material layer 11 and increase the possibility of opening a large hole in the first reinforcing layer 14. preferable. The core portion does not need to have a melting point lower than that of the first fiber 18, but preferably has a melting point equal to or higher than that of the first fiber 18, and the melting point is 180 ° C to 250 ° C. It is preferable to use a PET fiber having a melting point. Furthermore, this PET fiber has the advantage of being excellent in recyclability.

この第２繊維１９の繊維径としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、２Ｔ〜１０Ｔ、特に４Ｔ〜８Ｔであるのが好ましい。この第２繊維１９の繊維径が２Ｔ未満の場合には、強度が低下するおそれがある。また、プレス成形時に溶融して繊維としての形状をとどめることができず、セルの形成に寄与しなくなるおそれもある。逆に１０Ｔを越える場合には、プレス成形時に第２繊維１９が溶融しても、溶融部分と溶融部分とが連続して繋がらない部分が生じて、補強膜にならなくなる可能性がでる。従って、該範囲とすることが好ましい。   The fiber diameter of the second fiber 19 is preferably 2T to 10T, particularly 4T to 8T, in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. If the fiber diameter of the second fibers 19 is less than 2T, the strength may be reduced. Moreover, it cannot melt | dissolve at the time of press molding and can keep the shape as a fiber, and there exists a possibility that it may not contribute to formation of a cell. Conversely, if it exceeds 10T, even if the second fiber 19 is melted at the time of press molding, there is a possibility that a portion where the melted portion and the melted portion are not continuously connected to each other is generated and the reinforcing film is not formed. Therefore, it is preferable to be within this range.

また、この第２繊維１９の繊維長としては、フェンダーライナ１０の製造工程における加工安定性を高めるために、１０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲の短繊維であるのが好ましい。さらに、微小なセルをより多く形成させることができることから、機械捲縮等を有するように構成するのが好ましい。   The fiber length of the second fiber 19 is preferably a short fiber in the range of 10 mm to 100 mm in order to improve the processing stability in the manufacturing process of the fender liner 10. Further, since a larger number of minute cells can be formed, it is preferable to have a mechanical crimp or the like.

第２補強層１９の目付量としては、１００ｇ／ｍ^２〜３００ｇ／ｍ^２、好ましくは１５０ｇ／ｍ^２〜２００ｇ／ｍ^２である。１００ｇ／ｍ^２未満では、第１補強層１４の層が不足し、部分的に薄い部分ができ、場合によっては通気性のある補強膜１５が存在しない部分が出る可能性が高くなる。一方、２５０ｇ／ｍ^２を超えると、吸音効果が損なわれる可能性が高くなる。 The basis weight of the second reinforcing layer ^{19, 100g / m 2 ~300g /} m 2, preferably from ^{150g / m 2 ~200g / m 2} . If it is less than 100 g / m ² , the layer of the first reinforcing layer 14 is insufficient, a partially thin portion is formed, and in some cases, there is a high possibility that a portion where the breathable reinforcing film 15 does not exist will be produced. On the other hand, if it exceeds 250 g / m ² , there is a high possibility that the sound absorption effect is impaired.

車両用外装防音材のシート素材Ａの製造方法について、図３及び図４に基づいて説明する。まず、基材用不織布Ａ１と補強用不織布Ａ２，Ａ２を用意する。基材用不織布Ａ１は、第１繊維１２と第２繊維１３とを用いて基材シート用の乾式不織布をシート状に形成した後、その不織布中の繊維１２，１３同士をニードルパンチ（図示省略）により互いに絡ませて交絡させて作製する。また、補強用不織布Ａ２，Ａ２も基材用不織布Ａ１と同様にして作製する。即ち、補強用不織布Ａ２，Ａ２は、どちらも、第１繊維１８と第２繊維１９とを用いて補強シート用の乾式不織布をシート状に形成した後、その不織布中の繊維１８，１９同士をニードルパンチ（図示省略）により互いに絡ませて交絡させて、補強用不織布Ａ２，Ａ２を作製する。   The manufacturing method of the sheet | seat raw material A of a vehicle exterior soundproof material is demonstrated based on FIG.3 and FIG.4. First, the nonwoven fabric A1 for base materials and the nonwoven fabrics A2 and A2 for reinforcement are prepared. The base nonwoven fabric A1 is formed by forming the dry nonwoven fabric for the base sheet into a sheet shape using the first fibers 12 and the second fibers 13, and then needle punching the fibers 12, 13 in the nonwoven fabric (not shown) ) And entangled with each other. Further, the reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 are produced in the same manner as the nonwoven fabric nonwoven fabric A1. That is, both of the reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 are formed by using the first fibers 18 and the second fibers 19 to form a dry nonwoven fabric for reinforcing sheets into a sheet shape, and then the fibers 18 and 19 in the nonwoven fabric are bonded together. The reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 are produced by entanglement with each other by a needle punch (not shown).

次に、図３に示すように、補強用不織布Ａ２、基材用不織布Ａ１、補強用不織布Ａ２が製造装置３０に運ばれる。製造装置３０では、基材用不織布Ａ１は、ローラー３１ａ，３１ａでローラー３２ａ，３２ａ間に運ばれる。補強用不織布Ａ２，Ａ２は、それぞれ、ローラー３１ｂでローラー３２ａ，３２ａ間に運ばれる。そして、ローラー３２ａ，３２ａ間で、補強用不織布Ａ２、基材用不織布Ａ１、補強用不織布Ａ２が三層に重ねられ、ニードルパンチ（図示省略）により互いに絡ませて交絡させて、三層構造のシート素材Ａ（図４参照）が作製される。これによって、図４に示すような、三層構造のシート素材Ａが生成される。   Next, as shown in FIG. 3, the reinforcing nonwoven fabric A <b> 2, the base nonwoven fabric A <b> 1, and the reinforcing nonwoven fabric A <b> 2 are carried to the manufacturing apparatus 30. In the manufacturing apparatus 30, the nonwoven fabric A1 for base material is conveyed between the rollers 32a and 32a by the rollers 31a and 31a. The reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 are respectively transported between the rollers 32a and 32a by the roller 31b. Then, between the rollers 32a and 32a, the reinforcing nonwoven fabric A2, the substrate nonwoven fabric A1, and the reinforcing nonwoven fabric A2 are stacked in three layers, and entangled with each other by a needle punch (not shown) to form a three-layer sheet. Material A (see FIG. 4) is produced. As a result, a sheet material A having a three-layer structure as shown in FIG. 4 is generated.

次に、図４で得られた三層構造のシート素材Ａを、図５（Ａ）に示すように、プレス金型５０に載置する。プレス金型５０は、上型５１と下型５２を備える。上型５１及び下型５２は、どちらも内部に発熱コイル５３，５４を有し、シート素材Ａの両補強用不織布の外表面に当接する型面が、例えば２００℃に加熱された平板状の熱板５５，５５からなっている。図５（Ｂ）に示すように、この平板状のプレス金型の上型５１を下降して、例えば５．１ｍｍの金型クリアランスに加圧して、例えば３０ｓｅｃ間保持する。このプレス金型５０でシート素材Ａを加熱・加圧状態で保持して、シート素材Ａを一体化するとともに熱板５５，５５と接する両補強用不織布Ａ２の外表面Ａ２１に、それぞれ補強膜１５，１７を生成してなる平板状部材Ｂを作製する。   Next, the sheet material A having the three-layer structure obtained in FIG. 4 is placed on a press die 50 as shown in FIG. The press die 50 includes an upper die 51 and a lower die 52. The upper mold 51 and the lower mold 52 both have heating coils 53 and 54 inside, and the mold surfaces that come into contact with the outer surfaces of both reinforcing nonwoven fabrics of the sheet material A are, for example, flat plate shapes heated to 200 ° C. It consists of hot plates 55 and 55. As shown in FIG. 5 (B), the upper die 51 of this flat press die is lowered and pressed to a die clearance of 5.1 mm, for example, and held for 30 seconds, for example. The sheet material A is held in a heated / pressurized state by the press die 50 so that the sheet material A is integrated and the reinforcing film 15 is formed on the outer surface A21 of the reinforcing nonwoven fabric A2 in contact with the hot plates 55 and 55, respectively. , 17 is produced.

そして、平板状部材Ｂが熱板５５，５５による加熱による予熱状態にある間に、平板状部材Ｂを、図５（Ｃ）に示すように、冷却成形型７０で加圧しつつ冷却して、両補強層１４，１６の該外表面に補強膜１５，１７を残したままで所定の三次元形状の成形品Ｃに成形する。これによって、図５（Ｄ）に示すように、三次元に立体成型された成形品Ｃが得られる。この成形品Ｃの拡大断面図を図６に示す。両補強層１４，１６の外表面に補強膜１５，１７が残されたままで、基材層１１の両側に、第１補強層１４及び第２補強層１６が一体に積層され、第１補強層１４及び第２補強層１６の外表面に補強膜１５，１７が残った状態になっている。   Then, while the flat plate member B is in a preheated state due to heating by the hot plates 55, 55, as shown in FIG. 5 (C), the flat plate member B is cooled while being pressurized with the cooling mold 70, A molded product C having a predetermined three-dimensional shape is formed with the reinforcing films 15 and 17 remaining on the outer surfaces of both the reinforcing layers 14 and 16. As a result, as shown in FIG. 5D, a molded product C three-dimensionally molded is obtained. An enlarged cross-sectional view of the molded product C is shown in FIG. The first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are integrally laminated on both sides of the base material layer 11 while the reinforcing films 15 and 17 are left on the outer surfaces of both the reinforcing layers 14 and 16. 14 and the reinforcing films 15 and 17 remain on the outer surfaces of the second reinforcing layer 16.

尚、以下に、成形工程の詳細を述べる。プレス成形工程では、下型５２、上型５１が２００℃で加熱されているので、第１補強層１４、第２補強層１６が加熱されると共に基材層１１も加熱される。その時、この加熱温度は、バインダー繊維１３，１８を構成する可溶性ポリマー単体の融点以上の温度で行われる。尚、基材層１１のバインダー繊維１３及び補強層１４，１７の第２繊維１９の融点は、基材層１１の第１繊維１２，第１補強層１４及び第２補強層１６の第１繊維１８の融点よりも低いので、加熱時に、バインダー繊維１３，１９が溶融状態となって流動性が高くなっており、両者が一体に密着される。かつ溶融した第１補強層１４、第２補強層１６のすべてが基材層１１の中に浸透しないで、第１補強層１４、第２補強層１６が残り、その第１補強層１４、第２補強層１６の外側に補強膜１５，１７が得られるように、基材層１１のセルの大きさや目付量が設定されており、加熱プレス金型のクリアランス（即ち加圧厚さ）、加圧温度、加圧時間も設定されている。   Details of the molding process will be described below. In the press molding step, since the lower mold 52 and the upper mold 51 are heated at 200 ° C., the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are heated and the base material layer 11 is also heated. At this time, this heating temperature is performed at a temperature equal to or higher than the melting point of the soluble polymer constituting the binder fibers 13 and 18. Note that the melting points of the binder fiber 13 of the base material layer 11 and the second fibers 19 of the reinforcing layers 14 and 17 are the first fiber 12 of the base material layer 11, the first reinforcing layer 14, and the first fibers of the second reinforcing layer 16. Since it is lower than the melting point of 18, the binder fibers 13 and 19 are in a molten state and have high fluidity during heating, and the two are in close contact with each other. In addition, all of the molten first reinforcing layer 14 and second reinforcing layer 16 do not penetrate into the base material layer 11, so that the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 remain, and the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 remain. (2) The cell size and basis weight of the base material layer 11 are set so that the reinforcing films 15 and 17 are obtained outside the reinforcing layer 16, and the heating press mold clearance (ie, pressure thickness) Pressure temperature and pressurization time are also set.

尚、熱板５５，５５で挟んで加熱・加圧する時に、シートの加熱温度が１８０〜２４０℃、加圧後の厚さ／加圧する前の厚さ＝０．８７〜０．９６０．８５〜０．９０の比率に加圧し、加圧時間が２０〜６０秒で加熱することが好ましい。   When heating and pressing between the hot plates 55 and 55, the heating temperature of the sheet is 180 to 240 ° C., thickness after pressing / thickness before pressing = 0.87 to 0.960.85. It is preferable to pressurize to a ratio of 0.90 and heat in a pressurization time of 20 to 60 seconds.

これらの範囲に対し、加熱温度が低すぎると、第１補強層１４、第２補強層１６の流動性が不足して基材層１１から剥がれ易くなり、逆に高すぎると、基材層１１のバインダー繊維１９が第１補強層１４、第２補強層１６の方に多く溶け出る可能性があり、且つ第１補強層１４、第２補強層１６が基材層１１へ染み込み易くなる。また、時間は短すぎると、第１補強層１４、第２補強層１６の流動性が不足し、補強膜１５，１７が生成されにくくなる。時間を長くしてもそれほど変化はないが、生産性やコスト的にはあまり長い時間にしない方が良い。金型クリアランスは、広すぎると第１補強層１４、第２補強層１６と基材１１との補強膜の成形が不足し、狭すぎると基材層１１が圧縮され過ぎて表面の通気口が潰され吸音性が悪くなる可能性が高く且つ補強層１４，１７の通気抵抗も高くなる傾向になる。従って、上記のような数値にすることが好ましい。   With respect to these ranges, if the heating temperature is too low, the fluidity of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 is insufficient and the base layer 11 is easily peeled off. There is a possibility that a large amount of the binder fiber 19 is dissolved into the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16, and the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are likely to penetrate into the base material layer 11. Moreover, when time is too short, the fluidity | liquidity of the 1st reinforcement layer 14 and the 2nd reinforcement layer 16 will run short, and it will become difficult to produce | generate the reinforcement films | membranes 15 and 17. FIG. Even if the time is extended, there is not much change, but it is better not to make it too long in terms of productivity and cost. If the mold clearance is too wide, molding of the reinforcing film of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 and the base material 11 is insufficient, and if it is too narrow, the base material layer 11 is compressed too much and the air vents on the surface are formed. There is a high possibility that the sound absorbing property will be crushed and the ventilation resistance of the reinforcing layers 14 and 17 will increase. Therefore, it is preferable to set the numerical values as described above.

尚、成形後では、基材層１１と第１補強層１４、第２補強層１６との境界部分は明確に区別できないので、成形後の厚さは、基材層１１、第１補強層１４及び第２補強層１６として説明することが難しい。従って、成形後の厚さは、車両用外装防音材としての厚さと補強膜１５，１７の厚さで、好ましい範囲を説明する。   In addition, since the boundary part of the base material layer 11, the 1st reinforcement layer 14, and the 2nd reinforcement layer 16 cannot be distinguished clearly after shaping | molding, the thickness after shaping | molding has the base material layer 11 and the 1st reinforcement layer 14 in it. And it is difficult to explain as the second reinforcing layer 16. Therefore, the thickness after molding will be described as a preferable range by the thickness as the vehicle exterior soundproofing material and the thickness of the reinforcing films 15 and 17.

車両用外装防音材の厚さ（成形後）としては、好ましくは２ｍｍ〜７ｍｍ、より好ましくは３ｍｍ〜５ｍｍである。この車両用外装防音材の厚さが２ｍｍ未満の場合には、フェンダーライナ１０の剛性確保及び形状保持性を十分に得ることができない。また、多数のセルを形成させることができず充分な吸音効果を発揮させることができない。逆に７ｍｍを越える場合にはフェンダーライナ１０の軽量化ができない及びコストアップになるためである。   The thickness (after molding) of the vehicle exterior soundproofing material is preferably 2 mm to 7 mm, more preferably 3 mm to 5 mm. When the vehicle exterior soundproof material has a thickness of less than 2 mm, sufficient rigidity and shape retention of the fender liner 10 cannot be obtained. In addition, a large number of cells cannot be formed, and a sufficient sound absorbing effect cannot be exhibited. On the other hand, if it exceeds 7 mm, the fender liner 10 cannot be reduced in weight and the cost is increased.

補強膜１５，１７の厚さは、１００μｍ〜３００μｍ、特に１５０μｍ〜２５０μｍとすることが好ましい。１００μｍ未満の場合には、補強膜１５，１７が非常に破れやすくなる。逆に３００μｍを越える場合には、高い膜振動吸音が誘発できず、ロードノイズの吸音効果が損なわれるおそれがある。従って該範囲とすることが好ましい。   The thickness of the reinforcing films 15 and 17 is preferably 100 μm to 300 μm, particularly 150 μm to 250 μm. When the thickness is less than 100 μm, the reinforcing films 15 and 17 are very easily broken. On the other hand, if the thickness exceeds 300 μm, high membrane vibrational sound absorption cannot be induced and the sound absorption effect of road noise may be impaired. Therefore, it is preferable to be within this range.

特に、加熱条件及び加圧条件を適切に設定して成形することによって、基材層１１、第１補強層１４及び第２補強層１６のＰＥＴ樹脂が流動化或いは部分的に溶融して基材側に染み込むこととなり、基材層１１に強固に接着されるとともに、第１補強層１４、第２補強層１６の外側が一番高温になることによって、この部分のＰＥＴ樹脂が良く溶融して、加圧されて補強層１５，１７としてフィルム状になっている。   In particular, by appropriately setting the heating condition and the pressure condition, the PET resin of the base material layer 11, the first reinforcing layer 14, and the second reinforcing layer 16 is fluidized or partially melted to form the base material. The PET resin in this part melts well because the outer side of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 becomes the highest temperature while being firmly bonded to the base material layer 11. The film is pressed to form a film as the reinforcing layers 15 and 17.

本実施形態によって発揮される効果について以下に記載する。   The effects exhibited by this embodiment will be described below.

フェンダーライナ１０は、第１補強層１４の補強膜１５及び第２補強層１６の補強膜１７により、雨水や泥水が基材層１１内に浸入し難いようになっていることから、路面上からタイヤ２が撒き散らす雨水や泥水がフェンダーライナ１０にかかっても撥水するように構成されており、着氷が防止されるとともにフェンダーライナ１０の外表面が泥やゴミ等によって汚れるのが効果的に抑制される。さらに、第１補強層１４の補強膜１５及び第２補強層１６の補強膜１７が通気性のある補強膜として生成されているので、吸音作用が阻害されることがない。   Since the fender liner 10 is difficult to infiltrate rainwater and muddy water into the base material layer 11 by the reinforcing film 15 of the first reinforcing layer 14 and the reinforcing film 17 of the second reinforcing layer 16, Even if rain water or muddy water scattered by the tire 2 is applied to the fender liner 10, it is configured to repel water, and it is effective that the icing is prevented and the outer surface of the fender liner 10 is soiled by mud or dust. To be suppressed. Furthermore, since the reinforcing film 15 of the first reinforcing layer 14 and the reinforcing film 17 of the second reinforcing layer 16 are generated as a breathable reinforcing film, the sound absorbing action is not hindered.

それと共に、第１補強層１４・第２補強層１６及び補強膜１５・１７によって、フェンダーライナ１０の引張強度、曲げ強度、弾性勾配等の特性が向上するので、成形後の形状保持性に優れる。そのために、フェンダーライナ１０に冷却風等の空気の通過孔を設けたりした場合でも、フェンダーライナ１０の形状維持性が優れているので、対応可能である。また、特性の向上を要求されない場合には、基材層１１を軽量化することも可能となる。   At the same time, the first reinforcing layer 14, the second reinforcing layer 16, and the reinforcing films 15 and 17 improve the properties such as the tensile strength, bending strength, and elastic gradient of the fender liner 10, so that the shape retention after molding is excellent. . Therefore, even when the fender liner 10 is provided with a passage hole for air such as cooling air, the fender liner 10 is excellent in shape maintenance, and can be dealt with. Moreover, when improvement in characteristics is not required, the base material layer 11 can be reduced in weight.

尚、上記実施形態では、基材用不織布の両側に補強用不織布を重ねた三層構造のシート素材を、予めニードルパンチ等で一体にしたものを用意したが、この製造方法に限られるものではなく、プレス金型で、補強用不織布、基材用不織布、補強用不織布を重ねて、このプレス金型で一体にするようにしても良い。   In the above embodiment, a sheet material having a three-layer structure in which a nonwoven fabric for reinforcement is superimposed on both sides of the nonwoven fabric for base material is prepared in advance by a needle punch or the like, but this is not limited to this manufacturing method. Alternatively, the reinforcing non-woven fabric, the base non-woven fabric, and the reinforcing non-woven fabric may be stacked with a press die and integrated with this press die.

以下に、本発明の実施例について具体的に説明する。以下、実施例を示して具体的に本発明を説明するが、本発明は実施例により限定されるものではない。   Examples of the present invention will be specifically described below. EXAMPLES Hereinafter, although an Example is shown and this invention is demonstrated concretely, this invention is not limited by an Example.

（実施例１）
基材層１１の第１繊維１２は、繊維径６Ｔ、繊維長６４ｍｍ、融点１８０℃のＰＰ樹脂の繊維を用いた。バインダー繊維１３は、繊維径１７Ｔ、繊維長６４ｍｍ、融点１１０℃のＰＥＴ繊維を鞘とし、繊維径１７Ｔ、繊維長６４ｍｍ、融点２５０℃のＰＥＴ樹脂の繊維を芯とする芯鞘構造を用いた。ＰＰ樹脂が３０重量％、ＰＥＴ樹脂が７０重量％である。 Example 1
As the first fibers 12 of the base material layer 11, PP resin fibers having a fiber diameter of 6T, a fiber length of 64 mm, and a melting point of 180 ° C. were used. The binder fiber 13 has a core-sheath structure in which a PET fiber having a fiber diameter of 17T, a fiber length of 64 mm, and a melting point of 110 ° C. is used as a sheath, and a PET resin fiber having a fiber diameter of 17 T, a fiber length of 64 mm, and a melting point of 250 ° C. is used as a core. PP resin is 30% by weight and PET resin is 70% by weight.

第１補強層１４、第２補強層１６の第１繊維１８は、繊維径６Ｔ、繊維長６４ｍｍ、融点１８０℃のＰＰ繊維を用いた。バインダー繊維１９は、繊維径６Ｔ、繊維長６４ｍｍ、融点１１０℃のＰＥＴ繊維を鞘とし、繊維径６Ｔ、繊維長５１ｍｍ、融点２５０℃のＰＥＴ繊維を芯とする芯鞘構造を用いた。ＰＰ樹脂が７０重量％、ＰＥＴ樹脂が３０重量％である。   PP fibers having a fiber diameter of 6T, a fiber length of 64 mm, and a melting point of 180 ° C. were used as the first fibers 18 of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16. The binder fiber 19 has a core-sheath structure in which a PET fiber having a fiber diameter of 6T, a fiber length of 64 mm, and a melting point of 110 ° C. is used as a sheath, and a PET fiber having a fiber diameter of 6T, a fiber length of 51 mm, and a melting point of 250 ° C. is used as a core. PP resin is 70% by weight and PET resin is 30% by weight.

基材層１１のＰＰ樹脂１２とＰＥＴ樹脂１３をＰＰ樹脂が３０重量％、ＰＥＴ樹脂が７０重量％になるように混合してニードリングにより絡合し、基材用不織布Ａ１を作製した。基材用不織布Ａ１の目付量は、７００ｇ／ｍ^２であった。第１補強層１４、第２補強層１６のＰＰ樹脂１８とＰＥＴ樹脂１９をＰＰ樹脂が７０重量％、ＰＥＴ樹脂が３０重量％になるように混合してニードリングにより絡合し、補強用不織布Ａ２，Ａ２を作製した。補強用不織布Ａ２，Ａ２の目付量は、２００ｇ／ｍ^２であった。これらの基材用不織布Ａ１、補強用不織布Ａ２，Ａ２を重ねて、例えばニードルパンチ等で接合した三層構造のシート素材Ａとする。シート素材Ａの厚さは５．５ｍｍである。 The PP resin 12 and the PET resin 13 of the base material layer 11 were mixed so that the PP resin was 30% by weight and the PET resin was 70% by weight, and entangled by needling to produce a base material nonwoven fabric A1. The basis weight of the base material non-woven fabric A1 was 700 g / m ² . The PP resin 18 and the PET resin 19 of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are mixed so that the PP resin is 70% by weight and the PET resin is 30% by weight and entangled by needling. A2 and A2 were produced. The basis weight of the reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 was 200 g / m ² . The base material nonwoven fabric A1 and the reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2 are overlapped to form a sheet material A having a three-layer structure joined by, for example, a needle punch or the like. The thickness of the sheet material A is 5.5 mm.

シート素材Ａを平板状のプレス金型に載置する。このプレス金型は、熱板５５，５５が２００℃に加熱した金型である。プレス金型の金型クリアランスが４．８ｍｍになるように加圧して、３０ｓｅｃ（秒）間保持して、熱板５５，５５と接する両補強用不織布Ａ２の外表面Ａ２１に、それぞれ補強膜１５，１７を生成してなる平板状部材Ｂを作製する。   The sheet material A is placed on a flat press die. This press mold is a mold in which the hot plates 55 and 55 are heated to 200 ° C. The press film is pressurized so that the mold clearance is 4.8 mm, and is held for 30 sec (seconds), and the reinforcing film 15 is applied to the outer surface A21 of both reinforcing nonwoven fabrics A2 in contact with the hot plates 55 and 55, respectively. , 17 is produced.

こうして得られた平板状部材Ｂをフェンダーライナ１０の成形金型にて、フェンダーライナ形状に成形する。具体的には、この平板状部材Ｂを、平板状のプレス金型で加熱した際の予熱が残っている間に、コールド型（冷却型）である成形金型にて、加圧して成形品の所定形状に成形する。成形後に得られたフェンダーライナ１０（成型品Ｃ）では、基材層の厚さは４．０ｍｍ、目付量は１，１００ｇ／ｍ^２で、第１補強層１４、第２補強層１６の補強膜１５，１７の厚さは２５０μｍであった。 The flat plate member B thus obtained is molded into a fender liner shape by a molding die of the fender liner 10. Specifically, the flat member B is pressed with a molding die that is a cold die (cooling die) while preheating when heated by a flat press die is a molded product. To a predetermined shape. In the fender liner 10 (molded product C) obtained after the molding, the thickness of the base material layer is 4.0 mm, the basis weight is 1,100 g / m ² , and the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are reinforced. The thickness of the films 15 and 17 was 250 μm.

尚、基材層１１、第１補強層１４及び第２補強層１６、補強層１５，１７の厚さは一定ではないので、全体を平均した厚さとしたが、大半の厚さで平均するようにしても良い。尚、第１補強層１４、第２補強層１６の厚さは、成形型で加圧する直前と加圧直後を具体的に比較する事は難しいが、成形型のクリアランスとプレス金型で加熱する前の基材用不織布Ａ１、補強用不織布Ａ２，Ａ２の厚さの合計厚さから予測すると０．９６倍〜０．８７倍になると予測される。   In addition, since the thickness of the base material layer 11, the 1st reinforcement layer 14, the 2nd reinforcement layer 16, and the reinforcement layers 15 and 17 was not constant, it was set as the thickness which averaged the whole, However, It seems that it averages with most thickness. Anyway. Although it is difficult to specifically compare the thicknesses of the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 immediately before pressing with the molding die and immediately after pressing, the first reinforcing layer 14 and the second reinforcing layer 16 are heated with the molding die clearance and the press die. Predicting from the total thickness of the previous base material nonwoven fabric A1 and reinforcing nonwoven fabrics A2 and A2, it is predicted to be 0.96 to 0.87 times.

（実施例２〜６）
実施例２〜６が実施例１と異なるのは、加熱時間を１０秒、２０秒、４０秒、５０秒、６０秒としたものであり、他は実施例１と同じである。 (Examples 2 to 6)
Examples 2 to 6 differ from Example 1 in that the heating time is 10 seconds, 20 seconds, 40 seconds, 50 seconds, and 60 seconds, and the others are the same as in Example 1.

（参考例１）
参考例１は、実施例１を基本として、加熱時間を実質ゼロ秒としたものである。 (Reference Example 1)
Reference Example 1 is based on Example 1, and the heating time is substantially zero seconds.

（実施例７〜９）
実施例７〜９は、実施例１を基本として、プレス金型の熱板５５の加熱温度を１６０℃、１８０℃、２２０℃、２４０℃としたものであり、他は実施例１と同じである。 (Examples 7 to 9)
In Examples 7 to 9, the heating temperature of the hot plate 55 of the press mold is set to 160 ° C., 180 ° C., 220 ° C., and 240 ° C., and the others are the same as those in Example 1. is there.

（実施例１０〜１２）
実施例１０〜１２は、実施例１を基本として、プレス金型の金型クリアランスと成形型の型クリアランスを、４．５ｍｍと４．０ｍｍ、５．０ｍｍと４．０ｍｍ、５．３ｍｍと４．０ｍｍとしたであり、他は実施例３と同じである。 (Examples 10 to 12)
Examples 10 to 12 are based on Example 1, and the mold clearance of the press mold and the mold clearance of the mold are 4.5 mm and 4.0 mm, 5.0 mm and 4.0 mm, 5.3 mm and 4 respectively. 0.0 mm, and the others are the same as in the third embodiment.

（参考例２）
参考例２は、実施例１を基本として、プレス金型の金型クリアランスと成形型の型クリアランスを、５．５ｍｍと５．５ｍｍとしたもの、即ち、加圧して薄くしなかったものである。 (Reference Example 2)
Reference Example 2 is based on Example 1, in which the mold clearance of the press mold and the mold clearance of the mold are set to 5.5 mm and 5.5 mm, that is, the pressure is not reduced by pressurization. .

（参考例３）
参考例３は、実施例１を基本として、プレス金型の加熱温度を１６０℃としたものである。 (Reference Example 3)
In Reference Example 3, the heating temperature of the press mold is set to 160 ° C. based on Example 1.

（実施例１３〜１６）
実施例１３〜１４は、実施例１を基本として、基材用不織布、補強用不織布の各繊維の割合を変更した例である。実施例１５，１６は、実施例１を基本として、目付量を変更した例である。成形方法は実施例１と同じである。 (Examples 13 to 16)
Examples 13 to 14 are examples in which the ratio of each fiber of the nonwoven fabric for base material and the nonwoven fabric for reinforcement is changed based on Example 1. Examples 15 and 16 are examples in which the basis weight is changed based on Example 1. The molding method is the same as in Example 1.

実施例１〜１６及び参考例１，２，３の曲げ剛性、引張強度、引裂強度、耐久性、通気抵抗の比較データを図９に示す。   FIG. 9 shows comparison data of bending rigidity, tensile strength, tear strength, durability, and airflow resistance of Examples 1 to 16 and Reference Examples 1, 2, and 3.

各種の試験方法
（曲げ剛性の試験方法）
サンプルＳの大きさ：５０ｍｍ×１５０ｍｍ、スパン：１００ｍｍ、試験スピード：５０ｍｍ／ｍｉｎで、曲げ剛性は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１に準拠して測定した。曲げ剛性試験の結果を、図９に示す。図９に示すように、参考例１，２では、１５Ｎ，１５Ｎ、参考例３では１７Ｎであり、実施例１〜１２では１７Ｎ以上であった。この場合に参考例３は、引っ張り強度では、本発明の実施形態と同様な値を示すが、他の性能で要求を満足できなかった。 Various test methods (Test method for bending stiffness)
The size of the sample S was 50 mm × 150 mm, the span was 100 mm, the test speed was 50 mm / min, and the bending stiffness was measured according to JIS K 7171. The results of the bending stiffness test are shown in FIG. As shown in FIG. 9, in Reference Examples 1 and 2, it was 15N, 15N, Reference Example 3 was 17N, and Examples 1 to 12 were 17N or more. In this case, Reference Example 3 showed a value similar to that of the embodiment of the present invention in terms of tensile strength, but the requirements could not be satisfied with other performances.

（引張強度の試験方法）
引張強度は、ＪＩＳ Ｋ ７１６１に準拠して測定した。その結果を図９に示す。本発明の実施例１〜１３では引張強度は３１０Ｎ〜３７０Ｎ、参考例１，２では引張強度は３００Ｎであった。尚、参考例３では、引張強度は、３２０Ｎであり、本発明の実施例実施例１２より優れた値であるが、他の性能で、要求を満足できなかった。 (Tensile strength test method)
The tensile strength was measured according to JIS K 7161. The result is shown in FIG. In Examples 1 to 13 of the present invention, the tensile strength was 310N to 370N, and in Reference Examples 1 and 2, the tensile strength was 300N. In Reference Example 3, the tensile strength was 320 N, which was a value superior to Example 12 of the present invention, but the requirements could not be satisfied with other performances.

（引き裂き強度の試験方法）
引き裂き強度の試験方法は、ＪＩＳ Ｋ ７１２８に準拠して測定した。その結果を図９に示す。実施例１〜１２では、引き裂き強度は２０６Ｎ以下であり、参考例１，２，３では、２７０Ｎ，２７０Ｎ，２６０Ｎであった。 (Tear strength test method)
The tear strength test method was measured according to JIS K 7128. The result is shown in FIG. In Examples 1 to 12, the tear strength was 206 N or less, and in Reference Examples 1, 2, and 3, it was 270 N, 270 N, and 260 N.

（着氷剥離強度試験の試験方法）
この試験方法については、特開２０１１−２４０８２１号公報に開示されている試験法で行ったので、詳細な説明は、省略する。 (Test method for icing peel strength test)
About this test method, since it carried out by the test method currently disclosed by Unexamined-Japanese-Patent No. 2011-240821, detailed description is abbreviate | omitted.

着氷試験は、その結果を図９に示す。本発明の実施例１〜１２では着氷剥離強度は２０Ｎ〜４５Ｎ、参考例１，２，３では５０Ｎであった。   The results of the icing test are shown in FIG. In Examples 1 to 12 of the present invention, the icing peel strength was 20 N to 45 N, and in Reference Examples 1, 2, and 3, it was 50 N.

（耐久性の試験方法）
耐久性の試験として、立方体の小石の縦、横及び奥行きの長さの平均の長さが３ｍｍ〜７ｍｍの小石３ｋｇを高さ２ｍから落下させ、表層の変化を観察し、５０回落下させた後の表面状態及び表面の凹み量を測定した。その結果を図９に示す。 (Durability test method)
As a durability test, 3 kg of pebbles having an average length, width, and depth of cubic pebbles of 3 mm to 7 mm were dropped from a height of 2 m, the surface layer was observed, and dropped 50 times. The subsequent surface condition and the amount of dents on the surface were measured. The result is shown in FIG.

図９に示すように、実施例１〜１２では、凹み量は０．８ｍｍ以下であったが、参考例１，２，３では、いずれも１．０ｍｍであり、凹み量が大きかった。   As shown in FIG. 9, in Examples 1-12, although the amount of dents was 0.8 mm or less, in Reference Examples 1, 2, and 3, all were 1.0 mm and the amount of dents was large.

（通気抵抗の測定方法）
各サンプルＳを３００ｍｍ×３００ｍｍの大きさで求める。このサンプルの目付量を通常の方法で測定する。具体的な測定方法は、特開２０１４-０００８９７号公報に開示されているので、ここでは省略する。実施例１，４〜１１では、２５０以上であり、参考例１，２，３では、それぞれ１００，１００，２００であり、通気抵抗が低く吸音性が劣っていた。 (Measurement method of ventilation resistance)
Each sample S is obtained with a size of 300 mm × 300 mm. The basis weight of this sample is measured by a normal method. Since a specific measuring method is disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2014-000897, it is omitted here. In Examples 1, 4 to 11, it was 250 or more, and in Reference Examples 1, 2, and 3, respectively, 100, 100, and 200, the airflow resistance was low and the sound absorption was inferior.

（残響室法吸音率）
吸音試験の試験方法は、ブリューエル・ケアー社製の測定装置を用いて、周波数２００〜６３００Ｈｚの範囲でＩＳＯ３５４に準拠した残響室法吸音率を測定するが、実施例１〜１２の吸音率は、周波数８００〜２０００Ｈｚの範囲で比較的大きな吸音率を示すことが予測できるので、実験は省略した。 (Reverberation room method sound absorption rate)
The test method of the sound absorption test is to measure the reverberation chamber method sound absorption rate based on ISO 354 in the frequency range of 200 to 6300 Hz using a measuring device manufactured by Brüel & Kjær. Since a relatively large sound absorption coefficient can be predicted in the frequency range of 800 to 2000 Hz, the experiment was omitted.

車両用外装防音材、例えば、フェンダーライナ、マッドガード、アンダーカバーなどに有利に適用できる。   The present invention can be advantageously applied to vehicle exterior soundproofing materials such as fender liners, mud guards, and under covers.

Ａ シート素材
Ａ１ 基材用不織布
Ａ２ 補強用不織布
Ｂ 平板状部材
Ｃ 成形品
１０ フェンダーライナ
１１ 基材層
１２ 第１繊維
１３ 第２繊維
１４ 補強層
１５ 補強膜
１６ 補強層
１７ 補強膜
１８ 第１繊維
１９ 第２繊維
５０ プレス金型
７０ 冷却成形型 A Sheet material A1 Nonwoven fabric for substrate A2 Nonwoven fabric for reinforcement B Flat member C Molded product 10 Fender liner 11 Base material layer 12 First fiber 13 Second fiber 14 Reinforcement layer 15 Reinforcement membrane 16 Reinforcement layer 17 Reinforcement membrane 18 First fiber 19 Second fiber 50 Press mold 70 Cooling mold

Claims (9)

吸音作用を有する基材層と、該基材層の両面に一体に設けられた補強層とを備えた車両用外装防音材の製造方法であって、
該基材層の素材は、ポリプロピレン樹脂繊維からなる第１繊維と、このポリプロピレン樹脂よりも低い融点を有するバインダー繊維からなる第２繊維とを交絡させたシート状の基材用不織布からなり、
該両補強層の素材は、どちらもポリプロピレン樹脂繊維からなる第１繊維と、このポリプロピレン樹脂よりも低い融点を有するバインダー繊維からなる第２繊維とを交絡させたシート状の同じ補強用不織布からなり、
該基材用不織布は各補強用不織布に比較して、高い目付量であり、
該基材用不織布は各補強用不織布に比較して、該第１繊維を少なく、該第２繊維を多く含む不織布であり、
該基材用不織布の両側に該補強用不織布を重ねた三層構造のシート素材を作製し、
該シート素材の両補強用不織布の外表面に当接する型面が、加熱された平板状の熱板からなるプレス金型で該シート素材を加熱・加圧して、該熱板と接する両補強用不織布の該外表面に、それぞれ補強膜を生成してなる平板状部材を作製し、
該熱板による加熱状態にある間に、該平板状部材を冷却成形型で加圧しつつ冷却して、両補強層の該外表面に該補強膜を残したままで所定の三次元形状の成形品に成形することを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 A method of manufacturing a vehicle exterior soundproofing material comprising a base material layer having a sound absorbing action and a reinforcing layer integrally provided on both surfaces of the base material layer,
The material of the base material layer is made of a sheet-like non-woven fabric for base material in which first fibers made of polypropylene resin fibers and second fibers made of binder fibers having a melting point lower than that of the polypropylene resin are entangled,
Both the reinforcing layers are made of the same reinforcing nonwoven fabric in the form of a sheet in which first fibers made of polypropylene resin fibers and second fibers made of binder fibers having a melting point lower than that of the polypropylene resin are entangled. ,
The nonwoven fabric for base material has a high basis weight compared to each reinforcing nonwoven fabric,
The non-woven fabric for base material is a non-woven fabric containing a small amount of the first fibers and a large amount of the second fibers, as compared with each reinforcing non-woven fabric,
A sheet material having a three-layer structure in which the reinforcing nonwoven fabric is superimposed on both sides of the nonwoven fabric for base material is produced,
The both sides of the sheet material are in contact with the hot plate by heating and pressurizing the sheet material with a press mold comprising a heated plate-like hot plate whose mold surface is in contact with the outer surface of both reinforcing nonwoven fabrics. On the outer surface of the nonwoven fabric, a flat member formed by forming a reinforcing film is produced,
While being heated by the hot plate, the flat plate member is cooled while being pressed with a cooling mold, and the molded product having a predetermined three-dimensional shape is left with the reinforcing film remaining on the outer surfaces of both reinforcing layers. A method for producing a vehicle exterior soundproofing material, characterized by being molded into a vehicle. 請求項１において、
該熱板の加熱による加温状態が残存して、該平板状部材が三次元形状に成形できる状態にある間に、該平板状部材を冷却成形型で加圧しつつ冷却して、両補強層の該外表面に該補強膜を残したままで所定の三次元形状の成形品に成形することを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In claim 1,
While the heated state by heating of the hot plate remains and the flat plate member can be formed into a three-dimensional shape, the flat plate member is cooled while being pressurized with a cooling mold, and both reinforcing layers are A method for producing a vehicle exterior soundproofing material, comprising forming the molded article into a predetermined three-dimensional shape while leaving the reinforcing film on the outer surface of the vehicle. 請求項１又は２において、
該熱板はヒータ加熱されるようになっていることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In claim 1 or 2,
A method of manufacturing a vehicle exterior soundproofing material, wherein the heating plate is heated by a heater. 請求項１ないし３のいずれか１つにおいて、
該冷却成形型が、冷却水で冷却されるようになっていることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 3,
A method of manufacturing a vehicle exterior soundproofing material, wherein the cooling mold is cooled with cooling water. 請求項１ないし４のいずれか１つにおいて、
バインダー繊維がＰＥＴ樹脂であることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 4,
A method for producing a vehicle exterior soundproofing material, wherein the binder fiber is a PET resin. 請求項１ないし５のいずれか１つにおいて、
該基材用不織布は、４００〜８００ｇ／ｍ^２の目付量であり、該第１繊維が２０〜４０重量％で、該第２繊維が８０〜６０重量％からなり、
各補強用不織布は、１００〜３００ｇ／ｍ^２の目付量であり、該第１繊維が６０〜９０重量％で、該第２繊維が４０〜１０重量％からなることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of claims 1 to 5,
The nonwoven fabric for base material has a basis weight of 400 to 800 g / m ² , the first fiber is 20 to 40% by weight, and the second fiber is 80 to 60% by weight,
Each reinforcing nonwoven fabric has a basis weight of 100 to 300 g / m ² , the first fiber is 60 to 90% by weight, and the second fiber is 40 to 10% by weight. A method for producing a soundproofing material. 請求項１ないし６のいずれか１つにおいて、
該シート素材を該プレス金型の該熱板で挟んで加熱・加圧する時に、該熱板の加熱温度が１８０〜２４０℃、該シート素材の加圧後の厚さ／加圧する前の厚さ＝０．９〜０．８５倍の厚さ比率に加圧し、加圧時間が２０〜６０秒であることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 6,
When the sheet material is heated and pressed by being sandwiched between the hot plates of the press mold, the heating temperature of the hot plate is 180 to 240 ° C., the thickness of the sheet material after pressing / the thickness before pressing = 0.9 to 0.85 times the thickness ratio, and the pressurizing time is 20 to 60 seconds. 請求項１ないし７のいずれか１つにおいて、
該車両用外装防音材の厚さが３．５〜５．０ｍｍであり、該補強膜の厚さが１５０〜３００μｍであることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of Claims 1 thru | or 7,
The vehicle exterior soundproof material has a thickness of 3.5 to 5.0 mm, and the reinforcing film has a thickness of 150 to 300 μm. 請求項１ないし８のいずれか１つにおいて、
該バインダー繊維は芯鞘構造であり、芯部分が高融点ＰＥＴ樹脂で、鞘部分が低融点ＰＥＴ樹脂であることを特徴とする車両用外装防音材の製造方法。 In any one of claims 1 to 8,
The binder fiber has a core-sheath structure, the core part is a high-melting point PET resin, and the sheath part is a low-melting point PET resin.

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