JP2017003056A - 内燃機関のピストン - Google Patents

Abstract

【課題】張力を低くしつつシール性能を向上することのできるオイルリングを備えて構成される内燃機関のピストンを提供する。
【解決手段】周面に形成された第３リング溝１３にオイルリング２０が装着され、シリンダ１内を往復動する内燃機関のピストン１０は、第３リング溝１３のうち、燃焼室側の面を溝上面３１、当該溝上面３１に対向する面を溝下面３２とするとき、オイルリング２０及び溝上面３１の間のシール力を発生させる部位と、オイルリング２０及び溝下面３２の間のシール力を発生させる部位とが非対称である。
【選択図】図２

Description

本発明は、ピストンリング、特にオイルリングが装着されている内燃機関のピストンに関する。

周知のように、内燃機関のシリンダ内にはピストンが往復動可能に設けられており、ピストンには、ピストンリングが装着されている。そして、ピストンリングの一つであるオイルリングは、シリンダの壁面に供給された潤滑油としてのエンジンオイルの余剰分を掻き落とす機能を有している。

例えば、特許文献１には、燃焼室側に配置される第１サイドレール及びその反対側に配置される第２サイドレールと、エキスパンダとを備えるオイルリングが記載されている。第１サイドレール及び第２サイドレールは、ピストンの径方向外側へ突出し、ピストンの往復動に伴ってシリンダの壁面に摺接する。エキスパンダは、傾斜面を有する第１耳部及び第２耳部を備える。第１耳部は、第１サイドレールを径方向外側及び径方向と交差する方向に付勢する。第２耳部は、第２サイドレールを径方向外側及び径方向と交差する方向に付勢する。

特開２００７−２０５３９５号公報

上述したオイルリングにおいて、第１耳部及び第２耳部は同じ傾斜角度を有している。すなわち、第１サイドレールをオイルリング溝の燃焼室側の面である溝上面に押し付けるシール力の大きさと、第２サイドレールをオイルリング溝のうち燃焼室と反対側の面である溝下面に押し付けるシール力の大きさとは同等となる。その結果、例えば内燃機関の高速回転時に、オイルリングに作用する慣性力などによってそれらのシール力が限界を超えると、オイルリングとオイルリング溝、又はオイルリングとシリンダの壁面との間のシール性能の維持が難しくなる。

一方、オイルリングのシール力を高めるためにその張力を大きくすると、オイルリングによるフリクションが増加してしまい、燃費に悪影響を及ぼす。
尚、こうした課題は、１対のレール部とエキスパンダとを備えるオイルリングに限らず、他の構成のオイルリングにおいても概ね共通したものとなっている。

本発明は、このような実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、張力を低くしつつシール性能を向上することのできるオイルリングを備えて構成される内燃機関のピストンを提供することにある。

以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
上記課題を解決する内燃機関のピストンは、周面に形成されたオイルリング溝にオイルリングが装着され、シリンダ内を往復動する内燃機関のピストンにおいて、前記オイルリング溝のうち、燃焼室側の面を溝上面、当該溝上面に対向する面を溝下面とするとき、前記オイルリング及び前記溝上面の間のシール力を発生させる部位と、前記オイルリング及び前記溝下面の間のシール力を発生させる部位とが非対称であることを要旨としている。

上記構成では、例えば内燃機関の高回転時やピストンの傾きなどによってピストンに外力が作用したとき、オイルリング及び溝上面の間のシール力を発生させる部位とオイルリング及び溝下面の間のシール力を発生させる部位のうちいずれかによって、オイルリングとオイルリング溝との間のシール性能の維持を図ることができる。したがって、オイルリングの張力を大きくせずに、シール性能を向上することができる。

本発明にかかるオイルリングを備えるピストンの第１実施形態について、その概略構成を示す正面図。 同実施形態におけるピストンのうちオイルリングを中心とする断面構造を示す図。 同実施形態におけるピストンの断面構造であって、（ａ）はオイルリングの上部を中心とする図、（ｂ）はその下部を中心とする図。 オイルリングの耳部の角度と第１サイドレールのシール力との一例を示すグラフ。 本発明にかかるオイルリングを備えるピストンの第２実施形態について、オイルリングを中心とする断面構造を示す図。 本発明にかかるオイルリングを備えるピストンの第３実施形態について、スラスト側及び反スラスト側のオイルリングを中心とする断面構造を示す図。 同実施形態におけるピストンのうち、フロント側又はリア側の断面構造を示す図。 （ａ）は同実施形態における傾きが生じたときのピストンのスラスト側及び反スラスト側の断面図、（ｂ）は従来の傾斜面のないピストンの断面構造を示す図。 本発明にかかるオイルリングを備えるピストンの他の実施形態について、（ａ）はリング溝に傾斜を設けたピストンの断面構造を示す図、（ｂ）はオイルリングに傾斜を設けたピストンの断面構造を示す図。

（第１実施形態）
以下、図１〜図４を参照してオイルリングを備えるピストンを具体化した第１実施形態を説明する。

図１に示すように、内燃機関のシリンダ１は円筒状に形成され、シリンダ１内にはピストン１０が往復動可能に設けられている。シリンダ１内には、シリンダ１の壁面とピストン１０の上面とにより燃焼室が区画されている。また、ピストン１０には、ピストン１０とコンロッドとを接続するピストンピンを挿入するためのピストン孔１７が設けられている。なお、ピストンピン、コンロッドは図示を省略している。ピストン１０の周面には、燃焼室に近い順に、第１リング溝１１、第２リング溝１２、及び第３リング溝１３が形成されている。第３リング溝１３は、オイルリング溝に対応している。

第１リング溝１１には、トップリング１４が装着されている。第２リング溝１２には、セカンドリング１５が装着されている。トップリング１４及びセカンドリング１５は、コンプレッションリングと総称され、燃焼室で生じた燃焼ガスがピストン１０とシリンダ１の壁面との間から漏れないようにシールする機能を有している。また、第３リング溝１３には、オイルリング２０が装着されている。

図２に示すように、ピストン１０に設けられた第３リング溝１３のうち、燃焼室側の側面を溝上面３１、燃焼室と反対側の面を溝下面３２とする。オイルリング２０の内周面と第３リング溝１３との間には、背面通路３３が設けられている。ピストン１０には、第３リング溝１３と連通する図示しないオイル戻し孔が設けられている。オイル戻し孔は、ピストン１０の内側とも連通している。

オイルリング２０は、３ピース型であって、第１サイドレール２１と、第２サイドレール２２と、エキスパンダ２３とを備える。第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２は円環状に形成されている。第１サイドレール２１は、燃焼室側に配置され、第２サイドレール２２は、燃焼室とは反対側に配置される。

第１サイドレール２１と第２サイドレール２２との間には、環状のエキスパンダ２３が配置されている。エキスパンダ２３は、第１サイドレール２１側に突出する凸部２９と、第２サイドレール２２側に突出する凹部とが周方向に交互に配置されることによって、波型に形成されている。エキスパンダ２３は、ピストン１０の往復動方向に伸縮可能である。また、エキスパンダ２３のうち、内周部には第１耳部２５と、第２耳部２６とが設けられている。第１耳部２５は、第１サイドレール２１側に設けられ、第２耳部２６は、第２サイドレール２２側に設けられている。

第１耳部２５は、第３リング溝１３の溝上面３１から離れるにつれて径方向外側に位置する第１傾斜面２７を有している。第２耳部２６は、溝下面３２から離れるにつれて径方向外側に位置する第２傾斜面２８を有している。燃焼室側を上側、その反対側を下側とするとき、第１耳部２５の第１傾斜面２７は第１サイドレール２１の内周面を斜め上側に付勢し、第２耳部２６の第２傾斜面２８は第２サイドレール２２の内周面を斜め下側に付勢する。第１サイドレール２１は、第１耳部２５の付勢力によってシリンダ１の壁面及び溝上面３１側に押し付けられ、第２サイドレール２２は、第２耳部２６の付勢力によってシリンダ１の壁面及び溝下面３２側に押し付けられる。これにより、オイルリング２０は、シリンダ１の壁面に付着しているエンジンオイル（以下、オイル）の余剰分を掻き落とす機能や、オイルリング２０の上側と下側との間をシールする機能を有するようになっている。

第１傾斜面２７がオイルリング２０の中心軸と平行な方向に対してなす角度を耳角θ１、第２傾斜面２８がオイルリング２０の中心軸と平行な方向に対してなす角度を耳角θ２とするとき、耳角θ１は、耳角θ２よりも大きくなっている。すなわち、第３リング溝１３の溝上面３１を押圧する力を発生させるエキスパンダ２３の第１耳部２５と、溝下面３２を押圧する力を発生させる第２耳部２６とが非対称である。

図３（ａ）に示すように、第１耳部２５による付勢力１０１は、オイルリング２０の中心軸と平行な方向である鉛直方向上側の付勢力１０２と、中心軸と直交する方向である水平方向の付勢力１０３とからなる。第１耳部２５の耳角θ１が大きいほど、鉛直方向の付勢力１０２は大きくなり、水平方向の付勢力１０３は小さくなる。

図３（ｂ）に示すように、第２耳部２６による付勢力１１０は、オイルリング２０の中心軸と平行な方向である鉛直方向下側の付勢力１１１と、中心軸と直交する方向である水平方向の付勢力１１２とからなる。第２耳部２６の耳角θ２は、第１耳部２５の耳角θ１よりも小さいため、第２耳部２６による鉛直方向下側の付勢力１１１は、第１耳部２５による鉛直方向上側の付勢力１０２よりもその大きさが小さい。また、第２耳部２６による水平方向の付勢力１１２は、第１耳部２５による水平方向の付勢力１０３よりも大きい。

次にピストン１０の作用について説明する。ピストン１０がシリンダ１内を上死点に向かって摺動（上昇）するとき、オイルリング２０の第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２は、シリンダ１の壁面に摺接する。また、第２サイドレール２２は溝下面３２に押し付けられる。これにより、セカンドリング１５とオイルリング２０の間のオイルの余剰分が、第１サイドレール２１と溝上面３１との間を介して背面通路３３に流れる。背面通路３３に流入したオイルは、オイル戻し孔を介してクランクケース側に供給される。なお、クランクケースは、ピストン１０の鉛直方向下方に配置されている。

ピストン１０がシリンダ１内を下死点に向かって摺動（下降）するとき、オイルリング２０の第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２は、シリンダ１の壁面に摺接する。また、第１サイドレール２１は溝上面３１に押し付けられる。これにより、第２サイドレール２２によって掻き落とされたオイルの余剰分が、第２サイドレール２２及び溝下面３２の間を介して背面通路３３に流れる。背面通路３３に流入したオイルは、オイル戻し孔を介してクランクケース側に流れる。

一方、内燃機関の高回転時においては、エキスパンダ２３に作用する慣性力により、オイルリング２０が溝上面３１及び溝下面３２に対して浮き上がるような現象（以下、浮き上がり現象）が生じることが知られている。第１サイドレール２１が第３リング溝１３の溝上面３１に対して浮き上がると、吸気行程などにおいて燃焼室内の圧力が低下することにより、オイルが第１サイドレール２１と溝上面３１との間を介してセカンドリング１５側に吸引される、いわゆるオイル上がりが生じやすくなる。これに対し、上述したように第１耳部２５の耳角θ１を第２耳部２６の耳角θ２よりも大きくすることによって、第１サイドレール２１の浮き上がり現象が生じる時間を短くすることができる。

図４に示すグラフを参照して、第１耳部２５の耳角θ１の大きさが溝上面３１に対するシール力に与える影響について説明する。縦軸は、第１耳部２５により発生する溝上面３１に対するシール力を示し、横軸はクランク角を示す。第１サイドレール２１の浮き上がり現象は、第１サイドレール２１のシール力が「０」以下であるときに発生する。ピストン１０が上死点から下死点まで下降するとき（０ｄｅｇ〜１８０ｄｅｇ）、耳角θ１が「１５ｄｅｇ」であるオイルリングのほうが、耳角θ１が「５ｄｅｇ」であるオイルリングよりも、第１サイドレール２１の浮き上がりが生じるタイミングが遅い。すなわち、耳角θ２に比べ耳角θ１が大きいオイルリング２０においては、第２サイドレール２２の浮き上がり現象が生じるタイミングよりも、第１サイドレール２１の浮き上がり現象が生じるタイミングが遅くなる。このため、第２サイドレール２２浮き上がり現象が発生している時間に比べ、第１サイドレール２１の浮き上がり現象が発生している時間は短くなる。このようにすることによって、オイル上がりによって消費されるオイル量も低減することができる。なお、耳角θ１が「１５ｄｅｇ」であるオイルリング及び耳角θ１が「５ｄｅｇ」であるオイルリングは、第２耳部の角度は同一である。

したがって、第１耳部２５の耳角θ１を第２耳部２６の耳角θ２よりも大きくすることによって、オイルリング２０の張力を大きくすることなく、溝上面３１に対するシール性能を向上することができる。また、第２耳部２６が第２サイドレール２２を押圧する付勢力は、第１耳部２５が第１サイドレール２１を押圧する付勢力よりも水平方向の付勢力が大きいことから、第２サイドレール２２とシリンダ１の壁面とのシール性能も維持することができる。

以上説明したように、本実施形態にかかるピストンによれば、以下の効果が得られるようになる。
（１）エキスパンダ２３の第１耳部２５は第１サイドレール２１をオイルリング２０の径方向外側及び溝上面３１側に付勢する。エキスパンダ２３の第２耳部２６は第２サイドレール２２をオイルリング２０の径方向外側及び溝下面３２側に付勢する。第１耳部２５の耳角θ１は、第２耳部２６の耳角θ２よりも大きいため、例えば内燃機関の高回転時などに第１サイドレール２１の浮き上がりが開始されるタイミングを遅らせることができる。これにより、オイルリング２０の張力を低くしつつ、シール性能の向上することができる。

（第２実施形態）
以下、図５を参照して、オイルリングを備えるピストンを具体化した第２実施形態を説明する。なお、本実施形態にかかるピストンも、その基本的な構成は第１実施形態と同等であり、重複する説明は割愛する。

第１サイドレール２１は、第１実施形態の第１サイドレール２１と同じ構成である。エキスパンダ２３は、第１耳部２５と第２耳部２６とが同じ耳角を有する以外、第１実施形態のエキスパンダ２３と同様の構成である。

第２サイドレール２２は、溝下面３２側の側面からエキスパンダ２３側の側面までの高さＨが、径方向外側に向かうにつれて大きくなっている。第２サイドレール２２の溝下面３２側の側面は、径方向外側に向かうにつれて、溝下面３２に近づくように傾斜している。すなわち、第３リング溝１３の溝上面３１を押圧する第１サイドレール２１と、溝下面３２を押圧する第２サイドレール２２とが非対称である。

次に、このオイルリング２０を備えたピストン１０の作用について説明する。内燃機関の運転時には、ピストン１０が支点を中心にして回転する挙動（首振り挙動）や、ピストン１０がその中心軸に対して傾く挙動が生じる。このとき、ピストン１０とシリンダ１の壁面との間に介在するオイルに圧力が加わる。また、第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２が均一の高さを有しているオイルリングにおいては、当該オイルリングと溝上面３１及び溝下面３２との間の隙間が拡大されてシール性能が低下する。これにより、圧力が上昇するとともにオイルが潤沢であるオイルリング２０の下側から、燃焼室側へとオイルが移動しやすくなる。燃焼室側へオイルが移動すると、そのオイルが燃焼室で燃焼されることで消費されてしまう。

上述したオイルリング２０は、第２サイドレール２２が径方向外側に向かうにつれて高さＨが大きくなる形状であるため、ピストン１０の周面とシリンダ１の壁面との距離が短くなってオイルリング２０が第３リング溝１３内に押し込まれると、エキスパンダ２３が、第１サイドレール２１と第２サイドレール２２との間で、その軸方向に圧縮される。これにより、エキスパンダ２３による第１サイドレール２１への付勢力、及び第２サイドレール２２への付勢力が、オイルリング２０が押し込まれる前に比べ大きくなる。そのため、首振り挙動などの現象が発生し、シリンダ１の壁面とピストン１０との距離が小さくなった場合でも、第３リング溝１３の溝下面３２及び溝上面３１とオイルリング２０との間のシール性能の維持が図られるようになる。特に、第１サイドレール２１の溝上面３１側の側面は平面であり、エキスパンダ２３の付勢力によって溝上面３１に密着するため、オイルリング２０及び溝上面３１との間のシール性能が高められる。したがって、オイルリング２０の張力を高めることなく、ピストン１０の周面とシリンダ１の壁面との距離が短くときにもシール性を維持することができる。このため、オイル上がりを抑制することができる。

また、オイルリング２０が第３リング溝１３に押し込まれると、第２サイドレール２２の溝下面３２側の傾斜により、オイルリング２０には、第３リング溝１３から押し出される方向の力、即ち径方向外側の力が作用する。そのため、オイルリング２０とシリンダ１の壁面とのシール性能の維持も図ることができる。さらに、エキスパンダ２３は、第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２の間で圧縮されることによって伸張し、内径が拡大する。そのため、エキスパンダ２３の第１耳部２５が第１サイドレール２１を径方向外側に押圧する力、及び第２耳部２６が第２サイドレール２２を径方向外側に押圧する力が大きくなるため、これによっても、オイルリング２０とシリンダ１の壁面とのシール性能を高めることができる。また、首振り挙動などが生じたとき、ピストン１０には、シリンダ１の壁面に押し付けられたオイルリング２０から径方向内側に向かう力が作用する。このときオイルリング２０からピストン１０に加わる力は、均一の高さＨの第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２を備えるオイルリングよりも大きい。そのため、ピストン１０のがたつきや回転を抑える効果も期待できる。

以上説明したように、本実施形態のピストンによれば、以下の効果が得られるようになる。
（２）第２サイドレール２２の高さは、径方向外側に向かうにつれて大きくなっている。このため、首振り挙動などによりシリンダ１の壁面とピストン１０との距離が小さくなったとき、第３リング溝１３に押し込まれた第２サイドレール２２によりエキスパンダ２３の付勢力を高めることができる。これにより、オイルリング２０の張力を大きくせずに、シール性能を向上することができる。

（第３実施形態）
以下、図６〜図８を参照して、オイルリングを備えるピストンを具体化した第３実施形態を説明する。なお、本実施形態において第１実施形態と重複する説明は割愛する。

図６に示すように、オイルリング２０は、２ピース型であって、円環状のリング本体４１と、コイルエキスパンダ４２とを備えている。リング本体４１は、周方向の一箇所に合口を有している。また、リング本体４１は、その外周面に溝部４３が設けられることにより、上側突部４５及び下側突部４６が形成されている。コイルエキスパンダ４２は、線材をコイル状に巻いたものを円環状に繋ぐことにより形成されている。コイルエキスパンダ４２は、リング本体４１の内側に備えられており、コイルエキスパンダ４２はリング本体４１を径方向外側へ向かって付勢している。ピストン１０の下降に伴いオイルリング２０が掻き落としたオイルは、オイルリング２０と第３リング溝１３との間の背面通路３３に流入した後、図示しないオイル戻し孔を介してクランクケース側に供給される。

図６に示すように、第３リング溝１３の溝上面３１には、径方向外側に向かうにつれ燃焼室側（上側）に位置する傾斜面４７が設けられている。傾斜面４７とリング本体４１までの長さ（高さ）は径方向外側に向かうにつれ長くなる。傾斜面４７は、第３リング溝１３のうち、スラスト側、及び反スラスト側（図１参照）に設けられている。スラスト側とは、燃焼行程にてピストン１０がシリンダ１の壁面に押し付けられる位相側をいい、反スラスト側とは、その反対側（１８０°離れた位相）をいう。傾斜面４７は、スラスト側及び反スラスト側の両方に所定の角度範囲に亘って設けられている。

ピストン１０の中心軸がシリンダ１の中心軸に対して平行であるとき、リング本体４１の上面と傾斜面４７とがなす傾斜角度θ３は、０．１ｄｅｇ以上０．３ｄｅｇ以下である。この傾斜角度θ３は、ピストン１０の回転運動の角度に基づき定めることができる。なお、図６はオイルリング２０が溝下面３２に密着した状態を示している。

一方、図７に示すように、第３リング溝１３の溝上面３１のうち、ピストン１０のスラスト側及び反スラスト側の中間位置であるフロント側及びリア側には、傾斜面が設けられていない。スラスト側及び反スラスト側の傾斜面４７は、フロント側及びリア側に向かうにつれその傾斜角度θ３が小さくなり、フロント側及びリア側の溝上面３１と滑らかに接続する。

次に図８（ａ）及び図８（ｂ）を参照して、ピストン１０の作用について説明する。
図８（ｂ）に示すように、スラスト側及び反スラスト側において溝上面３１側の面が傾斜していないピストンにおいては、ピストンの回転などにより、例えばピストンがスラスト側へ傾くと、リング本体１２１の上面と溝上面３１との当接によりオイルリングもスラスト側へ傾く。これにより、ピストンの傾き角度によっては、コイルエキスパンダ４２の付勢力に抗して、下側突部１２４はシリンダ１の壁面から離れてしまう。

図８（ａ）に示すように、傾斜面４７を有するピストン１０においては、ピストン１０の回転などにより、例えばピストン１０がスラスト側へ傾いたとき、傾斜面４７の傾斜角度θ３によって、ピストン１０の傾きを吸収することができる。つまり、オイルリング２０は第３リング溝１３内で傾斜角度θ３分だけ傾くことができるので、ピストン１０がスラスト側へ傾いたとき、コイルエキスパンダ４２の付勢力に従って上側突部４５及び下側突部４６をシリンダ１の壁面に摺接させることができる。また、リング本体４１は、溝上面３１に密着するため、オイルリング２０と溝上面３１との間のシール性も維持される。このため、ピストン１０の傾きに伴うオイル上がりを抑制することができる。

以上説明したように、本実施形態にかかるピストンによれば、以下の効果が得られるようになる。
（３）ピストン１０の第３リング溝１３の溝上面３１には、傾斜面４７が設けられている。このため、ピストン１０の首振り挙動などによりシリンダ１の壁面とピストン１０との距離が小さくなったとき、スラスト側及び反スラスト側に設けられた傾斜面４７によりピストン１０の傾きを吸収することができる。これにより、オイルリング２０の張力を大きくせずに、シール性能を向上することができる。

（他の実施形態）
なお、上記各実施の形態は、以下のような形態をもって実施することもできる。
・図９（ａ）に、第３実施形態と基本的な構成が同一である他の実施形態を示す。第３実施形態のピストン１０は、スラスト側及び反スラスト側の溝上面３１のうち、径方向の幅全体が傾斜しているが、溝上面３１のうち径方向の一部に傾斜角度θ４の傾斜面５０を設けてもよい。傾斜角度θ４は、傾斜面４７の傾斜角度θ３と同じ範囲としてもよいし、傾斜角度θ３よりも大きくてもよく、小さくてもよい。このようにしても、オイルリング２０とシリンダ１の壁面とのシール性能を向上することができる。

・図９（ｂ）に示すように、２ピース型のオイルリング２０のうち、リング本体４１の溝上面３１側の上面に傾斜面６０を設けてもよい。傾斜面６０は、リング本体４１のうち、スラスト側及び反スラスト側に設けられている。傾斜面６０が溝上面３１となす傾斜角度θ５は、ピストン１０の回転運動における傾斜角度に基づき決定される。これにより、ピストン１０が回転運動をしても、リング本体４１に設けた傾斜面６０と溝上面３１とがなす傾斜角度θ５により、ピストン１０の傾きを吸収することができる。

・図９（ｂ）に示す上記実施形態は、２ピース型のオイルリング２０に傾斜面６０を設けたが、３ピース型のオイルリングの第１サイドレール２１のうち溝上面３１側の側面に傾斜面を設けてもよい。

・第２実施形態では、第２サイドレール２２を径方向外側に向かうにつれ高さＨが大きくなる構成とした。これ以外に、第１サイドレール２１と溝上面３１との密着性が維持できるのであれば、第１サイドレール２１を径方向外側に向かうにつれ高さＨが大きくなる構成としてもよい。また、第１サイドレール２１及び第２サイドレール２２の両方を、方向外側に向かうにつれ高さＨが大きくなる構成としてもよい。

・第３実施形態では、オイルリング２０を、２ピース型のものとしたが、３ピース型のオイルリングであってもよい。
・ピストンは、第１実施形態〜第３実施形態及び他の実施形態の構成を複数組み合わせたものであってもよい。例えば、オイルリング２０は、耳角θ１、θ２が異なるエキスパンダ２３と、径方向外側に伴い高さが大きくなる第２サイドレール２２及び高さが均一の第１サイドレール２１とを備えてもよい。又は、耳角θ１、θ２が異なるエキスパンダ２３を有するオイルリング２０を備えるピストンにおいて、当該オイルリング２０が装着される第３リング溝１３の溝上面３１を傾斜面４７としてもよい。又は、径方向外側に伴い高さが大きくなる第２サイドレール２２を有するオイルリング２０を備えるピストンにおいて、第１サイドレール２１の溝上面３１側の面を傾斜面としてもよい。

１…シリンダ、１０…ピストン、１１…第１リング溝、１２…第２リング溝、１３…第３リング溝、１４…トップリング、１５…セカンドリング、２０…オイルリング、２１…第１サイドレール、２２…第２サイドレール、２３…エキスパンダ、２５…第１耳部、２６…第２耳部、２７…第１傾斜面、２８…第２傾斜面、２９…凸部、３１…溝上面、３２…溝下面、３３…背面通路、４１…リング本体、４２…コイルエキスパンダ、４３…溝部、４５…上側突部、４６…下側突部、４７…傾斜面、５０…傾斜面、６０…傾斜面。

Claims (1)

1. 周面に形成されたオイルリング溝にオイルリングが装着され、シリンダ内を往復動する内燃機関のピストンにおいて、
   前記オイルリング溝のうち、燃焼室側の面を溝上面、当該溝上面に対向する面を溝下面とするとき、前記オイルリング及び前記溝上面の間のシール力を発生させる部位と、前記オイルリング及び前記溝下面の間のシール力を発生させる部位とが非対称である
   ことを特徴とする内燃機関のピストン。