JP2016500627A

JP2016500627A - セラミック構造体

Info

Publication number: JP2016500627A
Application number: JP2015534936A
Authority: JP
Inventors: ジャンアンドレアラリー; パスクアルガルシア−ペレス; ジャン−ポールジロー
Original assignee: イメリス
Priority date: 2012-10-05
Filing date: 2013-03-15
Publication date: 2016-01-14
Also published as: KR20150064745A; EP2903951B1; EP2903951A1; BR112015007346A2; JP2018158886A; WO2014053281A1; US20150225299A1; WO2014053251A1; CN104870401A; EA201590659A1

Abstract

必要に応じてハニカム構造体の形のセラミック組成物、焼結して上記セラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物、上記セラミック組成物およびセラミックハニカム構造体の製造方法、上記セラミックハニカム構造体を含むディーゼル粒子フィルター、並びに上記ディーゼル粒子フィルターを含む車両。

Description

技術分野
本発明は、必要に応じてハニカム構造体の形のセラミック組成物、焼結して上記セラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー（前駆体）組成物、上記セラミック組成物およびセラミックハニカム構造体の製造方法、上記セラミックハニカム構造体を含むディーゼル粒子フィルター、並びに上記ディーゼル粒子フィルターを含む車両に関する。

発明の背景
セラミック構造体、特に、セラミックハニカム構造体は、当該技術においては、液体および気体媒質用のフィルターの製造について知られている。最も関連のある用途は、現在のところ、そのようなセラミック構造体の車両のディーゼルエンジンの排気ガスに由来する微粒子(ディーゼル粒子)の除去用の粒子フィルターとしての使用である；何故ならば、それらの微粒子は、人の健康に対し負の影響を有することが判明していることによる。

セラミック材料は、幾つかの必要条件を満たさなければならない。第一に、セラミック材料は、十分なろ過効率を有さなければならない、即ち、フィルターを通る排気ガスは、ディーゼル粒子を実質的に含まないものでなければならないが、フィルターは、実質的な圧力低下を生じてはならない、即ち、セラミック材料は、排気ガス流をその壁に通過せしめる十分な能力を示さなければならない。これらのパラメーターは、一般に、上記フィルターの壁パラメーター(厚さ、多孔度、孔径等)に依存する。

第二に、上記材料は、ディーゼルエンジンの排気ガス中の化合物に対し広い温度範囲に亘って十分な耐化学性を示さなければならない。
第三に、上記材料は、その寿命過程において生じる高温度差による熱ショック対して耐性でなければならない。従って、上記材料は、低熱膨張係数を有して加熱および冷却期間中の機械的張力を回避しなければならない。
第四に、上記材料は、再生サイクル中にフィルター内で達する温度(典型的には、> 1000℃)よりも高い融点を有さなければならない。

上記の必要条件が満たされない場合、機械的および/または熱的張力がセラミック材料内に亀裂を引起こし、フィルター効率の低下或いはフィルターの破損さえももたらし得る。
さらに、車両用のフィルターは大量に生産されるので、セラミック材料は比較的安価でなければならないし、さらに、その製造方法もコスト効率的でなければならない。

本出願にとっては既知のセラミック材料の概要は、J. Adler, Int. J. Appl. Ceram. Technol. 2005, 2(6), p429−439の論文に示されている；この論文の内容は、目的上、その全体を本明細書に取入れる。
数種のセラミック材料は、上記特定の用途に適するセラミックハニカムフィルターの製造用に説明されている。

例えば、ムライトおよびチアライトをベースとするセラミック材料から製造したハニカムは、ディーゼル粒子フィルターの構築用に使用されている。ムライトは、２つの明確な相[3Al₂O₃・2SiO₂] (いわゆる“化学量論”ムライトまたは“3：2ムライト”)と[2Al₂O₃・1SiO₂] (いわゆる“2:1ムライト”)との間の可変組成を有するアルミニウムおよびケイ素含有のケイ酸塩鉱物である。この材料は、高融点と適切な機械的性質を有するが比較的貧弱な熱ショック特性を有することが知られている。チアライトは、式[Al₂Ti₂O₅]を有するチタン酸アルミニウムである。この材料は、高熱ショック耐性、低熱膨張および高融点を示すことが知られている。

これらの性質故に、チアライトは、伝統的に、ハニカム構造体の製造用の好ましい選択材料であり続けている。例えば、US−A−20070063398号は、90%を越えるチアライトを含む粒子フィルターとして使用するための多孔質体を記載している。同様に、US−A−20100230870号は、90質量%を越えるチタン酸アルミニウム含有量を有する粒子フィルターとして使用するのに適するセラミック体を記載している。

また、ムライトとチアライトの有益な性質を、例えば、双方の相を含むセラミック材料を開発することによって組合せる試みもなされている。
WO−A−2009/076985号は、ムライトの鉱物相とチアライトの鉱物相を含むセラミックハニカム構造体を記載している。その各実施例は、少なくとも約65容量%のムライトと15容量%未満のチアライトを典型的に含む種々のセラミック構造体を開示している。１つの例によれば、72%の3：2ムライト、13%のアンダルサイト、8%の非晶質相および7%のチアライトからなるハニカムを製造している。このハニカムは47.5%の全多孔度を有し、サンプル軸に沿っての標準３点破壊係数(MOR)試験は、99Nの破断力(fracture force)を示していた。

当該技術においては、従来技術の性質に匹敵し得る或いは従来技術の性質を上回って改良された性質を示す新たなセラミックフィルター材料が求められている。今回、優れた熱ショック耐性と一緒に望ましい機械的強度をもたらす、一定量のムライトと組合せて比較的低量のチアライト相(極めて高いチアライト含有量を有する通常のハニカムと比較して)を含むセラミック材料を製造することができることを見出した。このことは、ムライトが、チアライトと対比して、比較的貧弱な熱ショック特性を有することが知られていることを考慮すれば、驚くべきことである。

発明の要約
第１の局面によれば、下記の成分(鉱物相の総質量基準で算出)：
約25質量%〜約60質量%のチアライト；
約35質量%〜約75容量%のムライト；
約0質量%〜約8質量%のジルコニア；
約0質量%〜約10質量%のチタン酸ジルコニウム；
約0質量%〜約10質量%の非晶質相；
約0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物；および、
約0質量%〜約10質量%のアルミナ；
を含み；約30%〜約70%の多孔度(鉱物相と孔隙との合計容積基準で算出)を有することを特徴とするセラミック組成物を提供する。

第２の局面によれば、ハニカム構造体の形の本発明の上記第１局面のセラミック組成物を提供する。

第３の局面によれば、下記の成分を含むことを特徴とする、焼結して本発明の上記第１局面に従うセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物を提供する：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約15質量%〜約35質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；
約25質量%〜約45質量%のアルミナ(Al₂O₃)；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

第４の局面によれば、下記の成分を含むことを特徴とする、焼結して本発明の上記第１局面に従うセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物を提供する：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約45質量%〜約75質量%のチアライト−およびムライト−含有シャモット；
約0質量%〜約20質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

第５の局面によれば、下記の成分を含むことを特徴とする、焼成して本発明の上記第１局面に従うセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物を提供する：
約30質量%〜約60質量%のムライト；
約15質量%〜約35質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；
約15質量%〜約35質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

第６の局面によれば、下記の工程を含むことを特徴とする、本発明の上記第２局面に従うセラミックハニカム構造体の製造方法を提供する：
(a) 本発明の上記第３〜第５の局面のいずれか１つの局面に従うセラミックプレカーサー組成物から形成した乾燥生ハニカム構造体（乾燥未焼結ハニカム構造体）を準備する工程；および、
(b) 焼結する工程。

第７の局面によれば、本発明の上記第２局面に従うセラミックハニカム構造体または本発明の上記第６局面に従う方法によって得ることができるセラミックハニカム構造体を含むまたはこれらの構造体から製造したディーゼル粒子フィルターを提供する。
第８の局面によれば、ディーゼルエンジンと、本発明の上記第７局面に従うディーゼル粒子フィルターを含むろ過システムとを有する車両を提供する。

実施例６に関して得られた結果を示す。

発明の詳細な説明
セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体の“鉱物相の総容積”とは、孔容積を除いたハニカムの総容積を称する、即ち、固体相のみを考慮する。鉱物相と孔隙の合計容積”とは、セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体の見掛けの容積を称する、即ち、固体相と孔隙との容積を含む。

セラミック組成物またはセラミックハニカム構造体のチアライト、ムライトおよび他の鉱物相の量は、定性X線回折(Cu Kα線、30質量%ZnO標準によるリートベルト解析)または等価の結果をもたらす任意の他の測定法を使用して測定し得る。当業者であれば明らかなように、X線回折法においては、サンプルをミリングし、45μmメッシュに完全に通す。ミリングし、篩分けした後、粉末を均質化し、次いで、X線回折計のサンプルホルダー内に充填する。粉末を上記ホルダー内に押し込み、あり得るオーバーラップ粉末を除去して均一表面を確保する。サンプルを収容するサンプルホルダーをX線回折計内に配置した後、測定を開始する。典型的な測定条件は、0.01°のステップ幅、ステップ毎2秒の測定時間および5〜80° 2θの測定範囲である。得られる回折パターンを、リートベルト微調整(refinement)の可能な適切なソフトウェアを使用することによって、サンプル材料の構成要素である各種相の定性において使用する。適切な回折計はSIEMENS D500/501であり、適切なリートベルトソフトウェアはBRUKER AXS DIFFRAC^plus TOPASである。セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体の各鉱物相の量は、好物相の総質量基準の質量%として示す。

特に断らない限り、本明細書において鉱物出発材料に関して言及する粒度特性は、Malvern Instruments Ltd社によって供給されているようなMalvern Mastersizer Sを使用するレーザー光散乱技術において使用する周知の通常の方法により(或いは本質的に同じ結果をもたらす他の方法により)測定したものとする。上記レーザー光散乱法においては、粉末、懸濁液およびエマルジョン中の粒子の粒度を、ミー(Mie)理論の応用に基づき、レーザービームの回折を使用して測定し得る。そのような装置は、当該技術において‘球相当径’(e.s.d)と称し、所定のe.s.d値よりも小さい粒度を有する粒子の測定と累積容量パーセントのプロットを提供する。平均粒度d₅₀は、そのd₅₀値よりも小さい球相当径を有する50容量%の粒子が存在する粒子e.s.dのこの方法で測定した値である。d₁₀はd₉₀も同様に理解されたい。

特に断らない限り、各々の場合において、範囲の下限はd₁₀値であり、範囲の上限はd₉₀値である。
コロイド状チタニアの場合、粒度は、透過型電子顕微鏡を使用して測定する。
特に断らない限り、焼結セラミック組成物および特定形状のハニカム構造体中に存在する成分の粒度の測定は、画像分析によって達成し得る。

セラミック組成物
各実施態様において、上記セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体は、下記の成分を含む(質量%基準)：
・25〜60%、または35〜60%、または40〜60%、または40〜55%、または40〜50%、または45〜55%、または45〜50%、または50〜55%のチアライト；
・35〜75%、または35〜60%、40〜60%、または40〜55%、または40〜50%、または4〜55%、または45〜50%、または50-55%のムライト；
・0〜8%、または0〜5%、または0〜3%、または0〜2%、または0〜1%のジルコニア；
・0〜10%、または0〜5%、0〜3%、または0〜2%、または0〜1%のチタン酸ジルコニウム；
・0〜10 %、または0〜5、または0〜3%、または0〜2%、または0〜1%の非晶質相；
・0〜5%、または0〜4%、または0〜3%、または0〜2%、または0〜1% のアルカリ土類金属酸化物；および、
・0〜10%、または0〜7%、または0〜5%、または0〜4%、または0〜3%、または0〜2%、または0〜1%のアルミナ。

ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、約35〜60%のチアライトと約35〜60%のムライトを含む。
ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、約25〜30%のチアライトと65〜75質量%のムライトを含む。

さらなる実施態様においては、上記セラミック組成物は、40〜55%のチアライトと40〜55%のムライト、例えば、40〜50%のチアライトと45〜55%のムライト、または45〜55%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜50%のムライトを含む。

ある実施態様においては、ムライト対チアライトの比は、2：1よりも小さく、例えば、1.8：1よりも小さく、または1.6：1よりも小さく、または約1.5：1以下、または約1.4：1以下、または約1.3：1以下、または約1.2：1以下、または約1.1：1以下、または約1：1以下、または約1：1.2以下である。

ある実施態様においては、上記ムライトおよびチアライト鉱物相は、鉱物相の総質量の少なくとも約90%、例えば、鉱物相の総質量の少なくとも約92%、または鉱物相の総質量の少なくとも94%、または少なくとも約96%、または少なくとも約97%、または少なくとも約98%、または少なくとも約99%を構成する。

ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、約50質量%よりも少ないチアライト、例えば、約49質量%よりも少ないチアライト、または約48質量%よりも少ないチアライト、または約47質量%よりも少ないチアライト、または約46質量%よりも少ないチアライト、または約45質量%よりも少ないチアライト、または約44質量%よりも少ないチアライト、または約43質量%よりも少ないチアライト、または約42質量%よりも少ないチアライト、または約41質量%よりも少ないチアライト、または約40質量%よりも少ないチアライトを含む。

ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、少なくとも約0.1質量%のジルコニア、例えば、少なくとも約0.25質量%のジルコニア、または少なくとも約0.5質量%のジルコニアを含む。さらにまたは選択的に、上記セラミック組成物は、少なくとも約0.1質量%の上記非晶質相、例えば、少なくとも約0.25質量%の上記非晶質相、または少なくとも0.5質量%の上記非晶質相を含み得る。さらにまたは選択的に、上記セラミック組成物は、少なくとも約0.1質量%のアルミナ、例えば、少なくとも約0.25質量%のアルミナ、または少なくとも約0.5質量%のアルミナを含み得る。さらにまたは選択的に、上記セラミック組成物は、少なくとも約0.1質量%のアルカリ土類金属酸化物、例えば、少なくとも約0.25質量%のアルカリ土類金属酸化物、または少なくとも約0.5質量%のアルカリ土類金属酸化物を含み得る。さらにまたは選択的に、上記セラミック組成物は、少なくとも約0.1質量%のチタン酸ジルコニウム、例えば、少なくとも約0.25質量%のチタン酸ジルコニウム、または少なくとも約0.5質量%のチタン酸ジルコニウムを含み得る。

ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、アルミナ鉱物相および/またはアルミノケイ酸塩鉱物相、および/またはチタニア鉱物相および/または非晶質相および/またはチタン酸ジルコニウム鉱物相および/またはアルカリ土類金属酸化物鉱物相を実質的に含まない。
存在する場合、アルカリ土類金属酸化物は、酸化ストロンチウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウムまたはこれらの組合せであり得る。１つの実施態様において、アルカリ土類金属酸化物は、酸化マグネシウムである。

本明細書において使用するとき、“実質的に含まない”なる用語は、特定の化合物または組成物または鉱物相の完全な不存在またはほぼ完全な不存在を称する。例えば、上記セラミック組成物がアルミナを実質的に含んでいないと説明される場合、アルミナは上記セラミック組成物中に存在しないか或いは該組成物中に痕跡量のアルミナしか存在しないかのいずれかである。当業者であれば、痕跡量とは上述したXRD法によって検出可能であり得るが、定量的でもそれ以上でもない量であり、存在していたとしても、上記セラミック組成物またはセラミックハニカム構造体の性質に悪影響を及ぼさないであろうことは理解しているであろう。

非晶質相は、ガラス状シリカ相を含み、ガラス状シリカ相から本質的になりまたはなり得る。ガラス状シリカ相は、アルミノケイ酸塩、例えば、アンダルサイトの、ムライト化中の、典型的には約1300℃と1600℃の間の焼結温度における分解から形成し得る。

出発材料次第であるが、ジルコニア相は、ZrO₂であり得、或いは、Tiを含むジルコニア相、例えば、Ti_xZr_1-xO₂ (式中、xは、0.1〜約0.9であり、例えば、約0.5よりも大きい)であり得る。各実施態様においては、ジルコニア相は、ZrO₂とTi_xZr_1-xO₂の混合物を含み得る。

上記セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体は、多孔質であって、約30%〜約70%の範囲内の多孔度を有する。１つの実施態様においては、上記多孔度は、約35%〜約65%、例えば、約40%〜約65%、または約35%〜約60%、または約40%〜約60%である。さらなる実施態様においては、上記多孔度は、約35%〜約50%、例えば、約35%〜約45%、または約35%〜約40%、または約40%〜約45%である(鉱物相と孔隙との合計容積基準で算出)。孔隙(例えば、総孔容積)は、Thermo Scientific Mercury Porosimiter−Pascal 140を使用して130度の接触角で測定するような水銀拡散法または等価の結果をもたらす任意の他の測定方法によって測定し得る。

上記の各実施態様のいずれかのセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体は、DIN 51045従う膨張率測定によって800℃で特定したとき、約3.5×10^-6℃^-1以下の熱膨張係数(CTE)を有し得る。ある実施態様においては、上記CTEは、約3.0×10^-6℃^-1以下、例えば、約2.75×10^-6℃^-1以下、または約2.5×10^-6℃^-1以下、または約2.25×10^-6℃^-1以下、または約2.0×10^-6℃^-1以下、約1.9×10^-6℃^-1以下、または約1.8×10^-6℃^-1以下、または約1.7×10^-6℃^-1以下、または約1.6×10^-6℃^-1以下、または約1.5×10^-6℃^-1以下であり得る。典型的には、上記CTEは、約0.1×10^-6℃^-1よりも高く、例えば、約0.5×10^-6℃^-1よりも高く、または約1.0×10^-6℃^-1よりも高くさえある。

上記の各実施態様のいずれかのセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体は、ASTM C 1674−08 (Standard Test Method for Flexural Strength of Advanced Ceramics with Engineered Porosity (Honeycomb Cellular Channels at Ambient Temperature)に従って測定したとき、少なくとも約1.5MPaの破壊係数(MOR)を有し得る。MORは、Test Method A (ASTM C 1674−08のセクション1.3.1参照)に従って測定し、上記方法は、使用者規定の試験標本形状による３点曲げ試験であった。上記試験方法においては、使用者規定の矩形形状を有する試験標本を２つの支持体上に静置し、上記２つの外側支持体の間の中ほどで荷重ローラーによって荷重掛けする。適切な試験標本形状は、試験する特定のハニカム構造体(組成、構造、セルサイズ、機械的性質)に対して、ASTM C 1674−08のセクション9.2に提示されているガイドラインを使用して規定する。使用者規定の試験標本形状は、試験が有効な試験データ(重大な壊滅的破壊またはせん断破壊のないゲージ面での破損)をもたらすように選定する。

ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、少なくとも約2.0MPa、例えば、少なくとも約2.5MPa、または少なくとも約3.0MPa、または少なくとも約3.5MPa、または少なくとも4.0MPaのMORを有する。典型的には、上記MORは、約20MPaよりも低い、例えば、約15MPaよりも低い、または約10MPaよりも低い、または約8MPaよりも低い、または約6MPaよりも低い。

上記の各実施態様のいずれかのセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体は、DIN EN 843−2：2007に従って測定したとき、少なくとも約5GPaのヤング率を有し得る。ある実施態様においては、上記ヤング率は、約5GPaと約25GPaの間、例えば、約22GPa以下、または約20GPa以下、または約18GPa以下、または約16GPa以下、または約14GPa以下、または約12GPa以下、または約10GPa以下であり得る。

上記の各実施態様のいずれかのセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体は、それら組成物または構造体のMOR対CTEの比に関して特徴を有し得る。この比は、セラミック材料の熱機械的挙動を比較するのに使用し得る。この比は、MORの数値(Paでの)をCTEの数値(逆数℃での)で除することによって算出する。例えば、3.0MPa (即ち、3×10⁶Pa)のMORと2.75×10^-6℃^-1のCTEを有するセラミック組成物は、1.09×10¹²Pa.℃のMOR/CTEを有する。ある実施態様においては、上記セラミック組成物は、CTEが約3.5×10^-6℃^-1以下であることを条件として、約6.0×10¹¹Pa.℃よりも高い、例えば、約9.0×10¹¹Pa.℃よりも高い、例えば、約1.1×10¹²Pa.℃よりも高い、または約1.3×10¹²Pa.℃よりも高い、または約1.5×10¹²Pa.℃よりも高い、または約1.7×10¹²Pa.℃よりも高い、または約1.9×10¹²Pa.℃よりも高いMOR/CTEの比を有する。

上記の各実施態様のいずれかのセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体は、[MOR/(CTE×ヤング率)]であるR1*と表示した係数に関して特徴を有し得る。この係数は、当業者が一般的に使用している。ある実施態様においては、上記セラミック組成物またはハニカム構造体は、少なくとも約30℃、例えば、少なくとも約45℃、または少なくとも約60℃、または少なくとも約75℃、または少なくとも約90℃、または少なくとも約105℃、または少なくとも約130℃、または少なくとも約150℃、または少なくとも約175℃のR1*を有する。典型的には、R1*は、約500℃よりも低く、または約350℃よりも低く、または約250℃よりも低く、または約230℃よりも低く、または約210℃よりも低い。

上記チアライト相の存在は、上記セラミック構造体の熱ショック耐性を改良している。さらに、上記チアライト相は、1350℃よりも高い温度において安定化されている(チアライト自体は、そのような温度においては通常不安定であることが知られている)。ｓだらに、セラミック構造体中での比較的低量のチアライトにもかかわらず、上記セラミック構造体は、ディーゼル粒子フィルター用途において使用するのに適する熱機械特性を示している。この知見は、当該技術における通常の見識に反している。

１つの実施態様においては、上記セラミック組成物またはセラミックハニカム構造体中の鉄の量は、Fe₂O₃として測定して、5質量%未満であり、例えば、約2質量%未満、または例えば約1質量%未満、または例えば約0.75質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、または例えば約0.25質量%未満であり得る。上記構造体は、例えば本質的に鉄を含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的に鉄を含み得ない。Fe₂O₃として測定した鉄含有量は、XRFによって測定し得る。

１つの実施態様においては、ストロンチウムの量は、SrOとして測定して、約2質量%未満、例えば約1質量%未満、または例えば約0.75質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、または例えば約0.25質量%未満である。上記構造体は、例えば本質的にストロンチウムを含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的にストロンチウムを含み得ない。SrO₂として測定したストロンチウム含有量は、XRFによって測定し得る。

１つの実施態様においては、クロムの量は、Cr₂O₃として測定して、約2質量%未満、例えば約1質量%未満、または例えば約0.75質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、または例えば約0.25質量%未満である。上記構造体は、例えば本質的にクロムを含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的にクロムを含み得ない。Cr₂O₃として測定したクロム含有量は、XRFによって測定し得る。

１つの実施態様においては、タングステンの量は、W₂O₃として測定して、約2質量%未満、例えば約1質量%未満、または例えば約0.75質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、または例えば約0.25質量%未満である。上記構造体は、例えば本質的にタングステンを含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的にタングステンを含み得ない。W₂O₃として測定したタングステン含有量は、XRFによって測定し得る。

１つの実施態様においては、イットリアの量は、Y₂O₃として測定して、約2.5質量%未満、例えば約2.0質量%未満、例えば約1.5質量%未満、例えば約1質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、例えば、約0.3〜0.4質量%の範囲内である。存在するイットリアは、いずれの場合も、各実施態様においてジルコニア源として使用し得るイットリア安定化ジルコニアに由来し得る。上記構造体は、例えば本質的にイットリアを含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的にイットリアを含み得ない。Y₂O₃として測定したイットリア含有量は、XRFによって測定し得る。

１つの実施態様においては、希土類金属類の量は、Ln₂O₃ (Lnは、ランタニド元素La、Ce、Pr、Nd、Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Er、Tm、YbおよびLuの任意の１種以上を示す)として測定して、約2質量%未満、例えば約1質量%未満、または例えば約0.75質量%未満、または例えば約0.50質量%未満、または例えば約0.25質量%未満である。上記構造体は、例えば本質的に希土類金属を含まない出発材料を使用することによって達成し得るように、本質的に希土類金属を含み得ない。Ln₂O₃として測定した希土類含有量は、XRFによって測定し得る。

上記セラミック組成物、例えば、セラミックハニカム構造体は、以下で説明するように、セラミックプレカーサー組成物を焼結することによって形成する。
セラミックプレカーサー組成物
特に断らない限り、以下で質量% [wt. % (または ‘weight %’ または ‘% by weight’)]で表す量は、上記セラミックプレカーサー組成物の各々における無機鉱質成分の総質量に基づく、即ち、溶媒(例えば、水)、バインダー、補助剤、細孔形成剤および任意の他の非無機鉱質成分を除く。

本発明において原材料として使用するのに適する固形鉱質化合物(アルミノケイ酸塩、アルミナ、チタニア、チアライト、ムライト、シャモット等)は、粉末、懸濁液、分散液等の形で使用し得る。相応する調製物は、商業的に入手可能であって、当業者にとって既知である。例えば、本発明において適する粒度範囲を有する粉末アンダルサイトは、商品名Kerphalite (Damrec社)として商業的に入手可能であり；粉末アルミナおよびアルミナ分散液は、Evonik Gmbh社またはNabaltec社から入手し得；粉末チタニアおよびチタニア分散液は、Cristal Global社から入手し得る。

本発明の第３の局面によれば、上記セラミックプレカーサー組成物は、下記の成分(質量%)を含む：
・20〜55%、または20〜45%、または20〜40%、または25〜40%、または30〜50%、または25〜35%、または30〜40%、または40〜50%、または35〜45%のアルミノケイ酸塩；
・15〜35%、または20〜30%、または22〜27%のチタニア；
・25〜45%、または30〜45%、または35〜40%、または30〜40%、35〜45%、または37〜45%、または40〜45%のアルミナ；
・0〜5%、または0.5〜4%、または1〜4%、または1〜3%、または1〜2%、2〜3%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；
・0〜15%、または0.5〜10%、または0.5〜4%、または1〜4%、または1〜3%、または1〜2%、2〜3のジルコニア。

さらなる実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物は、下記の成分(質量%)を含む：
・28〜50%、または30〜50%、または28〜40%のアルミノケイ酸塩；および/または、
・20〜30%、または22〜27%のチタニア；および/または、
・38〜45または40〜45%のアルミナ；および/または、
・1〜3%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および/または、
・1〜4%のジルコニア。

各実施態様においては、アルミノケイ酸塩、チタニア、アルミナおよび存在する場合のジルコニアの相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1400℃よりも高いまたは約1500℃よりも高い適切な温度で焼結するときに、本発明の第１局面および第２局面に従うセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が得られるように選定する。特に有利な実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物のチアライト形成およびムライト形成用成分の相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1400℃よりも高い、または約1500℃よりも高い、または1550℃およびこれより高い適切な温度で焼結するときに、得られるセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が、40〜55%のチアライトと40〜55%のムライト、例えば、40〜50%のチアライトと45〜55%のムライト、または45〜55%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜50%のムライトを含むように選定する(上記セラミック組成物またはハニカム構造体中の鉱物相の総質量基準で算出)。

アルミノケイ酸塩は、アンダルサイト、カイヤナイト、シリマナイト、ムライト、モロカイト、カオリンのような含水カンダイト(kandite)クレー、ハロイサイトもしくは球状クレー、またはメタカオリンまたは完全焼成カオリンのような無水(焼成)カンダイトクレーの１種以上から選択し得る。さらなる実施態様においては、アルミノケイ酸塩は、アンダルサイトおよびカオリンの１種以上から選択する。さらなる実施態様においては、アルミノケイ酸塩は、アンダルサイトである。

さらなる実施態様においては、アルミノケイ酸塩、例えば、アンダルサイトは、上記セラミックプレカーサー組成物中に、0.1μmと55μmの間、または0.1μmと80μmの間、または10μmと55μmの間、または10μmと75μmの間、または15μmと55μmの間、または15μmと75μmの間、または20μmと55μmの間、または20μmと75μmの間の範囲内の粒度で存在する粒子の形で存在する。さらなる実施例においては、アルミノケイ酸塩、例えば、アンダルサイトは、0.1μmと125μm、または0.1μmと100μmの間、または0.1μmと75μmの間、または25μmと100μmの間、または25μmと75μmの間の範囲内の粒度を有する粒子の形にある。
チタニアは、ルチル、アナターゼ、ブルッカイトの１種以上から選択し得る。

ジルコニアは、ZrO₂およびTi_x Zr_1ーxO₂ (上述したような)の１種以上から選択し得る。本発明者等は、驚くべきことに、上記セラミックプレカーサー組成物中でのジルコニアの内包が焼結セラミック組成物の加工特性および熱機械的性質に有利な効果を有し得ることを見出している。例えば、比較的小量、例えば、2質量%未満のZrO₂の存在は、焼結中のムライト化過程(一次および二次)を速め得る。従って、ZrO₂の内包によって、最終焼結セラミックのアルミナ含有量は、減少させることができ、この内包は、焼結セラミックのCTEを低下させるのに有利な効果を有する。換言すれば、ZrO₂の存在は、アルミナの反応性を増進させるようである。さらにZrO₂の内包は、一次および二次ムライト化を低めの反応温度において促進させ得る。

各実施態様においては、アルミナは、溶融アルミナ(例えば、コランダム)、焼結アルミナ、焼成アルミナ、反応性または半反応性アルミナ、およびボーキサイトの1種以上から選択する。

さらなる実施態様においては、アルミナは、0.1〜100μmの範囲内、または0.1〜75μmの範囲内、または0.1〜50μmの範囲内、または0.1〜25μmの範囲内、または0.1〜10μmの範囲内、または0.1〜1μmの範囲内、または0.3〜0.6μmの粒度を有する粒子の形で存在する。さらなる実施態様においては、アルミナは、コロイド状/ナノメートル溶液の形で使用する。

アルミナ(Al₂O₃)、チタニア(TiO₂)およびジルコニア(ZrO₂),の使用を含む上記実施態様の全てにおいて、そのアルミナ、チタニアおよび/またはジルコニアを、部分的にまたは全体的に、アルミナ、チタニアおよび/またはジルコニアプレカーサー化合物で置換え得る。“アルミナプレカーサー化合物”なる用語によっては、アルミニウム(Al)および酸素(O)に対して１種以上の追加の成分を含み、これらの追加の成分がそのアルミナプレカーサー化合物を焼結条件に供している間に除去され、そして、これらの追加成分は焼結条件下では揮発性であるそのような化合物を理解されたい。従って、アルミナプレカーサー化合物はAl₂O₃と異なる全体式を有し得るものの、式Al₂O₃を有する成分(またはさらなる固形相を含むその反応生成物)のみが焼結後に残される。従って、本発明に従う押出可能な混合物または生ハニカム構造体（未焼結ハニカム構造体）中に存在するアルミナプレカーサー化合物の量は、アルミナ(Al₂O₃)の特定の等価物を表すために容易に再算出し得る。用語“チタニアプレカーサー化合物”および“ジルコニアプレカーサー化合物”も、同様に理解すべきである。

アルミナプレカーサー化合物の例としては、限定するものではないが、リン酸アルミニウムおよび硫酸アルミニウムのようなアルミニウム塩、またはベーマイト(AlO(OH)およびギブサイト(Al(OH)₃)のような水酸化アルミニウムがある。これらの化合物中に存在するさらなる水素および酸素成分は、焼結中に、水の形で放出される。通常、アルミナプレカーサー化合物は、アルミナ(Al₂O₃)自体よりも、焼結条件下に生じる固相反応において反応性である。さらにまた、上記アルミナプレカーサー化合物の幾つかは、極めて細かい粒度を有する調製物において入手し得、これらも焼結条件下での粒子の反応性の上昇をもたらす。

アルミノケイ酸塩および(一部の)アルミナは、本発明の第３局面のセラミックプレカーサー組成物の主要ムライト形成性成分である。一次ムライト化中に、アルミノケイ酸塩は分解し、ムライトが生成する。二次ムライト化においては、アルミノケイ酸塩からの過剰のシリカがあり得る残存アルミナと反応して、さらにムライトを生成する。後述するように、上記セラミックプレカーサー組成物は、例えば約1550℃と約1600℃の間の適切な高温に焼結して、実質的に全てのアルミノケイ酸塩およびアルミナが一次および二次ムライト化段階において消費されてしまうようにし得る。

アルミナおよびチタニアは、本発明の第３局面のセラミックプレカーサー組成物の主要チアライト形成性成分である。ある実施態様においては、アルミナは、0.1〜100μmの範囲内、または0.1〜75μmの範囲内、または0.1〜50μmの範囲内、または0.1〜25μmの範囲内、または0.1〜10μmの範囲内、または0.1〜1μm、または0.3〜0.6μmの粒度を有する粒子の形で存在する。さらなる実施態様においては、アルミナは、コロイド状/ナノメートル溶液の形で使用する。さらなる実施態様においては、チタニアは、0.1〜100μmの範囲内、または0.1〜50μmの範囲内、または0.1〜10μmの範囲内、または0.1〜1μm、または0.3〜50μm、または0.3〜1μm、または0.3〜0.6μmの粒度を有する粒子の形で存在する。さらなる実施態様においては、チタニアは、0.1〜10μm、または0.2〜1μm、または0.2〜0.5μmの範囲内の粒度を有する粒子の形で存在する。さらなる実施態様においては、チタニアは、コロイド状/ナノメートル溶液の形で使用する。コロイド状チタニアを使用する場合、このチタニアは、非コロイド形のチタニア、例えば、1μmよりも小さいd₅₀、例えば、0.5μmよりも小さいd₅₀を有するチタニアと一緒に使用し得る。さらなる実施態様においては、チタニア粒子の粒度は、アルミナ粒子の粒度よりも大きい。さらなる実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物中のアルミナの量は、チタニアの量よりも多い。

上記セラミックプレカーサー組成物の上記各成分は異なる粒度範囲を有し得るので、上記セラミックプレカーサー組成物は、二峰性または多峰性粒度分布を有し得る。他の実施態様においては、各成分の粒度範囲は、上記セラミックプレカーサー組成物が単峰性粒度分布を有するように選定する。さらなる実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物は、成形工程(例えば、押出加工)の前に、例えばミリングまたは篩分けによる粒度選別工程に供して混合物粒度分布を均質化し得る、例えば、ミリングに供して単峰性粒度分布を有するセラミックプレカーサー組成物を得ることができる。

ある実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物は、所定量のアルカリ土類金属酸化物もしくはアルカリ土類金属酸化物プレカーサーまたはこれらの組合せを含む。アルカリ土類金属酸化物は、酸化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化バリウム、またはこれらの組合せであり得る。アルカリ土類金属酸化物プレカーサーは、アルカリ土類金属塩、例えば、アルカリ土類金属の硫化物、硫酸塩、塩化物、硝酸塩または炭酸塩であり得、そのアルカリ土類金属は、マグネシウム、ストロンチウム、カルシウム、バリウムまたはこれらの組合せであり得る。ある実施態様においては、アルカリ土類金属酸化物プレカーサーは、アルカリ土類金属炭酸塩であって、炭酸マグネシウム、炭酸ストロンチウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウムまたはこれらの混合物であり得る。各実施態様においては、上記炭酸塩は、炭酸マグネシウムもしくはカルシウム、またはこれらの組合せである。有利な実施態様においては、上記炭酸塩は、炭酸マグネシウムである。アルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー、例えば、炭酸マグネシウムの量は、上記セラミックプレカーサー組成物の総質量を基準として、約1〜4質量%であり得る。本発明者等は、驚くべきことに、アルカリ土類金属酸化物または酸化物プレカーサー、特に、炭酸マグネシウムの内包が加工特性に対して有利な効果を有しえることを見出している。さらに、上記セラミック組成物中でのアルカリ土類金属酸化物、例えば、酸化マグネシウムの形成または内包は、焼結セラミック組成物の熱機械的性質に対して有利な効果を有し得る。例えば、炭酸マグネシウムの存在は、炭酸マグネシウムを含有していないセラミックプレカーサー組成物と比較して低温度での高密度化を促進させ得る。さらに、焼結中の酸化マグネシウムの存在または形成は、焼結セラミック組成物のCTEの低下をもたらし得る。

本発明の第４の局面によれば、上記セラミックプレカーサー組成物は、下記の成分(質量%)を含む：
・20〜55%、または30〜50%、または20〜40%、または25〜40%、または25〜35%、または30〜40%、または40〜50%、または35〜45%のアルミノケイ酸塩；
・45〜75%、または50〜75%、または50〜70%、または50〜60%、または5〜55%、または55〜75%、または60〜75%、または60〜70%、または60〜65%、または62〜67%、または65〜75%、または65〜70%のチアライトおよびムライト含有シャモット；
・20%までの、または5〜20%のアルミナ、または5〜15%、10〜20%、または5〜10%、または6〜12%のアルミナ；
・0〜5%、または0.5〜4%、または1〜4%、または1〜3%、または1〜2%、2〜3%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
・0〜15%、または0.5〜10%、または0.5〜4%、または1〜4%、または1〜3%、または1〜2%、2〜3のジルコニア。

各実施態様においては、アルミノケイ酸塩とチアライト/ムライト含有シャモットの相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1400℃よりも高いまたは約1500℃よりも高い適切な温度で焼結するときに、本発明の第１局面および第２局面に従うセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が得られるように選定する。特に有利な実施態様においては、アルミノケイ酸塩とチアライト/ムライト含有シャモットの相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1500℃よりも高い、または1550℃およびこれより高い適切な温度で焼結するときに、得られるセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が、40〜55%のチアライトと40〜55%のムライト、例えば、40〜50%のチアライトと45〜55%のムライト、または45〜55%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜50%のムライトを含むように選定する。

ある実施態様においては、上記ムライトおよびチアライト鉱物相は、上記鉱物相の総質量の少なくとも約80%、例えば、上記鉱物相の総質量の少なくとも約85%、または上記鉱物相の総質量の少なくとも約90%、または上記鉱物相の総質量の少なくとも約92%、上記鉱物相の総質量の少なくとも約94%、または少なくとも約96%、または少なくとも約97%、または少なくとも約98%、または少なくとも約99%を構成する。

ある実施態様においては、上記チアライト/ムライト含有シャモットの少なくとも約80質量%(上記チアライト/ムライト含有シャモット中の鉱物相の総質量基準で算出)がチアライトおよびムライト鉱物相である、例えば、上記チアライト/ムライト含有シャモットの少なくとも約85質量%、または少なくとも約90質量%、または少なくとも約92%、総質量の少なくとも約94%、少なくとも約95質量%、または少なくとも約96%、または少なくとも約97%、または少なくとも約98%がチアライトおよびムライト鉱物相である。これらの実施態様においては、チアライト対ムライトの比は、約1：1〜約3：1の範囲であり得る。

上記チアライト/ムライト含有シャモットの鉱物相組成は、上述した定性XRD法に従って測定し得る。
典型的には、上記チアライト/ムライト含有シャモットのアルミナ含有量は、約5質量%未満、例えば、約4質量%以下、約3質量%以下、約2質量%以下、約1質量%以下である。ある実施態様においては、上記チアライト/ムライト含有シャモットは、アルミナを実質的に含まない。他の実施態様においては、上記チアライト/ムライト含有シャモットは、少なくとも約0.1質量%のアルミナ、例えば、少なくとも約0.5質量%のアルミナを含む。上記チアライト/ムライト含有シャモットがアルミナを含む場合、このアルミナは、上記セラミックプレカーサー組成物の焼結中に、例えば、二次ムライト化工程において消費され得る(アルミノケイ酸塩からのあり得る過剰のシリカとの反応による)。

上記チアライト/ムライト含有シャモットは、DIN 51045に従う膨張率測定法によって測定したとき、約3.0×10^-6℃^-1よりも低いCTEを有し得る。ある実施態様においては、上記CTEは、約2.50×10^-6℃^-1以下、例えば、約2.0×10^-6℃^-1以下、または約1.75×10^-6℃^-1以下、または約1.5×10^-6℃^-1以下である。

上記チアライト/ムライト含有シャモットは、原材料混合物を適切な量と適切な温度で焼結することによって製造し得る。当業者であれば、適切な原材料、量および焼結温度は、上記チアライト/ムライト含有シャモットの所望の組成に応じて、決定し得るであろう。適切な原材料としては、アルミノケイ酸塩(上述したタイプのような)、アルミナ(上述したタイプのような)およびチタニア(上述したタイプのような)がある。アルミノケイ酸塩の量は、上記無機鉱質原材料の総質量に基づき、約10〜30質量%の範囲内、例えば、約15〜25質量%または18〜22質量%の範囲内であり得る。アルミナの量は、上記無機鉱質原材料の総質量に基づき、約35〜55質量%の範囲内、例えば、約35〜55質量%、または約40〜50質量%または40〜45質量%の範囲内であり得る。チタニア(またはチタニアプレカーサー)の量は、約25〜40質量%の範囲内、例えば、約25〜35質量%または約30〜35質量%であり得る。上記原材料混合物は、焼結するのに適する小量のさらなる材料、例えば、ジルコニアを含み得る。上記原材料は、典型的には、通常の混合手段を使用して、適切な量の水および必要に応じてのバインダーおよび/または補助剤成分(以下で説明するような)と混合する。混合した後、混合物を、典型的には乾燥させ、必要に応じて脱バインダー工程において加熱し、必要に応じて粉砕し、その後、典型的には約1500℃より高く、または約1550℃よりも高く、または約1600℃までの適切な温度で焼結する。焼結シャモット材料は、ミリング工程、例えば、ジェットミリングに供して粒度分布を改変し、例えば、単峰性粒度分布を得ることができる。例えば、上記で焼結したチアライト/ムライト含有シャモットをミリングして、約2μmから約30μmまで、例えば、約5μmから約25μmまでの範囲のd₅₀を有するシャモットを得ることができる。

本発明の第４局面のセラミックプレカーサー組成物において使用するに当っては、同じ鉱物相組成であるが異なる粒度分布を有するチアライト/ムライトシャモットを組合せて使用してもよい。例えば、比較的微細な粒度分布を有するチアライト/ムライトシャモット(一定組成の)を比較的粗い粒度分布を有するチアライト/ムライトシャモット(同じ一定組成の)と組合せて使用し得る。さらに、各々が異なる粒度分布を有するチアライト/ムライトシャモット(一定組成の)とアルミノケイ酸塩との種々の組合せも、本発明の第4局面のセラミックプレカーサー組成物において使用し得る。この組合せは、二峰性または多峰性粒度分布を有することを特徴とするセラミックプレカーサー組成物をもたらし得る。また、上記チアライト/ムライト含有シャモットとアルミノケイ酸塩の粒度分布は、上記セラミックプレカーサー組成物粒度分布が単峰性粒度分布を有することを特徴とするように選定し得る。

本発明の第４局面のセラミックプレカーサー組成物において使用することのできるアルミノケイ酸塩、アルミナ、チタニア、ジルコニアおよびアルカリ土類金属炭酸塩のタイプ、形状(即ち、粒度)および量は、本発明の第３局面のセラミックプレカーサー組成物に関連して上記で説明したものと同じである。

さらなる実施態様においては、本発明のセラミックプレカーサー組成物は、いずれも、グラファイト成分を含む。グラファイトは、約55%(無機鉱質成分の総質量基準)までの、例えば、約1〜約40%、または約1〜25質量%、または約5〜20質量%、または約5〜15質量%、または約5〜10質量%、または約10〜20質量%、または約10〜15質量%の量で存在し得る。グラファイト材料は、その粒子が200μmよりも小さい、または150μmよりも小さい、または100μmよりも小さい粒度を有する粒状形で使用し得る。もう１つの実施態様においては、上記グラファイト粒子は、0μmと100μmの間、または5μmと50μmの間、または7μmと30μmの間、または20μmと30μmの間の中央値粒径(d₅₀)を有する。グラファイトは、後述するように、細孔形成剤として含ませ得る。

第５局面によれば、セラミックプレカーサー組成物は、前以って調製したムライト、例えば、ムライト含有シャモットと、チアライト形成性プレカーサー、即ち、チタニアおよびアルミナと、さらに、任意構成成分としての１種以上のアルミノケイ酸塩、ジルコニアおよびアルカリ土類金属炭酸塩とを含む。１つの実施態様においては、上記前以って調製したムライトは、ムライト含有シャモット、例えば、少なくとも約90質量%のムライト、または少なくとも約95質量%のムライト、または少なくとも約99質量%のムライトを含む或いは100質量%のムライトから本質的になるシャモットである。

従って、本発明の第５局面によれば、セラミックプレカーサー組成物は、下記の成分(質量%)を含む：
・約30〜60%、または35〜60%、または40〜60%、または35〜55%、または40〜55%、または45〜55%、または47〜52%のムライト、例えば、ムライト含有シャモット；
・約15〜30%、または20〜30%、または18〜25%、または20〜25のチタニアまたはチタニアプレカーサー；
・約15〜35%、または20〜35%、または20〜30%、または22〜30%、または22〜28%のアルミナ；
・0〜5%、または0.2〜4%、または0.5〜3%、または0.5〜2%、または0.1〜1%、または0.2〜1%、または0.5〜1%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
・0〜15%、または0.2〜10、または0.2〜4、または0.5〜3、または0.5〜2%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

本発明の第５局面のある実施態様においては、セラミックプレカーサー組成物は、下記の成分(質量%)を含む：
・約40質量%〜約60質量%のムライト、例えば、ムライト含有シャモット；および/または、
・約15質量%〜約25質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；および/または、
・約20質量%〜約35質量%のアルミナ；
・0質量%または約0.5質量%〜約2質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
・約0.5質量%〜約3質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

一般に、チタニアの量は、例えば約1400℃よりも高いまたは1500℃よりも高い適切な温度で焼結したときに、チタニアおよびアルミナ(およびムライト含有シャモット中に存在し得るさらなるアルミナ)が、焼結後に得られるセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体の約25質量%〜約60質量%、例えば、約35質量%〜約60質量%を構成するチアライト鉱物相を形成するような量である。当業者であれば、適切な原材料、量および焼結温度は、上記ムライト含有シャモットの所望の組成に応じて、決定し得るであろう。適切な原材料としては、アルミノケイ酸塩(上述したタイプのような)、アルミナ(上述したタイプのような)、チタニア(上述したタイプのような)、ジルコニア(上述したタイプのような)およびアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー(上述したタイプのような)がある。

各実施態様においては、ムライト、例えば、ムライト含有シャモットと、チタニアおよびアルミナと、さらに、任意構成成分としてのアルミノケイ酸塩、ジルコニアおよびアルカリ土類金属炭酸塩の相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1400℃よりも高いまたは約1500℃よりも高い適切な温度で焼結するときに、本発明の第１局面および第２局面に従うセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が得られるように選定する。特に有利な実施態様においては、ムライト、例えば、ムライト含有シャモット、チタニアおよびアルミナの相対量は、上記セラミックプレカーサー組成物を、例えば、約1400℃よりも高い、または約1500℃よりも高い、または1550℃およびこれより高い適切な温度で焼結するときに、得られるセラミック組成物またはセラミックハニカム構造体が、40〜55%のチアライトと40〜55%のムライト、例えば、40〜50%のチアライトと45〜55%のムライト、または45〜55%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと40〜50%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜55%のムライト、または40〜45%のチアライトと45〜50%のムライトを含むように選定する。

本発明の第５局面のある実施態様においては、チタニアは、ルチル、アナターゼ、ブルッカイトおよびチタニアプレカーサー化合物の１種以上から選択する。さらに、アルミナは、溶融アルミナ(例えば、コランダム)、焼結アルミナ、焼成アルミナ、反応性または半反応性アルミナ、およびボーキサイトの1種以上から選択する。さらに、存在するとき、アルカリ土類金属酸化物プレカーサーは、炭酸マグネシウムである。

本発明において使用することのできる結合剤および補助剤は、全て、当業者にとって既知の種々の起源から商業的に入手可能である。
結合剤の機能は、加熱または焼結前の加工工程における生ハニカム構造体の十分な機械的安定性をもたらすことである。さらなる補助剤は、原材料、即ち、セラミックプレカーサー組成物に押出工程の有利な性質を付与することである(例えば、可塑剤、流動促進剤、潤滑剤等)。

各実施態様において、上記セラミックプレカーサー組成物(または押出可能混合物または該混合物から形成した生ハニカム構造体)は、メチルセルロース、ヒドロキシメチルプロピルセルロース、ポリビニルブチラール、乳化アクリレート、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドン、ポリアクリル酸、澱粉、シリコンバインダー、ポリアクリレート、ケイ酸塩、ポリエチレンイミン、リグノスルホネートおよびアルギネートからなる群から選ばれる１種以上の結合剤を含む。

さらなる実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物(または押出可能混合物またはそれから成形した生ハニカム構造体)は、１種以上の無機バインダーを含む。適切な無機バインダーは、限定するものではないが、１種以上のベントナイト、リン酸アルミニウム、ベーマイト、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸ホウ素またはこれらの混合物を含む群から選択し得る。

結合剤は、約0.5%と約20%、例えば、約0.5%と約15%の間、または約2%と約9%の間の合計量で存在し得る(上記セラミックプレカーサー組成物または押出可能な混合物または生ハニカム構造体中の無機鉱質成分の総質量基準)。

さらなる実施態様においては、上記セラミックプレカーサー組成物(または押出可能混合物またはそれから成形した生ハニカム構造体)はポリエチレングリコール(PEG)、グリセリン、エチレングリコール、フタル酸オクチル、ステアリン酸アンモニウム、ワックスエマルジョン、オレイン酸、マンハッタン魚油、ステアリン酸、ワックス、パルミチン酸、リノール酸、ミリスチン酸およびラウリン酸からなる群から選ばれる１種以上の補助剤(例えば、可塑剤および潤滑剤)を含む。

補助剤は、約0.5%と約40%の間、例えば、約0.5%〜約30%の、または約0.5%と約25%の間、または約0.5%と約15%の間、または約2%と約9%の間の合計量で存在し得る(上記セラミックプレカーサー組成物または押出可能な混合物または生ハニカム構造体中の無機鉱質成分の総質量基準)。

本発明の第３、第４および第５局面のセラミックプレカーサー組成物の各々は、溶媒と混合し得る。溶媒は、有機または水性液体媒体であり得る。ある実施態様においては、溶媒は水である。溶媒、例えば、水は、上記セラミックプレカーサー組成物中の無機鉱質成分の総質量基準で、約1〜55質量%、例えば、約5〜約40質量%、または約10〜約35質量%、または約15〜約30質量%、または約20〜約30質量%、または約22〜約28質量%の範囲の量で存在し得る。

本発明の第３、第４および第５局面のセラミックプレカーサー組成物の各々は、さらに、所定量の細孔形成剤も含み得る。細孔形成剤は、任意の化学存在物であって、この存在物は、上記セラミックプレカーサー組成物に含ませたとき、上記セラミックプレカーサー組成物を焼結することによって形成されたセラミック組成物内での多孔性の創出を誘発或いは促進する。適切な細孔形成剤としては、グラファイト(上述したような)または他の形態の炭素、セルロースおよびセルロース誘導体、澱粉、有機ポリマーおよびこれらの混合物がある。細孔形成剤は、上記セラミックプレカーサー組成物中の無機鉱質成分の総質量基準で、約1質量%〜70質量%、例えば、約1〜約60質量%、または約1〜約50質量%、または約1〜約40質量%、または約1〜約30質量%、または約2〜約25質量%、または約2〜約20質量%、または約2〜約15質量%、または約4〜約12質量%、または約4〜約10質量%、または約5〜約8質量%の範囲の量で存在し得る。

製造方法
各鉱質化合物からの押出可能な混合物、即ち、上記セラミックプレカーサー組成物(必要に応じて、結合剤(１種以上)、無機バインダー(１種以上)および/または補助剤(１種以上)と一緒の)の製造は、当該技術において既知の方法および技法に従って実施する。例えば、上記セラミックプレカーサー組成物の各成分を、通常の混練装置内で、適切な量の必要に応じての適切な液相(通常は水)の添加によって混合して、押出加工に適するスラリーまたはペーストとする。さらに、当該技術において既知のハニカム構造体の押出加工用の通常の押出装置(例えば、スクリュー押出機のような)およびダイを使用し得る。当該技術論の要約は、W. Kollenberg (編集.)のテキストブック：Technische Keramik, Vulkan-Verlag, Essen, Germany, 2004に示されている；この文献は、参考として本明細書に取入れる。

生ハニカム構造体の直径は、所望のサイズと形状を有する押出機ダイを選定することによって決定し得る。押出し後、押出塊を適切な長さの部片に切断し、所望型式の生ハニカム構造体を得る。この工程用の適切な切断手段(ワイヤーカッターのような)は、当業者にとって既知である。

押出加工生ハニカム構造体は、焼結前に、当該技術において既知の方法(例えば、マイクロ波乾燥、熱風乾燥)に従って乾燥させ得る。また、乾燥工程は、上記生ハニカム構造体を、周囲空気の湿度を段階的方法で低下させると同時に温度を相応に上昇させている気候室内で、制御した湿度を有する大気に20℃と90℃の間の範囲内の所定の温度で長時間に亘って曝すことによっても実施し得る。例えば、本発明の生ハニカム構造体用の１つの乾燥プログラムは、下記のとおりである：
・約70%よりも高い相対空気湿度を室温で２日間維持する；
・約60%よりも高い相対空気湿度を50℃で３時間維持する；
・約50%よりも高い相対空気湿度を75℃で３時間維持する；そして、
・約50%よりも低い相対空気湿度を85℃で12時間維持する。

その後、乾燥生ハニカム構造体を、セラミック材料製造用の通常のオーブンまたはキルン内で加熱する。一般に、加熱物体を所定温度に供するのに適する任意のオーブンまたはキルンが本発明の方法においても適している。

上記生ハニカム構造体が有機バインダー化合物および/または有機補助剤を含む場合、上記構造体を、上記構造体を最終の焼結温度に加熱する前に、200℃と400℃の間、例えば、約200℃と300℃の間の範囲内の温度に加熱し、この温度を、有機バインダーおよび補助剤化合物を燃焼により除去するに十分な時間(例えば、１時間と3時間の間)維持する。例えば、本発明のセラミックハニカム構造体の製造における１つの加熱プログラムは、下記のとおりである：
・0.5℃/分の加熱速度により、周囲温度から250℃に加熱する；
・250℃の温度を約2時間までの間維持する；
・2.0℃/分の加熱速度により、最終焼結温度に加熱する；そして、
・最終焼結温度を約1時間〜約4時間維持する。

上記ハニカム構造体は、1200℃と1700℃の間、または約1250℃と1650℃の間、または約1350℃と1650℃の間、または1400℃と1600℃の間、または約1450℃と1600℃の間、または1500℃と1600℃の間の範囲内の温度で焼結し得る。ある実施態様においては、焼結工程は、約1520℃と1600℃の間、または約1530℃と1600℃の間、または1540℃と1600℃の間、または約1550℃と1600℃の間の温度で実施する。ある実施態様においては、焼結温度は、約1575℃よりも低い。

上記セラミックプレカーサー組成物が大量のムライト形成性成分/組成物およびチアライト形成性成分/組成物を含む本発明の実施態様、例えば、本発明の第３局面に従うセラミックプレカーサー組成物においては、上記の各成分/組成物は、化学反応を受けてムライトおよびチアライトの形成をもたらす。これらの反応並びに必要な反応条件は、当業者にとって既知である。要約は、W. Kollenberg (編集)のテキストブック：Technische Keramik, Vulkan-Verlag, Essen, Germany, 2004に示されている；この文献は、参考として本明細書に取入れる。

ムライトおよびチアライトの少なくとも１部が上記セラミックプレカーサー組成物において既に形成されている実施態様、例えば、本発明の第４局面に従うセラミックプレカーサー組成物においては、焼結中の競争反応の数は減少し、実質的に一次および二次ムライト化のみを含む。既に形成されたムライトおよびチアライトを含むプレカーサー組成物を使用するさらなる利点は、焼結セラミック組成物またはハニカム構造体中でのこれらの鉱物相の量のより良好な制御である。

焼結は、適切な時間および適切な温度で実施して、ムライトおよびチアライト鉱物相が、鉱物相の総質量の少なくとも約80%、例えば、鉱物相の総質量の少なくとも約85%、または鉱物相の総質量の少なくとも約90%、または鉱物相の総質量の少なくとも約92%、または鉱物相の総質量の少なくとも約94%、または少なくとも約96%、または少なくとも約97%、または少なくとも約98%、また少なくとも約99%を構成するようにすることができる。

セラミックハニカム構造体
上記の各実施態様において説明したセラミックハニカム構造体においては、最適な孔径は、5〜30μmまたは10〜25μmの範囲内である。セラミックハニカム体の意図する使用に応じて、特に、特に上記セラミックハニカム構造体を、さらに、例えば触媒によって含浸するかどうかという問題に関連して、上記の値は変動し得る。非含浸セラミックハニカム構造体においては、孔径は、通常、7μmと15μmの間の範囲内であり、一方、含浸構造体においては、上記範囲は、通常、含浸前で10μmと25μmの間、例えば、含浸前で15μmと25μmの間または20μmと25μmの間である。孔隙内に付着させた触媒物質は、元の孔径の低下をもたらす。

本発明のハニカム構造体は、典型的には、多孔質隔壁によって隔てられ本発明且つ交互(例えば、格子状)方式で塞いでいる縦方向に並んだ複数のセルを含み得る。１つの実施態様においては、上記ハニカム構造体の上記セルは、繰返しパターンで配列する。これらのセルは、正方形、円形、長方形、八角形、多角形または他の任意の形状、或いは繰返しパターンでの配列に適する形状の組合せであり得る。必要に応じて、上記ハニカム構造体の１つの端面における開放領域は、上記構造体の他の端面における開放領域とは異なり得る。例えば、上記ハニカム構造体は、そのガス入口面上で比較的多数の開放領域を設けるように塞いだ１群の大容積貫通孔と、そのガス出口面上で比較的少数の開放領域を設けるように塞いだ１群の小容積貫通孔とを有し得る。

ある実施態様においては、上記ハニカム構造体のセルは、WO−A−2011/117385号に記載されている構造体に従って配列する；この文献の内容全体を、参考として本明細書に取入れる。

本発明のハニカム構造体の平均セル密度は、限定されない。上記セラミックハニカム構造体は、セル数6個/平方インチとセル数2000個/平方インチの間(セル数0.9〜311個/cm²)、またはセル数50個/平方インチとセル数1000個/平方インチの間(セル数7.8〜155個/cm²)、またはセル数100個/平方インチとセル数400個/平方インチの間(セル数15.5〜62.0個/cm²)のセル密度を有し得る。

本発明における隣接セルを隔てている隔壁の厚さは、限定されない。隔壁の厚さは、100〜500ミクロンまたは200〜450ミクロンの範囲内であり得る。
さらにまた、上記構造体の外周壁は、好ましくは、上記隔壁よりも厚く、その厚さは、100〜700ミクロンまたは200〜400ミクロンの範囲内である。外周壁は、成形時に上記隔壁と一体的に形成された壁であるのみならず、外周を研磨して所定形状とすることによって形成されたセメントコーティング壁でもある。

ある実施態様においては、上記セラミックハニカム構造体は、１連のセラミックハニカム構造体を本発明に従って製造し、その後、組合せて複合セラミックハニカム構造体を形成するモジュール方式を有する。１連のハニカム構造体は、焼結前の生状態にある間に組合せてもよく、或いは、個々に焼結し、その後、組合せてもよい。ある実施態様においては、上記複合セラミックハニカム構造体は、本発明に従って製造した１連のセラミックハニカム構造体と、本発明に従わないセラミックハニカム構造体とを含み得る。

ディーゼル粒子フィルターとしての使用のためには、本発明のセラミックハニカム構造体または本発明の生セラミックハニカム構造体を、さらに、上記ハニカム体の所定位置の幾つかの開放構造をさらなるセラミック素材によって閉塞する、即ち、閉鎖することによって加工し得る。従って、閉塞工程は、適切な閉塞材の製造、この閉塞材の上記セラミックまたは生ハニカム構造体の所望位置への適用、並びに上記閉塞材をディーゼル粒子フィルター内での使用のための適切な性質を有するセラミック閉塞材に変換する上記閉塞処理ハニカム構造体のさらなる焼結工程への供用または上記閉塞処理生ハニカム構造体の１工程での焼結を含む。上記セラミック閉塞材は、上記ハニカム体のセラミック素材と同じ組成を有する必要はない。一般に、当業者にとって既知の閉塞用の方法および材料を、本発明のハニカム体の閉塞において使用し得る。

その後、上記閉塞セラミックハニカム構造体は、上記構造体をディーゼルエンジン、例えば、車両(例えば、自動車、トラック、バン、モーターバイク、採掘機(digger)、掘削機 (excavator)、トラクター、ブルドーザー、ダンプトラック等)のディーゼルエンジンの排気ガス系内に取付けるのに適するボックス内に固定し得る。

誤解の無いように、本発明は、下記の番号付した項目に記載した主題に関する：
１．下記の成分(鉱物相の総質量基準で算出)：
約25質量%〜約60質量%のチアライト；
約35質量%〜約75容量%のムライト；
約0質量%〜約8質量%のジルコニア；
約0質量%〜約10質量%のチタン酸ジルコニウム；
約0質量%〜約10質量%の非晶質相；
約0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物；および、
約0質量%〜約10質量%のアルミナ；
を含み；約30%〜約70%の多孔度(鉱物相と孔隙との合計容積基準で算出)を有するセラミック組成物。

２．少なくとも約40質量%のチアライトを含む、項１記載のセラミック組成物。
３．約45質量%〜約55質量%のチアライト、例えば、約45質量%〜約50質量%のチアライト、または、例えば、約50質量%〜約55質量%のチアライトを含む、項２記載のセラミック組成物。
４．約40質量%〜約60質量%のムライトを含む、項１〜３のいずれか１項記載のセラミック組成物。
５．約45質量%〜約55質量%のムライト、例えば、約45質量%〜約50質量%のムライト、または、例えば、約50質量%〜約55質量%のムライトを含む、項４記載のセラミック組成物。

６．約5.0質量%以下の上記非晶質相、例えば、約3.0質量%以下、または約2.0質量%以下、または約1質量%以下の上記非晶質相を含む、項１〜５のいずれか１項記載のセラミック組成物。
７．約7質量%以下のアルミナ、例えば、約5質量%以下のアルミナ、または約4質量%以下のアルミナを含む、項１〜６のいずれか１項記載のセラミック組成物。
８．約5質量%よりも多くないジルコニア、例えば、約3質量%よりも多くないジルコニア、または約2質量%よりも多くないジルコニア、または約1質量%よりも多くないジルコニアを含む、項１〜７のいずれか１項記載のセラミック組成物。

９．上記組成物が、約35%〜約65%の多孔度を有する、項１〜８のいずれか１項記載のセラミック組成物。
１０．上記組成物が、約35%〜約45%の多孔度、例えば、約35%〜約40%または約40%〜約45%の多孔度を有する、項１０記載のセラミック組成物。

１１．上記組成物が、少なくとも約1.5MPaの破壊係数(MOR)および/または約3.5×10^-6℃^-1以下の熱膨張係数(CTE)を有する、項１〜１０のいずれか１項記載のセラミック組成物。
１２．上記組成物が、少なくとも約3.0MPaのMORおよび/または約3.0×10^-6℃^-1以下のCTEを有する、項１〜１１のいずれか１項記載のセラミック組成物。
１３．上記組成物が、少なくとも約3.5MPaのMORおよび/または約2.5×10^-6℃^-1以下のCTEを有する、項１〜１２のいずれか１項記載のセラミック組成物。
１４．上記組成物が、少なくとも約4.0MPaのMORおよび/または約2.0×10^-6℃^-1以下のCTEを有する、項１〜１３のいずれか１項記載のセラミック組成物。

１５．上記組成物が、約9×10¹¹ Pa.℃よりも高い、例えば、約1.3×10¹² Pa.℃よりも高いまたは約1.5×10¹² Pa.℃よりも高いMOR/CTE比を有する、項１１〜１４のいずれか１項記載のセラミック組成物。
１６．ハニカム構造体の形の、項１〜１５のいずれか１項記載のセラミック組成物。

１７．下記の成分を含むことを特徴とする、焼結して項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約15質量%〜約35質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；
約25質量%〜約45質量%のアルミナ(Al₂O₃)；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

１８．下記の成分を含む、項１７記載のセラミックプレカーサー組成物：
約28質量%〜約50質量%のアルミノケイ酸塩；および/または、
約20質量%〜約30質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；および/または、
約38質量%〜約45質量%のアルミナ；および/または、
約1質量%〜約3質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および/または、
約1質量%〜約4質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

１９．上記アルミノケイ酸塩を、アンダルサイト、カイヤナイト、シリマナイト、ムライト、モロカイト、カオリンのような含水カンダイトクレー、ハロイサイトもしくは球状クレー、またはメタカオリンまたは完全焼成カオリンのような無水(焼成)カンダイトクレーの１種以上から選択する、項１７または１８記載のセラミックプレカーサー組成物。
２０．上記アルミノケイ酸塩が、アンダルサイトである、項１７〜１９のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

２１．上記チタニアを、ルチル、アナターゼ、ブルッカイトおよびチタニアプレカーサー化合物の１種以上から選択する、項１７〜２０のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
２２．上記アルミナを、溶融アルミナ(例えば、コランダム)、焼結アルミナ、焼成アルミナ、反応性または半反応性アルミナ、およびボーキサイトの１種以上から選択する、項１７〜２１のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

２３．約1質量%〜約4質量%のジルコニア(ZrO₂)を含む、項１７〜２１のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
２４．上記アルカリ土類金属酸化物プレカーサーが、アルカリ土類金属炭酸塩、例えば、炭酸マグネシウムである、項１７〜２２のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

２５．下記の成分を含む、焼成して項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約45質量%〜約75質量%のチアライトおよびムライト含有シャモット；
0質量%〜約20質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

２６．下記の成分を含む、項２４記載のセラミックプレカーサー組成物：
約30質量%〜約50質量%のアルミノケイ酸塩；および/または、
約50質量%〜約70質量%のチアライトおよびムライト含有シャモット；および/または、
約5質量%〜約20質量%のアルミナ；
0質量%または約1質量%〜約3質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および/または、
約1質量%〜約4質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

２７．上記アルミノケイ酸塩を、アンダルサイト、カイヤナイト、シリマナイト、ムライト、モロカイト、カオリンのような含水カンダイトクレー、ハロイサイトもしくは球状クレー、またはメタカオリンまたは完全焼成カオリンのような無水(焼成)カンダイトクレーの１種以上から選択する、項２５または２６記載のセラミックプレカーサー組成物。
２８．上記アルミノケイ酸塩が、アンダルサイトである、項２５〜２７のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
２９．約1質量%〜約4質量%のジルコニア(ZrO₂)を含む、項２５〜２８のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

３０．下記の成分を含む、焼成して項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約30質量%〜約60質量%のムライト；
約15質量%〜約35質量%のチタニアまたはチタニアプレカーサー；
15質量%〜約35質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

３１．下記の成分を含む、項３０記載のセラミックプレカーサー組成物：
約40質量%〜約60質量%のムライト；および/または、
約15質量%〜約25質量%のチタニアまたはチタニアプレカーサー；
約20質量%〜約35質量%のアルミナ；
0質量%または約0.5質量%〜約2質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
約0.5質量%〜約3質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。

３２．上記チタニアを、ルチル、アナターゼ、ブルッカイトおよびチタニアプレカーサー化合物の１種以上から選択する、項３０〜３１のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
３３．上記アルミナを、溶融アルミナ(例えば、コランダム)、焼結アルミナ、焼成アルミナ、反応性または半反応性アルミナ、およびボーキサイトの１種以上から選択する、項３０〜３２のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
３４．上記アルカリ土類金属酸化物プレカーサーが、アルカリ土類金属炭酸塩、例えば、炭酸マグネシウムである、項３０〜３３のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

３５．上記ムライトが、ムライト含有シャモット、例えば、約100質量%のムライトから本質的になるシャモットである、項３０〜３４のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。
３６．(i) 1種以上の結合剤、(ii) １種以上の無機バインダー、および/または(iii) １種以上の補助剤をさらに含む、項１７〜３４のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物。

３７．下記の工程を含む、項１６記載のセラミックハニカム構造体の製造方法：
(a) 項１７〜３４のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物から形成した乾燥生ハニカム構造体を準備する工程；および、
(b) 焼結する工程。
３８．下記の工程を含む、項３１記載の方法：
(a) 項１７〜３４のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物から形成した生ハニカム構造体を準備する工程；
(b) 上記生ハニカム構造体を乾燥させる工程：および、
(c) 焼結する工程。

３９．下記の工程を含む、項３７または３８に従う方法：
(a) 項１７〜３４のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物から形成した押出可能な混合物を準備する工程；
(b) 上記混合物を押出加工して生ハニカム構造体を形成する工程；
(c) 上記生ハニカム構造体を乾燥させる工程：および、
(d) 焼結する工程。

４０．焼結工程を、約1200℃と1700℃の間の、例えば、約1350℃と1650℃の間または約1400℃と1600℃の間または約1500℃と1600℃の間の温度で実施する、項３７〜３９のいずれか１項記載の方法。
４１．焼結工程を、約1520℃と1600℃の間または約1530℃と1600℃の間または約1540℃と1600℃の間または約1550℃と1600℃の間の温度で実施する、項４０記載の方法。

４２．上記生ハニカム構造体が１種以上の有機結合剤または有機補助剤を含み、上記方法が、さらに、脱バインダー工程を含む、項３７〜４１のいずれか１項記載の方法。
４３．上記生ハニカム構造体または焼結ハニカム構造体を閉塞する工程をさらに含む、項３７〜４２のいずれか１項記載の方法。

４４．項１６記載のセラミックハニカム構造体または項３７〜４３のいずれか１項記載の方法によって得ることができるセラミックハニカム構造体を含むまたは該構造体から製造したディーゼル粒子フィルター。
４５．ディーゼルエンジンと、項４４記載のディーゼル粒子フィルターを含むろ過システムとを有する車両。

４６．約10質量%よりも多くないチタン酸ジルコニウム、例えば、約5質量%よりも多くないチタン酸ジルコニウム、または約2質量%よりも多くないチタン酸ジルコニウム、約1質量%よりも多くないチタン酸ジルコニウムを含む、項１〜１６のいずれか１項記載のセラミック組成物。

以下、本発明を、以下の図面および実施例に関連して、例としてのみで且つ限定することなく説明する。
図１は、実施例６に関して得られた結果を示す。

〔実施例１〕
下記の表１に示す成分を一緒に混合した。
表１

得られた生成物を乾燥炉内で乾燥させ、次いで、1600℃の温度で4時間焼成した。得られたシャモットは、71%のチタニア、27%のムライト3：2、1%のコランダムおよび1%の非晶質相を含んでいた。上記シャモットは、0.8×10^-6℃^-1の800℃でのCTEを有していた。1600℃において、相が完全に形成された。

〔実施例２〕
１連のセラミック組成物を、実施例１で製造した種々の量のTMシャモットを含むセラミックプレカーサー組成物から得た。組成分析および熱機械的性質を下記の表２および３に要約している。サンプルR1およびR−1は、1520℃の最高温度で焼成した(２時間の均熱時間)。サンプルR2−2およびR3は、1530℃の最高温度で焼成した(2時間の均熱時間)。R3は、極めて高いチアライト含有量(79質量%)を有しており、比較目的で含ませている。

表２

理解し得るように、CTEは、チアライト含有量を増大させることによって低下している。さらに、MORは、チアライ含有量を増大させることによって低下していることが分かるものの、ディーゼル粒子フィルター用途に適する許容範囲ないに留まっている。

表３

〔実施例３〕
さらなる１連のサンプルを調製した。各セラミックプレカーサー組成物は、下記の表４に示している。各プレカーサー組成物中のTMシャモットは、別々に噴霧ミリングして約15μmのd₅₀を得ている実施例１で製造したTMシャモットである。各サンプルを1550℃で1時間焼成した。焼結材料の組成分析および熱機械的性質は、下記の表５および６に要約している。

表５

表６

理解し得るように、固定焼結温度(1550℃)においては、ZrO₂含有量が増大するにつれて、CTEおよびアルミナ含有量は低下している。さらにセラミックプレカーサー組成物中のZrO₂の存在は、ムライト化(一次および二次)を促進する。一方、収縮は、ZrO₂含有量を増大させることによって増大する。
MgO含有量に関しては、MgO含有量を増大させるにつれて、CTEが上昇することが判明している。ZrO₂と異なり、Mgプレカーサーの存在は、未反応アルミナ含有量に影響を与えていない。

〔実施例４〕
さらなる１連のサンプルを調製した。各セラミックプレカーサー組成物は、下記の表７に示している。各サンプルを1550℃で1時間焼成した。焼結材料の組成分析および熱機械的性質は、下記の表８に要約している。

表７

表８

〔実施例５〕
さらなる１連のサンプルを調製した。各セラミックプレカーサー組成物は、下記の表９に示している。各サンプルを1550℃で1時間焼成した。焼結材料の組成分析および熱機械的性質は、下記の表１０に要約している。

表９

表１０

〔実施例６〕
さらなる１連のサンプルを調製した。各セラミックプレカーサー組成物は、下記の表１１に示している。各サンプルを1500℃で1時間および1600℃で1時間焼成した。焼結材料の熱機械的性質は、図１に要約している。また、図１は、表１１に従うセラミックプレカーサー組成物中で使用したムライトの粒度分布の詳細も提示している。

表１１

１つの局面においては、本発明は、低いチアライト含有量を有するムライト/チアライト比を示す処方によって、より高いチアライト含有量による処方に相当する物理的性質(具体的には、CTEとヤング率)をもたらし得る。理論によって拘束することは望まないものの、このことは、焼成条件に依存する微細構造体中のムライトおよびチアライト粒子の分布に関連していると考えられる。

１つの局面においては、チアライトは、上記微細構造体中のムライトを覆って分布させ得る。肉眼的効果は、均質なムライト/チアライト分布におけるよりも高度の上記組成物CTE (およびヤング率)の低下である。この点、上記微細構造体中での原材料の粒度分布およびその再分配が固定焼成サイクルにおいて上記物理的性質に影響を与え得る。

もう１つの局面においては、複合処方によって支持された最高温度勾配は、最適焼成条件(最適チアライト微細クラッキング条件)において、上記微細構造体中のムライト粒度分布およびチアライト被覆分布と相互に関連し得る。

Claims

下記の成分(鉱物相の総質量基準で算出)：
約25質量%〜約60質量%のチアライト；
約35質量%〜約75容量%のムライト；
約0質量%〜約8質量%のジルコニア；
約0質量%〜約10質量%のチタン酸ジルコニウム；
約0質量%〜約10質量%の非晶質相；
約0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物；および、
約0質量%〜約10質量%のアルミナ；
を含み；約30%〜約70%の多孔度(鉱物相と孔隙との合計容積基準で算出)を有することを特徴とするセラミック組成物。
少なくとも約40質量%のチアライトを含む、請求項１記載のセラミック組成物。
約45質量%〜約55質量%のチアライト、例えば、約45質量%〜約50質量%のチアライト、または、例えば、約50質量%〜約55質量%のチアライトを含む、請求項２記載のセラミック組成物。
約40質量%〜約60質量%のムライトを含む、請求項１〜３のいずれか１項記載のセラミック組成物。
約5質量%よりも多くないジルコニア、例えば、約3質量%よりも多くないジルコニアまたは約2質量%よりも多くないジルコニアまたは約1質量%よりも多くないジルコニアを含む、請求項１〜４のいずれか１項記載のセラミック組成物。
前記組成物が、約35%〜約65%の多孔度を有する、請求項１〜５のいずれか１項記載のセラミック組成物。
前記組成物が、少なくとも約1.5MPaの破壊係数(MOR)および/または約3.5×10^-6℃^-1以下の熱膨張係数(CTE)を有する、請求項１〜６のいずれか１項記載のセラミック組成物。
ハニカム構造体の形の、請求項１〜７のいずれか１項記載のセラミック組成物。
下記の成分を含むことを特徴とする、焼結して請求項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約15質量%〜約35質量%のチタニアおよび/またはチタニアプレカーサー；
約25質量%〜約45質量%のアルミナ(Al₂O₃)；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。
下記の成分を含むことを特徴とする、焼成して請求項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約20質量%〜約55質量%のアルミノケイ酸塩；
約45質量%〜約75質量%のチアライト−およびムライト含有シャモット；
約0質量%〜約20質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属酸化物プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。
下記の成分を含むことを特徴とする、焼成して請求項１記載のセラミック組成物を形成するのに適するセラミックプレカーサー組成物：
約30質量%〜約60質量%のムライト；
約15質量%〜約35質量%のチタニアまたはチタニアプレカーサー；
約15質量%〜約35質量%のアルミナ；
0質量%〜約5質量%のアルカリ土類金属酸化物および/またはアルカリ土類金属プレカーサー；および、
0質量%〜約15質量%のジルコニアおよび/またはジルコニアプレカーサー。
下記の工程を含むことを特徴とする、請求項１６記載のセラミックハニカム構造体の製造方法：
(a) 請求項９〜１１のいずれか１項記載のセラミックプレカーサー組成物から形成した乾燥生ハニカム構造体を準備する工程；および、
(b) 焼結する工程。
焼結を、約1200℃と1700℃の間の、例えば、約1350℃と1650℃の間または約1400℃と1600℃の間または約1500℃と1600℃の間の温度で実施する、請求項１２記載の方法。
請求項８記載のセラミックハニカム構造体または請求項１２〜１３のいずれか１項記載の方法によって得ることができるセラミックハニカム構造体を含むまたは該構造体から製造したディーゼル粒子フィルター。
ディーゼルエンジンと、請求項１４記載のディーゼル粒子フィルターを含むろ過システムとを有する車両。