JP2016200695A - Sound absorptive panel, and sound absorption method using the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、厚みが小さく、簡単な構成で低音部から高音部にわたる吸音率が高い吸音パネル、ならびにそれを用いた吸音方法に関する。 The present invention relates to a sound-absorbing panel having a small thickness and a simple structure and a high sound-absorbing rate from a low-frequency part to a high-frequency part, and a sound-absorbing method using the same.
従来より、優れた吸音特性を有する防音材（吸音材）として、たとえば特開２００５−１２１９９４号公報（特許文献１）に記載されたような多孔の共振層と吸音層からなる防音材が知られている。特許文献１には、このような防音材において、共振層は目付量２００ｇ／ｍ２以下、１〜２０ｍｍ径の孔を開口率１〜１０％で多数個形成する非通気性材質からなると記載されている（特許文献１の請求項１）。
Conventionally, as a sound insulation material (sound absorption material) having excellent sound absorption characteristics, a sound insulation material composed of a porous resonance layer and a sound absorption layer as described in, for example, JP-A-2005-121994 (Patent Document 1) is known. ing.
しかしながら、多孔の共振層と吸音層からなる防音材においては、吸音層が非異密度の場合には、防音材全体の共振により４００Ｈｚ付近、共振層の共振により１２５０Ｈｚ付近と２箇所に共振周波数があり、８００Ｈｚ付近の吸音率低下が見られる。このような吸音率の低下を防ぐためには吸音層を高密度吸音層と低密度吸音層との複層体に形成する必要があるとされている（たとえば特開２００５−３３５６８４号公報（特許文献２）の図１４を参照）。 However, in the soundproofing material composed of the porous resonance layer and the sound absorbing layer, when the sound absorbing layer has a non-different density, the resonance frequency is around 400 Hz due to resonance of the entire soundproofing material, and around 1250 Hz due to resonance of the resonance layer. There is a decrease in the sound absorption coefficient near 800 Hz. In order to prevent such a decrease in the sound absorption coefficient, it is said that it is necessary to form a sound absorbing layer in a multilayer structure of a high density sound absorbing layer and a low density sound absorbing layer (for example, JP 2005-335684 A (Patent Document). Refer to FIG. 14 of 2).
また、特開２００２−２１５１７２号公報（特許文献３）には、開口率が３０％以下の孔明き板（穴開き板）の背後に多孔質材を配設した吸音材が記載されている。この技術においては、孔明き板の効果は主に耐久性や強度を増すためのものとなっており、代表的な実施例の吸音特性を示すグラフ（特許文献３の図４参照）でも明らかなように、孔明き板により吸音特性が大きく変化することはない。 Japanese Patent Laid-Open No. 2002-215172 (Patent Document 3) describes a sound absorbing material in which a porous material is disposed behind a perforated plate (perforated plate) having an aperture ratio of 30% or less. In this technique, the effect of the perforated plate is mainly to increase durability and strength, and is also apparent from a graph showing the sound absorption characteristics of a typical example (see FIG. 4 of Patent Document 3). As described above, the sound absorption characteristics are not greatly changed by the perforated plate.
さらに、特開２０１３−１８１３８１号公報（特許文献４）には、繊維系吸音層の一方に１以上の開口部を有する板材が積層された吸音パネルが記載されている。この技術はいわゆる穴開き板の吸音効果とは異なるメカニズムを利用したものであり、良好な吸音効果を得るために繊維系吸音層の他方には板状ハニカム構造体を積層している。そのため、良好な吸音効果を得るためには吸音パネルの厚みを大きくする必要がある。 Furthermore, Japanese Patent Laid-Open No. 2013-181381 (Patent Document 4) describes a sound absorbing panel in which a plate material having one or more openings is laminated on one side of a fiber-based sound absorbing layer. This technique uses a mechanism different from the sound absorption effect of the so-called perforated plate. In order to obtain a good sound absorption effect, a plate-like honeycomb structure is laminated on the other side of the fiber-based sound absorption layer. Therefore, in order to obtain a good sound absorbing effect, it is necessary to increase the thickness of the sound absorbing panel.
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、簡単な構成で、かつ厚みが小さいにもかかわらず低音部から高音部にわたって良好な吸音率を実現することのできる吸音パネル、ならびに当該吸音パネルを用いた吸音方法を提供することにある。 The present invention has been made in order to solve the above-described problems, and the object of the present invention is to achieve a good sound absorption rate from the low to high frequencies with a simple configuration and small thickness. An object of the present invention is to provide a sound absorbing panel that can be used, and a sound absorbing method using the sound absorbing panel.
また本発明は、共鳴器（孔明き板−多孔の反射体）による吸音機構と多孔質材（吸音体）による吸音機構の効果を併せ持つ吸音パネルを提供することも目的とするものである。つまり、共鳴器では孔の大きさなどにより特定の周波数の音の吸音率だけが大きいという特徴があり、吸音効果は狭い周波数帯だけで得られる傾向にある。それに反して、多孔質材では広い範囲で高い吸音率を得ることができるが、厚さを大きくしないと低音部の吸音率が低いという特徴がある。しかし、多孔質材の厚さを大きくすると室内空間を小さくすることになり、特に、住宅や教室、商業施設などの一般的な建物では吸音材の厚さを薄くすることが建設費が高くなることを抑制するためにも重要なことである。このように、本発明は薄いにも関わらず、会話明瞭度に必要な周波数域として１／３オクターブバンド周波数域の中心周波数で、およそ０．８〜１．６ｋＨｚ域の吸音率が高い吸音パネルを実現することも目的としている。 Another object of the present invention is to provide a sound-absorbing panel having the effects of a sound-absorbing mechanism using a resonator (perforated plate-porous reflector) and a sound-absorbing mechanism using a porous material (sound absorber). In other words, the resonator has a feature that only the sound absorption rate of the sound of a specific frequency is large depending on the size of the hole, and the sound absorption effect tends to be obtained only in a narrow frequency band. On the other hand, the porous material can obtain a high sound absorption coefficient in a wide range, but has a characteristic that the sound absorption coefficient of the low sound portion is low unless the thickness is increased. However, if the thickness of the porous material is increased, the indoor space will be reduced. In particular, in general buildings such as houses, classrooms, and commercial facilities, reducing the thickness of the sound absorbing material will increase the construction cost. It is also important to suppress this. As described above, although the present invention is thin, the sound absorption panel has a high sound absorption coefficient in the range of about 0.8 to 1.6 kHz at the center frequency in the 1/3 octave band frequency range as the frequency range necessary for conversation intelligibility. It is also aimed to realize.
本発明の吸音パネルは、吸音体と、吸音体の一面を覆う多孔の反射体とを備える吸音パネルであって、多孔の反射体には平均開口面積が３〜３１４ｍｍ２の貫通孔が開口率３〜２０％で多数個形成されており、孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比が１．５以上であることを特徴とする。 The sound absorbing panel of the present invention is a sound absorbing panel including a sound absorbing body and a porous reflector that covers one surface of the sound absorbing body, and a through hole having an average opening area of 3 to 314 mm 2 is an opening ratio in the porous reflector. A large number is formed at 3 to 20%, and the ratio of the average value of the hole pitch to the average value of the hole size is 1.5 or more.
本発明の吸音パネルは、前記反射体の厚みが０．２〜２１ｍｍであることが好ましい。
本発明の吸音パネルにおける吸音体は、多孔質体を含むことが好ましく、多孔質体は、板状の不織繊維構造体を含むことがより好ましい。この場合、不織繊維構造体は、湿熱接着性繊維を含むことが好ましい。
In the sound absorbing panel of the present invention, it is preferable that the thickness of the reflector is 0.2 to 21 mm.
The sound absorbing body in the sound absorbing panel of the present invention preferably includes a porous body, and more preferably includes a plate-like non-woven fiber structure. In this case, it is preferable that the nonwoven fiber structure includes wet heat adhesive fibers.
本発明の吸音パネルは、吸音体の多孔の反射体で覆われていない部分において、吸音体の断面が露出していることが好ましい。 In the sound absorbing panel of the present invention, it is preferable that a cross section of the sound absorbing body is exposed in a portion of the sound absorbing body that is not covered with the porous reflector.
本発明の吸音パネルは、吸音体の多孔の反射体に覆われていない面を覆う反射体をさらに備えることが好ましい。 The sound absorbing panel of the present invention preferably further includes a reflector that covers a surface of the sound absorber that is not covered by the porous reflector.
本発明は、上述した本発明の吸音パネルを用いた吸音方法であって、前記吸音体の、多孔の反射体で覆われた面とは反対側に空気層を形成する吸音方法についても提供する。 The present invention also provides a sound absorbing method using the above-described sound absorbing panel of the present invention, wherein the sound absorbing body forms an air layer on the opposite side of the surface covered with the porous reflector. .
本発明によれば、従来品と比較して厚みが小さいにもかかわらず、低音部から高音部にわたる吸音性を向上できる吸音パネルを提供できる。特に、吸音体を後述する湿熱接着性繊維の融着により繊維が固定された板状の不織繊維構造体で形成した場合には、吸音体と多孔の反射体とを強固に接着することができ、軽量でありながら強靭性を兼ね備えた吸音パネルを提供できる。さらに、本発明は、本発明の吸音パネルを用いた、さらに吸音効果の大きい吸音方法も提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, although the thickness is small compared with a conventional product, the sound absorption panel which can improve the sound absorption property ranging from a low-pitched sound part to a high-pitched sound part can be provided. In particular, when the sound absorber is formed of a plate-like non-woven fiber structure in which fibers are fixed by fusion of wet heat adhesive fibers described later, the sound absorber and the porous reflector can be firmly bonded. It is possible to provide a sound-absorbing panel that is both lightweight and tough. Furthermore, the present invention can also provide a sound absorbing method that uses the sound absorbing panel of the present invention and has a larger sound absorbing effect.
図１は、本発明の好ましい一例の吸音パネル１を模式的に示す断面図である。本発明の吸音パネル１は、吸音体２と、吸音体２の一面を覆う多孔の反射体３とを基本的に備える。本発明における多孔の反射体３は、平均開口面積３〜３１４ｍｍ２の貫通孔４が開口率３〜２０％で多数個形成されており、孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比が１．５以上であることを特徴とする。このような本発明の吸音パネルでは、音波を通過させて吸音体にまで入射させるための複数の貫通孔（開口部）と、音波を反射させるための非開口部とを備え、開口部から吸音体２にまで入射した音波が、音波が入射した側とは反対側の剛壁などにより反射して吸音体２から漏洩するのを非開口部により効率的に封じ込める（隠蔽作用によって抑制できる）ことが可能となる。また、多孔の反射体（好ましくは穴開き板）による共鳴吸音の効果も加味されるものと考えられる。このような本発明の吸音パネル１によれば、厚みが小さいにもかかわらず低音部から高音部にわたる音波の吸音性を向上できるだけでなく、従来の繊維系吸音層を備えた吸音パネルでは吸音が困難な、会話明瞭度に重要な低周波域の音波に対する吸音性を向上できる。具体的には、１／３オクターブバンド中央周波数で０．８〜１．６ｋＨｚの吸音率が０．６以上という有効な会話明瞭度が示される吸音性能を有する吸音パネルを実現できる。
FIG. 1 is a cross-sectional view schematically showing a
本発明における反射体３の開口率は、反射体３の吸音体２を覆う側とは反対側の面における貫通孔４による開口の面積の総計を、当該面全体の面積で除することによって算出することができる。反射体３の開口率が３％未満である場合には、音波が貫通孔を通過することが困難となり、本発明の吸音パネルによる吸音率の低下の効果を十分に発揮できないためであり、また、反射体３の開口率が２０％を超える場合には、貫通孔を通過して吸音体２に入射した音波が漏洩することを非開口部により封じ込める効果が低減し、この場合も本発明の吸音パネルによる吸音率の低下の効果を十分に発揮できない。反射体３の開口率（貫通孔による開口の面積割合）が大きくなると、多孔質材（吸音体）を覆う多孔の反射体としての効果が小さくなり、多孔質材の特性が支配的になる傾向にあり、また、反射体３の開口率が小さくなると、共鳴器の効果が大きくなり、狭い周波数帯でしか高い吸音率が得られなくなる傾向にあることから、反射体３の開口率は７〜１５％の範囲内であることが好ましく、１０〜１５％の範囲内であることがより好ましい。
The aperture ratio of the
本発明における反射体３における個々の貫通孔４の開口面積は、平均で（平均開口面積）３〜３１４ｍｍ２の範囲内であることが好ましく、３０〜２５０ｍｍ２の範囲内であることがより好ましい。ここで、反射体３の平均開口面積は、反射体３の吸音体２を覆う側とは反対側の面における貫通孔４による開口の面積の平均値を指す。貫通孔４の平均開口面積が３ｍｍ２（貫通孔４の開口形状が真円形状である場合には直径（孔サイズ）は約２ｍｍ）未満である場合には、貫通孔を形成するための加工の効率が悪くなる、吸音体との接着の際に貫通孔の開口を塞がずに接着することが困難となる、また、吸音率に与える影響として、貫通孔の開口が極端に小さい場合には、２層目の吸音体を活かすことができ難くなり、単なる共鳴器の吸音機構しか利用できなくなるためである（狭い周波数域での吸音性）。また、貫通孔４の平均開口面積が３１４ｍｍ２（貫通孔４の開口形状が真円形状である場合には直径（孔サイズ）は約２０ｍｍ）を超える場合には、やはり貫通孔を形成するための加工の効率が悪く、また、反射体の強度が弱くなってしまい、さらには、吸音率に与える影響として、貫通孔の開口が極端に大きくなると、開口率および開口部からなる平均面積の調整が困難となり、吸音パネルの面積によっては効果が出難くなってしまう。特に、小さな面積の吸音パネルの場合、開口の数が非常に少なくなり、開口の配置が困難となるためである。開口部の大きさは、音波を透過させ、かつ、非開口部からの漏洩を抑制するために、用途や開口部の形状などに応じて、上述の開口率との兼ね合いを考慮して適宜調整するべきである。
The opening area of each through
なお、反射体３の貫通孔４の開口面積の最小値（開口面最小積）は３〜１５０ｍｍ２の範囲内であることが好ましく、５〜６０ｍｍ２の範囲内であることがより好ましい。反射体３の貫通孔４の最小開口面積が３ｍｍ２未満である場合には、孔が小さすぎ、孔を通じて吸音体への音の到達が悪くなる。また有効な吸音性を得るために開口率とのバランスを考慮した場合も、大きな開口面積を持つ孔とのバランスがとりにくくなる。また、孔配置の多様性が広くはなるが、加工に手間を有する等の不具合がある。また、最小開口面積が１５０ｍｍ２を超える場合には、大きな開口面積を持つ孔と吸音性に及ぼす効果の差異が小さくなり、わざわざ開口面積の異なる孔を空ける価値がなくなる。また、反射体３の貫通孔４の開口面積の最大値（最大開口面積）が１５０〜４００ｍｍ２の範囲内であることが好ましく、１５０〜３５０ｍｍ２の範囲内であることがより好ましい。反射体３の貫通孔４の最大開口面積が１５０ｍｍ２未満である場合には、小さな開口面積を持つ孔と吸音性に及ぼす効果の差異が小さくなり、わざわざ開口面積の異なる孔を空ける価値がなくなる。また、最大開口面積が４００ｍｍ２を超える場合には、反射体の反射効果が得られ難くなる。また、孔配置の多様性が小さくなり、デザイン性面での制約が大きくなってしまうので良くない。
The minimum value (opening plane minimum product) of the opening area of the through-
本発明の吸音パネルでは、孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比が１．５以上である。この孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比が１．５未満である場合には、音波の入射および非開口部による吸音体からの音波の漏洩の効果が不十分な程度に貫通孔の分散性が悪くなってしまう。すなわち、この孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比は、貫通孔の分散性の程度の指標となっており、貫通孔が好ましい大きさの開口面積の貫通孔（開口部）と、音波を閉じ込めるのに好ましい大きさの領域を有する非開口部が、上述した効率的な吸音という本発明により奏される効果を発揮できることを規定するものである。孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比が１．５以上であるならば、貫通孔の形成のされ方に特に制限はないが、ほぼ均一に分布するように形成されていることが好ましい。同一な孔サイズに対し、孔のピッチが大きくなり過ぎると、両者の比が大きくなり、共鳴器による吸音機構が支配的になり吸音範囲が変化するという理由からは、孔サイズの平均値に対する孔ピッチの平均値の比は１．５〜７．０の範囲内であることが好ましく、２．０〜５．０の範囲内であることがより好ましい。 In the sound absorbing panel of the present invention, the ratio of the average value of the hole pitch to the average value of the hole size is 1.5 or more. When the ratio of the average value of the hole pitch to the average value of the hole size is less than 1.5, the through-holes are insufficient to the effect of the incident of the sound wave and the leakage of the sound wave from the sound absorber due to the non-opening. The dispersibility of becomes worse. That is, the ratio of the average value of the hole pitch to the average value of the hole size is an indicator of the degree of dispersibility of the through holes, and the through holes (openings) having an opening area with a preferable size of the through holes, The non-opening portion having a region having a size preferable for confining a sound wave can define the above-described effect of the present invention of efficient sound absorption. If the ratio of the average value of the hole pitch to the average value of the hole size is 1.5 or more, there is no particular limitation on how the through-holes are formed, but it may be formed so as to be distributed almost uniformly. preferable. If the pitch of the holes is too large for the same hole size, the ratio between the two will increase, and the sound absorption mechanism by the resonator will dominate and the sound absorption range will change. The ratio of the average pitch values is preferably in the range of 1.5 to 7.0, and more preferably in the range of 2.0 to 5.0.
なお、当該規定は、孔サイズの平均値と、孔ピッチの平均値との関係を示しているものであり、孔サイズと孔ピッチの比が１．５未満であるような貫通孔を有していても勿論よい。しかしながら、貫通孔を均一に分散させるという観点からは、孔サイズに対する孔ピッチの比が全て１．５以上であることが好ましい。 Note that this regulation shows the relationship between the average value of the hole size and the average value of the hole pitch, and has a through-hole whose ratio between the hole size and the hole pitch is less than 1.5. Of course. However, from the viewpoint of uniformly dispersing the through holes, it is preferable that the ratios of the hole pitch to the hole size are all 1.5 or more.
貫通孔の開口形状は、特に制限されないが、円形状（真円形状、楕円形状）、三角形状（正三角形状、二等辺三角形状）、四角形状（正方形状、長方形状）、五角形以上の多角形状、その他不定形状などであってよい。また、貫通孔は、その貫通方向は、反射体３の厚み方向に沿った方向であっても、貫通孔の開口の大きさによっては反射体の厚み方向に対し鋭角を成す方向であってもよいが、音波の入射の観点からは、貫通孔の貫通方向は反射体３の厚み方向に沿った方向であることが好ましい。また、貫通孔は、反射体の厚み方向に関し、開口と同じ大きさでなくともよい（たとえば、吸音体側において吸音体とは反対側の開口の大きさ貫通孔が狭くなっていたり、反射体の厚み方向に関し、中途の部分のみ貫通孔が広く膨らんでいてもよい）。また、本発明の効果を阻害しない範囲であれば、貫通孔以外に、反射体を厚み方向に貫通しない穴が反射体の表面側（吸音体とは反対側）に形成されていても勿論よい。
The shape of the opening of the through hole is not particularly limited, but it is circular (perfect circle shape, elliptical shape), triangular shape (regular triangle shape, isosceles triangle shape), quadrangular shape (square shape, rectangular shape), pentagon or more polygon It may be a shape or any other irregular shape. In addition, the through-hole of the through-hole may be a direction along the thickness direction of the
ここで、本発明において「孔ピッチ」ａは、１つの貫通孔を基準として、隣り合う１または複数の貫通孔との間の直線距離のうち、最短の直線距離を指す。また本発明において「孔サイズ」ｂは、基準となる貫通孔の中心を通る最短の直線距離（円形状、不定形状などの場合）または最短の辺の長さ（四角形状、三角形状などの場合）を指す。 Here, in the present invention, “hole pitch” a refers to the shortest linear distance among the linear distances between one or a plurality of adjacent through holes with one through hole as a reference. In the present invention, the “hole size” b is the shortest straight distance (in the case of circular shape, indefinite shape, etc.) passing through the center of the reference through hole or the shortest side length (in the case of square shape, triangular shape, etc.) ).
まず、図２は、本発明における反射体３の貫通孔４Ａの孔ピッチａおよび孔サイズｂの定義の仕方について説明するための模式図であり、図２（ａ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の真円形状である場合、図２（ｂ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の楕円形状である場合である。図２（ａ）に示す場合、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図２（ａ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の真円形状であるため、貫通孔４Ａの開口の直径がそのまま孔サイズｂとなる。また図２（ｂ）に示す場合も、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図２（ｂ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の楕円形状であり、中心を通る最短の直線距離である短径ｂ１と、中心を通る最長の直線距離である長径ｂ２のうち、短径ｂ１が孔サイズｂとなる。
First, FIG. 2 is a schematic diagram for explaining how to define the hole pitch a and the hole size b of the through
図３は、本発明における反射体３の貫通孔４Ａの孔ピッチａおよび孔サイズｂの定義の仕方について説明するための模式図であり、図３（ａ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の正方形状である場合、図３（ｂ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の長方形状である場合である。図３（ａ）に示す場合、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図３（ａ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の正方形状であるため、貫通孔４Ａの辺の長さがそのまま孔サイズｂとなる。また図３（ｂ）に示す場合も、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図３（ｂ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の長方形状であり、短辺ｂ１と、長辺ｂ２のうち、短辺ｂ１が孔サイズｂとなる。
FIG. 3 is a schematic diagram for explaining how to define the hole pitch a and the hole size b of the through
図４は、本発明における反射体３の貫通孔４Ａの孔ピッチａおよび孔サイズｂの定義の仕方について説明するための模式図であり、図４（ａ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の正三角形状である（いずれも同じ方向に配列）場合、図４（ｂ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の正三角形状である（貫通孔４Ａ，４Ｃと貫通孔４Ｂ，４Ｄとで逆の方向に配列）場合である。図４（ａ），（ｂ）に示す場合、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図４（ａ），（ｂ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の正三角状であるため、貫通孔４Ａの辺の長さがそのまま孔サイズｂとなる。
FIG. 4 is a schematic diagram for explaining how to define the hole pitch a and the hole size b of the through
図５は、本発明における反射体３の貫通孔４Ａの孔ピッチａおよび孔サイズｂの定義の仕方について説明するための模式図であり、図５（ａ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の二等辺三角形（２つの等辺よりも残りの１つの辺が大きい）である場合、図５（ｂ）は規則的に配列された貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄがいずれも同じ開口面積の二等辺三角形（２つの等辺よりも残りの１つの辺が小さい）である場合である。図５（ａ）に示す場合、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図５（ａ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の二等辺三角形であり、２つの等辺の長さｂ１と当該等辺よりも長い残りの１つの辺の長さｂ２とのうち、２つの等辺の長さｂ１が孔ピッチｂとなる。また図５（ｂ）に示す場合も、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図５（ｂ）に示す例の場合、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄはいずれも同じ開口面積の二等辺三角形であり、２つの等辺の長さｂ１と当該等辺よりも短い残りの１つの辺の長さｂ２とのうち、残りの１つの辺の長さｂ２が孔ピッチｂとなる。
FIG. 5 is a schematic diagram for explaining how to define the hole pitch a and the hole size b of the through
図６は、本発明における反射体３の貫通孔４Ａの孔ピッチａおよび孔サイズｂの定義の仕方について説明するための模式図であり、貫通孔４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄの形状、大きさがいずれも異なる場合である。図６に示す例では、貫通孔４Ａ，４Ｂは共に真円形状であるが、貫通孔４Ａの直径ｂは貫通孔４Ｂの直径ｂよりも大きい。また図６に示す例では、貫通孔４Ｃは正方形状、貫通孔４Ｄは直方形状である。このように、本発明において、反射体３に形成された貫通孔の開口の形状は、互いに同じ大きさ、形状であってもよいし、互いに大きさ、形状が異なっていても勿論よい。図６に示す例の場合、貫通孔４Ａを基準とし、貫通孔４Ｂとの間の直線距離ａ１と、貫通孔４Ｃとの間の直線距離ａ２と、貫通孔４Ｄとの間の直線距離ａ３が存在するとする場合、直線距離ａ１＜直線距離ａ２＜直線距離ａ３の関係にあるとすると、孔間の最短の直線距離である直線距離ａ１が孔ピッチａとなる。また図６に示す例の場合、真円形状である貫通孔４Ａについては直径が孔サイズｂとなり、真円形状である貫通孔４Ｂについては直径が孔サイズｂとなり、正方形状である貫通孔４Ｃについては辺の長さが孔サイズｂとなり、長方形状である貫通孔４Ｄについては短辺ｂ１と、長辺ｂ２のうち、短辺ｂ１が孔サイズｂとなる。
FIG. 6 is a schematic diagram for explaining how to define the hole pitch a and the hole size b of the through
孔ピッチａは、ある程度以上孔間隔が離れている必要があり、特に大きな孔や複雑な形状をした孔の場合、孔ピッチが小さすぎると孔が密集してしまい、吸音性に影響が出るという理由からは、１０ｍｍ以上であることが好ましく、１８ｍｍ以上であることがより好ましい。また、孔ピッチが大きすぎても孔の配置が必要以上に偏る原因となってしまうという理由からは、孔ピッチａは、４０ｍｍ以下であることが好ましく、３５ｍｍ以下であることがより好ましい。 The hole pitch a needs to be spaced apart by a certain amount or more, especially in the case of a large hole or a hole having a complicated shape, if the hole pitch is too small, the holes are densely packed, which affects sound absorption. For the reason, it is preferably 10 mm or more, and more preferably 18 mm or more. Also, even if the hole pitch is too large, the hole pitch a is preferably 40 mm or less, and more preferably 35 mm or less, from the reason that the arrangement of the holes is unnecessarily biased.
また孔サイズｂは、小さすぎると音が孔を通過して吸音体に到達し難くなり、また加工面においても手間が非常にかかってしまうという理由からは、２ｍｍ以上であることが好ましく、８ｍｍ以上であることがより好ましい。また、あまり大きすぎると吸音体への音の到達はよくなるが、有効な吸音性を示す吸音周波数域が高周波域にずれてしまうという理由からは、孔サイズｂは、２５ｍｍ以下であることが好ましく、２０ｍｍ以下であることがより好ましい。 If the hole size b is too small, it is difficult for the sound to pass through the hole and reach the sound absorber, and it is also very troublesome on the processed surface. More preferably. In addition, if the volume is too large, the sound reaches the sound absorber, but the hole size b is preferably 25 mm or less because the sound absorption frequency range showing effective sound absorption is shifted to a high frequency range. More preferably, it is 20 mm or less.
多孔の反射体３は、貫通孔が形成され、開口を有する１つの面を有しているのであれば、その形状については特に制限はなく、板状、箱状、柱状（角柱状（三角柱状、四角駐状など）、円柱状など）、錘状（三角錐状、四角錐状、円錐状など）などが挙げられるが、加工のしやすさ、室内空間を広く利用することができるとの理由からは、板状であることが好ましい。また、反射体３は、音波を反射し得るものであれば、その形成材料についても特に制限されないが、たとえば合板、ＭＤＦ（medium density fiberboard：中密度繊維板）などの木質材、紙を主成分とするシート、合成樹脂シート、アルミニウムなどの金属板、軽カルシウム板（ケイ酸カルシウム板）などの無機質板などで形成することができる。吸音パネルの強度を保つのに必要な厚みの反射板を選択することができ、アルミニウムなどの金属板であれば特に薄くすることができる。
As long as the
本発明の吸音パネルにおいて、多孔の反射体３は、その厚みについては特に制限されるものではないが、０．２〜２１ｍｍの範囲内であることが好ましい。多孔の反射体３の厚みが０．２ｍｍ未満である場合には、多孔の反射体３として金属板を用いても曲げ強度が弱くなってしまう傾向にあるためであり、また、多孔の反射体３の厚みが２１ｍｍを超える場合には、吸音パネルの厚みが大きくなり過ぎ、また重くなるために取扱性や設置性が悪くなる傾向にあるためである。多孔の反射体の厚みと吸音パネル全体の厚みとのバランスをとるという理由から、多孔の反射体３の厚みは０．５〜９ｍｍの範囲内であることがより好ましく、０．５〜３ｍｍの範囲内であることが特に好ましい。
In the sound absorbing panel of the present invention, the thickness of the
本発明の吸音パネル１における吸音体２は、前記多孔の反射体３で覆うことができる面を少なくとも１つ有し、音波を吸収し得るものであれば、従来公知の適宜のものを特に制限なく用いることができる。
The
本発明における吸音体２は、その厚みについては特に制限されないが、５〜３０ｍｍの範囲内であることが好ましい。吸音体２の厚みが５ｍｍ未満である場合には、吸音率が低くなる傾向にあり、また、吸音体２の厚みが３０ｍｍを超える場合には、吸音体単体で高い吸音率を得ることができるももの、嵩張るため、室内空間の有効利用を図るのが困難となる傾向にあるためである。吸音性、剛性、嵩性のバランスの取れた厚みであること好ましく、これらのバランスにより、吸音体２の厚みは５〜２０ｍｍの範囲内であることがより好ましく、８〜１５ｍｍの範囲内であることが特に好ましい。
The thickness of the
本発明における吸音体２は、その密度（吸音体が後述する不織繊維構造体などの繊維系吸音体で形成されたものである場合には見掛け密度）は、吸音性を確保できれば特に限定されず、たとえば、０．０３〜０．２０ｇ／ｃｍ３の範囲から選択でき、吸音性および剛性を向上できる点からは大きい方が好ましいが、軽量性とのバランスに優れる点から、好ましくは０．０５〜０．１８ｇ／ｃｍ３、さらに好ましくは０．０８〜０．１６ｇ／ｃｍ３である。吸音体の密度（吸音体が不織繊維構造体である場合には見掛け密度）が低すぎると、吸音性が低下するとともに、剛性も低下し、逆に高すぎると、軽量性が低下する。
The
本発明における吸音体２は、広い範囲（特に高音部）の吸音率が高いという理由からは、前記反射体３の貫通孔などと比較して格段に微細な、互いに連通した孔（微細連通孔）を多数有するもの（微細連通多孔体）であればよく、このような微細連通多孔体としては、繊維系吸音体（織物、編み物、不織繊維構造体を含む）、グラスウール、ロックウール、連続気泡の樹脂発泡体、金属、樹脂などの粒子の集合体などを単独または複数組み合わせて用いることができる。
The
吸音体２が織物、編み物、不織繊維構造体などの繊維系吸音体である場合、その目付は、特に制限されないが、たとえば５０〜１００００ｇ／ｍ２、好ましくは１００〜８０００ｇ／ｍ２、さらに好ましくは２００〜６０００ｇ／ｍ２であってもよい。 When the sound absorber 2 is a fiber-based sound absorber such as a woven fabric, a knitted fabric, or a non-woven fiber structure, the basis weight is not particularly limited, but is, for example, 50 to 10,000 g / m 2 , preferably 100 to 8000 g / m 2 , Preferably, it may be 200 to 6000 g / m 2 .
吸音性と軽量性と形態保持性とを兼ね備えることができる観点からは、上述した中でも、板状の不織繊維構造体を吸音体２として用いることが好ましい。湿熱接着性繊維の融着により繊維が固定された不織繊維構造体は、繊維構造体としては曲げ強度が大きく、反射体３との接着強度が大きく吸音率を向上することができるため、不織繊維構造体は湿熱接着性繊維を含むことが好ましい。たとえば、この湿熱接着性繊維を含むウェブに高温（過熱または加熱）水蒸気を作用させて、湿熱接着性繊維の接着作用を発現させ、繊維同士を部分的に接着させることにより不織繊維構造体を得ることもできる。不織繊維構造を構成する繊維の配列と、この繊維同士の接着状態を調整することにより、通常の不織布では得にくい曲げ挙動を有し、さらに折れ難く、形態保持性も確保することができる。
From the viewpoint of being able to combine sound absorption, light weight, and form retention, it is preferable to use a plate-like non-woven fiber structure as the
湿熱接着性繊維は、少なくとも湿熱接着性樹脂で構成されている。湿熱接着性樹脂は、高温水蒸気によって容易に実現可能な温度において、流動または容易に変形して接着機能を発現可能であればよい。具体的には、熱水（たとえば、８０〜１２０℃、特に９５〜１００℃程度）で軟化して自己接着または他の繊維に接着可能な熱可塑性樹脂、たとえば、エチレン−ビニルアルコール共重合体などのビニルアルコール系重合体、ポリ乳酸などのポリ乳酸系樹脂、（メタ）アクリルアミド単位を含む（メタ）アクリル系共重合体などが挙げられる。さらに、高温水蒸気により容易に流動または変形して接着可能なエラストマー（たとえば、ポリオレフィン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリアミド系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、スチレン系エラストマーなど）などであってもよい。これらの湿熱接着性樹脂は、単独で又は二種以上組み合わせて使用できる。これらのうち、特に、エチレンやプロピレンなどのα−Ｃ２−１０オレフィン単位を含むビニルアルコール系重合体、特に、エチレン−ビニルアルコール系共重合体が好ましい。 The wet heat adhesive fiber is composed of at least a wet heat adhesive resin. The wet heat adhesive resin only needs to be capable of expressing an adhesive function by flowing or easily deforming at a temperature that can be easily realized by high-temperature steam. Specifically, a thermoplastic resin that is softened with hot water (for example, about 80 to 120 ° C., particularly about 95 to 100 ° C.) and can be self-adhered or bonded to other fibers, such as an ethylene-vinyl alcohol copolymer. And vinyl alcohol polymers, polylactic acid resins such as polylactic acid, and (meth) acrylic copolymers containing (meth) acrylamide units. Further, it may be an elastomer (for example, a polyolefin-based elastomer, a polyester-based elastomer, a polyamide-based elastomer, a polyurethane-based elastomer, a styrene-based elastomer, etc.) that can be easily fluidized or deformed by high-temperature steam. These wet heat adhesive resins can be used alone or in combination of two or more. Of these, vinyl alcohol polymers containing α-C 2-10 olefin units such as ethylene and propylene, particularly ethylene-vinyl alcohol copolymers are preferred.
エチレン−ビニルアルコール系共重合体において、エチレン単位の含有量（共重合割合）は、特に制限されないが、たとえば５〜６５モル％、好ましくは１０〜６５モル％、より好ましくは２０〜５５モル％、さらに好ましくは３０〜５０モル％程度である。ビニルアルコール単位のケン化度は、特に制限されないが、たとえば９０〜９９．９９モル％であり、好ましくは９５〜９９．９８モル％、さらに好ましくは９６〜９９．９７モル％である。粘度平均重合度は、必要に応じて選択できるが、たとえば２００〜２５００、好ましくは３００〜２０００、さらに好ましくは４００〜１５００である。 In the ethylene-vinyl alcohol copolymer, the ethylene unit content (copolymerization ratio) is not particularly limited, but is, for example, 5 to 65 mol%, preferably 10 to 65 mol%, more preferably 20 to 55 mol%. More preferably, it is about 30-50 mol%. The saponification degree of the vinyl alcohol unit is not particularly limited, but is, for example, 90 to 99.99 mol%, preferably 95 to 99.98 mol%, more preferably 96 to 99.97 mol%. Although a viscosity average degree of polymerization can be selected as needed, it is 200-2500, for example, Preferably it is 300-2000, More preferably, it is 400-1500.
湿熱接着性繊維の断面形状（繊維の長手方向に垂直な断面形状）は、一般的な中実断面形状である丸型断面や異型断面（偏平状、楕円状、多角形状など）に限定されず、中空断面状などであってもよい。湿熱接着性繊維は、少なくとも湿熱接着性樹脂を含む複数の樹脂で形成された複合繊維であってもよい。複合繊維は、湿熱接着性樹脂を少なくとも繊維表面の一部に有していればよいが、接着性の点から、繊維表面において長手方向に連続する湿熱接着性樹脂を有するのが好ましい。湿熱接着性樹脂の被覆率は、特に制限されないが、たとえば５０％以上、好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上である。 The cross-sectional shape (cross-sectional shape perpendicular to the longitudinal direction of the fiber) of the wet heat adhesive fiber is not limited to a general solid cross-sectional shape such as a round cross-section or an irregular cross-section (flat, elliptical, polygonal, etc.) Or a hollow cross-section. The wet heat adhesive fiber may be a composite fiber formed of a plurality of resins including at least a wet heat adhesive resin. The composite fiber only needs to have a wet heat adhesive resin on at least a part of the fiber surface, but it is preferable to have a wet heat adhesive resin continuous in the longitudinal direction on the fiber surface from the viewpoint of adhesiveness. The coverage of the wet heat adhesive resin is not particularly limited, but is, for example, 50% or more, preferably 80% or more, and more preferably 90% or more.
湿熱接着性樹脂が表面を占める複合繊維の横断面構造としては、たとえば、芯鞘型、海島型、サイドバイサイド型または多層貼合型、放射状貼合型、ランダム複合型などが挙げられる。これらの横断面構造のうち、湿熱接着性樹脂が繊維の全表面を被覆する構造である芯鞘型構造（すなわち、鞘部が湿熱接着性樹脂で構成された芯鞘型構造）が好ましい。芯鞘型構造は、他の繊維形成性重合体で構成された繊維の表面に湿熱接着性樹脂をコーティングした繊維であってもよい。 Examples of the cross-sectional structure of the composite fiber in which the wet heat adhesive resin occupies the surface include a core-sheath type, a sea-island type, a side-by-side type, a multi-layer type, a radial type, and a random composite type. Of these cross-sectional structures, a core-sheath structure in which the wet heat adhesive resin covers the entire surface of the fiber (that is, a core-sheath structure in which the sheath portion is made of the wet heat adhesive resin) is preferable. The core-sheath structure may be a fiber in which a wet heat adhesive resin is coated on the surface of a fiber composed of another fiber-forming polymer.
複合繊維の場合、湿熱接着性樹脂同士を組み合わせてもよいが、非湿熱接着性樹脂と組み合わせてもよい。非湿熱接着性樹脂としては、非水溶性または疎水性樹脂、たとえば、ポリオレフィン系樹脂、（メタ）アクリル系樹脂、塩化ビニル系樹脂、スチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリウレタン系樹脂、熱可塑性エラストマーなどが挙げられる。これらの非湿熱接着性樹脂は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。 In the case of a composite fiber, wet heat adhesive resins may be combined with each other, but may be combined with non-wet heat adhesive resins. Non-wet heat adhesive resins include water-insoluble or hydrophobic resins such as polyolefin resins, (meth) acrylic resins, vinyl chloride resins, styrene resins, polyester resins, polyamide resins, polycarbonate resins, Examples include polyurethane resins and thermoplastic elastomers. These non-wet heat adhesive resins can be used alone or in combination of two or more.
これらの非湿熱接着性樹脂のうち、耐熱性および寸法安定性の点から、融点が湿熱接着性樹脂（特にエチレン−ビニルアルコール系共重合体）よりも高い樹脂、たとえば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂、特に、耐熱性や繊維形成性などのバランスに優れる点から、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂が好ましい。ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂としては、特開２０１０−１６３７７８号公報、特開２０１０−２２９８０９号公報などに記載の樹脂が好適に利用できる。 Among these non-wet heat adhesive resins, from the viewpoint of heat resistance and dimensional stability, resins having a melting point higher than that of wet heat adhesive resins (particularly ethylene-vinyl alcohol copolymers), such as polypropylene resins and polyester resins Resins and polyamide resins, particularly polyester resins and polyamide resins are preferred from the standpoint of excellent balance between heat resistance and fiber-forming properties. As the polyester-based resin and the polyamide-based resin, resins described in JP 2010-163778 A, JP 2010-229809 A, and the like can be suitably used.
湿熱接着性樹脂と非湿熱接着性樹脂（繊維形成性重合体）とで構成された複合繊維の場合、両者の割合（質量比）は、構造（たとえば、芯鞘型構造）に応じて選択でき、特に制限されないが、たとえば湿熱接着性樹脂／非湿熱接着性樹脂＝９０／１０〜１０／９０、好ましくは８０／２０〜１５／８５、さらに好ましくは６０／４０〜２０／８０である。 In the case of a composite fiber composed of a wet heat adhesive resin and a non-wet heat adhesive resin (fiber-forming polymer), the ratio (mass ratio) of both can be selected according to the structure (for example, core-sheath structure). Although not particularly limited, for example, wet heat adhesive resin / non-wet heat adhesive resin = 90/10 to 10/90, preferably 80/20 to 15/85, and more preferably 60/40 to 20/80.
湿熱接着性繊維の平均繊度は、特に制限されないが、たとえば０．０１〜１００ｄｔｅｘの範囲から選択でき、好ましくは０．１〜５０ｄｔｅｘ、さらに好ましくは０．５〜３０ｄｔｅｘ、特に好ましくは１〜１０ｄｔｅｘである。平均繊維長についても特に制限されないが、たとえば１０〜１００ｍｍの範囲から選択でき、好ましくは２０〜８０ｍｍ、さらに好ましくは２５〜７５ｍｍである。 The average fineness of the wet heat adhesive fiber is not particularly limited, but can be selected from the range of, for example, 0.01 to 100 dtex, preferably 0.1 to 50 dtex, more preferably 0.5 to 30 dtex, and particularly preferably 1 to 10 dtex. is there. Although it does not restrict | limit especially about average fiber length, For example, it can select from the range of 10-100 mm, Preferably it is 20-80 mm, More preferably, it is 25-75 mm.
湿熱接着性繊維の捲縮率は、特に制限されないが、たとえば１〜５０％、好ましくは３〜４０％、さらに好ましくは５〜３０％である。また、捲縮数についても特に制限されないが、たとえば１〜１００個／２５ｍｍ、好ましくは５〜５０個／２５ｍｍ、さらに好ましくは１０〜３０個／２５ｍｍである。 The crimp rate of the wet heat adhesive fiber is not particularly limited, but is, for example, 1 to 50%, preferably 3 to 40%, and more preferably 5 to 30%. Further, the number of crimps is not particularly limited, but is, for example, 1 to 100 pieces / 25 mm, preferably 5 to 50 pieces / 25 mm, and more preferably 10 to 30 pieces / 25 mm.
不織繊維構造体は、前記湿熱接着性繊維に加えて、さらに非湿熱接着性繊維を含んでいてもよい。非湿熱接着性繊維としては、前記複合繊維を構成する非湿熱接着性樹脂で構成された繊維の他、セルロース系繊維（たとえば、レーヨン繊維、テンセル繊維、アセテート繊維など）、無機繊維（たとえば、炭素繊維、ガラス繊維、金属繊維など）などが挙げられる。これらの非湿熱接着性繊維は、単独でまたは二種以上組み合わせて使用できる。これらの非湿熱接着性繊維は、目的の特性に応じて選択でき、レーヨンなどの半合成繊維と組み合わせると、相対的に高密度で機械的特性の高い繊維構造体が得られる一方、ポリエステル系繊維やポリアミド系繊維などの疎水性繊維と組み合わせると、繊維間の空隙が増大し、かつ融着せずに自由に振動可能な繊維が増加するため、吸音性を向上できる。さらに、非湿熱接着性繊維は、熱収縮率（または熱膨張率）の異なる複数の樹脂で相構造が形成された複合繊維（潜在捲縮性複合繊維）、たとえば、特開２０１０−８４２８４号公報に記載の捲縮繊維などであってもよい。これらの非湿熱接着性繊維の平均繊度及び平均繊維長は、湿熱接着性繊維と同様である。 The nonwoven fiber structure may further contain non-wet heat adhesive fibers in addition to the wet heat adhesive fibers. As non-wet heat adhesive fibers, in addition to fibers composed of the non-wet heat adhesive resin constituting the composite fiber, cellulosic fibers (for example, rayon fiber, tencel fiber, acetate fiber, etc.), inorganic fibers (for example, carbon) Fiber, glass fiber, metal fiber, etc.). These non-wet heat adhesive fibers can be used alone or in combination of two or more. These non-wet heat adhesive fibers can be selected according to the desired properties. When combined with semi-synthetic fibers such as rayon, fiber structures with relatively high density and high mechanical properties can be obtained. When combined with a hydrophobic fiber such as a polyamide-based fiber, the space between the fibers increases, and the number of fibers that can freely vibrate without fusing increases, so that sound absorption can be improved. Further, the non-wet heat adhesive fiber is a composite fiber (latent crimped composite fiber) in which a phase structure is formed of a plurality of resins having different thermal shrinkage rates (or thermal expansion rates), for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-84284. The crimped fiber described in the above may be used. The average fineness and average fiber length of these non-wet heat adhesive fibers are the same as those of the wet heat adhesive fibers.
湿熱接着性繊維と非湿熱接着性繊維との割合（質量比）は、特に制限されないが、湿熱接着性繊維／非湿熱接着性繊維＝１００／０〜０／１００、好ましくは１００／０〜５０／５０、さらに好ましくは１００／０〜７０／３０である。 The ratio (mass ratio) between the wet heat adhesive fiber and the non-wet heat adhesive fiber is not particularly limited, but the wet heat adhesive fiber / non-wet heat adhesive fiber = 100/0 to 0/100, preferably 100/0 to 50. / 50, more preferably 100/0 to 70/30.
不織繊維構造体（または繊維）は、さらに、慣用の添加剤、たとえば、特開２０１０−１６３７７８号公報などに記載の添加剤（たとえば、難燃剤など）が、構造体表面に担持されていてもよく、繊維中に含まれていてもよい。 The non-woven fiber structure (or fiber) further includes a conventional additive, for example, an additive described in JP 2010-163778 A (for example, a flame retardant) supported on the surface of the structure. Or may be contained in the fiber.
不織繊維構造体はまた、繊維が概ね繊維ウェブ面に対し平行に配列し、局部的に多数の繊維が厚み方向に沿って配列している部分が繰り返し存在するようなことがない状態が好ましい。より具体的には、構造体の繊維ウェブにおける任意の断面を顕微鏡観察した際に、繊維ウェブでの厚みの３０％以上に亘り、厚み方向に連続して延びる繊維の存在割合（本数割合）が、その断面における全繊維に対して１０％以下（特に５％以下）であってもよい。 The non-woven fiber structure is also preferably in a state in which the fibers are arranged substantially parallel to the fiber web surface, and there are no repetitive portions where many fibers are arranged along the thickness direction locally. . More specifically, when an arbitrary cross section in the fiber web of the structure is observed with a microscope, the existence ratio (number ratio) of fibers continuously extending in the thickness direction over 30% or more of the thickness in the fiber web. Further, it may be 10% or less (particularly 5% or less) with respect to all fibers in the cross section.
さらに、不織繊維構造体を構成する繊維において、前記湿熱接着性繊維の融着による繊維接着率は、特に制限されないが、たとえば１〜８５％、好ましくは２〜５０％、さらに好ましくは５〜３５％である。この繊維接着率は、不織繊維構造体の断面における全繊維の断面数に対して、２本以上接着した繊維の断面数の割合を示す。したがって、繊維接着率が低いことは、複数の繊維同士が融着する割合（集束して融着した繊維の割合）が少ないことを意味する。 Furthermore, in the fibers constituting the nonwoven fiber structure, the fiber adhesion rate by fusion of the wet heat adhesive fibers is not particularly limited, but is, for example, 1 to 85%, preferably 2 to 50%, more preferably 5 to 5. 35%. This fiber adhesion rate indicates the ratio of the number of cross sections of fibers bonded to each other with respect to the number of cross sections of all the fibers in the cross section of the nonwoven fiber structure. Therefore, a low fiber adhesion rate means that a ratio of a plurality of fibers fused to each other (a ratio of fibers fused by fusing) is small.
本発明における不織繊維構造体は、厚み方向で均一に繊維が接着しているのが好ましく、たとえば、板状不織繊維構造体の厚み方向の断面において、厚み方向に三等分した各々の領域における繊維接着率がいずれも前記範囲にあるのが好ましい。さらに、各領域における繊維接着率の最大値に対する最小値の割合（最小値／最大値）（繊維接着率が最大の領域に対する最小の領域の比率）が、たとえば５０％以上、好ましくは５５〜９９％、さらに好ましくは６０〜９８％である。繊維接着率が、厚み方向において、このような均一性を有していることで、繊維の接着率が低いにも拘わらず、硬さや曲げ強度、耐折性や靱性も優れた不織繊維構造体が得られる。さらに、厚み方向の繊維の接着率が均一であるため、繊維にあたった音波の振動が不織繊維構造体内の接着点を介して均一に伝播しやすく、優れた吸音性を有していると思われる。 In the non-woven fiber structure of the present invention, it is preferable that the fibers are uniformly bonded in the thickness direction. For example, in the cross-section in the thickness direction of the plate-like non-woven fiber structure, It is preferable that the fiber adhesion rate in the region is in the above range. Further, the ratio of the minimum value to the maximum value of the fiber adhesion rate in each region (minimum value / maximum value) (ratio of the minimum region to the region with the maximum fiber adhesion rate) is, for example, 50% or more, preferably 55 to 99. %, More preferably 60 to 98%. Non-woven fiber structure with excellent hardness, bending strength, folding resistance and toughness despite the low fiber adhesion rate due to the fiber adhesion rate being uniform in the thickness direction. The body is obtained. Furthermore, since the adhesion rate of the fibers in the thickness direction is uniform, the vibration of the sound wave that hits the fibers easily propagates uniformly through the bonding points in the nonwoven fiber structure, and has excellent sound absorption. Seem.
繊維接着率は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）を用いて、不織繊維構造体の断面を拡大した写真を撮影し、所定の領域において、接着した繊維断面の数に基づいて簡便に測定できる。しかし、束状に繊維が融着している場合には、各繊維が束状に又は交点で融着しているため、特に密度が高い場合には、繊維単体として観察することが困難になり易い。この場合、たとえば、繊維構造体が湿熱接着性繊維で構成された鞘部と繊維形成性重合体で構成された芯部とで形成された芯鞘型複合繊維で接着されている場合には、融解や洗浄除去などの手段で接着部の融着を解除し、解除前の切断面と比較することにより繊維接着率を測定できる。 The fiber adhesion rate can be easily measured based on the number of bonded fiber cross sections in a predetermined region by taking a photograph of an enlarged cross section of the nonwoven fiber structure using a scanning electron microscope (SEM). However, when fibers are fused in a bundle, each fiber is fused in a bundle or at an intersection, making it difficult to observe as a single fiber, especially when the density is high. easy. In this case, for example, when the fiber structure is bonded with a core-sheath type composite fiber formed with a sheath part made of wet heat adhesive fibers and a core part made of a fiber-forming polymer, The fiber adhesion rate can be measured by releasing the adhesion of the bonded portion by means such as melting or washing and comparing it with the cut surface before the release.
上述のような好適な不織繊維構造体は、出願人が「フレクスター」として製品化しているものを用いても勿論よい。具体的には、上述したような仕様（目付、厚み、見掛け密度、繊維接着状態など）のフレクスターの構造体を作成して、本発明における吸音体２として好適に用いることができる。
Of course, suitable non-woven fiber structures as described above may be those manufactured by the applicant as “flexstars”. Specifically, a flexure structure having the above-described specifications (weight per unit area, thickness, apparent density, fiber bonding state, etc.) can be created and used suitably as the
また上述の不織繊維構造体以外の繊維系吸音体として、たとえば合成繊維（ポリオレフィン系繊維、アクリル系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、塩化ビニル系繊維、スチレン系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアミド系繊維、ポリカーボネート系繊維、ポリウレタン系繊維、またはこれらの繊維を含む複合繊維など）で形成された繊維状吸音体（織編物、不織布などで形成された繊維状構造体）、無機繊維（ガラス繊維や炭素繊維など）で形成された繊維状吸音体などであってもよい。 Further, as a fiber-based sound absorber other than the above-mentioned non-woven fiber structure, for example, synthetic fibers (polyolefin fibers, acrylic fibers, polyvinyl alcohol fibers, vinyl chloride fibers, styrene fibers, polyester fibers, polyamide fibers, Fibrous sound absorbers (fibrous structures formed of woven or knitted fabrics, nonwoven fabrics, etc.), inorganic fibers (glass fibers or carbon fibers) formed of polycarbonate fibers, polyurethane fibers, or composite fibers containing these fibers. Etc.) may be used.
本発明の吸音パネル１は、吸音体２の多孔の反射体３で覆われていない部分において、吸音体２の断面が露出していることが好ましい。図１には、板状の吸音体２と板状の多孔の反射体３とが積層され、吸音体２の多孔の反射体３で覆われていない側部において吸音体２が露出している例を示している。このように、吸音体２の多孔の反射体３で覆われていない部分において吸音体２を露出させることで、反射体３の貫通孔より入射せず、反射した音波の一部を吸音体の露出された側部から入射させ、より本発明の目的に応じた吸音性を高めることが可能となる。
In the
本発明の吸音パネル１は、取扱いが容易となる観点から、吸音体２と多孔の反射体３とが固定され、一体化されていることが好ましい。吸音体２と多孔の反射体３とを一体化する方法としては、特に制限なく、従来公知の適宜の手法を用いることができるが、吸音体２と多孔の反射体３とを接着することで、強度の高いものとすることができ、好ましい。接着剤としては、特に制限されないが、吸音体は湿熱接着性を有する繊維を用いて製造されることが構造的な特性（吸音性、剛性、軽量性など）に有効に活かせるため、これらとの接着性が良好であることから、また、建築内装木工事や建具製作に多く用いられ、使用性、性能の安定性も高いという理由からは、酢酸ビニル系接着剤を特に好適に用いることができる。吸音体２と多孔の反射体３とを接着する場合、多孔の反射体の貫通孔の開口を接着剤で塞がないようにすることが好ましい。開口が接着剤で塞がれてしまうと、吸音パネルの吸音性能が低下してしまうためである。
In the
図７は、本発明の好ましい他の例の吸音パネル１１を模式的に示す図である。図７に示す例のように、本発明の吸音パネル１１は、吸音体２の多孔の反射体３に覆われていない面を覆う反射体１２をさらに備えていてもよい。反射体１２としては、多孔の反射体３と同様の材料で形成されたものを用いることが好ましく、温度や湿度の変化に対する寸法変化を同じにすることができるという理由からは、多孔の反射体３と同程度の厚みであることが好ましい。このような反射体１２をさらに備えることで、温度変化や湿度変化に対して吸音パネルの反りを防止することができる。また、反射体１２をさらに備えることで、吸音パネルの曲げ強度を強くすることができる。
FIG. 7 is a view schematically showing a
また、反射体１２も多孔の反射体としてもよい。この場合、反射体１２の貫通孔は、多孔の反射体３の貫通孔と同様であってもよいし、孔の形状、大きさを変えるようにしてもよい。また、多孔の反射体３と反射体１２とで開口率が異なるようにしてもよく、このようにすることにより吸音パネルの曲げ強度を強くすることができることに加え、吸音パネルの一方側の面と他方側の面とで吸音率や音の反射率を変えることができる。
The
図８は、本発明の好ましいさらに他の例の吸音パネル２１を模式的に示す図である。本発明の吸音パネル２１は、図８に示す例のように、吸音体２の多孔の反射体３で覆われた面とは反対側に空気層（背後空気層）２２を備えていてもよい。背後空気層２２は、壁などに取り付けられた木桟２３に吸音体２と多孔の反射体３との積層体を吸音体２側から設置したり、吸音体２と多孔の反射体３との積層体の側面全体を覆うように四周に木桟を固定することによって設けることができる。吸音パネルの側面は、塞がずに吸音パネルの下に桟や脚を設置しても良い（図８の例）。また、吸音体２と多孔の反射体３との積層体の吸音体２側にハニカム構造体を積層することによって背後空気層を形成するようにしてもよい。
FIG. 8 is a diagram schematically showing a
背後空気層を設ける場合、その厚みは特に制限されるものではないが、６０ｍｍ以下であることが好ましく、１０〜５０ｍｍの範囲内であることがより好ましい。６０ｍｍを超える背後空気層を設けると、吸音パネルを設置する室内空間が狭くなってしまう虞がある。 When the back air layer is provided, the thickness thereof is not particularly limited, but is preferably 60 mm or less, and more preferably in the range of 10 to 50 mm. If a back air layer exceeding 60 mm is provided, the indoor space in which the sound absorbing panel is installed may be narrowed.
本発明はまた、上述した本発明の吸音パネルを用いた吸音方法であって、前記吸音体の、多孔の反射体が設けられたのとは反対側に空気層を形成する吸音方法についても提供する。 The present invention also provides a sound absorbing method using the above-described sound absorbing panel according to the present invention, wherein the sound absorbing body forms an air layer on the opposite side of the porous reflector. To do.
〔吸音性評価〕
吸音率の測定は床面積１１．０ｍ２、実験室容積３８．９ｍ３、表面積６８．３ｍ２であり、不整形７面体の残響室において、残響室法吸音率を測定した。この残響室の中央部に吸音パネルを設置し、音響計測システム（ブリュエル・ケアー社製「ＢＫ２１３３」を用いて残響室法吸音率を測定した。なお、この残響室の残響時間は、１ｋＨｚに対して約２．２４秒であった（福井県工業技術センターの残響室法吸音率の測定方法）。帯域幅は１／３オクターブで０．１〜８ｋＨｚである。以下の実施例、比較例で評価に用いる周波数は各１／３オクターブバンド周波数域の中心周波数で表している。ここで、会話明瞭度には１／３オクターブバンド中央周波数で０．８〜１．６ｋＨｚの吸音率が重要だとされているので、この周波数帯の吸音率で吸音パネルの評価を行なった。一般的には吸音率０．６以上であれば有効とされていることから、吸音率０．６以上の周波数帯を指標とした。また、参考に吸音率０．８以上の周波数帯も評価対象とした。また、吸音率の測定は特記のない限り吸音パネルの厚みと同じ木桟で側面を塞いで行なった。
[Sound absorption evaluation]
The sound absorptivity was measured with a floor area of 11.0 m 2 , a laboratory volume of 38.9 m 3 , and a surface area of 68.3 m 2 . A sound absorbing panel was installed in the center of the reverberation room, and the sound absorption rate was measured using an acoustic measurement system (“BK2133” manufactured by Brüel & Kjær. The reverberation time of the reverberation room was 1 kHz. (Measurement method of reverberation room method sound absorption coefficient of Fukui Prefectural Industrial Technology Center) Bandwidth is 0.1 to 8 kHz in 1/3 octave. The frequency used for the evaluation is represented by the center frequency of each 1/3 octave band frequency range, where the sound absorption coefficient of 0.8 to 1.6 kHz is important for the speech intelligibility at the center frequency of 1/3 octave band. The sound absorption panel was evaluated with the sound absorption coefficient in this frequency band.In general, if the sound absorption coefficient is 0.6 or more, it is considered effective. The band was used as an indicator, Frequency band above sound absorption coefficient of 0.8 considered were also evaluated. The measurement of sound absorption coefficient was carried out by closing the sides in the same wood bars to the thickness of the sound absorbing panel unless otherwise specified.
（吸音体の準備）
芯成分がポリエチレンテレフタレート、鞘成分がエチレン−ビニルアルコール共重合体（エチレン含有量：４４モル％、ケン化度：９８．４モル％）である湿熱接着性芯鞘型複合ステープル繊維（（株）クラレ製、「ソフィスタ」、繊度：３ｄｔｅｘ、繊維長：５１ｍｍ、芯鞘質量比＝５０／５０、捲縮数：２１個／２５ｍｍ、捲縮率：１３．５％）を準備した。
(Preparation of sound absorber)
Wet and heat-bondable core-sheath type composite staple fiber having a core component of polyethylene terephthalate and a sheath component of ethylene-vinyl alcohol copolymer (ethylene content: 44 mol%, saponification degree: 98.4 mol%) (Co., Ltd.) “Sophistica” manufactured by Kuraray, fineness: 3 dtex, fiber length: 51 mm, core-sheath mass ratio = 50/50, number of crimps: 21/25 mm, crimp ratio: 13.5%) was prepared.
この芯鞘型複合ステープル繊維を用いて、カード法により目付約１２５ｇ／ｍ２のカードウェブを作製し、目的の目付に合わせて、このウェブを積層し、合計目付約１０００ｇ／ｍ２のカードウェブとした。 Using this core-sheath composite staple fibers to prepare a card web having a basis weight of about 125 g / m 2 by the card method, in accordance with the basis weight of the object, the web was laminated, the total basis weight of about 1000 g / m 2 carded web It was.
このカードウェブを、上下に５０メッシュのステンレス製エンドレス金網を装備したベルトコンベアに移送した。なお、これら両金網の間隔を任意に調整可能なベルトコンベアである。 The card web was transferred to a belt conveyor equipped with a 50 mesh stainless steel endless wire mesh in the vertical direction. In addition, it is a belt conveyor which can adjust arbitrarily the space | interval of these both metal meshes.
またこのベルトコンベアの両金網の上下には水蒸気噴射装置が備えられておりカードウェブへこの装置から０．４ＭＰａの高温水蒸気をカードウェブの厚み方向に向けて通過するように（垂直に）噴出して水蒸気処理を施した後、１２０℃の熱風により乾燥し、不織繊維構造を有する成形体を得た。この水蒸気噴射装置の反対側にはコンベアネットを介し蒸気のサクション装置が設置されていた。上下の水蒸気噴射装置によりウェブの表裏両面に対して蒸気処理を施した。 In addition, water vapor jetting devices are provided above and below the two metal meshes of the belt conveyor, and 0.4 MPa high-temperature water vapor is jetted (perpendicularly) from this device to the card web in the thickness direction of the card web. After performing the steam treatment, it was dried with hot air at 120 ° C. to obtain a molded body having a nonwoven fiber structure. A steam suction device was installed on the opposite side of the steam spraying device via a conveyor net. Steam treatment was performed on both the front and back surfaces of the web with the upper and lower steam jetting devices.
なお、水蒸気噴射ノズルの孔径は０．３ｍｍであり、ノズルがコンベアの幅方向に沿って１ｍｍピッチで１列に並べられた蒸気噴射装置を使用した。加工速度は３ｍ／分であり、ノズル側とサクション側の上下コンベアベルト間の間隔（距離）を、厚み１０ｍｍの構造体が得られるように調整した。ノズルはコンベアベルトの裏側にベルトとほぼ接するように配置した。 In addition, the hole diameter of the water vapor | steam injection nozzle was 0.3 mm, and the vapor | steam injection apparatus with which the nozzle was arranged in 1 row at 1 mm pitch along the width direction of the conveyor was used. The processing speed was 3 m / min, and the interval (distance) between the upper and lower conveyor belts on the nozzle side and the suction side was adjusted so that a structure with a thickness of 10 mm was obtained. The nozzles were arranged on the back side of the conveyor belt so as to be almost in contact with the belt.
得られたボード状不織繊維構造体（フレクスター）は、ボード状の形態を有し、一般的な不織布に比べて硬質であった。形態保持性試験を行っても形状の変化はなかった。この不織繊維構造体を、９００ｍｍ×９００ｍｍに切断加工し、吸音体を準備した。 The obtained board-like nonwoven fiber structure (flexstar) had a board-like form and was harder than a general nonwoven fabric. There was no change in shape even when the shape retention test was performed. This nonwoven fiber structure was cut into 900 mm × 900 mm to prepare a sound absorber.
＜比較例１＞
上述のように作成した吸音体（厚み１０ｍｍのボード状のフレクスター（株式会社クラレ製）（見掛け密度：０．１ｇ／ｃｍ３、平均繊度：３．３ｄｔｅｘ、捲縮率：１３．３％、目付：１０００ｇ／ｍ２）をそのまま用いた（すなわち、開口率１００％）。吸音率（吸音体そのものの吸音率）が０．６以上になるのは周波数１．２５〜８．０ｋＨｚ、０．８以上になるのは１．６〜８．０ｋＨｚであった。
<Comparative Example 1>
A sound absorber (board-shaped flexstar (made by Kuraray Co., Ltd.) having a thickness of 10 mm (apparent density: 0.1 g / cm 3 , average fineness: 3.3 dtex, crimp rate: 13.3%, (Weight per unit area: 1000 g / m 2 ) was used as it was (that is, the aperture ratio was 100%.) The sound absorption coefficient (the sound absorption coefficient of the sound absorber itself) was 0.6 or more at frequencies of 1.25 to 8.0 kHz, and 0.00. The value of 8 or more was 1.6 to 8.0 kHz.
＜実施例１＞
厚み５．５ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）のＭＤＦに、一辺５ｍｍの正方形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２５ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：４．０％、孔ピッチａの平均値：２５ｍｍ、孔サイズｂの平均値：５ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝５、平均開口面積：２５ｍｍ２、最小開口面積：２５ｍｍ２、最大開口面積：２５ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）にボンドＣＨ１８（コニシ（株）社製）（酢酸ビニル系接着剤）を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例１の吸音パネルを得た。
<Example 1>
A porous reflector (opening ratio: 4.0) in which a through-hole having a square size of 5 mm on a side is formed in a 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) MDF having a thickness of 5.5 mm and a pitch of 25 mm between the holes. %, Average value of hole pitch a: 25 mm, average value of hole size b: 5 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 5, average opening area: 25 mm 2 , minimum opening area: 25 mm 2 , Bonded to the Flexstar (sound absorber) used in Comparative Example 1 with a maximum opening area of 25 mm 2 ) using Bond CH18 (manufactured by Konishi Co., Ltd.) (vinyl acetate adhesive) so as not to block the opening. Thus, a sound absorbing panel of Example 1 was obtained.
得られた実施例１の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、一般的に有効とされている吸音率０．６以上の周波数域は０．６３〜１．６ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６以上となっていた。また吸音率０．８以上を示す周波数域はみられなかった。 When the sound absorbing property was evaluated as described above for the obtained sound absorbing panel of Example 1, the frequency range of the sound absorption coefficient of 0.6 or more that is generally effective is 0.63 to 1.6 kHz. The sound absorption coefficient is 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility. Moreover, the frequency range which shows the sound absorption factor 0.8 or more was not seen.
＜実施例２＞
厚み１２ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）の合板に、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ３０ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：５．６％、孔ピッチａの平均値：３０ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝３．７５、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例２の吸音パネルを得た。
<Example 2>
A porous reflector (opening ratio: 5.6%) in which a true circular through hole having a diameter of 8 mm is formed on a plywood having a thickness of 12 mm, 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ), with a hole-to-hole pitch of 30 mm. Average value of hole pitch a: 30 mm, average value of hole size b: 8 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 3.75, average opening area: 50.2 mm 2 , minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, A sound absorbing panel of Example 2 was obtained.
得られた実施例２の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜１．６ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。また周波数１．０ｋＨｚでは０．８以上の吸音率（０．８５）が測定された。 When the sound absorbing property of the obtained sound absorbing panel of Example 2 was evaluated as described above, the sound absorption coefficient was 0.6 or more at a frequency of 0.63 to 1.6 kHz, which is important for conversation intelligibility. The sound absorption coefficient was 0.6 or more in a wider range than 0.8 to 1.6 kHz. Further, at a frequency of 1.0 kHz, a sound absorption coefficient (0.85) of 0.8 or more was measured.
＜実施例３＞
厚み５．５ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）のＭＤＦに、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２５ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：８％、孔ピッチａの平均値：２５ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝３．１２、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例３の吸音パネルを得た。
<Example 3>
A porous reflector (opening ratio: 8%) in which a true circular through hole with a diameter of 8 mm is formed in a 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) MDF with a thickness of 5.5 mm and a pitch between the holes is 25 mm. Average value of hole pitch a: 25 mm, Average value of hole size b: 8 mm, Average value of hole pitch a / Average value of hole size b = 3.12, Average opening area: 50.2 mm 2 , Minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, A sound absorbing panel of Example 3 was obtained.
得られた実施例３の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜２．５ｋＨｚ、０．８以上になるのは０．８〜１．６ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、会話明瞭度に重要な周波数域０．８〜１．６ｋＨｚで０．８以上の吸音率が測定された。 When the sound absorbing property of the sound absorbing panel of Example 3 obtained was evaluated as described above, the sound absorption coefficient was 0.6 or more, the frequency was 0.63 to 2.5 kHz, and 0.8 or more. The frequency was 0.8 to 1.6 kHz, and the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency that is important for conversation intelligibility. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.8 or higher was measured in a frequency range of 0.8 to 1.6 kHz which is important for conversation intelligibility.
＜実施例４＞
厚み５．５ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）のＭＤＦに、一辺８ｍｍの正方形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２５ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１０．２％、孔ピッチａの平均値：２５ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝３．１２、平均開口面積：６４ｍｍ２、最小開口面積：６４ｍｍ２、最大開口面積：６４ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例４の吸音パネルを得た。
<Example 4>
A porous reflector (opening ratio: 10.2) in which a through-hole having a square of 8 mm on one side is formed in a 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) MDF having a thickness of 5.5 mm and a pitch of 25 mm between the holes. %, Average value of hole pitch a: 25 mm, average value of hole size b: 8 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 3.12, average opening area: 64 mm 2 , minimum opening area: 64 mm 2 , the maximum opening area: 64 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, and the sound absorption of Example 4 I got a panel.
得られた実施例４の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜２．５ｋＨｚ、０．８以上になるのは０．８〜２．０ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 When the sound absorbing property of the obtained sound absorbing panel of Example 4 was evaluated as described above, the sound absorption coefficient was 0.6 or more, the frequency was 0.63 to 2.5 kHz, and 0.8 or more. It was 0.8 to 2.0 kHz, and the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility.
＜実施例５＞
厚み５．５ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）のＭＤＦに、８ｍｍ×２０ｍｍの長方形の貫通孔が孔と孔とのピッチ３５ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１１．９％、孔ピッチａの平均値：３５ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝４．３７５、平均開口面積：１６０ｍｍ２、最小開口面積：１６０ｍｍ２、最大開口面積：１６０ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例５の吸音パネルを得た。
<Example 5>
A porous reflector (aperture ratio: 11.1) formed by forming an 8 mm × 20 mm rectangular through hole with a pitch of 35 mm in a 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) MDF having a thickness of 5.5 mm. 9%, average value of hole pitch a: 35 mm, average value of hole size b: 8 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 4.375, average opening area: 160 mm 2 , minimum opening area: 160 mm 2 , maximum opening area: 160 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening. A sound absorbing panel was obtained.
得られた実施例５の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜３．１５ｋＨｚ、０．８以上になるのは０．８〜２．０ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 When the sound absorbing property of the obtained sound absorbing panel of Example 5 was evaluated as described above, the sound absorption coefficient was 0.6 or more, the frequency was 0.63 to 3.15 kHz, and 0.8 or more. It was 0.8 to 2.0 kHz, and the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility.
＜実施例６＞
厚み１２ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）の合板に、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２０ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１２．６％、孔ピッチａの平均値：２０ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝２．５、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例６の吸音パネルを得た。
<Example 6>
A porous reflector (opening ratio: 12.6%) in which a true circular through hole having a diameter of 8 mm is formed on a plywood having a thickness of 12 mm and a pitch of 20 mm on a plywood of 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ). Average value of hole pitch a: 20 mm, Average value of hole size b: 8 mm, Average value of hole pitch a / Average value of hole size b = 2.5, Average opening area: 50.2 mm 2 , Minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, A sound absorbing panel of Example 6 was obtained.
得られた実施例６の吸音パネルについて吸音パネルの端部を木桟で塞いだこと以外は上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜８．０ｋＨｚ、０．８以上になるのは０．８〜２．０ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 When the sound absorbing property of the obtained sound absorbing panel of Example 6 was evaluated as described above except that the end of the sound absorbing panel was covered with a wooden crosspiece, the sound absorption coefficient was 0.6 or higher. 63 to 8.0 kHz, and 0.8 or more is 0.8 to 2.0 kHz, and is a frequency that is important for speech intelligibility, and a sound absorption coefficient of 0.6 in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz. Was over. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility.
＜実施例７＞
厚み１２ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）の合板に、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２０ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１２．６％、孔ピッチａの平均値：２０ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝２．５、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例７の吸音パネルを得た。
<Example 7>
A porous reflector (opening ratio: 12.6%) in which a true circular through hole having a diameter of 8 mm is formed on a plywood having a thickness of 12 mm and a pitch of 20 mm on a plywood of 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ). Average value of hole pitch a: 20 mm, Average value of hole size b: 8 mm, Average value of hole pitch a / Average value of hole size b = 2.5, Average opening area: 50.2 mm 2 , Minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, A sound absorbing panel of Example 7 was obtained.
得られた実施例７の吸音パネルについては、側部を開放（側部においてフレクスターが露出）したこと以外は上述と同様にして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜８．０ｋＨｚ、０．８以上になるのは０．８〜２．５０ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。また、吸音パネルの端部を木桟で塞いで吸音率を測定した実施例６と比較すると、高音域の吸音率が若干向上していた。 For the sound absorbing panel of Example 7 obtained, when the sound absorbing properties were evaluated in the same manner as described above except that the side portions were opened (flexors were exposed at the side portions), the sound absorbing rate was 0.6 or more. The frequency is 0.63 to 8.0 kHz, and 0.8 or more is 0.8 to 2.50 kHz, which is a frequency important for conversation intelligibility in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz. The sound absorption coefficient was 0.6 or more. Furthermore, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility. Further, the sound absorption coefficient in the high sound range was slightly improved as compared with Example 6 in which the sound absorption coefficient was measured by closing the end of the sound absorption panel with a wooden crosspiece.
＜実施例８＞
厚み１２ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）の合板に、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ１８ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１５．５％、孔ピッチａの平均値：１８ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝２．２５、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例８の吸音パネルを得た。
<Example 8>
A porous reflector (opening ratio: 15.5%) in which a true circular through hole with a diameter of 8 mm is formed on a plywood of 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) having a thickness of 12 mm and a pitch between the holes is 18 mm. Average value of hole pitch a: 18 mm, Average value of hole size b: 8 mm, Average value of hole pitch a / Average value of hole size b = 2.25, Average opening area: 50.2 mm 2 , Minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, The sound absorbing panel of Example 8 was obtained.
得られた実施例８の吸音パネルについては、側部を開放（側部においてフレクスターが露出）したこと以外は上述と同様にして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．８〜４．０ｋＨｚ、０．８以上になるのは１．０〜３．１５ｋＨｚであり、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。 For the sound absorbing panel of Example 8 obtained, when the sound absorbing property was evaluated in the same manner as described above except that the side portions were opened (flexors exposed at the side portions), the sound absorbing rate was 0.6 or more. Is a frequency of 0.8 to 4.0 kHz, and a frequency of 0.8 or more is 1.0 to 3.15 kHz, which is a frequency important for conversation intelligibility in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz. The sound absorption coefficient was 0.6 or more.
＜実施例９〜１１＞
実施例９〜１１では、背後空気層の吸音率に及ぼす影響を検討した。吸音パネルとして、厚み９ｍｍの９１０ｍｍ×１８２０ｍｍ（面積：１．６６ｍ２）の合板に、直径８ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２０ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：１２．６％、孔ピッチａの平均値：２０ｍｍ、孔サイズｂの平均値：８ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝２．５、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、実施例９の吸音パネルを得た。実施例９の吸音パネルは図１に示した例のように背後空気層がない場合（空気層：０ｍｍ）とし、実施例１０、１１の吸音パネルについては、図８に示した例のように吸音パネルの下に、背後空気層の厚みに相当する木桟で四周を囲み、背後空気層を形成した（実施例１０の背後空気層の厚み：３０ｍｍ、実施例１１の背後空気層の厚み：６０ｍｍ）。なお、各吸音パネルは、フレクスター（吸音体）側部を開放（側部においてフレクスターが露出）して吸音性を評価した（図８を参照）。
<Examples 9 to 11>
In Examples 9-11, the influence on the sound absorption coefficient of the back air layer was examined. As a sound-absorbing panel, a porous reflector (aperture ratio: 9 mm thick, 910 mm × 1820 mm (area: 1.66 m 2 ) of plywood with 8 mm diameter round holes formed at a pitch of 20 mm between the holes. 12.6%, average value of hole pitch a: 20 mm, average value of hole size b: 8 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 2.5, average opening area: 50.2 mm 2 , The flexure (sound absorber) used in Comparative Example 1 with the minimum opening area: 50.2 mm 2 and the maximum opening area: 50.2 mm 2 ) is used so as not to block the opening using the same adhesive as in Example 1. The sound absorbing panel of Example 9 was obtained. The sound absorbing panel of Example 9 has no back air layer (air layer: 0 mm) as in the example shown in FIG. 1, and the sound absorbing panels of Examples 10 and 11 are as in the example shown in FIG. Under the sound-absorbing panel, four sides were surrounded by wooden bars corresponding to the thickness of the back air layer to form a back air layer (the back air layer thickness of Example 10: 30 mm, the back air layer thickness of Example 11: 60 mm). In addition, each sound-absorbing panel evaluated the sound-absorbing property by opening the side part of the flexstar (sound absorber) (exposing the flexor at the side part) (see FIG. 8).
吸音率の測定は床面積３３．５ｍ２、実験室容積２５１．３ｍ３、表面積２３７．４ｍ２であり、不整形７面体の残響室において、残響室法吸音率を測定した。この残響室の中央部に上述の吸音パネルを設置し、音響計測システム（ブリュエル・ケアー社製「ＰＵＬＳＥ３５６０」を用いて残響室法吸音率を測定した。なお、この残響室の残響時間は、１ｋＨｚに対して約８秒であった。帯域幅は１／３オクターブで０．１〜４ｋＨｚである。以下の実施例、比較例で評価に用いる周波数は各１／３オクターブバンド周波数域の中心周波数で表している。 Measurement of sound absorption coefficient floor area 33.5M 2, laboratory volume 251.3M 3, the surface area 237.4M 2, in irregular 7 tetrahedral reverberation chamber was measured reverberation room method sound absorbing coefficient. The sound absorbing panel described above was installed in the center of the reverberation room, and the sound absorption rate of the reverberation room method was measured using an acoustic measurement system ("PULSE 3560" manufactured by Brüel & Kjær. The reverberation time of the reverberation room was 1 kHz. The bandwidth is 0.1 to 4 kHz in 1/3 octave, and the frequency used for evaluation in the following examples and comparative examples is the center frequency of each 1/3 octave band frequency range. It is represented by
実施例９の吸音パネル（背後空気層の厚み：０ｍｍ）では、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．５〜４ｋＨｚ、また０．６３〜４ｋＨｚでは０．８以上の吸音率が得られ、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、実施例９の吸音パネルでは、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 In the sound absorbing panel of Example 9 (thickness of the back air layer: 0 mm), the sound absorption coefficient is 0.6 or more, and the sound absorption coefficient is 0.8 or more at a frequency of 0.5 to 4 kHz, and 0.63 to 4 kHz. As a result, the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency which is important for conversation intelligibility. Furthermore, in the sound absorption panel of Example 9, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversation intelligibility.
実施例１０の吸音パネル（背後空気層の厚み：３０ｍｍ）では、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．４〜４ｋＨｚ、また０．５〜２ｋＨｚでは０．８以上の吸音率が得られ、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６が以上となっていた。さらに、実施例１０の吸音パネルでは、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 In the sound-absorbing panel of Example 10 (thickness of the back air layer: 30 mm), the sound absorption coefficient is 0.6 or more, and the sound absorption coefficient is 0.8 or more at 0.5 to 2 kHz. As a result, the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency which is important for conversation intelligibility. Furthermore, in the sound absorption panel of Example 10, a sound absorption coefficient of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversational clarity.
実施例１１の吸音パネル（背後空気層の厚み：６０ｍｍ）では、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．４〜２．０ｋＨｚ、また０．５〜２ｋＨｚで０．８以上の吸音率が得られ、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で吸音率０．６以上となっていた。さらに、実施例１１の吸音パネルでは、会話明瞭度に重要とされる周波数で０．８〜１．６ｋＨｚより広い範囲で０．８以上の吸音率が測定された。 In the sound-absorbing panel of Example 11 (thickness of the back air layer: 60 mm), the sound absorption rate is 0.6 or more, and the sound absorption is 0.8 or more at a frequency of 0.4 to 2.0 kHz and 0.5 to 2 kHz. The frequency was obtained and the sound absorption coefficient was 0.6 or more in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversational intelligibility. Furthermore, in the sound absorption panel of Example 11, a sound absorption rate of 0.8 or more was measured in a range wider than 0.8 to 1.6 kHz at a frequency important for conversational clarity.
＜比較例２＞
厚み５．５ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）のＭＤＦに、直径５ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２５ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：３．１％、孔ピッチａの平均値：２５ｍｍ、孔サイズｂの平均値：５ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝５、平均開口面積：２ｍｍ２、最小開口面積：２ｍｍ２、最大開口面積：２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、比較例２の吸音パネルを得た。
<Comparative example 2>
A porous reflector (aperture ratio: 3.3 mm) formed by forming a true circular through hole with a diameter of 5 mm in a 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) MDF with a thickness of 5.5 mm. 1%, average value of hole pitch a: 25 mm, average value of hole size b: 5 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 5, average opening area: 2 mm 2 , minimum opening area: 2 mm 2 The maximum opening area: 2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, and the sound absorbing panel of Comparative Example 2 Got.
得られた比較例２の吸音パネルについて上述のようにして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数０．６３〜１．００ｋＨｚであったが、０．８以上の吸音率は測定されなかった。 When the sound absorbing property of the obtained sound absorbing panel of Comparative Example 2 was evaluated as described above, the sound absorption coefficient was 0.6 or more at a frequency of 0.63 to 1.00 kHz, but 0.8 or more. The sound absorption coefficient of was not measured.
＜比較例３＞
厚み１２ｍｍの９００ｍｍ×９００ｍｍ（面積：０．８１ｍ２）の合板に、直径１５ｍｍの真円形の貫通孔が孔と孔とのピッチ２０ｍｍで形成された多孔の反射体（開口率：５１．０４％、孔ピッチａの平均値：２０ｍｍ、孔サイズｂの平均値：１５ｍｍ、孔ピッチａの平均値／孔サイズｂの平均値＝１．３３、平均開口面積：５０．２ｍｍ２、最小開口面積：５０．２ｍｍ２、最大開口面積：５０．２ｍｍ２）を比較例１で用いたフレクスター（吸音体）に、実施例１と同じ接着剤を用いて開口部を塞がないように接着し、比較例３の吸音パネルを得た。
<Comparative Example 3>
A porous reflector (opening ratio: 51.04%) in which a true circular through hole having a diameter of 15 mm is formed on a plywood of 900 mm × 900 mm (area: 0.81 m 2 ) having a thickness of 12 mm and a pitch between the holes is 20 mm. Average value of hole pitch a: 20 mm, average value of hole size b: 15 mm, average value of hole pitch a / average value of hole size b = 1.33, average opening area: 50.2 mm 2 , minimum opening area: 50.2 mm 2 , maximum opening area: 50.2 mm 2 ) was adhered to the flexor (sound absorber) used in Comparative Example 1 using the same adhesive as in Example 1 so as not to block the opening, A sound absorbing panel of Comparative Example 3 was obtained.
得られた比較例３の吸音パネルについては、側部を開放（側部おいてフレクスターが露出）したこと以外は上述と同様にして吸音性を評価したところ、吸音率が０．６以上になるのは周波数１．０〜５．０ｋＨｚ、０．８以上になるのは１．２５〜４．０ｋＨｚであった。 For the sound absorbing panel of Comparative Example 3 obtained, when the sound absorbing property was evaluated in the same manner as described above except that the side portion was opened (flexor was exposed at the side portion), the sound absorbing rate was 0.6 or more. The frequency was 1.0 to 5.0 kHz, and the frequency of 0.8 or more was 1.25 to 4.0 kHz.
本発明の吸音パネルと吸音方法は、会話明瞭度に重要とされる１／３オクターブバンド中央周波数で０．８〜１．６ｋＨｚの帯域で優れた吸音率を有している。しかも、非常に薄いパネルで上記吸音率を有している。そのため、会話明瞭度を特に必要とされる、教室、会議室、住宅のリビング、病院などの待合室や診察しつ、公共施設の窓口や待合室などに適している。特に、吸音パネルが薄いことから、上記場所に設置しても空間を狭めることがないという特徴を有している。 The sound-absorbing panel and sound-absorbing method of the present invention have an excellent sound-absorbing rate in a band of 0.8 to 1.6 kHz at a 1/3 octave band center frequency, which is important for speech intelligibility. In addition, the sound absorption coefficient is a very thin panel. Therefore, it is suitable for classrooms, meeting rooms, living rooms in living rooms, hospitals and other waiting rooms and examinations, public facilities, and waiting rooms where conversational clarity is particularly required. In particular, since the sound absorbing panel is thin, there is a feature that the space is not narrowed even if it is installed in the above place.
１ 吸音パネル、２ 吸音体、３ 多孔の反射体、４，４Ａ，４Ｂ，４Ｃ，４Ｄ 孔、ａ 孔ピッチ、ｂ 孔サイズ、１１ 吸音パネル、１２ 反射体、２１ 吸音パネル、２２ 背後空気層、２３ 木桟。
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