JP2016157524A - Relay drive circuit - Google Patents

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中村　英人
Hideto Nakamura
英人 中村
岡本　直久
Naohisa Okamoto
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a relay drive circuit capable of suppressing the generation of wasteful loss when a holding voltage is generated to a relay coil.SOLUTION: A relay drive circuit 10 comprises: a driving power source E10 for supplying a driving current to relay coils RL10a and RL11a; a connection state switching part including switching elements Q10 to Q13 which form a serial connection state that the mutually serially connected relay coils RL10a and RL11a are connected to the driving power source E10 and a parallel connection state that each of a plurality of relay coils RL10a and RL11a is parallely connected to the driving power source E10; and a control part for controlling the connection state switching part. The control part controls the switching elements Q11 to Q13 so as to form the parallel connection state for a predetermined period when switching a plurality of relays from an off-state to an on-state, and thereafter, controls the switching elements Q11 to Q13 so as to form the serial connection state.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるべき複数のリレーを駆動するリレー駆動回路に関する。   The present invention relates to a relay drive circuit that drives a plurality of relays to be switched from an off state to an on state or from an on state to an off state at the same time.

従来から、複数の回路を電気的に接続／切断するために、リレーが多用されている。例えば、図６に示す蓄電システム１は、それぞれ２個のリレーからなる５つのリレー対２〜６を備えている。   Conventionally, relays are frequently used to electrically connect / disconnect a plurality of circuits. For example, the power storage system 1 illustrated in FIG. 6 includes five relay pairs 2 to 6 each including two relays.

系統に異常が発生していない通常時において、蓄電システム１は、放電、充電、待機の３つの状態をとり得る。放電状態では、リレー対２を構成するリレーがオン状態とされて蓄電部に含まれる二次電池の放電電力に基づく出力電力が系統に接続された一般負荷に供給されるとともに、リレー対３を構成するリレーがオン状態とされて系統電力が自立出力に接続された重要負荷に供給される。充電状態では、リレー対２を構成するリレーがオン状態とされて系統電力が直流電力に変換され二次電池に供給されるとともに、リレー対３を構成するリレーがオン状態とされて系統電力が重要負荷に供給される。また、待機状態では、リレー対３を構成するリレーだけがオン状態とされて系統電力が重要負荷に供給される。   In a normal time when no abnormality occurs in the system, the power storage system 1 can take three states: discharge, charge, and standby. In the discharged state, the relays constituting the relay pair 2 are turned on, and output power based on the discharged power of the secondary battery included in the power storage unit is supplied to the general load connected to the system, and the relay pair 3 is turned on. The constituent relay is turned on, and the grid power is supplied to an important load connected to the self-sustained output. In the charging state, the relays constituting the relay pair 2 are turned on, the system power is converted into DC power and supplied to the secondary battery, and the relays constituting the relay pair 3 are turned on so that the system power is Supplied to critical loads. In the standby state, only the relays constituting the relay pair 3 are turned on, and the system power is supplied to the important load.

一方、系統電力が低下した停電時において、蓄電システム１は、太陽光充電、蓄電池出力、太陽光出力の３つの状態をとり得る。太陽光充電状態では、リレー対４，６を構成するリレーがオン状態とされて太陽電池の発電電力に基づく出力電力が二次電池に供給される。蓄電池出力状態では、リレー対４，５を構成するリレーがオン状態とされて二次電池の放電電力に基づく出力電力が重要負荷に供給される。また、太陽光出力状態では、リレー対５，６を構成するリレーがオン状態とされて太陽電池の発電電力に基づく出力電力が重要負荷に供給されるとともに、リレー対４を構成するリレーがオン状態とされて発電電力に基づく出力電力の余剰分が二次電池に供給される。   On the other hand, at the time of a power failure when the system power is reduced, the power storage system 1 can take three states: solar charging, storage battery output, and solar output. In the solar charge state, the relays constituting the relay pairs 4 and 6 are turned on, and output power based on the generated power of the solar battery is supplied to the secondary battery. In the storage battery output state, the relays constituting the relay pairs 4 and 5 are turned on, and output power based on the discharge power of the secondary battery is supplied to the important load. Further, in the sunlight output state, the relays constituting the relay pairs 5 and 6 are turned on, the output power based on the generated power of the solar cell is supplied to the important load, and the relays constituting the relay pair 4 are turned on. The surplus output power based on the generated power is supplied to the secondary battery.

各リレー対２〜６を構成するリレーは、リレーコイルおよびリレー接点からなる。リレーコイルに駆動電流が流れ、リレーコイルの両端に予め定められた電圧（以下、「定格電圧」という）が発生すると、リレー接点が移動する。これにより、各リレーはオフ状態からオン状態に切り替わる。   The relay which comprises each relay pair 2-6 consists of a relay coil and a relay contact. When a drive current flows through the relay coil and a predetermined voltage (hereinafter referred to as “rated voltage”) is generated at both ends of the relay coil, the relay contact moves. Thereby, each relay switches from an OFF state to an ON state.

市販されているリレーの中には、上記定格電圧とは別に保持電圧が設定されているものもある。このタイプのリレーは、一旦オン状態に切り替わった後は、定格電圧よりも低い保持電圧を生じさせるだけでオン状態を維持することができる。このタイプのリレーによれば、リレーコイルにおける発熱が低減されるので、より広い温度範囲での使用が可能となる。   Some commercially available relays have a holding voltage set separately from the rated voltage. This type of relay, once switched to the on state, can maintain the on state simply by generating a holding voltage lower than the rated voltage. According to this type of relay, heat generation in the relay coil is reduced, so that it can be used in a wider temperature range.

図７に、特許文献１に記載されたリレー駆動回路４０を示す。同図に示すように、リレー駆動回路４０は、制御部４１、駆動用電源Ｅ４０、スイッチ素子Ｑ４０，Ｑ４１および抵抗Ｒ４０を備えている。リレーＲＬ４０をオン状態に切り替えるとき、制御部４１は、スイッチ素子Ｑ４０，Ｑ４１をオンさせる。これにより、駆動用電源Ｅ４０→リレーコイルＲＬ４０ａ→スイッチ素子Ｑ４１の経路で駆動電流が流れ、リレーコイルＲＬ４０ａに駆動用電源Ｅ４０の出力電圧と同程度の電圧が生じ、リレーＲＬ４０はオン状態となる。また、制御部４１は、リレーＲＬ４０がオン状態となってから予め定められた時間が経過すると、スイッチ素子Ｑ４１をオフさせる。これにより、駆動用電源Ｅ４０→リレーコイルＲＬ４０ａ→抵抗Ｒ４０→スイッチ素子Ｑ４０の経路で駆動電流が流れるようになり、リレーコイルＲＬ４０ａに抵抗Ｒ４０による電圧降下分を引いた電圧（保持電圧）が生じる。   FIG. 7 shows a relay drive circuit 40 described in Patent Document 1. As shown in the figure, the relay drive circuit 40 includes a control unit 41, a drive power supply E40, switch elements Q40 and Q41, and a resistor R40. When switching relay RL40 to the on state, control unit 41 turns on switching elements Q40 and Q41. As a result, a drive current flows through the path of the drive power supply E40 → the relay coil RL40a → the switch element Q41, a voltage similar to the output voltage of the drive power supply E40 is generated in the relay coil RL40a, and the relay RL40 is turned on. Moreover, the control part 41 turns off the switch element Q41, when predetermined time passes after relay RL40 will be in an ON state. As a result, the drive current flows through the path of drive power supply E40 → relay coil RL40a → resistor R40 → switch element Q40, and a voltage (holding voltage) obtained by subtracting the voltage drop due to resistor R40 is generated in relay coil RL40a.

図８に、リレーコイルに定格電圧および保持電圧の両方を生じさせることができる、従来の別のリレー駆動回路５０を示す。同図に示すように、リレー駆動回路５０は、制御部５１、駆動用電源Ｅ５０、スイッチ素子Ｑ５０，Ｍ５０および電圧降下手段５２（抵抗、ダイオード、レギュレータ回路等）を備えている。リレーＲＬ５０をオン状態に切り替えるとき、制御部５２は、スイッチ素子Ｑ５０，Ｍ５０をオンさせる。これにより、駆動用電源Ｅ５０→スイッチ素子Ｍ５０→リレーコイルＲＬ５０ａ→スイッチ素子Ｑ５０の経路で駆動電流が流れ、リレーコイルＲＬ５０ａに駆動用電源Ｅ５０の出力電圧と同程度の電圧が生じ、リレーＲＬ５０はオン状態となる。また、制御部５１は、リレーＲＬ５０がオン状態となってから予め定められた時間が経過すると、スイッチ素子Ｍ５０をオフさせる。これにより、駆動用電源Ｅ５０→電圧降下手段５２→リレーコイルＲＬ５０ａ→スイッチ素子Ｑ５０の経路で駆動電流が流れるようになり、リレーコイルＲＬ５０ａに電圧降下手段５２による電圧降下分を引いた電圧（保持電圧）が生じる。   FIG. 8 shows another conventional relay driving circuit 50 that can generate both a rated voltage and a holding voltage in the relay coil. As shown in the figure, the relay drive circuit 50 includes a control unit 51, a drive power supply E50, switch elements Q50 and M50, and voltage drop means 52 (resistor, diode, regulator circuit, etc.). When switching relay RL50 to the on state, control unit 52 turns on switching elements Q50 and M50. As a result, a drive current flows through the path of the drive power supply E50 → switch element M50 → relay coil RL50a → switch element Q50, and a voltage similar to the output voltage of the drive power supply E50 is generated in the relay coil RL50a, and the relay RL50 is turned on. It becomes a state. Further, the control unit 51 turns off the switch element M50 when a predetermined time elapses after the relay RL50 is turned on. As a result, the drive current flows through the path of the drive power source E50 → voltage drop means 52 → relay coil RL50a → switch element Q50, and the voltage (holding voltage) obtained by subtracting the voltage drop due to the voltage drop means 52 to the relay coil RL50a. ) Occurs.

特開平１０−２５５６２７号公報JP-A-10-255627

しかしながら、上記従来のリレー駆動回路４０，５０は、リレーコイルＲＬ４０ａ，ＲＬ５０ａに保持電圧を生じさせる際に、抵抗Ｒ４０または電圧降下手段５２において電圧降下分の損失が発生するという問題があった。   However, the conventional relay drive circuits 40 and 50 have a problem that when the holding voltage is generated in the relay coils RL40a and RL50a, a loss corresponding to the voltage drop occurs in the resistor R40 or the voltage drop means 52.

本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、その課題とするところは、リレーコイルに保持電圧を生じさせる際に無駄な損失が発生するのを防ぐことができるリレー駆動回路を提供することにある。   The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a relay drive circuit that can prevent unnecessary loss from occurring when a holding voltage is generated in a relay coil. There is.

上記課題を解決するために、本発明に係るリレー駆動回路は、同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるべき複数のリレーを駆動するリレー駆動回路であって、前記複数のリレーに各１つ含まれる複数のリレーコイルに駆動電流を供給する駆動用電源と、互いに直列接続された前記複数のリレーコイルが前記駆動用電源に接続された直列接続状態と、前記複数のリレーコイルの各々が前記駆動用電源に並列接続された並列接続状態とを作り出す、複数のスイッチ素子を含む接続状態切替部と、前記接続状態切替部に含まれる前記複数のスイッチ素子を制御する制御部と、を備え、前記制御部は、前記複数のリレーをオフ状態からオン状態に切り替えるときに、予め定められた期間だけ前記並列接続状態が作り出されるように前記複数のスイッチ素子を制御した後、前記直列接続状態が作り出されるように前記複数のスイッチ素子を制御することを特徴とする。   In order to solve the above problems, a relay drive circuit according to the present invention is a relay drive circuit that drives a plurality of relays to be switched from an off state to an on state or from an on state to an off state at the same time. A driving power source for supplying a driving current to a plurality of relay coils included in each relay, a series connection state in which the plurality of relay coils connected in series to each other are connected to the driving power source, and the plurality of relays A connection state switching unit including a plurality of switch elements that creates a parallel connection state in which each of the coils is connected in parallel to the driving power supply, and a control unit that controls the plurality of switch elements included in the connection state switching unit And when the plurality of relays are switched from the OFF state to the ON state, the control unit creates the parallel connection state for a predetermined period. After controlling the plurality of switching elements so as to be characterized in that the series connection state to control the plurality of switching elements so produced.

この構成によれば、制御部の制御下で接続状態切替部が並列接続状態を作り出すことにより、同時に切り替えるべき複数のリレーのリレーコイルに駆動用電源の出力電圧と同程度の電圧、すなわち定格電圧を生じさせることができる。また、この構成によれば、制御部の制御下で接続状態切替部が直列接続状態を作り出すことにより、各リレーコイルに駆動用電源の出力電圧をリレーコイルの数で割った電圧、すなわち定格電圧よりも低い保持電圧相当の電圧を生じさせることができる。さらに、この構成によれば、各リレーコイルに保持電圧相当の電圧を生じさせる際に、リレーコイルのそれぞれが他のリレーコイルにとっての電圧降下手段となるので、無駄な損失の発生を防ぐことができる。   According to this configuration, when the connection state switching unit creates a parallel connection state under the control of the control unit, the relay coil of a plurality of relays to be switched at the same time has a voltage equivalent to the output voltage of the driving power supply, that is, the rated voltage. Can be generated. Further, according to this configuration, the connection state switching unit creates a series connection state under the control of the control unit, so that the voltage obtained by dividing the output voltage of the driving power source by the number of relay coils to each relay coil, that is, the rated voltage A voltage corresponding to a lower holding voltage can be generated. In addition, according to this configuration, when a voltage corresponding to the holding voltage is generated in each relay coil, each of the relay coils serves as a voltage drop unit for the other relay coils, thereby preventing generation of useless loss. it can.

上記リレー駆動回路の具体的な回路構成としては、例えば、前記複数のリレーコイルが、前記直列接続状態における前記駆動電流の最上流側に位置する最上流側リレーコイルと、前記直列接続状態における前記駆動電流の最下流側に位置する最下流側リレーコイルとを含み、前記複数のスイッチ素子が、オン状態とされたときに前記最下流側リレーコイルを除いた各リレーコイルの下流側端部を地絡させる地絡スイッチ素子と、オン状態とされたときに前記最上流側リレーコイルを除いた各リレーコイルの上流側端部を天絡させる天絡スイッチ素子とを含み、前記制御部は、前記地絡スイッチ素子および前記天絡スイッチ素子をオン状態とすることにより前記並列接続状態を作り出し、前記地絡スイッチ素子および前記天絡スイッチ素子をオフ状態とすることにより前記直列接続状態を作り出す構成が考えられる。   As a specific circuit configuration of the relay drive circuit, for example, the plurality of relay coils are arranged on the most upstream side of the drive current in the series connection state and the most upstream relay coil in the series connection state. And a downstream end of each relay coil excluding the most downstream relay coil when the plurality of switch elements are turned on. A ground fault switch element that causes a ground fault, and a power fault switch element that causes the upstream end of each relay coil other than the most upstream relay coil to be in a fault when it is turned on, The parallel connection state is created by turning on the ground fault switch element and the power fault switch element, and the ground fault switch element and the power fault switch element are turned off. Configuration is conceivable to produce the series connection state by state.

本発明によれば、リレーコイルに保持電圧を生じさせる際に無駄な損失が発生するのを防ぐことができるリレー駆動回路を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the relay drive circuit which can prevent generating a useless loss when producing a holding voltage in a relay coil can be provided.

本発明の実施例１に係るリレー駆動回路の回路図である。1 is a circuit diagram of a relay drive circuit according to Embodiment 1 of the present invention. 本発明の実施例１に係るリレー駆動回路の、（Ａ）並列接続状態および（Ｂ）直列接続状態を示す等価回路図である。It is an equivalent circuit diagram which shows (A) parallel connection state and (B) series connection state of the relay drive circuit which concerns on Example 1 of this invention. 本発明の実施例１に係るリレー駆動回路の動作波形図である。It is an operation | movement waveform diagram of the relay drive circuit which concerns on Example 1 of this invention. 本発明の実施例２に係るリレー駆動回路の回路図である。It is a circuit diagram of the relay drive circuit which concerns on Example 2 of this invention. 本発明の変形例に係るリレー駆動回路の回路図である。It is a circuit diagram of the relay drive circuit which concerns on the modification of this invention. 蓄電システムの概略構成図である。It is a schematic block diagram of an electrical storage system. 従来のリレー駆動回路の回路図である。It is a circuit diagram of the conventional relay drive circuit. 従来の別のリレー駆動回路の回路図である。It is a circuit diagram of another conventional relay drive circuit.

以下、添付図面を参照しつつ、本発明に係るリレー駆動回路の実施例および変形例について説明する。   Hereinafter, embodiments and modifications of the relay drive circuit according to the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.

［実施例１］
図１に、本発明の実施例１に係るリレー駆動回路１０を示す。本実施例に係るリレー駆動回路１０は、蓄電システム１において同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるべき２個のリレー（リレー対２に含まれるリレーＲＬ１，ＲＬ２。図６参照）を駆動するために使用される。 [Example 1]
FIG. 1 shows a relay drive circuit 10 according to Embodiment 1 of the present invention. The relay drive circuit 10 according to this embodiment includes two relays (relays RL1, RL2 included in the relay pair 2; relays 2 to be switched from the off state to the on state or from the on state to the off state at the same time in the power storage system 1. Used to drive).

図１に示すように、リレー駆動回路１０は、駆動用電源Ｅ１０と、制御回路１１と、抵抗Ｒ１０，Ｒ１１およびコンデンサＣ１０からなる遅延回路と、抵抗Ｒ１２〜Ｒ１７、スイッチ素子Ｑ１０〜Ｑ１３およびダイオードＤ１０，Ｄ１１からなる接続状態切替部とを備えている。なお、本実施例では、本発明の「制御部」が制御回路１１と遅延回路とで構成されている。   As shown in FIG. 1, the relay drive circuit 10 includes a drive power supply E10, a control circuit 11, a delay circuit including resistors R10 and R11, and a capacitor C10, resistors R12 to R17, switch elements Q10 to Q13, and a diode D10. , D11, and a connection state switching unit. In the present embodiment, the “control unit” of the present invention includes the control circuit 11 and the delay circuit.

駆動用電源Ｅ１０は、ＧＮＤ基準で動作する直流電源である。駆動用電源Ｅ１０は、１２Ｖの出力電圧を電源ラインＰに出力する。   The drive power supply E10 is a DC power supply that operates on the basis of GND. The drive power supply E10 outputs an output voltage of 12V to the power supply line P.

制御回路１１は、マイコン等から構成されている。制御回路１１は、図６のリレーＲＬ１に相当するリレーＲＬ１０、およびリレーＲＬ２に相当するリレーＲＬ１１をオン状態とするときに５Ｖの制御電圧を制御ラインＣに出力し、それ以外のときは０Ｖの制御電圧を制御ラインＣに出力する。   The control circuit 11 is composed of a microcomputer or the like. The control circuit 11 outputs a control voltage of 5V to the control line C when the relay RL10 corresponding to the relay RL1 in FIG. 6 and the relay RL11 corresponding to the relay RL2 are turned on, and is set to 0V otherwise. The control voltage is output to the control line C.

遅延回路は、制御ラインＣに一端が接続された抵抗Ｒ１０と、その他端と接地ラインＧとの間に接続されたコンデンサＣ１０と、コンデンサＣ１０に並列接続された抵抗Ｒ１１とを備えている。制御回路１１が出力する制御電圧を０Ｖから５Ｖに変更すると、抵抗Ｒ１０の抵抗値とコンデンサＣ１０の静電容量値とによって決まる傾きでコンデンサＣ１０の充電電圧が上昇していく。   The delay circuit includes a resistor R10 having one end connected to the control line C, a capacitor C10 connected between the other end and the ground line G, and a resistor R11 connected in parallel to the capacitor C10. When the control voltage output from the control circuit 11 is changed from 0V to 5V, the charging voltage of the capacitor C10 increases with a slope determined by the resistance value of the resistor R10 and the capacitance value of the capacitor C10.

接続状態切替部は、制御ラインＣに一端が接続された抵抗Ｒ１２と、その他端にコレクタが接続されるとともにエミッタが接地ラインＧに接続されたＮＰＮトランジスタからなるスイッチ素子Ｑ１０と、抵抗Ｒ１２の他端と接地ラインＧとの間に接続された抵抗Ｒ１３と、抵抗Ｒ１２および抵抗Ｒ１３の接続点にベースが接続されるとともにエミッタが接地ラインＧに接続されたＮＰＮトランジスタからなるスイッチ素子Ｑ１１とを備えている。スイッチ素子Ｑ１０のベースは、遅延回路を構成するコンデンサＣ１０に接続されている。   The connection state switching unit includes a resistor R12 having one end connected to the control line C, a switch element Q10 including an NPN transistor having a collector connected to the other end and an emitter connected to the ground line G, and other resistors R12. A resistor R13 connected between the terminal and the ground line G, and a switch element Q11 including an NPN transistor having a base connected to a connection point of the resistors R12 and R13 and an emitter connected to the ground line G. ing. The base of the switch element Q10 is connected to a capacitor C10 that constitutes a delay circuit.

接続状態切替部は、さらに、制御ラインＣに一端が接続された抵抗Ｒ１４と、その他端と接地ラインＧとの間に接続された抵抗Ｒ１５と、これらの接続点にベースが接続されるとともにエミッタが接地ラインＧに接続されたＮＰＮトランジスタからなるスイッチ素子Ｑ１２とを備えている。   The connection state switching unit further includes a resistor R14 having one end connected to the control line C, a resistor R15 connected between the other end and the ground line G, a base connected to these connection points, and an emitter. Includes a switching element Q12 made of an NPN transistor connected to the ground line G.

接続状態切替部は、さらに、電源ラインＰに一端が接続された抵抗Ｒ１６と、その他端に一端が接続された抵抗Ｒ１７と、その他端にアノードが接続されるとともにカソードがスイッチ素子Ｑ１１のコレクタに接続されたダイオードＤ１０と、電源ラインＰにエミッタが接続されるとともにベースが抵抗Ｒ１６および抵抗Ｒ１７の接続点に接続されたＰＮＰトランジスタからなるスイッチ素子Ｑ１３と、スイッチ素子Ｑ１３のコレクタにカソードが接続されるとともにアノードがダイオードＤ１０のカソードに接続されたダイオードＤ１１とを備えている。   The connection state switching unit further includes a resistor R16 having one end connected to the power supply line P, a resistor R17 having one end connected to the other end, an anode connected to the other end, and a cathode serving as a collector of the switch element Q11. The connected diode D10, the switch element Q13 composed of a PNP transistor whose emitter is connected to the power supply line P and whose base is connected to the connection point of the resistors R16 and R17, and the cathode is connected to the collector of the switch element Q13. And a diode D11 having an anode connected to the cathode of the diode D10.

駆動されるべき２つのリレーＲＬ１０，ＲＬ１１のうち、リレーＲＬ１０のリレーコイルＲＬ１０ａは、ダイオードＤ１１のカソードとスイッチ素子Ｑ１２のコレクタとの間に接続される。また、リレーＲＬ１１のリレーコイルＲＬ１１ａは、電源ラインＰとダイオードＤ１１のアノードとの間に接続される。   Of the two relays RL10 and RL11 to be driven, relay coil RL10a of relay RL10 is connected between the cathode of diode D11 and the collector of switch element Q12. The relay coil RL11a of the relay RL11 is connected between the power supply line P and the anode of the diode D11.

互いに直列接続されたリレーコイルＲＬ１０ａおよびリレーコイルＲＬ１１ａが駆動用電源Ｅ１０に接続されているとみなせるとき、駆動電流は、リレーコイルＲＬ１１ａを流れた後にリレーコイルＲＬ１０ａを流れる。すなわち、リレーコイルＲＬ１１ａは、駆動電流の通流方向において上流側に、リレーコイルＲＬ１０ａは下流側に位置している。このため、本明細書では、リレーコイルＲＬ１０ａを「最下流側リレーコイル」、リレーコイルＲＬ１１ａを「最上流側リレーコイル」と呼ぶこととする。   When it can be considered that the relay coil RL10a and the relay coil RL11a connected in series with each other are connected to the drive power supply E10, the drive current flows through the relay coil RL10a after flowing through the relay coil RL11a. That is, the relay coil RL11a is located on the upstream side in the flow direction of the drive current, and the relay coil RL10a is located on the downstream side. Therefore, in this specification, the relay coil RL10a is referred to as a “most downstream relay coil”, and the relay coil RL11a is referred to as a “most upstream relay coil”.

また、スイッチ素子Ｑ１３がオンすると、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの上流側端部（ダイオードＤ１１に接続される端部）は電源ラインＰに天絡され、スイッチ素子Ｑ１１がオンすると、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａの下流側端部（ダイオードＤ１１に接続される端部）は接地ラインＧに地絡される。このため、本明細書では、スイッチ素子Ｑ１３を「天絡スイッチ素子」、スイッチ素子Ｑ１１を「地絡スイッチ素子」と呼ぶこととする。   When the switch element Q13 is turned on, the upstream end (the end connected to the diode D11) of the most downstream relay coil RL10a is grounded to the power supply line P, and when the switch element Q11 is turned on, the most upstream relay. The downstream end (the end connected to the diode D11) of the coil RL11a is grounded to the ground line G. Therefore, in this specification, the switch element Q13 is referred to as a “power fault switch element” and the switch element Q11 is referred to as a “ground fault switch element”.

制御回路１１が０Ｖの制御電圧を出力しているとき、スイッチ素子Ｑ１０，Ｑ１２、地絡スイッチ素子Ｑ１１および天絡スイッチ素子Ｑ１３はいずれもオフ状態となるため、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａには駆動電流が流れない。したがって、このとき、リレーＲＬ１０，ＲＬ１１はオフ状態となる。   When the control circuit 11 outputs a control voltage of 0 V, the switch elements Q10 and Q12, the ground fault switch element Q11 and the power fault switch element Q13 are all turned off, so that the most downstream relay coil RL10a and the most upstream No drive current flows through the side relay coil RL11a. Therefore, at this time, relays RL10 and RL11 are turned off.

制御回路１１が制御電圧を０Ｖから５Ｖに変更すると、地絡スイッチ素子Ｑ１１、スイッチ素子Ｑ１２および天絡スイッチ素子Ｑ１３がオン状態となり、これにより、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａの各々が駆動用電源Ｅ１０に並列接続されているかのような状態となる（図２（Ａ）参照）。以下、この状態を「並列接続状態」と呼ぶ。   When the control circuit 11 changes the control voltage from 0V to 5V, the ground fault switch element Q11, the switch element Q12, and the power fault switch element Q13 are turned on, whereby the most downstream relay coil RL10a and the most upstream relay coil RL11a. Are connected in parallel to the driving power source E10 (see FIG. 2A). Hereinafter, this state is referred to as a “parallel connection state”.

並列接続状態においては、駆動用電源Ｅ１０→最上流側リレーコイルＲＬ１１ａ→地絡スイッチ素子Ｑ１１の経路で最上流側リレーコイルＲＬ１１ａの駆動電流が流れるとともに、駆動用電源Ｅ１０→天絡スイッチ素子Ｑ１３→最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ→スイッチ素子Ｑ１２の経路で最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの駆動電流が流れる。これにより、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａのそれぞれに駆動用電源Ｅ１０の出力電圧と同程度の電圧（定格電圧）が生じる。   In the parallel connection state, the drive current of the most upstream relay coil RL11a flows through the path of the drive power supply E10 → the most upstream relay coil RL11a → the ground fault switch element Q11, and the drive power supply E10 → the power supply switch element Q13 → The drive current of the most downstream relay coil RL10a flows through the path of the most downstream relay coil RL10a → the switch element Q12. As a result, a voltage (rated voltage) comparable to the output voltage of the drive power supply E10 is generated in each of the most downstream relay coil RL10a and the most upstream relay coil RL11a.

制御電圧が５Ｖに変更されてから、遅延回路の時定数によって決まる時間が経過すると、スイッチ素子Ｑ１０がオン状態となる。そして、これに伴って、地絡スイッチ素子Ｑ１１および天絡スイッチ素子Ｑ１３がオフ状態となり、互いに直列接続された最下流側リレーコイルＲＬ１０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａが駆動用電源Ｅ１０に接続されているかのような状態となる（図２（Ｂ）参照）。以下、この状態を「直列接続状態」と呼ぶ。   When the time determined by the time constant of the delay circuit elapses after the control voltage is changed to 5 V, the switch element Q10 is turned on. Along with this, the ground fault switch element Q11 and the power fault switch element Q13 are turned off, and the most downstream relay coil RL10a and the most upstream relay coil RL11a connected in series with each other are connected to the drive power supply E10. It will be in the state as it is (refer FIG. 2 (B)). Hereinafter, this state is referred to as a “series connection state”.

直列接続状態においては、駆動用電源Ｅ１０→最上流側リレーコイルＲＬ１１ａ→ダイオードＤ１１→最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ→スイッチ素子Ｑ１２の経路で駆動電流が流れる。これにより、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａのそれぞれに駆動用電源Ｅ１０の出力電圧の１／２程度の電圧（保持電圧）が生じる。   In the serial connection state, a drive current flows through a path of the drive power supply E10 → the most upstream relay coil RL11a → the diode D11 → the most downstream relay coil RL10a → the switch element Q12. As a result, a voltage (holding voltage) about ½ of the output voltage of the drive power supply E10 is generated in each of the most downstream relay coil RL10a and the most upstream relay coil RL11a.

図３に、本実施例に係るリレー駆動回路１０の動作波形図（シミュレーション結果）を示す。なお、本シミュレーションでは、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａおよび最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの代わりに、３６０Ωの抵抗を２個並列に接続したものを使用した。また、本シミュレーションでは、各素子の素子値を以下の通りとした。

抵抗Ｒ１０：５．６ｋΩ，抵抗Ｒ１１：１０ｋΩ， 抵抗Ｒ１２：１００Ω
抵抗Ｒ１３：１０ｋΩ， 抵抗Ｒ１４：２．２ｋΩ，抵抗Ｒ１５：１０ｋΩ
抵抗Ｒ１６：２．２ｋΩ，抵抗Ｒ１７：１０ｋΩ
コンデンサＣ１０：１００μＦ
駆動用電源Ｅ１０：１２Ｖ
制御回路１１が出力する制御電圧：０−５Ｖ
FIG. 3 shows an operation waveform diagram (simulation result) of the relay drive circuit 10 according to the present embodiment. In this simulation, instead of the most upstream relay coil RL11a and the most downstream relay coil RL10a, two 360Ω resistors connected in parallel were used. Moreover, in this simulation, the element value of each element was as follows.

Resistance R10: 5.6 kΩ, Resistance R11: 10 kΩ, Resistance R12: 100Ω
Resistor R13: 10 kΩ, Resistor R14: 2.2 kΩ, Resistor R15: 10 kΩ
Resistor R16: 2.2 kΩ, Resistor R17: 10 kΩ
Capacitor C10: 100 μF
Driving power supply E10: 12V
Control voltage output by the control circuit 11: 0-5V

図３に示した３つの動作波形は、上から、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａの代わりに配置した抵抗に生じた電圧、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの代わりに配置した抵抗に生じた電圧、および制御電圧の動作波形である。   The three operation waveforms shown in FIG. 3 are, from the top, the voltage generated in the resistor arranged instead of the most upstream relay coil RL11a, the voltage generated in the resistor arranged instead of the most downstream relay coil RL10a, and the control It is an operation waveform of a voltage.

時間６０ｍｓにおいて制御電圧を０Ｖから５Ｖに変更すると、スイッチ素子Ｑ１２、地絡スイッチ素子Ｑ１１および天絡スイッチ素子Ｑ１３がオン状態となることにより並列接続状態が作り出された。そして、その結果、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａおよび最下流側リレーコイルＲＬ１０ａに、駆動用電源Ｅ１０の出力電圧と同程度の電圧、すなわち約１２Ｖが生じた。   When the control voltage was changed from 0 V to 5 V at time 60 ms, the parallel connection state was created by turning on the switch element Q12, the ground fault switch element Q11, and the power fault switch element Q13. As a result, a voltage approximately equal to the output voltage of the drive power supply E10, that is, about 12V was generated in the most upstream relay coil RL11a and the most downstream relay coil RL10a.

その後、コンデンサＣ１０の充電電圧が上昇し、時間１８０ｍｓにおいてスイッチ素子Ｑ１０がオン状態になると、地絡スイッチ素子Ｑ１１および天絡スイッチ素子Ｑ１３がオフ状態となることにより直列接続状態が作り出された。そして、その結果、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａおよび最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの電圧は、１２Ｖの約１／２である約６Ｖに低下した。
次に、本発明の実施例２に係るリレー駆動回路について説明する。 Thereafter, when the charging voltage of the capacitor C10 increased and the switch element Q10 was turned on at a time of 180 ms, the ground fault switch element Q11 and the power fault switch element Q13 were turned off, thereby creating a series connection state. As a result, the voltages of the most upstream relay coil RL11a and the most downstream relay coil RL10a decreased to about 6V, which is about 1/2 of 12V.
Next, a relay drive circuit according to a second embodiment of the present invention will be described.

［実施例２］
図４に、実施例２に係るリレー駆動回路２０を示す。本実施例に係るリレー駆動回路２０は、リレーＲＬ２０を含む３つのリレーを同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるために使用される。リレー駆動回路２０は、接続状態切替部が、地絡スイッチ素子Ｑ２０、天絡スイッチ素子Ｑ２１、抵抗Ｒ２０およびダイオードＤ２０，Ｄ２１をさらに備えている点においてリレー駆動回路１０と相違している。 [Example 2]
FIG. 4 shows a relay drive circuit 20 according to the second embodiment. The relay drive circuit 20 according to the present embodiment is used to simultaneously switch the three relays including the relay RL20 from the off state to the on state, or from the on state to the off state. The relay drive circuit 20 is different from the relay drive circuit 10 in that the connection state switching unit further includes a ground fault switch element Q20, a power fault switch element Q21, a resistor R20, and diodes D20 and D21.

ＮＰＮトランジスタからなる地絡スイッチ素子Ｑ２０は、ベースが抵抗Ｒ１２および抵抗Ｒ１３の接続点に接続されるとともにエミッタが接地ラインＧに接続されている。ＰＮＰトランジスタからなる天絡スイッチ素子Ｑ２１は、電源ラインＰにエミッタが接続されるとともにベースが抵抗Ｒ１６および抵抗Ｒ１７の接続点に接続されている。抵抗Ｒ２０は、上記接続点に接続されている。ダイオードＤ２０は、アノードが抵抗Ｒ２０の他端に接続されるとともにカソードが地絡スイッチ素子Ｑ２０のコレクタに接続されている。また、ダイオードＤ２１は、アノードがダイオードＤ１０のカソードに接続されるとともにカソードが天絡スイッチ素子Ｑ２１のコレクタに接続されている。また、本実施例におけるダイオードＤ１１は、アノードがダイオードＤ２０のカソードに接続されるとともにカソードが天絡スイッチ素子Ｑ１３のコレクタに接続されている。   The ground fault switch element Q20 formed of an NPN transistor has a base connected to a connection point between the resistors R12 and R13 and an emitter connected to the ground line G. In the power supply switching element Q21 made of a PNP transistor, an emitter is connected to the power supply line P, and a base is connected to a connection point between the resistors R16 and R17. The resistor R20 is connected to the connection point. The diode D20 has an anode connected to the other end of the resistor R20 and a cathode connected to the collector of the ground fault switch element Q20. The diode D21 has an anode connected to the cathode of the diode D10 and a cathode connected to the collector of the power switch element Q21. Further, the diode D11 in the present embodiment has an anode connected to the cathode of the diode D20 and a cathode connected to the collector of the power supply switch element Q13.

最下流側リレーコイルＲＬ１０ａは、ダイオードＤ１１のカソードとスイッチ素子Ｑ１２のコレクタとの間に接続される。最上流側リレーコイルＲＬ１１ａは、電源ラインＰとダイオードＤ２１のアノードとの間に接続される。また、これらの間に位置するリレーコイルＲＬ２０ａは、ダイオードＤ２１のカソードとダイオードＤ１１のアノードとの間に接続される。   The most downstream relay coil RL10a is connected between the cathode of the diode D11 and the collector of the switch element Q12. The most upstream relay coil RL11a is connected between the power supply line P and the anode of the diode D21. Also, the relay coil RL20a located between them is connected between the cathode of the diode D21 and the anode of the diode D11.

このように、本実施例に係るリレー駆動回路２０は、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａを除いた各リレーコイルＲＬ２０ａ，ＲＬ１１ａの下流側端部が、地絡スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ２０によって地絡されるように構成されている。また、リレー駆動回路２０は、最上流側リレーコイルＲＬ１１ａを除いた各リレーコイルＲＬ２０ａ，ＲＬ１０ａの上流側端部が、天絡スイッチ素子Ｑ１３，Ｑ２１によって天絡されるように構成されている。   As described above, in the relay drive circuit 20 according to the present embodiment, the downstream ends of the relay coils RL20a and RL11a except the most downstream relay coil RL10a are grounded by the ground fault switch elements Q11 and Q20. It is configured. Further, the relay drive circuit 20 is configured such that the upstream ends of the relay coils RL20a and RL10a excluding the most upstream relay coil RL11a are connected to the power supply by the power supply switch elements Q13 and Q21.

制御回路１１が０Ｖの制御電圧を出力しているとき、スイッチ素子Ｑ１０，Ｑ１２、地絡スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ２０および天絡スイッチ素子Ｑ１３，Ｑ２１はいずれもオフ状態となるため、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ、リレーコイルＲＬ２０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａには駆動電流が流れない。したがって、このとき、各リレーＲＬ１０，ＲＬ１１，ＲＬ２０はオフ状態となる。   When the control circuit 11 outputs a control voltage of 0 V, the switch elements Q10 and Q12, the ground fault switch elements Q11 and Q20, and the power fault switch elements Q13 and Q21 are all turned off, so that the most downstream relay coil No drive current flows through the RL 10a, the relay coil RL20a, and the most upstream relay coil RL11a. Accordingly, at this time, the relays RL10, RL11, and RL20 are turned off.

制御回路１１が制御電圧を０Ｖから５Ｖに変更すると、地絡スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ２０、スイッチ素子Ｑ１２および天絡スイッチ素子Ｑ１３，Ｑ２１がオン状態となる。これにより、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ、リレーコイルＲＬ２０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａは、並列接続状態となる。   When control circuit 11 changes the control voltage from 0V to 5V, ground fault switch elements Q11 and Q20, switch element Q12, and power fault switch elements Q13 and Q21 are turned on. Thereby, the most downstream relay coil RL10a, the relay coil RL20a, and the most upstream relay coil RL11a are in a parallel connection state.

並列接続状態においては、駆動用電源Ｅ１０→最上流側リレーコイルＲＬ１１ａ→地絡スイッチ素子Ｑ１１の経路で最上流側リレーコイルＲＬ１１ａの駆動電流が流れ、駆動用電源Ｅ１０→天絡スイッチ素子Ｑ１３→最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ→スイッチ素子Ｑ１２の経路で最下流側リレーコイルＲＬ１０ａの駆動電流が流れ、さらに、駆動用電源Ｅ１０→天絡スイッチ素子Ｑ２１→リレーコイルＲＬ２０ａ→地絡スイッチ素子Ｑ２０の経路でリレーコイルＲＬ２０ａの駆動電流が流れる。これにより、リレーコイルＲＬ１０ａ，ＲＬ１１ａ，ＲＬ２０ａのそれぞれに駆動用電源Ｅ１０の出力電圧と同程度の電圧（定格電圧）が生じる。   In the parallel connection state, the drive current of the most upstream relay coil RL11a flows through the path of the drive power supply E10 → the most upstream relay coil RL11a → the ground fault switch element Q11, and the drive power supply E10 → the power supply switch element Q13 → the most The drive current of the most downstream relay coil RL10a flows through the path from the downstream relay coil RL10a to the switch element Q12, and further relays through the path from the drive power supply E10 to the power supply switch element Q21 → the relay coil RL20a to the ground fault switch element Q20. A drive current of the coil RL20a flows. As a result, a voltage (rated voltage) comparable to the output voltage of the drive power supply E10 is generated in each of the relay coils RL10a, RL11a, and RL20a.

制御電圧が５Ｖに変更されてから、遅延回路の時定数によって決まる時間が経過すると、スイッチ素子Ｑ１０がオン状態となる。そして、これに伴って、地絡スイッチ素子Ｑ１１，Ｑ２０および天絡スイッチ素子Ｑ１３，Ｑ２１がオフ状態となり、最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ、リレーコイルＲＬ２０ａおよび最上流側リレーコイルＲＬ１１ａは、直列接続状態となる。   When the time determined by the time constant of the delay circuit elapses after the control voltage is changed to 5 V, the switch element Q10 is turned on. Along with this, the ground fault switch elements Q11, Q20 and the power fault switch elements Q13, Q21 are turned off, and the most downstream relay coil RL10a, the relay coil RL20a, and the most upstream relay coil RL11a are connected in series. Become.

直列接続状態においては、駆動用電源Ｅ１０→最上流側リレーコイルＲＬ１１ａ→ダイオードＤ２１→リレーコイルＲＬ２０ａ→ダイオードＤ１１→最下流側リレーコイルＲＬ１０ａ→スイッチ素子Ｑ１２の経路で駆動電流が流れる。これにより、リレーコイルＲＬ１０ａ，ＲＬ１１ａ，ＲＬ２０ａのそれぞれに駆動用電源Ｅ１０の出力電圧の１／３程度の電圧（保持電圧）が生じる。   In the serial connection state, the drive current flows through the path of the drive power supply E10 → the most upstream relay coil RL11a → the diode D21 → the relay coil RL20a → the diode D11 → the most downstream relay coil RL10a → the switch element Q12. As a result, a voltage (holding voltage) about 1/3 of the output voltage of the driving power supply E10 is generated in each of the relay coils RL10a, RL11a, and RL20a.

以上、本発明に係るリレー駆動回路の実施例について説明したが、本発明は実施例の構成に限定されるものではない。   As mentioned above, although the Example of the relay drive circuit based on this invention was described, this invention is not limited to the structure of an Example.

例えば、本発明に係るリレー駆動回路は、同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるべき複数のリレーを有するあらゆるシステムにおいて、当該リレーを駆動するために使用することができる。   For example, the relay drive circuit according to the present invention can be used to drive the relay in any system having a plurality of relays that are to be simultaneously switched from an off state to an on state or from an on state to an off state.

また、本発明に係るリレー駆動回路は、図５に示すリレー駆動回路３０のように、各リレーＲＬ１０，ＲＬ１１に１個以上のリレーＲＬ３０，ＲＬ３１が並列に接続されていてもよい。   Further, in the relay drive circuit according to the present invention, one or more relays RL30 and RL31 may be connected in parallel to each of the relays RL10 and RL11 as in the relay drive circuit 30 shown in FIG.

また、本発明に係るリレー駆動回路は、ｎ個（ただし、ｎは４以上の整数）のリレーが直列接続状態または並列接続状態となるように構成されていてもよい。ｎ個のリレーが直列接続状態となると、並列接続状態において生じる電圧（定格電圧）の１／ｎの電圧（保持電圧）が各リレーのリレーコイルに生じる。   Further, the relay drive circuit according to the present invention may be configured such that n (where n is an integer of 4 or more) relays are in a series connection state or a parallel connection state. When n relays are connected in series, a voltage (holding voltage) of 1 / n of the voltage (rated voltage) generated in the parallel connection state is generated in the relay coil of each relay.

また、本発明に係るリレー駆動回路は、制御回路が遅延回路（抵抗Ｒ１０，Ｒ１１およびコンデンサＣ１０）を内包していてもよい。この場合、制御回路は、各リレーをオフ状態からオン状態に切り替えるタイミングで変化する第１制御電圧と、各リレーのリレーコイルに生じる電圧を定格電圧から保持電圧に変化させるタイミングで変化する第２制御電圧とを出力する必要がある。   In the relay driving circuit according to the present invention, the control circuit may include a delay circuit (resistors R10 and R11 and a capacitor C10). In this case, the control circuit changes the first control voltage that changes at the timing of switching each relay from the OFF state to the ON state and the second that changes at the timing that changes the voltage generated in the relay coil of each relay from the rated voltage to the holding voltage. It is necessary to output a control voltage.

１０，２０，３０ リレー駆動回路
１１ 制御回路
Ｃ１０ コンデンサ
Ｄ１０，Ｄ１１，Ｄ２０，Ｄ２１ ダイオード
Ｅ１０ 駆動用電源
Ｑ１０〜Ｑ１３，Ｑ２０，Ｑ２１ スイッチ素子
Ｒ１０〜Ｒ１７，Ｒ２０ 抵抗
ＲＬ１０，ＲＬ１１，ＲＬ２０，ＲＬ３０，ＲＬ３１ リレー
ＲＬ１０ａ，ＲＬ１１ａ，ＲＬ２０ａ リレーコイル
Ｃ 制御ライン
Ｇ 設置ライン
Ｐ 電源ライン 10, 20, 30 Relay drive circuit 11 Control circuit C10 Capacitors D10, D11, D20, D21 Diode E10 Drive power supplies Q10-Q13, Q20, Q21 Switch elements R10-R17, R20 Resistors RL10, RL11, RL20, RL30, RL31 Relay RL10a, RL11a, RL20a Relay coil C Control line G Installation line P Power line

Claims (2)

同時にオフ状態からオン状態に、またはオン状態からオフ状態に切り替えるべき複数のリレーを駆動するリレー駆動回路であって、
前記複数のリレーに各１つ含まれる複数のリレーコイルに駆動電流を供給する駆動用電源と、
互いに直列接続された前記複数のリレーコイルが前記駆動用電源に接続された直列接続状態と、前記複数のリレーコイルの各々が前記駆動用電源に並列接続された並列接続状態とを作り出す、複数のスイッチ素子を含む接続状態切替部と、
前記接続状態切替部に含まれる前記複数のスイッチ素子を制御する制御部と、
を備え、
前記制御部は、前記複数のリレーをオフ状態からオン状態に切り替えるときに、予め定められた期間だけ前記並列接続状態が作り出されるように前記複数のスイッチ素子を制御した後、前記直列接続状態が作り出されるように前記複数のスイッチ素子を制御する
ことを特徴とするリレー駆動回路。 A relay driving circuit for driving a plurality of relays to be switched from an off state to an on state or from an on state to an off state at the same time;
A driving power source for supplying a driving current to a plurality of relay coils included in each of the plurality of relays;
A plurality of relay coils connected in series with each other create a series connection state in which the plurality of relay coils are connected to the driving power source, and a plurality of relay coils create a parallel connection state in which each of the plurality of relay coils is connected in parallel to the driving power source. A connection state switching unit including a switch element;
A control unit that controls the plurality of switch elements included in the connection state switching unit;
With
The controller, when switching the plurality of relays from an off state to an on state, controls the plurality of switch elements so that the parallel connection state is created only for a predetermined period, and then the series connection state is A relay drive circuit that controls the plurality of switch elements to be created. 前記複数のリレーコイルは、前記直列接続状態における前記駆動電流の最上流側に位置する最上流側リレーコイルと、前記直列接続状態における前記駆動電流の最下流側に位置する最下流側リレーコイルとを含み、
前記複数のスイッチ素子は、オン状態とされたときに前記最下流側リレーコイルを除いた各リレーコイルの下流側端部を地絡させる地絡スイッチ素子と、オン状態とされたときに前記最上流側リレーコイルを除いた各リレーコイルの上流側端部を天絡させる天絡スイッチ素子とを含み、
前記制御部は、前記地絡スイッチ素子および前記天絡スイッチ素子をオン状態とすることにより前記並列接続状態を作り出し、前記地絡スイッチ素子および前記天絡スイッチ素子をオフ状態とすることにより前記直列接続状態を作り出す
ことを特徴とする請求項１に記載のリレー駆動回路。 The plurality of relay coils include a most upstream relay coil located on the most upstream side of the drive current in the series connection state, and a most downstream relay coil located on the most downstream side of the drive current in the series connection state. Including
The plurality of switch elements include a ground fault switch element that grounds a downstream end of each relay coil excluding the most downstream relay coil when the switch element is turned on, and the outermost switch element when the switch element is turned on. Including a power switch element that powers the upstream end of each relay coil excluding the upstream relay coil,
The control unit creates the parallel connection state by turning on the ground fault switch element and the power fault switch element, and sets the series connection by turning off the ground fault switch element and the power fault switch element. The relay drive circuit according to claim 1, wherein a connection state is created.
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