JP2016121560A

JP2016121560A - Gas compressor

Info

Publication number: JP2016121560A
Application number: JP2014260500A
Authority: JP
Inventors: 津田　昌宏; Masahiro Tsuda; 昌宏津田
Original assignee: Calsonic Kansei Corp
Current assignee: Marelli Corp
Priority date: 2014-12-24
Filing date: 2014-12-24
Publication date: 2016-07-07
Anticipated expiration: 2034-12-24
Also published as: JP5831619B1

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To prevent the chattering of vanes due to pressures temporarily decreasing in back pressure spaces for the vanes in the second half of a compression stroke or in a discharge stroke.SOLUTION: A back pressure space 77 of a vane groove 75 finishing communication with an intermediate pressure supply groove 67 is next communicated with a first supply part 69a of a high pressure supply groove 69 on the upstream side in a rotating direction X of a rotor 23, and a high pressure is supplied thereto from the first supply part 69a. Then, the back pressure space 77 transfers its communication destination to a second supply part 69b on the downstream side in the rotating direction X, and a high pressure is supplied thereto from the second supply part 69b. When the communication destination of the back pressure space 77 is an interval 69c between the first supply part 69a and the second supply part 69b, a vane 25 has slide contact with an inner peripheral face 33d of a cylinder chamber 33, in its region (c) where the rate of a reduction in the projection stroke of the vane 25 with the rotation of the rotor 23 is small. So, when the back pressure space 77 is communicated with the interval 69c, a temporary increase of a pressure therein is prevented.SELECTED DRAWING: Figure 7

Description

本発明は、所謂、ベーンロータリー型の気体圧縮機に関する。 The present invention relates to a so-called vane rotary type gas compressor.

特許文献１に示すように、従来より気体圧縮機は種々提案されている。 As shown in Patent Document 1, various gas compressors have been conventionally proposed.

図９は、従来の気体圧縮機内に配置される圧縮ブロックを示している。 FIG. 9 shows a compression block arranged in a conventional gas compressor.

この圧縮ブロックは、シリンダブロック１００と、シリンダブロック１００の左右に配置される一対のサイドブロック１０１とを有する。シリンダブロック１００と一対のサイドブロック１０１の内部には、シリンダ室１０５が形成されている。シリンダブロック１００には、吸入口１１０と２つの吐出口１０８が設けられている。 This compression block has a cylinder block 100 and a pair of side blocks 101 disposed on the left and right of the cylinder block 100. A cylinder chamber 105 is formed inside the cylinder block 100 and the pair of side blocks 101. The cylinder block 100 is provided with a suction port 110 and two discharge ports 108.

シリンダ室１０５には、ロータ１０２が回転自在に配置されている。ロータ１０２には、間隔を置いて複数のベーン溝１０６が形成されている。各ベーン溝１０６には、ロータ１０２の外周面より出没自在にベーン１０３が配置されている。ベーン溝１０６のベーン１０３より背面側には、背圧空間１０７（１０７Ａ、１０７Ｂ、１０７Ｃ）が形成されている。背圧空間１０７は、ロータ１０２の両側面に開口している。 A rotor 102 is rotatably disposed in the cylinder chamber 105. A plurality of vane grooves 106 are formed in the rotor 102 at intervals. A vane 103 is disposed in each vane groove 106 so as to be able to appear and retract from the outer peripheral surface of the rotor 102. Back pressure space 107 (107A, 107B, 107C) is formed on the back side of vane groove 106 from vane 103. The back pressure space 107 is open on both side surfaces of the rotor 102.

各サイドブロック１０１のシリンダ室１０５側の壁面には、背圧空間１０７の回転軌跡上に中間圧供給溝１１３と高圧供給溝１１４が形成されている。中間圧供給溝１１３には、吸入した冷媒よりも高く、吐出した冷媒よりも低い圧力である中間圧が供給される。高圧供給溝１１４には、吐出した冷媒と同等の圧力である高圧が供給される。 An intermediate pressure supply groove 113 and a high pressure supply groove 114 are formed on the rotation trajectory of the back pressure space 107 on the wall surface of each side block 101 on the cylinder chamber 105 side. The intermediate pressure supply groove 113 is supplied with an intermediate pressure that is higher than the sucked refrigerant and lower than the discharged refrigerant. The high pressure supply groove 114 is supplied with a high pressure that is equivalent to the discharged refrigerant.

シリンダ室１０５には、２つのベーン１０３に囲まれて圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃが形成される。ロータ１０２の回転時には、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃは、吸入工程と圧縮工程と吐出工程を行い、この一連の工程を繰り返す。 In the cylinder chamber 105, compression chambers 105a, 105b, and 105c are formed surrounded by two vanes 103. When the rotor 102 rotates, the compression chambers 105a, 105b, and 105c perform a suction process, a compression process, and a discharge process, and repeat this series of processes.

吸入工程では、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃの容積が徐々に大きくなって吸入口１１０より冷媒を吸入する。圧縮工程では、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃの容積が徐々に小さくなって冷媒を圧縮する。吐出工程では、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃの容積が徐々に小さくなるとともに冷媒圧が所定圧以上になると、開閉弁１０９が開いて冷媒を吐出口１０８より吐出する。 In the suction process, the volumes of the compression chambers 105a, 105b, and 105c gradually increase, and the refrigerant is sucked from the suction port 110. In the compression process, the volumes of the compression chambers 105a, 105b, and 105c are gradually reduced to compress the refrigerant. In the discharge process, when the volume of the compression chambers 105a, 105b, and 105c gradually decreases and the refrigerant pressure exceeds a predetermined pressure, the on-off valve 109 is opened and the refrigerant is discharged from the discharge port.

このような一連の工程において、各ベーン１０３には、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃの冷媒圧力が各ベーン１０３をベーン溝１０６へ収納する方向（以下「収納方向」）に押圧するが、背圧空間１０７に作用する背圧によって各ベーン１０３の先端がシリンダ室１０５の内壁を摺動し、圧縮室１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃが冷媒を確実に圧縮することができるようになっている。 In such a series of steps, the refrigerant pressure in the compression chambers 105a, 105b, and 105c presses each vane 103 in the direction in which each vane 103 is stored in the vane groove 106 (hereinafter referred to as “storage direction”). The tip of each vane 103 slides on the inner wall of the cylinder chamber 105 by the back pressure acting on the space 107, and the compression chambers 105a, 105b, 105c can reliably compress the refrigerant.

ここで、収納方向の圧力が小さい吸入工程や圧縮工程の初期では、中間圧供給溝１１３からの中間圧を背圧として作用させる。また、ベーン１０３の収納方向への圧力が大きい圧縮工程の後期や吐出工程では、高圧供給溝１１４からの高圧を背圧として作用させる。このように、ベーン１０３に作用させる背圧をベーン１０３の収納方向への圧力に応じて変更することによって、ベーン１０３の摺動抵抗を極力小さくし低燃費化を図っている。 Here, in the initial stage of the suction process and the compression process where the pressure in the storage direction is small, the intermediate pressure from the intermediate pressure supply groove 113 is applied as the back pressure. Further, in the latter stage of the compression process where the pressure in the storage direction of the vane 103 is large or in the discharge process, the high pressure from the high-pressure supply groove 114 acts as a back pressure. In this way, by changing the back pressure applied to the vane 103 in accordance with the pressure in the storage direction of the vane 103, the sliding resistance of the vane 103 is reduced as much as possible to reduce fuel consumption.

特開２０１３−１９４５４９号公報JP 2013-194549 A

ところで、前記従来例では、背圧空間１０７が中間圧供給溝１１３から高圧供給溝１１４に連通状態を移行する際に、先行する回転下流の背圧空間１０７が高圧供給溝１１４に既に連通している。このため、追従する回転上流の背圧空間１０７が高圧供給溝１１４への連通状態に移行し終えると、２つの背圧空間１０７が同時に高圧供給溝１１４に連通する状態となる。 By the way, in the conventional example, when the back pressure space 107 transitions from the intermediate pressure supply groove 113 to the high pressure supply groove 114, the preceding rotation downstream back pressure space 107 is already in communication with the high pressure supply groove 114. Yes. For this reason, when the following back pressure space 107 in the upstream of rotation finishes being transferred to the high pressure supply groove 114, the two back pressure spaces 107 are in communication with the high pressure supply groove 114 simultaneously.

このとき、圧力が中間圧である回転上流の背圧空間１０７と高圧供給溝１１４を介して連通した回転下流の背圧空間１０７の圧力が、図１０のＰに示すように、高圧よりも一時的に低下する。回転下流側のベーン１０３には、圧縮工程の後期や吐出工程の圧縮室１０５の冷媒の圧力がベーン１０３の収納方向に作用しているため、ベーン１０３がベーン溝１０６に一時的に収納されてチャタリングが発生する可能性がある。 At this time, as shown in P of FIG. 10, the pressure in the downstream back pressure space 107 communicating with the upstream upstream pressure space 107 having the intermediate pressure via the high pressure supply groove 114 is temporarily higher than the high pressure. Decline. The vane 103 on the downstream side of the rotation is temporarily stored in the vane groove 106 because the refrigerant pressure in the compression chamber 105 in the later stage of the compression process or in the discharge process acts in the storage direction of the vane 103. Chattering may occur.

本発明は前記事情に鑑みなされたもので、本発明の目的は、例えば、圧縮工程の後期や吐出工程におけるベーンの背圧空間の一時的な減圧によるベーンのチャタリング発生を防止する等の目的で工夫を施すのに当たり、気体圧縮機としての動作性能を維持することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is, for example, to prevent occurrence of chattering of the vane due to temporary decompression of the back pressure space of the vane in the later stage of the compression process or in the discharge process. In carrying out the device, it is to maintain the operation performance as a gas compressor.

上記目的を達成するために、請求項１に記載した本発明の気体圧縮機は、
冷媒が圧縮されるシリンダ室を内部に有する筒状のシリンダブロックと、
前記シリンダブロックの側部に取り付けられ、該側部における前記シリンダ室の開口を封止するサイドブロックと、
前記シリンダ室内で回転し、前記シリンダ室の内周面に対向する外周面に開口する複数のベーン溝を回転方向に間隔をおいて複数有するロータと、
前記各ベーン溝にそれぞれ収納されて前記外周面から出没し、前記シリンダ室の内周面に摺接して該内周面と前記ロータの外周面との間を複数の圧縮室に仕切る複数のベーンと、
前記サイドブロックの少なくとも一方に形成され、吸入工程から圧縮工程にかけての前記圧縮室を仕切る前記ベーンを収容した前記ベーン溝の溝底の背圧空間に連通して、吸入工程から圧縮工程にかけての前記圧縮室の冷媒圧力より大きい中間圧を前記背圧空間に供給する中間圧供給部と、
前記サイドブロックの少なくとも一方に形成され、圧縮工程から吐出工程にかけての前記圧縮室を仕切る前記ベーンを収容した前記ベーン溝の前記背圧空間に、前記中間圧供給部との連通を終えた後に連通して、圧縮工程から吐出工程にかけての前記圧縮室の冷媒圧力及び前記中間圧より大きい高圧を前記背圧空間に供給する高圧供給部とを備えており、
前記高圧供給部は、前記回転方向に間隔をおいて配置された複数の互いに独立した供給部に分割されており、
前記間隔は、前記ベーン溝に対する前記ベーンの突出ストロークの減少率が所定のしきい値以下となる前記ロータの回転位置において、前記背圧空間と連通する位置に配置されている、
ことを特徴とする。 In order to achieve the above object, the gas compressor of the present invention described in claim 1
A cylindrical cylinder block having therein a cylinder chamber in which the refrigerant is compressed;
A side block attached to a side portion of the cylinder block and sealing an opening of the cylinder chamber in the side portion;
A rotor that rotates in the cylinder chamber and has a plurality of vane grooves that are open on an outer peripheral surface facing the inner peripheral surface of the cylinder chamber and spaced apart in the rotation direction;
A plurality of vanes that are respectively housed in the respective vane grooves, protrude from and emerge from the outer peripheral surface, slidably contact the inner peripheral surface of the cylinder chamber, and partition the inner peripheral surface and the outer peripheral surface of the rotor into a plurality of compression chambers. When,
It is formed in at least one of the side blocks and communicates with a back pressure space at the groove bottom of the vane groove that houses the vane that partitions the compression chamber from the suction process to the compression process, and the suction process to the compression process. An intermediate pressure supply unit for supplying an intermediate pressure larger than the refrigerant pressure in the compression chamber to the back pressure space;
Communicating after the communication with the intermediate pressure supply section is completed in the back pressure space of the vane groove formed in at least one of the side blocks and housing the vane for partitioning the compression chamber from the compression process to the discharge process. And a high-pressure supply unit that supplies a higher pressure than the refrigerant pressure and the intermediate pressure in the compression chamber from the compression step to the discharge step to the back pressure space,
The high-pressure supply unit is divided into a plurality of independent supply units arranged at intervals in the rotation direction,
The interval is arranged at a position communicating with the back pressure space at a rotational position of the rotor where a reduction rate of the protruding stroke of the vane with respect to the vane groove is a predetermined threshold value or less.
It is characterized by that.

また、請求項２に記載した本発明の気体圧縮機は、請求項１に記載した本発明の気体圧縮機において、
前記シリンダ室の内周面は、
（ａ）前記内周面に摺接する前記ベーンの前記ベーン溝からの突出ストロークが、前記ロータの前記回転方向への回転に伴い増加する領域、
（ｂ）前記内周面に摺接する前記ベーンの前記ベーン溝からの突出ストロークが、前記ロータの前記回転方向への回転に伴い減少する領域、
（ｃ）前記内周面に摺接する前記ベーンの前記ベーン溝からの突出ストロークが、前記ロータの前記回転方向への回転に伴い減少し、その減少率が、前記（ｂ）の領域よりも小さい領域、
（ｄ）前記内周面に摺接する前記ベーンの前記ベーン溝からの突出ストロークが、前記ロータの前記回転方向への回転に伴い減少し、その減少率が、前記（ｃ）の領域よりも大きくかつ前記（ｂ）の領域よりも小さい領域、
が、前記回転方向（Ｘ）において順次連続するように形成されており、
前記間隔は、前記内周面の前記（ｃ）の領域を前記ベーンが摺接しているときに、該ベーンを収容した前記ベーン溝の前記背圧空間と連通する位置に配置されている、
ことを特徴とする。 Moreover, the gas compressor of the present invention described in claim 2 is the gas compressor of the present invention described in claim 1,
The inner circumferential surface of the cylinder chamber is
(A) a region in which a projecting stroke of the vane slidingly contacting the inner peripheral surface increases as the rotor rotates in the rotation direction;
(B) a region in which a protruding stroke of the vane slidingly contacting the inner peripheral surface decreases with rotation of the rotor in the rotation direction;
(C) The protrusion stroke from the vane groove of the vane slidably contacting the inner peripheral surface decreases with the rotation of the rotor in the rotation direction, and the reduction rate is smaller than that in the region (b). region,
(D) The projecting stroke of the vane that is in sliding contact with the inner peripheral surface decreases with the rotation of the rotor in the rotational direction, and the reduction rate is larger than that in the region of (c). And an area smaller than the area of (b),
Are formed sequentially in the rotational direction (X),
The interval is arranged at a position communicating with the back pressure space of the vane groove accommodating the vane when the vane is in sliding contact with the area (c) of the inner peripheral surface.
It is characterized by that.

本発明によれば、中間圧供給部との連通を終えたベーン溝の背圧空間が、ロータの回転方向における高圧供給部の最上流側に位置する供給部に連通し、その供給部から高圧が供給される。その後、背圧空間は、この供給部との連通を終えて、回転方向下流側に隣り合う次の供給部と連通するようになる。 According to the present invention, the back pressure space of the vane groove that has finished communicating with the intermediate pressure supply unit communicates with the supply unit located on the most upstream side of the high pressure supply unit in the rotation direction of the rotor, and the high pressure from the supply unit Is supplied. Thereafter, the back pressure space ends communication with the supply unit, and communicates with the next supply unit adjacent to the downstream side in the rotation direction.

そして、ロータの回転方向において隣り合う高圧供給部の上流側の供給部から下流側の供給部に背圧空間の連通先が移行する際に、背圧空間は常に、上流側の供給部と下流側の供給部との少なくとも一方に連通する状態を維持する。 When the communication destination of the back pressure space is transferred from the upstream supply part to the downstream supply part of the adjacent high pressure supply part in the rotational direction of the rotor, the back pressure space is always downstream of the upstream supply part and the downstream supply part. A state of communicating with at least one of the supply unit on the side is maintained.

しかも、背圧空間の連通先が高圧供給部の上流側の供給部から下流側の供給部に移行する際に両供給部間の間隔を背圧空間が跨ぐときには、この間隔と重なる分だけ背圧空間の各供給部に対する連通断面積が減少し、あるいは、背圧空間の各供給部に対する連通が遮断される。 Moreover, when the back pressure space spans the space between the two supply units when the communication destination of the back pressure space moves from the upstream supply unit to the downstream supply unit of the high pressure supply unit, the back pressure space is overlapped by the overlap. The communication cross-sectional area with respect to each supply part of pressure space reduces, or the communication with respect to each supply part of back pressure space is interrupted | blocked.

このとき、ロータの回転に伴いベーンがベーン溝の背圧空間側に没入し背圧空間の体積が減少すると、減少した体積分だけ背圧空間内の高圧を上流側や下流側の供給部に退避させる効率が下がり、あるいは、背圧空間内の高圧を上流側や下流側の供給部に退避させることができなくなる。すると、圧縮工程の後期や吐出工程において背圧空間の圧力が一時的に上昇し、シリンダ室の内周面に対するベーンの押し付け力が必要以上に増えて、両者間の摺動抵抗が増大してしまう可能性がある。 At this time, when the vane immerses into the back pressure space side of the vane groove as the rotor rotates and the volume of the back pressure space decreases, the high pressure in the back pressure space is reduced to the upstream or downstream supply section by the reduced volume. The efficiency of evacuation decreases, or the high pressure in the back pressure space cannot be evacuated to the upstream or downstream supply section. Then, the pressure in the back pressure space temporarily rises in the later stage of the compression process and in the discharge process, and the pressing force of the vane against the inner peripheral surface of the cylinder chamber increases more than necessary, and the sliding resistance between the two increases. There is a possibility.

これに対し、本発明では、ベーン溝の背圧空間が両供給部間の間隔と連通するときに、シリンダ室の内周面のうち、ベーン溝に対するベーンの突出ストロークの減少率が所定のしきい値以下となる部分を、ベーンが摺動する。このため、背圧空間が両供給部間の間隔と連通するときの背圧空間の体積の減少率は、所定のしきい値以下の減少率でベーンの突出ストロークが減少する範囲内の程度に抑制される。 On the other hand, in the present invention, when the back pressure space of the vane groove communicates with the space between the two supply parts, the reduction rate of the vane protrusion stroke with respect to the vane groove is predetermined within the inner peripheral surface of the cylinder chamber. The vane slides on the part below the threshold. For this reason, the reduction rate of the volume of the back pressure space when the back pressure space communicates with the interval between the two supply parts is within a range in which the protruding stroke of the vane is reduced at a reduction rate equal to or less than a predetermined threshold value. It is suppressed.

したがって、ベーン溝の背圧空間が高圧供給部の両供給部間の間隔と連通するときの背圧空間の一時的な圧力上昇の発生を低く抑え、あるいは防止して、圧縮工程の後期や吐出工程におけるベーンの背圧空間の一時的な増圧によりシリンダ室の内周面に対するベーンの摺動抵抗が増えるのを防止することができる。これにより、ロータの回転に必要な動力が増えるのを防ぎ、気体圧縮機としての動作性能を維持することができる。 Therefore, the occurrence of a temporary pressure rise in the back pressure space when the back pressure space of the vane groove communicates with the space between the two supply portions of the high pressure supply portion is suppressed or prevented at a later stage of the compression process or discharge. It is possible to prevent an increase in the sliding resistance of the vane with respect to the inner peripheral surface of the cylinder chamber due to a temporary increase in the back pressure space of the vane in the process. Thereby, it is possible to prevent an increase in power necessary for the rotation of the rotor and to maintain the operation performance as a gas compressor.

本発明の一実施形態に係るベーンロータリー式の気体圧縮機の全体構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the whole structure of the vane rotary type gas compressor which concerns on one Embodiment of this invention. 図１の気体圧縮機のＡ−Ａ矢視図である。It is an AA arrow line view of the gas compressor of FIG. 図１の気体圧縮機のＢ−Ｂ矢視図である。It is a BB arrow line view of the gas compressor of FIG. 図３に示す圧縮ブロックの要部を拡大して示す説明図である。It is explanatory drawing which expands and shows the principal part of the compression block shown in FIG. 図３の高圧供給溝の第１供給部と第２供給部とをベーン溝の背圧空間がどちらにも連通しない間隔に離して配置した場合の仮想例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the hypothetical example at the time of arrange | positioning the 1st supply part and 2nd supply part of the high voltage | pressure supply groove | channel of FIG. 3 separated by the space | interval which the back pressure space of a vane groove | channel does not communicate in any way. 図５の圧縮室の圧力及びベーン溝のベーンの背圧空間の圧力のロータの回転角度に応じた変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change according to the rotation angle of the rotor of the pressure of the compression chamber of FIG. 5, and the pressure of the back pressure space of the vane of a vane groove | channel. 図３の高圧供給溝の第１供給部と第２供給部とベーン溝の背圧空間との連通断面積を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the communication cross-sectional area with the 1st supply part of the high-pressure supply groove of FIG. 3, a 2nd supply part, and the back pressure space of a vane groove. 図３の圧縮室の圧力及びベーン溝のベーンの背圧空間の圧力のロータの回転角度に応じた変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change according to the rotation angle of the rotor of the pressure of the compression chamber of FIG. 3, and the pressure of the back pressure space of the vane of a vane groove | channel. 従来の気体圧縮機の圧縮ブロックの内部を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the inside of the compression block of the conventional gas compressor. 図９の圧縮室の圧力及びベーン溝のベーンの背圧空間の圧力のロータの回転角度に応じた変化を示すグラフである。It is a graph which shows the change according to the rotation angle of the rotor of the pressure of the compression chamber of FIG. 9, and the pressure of the back pressure space of the vane of a vane groove | channel.

以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１に示すように、本発明の一実施形態に係る気体圧縮機１は、略円筒状のハウジング２と、ハウジング２内に収容される圧縮部３と、圧縮部３に駆動力を伝達するモータ部４と、ハウジング２に固定され、モータ部４の駆動を制御するインバータ部５とを備えている。 As shown in FIG. 1, a gas compressor 1 according to an embodiment of the present invention transmits a driving force to a substantially cylindrical housing 2, a compression unit 3 accommodated in the housing 2, and the compression unit 3. A motor unit 4 and an inverter unit 5 that is fixed to the housing 2 and controls driving of the motor unit 4 are provided.

ハウジング２は、図示しない吸入ポートが形成されるフロントヘッド７と、開口をフロントヘッド７に閉塞される有底筒状のリアケース９とからなっている。 The housing 2 includes a front head 7 in which a suction port (not shown) is formed, and a bottomed cylindrical rear case 9 whose opening is closed by the front head 7.

リアケース９の内壁１３には圧縮部３が固定されている。圧縮部３は、ハウジング２内を区画するようにして一方側に吸入室１１が形成され、他方側に吐出室１５とが形成されている。また、リアケース９の外周には、吐出室１５と冷凍サイクルとを連通する図示しない吐出ポートが形成されている。また、吐出室１５の下方には、圧縮部３の潤滑性を保つための油Ｏが貯留する油溜まり１７が形成されている。 The compression part 3 is fixed to the inner wall 13 of the rear case 9. The compression unit 3 has a suction chamber 11 formed on one side and a discharge chamber 15 formed on the other side so as to partition the inside of the housing 2. A discharge port (not shown) that connects the discharge chamber 15 and the refrigeration cycle is formed on the outer periphery of the rear case 9. In addition, an oil reservoir 17 in which oil O for maintaining the lubricity of the compression unit 3 is stored is formed below the discharge chamber 15.

圧縮部３は、シリンダ室３３を形成する圧縮ブロック１９と、圧縮ブロック１９に固定される油分離器２１と、シリンダ室３３内に回転自在に収容されるロータ２３と、ロータ２３から出没してシリンダ室３３を仕切るベーン２５（図３参照）と、ロータ２３と一体に固定されて駆動力を伝達する駆動軸２７とを備えている。 The compression unit 3 protrudes and retracts from the compression block 19 forming the cylinder chamber 33, the oil separator 21 fixed to the compression block 19, the rotor 23 rotatably accommodated in the cylinder chamber 33, and the rotor 23. A vane 25 (see FIG. 3) that partitions the cylinder chamber 33 and a drive shaft 27 that is fixed integrally with the rotor 23 and transmits a driving force are provided.

圧縮ブロック１９は、シリンダブロック２９と、一対のサイドブロック３１と、シリンダブロック２９の内周に形成されるシリンダ室３３とからなっている。 The compression block 19 includes a cylinder block 29, a pair of side blocks 31, and a cylinder chamber 33 formed on the inner periphery of the cylinder block 29.

図３に示すようにシリンダブロック２９は、内部に歪んだ楕円形状のシリンダ室３３を有している。このシリンダ室３３の開口は、シリンダブロック２９の両端を一対のサイドブロック３１によって狭持することにより閉塞される。 As shown in FIG. 3, the cylinder block 29 has an elliptical cylinder chamber 33 distorted inside. The opening of the cylinder chamber 33 is closed by holding both ends of the cylinder block 29 by a pair of side blocks 31.

図３、図４に示すようにロータ２３は、１箇所がシリンダ室３３の内壁に接するように配置され、シリンダ室３３の中心（重心）よりずれた位置を回転中心にして配置されており、ロータ２３の外周面に開口するベーン溝７５と、ベーン２５の背面側の背圧空間７７とを備えている。 As shown in FIGS. 3 and 4, the rotor 23 is arranged so that one location is in contact with the inner wall of the cylinder chamber 33, and is arranged with the position shifted from the center (center of gravity) of the cylinder chamber 33 as the rotation center. A vane groove 75 opened on the outer peripheral surface of the rotor 23 and a back pressure space 77 on the back side of the vane 25 are provided.

シリンダ室３３は、ロータ２３の複数のベーン溝７５から出没する複数のベーン２５によって、ロータ２３の回転方向Ｘに複数に仕切られる。これにより、シリンダ室３３の内周面３３ｄとロータ２３の外周面２３ａとの間に複数の圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃが形成される。 The cylinder chamber 33 is partitioned into a plurality in the rotational direction X of the rotor 23 by a plurality of vanes 25 that appear and disappear from the plurality of vane grooves 75 of the rotor 23. Thereby, a plurality of compression chambers 33a, 33b, 33c are formed between the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 and the outer peripheral surface 23a of the rotor 23.

また、シリンダブロック２９は、シリンダ室３３内に冷媒を吸入する吸入孔３９と、シリンダ室３３内で圧縮した冷媒を吐出する吐出孔３５と、吐出孔３５を開閉する開閉弁３７と、サイドブロック３１の油供給路と連通するシリンダ側油供給路４１とを備えている。 The cylinder block 29 includes a suction hole 39 for sucking refrigerant into the cylinder chamber 33, a discharge hole 35 for discharging refrigerant compressed in the cylinder chamber 33, an on-off valve 37 for opening and closing the discharge hole 35, and a side block. And a cylinder-side oil supply passage 41 communicating with the 31 oil supply passages.

図１に示すように、一対のサイドブロック３１は、フロントサイドブロック３１ａとリアサイドブロック３１ｂとからなっており、リアサイドブロック３１ｂには油分離器２１が固定されている。 As shown in FIG. 1, the pair of side blocks 31 includes a front side block 31a and a rear side block 31b, and an oil separator 21 is fixed to the rear side block 31b.

フロントサイドブロック３１ａは、シリンダブロック２９に当接するフロント側端面４３と、吸入孔３９と連通し、吸入室１１から冷媒を吸入する図示しない吸入孔と、駆動軸２７を回転自在に支持するフロント側軸受４７と、シリンダ側油供給路４１と連通するフロント側油供給路４９とを備えている。 The front side block 31a communicates with the front side end face 43 that contacts the cylinder block 29, the suction hole 39, a suction hole (not shown) that sucks refrigerant from the suction chamber 11, and a front side that rotatably supports the drive shaft 27. A bearing 47 and a front side oil supply path 49 communicating with the cylinder side oil supply path 41 are provided.

フロント側端面４３には、圧力供給溝が設けられており、圧力供給溝は、吸入した冷媒よりも高く、吐出する冷媒の圧力よりも低い中間の圧力（中間圧）を背圧空間７７へ供給する中間圧供給溝５１と、リアサイドブロック３１ｂ側の高圧供給溝６９に対向する位置に設けられる高圧供給溝５３とを備えている。 The front-side end face 43 is provided with a pressure supply groove, and the pressure supply groove supplies an intermediate pressure (intermediate pressure) higher than the sucked refrigerant and lower than the pressure of the discharged refrigerant to the back pressure space 77. Intermediate pressure supply groove 51 and high pressure supply groove 53 provided at a position facing high pressure supply groove 69 on the rear side block 31b side.

また、フロント側軸受４７には、環状のフロント側環状溝５５が形成されており、フロント側油供給路４９の一端側に連通して設けられている。なお、フロント側油供給路４９の他端側は、シリンダ側油供給路４１と連通している。 The front side bearing 47 is formed with an annular front side annular groove 55 and is provided in communication with one end side of the front side oil supply passage 49. The other end side of the front side oil supply passage 49 is in communication with the cylinder side oil supply passage 41.

図２に示すように、リアサイドブロック３１ｂは、シリンダブロック２９に当接するリア側端面５７と、吐出室１５の下方に貯留する油Ｏを吸入する油供給穴５９と、駆動軸２７を回転自在に支持するリア側軸受６３と、シリンダ側油供給路４１と連通するリア側油供給路５９ｂとを備えている。 As shown in FIG. 2, the rear side block 31 b is configured to freely rotate the rear side end face 57 that contacts the cylinder block 29, the oil supply hole 59 that sucks oil O stored below the discharge chamber 15, and the drive shaft 27. A rear-side bearing 63 to be supported and a rear-side oil supply passage 59b communicating with the cylinder-side oil supply passage 41 are provided.

リア側端面５７は、シリンダ室３３内で圧縮した冷媒を吐出する吐出穴６１と、吸入した冷媒の圧力（吸入圧）よりも高く、吐出した冷媒の圧力（吐出圧）よりも低い中間圧の油を背圧空間７７へ供給する中間圧供給溝６７（請求項中の中間圧供給部に相当）と、吐出した冷媒の圧力（吐出圧）である高圧の油を背圧空間７７へ供給する高圧供給溝６９（請求項中の高圧供給部に相当）とを備えている。 The rear-side end surface 57 has a discharge hole 61 for discharging the refrigerant compressed in the cylinder chamber 33, and an intermediate pressure that is higher than the pressure (suction pressure) of the sucked refrigerant and lower than the pressure (discharge pressure) of the discharged refrigerant. An intermediate pressure supply groove 67 for supplying oil to the back pressure space 77 (corresponding to an intermediate pressure supply portion in claims) and high pressure oil that is the pressure of the discharged refrigerant (discharge pressure) are supplied to the back pressure space 77. And a high-pressure supply groove 69 (corresponding to a high-pressure supply part in claims).

高圧供給溝６９は、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて、互いに独立した第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂに分割されている。本実施形態では、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて、第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂ間に、ベーン溝７５の背圧空間７７以上の寸法の間隔６９ｃが設けられている。 The high-pressure supply groove 69 is divided into a first supply unit 69 a and a second supply unit 69 b that are independent from each other in the rotation direction X of the rotor 23. In the present embodiment, in the rotational direction X of the rotor 23, an interval 69c having a dimension equal to or larger than the back pressure space 77 of the vane groove 75 is provided between the first supply unit 69a and the second supply unit 69b.

また、第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂには、高圧供給通路７１ａ，７１ｂがそれぞれ開口しており、各高圧供給通路７１ａ，７１ｂは、一端側がリア側環状溝７３に連通し、他端側が第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂにそれぞれ連通している。 The first supply portion 69a and the second supply portion 69b have high-pressure supply passages 71a and 71b, respectively. One end side of each of the high-pressure supply passages 71a and 71b communicates with the rear-side annular groove 73. The end sides communicate with the first supply unit 69a and the second supply unit 69b, respectively.

なお、高圧供給溝６９に対向するフロントサイドブロック３１ａの高圧供給溝５３も、第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂと同様の２つの供給部（図示せず）に分割されている。 The high-pressure supply groove 53 of the front side block 31a facing the high-pressure supply groove 69 is also divided into two supply parts (not shown) similar to the first supply part 69a and the second supply part 69b.

ロータ２３に形成された背圧空間７７（図３、図４参照）は、ロータ２３が回転することにより、圧縮前半位置では、中間圧供給溝５１，６７と連通し、圧縮後半位置では、高圧供給溝５３，６９と連通する。 The back pressure space 77 (see FIGS. 3 and 4) formed in the rotor 23 communicates with the intermediate pressure supply grooves 51 and 67 in the first half position of compression, and high pressure in the second half position of compression, as the rotor 23 rotates. It communicates with the supply grooves 53 and 69.

図４に示す状態では、ロータ２３の回転により吸入工程から圧縮工程にかけて移動した圧縮室３３ｂと、ロータ２３の回転方向Ｘにおける圧縮室３３ｂの下流側に位置し圧縮工程から吐出工程にかけて移動した圧縮室３３ａとを仕切るベーン２５Ｂのベーン溝７５の背圧空間７７Ｂが、高圧供給溝６９の第１供給部６９ａと連通している。そして、背圧空間７７Ｂは、ロータ２３の回転方向Ｘにおける第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃにこれから連通する。 In the state shown in FIG. 4, the compression chamber 33b moved from the suction process to the compression process by the rotation of the rotor 23, and the compression moved from the compression process to the discharge process located downstream of the compression chamber 33b in the rotation direction X of the rotor 23. A back pressure space 77B of the vane groove 75 of the vane 25B partitioning the chamber 33a communicates with the first supply portion 69a of the high pressure supply groove 69. The back pressure space 77B communicates with an interval 69c between the first supply unit 69a and the second supply unit 69b in the rotation direction X of the rotor 23.

この状態では、ロータ２３の回転方向Ｘにおけるベーン２５Ｂの下流側を先行するベーン２５Ａのベーン溝７５の背圧空間７７Ａは、第２供給部６９ａとの連通を既に終えて、回転方向Ｘの下流側に位置する中間圧供給部６７と連通し始めている。 In this state, the back pressure space 77A of the vane groove 75 of the vane 25A that precedes the downstream side of the vane 25B in the rotation direction X of the rotor 23 has already finished communicating with the second supply unit 69a, and is downstream of the rotation direction X. Communication with the intermediate pressure supply unit 67 located on the side begins.

そして、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとはいずれも、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて、先行するベーン２５Ａの背圧空間７７Ａとベーン２５Ａに追従する次のベーン２５Ｂの背圧空間７７Ｂとが、同時に連通することがない形状に形成されている。この関係は、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて前後するベーン２５Ｂ，２５Ｃの背圧空間７７Ｂ，７７Ｃや、ベーン２５Ｃ，２５Ａの背圧空間７７Ｃ，７７Ａにも該当する。 The first supply unit 69a and the second supply unit 69b both have a back pressure space 77B of the preceding vane 25A and a back pressure space 77B of the next vane 25B following the vane 25A in the rotation direction X of the rotor 23. Are formed in a shape that does not communicate at the same time. This relationship also applies to the back pressure spaces 77B and 77C of the vanes 25B and 25C and the back pressure spaces 77C and 77A of the vanes 25C and 25A moving back and forth in the rotation direction X of the rotor 23.

なお、ロータ２３の回転方向Ｘにおける中間圧供給溝６７と第１供給部６９ａとの距離や第２供給部６９ｂと中間圧供給溝６７との距離は、第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂ間の間隔６９ｃと同じく、ロータ２３の回転方向Ｘにおける背圧空間７７の幅よりも幅広に設定されている。 The distance between the intermediate pressure supply groove 67 and the first supply part 69a in the rotational direction X of the rotor 23 and the distance between the second supply part 69b and the intermediate pressure supply groove 67 are the first supply part 69a and the second supply part. Similarly to the interval 69c between 69b, it is set wider than the width of the back pressure space 77 in the rotation direction X of the rotor 23.

図１に示すように、油供給穴５９は、リア側油供給路５９ａと連通して形成されており、リア側油供給路５９ａから分岐してリア側油供給路５９ｂが形成されている。このリア側油供給路５９ｂは、シリンダ側油供給路４１に連通している。 As shown in FIG. 1, the oil supply hole 59 is formed in communication with the rear side oil supply path 59a, and is branched from the rear side oil supply path 59a to form a rear side oil supply path 59b. The rear side oil supply path 59 b communicates with the cylinder side oil supply path 41.

リア側軸受６３には、環状のリア側環状溝７３が形成されており、リア側連通路６５と連通している。リア側連通路６５は、一端側がリア側環状溝７３と連通し、他端側が高圧供給溝６９に開口している。 An annular rear side annular groove 73 is formed in the rear side bearing 63 and communicates with the rear side communication path 65. The rear side communication passage 65 has one end communicating with the rear annular groove 73 and the other end opening into the high pressure supply groove 69.

油分離器２１は、リアサイドブロック３１ｂに固定され、シリンダ室３３内で圧縮された冷媒が油分離器２１に流入し、冷媒と油Ｏとを分離させている。 The oil separator 21 is fixed to the rear side block 31b, and the refrigerant compressed in the cylinder chamber 33 flows into the oil separator 21 to separate the refrigerant from the oil O.

駆動軸２７は、一方側をロータ２３に固定されるとともに、各サイドブロック３１ａ，３１ｂの軸受４７，６３によって回転自在に支持されている。また、駆動軸２７の他方側には、モータ部４が固定されている。 The drive shaft 27 is fixed to the rotor 23 on one side and is rotatably supported by bearings 47 and 63 of the side blocks 31a and 31b. The motor unit 4 is fixed to the other side of the drive shaft 27.

モータ部４は、リアケース９の内壁１３に固定されるステータ７９と、ステータ７９の内周側に回転自在に配置され、磁力によって回転するモータロータ８１とを備えている。磁力によってモータロータ８１が回転することで、圧縮部３へ回転駆動力を伝達している。 The motor unit 4 includes a stator 79 fixed to the inner wall 13 of the rear case 9, and a motor rotor 81 that is rotatably disposed on the inner peripheral side of the stator 79 and rotates by magnetic force. The motor rotor 81 is rotated by the magnetic force, so that the rotational driving force is transmitted to the compression unit 3.

ここで、ロータ２３の回転方向Ｘにおける高圧供給溝６９の第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃの位置について説明する。まず、背圧空間７７の連通先が第１供給部６９ａから第２供給部６９ｂに移行する際には、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて背圧空間７７よりも幅広の間隔６９ｃのみと背圧空間７７が連通する状態が発生する。 Here, the position of the gap 69c between the first supply portion 69a and the second supply portion 69b of the high-pressure supply groove 69 in the rotation direction X of the rotor 23 will be described. First, when the communication destination of the back pressure space 77 moves from the first supply portion 69a to the second supply portion 69b, only the gap 69c wider than the back pressure space 77 in the rotation direction X of the rotor 23 and the back pressure space. 77 occurs.

この状態で、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴いベーン溝７５に対するベーン２５の突出ストロークが減ると、背圧空間７７の体積が減少する。このとき、背圧空間７７は、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとのどちらとも連通していないので、これらに体積が減少した分の高圧を退避させることができない。 In this state, when the protrusion stroke of the vane 25 with respect to the vane groove 75 decreases as the rotor 23 rotates in the rotation direction X, the volume of the back pressure space 77 decreases. At this time, since the back pressure space 77 does not communicate with either the first supply unit 69a or the second supply unit 69b, the high pressure corresponding to the reduced volume cannot be retreated.

そこで、シリンダ室３３の内周面３３ｄにおける図５の（Ａ）の範囲で示す領域、即ち、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴いベーン２５のベーン溝７５に対する突出ストロークが一定以上の率で減少する領域をベーン２５が摺接しているときに、背圧空間７７が連通する位置に間隔６９ｃが配置されている場合を仮定する。 Accordingly, the region shown in the range of FIG. 5A on the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33, that is, the rate at which the protrusion stroke of the vane 25 with respect to the vane groove 75 is greater than or equal to a certain value as the rotor 23 rotates in the rotation direction X. It is assumed that when the vane 25 is in sliding contact with the region that decreases in step, the interval 69c is arranged at a position where the back pressure space 77 communicates.

この場合は、背圧空間７７が第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂから遮断された状態で背圧空間７７の体積が、ベーン２５の突出ストロークの減少率に応じた率で減少し、図６のＰ１に示すように、背圧空間７７の圧力が一時的に上昇する。 In this case, the volume of the back pressure space 77 is reduced at a rate corresponding to the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 in a state where the back pressure space 77 is blocked from the first supply unit 69a and the second supply unit 69b. As indicated by P1 in FIG. 6, the pressure in the back pressure space 77 temporarily rises.

このような背圧空間７７の圧力上昇が生じると、シリンダ室３３の内周面３３ｄからベーン溝７５に没入する方向の力を受けているベーン２５が、上昇した背圧空間７７の圧力でベーン溝７５から突出しようとする。すると、シリンダ室３３の内周面３３ｄに対するベーン２５の押し付け力が必要以上に増えて、ベーン２５とシリンダ室３３の内周面３３ｄとの摺動抵抗が増大してしまう可能性がある。 When such a pressure increase in the back pressure space 77 occurs, the vane 25 receiving the force in the direction of immersing into the vane groove 75 from the inner peripheral surface 33 d of the cylinder chamber 33 causes the vane 25 to increase the pressure in the back pressure space 77. Trying to protrude from the groove 75. Then, the pressing force of the vane 25 against the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases more than necessary, and the sliding resistance between the vane 25 and the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 may increase.

このため、本実施形態の気体圧縮機１では、シリンダ室３３の内周面３３ｄにおける、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴うベーン２５のベーン溝７５に対する突出ストロークの減少率が、上述した一定の率よりも低い所定のしきい値以下の減少率となる、突出ストロークの減少率が小さい領域を、ベーン２５が摺接するときに、背圧空間７７がレンツする位置に、間隔６９ｃを配置するようにした。 For this reason, in the gas compressor 1 of this embodiment, the decreasing rate of the protrusion stroke with respect to the vane groove 75 of the vane 25 accompanying the rotation in the rotation direction X of the rotor 23 on the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 is described above. An interval 69c is arranged at a position where the back pressure space 77 is lent when the vane 25 is in sliding contact with an area where the reduction rate of the protruding stroke is small, which is a reduction rate lower than a predetermined rate and less than a predetermined threshold. I tried to do it.

具体的には、本実施形態では、シリンダ室３３の内周面３３ｄが、図７に示すように、
（ａ）シリンダ室３３の内周面３３ｄに摺接するベーン２５のベーン溝７５からの突出ストロークが、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴い増加する領域、
（ｂ）シリンダ室３３の内周面３３ｄに摺接するベーン２５のベーン溝７５からの突出ストロークが、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴い減少する領域、
（ｃ）シリンダ室３３の内周面３３ｄに摺接するベーン２３のベーン溝７５からの突出ストロークが、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴い減少し、その減少率が、（ｂ）の領域よりも小さい領域、
（ｄ）シリンダ室３３の内周面３３ｄに摺接するベーン２５のベーン溝７５からの突出ストロークが、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴い減少し、その減少率が、（ｃ）の領域よりも大きくかつ（ｂ）の領域よりも小さい領域、
の４つが、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて順次連続するように形成されている。 Specifically, in the present embodiment, as shown in FIG.
(A) a region in which the protruding stroke from the vane groove 75 of the vane 25 slidably contacting the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases as the rotor 23 rotates in the rotation direction X;
(B) a region in which the protrusion stroke from the vane groove 75 of the vane 25 slidably contacting the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 decreases as the rotor 23 rotates in the rotation direction X;
(C) The protrusion stroke from the vane groove 75 of the vane 23 slidably in contact with the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 decreases with the rotation of the rotor 23 in the rotation direction X, and the rate of decrease is the region (b). Smaller area,
(D) The protrusion stroke from the vane groove 75 of the vane 25 slidably in contact with the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 decreases with the rotation of the rotor 23 in the rotation direction X, and the reduction rate is the region (c). Larger than and smaller than the area of (b),
Are formed so as to be successively continuous in the rotation direction X of the rotor 23.

そこで、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴うベーン２５の突出ストロークの減少率が最も低い（ｃ）の領域にベーン２５が摺接しているときに、背圧空間７７が連通する位置に間隔６９ｃを配置している。 Therefore, when the vane 25 is in sliding contact with the region (c) where the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 due to the rotation of the rotor 23 in the rotation direction X is the lowest, the back pressure space 77 is spaced at a position where it communicates. 69c is arranged.

次に、気体圧縮機１の動作について説明する。 Next, the operation of the gas compressor 1 will be described.

まず、図１に示すインバータ部５の制御によって、モータ部４のステータ７９に巻き掛けられたコイルに電流が流れる。コイルに電流が流れることにより磁力が発生し、ステータ７９の内周に配置されたモータロータ８１が回転する。 First, a current flows through a coil wound around the stator 79 of the motor unit 4 by the control of the inverter unit 5 shown in FIG. When a current flows through the coil, a magnetic force is generated, and the motor rotor 81 disposed on the inner periphery of the stator 79 rotates.

モータロータ８１が回転することにより、一端側にモータロータ８１が固定された駆動軸２７が回転し、他端側の駆動軸２７に固定されたロータ２３も回転する。 As the motor rotor 81 rotates, the drive shaft 27 with the motor rotor 81 fixed to one end side rotates, and the rotor 23 fixed to the other end side drive shaft 27 also rotates.

ロータ２３の回転とともに、吸入室１１に冷媒が流入し、吸入室１１からフロントサイドブロック３１ａの吸入孔（不図示）を介してシリンダ室３３へ冷媒が吸入される（吸入工程）。シリンダ室３３へ吸入した冷媒は、複数のベーン２５によってシリンダ室３３内に圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃが形成され、ロータ２３が回転することによって圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃ内の冷媒を圧縮している（圧縮工程）。 As the rotor 23 rotates, the refrigerant flows into the suction chamber 11, and the refrigerant is sucked from the suction chamber 11 into the cylinder chamber 33 through a suction hole (not shown) of the front side block 31a (suction process). The refrigerant sucked into the cylinder chamber 33 forms compression chambers 33a, 33b, 33c in the cylinder chamber 33 by the plurality of vanes 25, and the rotor 23 rotates to compress the refrigerant in the compression chambers 33a, 33b, 33c. (Compression process).

シリンダ室３３内で圧縮された冷媒は、開閉弁３７を押し開けて吐出孔３５から吐出し（吐出工程）、吐出穴６１から油分離器２１を介して吐出室１５へ吐出される。また、吐出穴６１から吐出した冷媒は、油分離器２１によって冷媒と油Ｏとに分離され、冷媒は、図示しない吐出ポートから図示しない冷凍サイクルに吐出し、油Ｏは、吐出室１５の下方に貯留される。 The refrigerant compressed in the cylinder chamber 33 pushes the opening / closing valve 37 to discharge from the discharge hole 35 (discharge process), and is discharged from the discharge hole 61 to the discharge chamber 15 through the oil separator 21. The refrigerant discharged from the discharge hole 61 is separated into refrigerant and oil O by the oil separator 21, and the refrigerant is discharged from a discharge port (not shown) to a refrigeration cycle (not shown). It is stored in.

吐出室１５の下方に貯留した油は、リアサイドブロック３１ｂの油供給穴５９からリア側油供給路５９ａを通りリア側軸受６３へ供給される。 The oil stored below the discharge chamber 15 is supplied from the oil supply hole 59 of the rear side block 31b to the rear side bearing 63 through the rear side oil supply path 59a.

リア側軸受６３へ供給された高圧の油は、駆動軸２７との間で絞られることによって、吸入した冷媒の圧力（吸入圧）よりも高く、吐出した冷媒の圧力（吐出圧）よりも低い中間圧となり、中間圧となった油Ｏは駆動軸２７とリアサイドブロック３１ｂとの間の隙間を通って中間圧供給溝６７へ供給される。 The high-pressure oil supplied to the rear-side bearing 63 is squeezed between the drive shaft 27 and thereby is higher than the pressure (suction pressure) of the sucked refrigerant and lower than the pressure (discharge pressure) of the discharged refrigerant. The oil O that has become the intermediate pressure is supplied to the intermediate pressure supply groove 67 through the gap between the drive shaft 27 and the rear side block 31b.

中間圧供給溝６７へ供給された中間圧の油Ｏは、図３に示すように、冷媒の吸入工程から圧縮工程の範囲にかけて、背圧空間７７に中間圧を供給し、ベーン溝７５からベーン２５が突出するようにベーン２５の背面に中間圧を供給している。 As shown in FIG. 3, the intermediate pressure oil O supplied to the intermediate pressure supply groove 67 supplies intermediate pressure to the back pressure space 77 from the refrigerant suction process to the compression process range, and the vane groove 75 supplies the vane. Intermediate pressure is supplied to the back surface of the vane 25 so that 25 protrudes.

また、リア側軸受６３へ供給された高圧の油Ｏは、リア側連通路６５を介してリア側端面５７に開口する高圧供給通路７１ａ，７１ｂから高圧供給溝６９の第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂへ供給される。 The high-pressure oil O supplied to the rear-side bearing 63 passes through the first supply portion 69a and the first supply portion 69a of the high-pressure supply groove 69 from the high-pressure supply passages 71a and 71b that open to the rear-side end surface 57 via the rear-side communication passage 65. 2 is supplied to the supply unit 69b.

第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂへ供給された高圧の油Ｏは、図３に示すように、冷媒の圧縮工程から吐出工程の範囲にかけて、背圧空間７７に高圧を供給し、ベーン溝７５からベーン２５が突出するようにベーン２５の背面に高圧を供給している。また、第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂは、背圧空間７７を介してフロントサイドブロック３１ａ側の高圧供給溝５３の対応する不図示の各供給部と連通し、高圧供給溝５３の各供給部からも背圧空間７７へ高圧が供給されている。 The high-pressure oil O supplied to the first supply unit 69a and the second supply unit 69b supplies high pressure to the back pressure space 77 from the refrigerant compression process to the discharge process as shown in FIG. High pressure is supplied to the back surface of the vane 25 so that the vane 25 protrudes from the groove 75. The first supply unit 69 a and the second supply unit 69 b communicate with the corresponding supply units (not shown) of the high pressure supply groove 53 on the front side block 31 a side via the back pressure space 77, and the high pressure supply groove 53. High pressure is also supplied from each supply section to the back pressure space 77.

また、高圧の油Ｏは、油供給穴５９からリア側油供給路５９ａに流入し、リア側油供給路５９ａから分岐してリア側油供給路５９ｂを通り、シリンダ側油供給路４１を介してフロント側油供給路４９からフロント側軸受４７へ供給される。 The high-pressure oil O flows from the oil supply hole 59 into the rear side oil supply path 59a, branches from the rear side oil supply path 59a, passes through the rear side oil supply path 59b, and passes through the cylinder side oil supply path 41. Then, the oil is supplied from the front oil supply passage 49 to the front bearing 47.

フロント側軸受４７に供給された高圧の油Ｏは、駆動軸２７との間で絞られることで中間圧となり、中間圧となった油Ｏは駆動軸２７とフロントサイドブロック３１ａとの間の隙間を通って中間圧供給溝５１へ供給される。 The high pressure oil O supplied to the front side bearing 47 becomes an intermediate pressure by being squeezed between the drive shaft 27, and the oil O which has become the intermediate pressure is a gap between the drive shaft 27 and the front side block 31a. And is supplied to the intermediate pressure supply groove 51.

フロントサイドブロック３１ａ及びリアサイドブロック３１ｂの高圧供給溝５３，６９から供給された高圧の油Ｏは、ロータ２３の回転後半位置においてロータ２３の背圧空間７７へ供給され、ベーン溝７５からベーン２５を突出させる背圧を付与している。 The high-pressure oil O supplied from the high-pressure supply grooves 53 and 69 of the front side block 31a and the rear side block 31b is supplied to the back pressure space 77 of the rotor 23 at the second half rotation position of the rotor 23, and passes through the vane 25 from the vane groove 75. The back pressure to make it protrude is given.

本実施形態の気体圧縮機１によれば、中間圧供給溝６７との連通を終えたベーン溝７５の背圧空間７７が高圧供給溝６９の第１供給部６９ａに連通し、第１供給部６９ａから高圧が供給される。 According to the gas compressor 1 of the present embodiment, the back pressure space 77 of the vane groove 75 that has finished communicating with the intermediate pressure supply groove 67 communicates with the first supply part 69a of the high pressure supply groove 69, and the first supply part High pressure is supplied from 69a.

その後、この背圧空間７７は、回転方向Ｘの上流側に位置する次のベーン溝７５の背圧空間７７が第１供給部６９ａに連通するよりも前に第１供給部６９ａとの連通を終えて、第１供給部６９ａとは独立した回転方向Ｘの下流側に位置する第２供給部６９ｂと連通して再び高圧が供給されるようになる。 Thereafter, the back pressure space 77 communicates with the first supply unit 69a before the back pressure space 77 of the next vane groove 75 located on the upstream side in the rotation direction X communicates with the first supply unit 69a. After that, the high pressure is supplied again by communicating with the second supply unit 69b located on the downstream side in the rotation direction X independent of the first supply unit 69a.

このため、中間圧供給溝６７との連通を終えた背圧空間７７が高圧供給溝６９の第１供給部６９ａに連通する時点で、その背圧空間７７の回転方向Ｘにおける下流側に隣り合う先行の背圧空間７７は、第１供給部６９ａに同時に連通することがない。 Therefore, when the back pressure space 77 that has finished communicating with the intermediate pressure supply groove 67 communicates with the first supply portion 69 a of the high pressure supply groove 69, the back pressure space 77 is adjacent to the downstream side in the rotation direction X. The preceding back pressure space 77 does not communicate with the first supply unit 69a at the same time.

２つの背圧空間７７が第１供給部６９ａに同時に連通しないようにすることで、先行する背圧空間７７の圧力が、追従する次の背圧空間７７の高圧に上がる前の中間圧により一時的に高圧から下げられるのを防ぐことができる。これにより、圧縮工程の前期におけるベーン２５の背圧空間７７の一時的な減圧によりベーン２５がシリンダ室３３の内周面３３ｄに対して接離を繰り返すチャタリングの発生を防止することができる。 By preventing the two back pressure spaces 77 from communicating with the first supply unit 69a at the same time, the pressure in the preceding back pressure space 77 is temporarily increased by the intermediate pressure before the pressure increases to the high pressure in the following back pressure space 77 that follows. Can be prevented from being lowered from high pressure. Thereby, it is possible to prevent the occurrence of chattering in which the vane 25 repeatedly contacts and separates from the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 due to temporary pressure reduction of the back pressure space 77 of the vane 25 in the first half of the compression process.

また、背圧空間７７は、回転方向Ｘの上流側に位置する次のベーン溝７５の背圧空間７７が第２供給部６９ｂに連通するよりも前に第２供給部６９ｂとの連通を終える。このため、高圧供給溝６９の第１供給部６９ａとの連通を終えた背圧空間７７が高圧供給溝６９の第２供給部６９ｂに連通する時点で、その背圧空間７７の回転方向Ｘにおける下流側に隣り合う先行の背圧空間７７は、第２供給部６９ｂに同時に連通することがない。 Further, the back pressure space 77 ends the communication with the second supply unit 69b before the back pressure space 77 of the next vane groove 75 located on the upstream side in the rotation direction X communicates with the second supply unit 69b. . Therefore, when the back pressure space 77 that has finished communicating with the first supply portion 69 a of the high pressure supply groove 69 communicates with the second supply portion 69 b of the high pressure supply groove 69, the back pressure space 77 in the rotational direction X The preceding back pressure space 77 adjacent to the downstream side does not communicate with the second supply unit 69b at the same time.

２つの背圧空間７７が第２供給部６９ｂに同時に連通しないようにすることで、図１０のグラフ中のＰで示したように、先行する背圧空間７７の圧力が、追従する次の背圧空間７７の中間圧から高圧に上がる途中の圧力により一時的に高圧から下げられるのを、図８のグラフに示すように防ぐことができる。これにより、圧縮工程の後期や吐出工程におけるベーン２５の背圧空間７７の一時的な減圧によりベーン２５がシリンダ室３３の内周面３３ｄに対して接離を繰り返すチャタリングの発生を防止することができる。 By preventing the two back pressure spaces 77 from communicating with the second supply unit 69b at the same time, as indicated by P in the graph of FIG. 10, the pressure of the preceding back pressure space 77 follows the next back. As shown in the graph of FIG. 8, it is possible to prevent the pressure space 77 from being temporarily lowered from the high pressure by the pressure on the way from the intermediate pressure to the high pressure. This prevents chattering that the vane 25 repeatedly contacts and separates from the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 due to temporary pressure reduction of the back pressure space 77 of the vane 25 in the later stage of the compression process or in the discharge process. it can.

さらに、本実施形態の気体圧縮機１によれば、背圧空間７７の連通先が第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃとなるときに、その背圧空間７７のベーン溝７５に収容されたベーン２５が、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴うベーン２５の突出ストロークの減少率が最も低い（ｃ）の領域に摺接するように、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃを位置させた。 Furthermore, according to the gas compressor 1 of the present embodiment, when the communication destination of the back pressure space 77 is the distance 69c between the first supply portion 69a and the second supply portion 69b, the vane groove of the back pressure space 77 The first supply portion 69a and the second supply portion 69a are slidably in contact with the region (c) in which the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 accompanying the rotation of the rotor 23 in the rotation direction X is the lowest. An interval 69c with the supply unit 69b was positioned.

このため、背圧空間７７が第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂ間の間隔６９ｃと連通するときに、ベーン２５の突出ストロークは図８の丸い枠で囲んだ部分のように殆ど減少せず、背圧空間７７の体積も殆ど減少しない。このため、図８に示すように、背圧空間７７が間隔６９ｃと連通するときに背圧空間７７の一時的な圧力増加は発生しない。 For this reason, when the back pressure space 77 communicates with the space 69c between the first supply part 69a and the second supply part 69b, the protruding stroke of the vane 25 is almost reduced as in the part surrounded by the round frame in FIG. In addition, the volume of the back pressure space 77 is hardly reduced. For this reason, as shown in FIG. 8, when the back pressure space 77 communicates with the space 69c, a temporary pressure increase in the back pressure space 77 does not occur.

よって、図６のグラフ中のＰ１に示したように、背圧空間７７の連通先が第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃとなる際に、背圧空間７７内の高圧の退避経路がなくなり背圧空間７７の圧力が一時的に上昇するのを、図８のグラフに示すように防ぐことができる。 Therefore, as indicated by P1 in the graph of FIG. 6, when the communication destination of the back pressure space 77 is the distance 69c between the first supply portion 69a and the second supply portion 69b, the high pressure in the back pressure space 77 As shown in the graph of FIG. 8, it is possible to prevent the retreat path from disappearing and the pressure in the back pressure space 77 from temporarily rising.

これにより、背圧空間７７の一時的な圧力上昇でシリンダ室３３の内周面３３ｄに対するベーン２５の押し付け力が必要以上に増えて、両者間の摺動抵抗が増大してしまうことが防止される。したがって、圧縮工程の後期や吐出工程における背圧空間７７の一時的な増圧によりシリンダ室３３の内周面３３ｄに対するベーン２５の摺動抵抗が増えてロータ２３の回転に必要な動力が増えるのを防止し、気体圧縮機１としての動作性能を維持することができる。 As a result, it is possible to prevent the pressing force of the vane 25 against the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 from being increased more than necessary due to a temporary pressure increase in the back pressure space 77, and the sliding resistance between the two increases. The Therefore, the sliding pressure of the vane 25 with respect to the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases due to the temporary pressure increase in the back pressure space 77 in the later stage of the compression process or in the discharge process, and the power necessary for the rotation of the rotor 23 increases. And the operation performance as the gas compressor 1 can be maintained.

なお、高圧供給溝６９の第２供給部６９ｂは、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて隣り合う２つの背圧空間７７が同時に連通することがない範囲で、回転方向Ｘにおいてできるだけ大きい寸法の形状とすることが望ましい。そうすることにより、第１供給部６９ａとの連通により中間圧から高圧に向けて圧力を増加させた背圧空間７７を、圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃの圧縮工程の早い段階から第２供給部６９ｂに連通させて高圧に安定させることができる。 The second supply portion 69b of the high-pressure supply groove 69 has a shape as large as possible in the rotational direction X as long as two back pressure spaces 77 adjacent to each other in the rotational direction X of the rotor 23 do not communicate with each other. It is desirable. By doing so, the back pressure space 77 in which the pressure is increased from the intermediate pressure toward the high pressure by communication with the first supply unit 69a is changed from the early stage of the compression process of the compression chambers 33a, 33b, 33c to the second supply unit. It is possible to stabilize the high pressure by communicating with 69b.

これにより、圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃの吐出工程を早い段階で開始させることができ、吐出孔３５の開閉弁３７を早い段階で開弁させて、圧縮室３３ａ，３３ｂ，３３ｃ内の高圧冷媒を効率よく十分に吐出させ、冷媒圧縮効率の向上を図ることができる。 Thereby, the discharge process of the compression chambers 33a, 33b, and 33c can be started at an early stage, and the on-off valve 37 of the discharge hole 35 is opened at an early stage, so that the high-pressure refrigerant in the compression chambers 33a, 33b, and 33c. Can be efficiently and sufficiently discharged, and the refrigerant compression efficiency can be improved.

また、本実施形態では、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとをいずれも、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて隣り合うベーン２５Ａ，２５Ｂ（２５Ｂ，２５Ｃ、２５Ｃ，２５Ａ）の背圧空間７７Ａ，７７Ｂ（７７Ｂ，７７Ｃ、７７Ｃ，７７Ａ）が同時に連通しない形状とした。しかし、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの一方又は両方を、回転方向Ｘにおいて隣り合う２つのベーン２５Ａ，２５Ｂ（２５Ｂ，２５Ｃ、２５Ｃ，２５Ａ）の背圧空間７７Ａ，７７Ｂ（７７Ｂ，７７Ｃ、７７Ｃ，７７Ａ）が同時に連通しない形状に形成するか否かは、任意である。 In the present embodiment, the back pressure space 77A of the vanes 25A and 25B (25B, 25C, 25C, and 25A) adjacent to each other in the rotation direction X of the rotor 23 is used for both the first supply unit 69a and the second supply unit 69b. , 77B (77B, 77C, 77C, 77A) do not communicate at the same time. However, one or both of the first supply unit 69a and the second supply unit 69b are connected to the back pressure spaces 77A and 77B (77B) of the two vanes 25A and 25B (25B, 25C, 25C and 25A) adjacent in the rotation direction X. , 77C, 77C, 77A) can be formed in any shape that does not communicate with each other at the same time.

さらに、第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃは、ロータ２３の回転方向Ｘにおいて背圧空間７７より小さい寸法であってもよい。その場合にも、背圧空間７７の連通先が高圧供給部６９の第１供給部６９ａから第２供給部６９ｂに移行する際に背圧空間７７が間隔６９ｃを跨ぐときには、この間隔６９ｃと重なる分だけ背圧空間７７の各供給部６９ａ，６９ｂに対する連通断面積が減少する。 Further, the distance 69 c between the first supply unit 69 a and the second supply unit 69 b may be smaller than the back pressure space 77 in the rotation direction X of the rotor 23. Even in this case, when the back pressure space 77 straddles the interval 69c when the communication destination of the back pressure space 77 is shifted from the first supply unit 69a of the high pressure supply unit 69 to the second supply unit 69b, the back pressure space 77 overlaps the interval 69c. The communication cross-sectional area with respect to each supply part 69a, 69b of the back pressure space 77 decreases by the amount.

このとき、ロータ２３の回転に伴いベーン２５がベーン溝７５の背圧空間７７側に没入し背圧空間７７の体積が減少すると、減少した体積分だけ背圧空間７７内の高圧を第１供給部６９ａや第２供給部６９ｂに退避させる効率が下がる。すると、圧縮工程の後期や吐出工程において背圧空間７７の圧力が一時的に上昇し、ベーン２５がシリンダ室３３の内周面３３ｄを押圧する力が必要以上に増えて、ベーン２５とシリンダ室３３の内周面３３ｄとの摺動抵抗が増大してしまうする可能性がある。 At this time, when the vane 25 is immersed in the back pressure space 77 side of the vane groove 75 with the rotation of the rotor 23 and the volume of the back pressure space 77 is reduced, the high pressure in the back pressure space 77 is first supplied by the reduced volume. The efficiency of retreating to the part 69a and the second supply part 69b is lowered. Then, the pressure in the back pressure space 77 temporarily rises in the later stage of the compression process and in the discharge process, and the force with which the vane 25 presses the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases more than necessary, and the vane 25 and the cylinder chamber are increased. The sliding resistance with the inner peripheral surface 33d of 33 may increase.

しかし、ロータ２３の回転方向Ｘへの回転に伴うベーン２５の突出ストロークの減少率が最も低い（ｃ）の領域にベーン２５が摺接しているときに、背圧空間７７が連通する位置に間隔６９ｃを配置することで、背圧空間７７内の高圧の退避効率が下がって背圧空間７７の圧力が一時的に上昇するのを防ぐことができる。よって、圧縮工程の後期や吐出工程における背圧空間７７の一時的な増圧によりシリンダ室３３の内周面３３ｄに対するベーン２５の摺動抵抗が増えてロータ２３の回転に必要な動力が増えるのを防止し、気体圧縮機１としての動作性能を維持することができる。 However, when the vane 25 is in sliding contact with the region (c) where the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 due to the rotation of the rotor 23 in the rotational direction X is the lowest, the back pressure space 77 is spaced at a position where it communicates. By disposing 69c, it is possible to prevent the pressure in the back pressure space 77 from temporarily increasing due to a decrease in efficiency of retreating the high pressure in the back pressure space 77. Therefore, the sliding resistance of the vane 25 with respect to the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases due to the temporary pressure increase in the back pressure space 77 in the later stage of the compression process or in the discharge process, and the power necessary for the rotation of the rotor 23 increases. And the operation performance as the gas compressor 1 can be maintained.

なお、背圧空間７７が間隔６９ｃと連通するときにベーン２５が摺接するシリンダ室３３の内周面３３ｄの領域を、ベーン２５のベーン溝７５に対する突出ストロークの減少率を目安に決定する際には、背圧空間７７の圧力の一時的増加に対する許容範囲に応じて、ベーン溝７５に対するベーン２５の突出ストロークの減少率の許容範囲の上限値を決定する。 When the area of the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 that the vane 25 is in sliding contact with when the back pressure space 77 communicates with the interval 69c is determined based on the reduction rate of the projecting stroke of the vane 25 with respect to the vane groove 75. Determines the upper limit value of the allowable range of the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 with respect to the vane groove 75 according to the allowable range for the temporary increase in the pressure of the back pressure space 77.

そして、決定した上限値を所定のしきい値とし、シリンダ室３３の内周面３３ｄにおける、ベーン２５の突出ストロークの減少率がこのしきい値以下となるような領域にベーン２５が摺接するときに背圧空間７７が連通するように、間隔６９ｃを配置すれば良い。 The determined upper limit value is set as a predetermined threshold value, and the vane 25 is in sliding contact with an area on the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 where the reduction rate of the protruding stroke of the vane 25 is equal to or less than this threshold value. The distance 69c may be arranged so that the back pressure space 77 communicates with the space 69c.

そうすることで、背圧空間７７が第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとの間隔６９ｃと連通しているときのベーン２５の突出ストロークの減少による背圧空間７７の一時的な増圧を許容範囲内に収めることができる。よって、圧縮工程の後期や吐出工程における背圧空間７７の一時的な増圧によりシリンダ室３３の内周面３３ｄに対するベーン２５の摺動抵抗が増えてロータ２３の回転に必要な動力が増えるのを防止し、気体圧縮機１としての動作性能を維持することができる。 By doing so, the back pressure space 77 is temporarily increased due to a decrease in the protruding stroke of the vane 25 when the back pressure space 77 communicates with the gap 69c between the first supply portion 69a and the second supply portion 69b. Can be within the allowable range. Therefore, the sliding resistance of the vane 25 with respect to the inner peripheral surface 33d of the cylinder chamber 33 increases due to the temporary pressure increase in the back pressure space 77 in the later stage of the compression process or in the discharge process, and the power necessary for the rotation of the rotor 23 increases. And the operation performance as the gas compressor 1 can be maintained.

また、本実施形態では、高圧供給溝６９が回転方向Ｘにおいて２つの互いに独立した第１供給部６９ａ及び第２供給部６９ｂに分割されているものとした。しかし、高圧供給溝６９が回転方向Ｘにおいて３つ以上の供給部に分割されている場合にも、本発明は適用可能である。その場合、回転方向Ｘにおいて隣り合う２つの供給部の間隔とシリンダ室の内周面との相対位置に、本発明の関係が適用されることになる。 In the present embodiment, the high-pressure supply groove 69 is divided into two independent first supply parts 69a and second supply parts 69b in the rotation direction X. However, the present invention is also applicable when the high-pressure supply groove 69 is divided into three or more supply parts in the rotation direction X. In that case, the relationship of the present invention is applied to the relative position between the interval between two supply parts adjacent in the rotation direction X and the inner peripheral surface of the cylinder chamber.

さらに、本実施形態では、ベーン２５の背圧空間７７が上流側のベーン２５の背圧空間７７と同じ供給部に連通するのを防止するために、高圧供給溝６９を回転方向Ｘにおいて第１供給部６９ａと第２供給部６９ｂとに分割する場合を例に取って説明した。しかし、本発明は、何らかの事情で高圧供給溝６９を回転方向Ｘにおいて複数に分割する気体圧縮機に広く適用可能である。 Further, in the present embodiment, in order to prevent the back pressure space 77 of the vane 25 from communicating with the same supply unit as the back pressure space 77 of the upstream vane 25, the high pressure supply groove 69 in the rotation direction X is the first. The case where the supply unit 69a and the second supply unit 69b are divided has been described as an example. However, the present invention can be widely applied to a gas compressor that divides the high-pressure supply groove 69 into a plurality of parts in the rotation direction X for some reason.

１気体圧縮機
２ハウジング
３圧縮部
４モータ部
５インバータ部
７フロントヘッド
９リアケース
１１吸入室
１３内壁
１５，１０８吐出室
１９圧縮ブロック
２１油分離器
２３，１０２ロータ
２３ａ外周面
２５（２５Ａ，２５Ｂ，２５Ｃ），１０３ベーン
２７駆動軸
２９，１００シリンダブロック
３１，１０１サイドブロック
３１ａフロントサイドブロック
３１ｂリアサイドブロック
３３，１０５シリンダ室
３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，１０５ａ，１０５ｂ，１０５ｃ圧縮室
３３ｄ内周面
３５吐出孔
３７，１０９開閉弁
３９吸入孔
４１シリンダ側油供給路
４３フロント側端面
４７フロント側軸受
４９フロント側油供給路
５１，１１３中間圧供給溝
５３，１１４高圧供給溝
５５フロント側環状溝
５７リア側端面
５９油供給穴
５９ａリア側油供給路
５９ｂリア側油供給路
６１吐出穴
６３リア側軸受
６５リア側連通路
６７中間圧供給溝（中間圧供給部）
６９高圧供給溝（高圧供給部）
６９ａ第１供給部（供給部）
６９ｂ第２供給部（供給部）
６９ｃ間隔
７１ａ，７１ｂ高圧供給通路
７３リア側環状溝
７５，１０６ベーン溝
７７（７７Ａ，７７Ｂ，７７Ｃ），１０７背圧空間
７９ステータ
８１モータロータ
１１０吸入口
Ｏ油
Ｘ回転方向 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Gas compressor 2 Housing 3 Compression part 4 Motor part 5 Inverter part 7 Front head 9 Rear case 11 Suction chamber 13 Inner wall 15,108 Discharge chamber 19 Compression block 21 Oil separator 23,102 Rotor 23a Outer peripheral surface 25 (25A, 25B) , 25C), 103 vane 27 drive shaft 29, 100 cylinder block 31, 101 side block 31a front side block 31b rear side block 33, 105 cylinder chamber 33a, 33b, 33c, 105a, 105b, 105c compression chamber 33d inner peripheral surface 35 discharge Hole 37, 109 On-off valve 39 Suction hole 41 Cylinder side oil supply path 43 Front side end face 47 Front side bearing 49 Front side oil supply path 51, 113 Intermediate pressure supply groove 53, 114 High pressure supply groove 55 Front side annular groove 57 Rear Side end face 59 Oil supply hole 59a Rear side oil supply path 59b Rear side oil supply path 61 Discharge hole 63 Rear side bearing 65 Rear side communication path 67 Intermediate pressure supply groove (intermediate pressure supply section)
69 High pressure supply groove (High pressure supply section)
69a 1st supply part (supply part)
69b 2nd supply part (supply part)
69c Interval 71a, 71b High pressure supply passage 73 Rear side annular groove 75, 106 Vane groove 77 (77A, 77B, 77C), 107 Back pressure space 79 Stator 81 Motor rotor 110 Suction port O Oil X Rotation direction

Claims

冷媒が圧縮されるシリンダ室（３３）を内部に有する筒状のシリンダブロック（２９）と、
前記シリンダブロック（２９）の側部に取り付けられ、該側部における前記シリンダ室（３３）の開口を封止するサイドブロック（３１ａ，３１ｂ）と、
前記シリンダ室（３３）内で回転し、前記シリンダ室（３３）の内周面（３３ｄ）に対向する外周面（２３ａ）に開口する複数のベーン溝（７５）を回転方向（Ｘ）に間隔をおいて複数有するロータ（２３）と、
前記各ベーン溝（７５）にそれぞれ収納されて前記外周面（２３ａ）から出没し、前記シリンダ室（３３）の内周面（３３ｄ）に摺接して該内周面（３３ｄ）と前記ロータ（２３）の外周面（２３ａ）との間を複数の圧縮室（３３ａ，３３ｂ，３３ｃ）に仕切る複数のベーン（２５）と、
前記サイドブロック（３１ａ，３１ｂ）の少なくとも一方に形成され、吸入工程から圧縮工程にかけての前記圧縮室（３３ａ，３３ｂ，３３ｃ）を仕切る前記ベーン（２５）を収容した前記ベーン溝（７５）の溝底の背圧空間（７７）に連通して、吸入工程から圧縮工程にかけての前記圧縮室（３３ａ，３３ｂ，３３ｃ）の冷媒圧力より大きい中間圧を前記背圧空間（７７）に供給する中間圧供給部（６７）と、
前記サイドブロック（３１ａ，３１ｂ）の少なくとも一方に形成され、圧縮工程から吐出工程にかけての前記圧縮室（３３ａ，３３ｂ，３３ｃ）を仕切る前記ベーン（２５）を収容した前記ベーン溝（７５）の前記背圧空間（７７）に、前記中間圧供給部（６７）との連通を終えた後に連通して、圧縮工程から吐出工程にかけての前記圧縮室（３３ａ，３３ｂ，３３ｃ）の冷媒圧力及び前記中間圧より大きい高圧を前記背圧空間（７７）に供給する高圧供給部（６９）とを備えており、
前記高圧供給部（６９）は、前記回転方向（Ｘ）に間隔（６９ｃ）をおいて配置された複数の互いに独立した供給部（６９ａ，６９ｂ）に分割されており、
前記間隔（６９ｃ）は、前記ベーン溝（７５）に対する前記ベーン（２５）の突出ストロークの減少率が所定のしきい値以下となる前記ロータ（２３）の回転位置において、前記背圧空間（７７）と連通する位置に配置されている、
ことを特徴とする気体圧縮機（１）。 A cylindrical cylinder block (29) having therein a cylinder chamber (33) in which the refrigerant is compressed;
Side blocks (31a, 31b) attached to the side of the cylinder block (29) and sealing the opening of the cylinder chamber (33) in the side;
A plurality of vane grooves (75) that rotate in the cylinder chamber (33) and open to the outer peripheral surface (23a) facing the inner peripheral surface (33d) of the cylinder chamber (33) are spaced apart in the rotational direction (X). A rotor (23) having a plurality of
The vane grooves (75) are housed in the respective outer circumferential surfaces (23a) so as to slide in and come into sliding contact with the inner circumferential surface (33d) of the cylinder chamber (33), and the inner circumferential surface (33d) and the rotor ( 23) a plurality of vanes (25) that divide between the outer peripheral surface (23a) and a plurality of compression chambers (33a, 33b, 33c);
Groove of the vane groove (75) which is formed in at least one of the side blocks (31a, 31b) and accommodates the vane (25) which partitions the compression chamber (33a, 33b, 33c) from the suction process to the compression process. An intermediate pressure that communicates with the back pressure space (77) at the bottom and supplies an intermediate pressure larger than the refrigerant pressure in the compression chambers (33a, 33b, 33c) from the suction process to the compression process to the back pressure space (77). A supply section (67);
The vane groove (75) formed in at least one of the side blocks (31a, 31b) and containing the vane (25) partitioning the compression chamber (33a, 33b, 33c) from the compression process to the discharge process. The refrigerant pressure in the compression chambers (33a, 33b, 33c) from the compression process to the discharge process and the intermediate are communicated with the back pressure space (77) after the communication with the intermediate pressure supply unit (67) is completed. A high pressure supply part (69) for supplying a high pressure larger than the pressure to the back pressure space (77),
The high-pressure supply part (69) is divided into a plurality of mutually independent supply parts (69a, 69b) arranged at intervals (69c) in the rotational direction (X),
The interval (69c) is determined by the back pressure space (77) at the rotational position of the rotor (23) where the reduction rate of the protruding stroke of the vane (25) with respect to the vane groove (75) is equal to or less than a predetermined threshold value. ) To communicate with
The gas compressor (1) characterized by the above-mentioned.

前記シリンダ室（３３）の内周面（３３ｄ）は、
（ａ）前記内周面（３３ｄ）に摺接する前記ベーン（２５）の前記ベーン溝（７５）からの突出ストロークが、前記ロータ（２３）の前記回転方向（Ｘ）への回転に伴い増加する領域（３３ｅ）、
（ｂ）前記内周面（３３ｄ）に摺接する前記ベーン（２５）の前記ベーン溝（７５）からの突出ストロークが、前記ロータ（２３）の前記回転方向（Ｘ）への回転に伴い減少する領域（３３ｆ）、
（ｃ）前記内周面（３３ｄ）に摺接する前記ベーン（２５）の前記ベーン溝（７５）からの突出ストロークが、前記ロータ（２３）の前記回転方向（Ｘ）への回転に伴い減少し、その減少率が、前記（ｂ）の領域よりも小さい領域（３３ｇ）、及び、
（ｄ）前記内周面（３３ｄ）に摺接する前記ベーン（２５）の前記ベーン溝（７５）からの突出ストロークが、前記ロータ（２３）の前記回転方向（Ｘ）への回転に伴い減少し、その減少率が、前記（ｃ）の領域よりも大きくかつ前記（ｂ）の領域よりも小さい領域（３３ｆ）、
が、前記回転方向（Ｘ）において順次連続するように形成されており、
前記間隔（６９ｃ）は、前記内周面（３３ｄ）の前記（ｃ）の領域（３３ｇ）を前記ベーン（２５）が摺接しているときに、該ベーン（２５）を収容した前記ベーン溝（７５）の前記背圧空間（７７）と連通する位置に配置されている、
ことを特徴とする請求項１記載の気体圧縮機（１）。 The inner peripheral surface (33d) of the cylinder chamber (33)
(A) The protrusion stroke from the vane groove (75) of the vane (25) slidably contacting the inner peripheral surface (33d) increases as the rotor (23) rotates in the rotational direction (X). Region (33e),
(B) The protrusion stroke from the vane groove (75) of the vane (25) slidingly contacting the inner peripheral surface (33d) decreases as the rotor (23) rotates in the rotational direction (X). Region (33f),
(C) The protrusion stroke from the vane groove (75) of the vane (25) slidably contacting the inner peripheral surface (33d) decreases as the rotor (23) rotates in the rotational direction (X). A region (33g) whose rate of decrease is smaller than the region of (b), and
(D) The protrusion stroke from the vane groove (75) of the vane (25) slidably contacting the inner peripheral surface (33d) decreases as the rotor (23) rotates in the rotational direction (X). , A region (33f) whose reduction rate is larger than the region (c) and smaller than the region (b),
Are formed sequentially in the rotational direction (X),
The gap (69c) is defined by the vane groove (25) containing the vane (25) when the vane (25) is in sliding contact with the region (33g) of (c) on the inner peripheral surface (33d). 75) is arranged at a position communicating with the back pressure space (77).
The gas compressor (1) according to claim 1, characterized by that.