JP2015137576A

JP2015137576A - Compressor

Info

Publication number: JP2015137576A
Application number: JP2014009144A
Authority: JP
Inventors: 津田　昌宏; Masahiro Tsuda; 昌宏津田
Original assignee: Calsonic Kansei Corp
Current assignee: Marelli Corp
Priority date: 2014-01-22
Filing date: 2014-01-22
Publication date: 2015-07-30
Anticipated expiration: 2034-01-22
Also published as: JP5938054B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To prevent generation of chattering of vanes under a condition of a low compression ratio, and to optimize a back pressure of the vanes.SOLUTION: In a compressor in which a rotor 10 is rotatably disposed in a cylinder chamber 40 of a cylinder block 41, the rotor 10 is provided with a vane groove 11 accommodating vanes 12, and a back pressure chamber 13, a compression chamber 14 partitioned by two vanes 12 is formed in the cylinder chamber 40, and an intake process, a compression process and a discharge process of coolant are successively executed by rotation of the rotor 10, at least a part of the intake process is an intermediate pressure supply section R1 for supplying an intermediate pressure to the back pressure chamber 13 of the vanes 12, at least a latter half process of the compression process is a back pressure chamber closing section R2 for closing the back pressure chamber 13, and at least a part of the discharge process is a discharge pressure supply section R3 for supplying a discharge pressure to the back pressure chamber 13.

Description

本発明は、シリンダ室内のロータと共に回転するベーンによってシリンダ室内に圧縮室を形成して冷媒の圧縮を行う圧縮機に関する。 The present invention relates to a compressor that compresses refrigerant by forming a compression chamber in a cylinder chamber by a vane that rotates together with a rotor in the cylinder chamber.

従来よりべーンロータリ式の圧縮機が種々提案されている（特許文献１参照）。図５及び図６には、かかる圧縮機の第１従来例が示されている。図５において、圧縮機１００は、ハウジング１０１を有する。このハウジング１０１は、電動モータ１０２及び電動モータ１０２により駆動される圧縮機構部１０３を収容するハウジング部材１０１ａと、このハウジング部材１０１ａの開口側面に配置されたフロントハウジング部材１０１ｂを備えている。圧縮機構部１０３は、内部にシリンダ室１０４が設けられるシリンダブロック１０５と、このシリンダブロック１０５の両側面にそれぞれ配置されたフロントサイドブロック１０６及びリアサイドブロック１０７とを備えている。電動モータ１０２には、モータ制御部１０９から駆動電流が通電される。 Various vane rotary compressors have been proposed (see Patent Document 1). 5 and 6 show a first conventional example of such a compressor. In FIG. 5, the compressor 100 includes a housing 101. The housing 101 includes an electric motor 102 and a housing member 101a that houses a compression mechanism 103 that is driven by the electric motor 102, and a front housing member 101b that is disposed on an opening side surface of the housing member 101a. The compression mechanism unit 103 includes a cylinder block 105 in which a cylinder chamber 104 is provided, and a front side block 106 and a rear side block 107 that are respectively disposed on both side surfaces of the cylinder block 105. The electric motor 102 is energized with a drive current from the motor control unit 109.

図６に示すように、シリンダ室１０４には、ロータ１１０が回転自在に収容されている。ロータ１１０は、シリンダ室１０４の中心に対してシフトした位置を中心として回転自在に配置されている。ロータ１１０の中心には回転軸１１１が貫通され、ロータ１１０と回転軸１１１は互いに固定されている。この回転軸１１１は、フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７に回転自在に支持されている。回転軸１１１のフロント側は、フロントサイドブロック１０６より突出され、電動モータ１０２に連結されている。 As shown in FIG. 6, the rotor 110 is rotatably accommodated in the cylinder chamber 104. The rotor 110 is disposed so as to be rotatable around a position shifted with respect to the center of the cylinder chamber 104. A rotation shaft 111 is passed through the center of the rotor 110, and the rotor 110 and the rotation shaft 111 are fixed to each other. The rotating shaft 111 is rotatably supported by the front side block 106 and the rear side block 107. The front side of the rotating shaft 111 protrudes from the front side block 106 and is connected to the electric motor 102.

ロータ１１０には、その外周面に開口する複数のべーン溝１１２が設けられている。各べーン溝１１２は、ロータ１１０の外周面の等間隔位置に配置されている。各べーン溝１１２には、シリンダ室１０４の突出・退出方向に移動自在にベーン１１３が配置されている。各ベーン１１３は、背圧によって突出方向に付勢されるよう構成されている。シリンダ室１０４には、２つのベーン１１３に仕切られて圧縮室１１４が形成される。フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７には、シリンダ室１０４に開口する吸入口１２０が形成されている。シリンダブロック１０５には、圧縮室１１４で所定の吐出圧に圧縮された冷媒を吐出する２つの吐出口１１５が形成されている。各吐出口１１５は、開閉弁１１６によって開閉される。 The rotor 110 is provided with a plurality of vane grooves 112 that open to the outer peripheral surface thereof. The vane grooves 112 are arranged at equally spaced positions on the outer peripheral surface of the rotor 110. A vane 113 is disposed in each vane groove 112 so as to be movable in the protruding and retracting directions of the cylinder chamber 104. Each vane 113 is configured to be biased in the protruding direction by back pressure. The cylinder chamber 104 is partitioned by two vanes 113 to form a compression chamber 114. The front side block 106 and the rear side block 107 are formed with a suction port 120 that opens into the cylinder chamber 104. The cylinder block 105 is formed with two discharge ports 115 for discharging the refrigerant compressed to a predetermined discharge pressure in the compression chamber 114. Each discharge port 115 is opened and closed by an on-off valve 116.

図５に示すように、リアサイドブロック１０７の後端側には、圧縮室１１４で圧縮された冷媒を吐出する吐出室１１７が設けられている。吐出室１１７の底部には、冷媒から分離したオイルが溜められるオイル溜まり１１８が設けられている。 As shown in FIG. 5, a discharge chamber 117 that discharges the refrigerant compressed in the compression chamber 114 is provided on the rear end side of the rear side block 107. An oil reservoir 118 is provided at the bottom of the discharge chamber 117 to store oil separated from the refrigerant.

フロントサイドブロック１０６とリアサイドブロック１０７のシリンダ室１０４側の面には、ロータ１１０の背圧側に連通する吐出圧供給溝１２１と中間圧供給溝１２２が形成されている。吐出圧供給溝１２１は、主に吐出工程でベーン１１３の背圧側に連通し、中間圧供給溝１２２は、吸入工程と圧縮工程でベーン１１３の背圧側に連通するよう形成されている。 A discharge pressure supply groove 121 and an intermediate pressure supply groove 122 communicating with the back pressure side of the rotor 110 are formed on the surfaces of the front side block 106 and the rear side block 107 on the cylinder chamber 104 side. The discharge pressure supply groove 121 communicates mainly with the back pressure side of the vane 113 in the discharge process, and the intermediate pressure supply groove 122 is formed to communicate with the back pressure side of the vane 113 in the suction process and the compression process.

吐出圧供給溝１２１は、背圧供給通路１１９を介してオイルだまり１８に連通している。これにより、吐出圧供給溝１２１からベーン１１３の背圧側には、吐出圧のオイルが供給される。中間圧供給溝１２２は、背圧供給通路１１９と回転軸１１１の軸受け隙間を介して連通している。これにより、中間圧供給溝１２２からベーン１１３の背圧側には、吐出圧より低く吸入圧より高い中間圧のオイルが供給される。 The discharge pressure supply groove 121 communicates with the oil reservoir 18 via the back pressure supply passage 119. As a result, discharge pressure oil is supplied from the discharge pressure supply groove 121 to the back pressure side of the vane 113. The intermediate pressure supply groove 122 communicates with the back pressure supply passage 119 through a bearing gap of the rotating shaft 111. As a result, intermediate pressure oil lower than the discharge pressure and higher than the suction pressure is supplied from the intermediate pressure supply groove 122 to the back pressure side of the vane 113.

上記構成では、圧縮機構部１０３の吸入工程と圧縮工程において、中間圧供給溝１２２を介して供給される中間圧のオイルによりべーン１１３が突出方向に付勢される。又、吐出工程では、吐出圧供給溝１２１を介して供給される吐出圧のオイルによりべーン１１３が突出方向に付勢される。その結果、シリンダ室１０４が隣り合う２つのベーン１１３により仕切られて圧縮室１１４が形成された状態に保たれる。 In the above configuration, the vane 113 is urged in the protruding direction by the oil of the intermediate pressure supplied through the intermediate pressure supply groove 122 in the suction process and the compression process of the compression mechanism unit 103. In the discharge process, the vane 113 is urged in the protruding direction by the oil having the discharge pressure supplied through the discharge pressure supply groove 121. As a result, the cylinder chamber 104 is partitioned by the two adjacent vanes 113 and the compression chamber 114 is formed.

又、かかる圧縮機の第２従来例として、圧縮機構部の圧縮及び吐出工程において背圧供給通路を閉鎖してべーンの背圧室を閉じ込めることにより、べーンの背圧を吐出圧以上の高圧にすることも考えられる。これにより、吐出圧以上の高圧のオイルでべーンが突出方向に付勢されるので、ベーンのチャタリング発生を防止できる。 Further, as a second conventional example of such a compressor, the back pressure of the vane is discharged by closing the back pressure supply passage and confining the back pressure chamber of the vane in the compression and discharge process of the compression mechanism. It is also conceivable to use the above high pressure. As a result, the vane is urged in the protruding direction by high pressure oil equal to or higher than the discharge pressure, so that chattering of the vane can be prevented.

特開２０１３−１９４５４９号公報JP 2013-194549 A

しかしながら、前記第１従来例では、圧縮工程でベーン１１３をベーン溝１１２に押し込める力が徐々に強くなり、特に低圧縮比条件下（熱負荷が小さく圧縮室１１４の吸入圧と吐出圧の差が小さい場合）では、圧縮室１１４の圧力が吐出圧を大きく超える高圧になるので、ベーン１１３の背圧が足りずにベーン１１３のチャタリングが発生する恐れがある。 However, in the first conventional example, the force that pushes the vane 113 into the vane groove 112 in the compression process gradually increases, especially under the low compression ratio condition (the difference between the suction pressure and the discharge pressure in the compression chamber 114 is small under a low heat load). In the case where the pressure is small, the pressure in the compression chamber 114 greatly exceeds the discharge pressure, so that the back pressure of the vane 113 is insufficient and chattering of the vane 113 may occur.

又、前記第２従来例では、圧縮機構部の圧縮及び吐出工程のうち、べーンの背圧室を閉じ込める必要のない区間もあるが、この不必要な区間においてもべーンの背圧室を閉じ込めるので、ベーンが大きな背圧でシリンダブロックの内周面に押圧される。これによって、ベーンの摺動抵抗が過度に大きくなり、動力増加になる。 In the second conventional example, there is a section where it is not necessary to confine the back pressure chamber of the vane in the compression and discharge process of the compression mechanism, but the back pressure of the vane is also included in this unnecessary section. Since the chamber is confined, the vane is pressed against the inner peripheral surface of the cylinder block with a large back pressure. As a result, the sliding resistance of the vane becomes excessively large, resulting in an increase in power.

そこで、本発明は、前記した課題を解決すべくなされたものであり、低圧縮比条件下でのベーンのチャタリングの発生を防止できると共に、ベーンに過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる圧縮機を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made to solve the above-described problems, and can prevent the occurrence of chattering of the vane under the low compression ratio condition, and increase the power due to the excessive back pressure generated in the vane. It aims at providing the compressor which can be prevented.

本発明は、シリンダブロックと一対のサイドブロック内にシリンダ室が設けられ、前記シリンダ室にロータが回転自在に設けられ、前記ロータにはその外周面に開口する複数のべーン溝が設けられ、前記各べーン溝に突出・退出方向に移動自在にべーンが配置され、前記ロータには前記ベーン溝の底面側に背圧室が設けられ、前記サイドブロックには前記ロータの回転位置によって前記背圧室に連通して吐出圧を供給する吐出圧供給溝が設けられ、前記サイドブロックには前記ロータの回転位置によって前記背圧室に連通して吐出圧と吸入圧の間の圧力である中間圧を供給する中間圧供給溝が設けられ、前記シリンダ室には、隣り合う２つの前記ベーンに仕切られて圧縮室が形成され、前記ロータの回転により冷媒を吸入する吸入工程、冷媒を圧縮する圧縮工程及び冷媒を吐出する吐出工程を順次行う圧縮機であって、前記吸入工程の少なくとも一部工程は、吐出圧と吸入圧の間の中間圧を前記中間圧供給溝より前記ベーンの背圧室に供給する中間圧供給区間とし、前記圧縮工程の少なくとも後半工程は、前記中間圧供給溝と前記吐出圧供給溝より前記背圧室を遮断して前記背圧室を閉じ込める背圧室閉じ込め区間とし、前記吐出工程の一部工程は、吐出圧を前記吐出圧供給溝より前記背圧室に供給する吐出圧供給区間としたことを特徴とする圧縮機である。 In the present invention, a cylinder chamber is provided in a cylinder block and a pair of side blocks, a rotor is rotatably provided in the cylinder chamber, and the rotor is provided with a plurality of vane grooves that are open on an outer peripheral surface thereof. The vanes are arranged in the vane grooves so as to be movable in the protruding and retracting directions, the rotor is provided with a back pressure chamber on the bottom surface side of the vane grooves, and the side blocks are rotated by the rotor. Depending on the position, a discharge pressure supply groove that communicates with the back pressure chamber to supply discharge pressure is provided, and the side block communicates with the back pressure chamber according to the rotational position of the rotor, and between the discharge pressure and the suction pressure. An intermediate pressure supply groove for supplying an intermediate pressure, which is a pressure, is provided in the cylinder chamber, a compression chamber is formed by being partitioned by two adjacent vanes, and a suction step for sucking refrigerant by rotation of the rotor; Refrigerant A compressor that sequentially performs a compression step of compressing and a discharge step of discharging refrigerant, wherein at least a part of the suction step is configured to change an intermediate pressure between a discharge pressure and a suction pressure of the vane from the intermediate pressure supply groove. An intermediate pressure supply section for supplying to the back pressure chamber, and at least the second half of the compression step is a back pressure chamber that blocks the back pressure chamber from the intermediate pressure supply groove and the discharge pressure supply groove to confine the back pressure chamber. The compressor is characterized in that it is a confinement section, and a part of the discharge process is a discharge pressure supply section for supplying a discharge pressure to the back pressure chamber from the discharge pressure supply groove.

前記中間圧供給工程は、前記吸入工程の全工程とし、前記吐出圧供給工程は、前記吐出工程の全工程としても良い。前記背圧室閉じ込め区間は、前記圧縮工程の全工程としても良い。前記背圧室閉じ込め区間を前記圧縮工程の後半とする場合には、前記背圧室閉じ込め区間の開始タイミングは、後側の背圧室の圧力が吐出圧以上になる手前のタイミングに設定するようにしても良い。 The intermediate pressure supply process may be the entire process of the suction process, and the discharge pressure supply process may be the entire process of the discharge process. The back pressure chamber confinement section may be the entire compression process. When the back pressure chamber confinement section is the latter half of the compression step, the start timing of the back pressure chamber confinement section is set to a timing before the pressure of the back pressure chamber of the rear side becomes equal to or higher than the discharge pressure. Anyway.

本発明によれば、圧縮工程では、圧縮室の圧力が徐々に大きくなり、それに連れてベーンをベーン溝に押し込める力が徐々に強くなる。特に、低圧縮比条件では、圧縮室の圧力が吐出圧を大きく超える圧力になる。ここで、圧縮工程の少なくとも後半工程では背圧室閉じ込め区間に移行し、背圧室閉じ込め区間では、ベーンのベーン溝への押し込みによる背圧室の容積縮小によって背圧が吐出圧以上になるため、低圧縮比条件下でのチャタリングの発生を防止できる。又、圧縮工程から吐出工程に移行すると、圧縮室の圧力が吐出圧となるが、吐出工程では吐出圧供給区間となって背圧室には吐出圧が供給されることになり、ベーンに過大な背圧が供給されず、動力増加を招来しない。以上より、低圧縮比条件下でのチャタリングの発生を防止できると共に、ベーンに過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる。つまり、ベーン背圧の適正化を図ることができる。 According to the present invention, in the compression process, the pressure in the compression chamber gradually increases, and accordingly, the force for pushing the vane into the vane groove gradually increases. In particular, under the low compression ratio condition, the pressure in the compression chamber is a pressure that greatly exceeds the discharge pressure. Here, at least in the latter half of the compression process, the process proceeds to the back pressure chamber confinement section, and in the back pressure chamber confinement section, the back pressure becomes equal to or higher than the discharge pressure due to the volume reduction of the back pressure chamber by pushing the vane into the vane groove. Further, chattering can be prevented from occurring under low compression ratio conditions. When the compression process is shifted to the discharge process, the pressure in the compression chamber becomes the discharge pressure. In the discharge process, however, the discharge pressure is supplied to the back pressure chamber because of the discharge pressure supply section, and the vane is excessive. The back pressure is not supplied and the power is not increased. As described above, chattering under low compression ratio conditions can be prevented, and an increase in power due to excessive back pressure occurring in the vane can be prevented. That is, the vane back pressure can be optimized.

本発明の一実施形態を示し、圧縮機の断面図である。1 is a cross-sectional view of a compressor according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施形態を示し、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図及びベーンの背圧室に各背圧を付与する区間を説明する図である。It is a figure which shows one Embodiment of this invention, and is a figure explaining the area which provides each back pressure to the sectional view which follows the AA line of FIG. 1, and the back pressure chamber of a vane. 本発明の一実施形態を示し、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図及び前側圧縮室及び後側圧縮室の各工程を説明する図である。It is a figure which shows one Embodiment of this invention, and is sectional drawing which follows the AA line of FIG. 1, and each process of a front side compression chamber and a rear side compression chamber. 本発明の一実施形態を示し、低圧縮比条件下での前側圧縮室及び後側圧縮室の圧力の特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram of pressures in a front compression chamber and a rear compression chamber under a low compression ratio condition according to an embodiment of the present invention. 一従来例を示し、圧縮機の断面図である。It is sectional drawing of a compressor which shows one prior art example. 一従来例を示し、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。It is sectional drawing which shows one prior art example and follows the BB line of FIG.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

図１〜図４は本発明の一実施形態を示す。尚、図２と図３の断面図では説明を明解にするためハンチングを省略してある。 1 to 4 show an embodiment of the present invention. In the sectional views of FIGS. 2 and 3, hunting is omitted for the sake of clarity.

図１に示すように、圧縮機１は、ハウジング２を有する。このハウジング２は、有底筒状のハウジング部材２１と、このハウジング部材２１の開口側面に配置されたフロントハウジング部材２２とから構成されている。ハウジング部材２１には、電動モータ３と、電動モータ３により駆動される圧縮機構部４とが収容されている。 As shown in FIG. 1, the compressor 1 has a housing 2. The housing 2 includes a bottomed cylindrical housing member 21 and a front housing member 22 disposed on the opening side surface of the housing member 21. The housing member 21 accommodates the electric motor 3 and the compression mechanism unit 4 driven by the electric motor 3.

ハウジング部材２１には、圧縮機構部４を境として一方に吸入室５が、他方には吐出室６が形成されている。吐出室６の底部には、冷媒から分離したオイルを溜めるオイル溜まり８が設けられている。 The housing member 21 is formed with a suction chamber 5 on one side and a discharge chamber 6 on the other side with the compression mechanism portion 4 as a boundary. An oil reservoir 8 is provided at the bottom of the discharge chamber 6 to store oil separated from the refrigerant.

圧縮機構部４は、内部にシリンダ室４０が設けられるシリンダブロック４１と、このシリンダブロック４１の両側面にそれぞれ配置されたフロントサイドブロック（サイドブロック）４２及びリアサイドブロック（サイドブロック）４３とを備え、内部にシリンダ室４０が形成されている。フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３のシリンダ室４０側の各面には、後述する背圧室１３に連通する吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５が形成されている。吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５の間には、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込める閉じ込め部４６が設けられている。 The compression mechanism unit 4 includes a cylinder block 41 in which a cylinder chamber 40 is provided, and a front side block (side block) 42 and a rear side block (side block) 43 that are respectively disposed on both side surfaces of the cylinder block 41. A cylinder chamber 40 is formed inside. On each surface of the front side block 42 and the rear side block 43 on the cylinder chamber 40 side, a discharge pressure supply groove 44 and an intermediate pressure supply groove 45 communicating with the back pressure chamber 13 described later are formed. Between the discharge pressure supply groove 44 and the intermediate pressure supply groove 45, a confinement portion 46 that blocks the back pressure supply passage 7 and the back pressure chamber 13 to confine the back pressure chamber 13 is provided.

電動モータ３には、モータ制御部３２より駆動電流が通電される。モータ制御部３２は、フロントハウジング部材２２に搭載されている。 A drive current is supplied to the electric motor 3 from the motor control unit 32. The motor control unit 32 is mounted on the front housing member 22.

図２と図３に示すように、シリンダ室４０には、ロータ１０が回転自在に収容されている。ロータ１０は、シリンダ室４０の中心に対してシフトした位置を中心として回転自在に配置されている。ロータ１０の中心には回転軸９が貫通され、ロータ１０と回転軸９は互いに固定されている。この回転軸９は、フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３に回転自在に支持されている。回転軸９のフロント側は、フロントサイドブロック４２より突出され、電動モータ３に連結されている。 As shown in FIGS. 2 and 3, the rotor 10 is rotatably accommodated in the cylinder chamber 40. The rotor 10 is disposed so as to be rotatable around a position shifted with respect to the center of the cylinder chamber 40. A rotating shaft 9 is penetrated through the center of the rotor 10, and the rotor 10 and the rotating shaft 9 are fixed to each other. The rotary shaft 9 is rotatably supported by the front side block 42 and the rear side block 43. The front side of the rotating shaft 9 protrudes from the front side block 42 and is connected to the electric motor 3.

ロータ１０には、その外周面に開口する３つのべーン溝１１が設けられている。各べーン溝１１は、ロータ１０の外周面の等間隔位置の３箇所に配置されている。各べーン溝１１には、突出・退出方向に移動自在にべーン１２が配置されている。各べーン溝１１の底面側には、背圧室１３が開口されており、この背圧室１３より供給されるオイルが各べーン１２の背圧として作用するようになっている。これにより、各べーン１２は、突出方向に付勢されるよう構成されている。この詳しい構成については、下記に祥述する。 The rotor 10 is provided with three vane grooves 11 opening on the outer peripheral surface thereof. Each vane groove 11 is disposed at three positions on the outer peripheral surface of the rotor 10 at equally spaced positions. A vane 12 is disposed in each vane groove 11 so as to be movable in the protruding and retracting directions. A back pressure chamber 13 is opened on the bottom surface side of each vane groove 11, and oil supplied from the back pressure chamber 13 acts as a back pressure for each vane 12. Accordingly, each vane 12 is configured to be biased in the protruding direction. This detailed configuration is described below.

各べーン１２は、回転軸９の回転時に、上記した突出方向の付勢力によってシリンダ室４０の内壁に当接しつつ移動する。このとき、隣り合う２つのべーン１２によって複数の圧縮室１４が形成される。 Each vane 12 moves while contacting the inner wall of the cylinder chamber 40 by the biasing force in the protruding direction as described above when the rotary shaft 9 rotates. At this time, a plurality of compression chambers 14 are formed by two adjacent vanes 12.

各べーン１２は、板状に形成されてロータ１０の軸方向に延びている。各べーン１２の先端は、断面が円弧状に形成され、シリンダブロック４１の内周面に線接触する。べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の前側の部分には、べーン１２の回転方向の前側に位置する圧縮室１４（以下、前側圧縮室と称する。）の圧力が働く。べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の後側の部分には、べーン１２の回転方向の後側に位置する圧縮室１４（以下、後側圧縮室と称する。）の圧力が働く。そして、べーン１２の先端には、前側圧縮室１４の圧力と後側圧縮室１４の圧力が各面積の比率に応じて働くことにより、べーン１２がベーン溝１１内に押し戻される方向へ付勢される。 Each vane 12 is formed in a plate shape and extends in the axial direction of the rotor 10. The tip of each vane 12 is formed in an arc shape in cross section, and comes into line contact with the inner peripheral surface of the cylinder block 41. The pressure in the compression chamber 14 (hereinafter referred to as the front compression chamber) located on the front side in the rotation direction of the vane 12 is located on the front side of the vane 12 in the rotation direction of the vane 12 from the contact point. Work. A compression chamber 14 (hereinafter referred to as a rear compression chamber) located on the rear side of the vane 12 in the rotation direction of the vane 12 at the rear side of the vane 12 in the rotation direction of the vane 12 from the contact portion. ) Pressure works. Then, the pressure of the front compression chamber 14 and the pressure of the rear compression chamber 14 acts on the tip of the vane 12 according to the ratio of each area, so that the vane 12 is pushed back into the vane groove 11. To be energized.

フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３には、シリンダ室４０を開口する吸入口４７が設けられている。吸入口４７は、冷媒供給通路４７ａ（図２と図３に一部図示）を介して吸入室５に連通している。シリンダブロック４１には、シリンダ室４０に開口する吐出口４８が設けられている。吐出口４８は、２箇所に設けられている。各吐出口４８は、開閉弁４９によって開閉する。２箇所の吐出口４８は、冷媒吐出通路（図示せず）を介して吐出室６に連通している。 The front side block 42 and the rear side block 43 are provided with a suction port 47 that opens the cylinder chamber 40. The suction port 47 communicates with the suction chamber 5 via a refrigerant supply passage 47a (partially shown in FIGS. 2 and 3). The cylinder block 41 is provided with a discharge port 48 that opens into the cylinder chamber 40. The discharge ports 48 are provided at two places. Each discharge port 48 is opened and closed by an open / close valve 49. The two discharge ports 48 communicate with the discharge chamber 6 through a refrigerant discharge passage (not shown).

シリンダブロック４１の内周には、ロータ１０の外周面が近接する近接部Ａ１と、ロータ１０の外周面が最も離れた遠隔部Ａ２とを含む略楕円状の輪郭形状が形成されている。近接部Ａ１をロータ１０の回転基準位置として０度とすると、遠隔部Ａ２は、近接部Ａ１から回転角度として例えば９０度下流に位置する。シリンダブロック４１の内周の輪郭形状は、近接部Ａ１から遠隔部Ａ２に至るまで回転方向に沿ってシリンダブロック４１の内周面とロータ１０の外周面との距離が徐々に増加するように設定されている。これにより、各圧縮室１４は、ロータ１０の回転に応じてその容積を拡大し、冷媒を吸入する吸入工程と、容積を縮小し、吸入した冷媒を圧縮する圧縮工程と、圧縮した冷媒を吐出する吐出工程とを繰り返す。これにより、ロータ１０の１回転につき冷媒が１回圧縮される。 On the inner periphery of the cylinder block 41, a substantially elliptical contour shape including a proximity portion A1 where the outer peripheral surface of the rotor 10 is close and a remote portion A2 where the outer peripheral surface of the rotor 10 is farthest away is formed. When the proximity portion A1 is set to 0 degrees as the rotation reference position of the rotor 10, the remote portion A2 is located, for example, 90 degrees downstream as the rotation angle from the proximity portion A1. The contour shape of the inner periphery of the cylinder block 41 is set so that the distance between the inner peripheral surface of the cylinder block 41 and the outer peripheral surface of the rotor 10 gradually increases along the rotational direction from the proximity portion A1 to the remote portion A2. Has been. Thus, each compression chamber 14 expands its volume in accordance with the rotation of the rotor 10, sucks the refrigerant, compresses the volume by compressing the sucked refrigerant, and discharges the compressed refrigerant. The discharging process is repeated. Thereby, the refrigerant is compressed once per rotation of the rotor 10.

フロントサイドブロック４２とリアサイドブロック４３のシリンダ室４０側の面には、ロータ１０の回転位置によって背圧室１３に連通する吐出圧供給溝４４と中間圧供給溝４５がそれぞれ形成されている。吐出圧供給溝４４は、吐出工程でベーン１２の背圧室１３に連通するよう配置されている。中間圧供給溝４５は、吸入工程でベーン１２の背圧室１３に連通するよう配置されている。 A discharge pressure supply groove 44 and an intermediate pressure supply groove 45 communicating with the back pressure chamber 13 according to the rotational position of the rotor 10 are formed on the surfaces of the front side block 42 and the rear side block 43 on the cylinder chamber 40 side, respectively. The discharge pressure supply groove 44 is arranged to communicate with the back pressure chamber 13 of the vane 12 in the discharge process. The intermediate pressure supply groove 45 is arranged to communicate with the back pressure chamber 13 of the vane 12 in the suction process.

背圧供給通路７は、リアサイドブロック４３に形成された油路７１，７２、７３、シリンダブロック４１に形成された油路７４、フロントサイドブロック４２に形成された油路７５より形成されている。 The back pressure supply passage 7 is formed by oil passages 71, 72, 73 formed in the rear side block 43, an oil passage 74 formed in the cylinder block 41, and an oil passage 75 formed in the front side block 42.

吐出圧供給溝４４は、背圧供給通路７を介してオイルだまり１８に連通している。これにより、吐出圧供給溝４４からベーン１２の背圧室１３には、吐出圧Ｐ２のオイルが供給される。中間圧供給溝４５は、背圧供給通路７と回転軸９の軸受９１，９２の隙間を介して連通している。これにより、中間圧供給溝４５からベーン１２の背圧室１３には、吐出圧Ｐ２より低く吸入圧Ｐ１より高い中間圧のオイルが供給される。 The discharge pressure supply groove 44 communicates with the oil reservoir 18 via the back pressure supply passage 7. As a result, the oil at the discharge pressure P <b> 2 is supplied from the discharge pressure supply groove 44 to the back pressure chamber 13 of the vane 12. The intermediate pressure supply groove 45 communicates with the back pressure supply passage 7 through a gap between the bearings 91 and 92 of the rotary shaft 9. As a result, intermediate pressure oil lower than the discharge pressure P2 and higher than the suction pressure P1 is supplied from the intermediate pressure supply groove 45 to the back pressure chamber 13 of the vane 12.

次に、図２を用いて、ベーン１２の背圧室１３に各背圧を付与する区間Ｒ１、Ｒ２，Ｒ３について説明する。 Next, sections R1, R2, and R3 for applying each back pressure to the back pressure chamber 13 of the vane 12 will be described with reference to FIG.

前記吸入工程は、図４に示す吐出圧Ｐ２と吸入圧Ｐ１の間の中間圧を背圧供給通路７より背圧室１３に供給する中間圧供給区間Ｒ１として設定されている。前記圧縮工程は、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込める背圧室閉じ込め区間Ｒ２として設定されている。前記吐出工程は、吐出圧Ｐ２を背圧供給通路７より背圧室１３に供給する吐出圧供給区間Ｒ３として設定されている。この詳しい構成については、下記に詳述する。 The suction process is set as an intermediate pressure supply section R1 for supplying an intermediate pressure between the discharge pressure P2 and the suction pressure P1 shown in FIG. The compression step is set as a back pressure chamber confinement section R2 that blocks the back pressure supply passage 7 and the back pressure chamber 13 to confine the back pressure chamber 13. The discharge process is set as a discharge pressure supply section R3 for supplying the discharge pressure P2 to the back pressure chamber 13 from the back pressure supply passage 7. This detailed configuration will be described in detail below.

中間圧供給区間Ｒ１では、背圧室１３が中間圧供給溝４５と連通し、吐出圧Ｐ２と吸入圧Ｐ１との間の中間圧のオイルが背圧室１３に供給される。 In the intermediate pressure supply section R <b> 1, the back pressure chamber 13 communicates with the intermediate pressure supply groove 45, and intermediate pressure oil between the discharge pressure P <b> 2 and the suction pressure P <b> 1 is supplied to the back pressure chamber 13.

背圧室閉じ込め区間Ｒ２では、背圧室１３が中間圧供給溝４５と吐出圧供給溝４４間に介設される閉じ込め部４６と対向し、背圧供給通路７が遮断される。 In the back pressure chamber confinement section R2, the back pressure chamber 13 faces a confinement portion 46 interposed between the intermediate pressure supply groove 45 and the discharge pressure supply groove 44, and the back pressure supply passage 7 is blocked.

吐出圧供給区間Ｒ３では、背圧室１３が吐出圧供給溝４４と連通し、吐出圧Ｐ２のオイルが背圧室１３に供給される。 In the discharge pressure supply section R3, the back pressure chamber 13 communicates with the discharge pressure supply groove 44, and oil at the discharge pressure P2 is supplied to the back pressure chamber 13.

次に、圧縮機１の動作について説明する。圧縮機１の運転時に電動モータ３が回転すると、回転軸９の回転と一体になって圧縮機構部４が回転して、ロータ１０がシリンダ室４０を回転する。これにより、前側及び後側圧縮室１４は下記のように吸入、圧縮、吐出を順次行う。以下、吸入、圧縮、吐出の各説明は、任意のベーン１２の回転角度（図２及び図３に示す回転角度）を基準し、その前側圧縮室１４と後側圧縮室１４について示す。図４は、低圧縮条件下での圧力特性線図を示し、ベーン１２の前側圧縮室１４の圧力は図４の破線Ｌ１で示すように推移し、ベーン１２の後側圧縮室１４の圧力は図４の実線Ｌ２で示すように推移する。 Next, the operation of the compressor 1 will be described. When the electric motor 3 rotates during operation of the compressor 1, the compression mechanism unit 4 rotates together with the rotation of the rotating shaft 9, and the rotor 10 rotates the cylinder chamber 40. As a result, the front and rear compression chambers 14 sequentially perform suction, compression, and discharge as described below. Hereinafter, each description of suction, compression, and discharge will be made with reference to the rotation angle of the vane 12 (rotation angle shown in FIGS. 2 and 3) with respect to the front compression chamber 14 and the rear compression chamber 14. FIG. 4 shows a pressure characteristic diagram under a low compression condition. The pressure in the front compression chamber 14 of the vane 12 changes as indicated by the broken line L1 in FIG. 4, and the pressure in the rear compression chamber 14 of the vane 12 is It changes as shown by the solid line L2 in FIG.

先ず、ベーン１２の前側圧縮室１４の工程について説明する。ベーン１２の０度から回転角度Ｄ１までの回転では、吸入工程であり、前側圧縮室１４に吸入口４７を介して冷媒が吸入される。次に、ベーン１２の回転角度Ｄ１から回転角度Ｄ２までは、前側圧縮室１４が吐出口４８に開口しないため、少なくとも圧縮行程である。ベーン１２が吸入口４７の位置を通過して前側圧縮室１４が閉じ込められる。次に、Ｄ２を過ぎると吐出工程であり、冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出される。低圧縮比行程では、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２より確実に大きくなるため、Ｄ２を過ぎると確実に吐出工程となる。 First, the process of the front side compression chamber 14 of the vane 12 will be described. The rotation of the vane 12 from 0 degree to the rotation angle D1 is a suction process, and the refrigerant is sucked into the front compression chamber 14 through the suction port 47. Next, the rotation angle D1 to the rotation angle D2 of the vane 12 is at least a compression stroke because the front compression chamber 14 does not open to the discharge port 48. The vane 12 passes through the position of the inlet 47 and the front compression chamber 14 is confined. Next, when D2 is passed, it is a discharge process, and the refrigerant is discharged into the discharge chamber 6 through the discharge port 48. In the low compression ratio stroke, the pressure in the compression chamber 14 is surely greater than the discharge pressure P2, so that the discharge process is surely performed after D2.

次に、ベーン１２の後側圧縮室１４の工程について説明する。ベーン１２が回転角度Ｄ３の位置までは、吸入工程として、吸入口４７を介して冷媒を吸入する。次に、ベーン１２の回転角度Ｄ３から回転角度Ｄ４までは、後側圧縮室１４が吐出口４８に開口しないため、少なくとも圧縮行程であり、後側圧縮室１４が閉じ込められる。次に、Ｄ４を過ぎると吐出工程であり、冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出される。低圧縮比行程では、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２より確実に大きくなるため、Ｄ４を過ぎると確実に吐出工程となる。 Next, the process of the rear side compression chamber 14 of the vane 12 will be described. Until the vane 12 reaches the rotational angle D3, the refrigerant is sucked through the suction port 47 as a suction process. Next, since the rear side compression chamber 14 does not open to the discharge port 48 from the rotation angle D3 to the rotation angle D4 of the vane 12, it is at least a compression stroke, and the rear side compression chamber 14 is confined. Next, when D4 is passed, it is a discharge process, and the refrigerant is discharged into the discharge chamber 6 through the discharge port 48. In the low compression ratio stroke, the pressure in the compression chamber 14 is surely greater than the discharge pressure P2, and therefore the discharge process is surely performed after D4.

各圧縮工程では、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める力が徐々に強くなり、低圧縮比条件では、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える高圧Ｐ３になる。これにより、べーン１２の先端のうち接触箇所よりベーン１２の回転方向の前側の部分と後側の部分には、前側圧縮室１４内の吐出圧Ｐ２と後側圧縮室１４内の高圧Ｐ３が各面積の比率に応じて働いて、べーン１２をベーン溝１１内に押し戻そうとする。 In each compression step, the force that pushes the vane 12 into the vane groove 11 gradually increases, and under the low compression ratio condition, the pressure in the rear compression chamber 14 becomes a high pressure P3 that exceeds the discharge pressure P2. As a result, the discharge pressure P2 in the front compression chamber 14 and the high pressure P3 in the rear compression chamber 14 are applied to the front and rear portions of the vane 12 in the rotation direction of the vane 12 from the contact point. Works according to the ratio of each area to try to push the vane 12 back into the vane groove 11.

しかし、この圧縮工程は、背圧室閉じ込め区間Ｒ２として設定されているので、背圧供給通路７と背圧室１３を遮断して背圧室１３を閉じ込めることにより、ベーン１２のベーン溝１１への押し込みによる背圧室１３の容積縮小によって背圧が吐出圧Ｐ２以上の高圧になる。これにより、ベーン１２が背圧（吐出圧Ｐ２以上の高圧）及び回転遠心力により付勢されて、シリンダブロック４１の内周面に押圧されるので、べーン１２のチャタリングの発生を防止できる。 However, since this compression process is set as the back pressure chamber confinement section R2, the back pressure supply passage 7 and the back pressure chamber 13 are shut off to confine the back pressure chamber 13 to the vane groove 11 of the vane 12. The back pressure becomes higher than the discharge pressure P2 by reducing the volume of the back pressure chamber 13 by pushing. Accordingly, the vane 12 is urged by the back pressure (high pressure equal to or higher than the discharge pressure P2) and the rotational centrifugal force and is pressed against the inner peripheral surface of the cylinder block 41, so that chattering of the vane 12 can be prevented. .

次に、ベーン１２が回転角度Ｄ４まで回転し、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２に至ると共に、ベーン１２が上流側の吐出口４８の位置まで到達すると、吐出工程として、後側圧縮室１４内の冷媒が吐出口４８を通して吐出室６に吐出する。これにより、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２まで下降する。この吐出工程は、吐出圧供給区間Ｒ３として設定されているので、吐出圧Ｐ２が背圧供給通路７よりベーン１２の背圧室１３に供給される。これにより、ベーン１２が背圧（吐出圧Ｐ２）及び回転遠心力によりシリンダブロック４１の内周面に押圧されるので、ベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。 Next, when the vane 12 rotates to the rotation angle D4, the pressure in the rear compression chamber 14 reaches the discharge pressure P2, and the vane 12 reaches the position of the discharge port 48 on the upstream side, the rear compression is performed as a discharge process. The refrigerant in the chamber 14 is discharged into the discharge chamber 6 through the discharge port 48. Thereby, the pressure of the rear side compression chamber 14 falls to the discharge pressure P2. Since this discharge process is set as the discharge pressure supply section R3, the discharge pressure P2 is supplied from the back pressure supply passage 7 to the back pressure chamber 13 of the vane 12. Thereby, since the vane 12 is pressed against the inner peripheral surface of the cylinder block 41 by the back pressure (discharge pressure P2) and the rotational centrifugal force, the occurrence of chattering of the vane 12 can be prevented.

以上説明したように、圧縮工程では、圧縮室１４の圧力が徐々に大きくなり、それに連れてベーン１２をベーン溝１１に押し込める力が徐々に強くなる。特に、低圧縮比条件では、図４の特性線図で示すように、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を大きく超える高圧Ｐ３になる。ここで、圧縮工程では背圧室閉じ込め区間Ｒ２に移行し、背圧室閉じ込め区間Ｒ２では、ベーン１２のベーン溝１１への押し込みによる背圧室１３の容積縮小によって背圧が吐出圧Ｐ２以上になるため、低圧縮比条件下でのベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。又、圧縮工程から吐出工程に移行すると、圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２となるが、吐出工程では吐出圧供給区間Ｒ３となって背圧室１３には吐出圧Ｐ２が供給されることになり、ベーン１２に過大な背圧が供給されず、動力増加を招来しない。以上より、低圧縮比条件下でのベーン１２のチャタリングの発生を防止できると共に、ベーン１２に過大な背圧が発生することによる動力増加を防止できる。つまり、ベーン１２の背圧の適正化を図ることができる。 As described above, in the compression process, the pressure in the compression chamber 14 gradually increases, and the force for pushing the vane 12 into the vane groove 11 gradually increases accordingly. In particular, under the low compression ratio condition, as shown in the characteristic diagram of FIG. 4, the pressure in the compression chamber 14 becomes a high pressure P3 that greatly exceeds the discharge pressure P2. Here, in the compression process, the process proceeds to the back pressure chamber confinement section R2, and in the back pressure chamber confinement section R2, the back pressure becomes equal to or higher than the discharge pressure P2 due to the volume reduction of the back pressure chamber 13 due to the vane 12 being pushed into the vane groove 11. Therefore, the occurrence of chattering of the vane 12 under the low compression ratio condition can be prevented. When the compression process is shifted to the discharge process, the pressure in the compression chamber 14 becomes the discharge pressure P2. In the discharge process, the discharge pressure P2 is supplied to the back pressure chamber 13 as the discharge pressure supply section R3. Therefore, an excessive back pressure is not supplied to the vane 12 and the power is not increased. As described above, chattering of the vane 12 under the low compression ratio condition can be prevented, and increase in power due to excessive back pressure occurring in the vane 12 can be prevented. That is, the back pressure of the vane 12 can be optimized.

又、上述したように後側圧縮室１４の圧縮時には、後側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える高圧Ｐ３になり、しかも、前側圧縮室１４の圧力は吐出圧Ｐ２である。一方、前側圧縮室１４の圧縮時には、前側圧縮室１４の圧力が吐出圧Ｐ２を超える圧力になるが、後側圧縮室１４の圧力は吐出圧Ｐ２より小さい吸入圧Ｐ１である。このため、後側圧縮室１４の圧縮時は、前側圧縮室１４の圧縮時と比較すると、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める付勢力が大きいため、後側圧縮室１４の圧縮時にベーン１２のチャタリングの問題を生じやすい。従って、上記のように後側圧縮室１４の圧縮工程を背圧室閉じ込め区間Ｒ２として、ベーン１２に大きな背圧を付与することが特に必要である。 As described above, when the rear compression chamber 14 is compressed, the pressure in the rear compression chamber 14 becomes a high pressure P3 exceeding the discharge pressure P2, and the pressure in the front compression chamber 14 is the discharge pressure P2. On the other hand, when the front side compression chamber 14 is compressed, the pressure in the front side compression chamber 14 exceeds the discharge pressure P2, but the pressure in the rear side compression chamber 14 is the suction pressure P1 smaller than the discharge pressure P2. For this reason, when the rear side compression chamber 14 is compressed, the urging force that pushes the vane 12 into the vane groove 11 is larger than when the front side compression chamber 14 is compressed. Prone to problems. Therefore, it is particularly necessary to apply a large back pressure to the vane 12 by using the compression process of the rear compression chamber 14 as the back pressure chamber confinement section R2 as described above.

本実施形態では、中間圧供給工程Ｒ１は、吸入工程の全工程とし、吐出圧供給工程Ｒ３は、吐出工程の全工程とした。従って、吸入工程及び吐出工程におけるベーン１２のチャタリングの発生を確実に防止できる。中間圧供給工程Ｒ１と吸入工程は完全に一致する必要はなく、吐出圧供給工程Ｒ３と吐出工程も完全に一致する必要はない。吸入工程の少なくとも一部工程を中間圧供給区間Ｒ１とし、吐出工程の少なくとも一部工程を吐出圧供給区間Ｒ３とすれば良い。又、吸入工程の終了と中間圧供給区間Ｒ１の終了がずれている場合でも、吐出工程の開始と吐出圧供給区間Ｒ３の開始とがずれている場合でも良い。つまり、圧縮室１４の形状やベーン１２の先端形状等によってベーン１２に作用する背圧が変化することになるので、中間圧供給区間Ｒ１と吐出圧供給区間Ｒ３と下記する背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、ベーン１２に作用する背圧を配慮し、適宜決定される。 In the present embodiment, the intermediate pressure supply process R1 is the entire suction process, and the discharge pressure supply process R3 is the entire discharge process. Accordingly, it is possible to reliably prevent chattering of the vane 12 in the suction process and the discharge process. The intermediate pressure supply process R1 and the suction process do not need to completely match, and the discharge pressure supply process R3 and the discharge process do not need to match completely. At least a part of the suction process may be the intermediate pressure supply section R1, and at least a part of the discharge process may be the discharge pressure supply section R3. Further, even when the end of the suction process and the end of the intermediate pressure supply section R1 are deviated, the start of the discharge process and the start of the discharge pressure supply section R3 may be deviated. That is, the back pressure acting on the vane 12 varies depending on the shape of the compression chamber 14, the tip shape of the vane 12, and the like, so the intermediate pressure supply section R1, the discharge pressure supply section R3, and the back pressure chamber confinement section R2 described below. Is appropriately determined in consideration of the back pressure acting on the vane 12.

本実施形態では、背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、圧縮工程の全工程としたので、低圧縮比条件下で確実にベーン１２のチャタリングの発生を防止できる。 In the present embodiment, since the back pressure chamber confinement section R2 is the entire compression process, the occurrence of chattering of the vanes 12 can be reliably prevented under the low compression ratio condition.

本実施形態では、背圧室閉じ込め区間Ｒ２は、圧縮工程の全工程としたが、圧縮工程の全工程とすることなく後半工程としても良い。これにより、圧縮工程においても、ベーン１２に過大な背圧が発生することによる動力増加を極力防止できる。背圧室閉じ込め区間Ｒ２の開始タイミングは、図４の特性線において、後側背圧室１４の圧力が吐出圧Ｐ２以上になる手前とすることが好ましい。後側背圧室１４の圧力が吐出圧Ｐ２（前側背圧室１４の圧力）を超えると、ベーン１２をベーン溝１１に押し込める付勢力が確実に吐出圧Ｐ２以上となるためである。 In the present embodiment, the back pressure chamber confinement section R2 is the entire compression process, but may be the latter half of the compression process. Thereby, also in a compression process, the power increase by the excessive back pressure generate | occur | producing in the vane 12 can be prevented as much as possible. The start timing of the back pressure chamber confinement section R2 is preferably before the pressure in the rear back pressure chamber 14 becomes equal to or higher than the discharge pressure P2 in the characteristic line of FIG. This is because when the pressure in the rear back pressure chamber 14 exceeds the discharge pressure P2 (pressure in the front back pressure chamber 14), the urging force that pushes the vane 12 into the vane groove 11 is surely higher than the discharge pressure P2.

１圧縮機
７背圧供給通路
９回転軸
１０ロータ
１１べーン溝
１２べーン
１３背圧室
１４圧縮室
４０シリンダ室
４１シリンダブロック
４２フロントサイドブロック
４３リアサイドブロック
４４吐出圧供給溝
４５中間圧供給溝
Ｐ１吸入圧
Ｐ２吐出圧
Ｒ１中間圧供給区間
Ｒ２背圧室閉じ込め区間
Ｒ３吐出圧供給区間 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Compressor 7 Back pressure supply channel 9 Rotating shaft 10 Rotor 11 Vane groove 12 Vane 13 Back pressure chamber 14 Compression chamber 40 Cylinder chamber 41 Cylinder block 42 Front side block 43 Rear side block 44 Discharge pressure supply groove 45 Intermediate pressure Supply groove P1 Suction pressure P2 Discharge pressure R1 Intermediate pressure supply section R2 Back pressure chamber confinement section R3 Discharge pressure supply section

Claims

シリンダブロック（４１）と一対のサイドブロック（４２）、（４３）内にシリンダ室（４０）が設けられ、前記シリンダ室（４０）にロータ（１０）が回転自在に設けられ、前記ロータ（１０）にはその外周面に開口する複数のべーン溝（１１）が設けられ、前記各べーン溝（１１）に突出・退出方向に移動自在にべーン（１２）が配置され、前記ロータ（１０）には前記ベーン溝（１１）の底面側に背圧室（１３）が設けられ、前記サイドブロック（４２）、（４３）には前記ロータ（１０）の回転位置によって前記背圧室（１３）に連通して吐出圧（Ｐ２）を供給する吐出圧供給溝（４４）が設けられ、前記サイドブロック（４２）、（４３）には前記ロータ（１０）の回転位置によって前記背圧室（１３）に連通して吐出圧（Ｐ２）と吸入圧（Ｐ１）の間の圧力である中間圧を供給する中間圧供給溝（４５）が設けられ、前記シリンダ室（４０）には、隣り合う２つの前記ベーン（１２）に仕切られて圧縮室（１４）が形成され、前記ロータ（１０）の回転により冷媒を吸入する吸入工程、冷媒を圧縮する圧縮工程及び冷媒を吐出する吐出工程を順次行う圧縮機（１）であって、
前記吸入工程の少なくとも一部工程は、吐出圧（Ｐ２）と吸入圧（Ｐ１）の間の中間圧を前記中間圧供給溝（４５）より前記ベーン（１２）の背圧室（１３）に供給する中間圧供給区間（Ｒ１）とし、
前記圧縮工程の少なくとも後半工程は、前記中間圧供給溝（４５）と前記吐出圧供給溝（４４）より前記背圧室（１３）を遮断して前記背圧室（１３）を閉じ込める背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）とし、
前記吐出工程の少なくとも一部工程は、吐出圧（Ｐ２）を前記吐出圧供給溝（４４）より前記背圧室（１３）に供給する吐出圧供給区間（Ｒ３）としたことを特徴とする圧縮機（１）。 A cylinder chamber (40) is provided in the cylinder block (41) and the pair of side blocks (42), (43), a rotor (10) is rotatably provided in the cylinder chamber (40), and the rotor (10 ) Is provided with a plurality of vane grooves (11) opened on the outer peripheral surface thereof, and vanes (12) are disposed in the respective vane grooves (11) so as to be movable in the protruding and retracting directions, The rotor (10) is provided with a back pressure chamber (13) on the bottom surface side of the vane groove (11), and the side blocks (42) and (43) have the back pressure chambers depending on the rotational position of the rotor (10). A discharge pressure supply groove (44) for supplying a discharge pressure (P2) in communication with the pressure chamber (13) is provided, and the side blocks (42) and (43) are provided with the rotation position of the rotor (10). Discharge pressure (P2) communicating with the back pressure chamber (13) An intermediate pressure supply groove (45) for supplying an intermediate pressure that is a pressure between the suction pressures (P1) is provided, and the cylinder chamber (40) is compressed by being divided into two adjacent vanes (12). A compressor (1) in which a chamber (14) is formed and sequentially performs a suction step of sucking refrigerant by rotation of the rotor (10), a compression step of compressing refrigerant, and a discharge step of discharging refrigerant;
In at least a part of the suction process, an intermediate pressure between the discharge pressure (P2) and the suction pressure (P1) is supplied from the intermediate pressure supply groove (45) to the back pressure chamber (13) of the vane (12). Intermediate pressure supply section (R1)
In at least the latter half of the compression step, a back pressure chamber that shuts off the back pressure chamber (13) from the intermediate pressure supply groove (45) and the discharge pressure supply groove (44) to confine the back pressure chamber (13). Containment section (R2)
At least a part of the discharge process is a discharge pressure supply section (R3) for supplying the discharge pressure (P2) to the back pressure chamber (13) from the discharge pressure supply groove (44). Machine (1).

請求項１記載の圧縮機（１）であって、
前記中間圧供給工程（Ｒ１）は、前記吸入工程の全工程とし、
前記吐出圧供給工程（Ｒ３）は、前記吐出工程の全工程としたことを特徴とする圧縮機（１）。 A compressor (1) according to claim 1, comprising:
The intermediate pressure supply process (R1) is the entire process of the suction process,
The compressor (1), wherein the discharge pressure supply step (R3) is the entire discharge step.

請求項１又は請求項２記載の圧縮機（１）であって、
前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）は、前記圧縮工程の全工程としたことを特徴とする圧縮機（１）。 A compressor (1) according to claim 1 or claim 2,
The compressor (1), wherein the back pressure chamber confinement section (R2) is the entire compression process.

請求項１記載の圧縮機（１）であって、
前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）を前記圧縮工程の後半とする場合には、前記背圧室閉じ込め区間（Ｒ２）の開始タイミングは、後側の背圧室（１４）の圧力が吐出圧以上になる手前のタイミングに設定したことを特徴とする圧縮機（１）。 A compressor (1) according to claim 1, comprising:
When the back pressure chamber confinement section (R2) is the latter half of the compression step, the start timing of the back pressure chamber confinement section (R2) is such that the pressure in the back pressure chamber (14) on the rear side is equal to or higher than the discharge pressure. A compressor (1) characterized in that it is set at a timing just before.