JP2015224831A - 熱回収型冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードにおいて、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードへの切り換えを、適切なタイミングで行う。
【解決手段】第１運転モードにおいて、複数の熱源側熱交換器（２４、２５）の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器（４５）の利用側熱交換器（５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ）側の冷媒の温度である第１液管温度と液管熱交換器（４５）の熱源側熱交換器（２４、２５）側の冷媒の温度である第２液管温度とを比較して、蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器（２４）を冷媒の蒸発器に切り換えて、複数の熱源側熱交換器（２４、２５）を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードにする。
【選択図】図９

Description

本発明は、熱回収型冷凍装置、特に、圧縮機と、複数の熱源側熱交換器と、複数の利用側熱交換器とを含んでおり、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで利用側熱交換器間において熱回収を行うことが可能な熱回収型冷凍装置に関する。

従来より、特許文献１（特開２００６−７８０２６号公報）に示すように、圧縮機と、２つの熱源側熱交換器としての室外熱交換器と、複数の利用側熱交換器としての室内熱交換器とを含んだ構成の熱回収型冷凍装置の一種である冷暖同時運転可能な空気調和機がある。この熱回収型冷凍装置では、各利用側熱交換器が個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能になっており、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで利用側熱交換器間において熱回収を行うこと（ここでは、冷房運転と暖房運転とを同時に行う冷暖同時運転を行うこと）が可能である。しかも、この熱回収型冷凍装置では、２つの熱源側熱交換器が個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能になっており、上記の熱回収も考慮した複数の利用側熱交換器全体の熱負荷（蒸発負荷や放熱負荷）に応じて、２つの熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えを行うことが可能である。

このような熱回収型冷凍装置では、冷暖同時運転において、冷房負荷が大きい場合（すなわち、利用側熱交換器全体の熱負荷が蒸発負荷主体である場合）には、複数の熱源側熱交換器を冷媒の放熱器として機能させ、暖房負荷が大きい場合（すなわち、利用側熱交換器全体の熱負荷が放熱負荷主体である場合）には、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させることができる。しかし、冷暖同時運転においては、冷房負荷及び暖房負荷が均衡する場合（すなわち、利用側熱交換器全体の熱負荷が小さい場合）もある。このため、このような場合には、複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、他を冷媒の放熱器として機能させて、複数の熱源側熱交換器の蒸発負荷と放熱負荷とを相殺することで、熱源側熱交換器全体の熱負荷を小さくすることが考えられる。

しかし、利用側熱交換器全体の熱負荷が小さい場合に複数の熱源側熱交換器の蒸発負荷と放熱負荷とを相殺する運転を行うと、複数の熱源側熱交換器を流れる冷媒の流量が大きくなるため、これに伴って、圧縮機の運転容量を大きくする必要があり、運転効率が低下する傾向にある。そして、冷房負荷及び暖房負荷が均衡した状態（すなわち、利用側熱交換器全体の熱負荷が小さい状態）から暖房負荷が大きい状態（すなわち、利用側熱交換器全体の熱負荷が放熱負荷主体の状態）になる場合には、複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、他を冷媒の放熱器として機能させる運転モードから複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードへの切り換えを、適切なタイミングで行うことができるようにすることが好ましい。

本発明の課題は、圧縮機と、複数の熱源側熱交換器と、複数の利用側熱交換器とを含んでおり、利用側熱交換器間で熱回収を行うことが可能な熱回収型冷凍装置において、複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた運転モードにおいて、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードへの切り換えを、適切なタイミングで行えるようにすることにある。

第１の観点にかかる熱回収型冷凍装置は、圧縮機と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数の熱源側熱交換器と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数の利用側熱交換器とを含んでおり、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで利用側熱交換器間において熱回収を行うことが可能である。そして、ここでは、複数の熱源側熱交換器の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器を有しており、複数の熱源側熱交換器のうち、いずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードにおいて、液管熱交換器の利用側熱交換器側の冷媒の温度である第１液管温度と液管熱交換器の熱源側熱交換器側の冷媒の温度である第２液管温度とを比較して、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器に切り換えて、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードにする。

第２の観点にかかる熱回収型冷凍装置は、第１の観点にかかる熱回収型冷凍装置において、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たさない場合には、第１運転モードを維持する。

利用側熱交換器全体の熱負荷が小さい状態である第１運転モードにおける運転効率の低下の抑制という観点では、第１運転モードから利用側熱交換器全体の熱負荷が放熱負荷主体の状態である第２運転モードへの切り換えをできるだけ早く行うことが好ましい。このため、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えは、冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器における蒸発負荷が冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器における放熱負荷を上回ったタイミングで行うことが、運転効率の低下の抑制という観点で最も適切である。

このため、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを適切なタイミングで行うためには、第１運転モードにおける冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器における蒸発負荷と冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器における放熱負荷との大小関係を把握する必要がある。

そこで、ここでは、上記のように、液管熱交換器を設けて複数の熱源側熱交換器の液側を流れる冷媒の熱交換を行うようにし、第１運転モードにおいて、液管熱交換器の利用側熱交換器側の冷媒の温度である第１液管温度と液管熱交換器の熱源側熱交換器側の冷媒の温度である第２液管温度とを比較して、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、第２運転モードに切り換えるようにしている。すなわち、ここでは、液管熱交換器を通過する前後の冷媒の温度（第１及び第２液管温度）の変化から、液管熱交換器を通過する冷媒が、利用側熱交換器側から熱源側熱交換器側に向かって流れているか、又は、熱源側熱交換器側から利用側熱交換器側に向かって流れているかを検知して、冷媒が利用側熱交換器側から熱源側熱交換器側に向かって流れている場合（すなわち、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合）には、複数の熱源側熱交換器においては放熱負荷よりも蒸発負荷が大きいものと判断して、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを行うようにしている。このように、液管熱交換器を通過する前後の冷媒の温度（第１及び第２液管温度）の変化から、第１運転モードにおける冷媒の蒸発器として機能する熱源側熱交換器における蒸発負荷と冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器における放熱負荷との大小関係を把握して、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを行うようにしているのである。

これにより、ここでは、複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードにおいて、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードへの切り換えを、適切なタイミングで行うことができる。そして、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを適切なタイミングで行うことによって、第１運転モードにおける冷暖同時運転による運転効率の低下を抑制することができる。

第３の観点にかかる熱回収型冷凍装置は、第１又は第２の観点にかかる熱回収型冷凍装置において、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えは、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器を通過する冷媒の流量である放熱器流量が、蒸発切換放熱器流量以下になる、又は、放熱器流量に等価な状態量が、放熱器流量が蒸発切換放熱器流量以下になることと等価な値になる蒸発切換放熱器流量条件を満たしており、かつ、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に行う。

第１運転モードにおいては、利用側熱交換器全体の熱負荷が小さい状態であるため、液管熱交換器を通過する冷媒の流量が少なく、第１及び第２液管温度を温度センサによって検知する場合には、誤検知等が発生するおそれがある。このような第１及び第２液管温度の誤検知等が発生すると、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たしているものと誤判定されてしまい、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えが誤って行われるおそれがある。

そこで、ここでは、上記のように、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすだけでなく、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器を通過する冷媒の流量である放熱器流量（又は、等価な状態量）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしている場合に、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを行うようにしている。すなわち、ここでは、放熱器流量（又は、等価な状態量）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしている場合には、放熱器流量が十分に少なくなっているものと判断できるため、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすとの判定が正しいものと判定し、逆に、放熱器流量（又は、等価な状態量）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしていない場合には、放熱器流量が十分に少なくなっていないものと判断できるため、第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすとの判定が誤りであるものと判定するのである。尚、放熱器流量は、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器の冷媒の温度及び圧力や熱源側流量調節弁の開度等から算出してもよいし、また、放熱器流量に等価な状態量としては、冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器の出口における冷媒の過冷却度や熱源側流量調節弁の開度等を使用してもよい。

これにより、ここでは、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを、誤判定なく適切に行うことができる。

第４の観点にかかる熱回収型冷凍装置は、第１〜第３の観点にかかる熱回収型冷凍装置のいずれかにおいて、液管熱交換器が、複数の熱源側熱交換器の液側と複数の利用側熱交換器の液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器であり、蒸発切換液管温度条件は、第１液管温度が少なくとも第２液管温度以上になることである。

ここでは、上記のように、液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器の液側と複数の利用側熱交換器の液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器を使用するようにしている。このため、液管熱交換器を通過した後の冷媒の温度は液管熱交換器を通過する前の冷媒の温度よりも低くなる。このため、蒸発切換液管温度条件としては、利用側熱交換器側の第１液管温度が熱源側熱交換器側の第２液管温度以上になっていれば、液管熱交換器を通過する冷媒が、利用側熱交換器側から熱源側熱交換器側に向かって流れているものと判定することができる。尚、ここで「少なくとも第２液管温度以上になる」としているのは、蒸発切換液管温度条件として、第１液管温度が第２液管温度に判定用の閾温度差を加えた値以上になることを採用する場合を含むようにするためである。

これにより、ここでは、液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器の液側と複数の利用側熱交換器の液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器を使用して、その前後の温度低下によって蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定することができる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。

第１及び第２の観点にかかる熱回収型冷凍装置では、複数の熱源側熱交換器のいずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードにおいて、複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードへの切り換えを、適切なタイミングで行うことができる。そして、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを適切なタイミングで行うことによって、第１運転モードにおける冷暖同時運転による運転効率の低下を抑制することができる。

第３の観点にかかる熱回収型冷凍装置では、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを、誤判定なく適切に行うことができる。

第４の観点にかかる熱回収型冷凍装置では、液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器の液側と複数の利用側熱交換器の液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器を使用して、その前後の温度低下によって蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定することができる。

本発明にかかる熱回収型冷凍装置の一実施形態としての冷暖同時運転型空気調和装置の概略構成図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷房運転モードにおける動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の暖房運転モードにおける動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）における動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）における動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における動作（冷媒の流れ）を示す図である。 冷暖同時運転型空気調和装置の冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における動作（冷媒の流れ）を示す図である。 第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを説明する図である。

以下、本発明にかかる熱回収型冷凍装置の実施形態について、図面に基づいて説明する。尚、本発明にかかる熱回収型冷凍装置の具体的な構成は、下記の実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。

（１）熱回収型冷凍装置（冷暖同時運転型空気調和装置）の構成
図１は、本発明にかかる熱回収型冷凍装置の一実施形態としての冷暖同時運転型空気調和装置１の概略構成図である。冷暖同時運転型空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクル運転を行うことによって、ビル等の室内の冷暖房に使用される装置である。

冷暖同時運転型空気調和装置１は、主として、１台の熱源ユニット２と、複数（ここでは、４台）の利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄと、各利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄに接続される接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄと、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄを介して熱源ユニット２と利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄとを接続する冷媒連絡管７、８、９とを有している。すなわち、冷暖同時運転型空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路１０は、熱源ユニット２と、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄと、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄと、冷媒連絡管７、８、９とが接続されることによって構成されている。そして、冷暖同時運転型空気調和装置１は、各利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄが個別に冷房運転又は暖房運転を行うことが可能になっており、暖房運転を行う利用ユニットから冷房運転を行う利用ユニットに冷媒を送ることで利用ユニット間において熱回収を行うこと（ここでは、冷房運転と暖房運転とを同時に行う冷暖同時運転を行うこと）が可能になるように構成されている。しかも、冷暖同時運転型空気調和装置１では、上記の熱回収（冷暖同時運転）も考慮した複数の利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ全体の熱負荷に応じて、熱源ユニット２の熱負荷をバランスさせるように構成されている。

＜利用ユニット＞
利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは、ビル等の室内の天井に埋め込みや吊り下げ等、又は、室内の壁面に壁掛け等により設置されている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄは、冷媒連絡管７、８、９及び接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄを介して熱源ユニット２に接続されており、冷媒回路１０の一部を構成している。

次に、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの構成について説明する。尚、利用ユニット３ａと利用ユニット３ｂ、３ｃ、３ｄとは同様の構成であるため、ここでは、利用ユニット３ａの構成のみ説明し、利用ユニット３ｂ、３ｃ、３ｄの構成については、それぞれ、利用ユニット３ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに、「ｂ」、「ｃ」又は「ｄ」の添字を付して、各部の説明を省略する。

利用ユニット３ａは、主として、冷媒回路１０の一部を構成しており、利用側冷媒回路１３ａ（利用ユニット３ｂ、３ｃ、３ｄでは、それぞれ、利用側冷媒回路１３ｂ、１３ｃ、１３ｄ）を有している。利用側冷媒回路１３ａは、主として、利用側流量調節弁５１ａと、利用側熱交換器５２ａとを有している。

利用側流量調節弁５１ａは、利用側熱交換器５２ａを流れる冷媒の流量の調節等を行うために、利用側熱交換器５２ａの液側に接続された開度調節が可能な電動膨張弁である。

利用側熱交換器５２ａは、冷媒と室内空気との熱交換を行うための機器であり、例えば、多数の伝熱管及びフィンによって構成されたフィン・アンド・チューブ型熱交換器からなる。ここで、利用ユニット３ａは、ユニット内に室内空気を吸入して、熱交換した後に、供給空気として屋内に供給するための室内ファン５３ａを有しており、室内空気と利用側熱交換器３２ａを流れる冷媒とを熱交換させることが可能である。室内ファン５３ａは、室内ファンモータ５４ａによって駆動される。

また、利用ユニット３ａは、利用ユニット３ａを構成する各部５１ａ、５４ａの動作を制御する利用側制御部５０ａを有している。そして、利用側制御部５０ａは、利用ユニット３ａの制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、リモコン（図示せず）との間で制御信号等のやりとりを行ったり、熱源ユニット２との間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

＜熱源ユニット＞
熱源ユニット２は、ビル等の屋上等に設置されており、冷媒連絡管７、８、９を介して利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄに接続されており、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄとの間で冷媒回路１０を構成している。

次に、熱源ユニット２の構成について説明する。熱源ユニット２は、主として、冷媒回路１０の一部を構成しており、熱源側冷媒回路１２を有している。熱源側冷媒回路１２は、主として、圧縮機２１と、複数（ここでは、２つ）の熱交切換機構２２、２３と、複数（ここでは、２つ）の熱源側熱交換器２４、２５と、複数（ここでは、２つ）の熱源側流量調節弁２６、２７と、レシーバ２８と、ブリッジ回路２９と、高低圧切換機構３０と、液側閉鎖弁３１と、高低圧ガス側閉鎖弁３２と、低圧ガス側閉鎖弁３３とを有している。

圧縮機２１は、ここでは、冷媒を圧縮するための機器であり、例えば、圧縮機モータ２１ａをインバータ制御することで運転容量を可変することが可能なスクロール型等の容積式圧縮機からなる。

第１熱交切換機構２２は、第１熱源側熱交換器２４を冷媒の放熱器として機能させる場合（以下、「放熱運転状態」とする）には圧縮機２１の吐出側と第１熱源側熱交換器２４のガス側とを接続し（図１の第１熱交切換機構２２の実線を参照）、第１熱源側熱交換器２４を冷媒の蒸発器として機能させる場合（以下、「蒸発運転状態」とする）には圧縮機２１の吸入側と第１熱源側熱交換器２４のガス側とを接続するように（図１の第１熱交切換機構２２の破線を参照）、熱源側冷媒回路１２内における冷媒の流路を切り換えることが可能な機器であり、例えば、四路切換弁からなる。また、第２熱交切換機構２３は、第２熱源側熱交換器２５を冷媒の放熱器として機能させる場合（以下、「放熱運転状態」とする）には圧縮機２１の吐出側と第２熱源側熱交換器２５のガス側とを接続し（図１の第２熱交切換機構２３の実線を参照）、第２熱源側熱交換器２５を冷媒の蒸発器として機能させる場合（以下、「蒸発運転状態」とする）には圧縮機２１の吸入側と第２熱源側熱交換器２５のガス側とを接続するように（図１の第２熱交切換機構２３の破線を参照）、熱源側冷媒回路１２内における冷媒の流路を切り換えることが可能な機器であり、例えば、四路切換弁からなる。そして、第１熱交切換機構２２及び第２熱交切換機構２３の切り換え状態を変更することによって、第１熱源側熱交換器２４及び第２熱源側熱交換器２５は、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能になっている。

第１熱源側熱交換器２４は、冷媒と室外空気との熱交換を行うための機器であり、例えば、多数の伝熱管及びフィンによって構成されたフィン・アンド・チューブ型熱交換器からなる。第１熱源側熱交換器２４は、そのガス側が第１熱交切換機構２２に接続され、その液側が第１熱源側流量調節弁２６に接続されている。また、第２熱源側熱交換器２５は、冷媒と室外空気との熱交換を行うための機器であり、例えば、多数の伝熱管及びフィンによって構成されたフィン・アンド・チューブ型熱交換器からなる。第２熱源側熱交換器２５は、そのガス側が第２熱交切換機構２３に接続され、その液側が第２熱源側流量調節弁２７に接続されている。ここでは、第１熱源側熱交換器２４と第２熱源側熱交換器２５とが一体の熱源側熱交換器として構成されている。そして、熱源ユニット２は、ユニット内に室外空気を吸入して、熱交換した後に、ユニット外に排出するための室外ファン３４を有しており、室外空気と熱源側熱交換器２４、２５を流れる冷媒とを熱交換させることが可能である。室外ファン３４は、回転数制御が可能な室外ファンモータ３４ａによって駆動される。

第１熱源側流量調節弁２６は、第１熱源側熱交換器２４を流れる冷媒の流量の調節等を行うために、第１熱源側熱交換器２４の液側に接続された開度調節が可能な電動膨張弁である。また、第２熱源側流量調節弁２７は、第２熱源側熱交換器２５を流れる冷媒の流量の調節等を行うために、第２熱源側熱交換器２５の液側に接続された開度調節が可能な電動膨張弁である。

レシーバ２８は、熱源側熱交換器２４、２５と利用側冷媒回路１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄとの間を流れる冷媒を一時的に溜めるための容器である。レシーバ２８の上部には、レシーバ入口管２８ａが設けられており、レシーバ２８の下部には、レシーバ出口管２８ｂが設けられている。また、レシーバ入口管２８ａには、開閉制御が可能なレシーバ入口開閉弁２８ｃが設けられている。そして、レシーバ２８の入口管２８ａ及び出口管２８ｂは、ブリッジ回路２９を介して、熱源側熱交換器２４、２５と液側閉鎖弁３１との間に接続されている。

ブリッジ回路２９は、冷媒が熱源側熱交換器２４、２５側から液側閉鎖弁３１側に向かって流れる場合、及び、冷媒が液側閉鎖弁３１側から熱源側熱交換器２４、２５側に向かって流れる場合のいずれにおいても、レシーバ入口管２８ａを通じてレシーバ２８内に冷媒を流入させ、レシーバ出口管２８ｂを通じてレシーバ２８内から冷媒を流出させる機能を有する回路である。ブリッジ回路２９は、４つの逆止弁２９ａ、２９ｂ、２９ｃ、２９ｄを有している。そして、入口逆止弁２９ａは、熱源側熱交換器２４、２５側からレシーバ入口管２８ａへの冷媒の流通のみを許容する逆止弁である。入口逆止弁２９ｂは、液側閉鎖弁３１側からレシーバ入口管２８ａへの冷媒の流通のみを許容する逆止弁である。すなわち、入口逆止弁２９ａ、２９ｂは、熱源側熱交換器２４、２５側又は液側閉鎖弁３１側からレシーバ入口管２８ａに冷媒を流通させる機能を有している。出口逆止弁２９ｃは、レシーバ出口管２８ｂから液側閉鎖弁３１側への冷媒の流通のみを許容する逆止弁である。出口逆止弁２９ｄは、レシーバ出口管２８ｂから熱源側熱交換器２４、２５側への冷媒の流通のみを許容する逆止弁である。すなわち、出口逆止弁２９ｃ、２９ｄは、レシーバ出口管２８ｂから熱源側熱交換器２４、２５側又は液側閉鎖弁３１側に冷媒を流通させる機能を有している。

また、ブリッジ回路２９には、熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５が設けられ、熱源側熱交換器２４、２５の液側と利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒の一部を圧縮機２１の吸入側に戻す吸入戻し管４６が接続されている。過冷却熱交換器４５は、レシーバ出口管２８ｂに設けられており、吸入戻し管４６を流れる冷媒を冷却源としてレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒（すなわち、熱源側熱交換器２４、２５の液側と利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒）を冷却する冷却器である。ここで、過冷却熱交換器４５は、吸入戻し管４６とレシーバ出口管２８ｂとを接触させることによって構成される配管熱交換器や二重管熱交換器等からなる。吸入戻し管４６は、レシーバ出口管２８ｂから分岐されるように設けられており、過冷却熱交換器４５を介してレシーバ出口管２８ｂと圧縮機２１の吸入側とを接続している。吸入戻し管４６には、レシーバ出口管２８ｂから分岐される冷媒の流量の調節等を行うために、吸入戻し側流量調節弁４７が設けられている。吸入戻し側流量調節弁４７は、吸入戻し管４６の過冷却熱交換器４５の上流側の部分に設けられている。ここで、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節が可能な電動膨張弁からなる。

高低圧切換機構３０は、圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒を利用側冷媒回路１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄに送る場合（以下、「放熱負荷運転状態」とする）には、圧縮機２１の吐出側と高低圧ガス側閉鎖弁３２とを接続し（図１の高低圧切換機構３０の破線を参照）、圧縮機２１から吐出された高圧のガス冷媒を利用側冷媒回路１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄに送らない場合（以下、「蒸発負荷運転状態」とする）には、高低圧ガス側閉鎖弁３２と圧縮機２１の吸入側とを接続するように（図１の高低圧切換機構３０の実線を参照）、熱源側冷媒回路１２内における冷媒の流路を切り換えることが可能な機器であり、例えば、四路切換弁からなる。

液側閉鎖弁３１、高低圧ガス側閉鎖弁３２及び低圧ガス側閉鎖弁３３は、外部の機器・配管（具体的には、冷媒連絡管７、８及び９）との接続口に設けられた弁である。液側閉鎖弁３１は、ブリッジ回路２９を介してレシーバ入口管２８ａ又はレシーバ出口管２８ｂに接続されている。高低圧ガス側閉鎖弁３２は、高低圧切換機構３０に接続されている。低圧ガス側閉鎖弁３３は、圧縮機２１の吸入側に接続されている。

また、熱源ユニット２には、各種のセンサが設けられている。具体的には、圧縮機２１の吸入側における冷媒の圧力を検出する吸入圧力センサ７１と、圧縮機２１の吐出側における冷媒の圧力を検出する吐出圧力センサ７３と、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５の熱源側熱交換器２４、２５側の冷媒の温度を検出する第２液管温度センサ７４と、第１熱源側熱交換器２４のガス側における冷媒の温度を検出する第１ガス側温度センサ７６と、第２熱源側熱交換器２５のガス側における冷媒の温度を検出する第２ガス側温度センサ７７と、第１熱源側熱交換器２４の液側における冷媒の温度を検出する第１液側温度センサ７８と、第２熱源側熱交換器２５の液側における冷媒の温度を検出する第２液側温度センサ７９と、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の冷媒の温度を検出する第１液管温度センサ８０と、吸入戻し管４６を流れる冷媒の温度を検出する吸入戻し側温度センサ８１とが設けられている。また、熱源ユニット２は、熱源ユニット２を構成する各部２１ａ、２２、２３、２６、２７、２８ｃ、３０、３４ａの動作を制御する熱源側制御部２０を有している。そして、熱源側制御部２０は、熱源ユニット２の制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側制御部５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、５０ｄとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

＜接続ユニット＞
接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄは、ビル等の室内に利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄとともに設置されている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄは、冷媒連絡管９、１０、１１とともに、利用ユニット３、４、５と熱源ユニット２との間に介在しており、冷媒回路１０の一部を構成している。

次に、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄの構成について説明する。尚、接続ユニット４ａと接続ユニット４ｂ、４ｃ、４ｄとは同様の構成であるため、ここでは、接続ユニット４ａの構成のみ説明し、接続ユニット４ｂ、４ｃ、４ｄの構成については、それぞれ、接続ユニット４ａの各部を示す符号の添字「ａ」の代わりに、「ｂ」、「ｃ」又は「ｄ」の添字を付して、各部の説明を省略する。

接続ユニット４ａは、主として、冷媒回路１０の一部を構成しており、接続側冷媒回路１４ａ（接続ユニット４ｂ、４ｃ、４ｄでは、それぞれ、接続側冷媒回路１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ）を有している。接続側冷媒回路１４ａは、主として、液接続管６１ａと、ガス接続管６２ａとを有している。

液接続管６１ａは、液冷媒連絡管７と利用側冷媒回路１３ａの利用側流量調節弁５１ａとを接続している。

ガス接続管６２ａは、高低圧ガス冷媒連絡管８に接続された高圧ガス接続管６３ａと、低圧ガス冷媒連絡管９に接続された低圧ガス接続管６４ａと、高圧ガス接続管６３ａと低圧ガス接続管６４ａとを合流させる合流ガス接続管６５ａとを有している。合流ガス接続管６５ａは、利用側冷媒回路１３ａの利用側熱交換器５２ａのガス側に接続されている。高圧ガス接続管６３ａには、開閉制御が可能な高圧ガス開閉弁６６ａが設けられており、低圧ガス接続管６４ａには、開閉制御が可能な低圧ガス開閉弁６７ａが設けられている。

そして、接続ユニット４ａは、利用ユニット３ａが冷房運転を行う際には、低圧ガス開閉弁６７ａを開けた状態にして、液冷媒連絡管７を通じて液接続管６１ａに流入する冷媒を利用側冷媒回路１３ａの利用側流量調節弁５１ａを通じて利用側熱交換器５２ａに送り、利用側熱交換器５２ａにおいて室内空気との熱交換によって蒸発した冷媒を、合流ガス接続管６５ａ及び低圧ガス接続管６４ａを通じて、低圧ガス冷媒連絡管９に戻すように機能することができる。また、接続ユニット４ａは、利用ユニット３ａが暖房運転を行う際には、低圧ガス開閉弁６７ａを閉止し、かつ、高圧ガス開閉弁６６ａを開けた状態にして、高低圧ガス冷媒連絡管８を通じて高圧ガス接続管６３ａ及び合流ガス接続管６５ａに流入する冷媒を利用側冷媒回路１３ａの利用側熱交換器５２ａに送り、利用側熱交換器５２ａにおいて室内空気との熱交換によって放熱した冷媒を、利用側流量調節弁５１ａ及び液接続管６１ａを通じて、液冷媒連絡管７に戻すように機能することができる。この機能は、接続ユニット４ａだけでなく、接続ユニット４ｂ、４ｃ、４ｄも同様に有しているため、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄによって、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄは、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能になっている。

また、接続ユニット４ａは、接続ユニット４ａを構成する各部６６ａ、６７ａの動作を制御する接続側制御部６０ａを有している。そして、接続側制御部６０ａは、接続ユニット６０ａの制御を行うために設けられたマイクロコンピュータやメモリを有しており、利用ユニット３ａの利用側制御部５０ａとの間で制御信号等のやりとりを行うことができるようになっている。

以上のように、利用側冷媒回路１３ａ、１３ｂ、１３ｃ、１３ｄと、熱源側冷媒回路１２と、冷媒連絡管７、８、９と、接続側冷媒回路１４ａ、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄとが接続されて、冷暖同時運転型空気調和装置１の冷媒回路１０が構成されている。そして、冷暖同時運転型空気調和装置１では、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂが冷房運転を行いつつ、利用ユニット３ｃ、３ｄが暖房運転を行う冷暖同時運転を行うことが可能になっている。このとき、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂから冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄに冷媒を送ることで利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ間において熱回収が行われている。すなわち、冷暖同時運転型空気調和装置１は、圧縮機２１と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数（ここでは、２つ）の熱源側熱交換器２４、２５と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数（ここでは、４つ）の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄとを含んでおり、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで利用側熱交換器間において熱回収を行うことが可能な熱回収型冷凍装置を構成している。また、冷暖同時運転型空気調和装置１は、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５を有している。

（２）熱回収型冷凍装置（冷暖同時運転型空気調和装置）の動作
次に、冷暖同時運転型空気調和装置１の動作について説明する。

冷暖同時運転型空気調和装置１の運転モードは、冷房運転モードと、暖房運転モードと、冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）と、第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）と、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）とに分けることができる。ここで、冷房運転モードは、冷房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する運転）を行う利用ユニットだけが存在し、利用ユニット全体の蒸発負荷に対して熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の放熱器として機能させる運転モードである。暖房運転モードは、暖房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の放熱器として機能する運転）を行う利用ユニットだけが存在し、利用ユニット全体の放熱負荷に対して熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードである。冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）は、冷房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する運転）を行う利用ユニットと暖房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の放熱器として機能する運転）を行う利用ユニットとが混在し、利用ユニット全体の熱負荷が蒸発負荷主体である場合に、この利用ユニット全体の蒸発負荷に対して第１熱源側熱交換器２４だけを冷媒の放熱器として機能させる運転モードである。冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）は、冷房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する運転）を行う利用ユニットと暖房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の放熱器として機能する運転）を行う利用ユニットとが混在し、利用ユニット全体の熱負荷が放熱負荷主体である場合に、この利用ユニット全体の放熱負荷に対して熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードである。冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）は、冷房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の蒸発器として機能する運転）を行う利用ユニットと暖房運転（すなわち、利用側熱交換器が冷媒の放熱器として機能する運転）を行う利用ユニットとが混在し、利用ユニット全体の蒸発負荷と放熱負荷とが均衡する場合に、第１熱源側熱交換器２４を冷媒の放熱器として機能させ、かつ、第２熱源側熱交換器２５を冷媒の蒸発器として機能させる運転モードである。

尚、これらの運転モードを含む冷暖同時運転型空気調和装置１の動作は、上記の制御部２０、５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、５０ｄ、６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄによって行われる。

＜冷房運転モード＞
冷房運転モードの際、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの全てが冷房運転（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てが冷媒の蒸発器として機能する運転）を行い、熱源側熱交換器２４、２５の両方が冷媒の放熱器として機能する際、空気調和装置１の冷媒回路１０は、図２に示されるように構成される（冷媒の流れについては、図２の冷媒回路１０に付された矢印を参照）。

具体的には、熱源ユニット２においては、第１熱交切換機構２２を放熱運転状態（図２の第１熱交切換機構２２の実線で示された状態）に切り換え、第２熱交切換機構２３を放熱運転状態（図２の第２熱交切換機構２３の実線で示された状態）に切り換えることによって、熱源側熱交換器２４、２５の両方を冷媒の放熱器として機能させるようになっている。また、高低圧切換機構３０を蒸発負荷運転状態（図２の高低圧切換機構３０の実線で示された状態）に切り換えている。また、熱源側流量調節弁２６、２７は、開度調節され、レシーバ入口開閉弁２８ｃは、開状態になっている。さらに、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節されて、過冷却熱交換器４５がレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒の冷却器として機能するようになっている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄにおいては、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、６６ｄ、及び、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃ、６７ｄを開状態にすることによって、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てを冷媒の蒸発器として機能させるとともに、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てと熱源ユニット２の圧縮機２１の吸入側とが高低圧ガス冷媒連絡管８及び低圧ガス冷媒連絡管９を介して接続された状態になっている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄにおいては、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄは、開度調節されている。

このような冷媒回路１０において、圧縮機２１で圧縮され吐出された高圧のガス冷媒は、熱交切換機構２２、２３を通じて、熱源側熱交換器２４、２５の両方に送られる。そして、熱源側熱交換器２４、２５に送られた高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器２４、２５において、室外ファン３４によって供給される熱源としての室外空気と熱交換を行うことによって放熱する。そして、熱源側熱交換器２４、２５において放熱した冷媒は、熱源側流量調節弁２６、２７において流量調節された後、合流して、入口逆止弁２９ａ及びレシーバ入口開閉弁２８ｃを通じて、レシーバ２８に送られる。そして、レシーバ２８に送られた冷媒は、レシーバ２８内に一時的に溜められた後、その一部が吸入戻し管４６に分岐され、その後、冷媒冷却器３６を通過した冷媒と合流して過冷却熱交換器４５に送られる。過冷却熱交換器４５に送られたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、吸入戻し管４６の吸入戻し側流量調節弁４７において流量調節された冷媒によって冷却される。過冷却熱交換器４５において冷却されたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、出口逆止弁２９ｃ及び液側閉鎖弁３１を通じて、液冷媒連絡管７に送られる。

そして、液冷媒連絡管７に送られた冷媒は、４つに分岐されて、各接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄの液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄに送られる。そして、液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄに送られた冷媒は、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄに送られる。

そして、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄに送られた冷媒は、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄにおいて流量調節された後、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄにおいて、室内ファン５３ａ、５３ｂ、５３ｃ、５３ｄによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒となる。一方、室内空気は、冷却されて室内に供給されて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの冷房運転が行われる。そして、低圧のガス冷媒は、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄの合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃ、６５ｄに送られる。

そして、合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃ、６５ｄに送られた低圧のガス冷媒は、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、６６ｄ及び高圧ガス接続管６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄを通じて、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られて合流するとともに、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃ、６７ｄ及び低圧ガス接続管６４ａ、６４ｂ、６４ｃ、６４ｄを通じて、低圧ガス冷媒連絡管９に送られて合流する。

そして、ガス冷媒連絡管８、９に送られた低圧のガス冷媒は、ガス側閉鎖弁３２、３３及び高低圧切換機構３０を通じて、圧縮機２１の吸入側に戻される。

このようにして、冷房運転モードにおける動作が行われる。

＜暖房運転モード＞
暖房運転モードの際、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの全てが暖房運転（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てが冷媒の放熱器として機能する運転）を行い、熱源側熱交換器２４、２５の両方が冷媒の蒸発器として機能する際、空気調和装置１の冷媒回路１０は、図３に示されるように構成される（冷媒の流れについては、図３の冷媒回路１０に付された矢印を参照）。

具体的には、熱源ユニット２においては、第１熱交切換機構２２を蒸発運転状態（図３の第１熱交切換機構２２の破線で示された状態）に切り換え、第２熱交切換機構２３を蒸発運転状態（図３の第２熱交切換機構２３の破線で示された状態）に切り換えることによって、熱源側熱交換器２４、２５の両方を冷媒の蒸発器として機能させるようになっている。また、高低圧切換機構３０を放熱負荷運転状態（図３の高低圧切換機構３０の破線で示された状態）に切り換えている。また、熱源側流量調節弁２６、２７は、開度調節され、レシーバ入口開閉弁２８ｃは、開状態になっている。さらに、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節されて、過冷却熱交換器４５がレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒の冷却器として機能するようになっている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄにおいては、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、６６ｄを開状態にし、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃ、６７ｄを閉状態にすることによって、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てを冷媒の放熱器として機能させるとともに、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの全てと熱源ユニット２の圧縮機２１の吐出側とが高低圧ガス冷媒連絡管８を介して接続された状態になっている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄにおいては、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄは、開度調節されている。

このような冷媒回路１０において、圧縮機２１で圧縮され吐出された高圧のガス冷媒は、高低圧切換機構３０及び高低圧ガス側閉鎖弁３２を通じて、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られる。

そして、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られた高圧のガス冷媒は、４つに分岐されて、各接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄの高圧ガス接続管６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄに送られる。高圧ガス接続管６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、６３ｄに送られた高圧のガス冷媒は、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、６６ｄ及び合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃ、６５ｄを通じて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄに送られる。

そして、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄに送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄにおいて、室内ファン５３ａ、５３ｂ、５３ｃ、５３ｄによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって放熱する。一方、室内空気は、加熱されて室内に供給されて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄの暖房運転が行われる。利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄにおいて放熱した冷媒は、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄにおいて流量調節された後、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄの液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄに送られる。

そして、液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄに送られた冷媒は、液冷媒連絡管７に送られて合流する。

そして、液冷媒連絡管７に送られた冷媒は、液側閉鎖弁３１、入口逆止弁２９ｂ及びレシーバ入口開閉弁２８ｃを通じて、レシーバ２８に送られる。レシーバ２８に送られた冷媒は、レシーバ２８内に一時的に溜められた後、その一部が吸入戻し管４６に分岐され、その後、冷媒冷却器３６を通過した冷媒と合流して過冷却熱交換器４５に送られる。過冷却熱交換器４５に送られたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、吸入戻し管４６の吸入戻し側流量調節弁４７において流量調節された冷媒によって冷却される。過冷却熱交換器４５において冷却されたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、出口逆止弁２９ｄを通じて、熱源側流量調節弁２６、２７の両方に送られる。そして、熱源側流量調節弁２６、２７に送られた冷媒は、熱源側流量調節弁２６、２７において流量調節された後、熱源側熱交換器２４、２５において、室外ファン３４によって供給される室外空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒になり、熱交切換機構２２、２３に送られる。そして、熱交切換機構２２、２３に送られた低圧のガス冷媒は、合流して、圧縮機２１の吸入側に戻される。

このようにして、暖房運転モードにおける動作が行われる。

＜冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）＞
冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃが冷房運転し、かつ、利用ユニット３ｄが暖房運転し（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃが冷媒の蒸発器として機能し、かつ、利用側熱交換器５２ｄが冷媒の放熱器として機能する運転）を行い、第１熱源側熱交換器２４だけが冷媒の放熱器として機能する際、空気調和装置１の冷媒回路１０は、図４に示されるように構成される（冷媒の流れについては、図４の冷媒回路１０に付された矢印を参照）。

具体的には、熱源ユニット２においては、第１熱交切換機構２２を放熱運転状態（図４の第１熱交切換機構２２の実線で示された状態）に切り換えることによって、第１熱源側熱交換器２４だけを冷媒の放熱器として機能させるようになっている。また、高低圧切換機構３０を放熱負荷運転状態（図４の高低圧切換機構３０の破線で示された状態）に切り換えている。また、第１熱源側流量調節弁２６は、開度調節され、第２熱源側流量調節弁２７は、閉状態になっており、レシーバ入口開閉弁２８ｃは、開状態になっている。さらに、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節されて、過冷却熱交換器４５がレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒の冷却器として機能するようになっている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄにおいては、高圧ガス開閉弁６６ｄ、及び、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃを開状態にし、かつ、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、及び、低圧ガス開閉弁６７ｄを閉状態にすることによって、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃを冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、利用ユニット３ｄの利用側熱交換器５２ｄを冷媒の放熱器として機能させるとともに、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃと熱源ユニット２の圧縮機２１の吸入側とが低圧ガス冷媒連絡管９を介して接続された状態になり、かつ、利用ユニット３ｄの利用側熱交換器５２ｄと熱源ユニット２の圧縮機２１の吐出側とが高低圧ガス冷媒連絡管８を介して接続された状態になっている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄにおいては、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄは、開度調節されている。

このような冷媒回路１０において、圧縮機２１で圧縮され吐出された高圧のガス冷媒は、その一部が、高低圧切換機構３０及び高低圧ガス側閉鎖弁３２を通じて、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られ、残りが、第１熱交切換機構２２を通じて、第１熱源側熱交換器２４に送られる。

そして、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られた高圧のガス冷媒は、接続ユニット４ｄの高圧ガス接続管６３ｄに送られる。高圧ガス接続管６３ｄに送られた高圧のガス冷媒は、高圧ガス開閉弁６６ｄ及び合流ガス接続管６５ｄを通じて、利用ユニット３ｄの利用側熱交換器５２ｄに送られる。

そして、利用側熱交換器５２ｄに送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器５２ｄにおいて、室内ファン５３ｄによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって放熱する。一方、室内空気は、加熱されて室内に供給されて、利用ユニット３ｄの暖房運転が行われる。利用側熱交換器５２ｄにおいて放熱した冷媒は、利用側流量調節弁５１ｄにおいて流量調節された後、接続ユニット４ｄの液接続管６１ｄに送られる。

また、第１熱源側熱交換器２４に送られた高圧のガス冷媒は、第１熱源側熱交換器２４において、室外ファン３４によって供給される熱源としての室外空気と熱交換を行うことによって放熱する。そして、第１熱源側熱交換器２４において放熱した冷媒は、第１熱源側流量調節弁２６において流量調節された後、入口逆止弁２９ａ及びレシーバ入口開閉弁２８ｃを通じて、レシーバ２８に送られる。そして、レシーバ２８に送られた冷媒は、レシーバ２８内に一時的に溜められた後、その一部が吸入戻し管４６に分岐され、その後、冷媒冷却器３６を通過した冷媒と合流して過冷却熱交換器４５に送られる。過冷却熱交換器４５に送られたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、吸入戻し管４６の吸入戻し側流量調節弁４７において流量調節された冷媒によって冷却される。過冷却熱交換器４５において冷却されたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、出口逆止弁２９ｃ及び液側閉鎖弁３１を通じて、液冷媒連絡管７に送られる。

そして、利用側熱交換器５２ｄにおいて放熱して液接続管６１ｄに送られた冷媒は、液冷媒連絡管７に送られて、第１熱源側熱交換器２４において放熱して液冷媒連絡管７に送られた冷媒と合流する。

そして、液冷媒連絡管７において合流した冷媒は、３つに分岐されて、各接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃの液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃに送られる。そして、液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃに送られた冷媒は、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃに送られる。

そして、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃに送られた冷媒は、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃにおいて流量調節された後、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃにおいて、室内ファン５３ａ、５３ｂ、５３ｃによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒となる。一方、室内空気は、冷却されて室内に供給されて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの冷房運転が行われる。そして、低圧のガス冷媒は、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃの合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃに送られる。

そして、合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃに送られた低圧のガス冷媒は、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃ及び低圧ガス接続管６４ａ、６４ｂ、６４ｃを通じて、低圧ガス冷媒連絡管９に送られて合流する。

そして、低圧ガス冷媒連絡管９に送られた低圧のガス冷媒は、ガス側閉鎖弁３３を通じて、圧縮機２１の吸入側に戻される。

このようにして、冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）における動作が行われる。そして、冷暖同時運転モード（蒸発負荷主体）では、上記のように、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ｄから冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃに冷媒を送ることで利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ間において熱回収が行われるようになっている。

＜冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）＞
第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃが暖房運転し、かつ、利用ユニット３ｄが冷房運転し（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃが冷媒の放熱器として機能し、かつ、利用側熱交換器５２ｄが冷媒の蒸発器として機能する運転）を行い、熱源側熱交換器２４、２５が冷媒の蒸発器として機能する際、空気調和装置１の冷媒回路１０は、図５に示されるように構成される（冷媒の流れについては、図５の冷媒回路１０に付された矢印を参照）。

具体的には、熱源ユニット２においては、第１熱交切換機構２２を蒸発運転状態（図５の第１熱交切換機構２２の破線で示された状態）に切り換え、第２熱交切換機構２３を蒸発運転状態（図５の第２熱交切換機構２３の破線で示された状態）に切り換えることによって、熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の蒸発器として機能させるようになっている。また、高低圧切換機構３０を放熱負荷運転状態（図５の高低圧切換機構３０の破線で示された状態）に切り換えている。また、熱源側流量調節弁２６、２７は、開度調節され、レシーバ入口開閉弁２８ｃは、開状態になっている。さらに、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節されて、過冷却熱交換器４５がレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒の冷却器として機能するようになっている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄにおいては、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ、及び、低圧ガス開閉弁６７ｄを開状態にし、かつ、高圧ガス開閉弁６６ｄ、及び、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ、６７ｃを閉状態にすることによって、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、利用ユニット３ｄの利用側熱交換器５２ｄを冷媒の蒸発器として機能させるとともに、利用ユニット３ｄの利用側熱交換器５２ｄと熱源ユニット２の圧縮機２１の吸入側とが低圧ガス冷媒連絡管９を介して接続された状態になり、かつ、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃと熱源ユニット２の圧縮機２１の吐出側とが高低圧ガス冷媒連絡管８を介して接続された状態になっている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄにおいては、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄは、開度調節されている。

このような冷媒回路１０において、圧縮機２１で圧縮され吐出された高圧のガス冷媒は、高低圧切換機構３０及び高低圧ガス側閉鎖弁３２を通じて、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られる。

そして、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られた高圧のガス冷媒は、３つに分岐されて、各接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃの高圧ガス接続管６３ａ、６３ｂ、６３ｃに送られる。高圧ガス接続管６３ａ、６３ｂ、６３ｃに送られた高圧のガス冷媒は、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、６６ｃ及び合流ガス接続管６５ａ、６５ｂ、６５ｃを通じて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃに送られる。

そして、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃに送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃにおいて、室内ファン５３ａ、５３ｂ、５３ｃによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって放熱する。一方、室内空気は、加熱されて室内に供給されて、利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃの暖房運転が行われる。利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃにおいて放熱した冷媒は、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃにおいて流量調節された後、接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃの液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃに送られる。

そして、液接続管６１ａ、６１ｂ、６１ｃ、６１ｄに送られた冷媒は、液冷媒連絡管７に送られて合流する。

液冷媒連絡管７において合流した冷媒は、その一部が、接続ユニット４ｄの液接続管６１ｄに送られ、残りが、液側閉鎖弁３１、入口逆止弁２９ｂ及びレシーバ入口開閉弁２８ｃを通じて、レシーバ２８に送られる。

そして、接続ユニット４ｄの液接続管６１ｄに送られた冷媒は、利用ユニット３ｄの利用側流量調節弁５１ｄに送られる。

そして、利用側流量調節弁５１ｄに送られた冷媒は、利用側流量調節弁５１ｄにおいて流量調節された後、利用側熱交換器５２ｄにおいて、室内ファン５３ｄによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒となる。一方、室内空気は、冷却されて室内に供給されて、利用ユニット３ｄの冷房運転が行われる。そして、低圧のガス冷媒は、接続ユニット４ｄの合流ガス接続管６５ｄに送られる。

そして、合流ガス接続管６５ｄに送られた低圧のガス冷媒は、低圧ガス開閉弁６７ｄ及び低圧ガス接続管６４ｄを通じて、低圧ガス冷媒連絡管９に送られる。

そして、低圧ガス冷媒連絡管９に送られた低圧のガス冷媒は、ガス側閉鎖弁３３を通じて、圧縮機２１の吸入側に戻される。

また、レシーバ２８に送られた冷媒は、レシーバ２８内に一時的に溜められた後、その一部が吸入戻し管４６に分岐され、その後、冷媒冷却器３６を通過した冷媒と合流して過冷却熱交換器４５に送られる。過冷却熱交換器４５に送られたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、吸入戻し管４６の吸入戻し側流量調節弁４７において流量調節された冷媒によって冷却される。過冷却熱交換器４５において冷却されたレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒は、出口逆止弁２９ｄを通じて、熱源側流量調節弁２６、２７に送られる。そして、熱源側流量調節弁２６、２７に送られた冷媒は、熱源側流量調節弁２６、２７において流量調節された後、熱源側熱交換器２４、２５において、室外ファン３４によって供給される室外空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒になり、熱交切換機構２２、２３に送られる。そして、熱交切換機構２２、２３に送られた低圧のガス冷媒は、低圧ガス冷媒連絡管９及びガス側閉鎖弁３３を通じて圧縮機２１の吸入側に戻される低圧のガス冷媒と合流して、圧縮機２１の吸入側に戻される。

このようにして、第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）における動作が行われる。そして、冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）では、上記のように、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃから冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ｄに冷媒を送ることで利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ間において熱回収が行われるようになっている。

＜冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）＞
第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）、例えば、利用ユニット３ａ、３ｂが冷房運転し、かつ、利用ユニット３ｃ、３ｄが暖房運転し（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂが冷媒の蒸発器として機能し、かつ、利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄが冷媒の放熱器として機能する運転）を行い、第１熱源側熱交換器２４が冷媒の放熱器として機能し、かつ、第２熱源側熱交換器２５が冷媒の蒸発器として機能する際、空気調和装置１の冷媒回路１０は、図６に示されるように構成される（冷媒の流れについては、図６の冷媒回路１０に付された矢印を参照）。

具体的には、熱源ユニット２においては、第１熱交切換機構２２を放熱運転状態（図６の第１熱交切換機構２２の実線で示された状態）に切り換え、かつ、第２熱交切換機構２３を蒸発運転状態（図６の第２熱交切換機構２３の破線で示された状態）に切り換えることによって、第１熱源側熱交換器２４を冷媒の放熱器として機能させ、かつ、第２熱源側熱交換器２５を冷媒の蒸発器として機能させるようになっている。また、高低圧切換機構３０を放熱負荷運転状態（図６の高低圧切換機構３０の破線で示された状態）に切り換えている。また、熱源側流量調節弁２６、２７は、開度調節され、レシーバ入口開閉弁２８ｃは、開状態になっている。さらに、吸入戻し側流量調節弁４７は、開度調節されて、過冷却熱交換器４５がレシーバ出口管２８ｂを流れる冷媒の冷却器として機能するようになっている。接続ユニット４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄにおいては、高圧ガス開閉弁６６ｃ、６６ｄ、及び、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂを開状態にし、かつ、高圧ガス開閉弁６６ａ、６６ｂ、及び、低圧ガス開閉弁６７ｃ、６７ｄを閉状態にすることによって、利用ユニット３ａ、３ｂの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂを冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、利用ユニット３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄを冷媒の放熱器として機能させるとともに、利用ユニット３ａ、３ｂの利用側熱交換器５２ａ、５２ｂと熱源ユニット２の圧縮機２１の吸入側とが低圧ガス冷媒連絡管９を介して接続された状態になり、かつ、利用ユニット３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄと熱源ユニット２の圧縮機２１の吐出側とが高低圧ガス冷媒連絡管８を介して接続された状態になっている。利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄにおいては、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂ、５１ｃ、５１ｄは、開度調節されている。

このような冷媒回路１０において、圧縮機２１で圧縮され吐出された高圧のガス冷媒は、その一部が、高低圧切換機構３０及び高低圧ガス側閉鎖弁３２を通じて、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られ、残りが、第１熱交切換機構２２を通じて、第１熱源側熱交換器２４に送られる。

そして、高低圧ガス冷媒連絡管８に送られた高圧のガス冷媒は、接続ユニット４ｃ、４ｄの高圧ガス接続管６３ｃ、６３ｄに送られる。高圧ガス接続管６３ｃ、６３ｄに送られた高圧のガス冷媒は、高圧ガス開閉弁６６ｃ、６６ｄ及び合流ガス接続管６５ｃ、６５ｄを通じて、利用ユニット３ｃ、３ｄの利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄに送られる。

そして、利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄに送られた高圧のガス冷媒は、利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄにおいて、室内ファン５３ｃ、５３ｄによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって放熱する。一方、室内空気は、加熱されて室内に供給されて、利用ユニット３ｃ、３ｄの暖房運転が行われる。利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄにおいて放熱した冷媒は、利用側流量調節弁５１ｃ、５１ｄにおいて流量調節された後、接続ユニット４ｃ、４ｄの液接続管６１ｃ、６１ｄに送られる。

そして、利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄにおいて放熱して液接続管６１ｃ、６１ｄに送られた冷媒は、液冷媒連絡管７に送られて合流する。

そして、液冷媒連絡管７において合流した冷媒は、２つに分岐されて、各接続ユニット４ａ、４ｂの液接続管６１ａ、６１ｂに送られる。そして、液接続管６１ａ、６１ｂに送られた冷媒は、利用ユニット３ａ、３ｂの利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂに送られる。

そして、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂに送られた冷媒は、利用側流量調節弁５１ａ、５１ｂにおいて流量調節された後、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂにおいて、室内ファン５３ａ、５３ｂによって供給される室内空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒となる。一方、室内空気は、冷却されて室内に供給されて、利用ユニット３ａ、３ｂの冷房運転が行われる。そして、低圧のガス冷媒は、接続ユニット４ａ、４ｂの合流ガス接続管６５ａ、６５ｂに送られる。

そして、合流ガス接続管６５ａ、６５ｂに送られた低圧のガス冷媒は、低圧ガス開閉弁６７ａ、６７ｂ及び低圧ガス接続管６４ａ、６４ｂを通じて、低圧ガス冷媒連絡管９に送られて合流する。

そして、低圧ガス冷媒連絡管９に送られた低圧のガス冷媒は、ガス側閉鎖弁３３を通じて、圧縮機２１の吸入側に戻される。

また、第１熱源側熱交換器２４に送られた高圧のガス冷媒は、第１熱源側熱交換器２４において、室外ファン３４によって供給される熱源としての室外空気と熱交換を行うことによって放熱する。そして、第１熱源側熱交換器２４において放熱した冷媒は、第１熱源側流量調節弁２６を通過した後、そのほとんどが、第２熱源側流量調節弁２７に送られる。このため、第１熱源側熱交換器２４において放熱した冷媒が、レシーバ２８、ブリッジ回路２９及び液側閉鎖弁３１を通じて、液冷媒連絡管７に送られない状態になっている。そして、第２熱源側流量調節弁２７に送られた冷媒は、第２熱源側流量調節弁２７において流量調節された後、第２熱源側熱交換器２５において、室外ファン３４によって供給される室外空気と熱交換を行うことによって蒸発して低圧のガス冷媒になり、第２熱交切換機構２３に送られる。そして、第２熱交切換機構２３に送られた低圧のガス冷媒は、低圧ガス冷媒連絡管９及びガス側閉鎖弁３３を通じて圧縮機２１の吸入側に戻される低圧のガス冷媒と合流して、圧縮機２１の吸入側に戻される。

このようにして、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における動作が行われる。そして、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）では、上記のように、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄから冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂに冷媒を送ることで利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ間において熱回収が行われるようになっている。

また、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）では、上記のように、第１熱源側熱交換器２４を冷媒の放熱器として機能させ、かつ、第２熱源側熱交換器２５を冷媒の蒸発器として機能させることで、熱源側熱交換器２４、２５の蒸発負荷と放熱負荷とを相殺させる対応が行われるようになっている。そして、ここでは、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ間において熱回収が行われることで利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さくなっており、第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷と第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷とが丁度相殺された状態を想定しているため、図６に示すように、液冷媒連絡管７を介して利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄと熱源ユニット２との間で冷媒の流れがない状態になっている。

しかし、例えば、図６の状態から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂの蒸発負荷が冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄの放熱負荷よりも大きくなる方向に変化すると、液冷媒連絡管７を介して熱源ユニット２から利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄに冷媒を送る必要がある。このため、この場合には、第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷と第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷とが丁度相殺された状態から第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷が第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷を上回った状態になり、熱源側熱交換器２４側から利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側に向かって冷媒が流れる状態になる（図７参照）。また、例えば、図６の状態から冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器５２ｃ、５２ｄの放熱負荷が冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器５２ａ、５２ｂの蒸発負荷がよりも大きくなる方向に変化すると、液冷媒連絡管７を介して利用ユニット３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄから熱源ユニット２に冷媒を送る必要がある。このため、この場合には、第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷と第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷とが丁度相殺された状態から第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷が第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷を上回った状態になり、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側から熱源側熱交換器２４側に向かって冷媒が流れる状態になる（図８参照）。

このように、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）は、図６の状態のような、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さくなり第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷と第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷とが丁度相殺された状態だけではなく、図７及び図８の状態のような第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷が第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷を上回った状態や第２熱源側熱交換器２５の蒸発負荷が第１熱源側熱交換器２４の放熱負荷を上回った状態も含むものである。

（３）第１運転モードから第２運転モードへの切り換え
上記のように、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）、すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さい場合に熱源側熱交換器２４、２５の蒸発負荷と放熱負荷とを相殺する運転を行うと、熱源側熱交換器２４、２５を流れる冷媒の流量が大きくなるため、これに伴って、圧縮機２１の運転容量を大きくする必要があり、運転効率が低下する傾向にある。そして、冷房負荷及び暖房負荷が均衡した状態（すなわち、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さい状態）から暖房負荷が大きい状態（利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が放熱負荷主体の状態）になる場合には、熱源側熱交換器２４、２５のいずれか（ここでは、第２熱源側熱交換器２５）を冷媒の蒸発器として機能させ、かつ、他（ここでは、第１熱源側熱交換器２４）を冷媒の放熱器として機能させる冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを、適切なタイミングで行うことができるようにすることが好ましい。

ここで、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さい状態である冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における運転効率の低下の抑制という観点では、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が放熱負荷主体の状態である冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えをできるだけ早く行うことが好ましい。このため、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えは、冷媒の蒸発器として機能する第２熱源側熱交換器２５における蒸発負荷が冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４における放熱負荷を上回ったタイミング（図８参照）で行うことが、運転効率の低下の抑制という観点で最も適切である。

このため、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを適切なタイミングで行うためには、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における冷媒の蒸発器として機能する第２熱源側熱交換器２５における蒸発負荷と冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４における放熱負荷との大小関係を把握する必要がある。

そこで、ここでは、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５によって熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒の熱交換を行うようにし、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）において、過冷却熱交換器４５の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の冷媒の温度である第１液管温度Ｔｌ１と過冷却熱交換器４５の熱源側熱交換器２４、２５側の冷媒の温度である第２液管温度Ｔｌ２とを比較して、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を冷媒の蒸発器に切り換える、すなわち、冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）に切り換えるようにしている。

次に、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えについて、図９を用いて説明する。ここで、図９は、第１運転モードから第２運転モードへの切り換えを説明する図である。尚、第１運転モードから第２運転モードへの切り換え動作は、制御部２０、５０ａ、５０ｂ、５０ｃ、５０ｄ、６０ａ、６０ｂ、６０ｃ、６０ｄによって行われる。

まず、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）で運転している際に、ステップＳＴ１において、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の冷媒の温度である第１液管温度Ｔｌ１と過冷却熱交換器４５の熱源側熱交換器２４、２５側の冷媒の温度である第２液管温度Ｔｌ２とを比較して、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定する。ここでは、第１液管温度Ｔｌ１を第１液管温度センサ８０によって検出し、第２液管温度Ｔｌ２を第２液管温度センサ７４によって検出し、第１液管温度Ｔｌ１が第２液管温度Ｔｌ２に判定用の閾温度差ΔＴ（例えば、２〜５℃）を加えた値以上になっているかどうかによって、蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定するようにしている。ここで、蒸発切換液管温度条件は、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５を通過する前後の冷媒の温度（第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２）の変化から、過冷却熱交換器４５を通過する冷媒が、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側から熱源側熱交換器２４、２５側に向かって流れているか（図８参照）、又は、熱源側熱交換器２４、２５側から利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側に向かって流れているか（図７参照）を検知するための指標である。そして、ここでは、液管熱交換器として、熱源側熱交換器２４、２５の液側と利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器である過冷却熱交換器４５を使用するようにしている。このため、過冷却熱交換器４５を通過した後の冷媒の温度は過冷却熱交換器４５を通過する前の冷媒の温度よりも低くなる。このため、蒸発切換液管温度条件としては、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の第１液管温度Ｔｌ１が熱源側熱交換器２４、２５側の第２液管温度Ｔｌ２に判定用の閾温度差ΔＴを加えた値以上になっていれば、過冷却熱交換器４５を通過する冷媒が、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側から熱源側熱交換器２４、２５側に向かって流れているもの（図８参照）と判定することができるのである。尚、ここでは、熱源側熱交換器２４、２５側の第２液管温度Ｔｌ２に判定用の閾温度差ΔＴを加えた値を、蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定するための閾値としているが、この閾温度差ΔＴを考慮せずに、第１液管温度Ｔｌ１が第２液管温度Ｔｌ２以上であるかどうかによって蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定するようにしてもよい。

そして、ステップＳＴ１において、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすものと判定された場合には、後述のステップＳＴ２の判定処理を介して、熱源側熱交換器２４、２５においては放熱負荷よりも蒸発負荷が大きいものと判断して、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を冷媒の蒸発器に切り換える、すなわち、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを行う。このように、過冷却熱交換器４５を通過する前後の冷媒の温度（第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２）の変化から、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における冷媒の蒸発器として機能する第２熱源側熱交換器２５における蒸発負荷と冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４における放熱負荷との大小関係を把握して、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを行うのである。

但し、ステップＳＴ１において、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たさないと判定された場合には、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を冷媒の蒸発器に切り換えずに、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）を維持する。

次に、ステップＳＴ２において、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を通過する冷媒の流量である放熱器流量Ｇｌ１が、蒸発切換放熱器流量Ｇｌ１ｓ以下になる蒸発切換放熱器流量条件を満たしているかどうかを判定する。

ここで、ステップＳＴ１の蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかの判定に加えて、蒸発切換放熱器流量条件を満たしているかどうかの判定も行うのは、以下の理由による。冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）においては、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ全体の熱負荷が小さい状態であるため、過冷却熱交換器４５を通過する冷媒の流量が少なく、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２を第１及び第２液管温度センサ８０、７４によって検知する際に、誤検知等が発生するおそれがある。このような第１及び第２液管温度Ｔｌ１、ＴＬ２の誤検知等が発生すると、ステップＳＴ１において、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、ＲＬ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たしているものと誤判定されてしまい、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えが誤って行われるおそれがある。

そこで、ここでは、上記のように、ステップＳＴ１において、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、ＴＬ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすだけでなく、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を通過する冷媒の流量である放熱器流量Ｇｌ１が蒸発切換放熱器流量条件を満たしている場合に、冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを行うようにしているのである。具体的には、放熱器流量ＧＬ１を、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４の冷媒の温度及び圧力（例えば、第１ガス側温度センサ７６、第１液側温度センサ７８、吐出圧力センサ７３によって検出される冷媒の温度及び圧力）や第１熱源側流量調節弁２６の開度ＭＶ１等から算出して、この算出された放熱器流量ＧＬ１が蒸発切換放熱器流量Ｇｌ１ｓ以下になっているかどうかを判定する。また、放熱器流量ＧＬ１を算出するのではなく、放熱器流量ＧＬ１に等価な状態量として、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４の出口における冷媒の過冷却度ＳＣ１や第１熱源側流量調節弁２４の開度ＭＶ１等を使用して、蒸発切換放熱器流量Ｇｌ１ｓ以下と等価な閾値条件を満たすかどうかによって判定してもよい。すなわち、ここでは、放熱器流量Ｇｌ１（又は、等価な状態量ＳＣ１やＭＶ１等）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしている場合には、放熱器流量Ｇｌ１が十分に少なくなっているものと判断できるため、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすとの判定が正しいものと判定し、逆に、放熱器流量Ｇｌ１（又は、等価な状態量ＳＣ１やＭＶ１等）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしていない場合には、放熱器流量Ｇｌ１が十分に少なくなっていないものと判断できるため、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、ＴＬ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすとの判定が誤りであるものと判定するのである。

このようにして、ここでは、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えが行われるようになっている。

（４）熱回収型冷凍装置（冷暖同時運転型空気調和装置）の特徴
冷暖同時運転型空気調和装置１には、以下のような特徴がある。

＜Ａ＞
ここでは、上記のように、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５を設けて複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒の熱交換を行うようにし、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）において、液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の冷媒の温度である第１液管温度Ｔｌ１と液管熱交換器としての過冷却熱交換器４５の熱源側熱交換器２４、２５側の冷媒の温度である第２液管温度Ｔｌ２とを比較して、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）に切り換えるようにしている。そして、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たさない場合には、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）を維持するようにしている。

尚、ここでは、上記のように、液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側と複数の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器である過冷却熱交換器４５を使用するようにしている。このため、過冷却熱交換器４５を通過した後の冷媒の温度は過冷却熱交換器４５を通過する前の冷媒の温度よりも低くなる。このため、蒸発切換液管温度条件としては、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側の第１液管温度Ｔｌ１が熱源側熱交換器２４、２５側の第２液管温度Ｔｌ２以上になっていれば、過冷却熱交換器４５を通過する冷媒が、利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ側から熱源側熱交換器２４、２５側に向かって流れているものと判定することができる。すなわち、ここでは、液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側と複数の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器である過冷却熱交換器４５を使用して、その前後の温度低下によって蒸発切換液管温度条件を満たすかどうかを判定することができるのである。

これにより、ここでは、複数の熱源側熱交換器２４、２５のいずれか（ここでは、第１熱源側熱交換器２４）を冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他（ここでは、第２熱源側熱交換器２５）を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）において、複数の熱源側熱交換器２４、２５を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを、適切なタイミングで行うことができる。そして、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを適切なタイミングで行うことによって、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）における冷暖同時運転による運転効率の低下を抑制することができる。

＜Ｂ＞
ここでは、上記のように、第１及び第２液管温度Ｔｌ１、Ｔｌ２の関係が蒸発切換液管温度条件を満たすだけでなく、冷媒の放熱器として機能する第１熱源側熱交換器２４を通過する冷媒の流量である放熱器流量Ｇｌ１（又は、等価な状態量ＳＣ１やＭＶ１）が蒸発切換放熱器流量条件を満たしている場合に、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを行うようにしている。

これにより、ここでは、第１運転モードとしての冷暖同時運転モード（蒸発・放熱負荷均衡）から第２運転モードとしての冷暖同時運転モード（放熱負荷主体）への切り換えを、誤判定なく適切に行うことができる。

＜Ｃ＞
（５）変形例
上記の実施形態では、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器として、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側と複数の利用側熱交換器５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄの液側との間を流れる冷媒を冷却する過冷却熱交換器４５を採用しているが、これに限定されるものではなく、複数の熱源側熱交換器２４、２５の液側を流れる冷媒との熱交換を行う熱交換器であれば、他の熱交換器を採用してもよい。

本発明は、圧縮機と、複数の熱源側熱交換器と、複数の利用側熱交換器とを含んでおり、冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで利用側熱交換器間において熱回収を行うことが可能な熱回収型冷凍装置に対して、広く適用可能である。

１ 冷暖同時運転型空気調和装置（熱回収型冷凍装置）
２１ 圧縮機
２４ 第１熱源側熱交換器
２５ 第２熱源側熱交換器
４５ 過冷却熱交換器（液管熱交換器）
５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ 利用側熱交換器

特開２００６−７８０２６号公報

Claims (4)

1. 圧縮機（２１）と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数の熱源側熱交換器（２４、２５）と、個別に冷媒の蒸発器又は放熱器として機能させる切り換えが可能な複数の利用側熱交換器（５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ）とを含んでおり、前記冷媒の放熱器として機能する利用側熱交換器から前記冷媒の蒸発器として機能する利用側熱交換器に冷媒を送ることで前記利用側熱交換器間において熱回収を行うことが可能な熱回収型冷凍装置において、
   前記複数の熱源側熱交換器の液側を流れる冷媒との熱交換を行う液管熱交換器（４５）を有し、
   前記複数の熱源側熱交換器のうち、いずれかを冷媒の放熱器として機能させ、かつ、他を冷媒の蒸発器として機能させた第１運転モードにおいて、前記液管熱交換器の前記利用側熱交換器側の冷媒の温度である第１液管温度と前記液管熱交換器の前記熱源側熱交換器側の冷媒の温度である第２液管温度とを比較して、前記第１及び第２液管温度の関係が蒸発切換液管温度条件を満たす場合に、前記冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器に切り換えて、前記複数の熱源側熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる第２運転モードにする、
   熱回収型冷凍装置（１）。
2. 前記第１及び第２液管温度の関係が前記蒸発切換液管温度条件を満たさない場合には、前記第１運転モードを維持する、
   請求項１に記載の熱回収型冷凍装置（１）。
3. 前記第１運転モードから前記第２運転モードへの切り換えは、前記冷媒の放熱器として機能する熱源側熱交換器（２４）を通過する冷媒の流量である放熱器流量が、蒸発切換放熱器流量以下になる、又は、前記放熱器流量に等価な状態量が、前記放熱器流量が前記蒸発切換放熱器流量以下になることと等価な値になる蒸発切換放熱器流量条件を満たしており、かつ、前記第１及び第２液管温度の関係が前記蒸発切換液管温度条件を満たす場合に行う、
   請求項１又は２に記載の熱回収型冷凍装置（１）。
4. 前記液管熱交換器（４５）は、前記複数の熱源側熱交換器（２４、２５）の液側と前記複数の利用側熱交換器（５２ａ、５２ｂ、５２ｃ、５２ｄ）の液側との間を流れる冷媒を冷却する冷却器であり、
   前記蒸発切換液管温度条件は、前記第１液管温度が少なくとも前記第２液管温度以上になることである、
   請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱回収型冷凍装置（１）。

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