JP2015186868A - 積層布帛および該積層布帛からなる表皮材 - Google Patents
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Abstract
Description
(1)導電性不織布、接着層、生地の順に積層された積層布帛であって、該導電性不織布が非導電性繊維としてポリエステル系短繊維を50〜99.5質量%、制電短繊維を0.5〜50質量%含有することを特徴とする積層布帛、
(2)導電性不織布の原綿として、ポリエステル系短繊維捲縮率Kが20%〜60%のポリエステル系短繊維を30質量%以上使用してなる(1)記載の積層布帛、
(3)非導電性繊維が芯鞘型複合繊維またはサイドバイサイド型複合繊維である(1)または(2)に記載の積層布帛、
(4)導電性不織布がニードルパンチ不織布である(1)〜(3)に記載の積層布帛、
(5)接着層を形成する樹脂がポリウレタン樹脂およびポリプロピレン樹脂の少なくとも1種類を含む(1)〜(4)記載の積層布帛、
(6)導電性不織布の外表面が、フック系ファスナーと係合する性能を有する(1)〜(5)記載の積層布帛、
(7)接着層を火炎により処理することで、接着層を介して導電性不織布と生地とを接着させることを特徴とする(1)〜(6)記載の積層布帛の製造方法、
(8)(1)〜(7)に記載の積層布帛からなる座席または椅子の表皮材、
を提供する。
本発明の積層布帛は、導電性不織布、接着層、生地の順に積層された構造を有する。
本発明の積層布帛は、限定されるものではないが、例えば自動車用座席、自動車内装材用ドア、事務用椅子等に表面被覆材として使用される生地に、制電性、張り栄えやクッション性を向上させるために用いることが可能であって、従来一般に使用されている裏貼り用の発泡ポリウレタン樹脂層の代替物として用いることができる。
導電性不織布は、積層布帛を製造するための各工程での張力の影響、巻き上げの影響、貼り付け工程での圧着の影響により厚みは減じる方向となるため、貼り付け後の導電性不織布厚さを1mm以上にするためには、接着層を介して生地と積層させる前の状態では2mm以上の厚みを有していることが好ましく、より好ましくは3mm以上である。
捲縮率K(%)=(L1−L2)/L1×100
単繊維単位全体が180℃以下で溶融する繊維の好ましい一例としては、繊維全体が溶融温度が180℃以下である共重合ポリエステルからなるポリエステル繊維が該当するがこれに限定されるものではない。
前記単繊維単位全体が180℃以下で溶融する繊維を導電性不織布に用いる場合においては、繊度が1〜20dtexのものが好ましく、繊維長としては15〜80mmの範囲のものが好ましい。不織布構成主体繊維であるポリエステル系繊維との熱融着性を考慮すると、同主体繊維と同様の繰り返し単位を主単位とするポリエステル系樹脂から構成されているのが好ましい。
常温で硬化反応等によって接着能力を有する材料であってもよく、高温で溶融したのち固化することで接着能力を有する材料であってもよい。
フレームラミネーションの手法を採用する場合、接着層を構成する樹脂は、ポリウレタン樹脂またはポリプロピレン樹脂であることが好ましい。
生地は導電性不織布の片側の表面に貼り合わせてもよく、導電性不織布の両側の表面に貼り合わせてもよい。
試料側面の厚み方向の写真を任意に3箇所撮影した後、前記写真を拡大した写真から厚みを求めてその平均値を厚み値とした。
JIS L1094 摩擦帯電電荷量測定法に準じて測定した。
JIS L3416 に準じてクラレ製フック型面ファスナーA8693Yとの係合性を測定した。
積層布帛を事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)とした場合の、皺の有無を3名で目視評価し、2名以上が「皺がない」と判定した場合に「皺の発生がない」とした。
積層布帛を事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)とした場合の、張り感の有無を3名で目視評価し、2名以上が「張り感がある」と判定した場合に「張り栄えがある」とした。
3名の評価者が積層布帛を上張り(表皮材)とした事務用椅子および自動車用座席に着座し、2名以上が「クッション性がある」と判定した場合に「クッション性に優れる」とした。
積層布帛を上張り(表皮材)とした事務用椅子に400MPaの荷重を5時間かけ、荷重を除いた後の厚みが、荷重をかける前の厚みの80%以上の場合を「へたりの生じない」とした。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維1質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維99質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法により、目付け200g/m2、厚みが4.0mmの不織布を得た。
上記導電性不織布を生地であるポリエステル繊維製丸編地裏に、接着層としてウレタン系接着剤を介して貼り合わせたところ、積層布帛の状態での導電性不織布部分の厚さは4.0mmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ、摩擦布アクリルで0.7μC/m2、摩擦布ナイロンで0.5μC/m2で制電性に優れ、クッション性も良好であった。
また、得られた積層布帛を該積層布帛の生地側が外表面となるように事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維40質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維60質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法により、目付け220g/m2、厚みが4.0mmの導電性不織布を得た。
上記導電性不織布を生地であるポリエステル繊維製丸編地裏に、接着層としてウレタン系接着剤を介して貼り合わせたところ、積層布帛の状態での導電性不織布部分の厚さは3.8mmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ、摩擦布アクリルで0.4μC/m2、摩擦布ナイロンで0.4μC/m2で制電性に優れ、クッション性も良好であった。
また、得られた積層布帛を該積層布帛の生地側が外表面となるように事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維0.1質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維99.9質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法により、目付け200g/m2、厚みが4.0mmの導電性不織布を得た。
上記導電性不織布を生地であるポリエステル繊維製丸編地裏に、接着層としてウレタン系接着剤を介して貼り合わせたところ、積層布帛の状態での導電性不織布部分の厚さは4.0mmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ、摩擦布アクリルで10.1μC/m2、摩擦布ナイロンで11.3μC/m2で制電性の悪いものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維60質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維40質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法により、目付け215g/m2、厚みが3.2mmの導電性不織布を得た。
上記導電性不織布を生地であるポリエステル繊維製丸編地裏に、接着層としてウレタン系接着剤を介して貼り合わせたところ、積層布帛の状態での導電性不織布部分の厚さは2.9mmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ、摩擦布アクリルで0.5μC/m2、摩擦布ナイロンで0.3μC/m2で制電性の優れたものであった。
しかしながら、得られた積層布帛を該積層布帛の生地側が外表面となるように事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えはするもののクッション性に劣るものとなった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維1質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維99質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法により、目付け200g/m2、厚みが4.0mmの導電性不織布を得た。一方、ポリプロピレン長繊維からなる厚みが0.2mm、目付けが20g/m2のポリプロピレン製スパンボンド不織布(薄不織布)を上記導電性不織布と重ね合わせ、導電性不織布側からニードルパンチして一体化させ、厚さ3.8mmの導電性不織布からなる層と、厚さ0.2mmのポリプロピレン製スパンボンド不織布からなる接着層とが積層された生地裏貼り用積層不織布を得た。
続いて、上記生地裏貼り用積層不織布のポリプロピレン製スパンボンド不織布側の外表面と生地であるポリエステル繊維製丸編地裏とを、フレームラミネーション工程により貼り合わせて積層布帛を得た。積層布帛の状態での導電性不織布の部分の厚さは3.3mmとなった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ摩擦布アクリルで0.6μC/m2、摩擦布ナイロンで0.6μC/m2で制電性の優れたものであった。
また、得られた積層布帛を該積層布帛の生地側が外表面となるように事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維1質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維99質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡を行い、続いて、畝が緯方向となるように生地と貼り合わせる面から反対側の面に、緯方向に一列に並んだ1mm×2mmの凸型突起で経方向に連続して突いて畝を作成し、その後、ニードルパンチでさらに交絡し、目付けが200g/m2で、厚み4.0mmの導電性不織布を得た。
続いて、得られた導電性不織布の畝を有しているのと反対側の面と、生地であるポリエステル繊維製丸編地裏とを、ウレタン系接着剤を接着層として介して貼り合わせて積層布帛を得た。積層布帛の状態での導電性不織布部分の厚さは4.0mmであった。また、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yとの係合性は3.1N/cmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ摩擦布アクリルで0.7μC/m2、摩擦布ナイロンで0.6μC/m2で制電性の優れたものであった。
また、得られた積層布帛の導電性不織布側の外表面を、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yを全面に装着した発泡ウレタンに係合させて事務用椅子の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維1質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維99質量%を用いてカードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡方法を行い、続いて、畝が緯方向となるように生地と貼り合わせる面から反対側の面に、緯方向に一列に並んだ1mm×2mmの凸型突起で経方向に連続して突いて畝を作成し、その後、ニードルパンチでさらに交絡し、目付けが200g/m2で、厚み4.0mmの導電性不織布を得た。
続いて、接着層としてポリプロピレン長繊維からなる厚みが0.2mm、目付けが20g/m2の薄手のポリプロピレン製スパンボンド不織布を上記導電性不織布の畝を有しているのと反対側の面と重ね合わせ、導電性不織布の外表面側からニードルパンチして両者を一体化させ、厚さ3.8mmの嵩高不織布層と、厚さ0.2mmの接着層となる層からなる生地裏貼り用積層不織布を得た。
さらに、この生地裏貼り用積層不織布のポリプロピレン製スパンボンド不織布側の外表面と生地であるポリエステル繊維製丸編地裏とを、フレームラミネーション工程により貼り合わせて積層布帛を得た。積層布帛における導電性不織布層の厚さは3.5mmであった。また、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yとの係合性は3.1N/cmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ摩擦布アクリルで0.8μC/m2、摩擦布ナイロンで0.6μC/m2で制電性に優れたものであった。
また、得られた積層布帛の導電性不織布側の外表面を、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yを全面に装着した発泡ウレタンに係合させて事務用椅子の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維3質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維67質量%、及び繊度が2.8dtexで繊維長が51mmであり、捲縮率Kが35%の、鞘成分が160℃で溶融する共重合ポリエチレンテレフタレート系樹脂、芯成分が非共重合ポリエチレンテレフタレート樹脂で構成された芯鞘型複合ポリエステル短繊維30質量%を用い、カードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡を行った後、180℃の熱風で熱処理して目付け200g/m2、厚み4.8mmの導電性不織布を得た。
続いて、前記導電性不織布を生地であるポリエステル繊維製丸編地裏に、ウレタン系接着剤にて貼り合わせて積層布帛を得た。得られた積層布帛の導電性不織布部分の厚さは4.8mmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ、摩擦布アクリルで0.6μC/m2、摩擦布ナイロンで0.5μC/m2で制電性に優れたものであった。
また、得られた積層布帛を用いて事務用椅子および自動車用座席の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
繊度が5.5dtexで繊維長が51mmで単糸の電気抵抗値が1×108Ω/cmの制電短繊維3質量%、繊度が3.3dtexで繊維長が51mm、捲縮率Kが25%のポリエチレンテレフタレート短繊維67質量%、及び繊度が2.8dtexで繊維長が51mmであり、捲縮率Kが35%の、鞘成分が160℃で溶融する共重合ポリエチレンテレフタレート系樹脂、芯成分が非共重合ポリエチレンテレフタレートで構成された芯鞘型複合ポリエステル短繊維30質量%を用い、カードによりウェブを作製した後、ニードルパンチによる交絡を行い、続いて、畝が緯方向となるように生地と貼り合わせる面から反対側の面に、緯方向に一列に並んだ1mm×2mmの凸型突起で経方向に連続して突いて畝を作成し、その後、ニードルパンチでさらに交絡し、180℃の熱風で熱処理して目付け200g/m2、厚み5.8mmの導電性不織布を得た。
さらに、この導電性不織布の畝を有しているのと反対側の面と、生地であるポリエステル繊維製丸編地裏とを、接着層としてウレタン系接着剤を介して貼り合わせたところ、得られた積層布帛の導電性不織布部分の厚さは5.5mmであった。また、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yとの係合性は4.2N/cmであった。
そして、得られた積層布帛の生地側の外表面を摩擦帯電電荷量測定で制電性を測定したところ摩擦布アクリルで0.5μC/m2、摩擦布ナイロンで0.6μC/m2で制電性に優れたものであった。
また、得られた積層布帛の導電性不織布側の外表面を、クラレ製フック型面ファスナーA8693Yを全面に装着した発泡ウレタンに係合させて、事務用椅子の上張り(表皮材)として使用したところ、皺の発生がなく張り栄えがし、クッション性に優れ、かつ、へたりの生じないものであった。
Claims (8)
- 導電性不織布、接着層、生地の順に積層された積層布帛であって、該導電性不織布が非導電性繊維としてポリエステル系短繊維を50〜99.5質量%、制電短繊維を0.5〜50質量%含有することを特徴とする積層布帛。
- 導電性不織布の原綿として、ポリエステル系短繊維捲縮率Kが20%〜60%のポリエステル系短繊維を30質量%以上使用してなる請求項1記載の積層布帛。
- 非導電性繊維が芯鞘型複合繊維またはサイドバイサイド型複合繊維である請求項1または2記載の積層布帛。
- 導電性不織布がニードルパンチ不織布である請求項1〜3いずれか1項に記載の積層布帛。
- 接着層を形成する樹脂がポリウレタン樹脂およびポリプロピレン樹脂の少なくとも1種類を含む請求項1〜4いずれか1項に記載の積層布帛。
- 導電性不織布の外表面が、フック系ファスナーと係合する能力を有する請求項1〜5いずれか1項に記載の積層布帛。
- 接着層を火炎により処理することで接着層を介して導電性不織布と生地とを接着させることを特徴とする請求項1〜6いずれか1項に記載の積層布帛の製造方法。
- 請求項1〜7いずれか1項に記載の積層布帛からなる座席または椅子の表皮材。
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