JP2015142095A - 静止誘導機器およびその製造方法 - Google Patents
静止誘導機器およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2015142095A JP2015142095A JP2014015621A JP2014015621A JP2015142095A JP 2015142095 A JP2015142095 A JP 2015142095A JP 2014015621 A JP2014015621 A JP 2014015621A JP 2014015621 A JP2014015621 A JP 2014015621A JP 2015142095 A JP2015142095 A JP 2015142095A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- iron core
- shaped
- yoke
- shaped iron
- yoke forming
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)
Abstract
【課題】従来のY形鉄心の利点を生かしながらも、その従来のY形鉄心の課題である磁束漏れや鉄損の増加を極力抑えることができ、しかも強固な鉄心を備えた静止誘導機器を提供する。
【解決手段】鉄心は、脚形成部の両端部にヨーク形成部を有するほぼU字状をなす3個のU字状鉄心を、脚形成部が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、ヨーク形成部同士を突き合わせて一層が形成され、脚形成部およびヨーク形成部はU字状鉄心を複数層重ねて形成され、内側から2層目以降の一つのU字状鉄心のヨーク形成部の一部が、当該一つのU字状鉄心とは異なる他の脚形成部を形成する前層のU字状鉄心のヨーク形成部に順次重なるように構成されたラップ接合構造を有する。コイルは、鉄心の3箇所の脚形成部に設けられる。締付け固定手段は、鉄心においてヨーク形成部のラップ接合構造部分を、対向する2枚のクランプ板で挟み込んで締付け固定する。
【選択図】図1
【解決手段】鉄心は、脚形成部の両端部にヨーク形成部を有するほぼU字状をなす3個のU字状鉄心を、脚形成部が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、ヨーク形成部同士を突き合わせて一層が形成され、脚形成部およびヨーク形成部はU字状鉄心を複数層重ねて形成され、内側から2層目以降の一つのU字状鉄心のヨーク形成部の一部が、当該一つのU字状鉄心とは異なる他の脚形成部を形成する前層のU字状鉄心のヨーク形成部に順次重なるように構成されたラップ接合構造を有する。コイルは、鉄心の3箇所の脚形成部に設けられる。締付け固定手段は、鉄心においてヨーク形成部のラップ接合構造部分を、対向する2枚のクランプ板で挟み込んで締付け固定する。
【選択図】図1
Description
本発明の実施形態は、静止誘導機器およびその製造方法に関する。
3相の静止誘導機器用鉄心、例えば3相の変圧器用鉄心は、短冊形に切断した電磁鋼板を順次積層して構成する積み鉄心と、電磁鋼板を巻きながら周方向に積層して構成される巻鉄心とに大別される。巻鉄心は2つの内コアと一つの外コアを同じ積み方向に配置したエバンス鉄心と、4つの鉄心を横配置して構成した5脚鉄心の2種類がある。このうち特に、図15に示すエバンス鉄心1(特許文献1の図4参照)は、形状が異なる2種類の大きさの鉄心(内コア2と外コア3)で構成するため、U、V、W相のコイルが囲む鉄心がV相とU,W相とでは異なることによって、磁束波形がひずみ、鉄損の悪化をもたらす。さらに、外コア3は、平面的にU相とW相のコイルを磁気的に繋ぐために内コア2よりも、材料的に無駄に長くなっている。この余分な長さの鉄心にも磁束が流れることから、それだけ多く鉄損が発生することになり、省エネの要求が高まった今日では改善する必要がある。
一方、特許文献2,3には、3つの同じ形状の枠状をなす鉄心を三角柱形状に立体的に構成する立体鉄心(以下、デルタ形鉄心と称する)が提案されている。このデルタ形鉄心は、3つのコイルを等配に最近接し、その間を同じ形状の鉄心で繋ぐことで、余分な鉄心部位を極力排除するとともに磁束密度を均一化して、鉄損の低減と材料使用量を減らすことが目的である。
しかしながら、デルタ形鉄心は、コイル断面内に脚を高い占積率で納めるために、円筒コイルしか採用できず、また、その中で鉄心の脚を円形断面に形成する必要があるため、電磁鋼板フープを徐々に斜めにスリットしながら(ずらしながら)巻き込む必要がある。前記スリットには高い精度が必要であり、そうでないと占積率は低下する。ただでさえ鉄心の脚を円形断面に形成することが困難である上、前記スリット精度が悪化すると、折角立体鉄心化しても、必要な鉄心断面積を得るためにコイル径を大きく取る必要があり、さらにコイル径を大きくするとコイル間を繋ぐ鉄心(ヨーク)寸法も大きくなることから、鉄損の低減、および材料使用量の低減効果が薄れてくる。
近年、地球温暖化防止のため電気機器の省エネルギー化、高効率化が世界規模で求められており、変圧器などの静止誘導機器においても更なる高効率化が希求されている。例えば静止誘導機器の一種である変圧器の損失には、巻線導体に電流を通電することによる負荷損(銅損)と、鉄心を励磁することで生じる無負荷損(鉄損)とがある。鉄損は変圧器を電路に接続しておくと、負荷をかけない状態でも連続して発生することから、より低減することが求められる。
前述したように静止誘導機器の鉄心には、積み鉄心と巻鉄心とに大別されるが、後者は電磁鋼板を繋ぎ合わせる箇所が少ない等の理由で、鉄損低減に適した構造である。巻鉄心の一般的な構造に、前述したエバンス鉄心1(図15参照)が挙げられる。図16には、外コアと内コアの磁路長さ比(横軸)に対する鉄損および鉄心重量(縦軸)の変化を示す特性図を示している。この場合、外コアの磁路長さをLo、内コアの磁路長さをLiとし、外コアと内コアの磁路長さ比はLo/Liとする。図16はノーカットリング形状の鉄心に対して実測した結果である。この特性図から明らかなように、磁路長さ比が小さくなるほど鉄損と鉄心重量は減少する。この磁路長さ比が1.0の場合の一例が、前記デルタ形鉄心の構造に当たる。このように同じ鉄心断面と鉄心窓(すなわち、コイルの寸法に対応)であれば、デルタ形鉄心は理想の鉄心構造であると言うことができる。
しかしながら、現実のデルタ形鉄心は、コイル断面内の鉄心占積率がエバンス鉄心1ほど高くなく、同じ鉄心断面とするにはコイルを大きくする必要が生じる。この結果、鉄損と鉄心重量は増加することになる。また、鉄心脚の円形断面化には高い寸法精度を必要とすることと、それでもエバンス鉄心1ほど占積率を上げることができないという現状がある。
一方、特許文献4の第2図および第3図の例には、次のような構成の3相変圧器鉄心が示されている。図17に示すように、それぞれ脚5aおよび当該脚5aの両端部にヨーク形成部5bを備えたほぼU字形をなすU字形心体5を3個備えるとともに、高さが低い三角柱状をなす中央継鉄部6を2個備え、3個のU字形心体5を、横向きにした状態で各脚5aが所定の点を中心として120度配置となるように配置するとともに、上下のヨーク形成部5bの中央部に中央継鉄部6をそれぞれ配置して、これらを端面同士で接合した構成となっている。この構成のものでは、平面的に見てY字形をなしており、以下、従来のY形鉄心7と称する。この従来のY形鉄心7は、前記デルタ形鉄心とほぼ同様な効果、すなわち、等しい磁路長を各脚に配分し、余分な鉄心を極力少なくすることができる利点がある。しかも、従来のデルタ鉄心とは違い、円形断面コイルだけでなく、角形断面コイルに対しても高い鉄心占積率を維持することができる利点もある。図17中、矢印Aは磁束の流れる方向を示している。
しかしながら、上記従来のY形鉄心7においては、次のような課題もある。3個のU字形心体5と、2個の中央継鉄部6を必要としている。3個のU字形心体5における上下の各ヨーク形成部5bは、三角形の中央継鉄部6とそれぞれ端面で接合する必要がある。それらの接合部を符号8で示す。各ヨーク形成部5bと中央継鉄部6とを接合する手段としては、接着剤による接着と、溶接例えばスポット溶接が考えられる。どちらの場合も、ヨーク形成部5bの端面と中央継鉄部6の端面とが対向した状態で接合されることになるため、その接合面で漏れ磁束が発生しやすく、鉄損が増加しやすい。特に接着剤による接着の場合には、各接合部8でギャップができることが避けられない。接合部8でギャップができると、漏れ磁束が発生しやすく、また、励磁電流の劣化や鉄損の増加が発生しやすい。溶接の場合には、熱により鋼板が損傷しやすく、特性が低下し、鉄損が増加しやすい。
そこで、従来のY形鉄心の利点を生かしながらも、その従来のY形鉄心の課題である磁束漏れや鉄損の増加を極力抑えることができ、しかも強固な鉄心を備えた静止誘導機器およびその製造方法を提供する。
本実施形態の静止誘導機器は、静止誘導機器用の鉄心と、コイルと、締付け固定手段を備える。静止誘導機器用の鉄心は、一つの脚形成部および当該脚形成部の両端部にヨーク形成部を有するほぼU字状をなす3個のU字状鉄心を、前記脚形成部が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、前記ヨーク形成部同士を突き合わせて一層が形成され、前記脚形成部およびヨーク形成部は前記U字状鉄心を複数層重ねて形成され、内側から2層目以降の一つのU字状鉄心のヨーク形成部の一部が、当該一つのU字状鉄心とは異なる他の脚形成部を形成する前層のU字状鉄心のヨーク形成部に順次重なるように構成されたラップ接合構造を有する。コイルは、鉄心の3箇所の脚形成部に設けられる。締付け固定手段は、鉄心において前記ヨーク形成部の前記ラップ接合構造部分を、対向する2枚のクランプ板で挟み込んで締付け固定する。
以下、複数の実施形態による静止誘導機器を図面に基づいて説明する。なお、各実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
(第1実施形態)
まず、第1実施形態について図1から図7を参照して説明する。第1実施形態の静止誘導機器としては、三相の変圧器である。図1には、三相の変圧器10の概略構成が示されている。変圧器10は、静止誘導機器用鉄心を構成する変圧器用の鉄心11と、3個のコイル12と、一対の締付け固定手段13を備えている。
(第1実施形態)
まず、第1実施形態について図1から図7を参照して説明する。第1実施形態の静止誘導機器としては、三相の変圧器である。図1には、三相の変圧器10の概略構成が示されている。変圧器10は、静止誘導機器用鉄心を構成する変圧器用の鉄心11と、3個のコイル12と、一対の締付け固定手段13を備えている。
このうち、変圧器用の鉄心11は、図3に示すように、3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を備え、これら3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を後述するように合体させることにより形成されている。3組の各U字状鉄心ユニット14,15,16は、それぞれ電磁鋼板からなるU字状鉄心17を複数層、この場合4層重ねて形成されている。各U字状鉄心17は、上下方向に延びる脚形成部18と、この脚形成部18の両端部からそれぞれ90度曲げられて対向する一対のヨーク形成部19を一体に有していて、横向きのU字状をなしている。
3組のU字状鉄心ユニット14,15,16におけるそれぞれ一層目の3個のU字状鉄心17を、それぞれの脚形成部18が所定の点を中心にしてほぼ120度配置となるよう配置した状態で、上下の各ヨーク形成部19同士を突き合わせることで一層が形成される。脚形成部18およびヨーク形成部19は、U字状鉄心17を4層重ねて形成される。そして、後述するように、内側から2層目以降の一つのU字状鉄心17のヨーク形成部19の一部が、当該一つのU字状鉄心17とは異なる他の脚形成部18を形成する前層のU字状鉄心17のヨーク形成部19に順次重なるようにすることで、ヨーク形成部19の中央部にラップ接合構造20が形成されている。
このようにして形成される鉄心11は、3箇所の脚形成部18が所定の点を中心としてほぼ120度配置されるとともに、上下の各ヨーク形成部19がY字状をなしている。
ここで、このような構成の鉄心11において、ヨーク形成部19が順次重なってラップ接合構造20を形成する構成を、図4を参照して説明する。(a)はU字状鉄心17を2層目まで重ねた状態が示されている。2層目において、左手前側の脚形成部18を形成するU字状鉄心17−1のヨーク形成部19は、他の2個のU字状鉄心17のヨーク形成部19より長く設定されている。これにより、U字状鉄心17−1のヨーク形成部19の先端部が、Y字状をなすヨーク形成部の中央部を占有した形態となっている。
ここで、このような構成の鉄心11において、ヨーク形成部19が順次重なってラップ接合構造20を形成する構成を、図4を参照して説明する。(a)はU字状鉄心17を2層目まで重ねた状態が示されている。2層目において、左手前側の脚形成部18を形成するU字状鉄心17−1のヨーク形成部19は、他の2個のU字状鉄心17のヨーク形成部19より長く設定されている。これにより、U字状鉄心17−1のヨーク形成部19の先端部が、Y字状をなすヨーク形成部の中央部を占有した形態となっている。
(b)は、左手前の2層目のU字状鉄心17−1に、3層目のU字状鉄心17−2を重ねた状態が示されている。このU字状鉄心17−2のヨーク形成部19の長さは、2層目のU字状鉄心17−1のヨーク形成部19よりも短く設定されている。これに伴い、3層目のヨーク形成部の中央部は空いていて、2層目のU字状鉄心17−1のヨーク形成部19が露出している。(c)は、奥側の2層目のU字状鉄心17に、3層目のU字状鉄心17−3を重ねた状態が示されている。この3層目のU字状鉄心17−3のヨーク形成部19の長さは、2層目のU字状鉄心17のヨーク形成部19よりも長く設定されている。これにより、そのU字状鉄心17−3のヨーク形成部19の先端部は、2層目の前記U字状鉄心17−1のヨーク形成部19の先端部に上から重なり、3層目のY字状をなすヨーク形成部の中央部を占有した形態となっている。
(d)は、右手前の2層目のU字状鉄心17に、3層目のU字状鉄心17−4を重ねた状態が示されている。このU字状鉄心17−4のヨーク形成部19の長さは、2層目のU字状鉄心17のヨーク形成部19と同じに設定されている。これに伴い、U字状鉄心17−4のヨーク形成部19の先端部が、奥側の3層目のU字状鉄心17−3の先端部に当接している。これにより、U字状鉄心17を3層目まで重ねた状態となる。
(e)は、左手前の3層目のU字状鉄心17−2に、4層目のU字状鉄心17−5を重ねた状態が示されている。このU字状鉄心17−5のヨーク形成部19の長さは、3層目のU字状鉄心17−2のヨーク形成部19よりも短く設定されている。これに伴い、4層目のヨーク形成部の中央部は空いていて、3層目のU字状鉄心17−3のヨーク形成部19が露出している。(f)は、奥側の3層目のU字状鉄心17−3に、4層目のU字状鉄心17−6を重ねた状態が示されている。この4層目のU字状鉄心17−6のヨーク形成部19の長さは、3層目のU字状鉄心17−3のヨーク形成部19よりも短く設定されている。これに伴い、4層目のヨーク形成部の中央部は空いていて、3層目のU字状鉄心17−3のヨーク形成部19が露出している。
(g)は、右手前の3層目のU字状鉄心17−4に、4層目のU字状鉄心17−7を重ねた状態が示されている。このU字状鉄心17−7のヨーク形成部19の長さは、3層目のU字状鉄心17−3のヨーク形成部19よりも長く設定されている。これに伴い、U字状鉄心17−7のヨーク形成部19の先端部が、4層目のヨーク形成部の中央部を占有した形態となり、他の4層目のU字状鉄心17−5および17−6の先端部に当接している。これにより、U字状鉄心17を4層目まで重ねた状態となる。
ここで、このように構成される鉄心11には、上下のY字状をなすヨーク形成部における中央部に、3方向からのヨーク形成部19が重なり合うラップ接合構造20が形成される。前記コイル12は、図1に示すように、環状、この場合矩形の環状(枠状)をなしていて、3組のU字状鉄心ユニット14,15,16の各脚形成部に装着されている。各コイル12は、角形断面コイルである。
前記締付け固定手段13は、鉄心11における前記ラップ接合構造20部分を締付け固定するものであり、上下のラップ接合構造20部分に対応して上下の2箇所に設けられる。この締付け固定手段13は、図5に示すように、上下2枚のクランプ板22と、これら2枚のクランプ板22を連結する3組の支柱部23を備えている。2枚のクランプ板22は、それぞれ三角形をなしていて、それぞれの角部の内側に円形の挿通孔24が形成されている。3組の各支柱部23は、2枚のクランプ板22間に配置される円筒状の筒部材25と、ボルト26と、ナット27とから構成されている。ボルト26は、一端部に頭部26aを有するとともに、他端部に雄ねじ部26bを有している。ナット27は、雄ねじ部26bに螺合するねじ孔である雌ねじ部27aを有している。
締付け固定手段13は、次のようにして鉄心11におけるラップ接合構造20部分に取り付けられる。図2に示すように、2枚のクランプ板22を、ラップ接合構造20部分を上下から挟み込むように配置するとともに、2枚のクランプ板22間に3本の筒部材25を配置する。このとき、上下のクランプ板22を、3箇所の挿通孔24および筒部材25が、鉄心11において隣り合ったヨーク形成部19間に形成される3箇所のコーナー部28(図3参照)に位置するように配置する。
そして、3本のボルト26の先端部を、一方のクランプ板22の挿通孔24、筒部材25の貫通孔、他方のクランプ板22の挿通孔24を順に貫通させた状態に挿通し、2枚目のクランプ板22から突出した雄ねじ部26bにナット27の雌ねじ部27aを螺合させることにより、2枚のクランプ板22を連結する。これにより、鉄心11におけるラップ接合構造20部分を2枚のクランプ板22で挟み込んで締付け固定することができる。このとき、2枚のクランプ板22間に位置する3本の筒部材25は、鉄心11において隣り合ったヨーク形成部19間に形成される3箇所のコーナー部28に位置している。
次に、変圧器10の製造方法について説明する。まず、図7(a)に示すように、3組の各U字状鉄心ユニット14,15,16の脚形成部18に角型のコイル12を装着する。図6には、各U字状鉄心ユニット14,15,16におけるU字状鉄心17の重ね方と、コイル12の関係を示している。各U字状鉄心ユニット14,15,16は、U字状鉄心17におけるヨーク形成部19の先端部側に突出した部分と引っ込んだ部分とがあり、入り組んだ形態となっている。
そして、コイル12を装着した3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を、それぞれのヨーク形成部19の先端部同士が向き合うようにして合体させる(図7(b)参照)。これにより、各組のU字状鉄心ユニット14,15,16におけるU字状鉄心17のヨーク形成部19が重なり合うようになり、上下のヨーク形成部19の各中央部に前述したラップ接合構造20が形成されるようになる。また、3組のU字状鉄心ユニット14,15,16の脚形成部18が、所定の点を中心にしてほぼ120度配置となるよう配置される。
次に、上下の各ラップ接合構造20部分に、前記締付け固定手段13を前述したように取り付けることで、各ラップ接合構造20部分を締付け固定する(図7(b),(c)参照)。この場合、上方側の締付け固定手段13においては、ボルト26を2枚のクランプ板22および筒部材25に対して上方から挿通し、下方側の締付け固定手段13においては、ボルト26を2枚のクランプ板22および筒部材25に対して下方から挿通する。これにより、3組のU字状鉄心ユニット14,15,16が、上下2組の締付け固定手段13により強固に連結された状態となり、強固な鉄心11ひいては変圧器10を形成することができる。
このとき、2枚のクランプ板22間に位置する各筒部材25は、鉄心11において隣り合ったヨーク形成部19間に形成される3箇所のコーナー部28に位置している。これにより、1本の筒部材25が隣り合った2箇所のヨーク形成部19の2面を位置決めするようになり、3本の筒部材25でヨーク形成部19の6面すべての位置決めをすることができる。
上記した実施形態によれば、次のような作用効果を得ることができる。
変圧器用の鉄心11としては、U字状鉄心17を複数層重ねて構成された3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を合体して、脚形成部18が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、ヨーク形成部19にラップ接合構造20を有する構成とした。これにより、従来のY形鉄心7と同様に、等しい磁路長を各脚に配分し、余分な鉄心を極力少なくすることができる。しかも、従来のデルタ鉄心とは違い、円形断面コイルだけでなく、角形断面のコイル12に対しても高い鉄心占積率を維持することができる利点もある。
変圧器用の鉄心11としては、U字状鉄心17を複数層重ねて構成された3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を合体して、脚形成部18が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、ヨーク形成部19にラップ接合構造20を有する構成とした。これにより、従来のY形鉄心7と同様に、等しい磁路長を各脚に配分し、余分な鉄心を極力少なくすることができる。しかも、従来のデルタ鉄心とは違い、円形断面コイルだけでなく、角形断面のコイル12に対しても高い鉄心占積率を維持することができる利点もある。
また、Y字状をなすヨーク形成部19の中央部に、複数層のヨーク形成部19が重なるラップ接合構造20を有する構成としているので、一つの脚から隣の脚へ流れる磁束は、ヨーク形成部19の延び方向だけではなく、重なり方向(ラップ方向)にも流れ易くなり、従来のY形鉄心7においてヨーク形成部5bと三角形の中央継鉄部6とを接合する構造のものとは違い、磁束の流れがスムーズであり、接合部での漏れ磁束の発生が少なく、鉄損の増加や励磁電流の増加を極力抑えることが可能となる。
しかも、前記ラップ接合構造20部分を2枚のクランプ板22で挟み込んで締付け固定する締付け固定手段13を備えることで、強固な鉄心11を構成することができ、ひいては強固な変圧器10を構成することができる。
締付け固定手段13は、隣り合ったヨーク形成部19間に形成される3箇所の各コーナー部28に位置させて支柱部23を有し、この支柱部23により前記2枚のクランプ板22を締め込んでラップ接合構造20部分を締付け固定する構成とした。これにより、前述したように、支柱部23における筒部材25が隣り合った2箇所のヨーク形成部19の2面を位置決めするようになり、3本の筒部材25でヨーク形成部19の6面すべての位置決めをすることができ、U字状鉄心17のずれを効果的に防止することができる。この場合、締付け固定手段13を設けるについて、鉄心11側に穴開けなどの特別な加工を施す必要がない利点もある。
また、U字状鉄心17を複数層重ねて構成されたU字状鉄心ユニット14,15,16を3組備え、これら3組のU字状鉄心ユニット14,15,16の各脚形成部18に、環状に形成されたコイル12を装着し、この後、これら3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を合体させることでヨーク形成部19にラップ接合構造20を有する鉄心11を形成し、この後、前記ラップ接合構造20部分を、締付け固定手段13が備えた対向する2枚のクランプ板22で挟み込んで締付け固定するようにした。このような製造方法を採用することで、コイル12の装着が容易にでき、しかも、コイル12の空間占有率を高くでき、コンパクトな変圧器10を形成することが可能となる。
(第2実施形態)
図8は第2実施形態を示している。この第2実施形態は、締付け固定手段13における支柱部23の筒部材の構成が第1実施形態とは異なっている。筒部材30,31は、上下に2分割され、それぞれクランプ板22に溶接などにより固着されている。この場合、ボルト26の先端部を、一方のクランプ板22の挿通孔24、筒部材30の挿通孔、筒部材31の挿通孔、他方のクランプ板22の挿通孔24に順に挿通し、その挿通孔24から突出した先端部の雄ねじ部26bにナット27を締め付ける構成となっている。上下の筒部材30,31間に隙間が形成されている。この第2実施形態においても、第1実施形態と同様な作用効果を得ることができる。
図8は第2実施形態を示している。この第2実施形態は、締付け固定手段13における支柱部23の筒部材の構成が第1実施形態とは異なっている。筒部材30,31は、上下に2分割され、それぞれクランプ板22に溶接などにより固着されている。この場合、ボルト26の先端部を、一方のクランプ板22の挿通孔24、筒部材30の挿通孔、筒部材31の挿通孔、他方のクランプ板22の挿通孔24に順に挿通し、その挿通孔24から突出した先端部の雄ねじ部26bにナット27を締め付ける構成となっている。上下の筒部材30,31間に隙間が形成されている。この第2実施形態においても、第1実施形態と同様な作用効果を得ることができる。
(第3実施形態)
図9は第3実施形態を示している。この第3実施形態は、第2実施形態とは次の点が異なっている。図9(a)において、下側のクランプ板22に固着された筒部材32の挿通孔に雌ねじ部32aを形成している。ボルト33の上下方向の長さ寸法は、第1および第2の実施形態におけるボルト26よりも短く設定されていて、先端部に雄ねじ部33bが形成されている。ナット27は設けられていない。
図9は第3実施形態を示している。この第3実施形態は、第2実施形態とは次の点が異なっている。図9(a)において、下側のクランプ板22に固着された筒部材32の挿通孔に雌ねじ部32aを形成している。ボルト33の上下方向の長さ寸法は、第1および第2の実施形態におけるボルト26よりも短く設定されていて、先端部に雄ねじ部33bが形成されている。ナット27は設けられていない。
この場合、ボルト33の先端部を、一方のクランプ板22の挿通孔24、筒部材30の挿通孔に挿通し、その先端部の雄ねじ部33bを筒部材32の雌ねじ部32aに螺合させることにより、2枚のクランプ板22を連結する構成となっている。上下の筒部材30,32間に隙間が形成されている。この第3実施形態によれば、ナット27を不要にできる利点がある。
(第4実施形態)
第4実施形態について図10から図14を参照して説明する。この場合、締付け固定手段13は、鉄心11におけるヨーク形成部19のラップ接合構造20部分に対応して上下2箇所に設けられ、これら2箇所の締付け固定手段13間に、これらの間を支持する中間支柱部35を設けている。中間支柱部35は、図13に示すように、円柱状をなしていて、その上下両端部に雄ねじ部35a,35bを形成している。
第4実施形態について図10から図14を参照して説明する。この場合、締付け固定手段13は、鉄心11におけるヨーク形成部19のラップ接合構造20部分に対応して上下2箇所に設けられ、これら2箇所の締付け固定手段13間に、これらの間を支持する中間支柱部35を設けている。中間支柱部35は、図13に示すように、円柱状をなしていて、その上下両端部に雄ねじ部35a,35bを形成している。
中間支柱部35の上部の雄ねじ部35aに対応するクランプ板22の下面の中央部には、図示はしないが、雌ねじ部を有する短円筒状の受け部36が固着されている。また、中間支柱部35の下部の雄ねじ部35bに対応するクランプ板22の上面の中央部には、雌ねじ部37を有する短円筒状の受け部38が固着されている。上下の締付け固定手段13の各ナット27は、予め対応するクランプ板22に固着しておく。
この場合、上下の2個の締付け固定手段13間に中間支柱部35を設けるものを組み立てる場合には、例えば次のようにして行う。まず、中間支柱部35の上下両端部の雄ねじ部35a,35bを、上下の締付け固定手段13におけるクランプ板22の受け部36,38の雌ねじ部37に螺合させ、中間支柱部35の上下両端部に2枚のクランプ板22を連結しておく。
そして、コイル12を装着した3組のU字状鉄心ユニット14,15,16を合体させる際に、中間支柱部35の上下両端部に2枚のクランプ板22を連結したものを、3組のU字状鉄心ユニット14,15,16の中央部に配置した状態とする(図14参照)。この後、中間支柱部35の上側に連結されたクランプ板22に、上側の締付け固定手段13を組み付け、また、中間支柱部35の下側に連結されたクランプ板22に、下側の締付け固定手段13を組み付ける。これにより、図10に示すように、上下のラップ接合構造20部分を上下の締付け固定手段13にて締め付け固定するともに、これら締付け固定手段13間を中間支柱部35にて支持した構成とすることができる。
このような構成とした場合には、鉄心11を一層強固にでき、ひいては変圧器10を一層強固に構成することができる。
上記した実施形態において、中間支柱部35の上下の雄ねじ部35a,35b、および受け部36,38の雌ねじ部37は、必要に応じて設ければよく、中間支柱部35の上下両端部と、受け部36,38は嵌合させることができればよい。
上記した実施形態において、中間支柱部35の上下の雄ねじ部35a,35b、および受け部36,38の雌ねじ部37は、必要に応じて設ければよく、中間支柱部35の上下両端部と、受け部36,38は嵌合させることができればよい。
(その他の実施形態)
鉄心11を構成するU字状鉄心ユニット14,15,16は、U字状鉄心17を4層重ねるものに限られず、U字状鉄心17を2層、3層、あるいは5層以上重ねる構成とすることもできる。
静止誘導機器としては、変圧器10に限られず、リアクトルにも適用できる。
鉄心11を構成するU字状鉄心ユニット14,15,16は、U字状鉄心17を4層重ねるものに限られず、U字状鉄心17を2層、3層、あるいは5層以上重ねる構成とすることもできる。
静止誘導機器としては、変圧器10に限られず、リアクトルにも適用できる。
以上説明したように、本実施形態によれば、従来のY形鉄心の利点を生かしながらも、その従来のY形鉄心の課題である磁束漏れや鉄損の増加を極力抑えることができ、しかも強固な鉄心を備えた静止誘導機器を提供することができる。
本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
図面中、10は変圧器(静止誘導機器)、11は鉄心、12はコイル、13は締付け固定手段、14,15,16はU字状鉄心ユニット、17はU字状鉄心、18は脚形成部、19はヨーク形成部、20はラップ接合構造、22はクランプ板、23は支柱部、25は筒部材、26はボルト、27はナット、28はコーナー部、30,31は筒部材、32は筒部材、35は中間支柱部、36,38は受け部を示す。
Claims (4)
- 一つの脚形成部および当該脚形成部の両端部にヨーク形成部を有するほぼU字状をなす3個のU字状鉄心を、前記脚形成部が所定の点を中心としてほぼ120度配置となるように配置した状態で、前記ヨーク形成部同士を突き合わせて一層が形成され、前記脚形成部およびヨーク形成部は前記U字状鉄心を複数層重ねて形成され、内側から2層目以降の一つのU字状鉄心のヨーク形成部の一部が、当該一つのU字状鉄心とは異なる他の脚形成部を形成する前層のU字状鉄心のヨーク形成部に順次重なるように構成されたラップ接合構造を有する静止誘導機器用の鉄心と、
この鉄心の3箇所の前記脚形成部に設けられたコイルと、
前記鉄心において前記ヨーク形成部の前記ラップ接合構造部分を、対向する2枚のクランプ板で挟み込んで締付け固定する締付け固定手段と、
を備えたことを特徴とする静止誘導機器。 - 前記締付け固定手段は、隣り合った前記ヨーク形成部間に形成される3箇所の各コーナー部に位置させて支柱部を有し、これら支柱部により前記2枚のクランプ板を連結して前記ラップ接合構造部分を締付け固定することを特徴とする請求項1記載の静止誘導機器。
- 前記締付け固定手段は、前記鉄心における前記ヨーク形成部の前記ラップ接合構造部分に対応して対向する2箇所に設けられ、これら2箇所の前記締付け固定手段間に、これらの間を支持する中間支柱部を設けたことを特徴とする請求項1または2記載の静止誘導機器。
- 請求項1から3のいずれか一項に記載の静止誘導機器を製造する方法であって、
前記U字状鉄心を複数層重ねて構成されたU字状鉄心ユニットを3組備え、これら3組のU字状鉄心ユニットはそれぞれの前記ヨーク形成部の先端部側が入り組んだ形態となっていて、これら3組のU字状鉄心ユニットの各脚形成部に、環状に形成された前記コイルを装着し、この後、これら3組のU字状鉄心ユニットを、前記ヨーク形成部が他のU字状鉄心ユニットのヨーク形成部と互いに重なるように合体させることで前記ヨーク形成部の中心部に前記ラップ接合構造を有する前記鉄心を形成し、この後、前記ラップ接合構造部分を、前記締付け固定手段が備えた対向する2枚の前記クランプ板で挟み込んで締付け固定するようにしたことを特徴とする静止誘導機器の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014015621A JP2015142095A (ja) | 2014-01-30 | 2014-01-30 | 静止誘導機器およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2014015621A JP2015142095A (ja) | 2014-01-30 | 2014-01-30 | 静止誘導機器およびその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2015142095A true JP2015142095A (ja) | 2015-08-03 |
Family
ID=53772248
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2014015621A Pending JP2015142095A (ja) | 2014-01-30 | 2014-01-30 | 静止誘導機器およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2015142095A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107808761A (zh) * | 2017-12-04 | 2018-03-16 | 河南省森电电力设备股份有限公司 | 一种抗突发短路立体卷铁心变压器 |
CN108987064A (zh) * | 2017-06-05 | 2018-12-11 | 发那科株式会社 | 电抗器 |
JP2018198303A (ja) * | 2016-09-08 | 2018-12-13 | ファナック株式会社 | 第一端板および第二端板を備えたリアクトル |
JP2019029369A (ja) * | 2017-07-25 | 2019-02-21 | ファナック株式会社 | 端板および台座を備えたリアクトル |
CN110211776A (zh) * | 2018-02-28 | 2019-09-06 | 发那科株式会社 | 电磁设备 |
US10770216B2 (en) * | 2017-03-13 | 2020-09-08 | Fanuc Corporation | Reactor |
JP2020178081A (ja) * | 2019-04-19 | 2020-10-29 | ファナック株式会社 | 外周部鉄心を含むリアクトルおよびその製造方法 |
JP7427512B2 (ja) | 2020-04-10 | 2024-02-05 | 東北電力株式会社 | 電磁機器 |
DE102018113904B4 (de) | 2017-06-12 | 2024-03-28 | Fanuc Corporation | Drossel mit Anschluss und Basis |
WO2024077828A1 (zh) * | 2022-10-13 | 2024-04-18 | 海鸿电气有限公司 | 变压器 |
-
2014
- 2014-01-30 JP JP2014015621A patent/JP2015142095A/ja active Pending
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2018198303A (ja) * | 2016-09-08 | 2018-12-13 | ファナック株式会社 | 第一端板および第二端板を備えたリアクトル |
US10580565B2 (en) | 2016-09-08 | 2020-03-03 | Fanuc Corporation | Reactor including first end plate and second end plate |
US10770216B2 (en) * | 2017-03-13 | 2020-09-08 | Fanuc Corporation | Reactor |
CN108987064A (zh) * | 2017-06-05 | 2018-12-11 | 发那科株式会社 | 电抗器 |
JP2018206949A (ja) * | 2017-06-05 | 2018-12-27 | ファナック株式会社 | 外周部鉄心を含むリアクトル |
DE102018112785B4 (de) | 2017-06-05 | 2023-07-20 | Fanuc Corporation | Drossel mit einem äusseren Umfangseisenkern |
US10600551B2 (en) | 2017-06-05 | 2020-03-24 | Fanuc Corporation | Reaction having outer peripheral iron core |
DE102018113904B4 (de) | 2017-06-12 | 2024-03-28 | Fanuc Corporation | Drossel mit Anschluss und Basis |
US10650960B2 (en) | 2017-07-25 | 2020-05-12 | Fanuc Corporation | Reactor having end plate and pedestal |
JP2019029369A (ja) * | 2017-07-25 | 2019-02-21 | ファナック株式会社 | 端板および台座を備えたリアクトル |
CN107808761A (zh) * | 2017-12-04 | 2018-03-16 | 河南省森电电力设备股份有限公司 | 一种抗突发短路立体卷铁心变压器 |
CN110211776A (zh) * | 2018-02-28 | 2019-09-06 | 发那科株式会社 | 电磁设备 |
JP2020178081A (ja) * | 2019-04-19 | 2020-10-29 | ファナック株式会社 | 外周部鉄心を含むリアクトルおよびその製造方法 |
JP7088876B2 (ja) | 2019-04-19 | 2022-06-21 | ファナック株式会社 | 外周部鉄心を含むリアクトルおよびその製造方法 |
US11521783B2 (en) | 2019-04-19 | 2022-12-06 | Fanuc Corporation | Reactor including outer iron-core and method for manufacturing the same |
JP7427512B2 (ja) | 2020-04-10 | 2024-02-05 | 東北電力株式会社 | 電磁機器 |
WO2024077828A1 (zh) * | 2022-10-13 | 2024-04-18 | 海鸿电气有限公司 | 变压器 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP2015142095A (ja) | 静止誘導機器およびその製造方法 | |
JP4447619B2 (ja) | 積層鉄心 | |
US9013263B2 (en) | Wound iron core for static apparatus, amorphous transformer and coil winding frame for transformer | |
WO2014073238A1 (ja) | リアクトル装置 | |
US20140009031A1 (en) | Motor stator and motor | |
JP7047931B2 (ja) | 巻鉄心及び変圧器 | |
WO2016189767A1 (ja) | 積鉄心構造体、及びこれを備えた変圧器 | |
JP6397349B2 (ja) | 三相五脚型鉄心および静止電磁機器 | |
JP4722589B2 (ja) | 固定子積層鉄心 | |
CN109256266B (zh) | 三相电抗器 | |
JP5722941B2 (ja) | 静止誘導機器用鉄心 | |
JP6577545B2 (ja) | 三相変圧器 | |
JP5898248B2 (ja) | 静止誘導機器用鉄心の製造方法 | |
CN112259339A (zh) | 一种变压器、变压器铁芯及变压器铁芯的制造方法、装置 | |
TW201814743A (zh) | 磁芯片及磁芯 | |
US20180268985A1 (en) | Ac reactor | |
JP5005169B2 (ja) | 変圧器 | |
JP5432078B2 (ja) | 変圧器 | |
JP4381351B2 (ja) | 三相巻鉄心 | |
JP2018186113A (ja) | 静止誘導電器 | |
JPH09275020A (ja) | 三角配置三脚鉄心形変圧器 | |
JP2018113404A (ja) | トランス | |
JP2009010253A (ja) | 高周波リアクトル | |
US20190295768A1 (en) | Multistage structure electromagnetic device | |
JP2004349617A (ja) | リアクトル用圧粉鉄心 |