JP2014511976A - スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン - Google Patents

Abstract

４行程エンジンサイクルのうちの吸気行程と圧縮行程とが行われる圧縮室（１１）を有する圧縮器ユニット（１０１）と、４行程エンジンサイクルのうちの膨脹行程と排気行程とが行われる膨脹室（３１）を有する動力ユニット（１０２）と、圧縮気体を圧縮室（１１）から膨脹室（３１）まで搬送するまたぎ気体通路（９０）と、膨張室（３１）の容積と形状を変更することによってエンジンの全ての負荷状態において燃焼室状態のようなほぼ全負荷を提供する膨脹室容積変更器（９２）と、圧縮器ユニット（１０１）と動力ユニット（１０２）との間の位相関係をエンジン負荷変動の関数として変更する位相変更機構（１０３）と、電気的に運転される様々なアクチュエータ及びモータ用の制御命令を提供する電子制御ユニット（２５）と、を備える、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。

Description

本発明は、４行程サイクル火花点火内燃エンジンに関し、特に、一方のピストン−クランク軸組み立て体が吸気行程と圧縮行程に使用され、他方のピストン−クランク軸組み立て体が動力行程及び排気行程に使用され、両ピストン−クランク軸組み立て体の両クランク軸は上述の両ピストン−クランク軸組み立て体の間の位相関係を変更する位相変更機構によって連動している、少なくとも１対のピストン−クランク軸組み立て体を有しているスプリット４行程サイクル火花点火往復ピストンエンジンに関する。

従来の４行程サイクルエンジンは、１つまたは２つ以上のシリンダを使用して構成されており、複数のシリンダの各々は熱力学サイクルの４行程（吸気、圧縮、燃焼、及び排気）全てを経る。この基本的な１００年来の構成は、その簡単な構造と、乗り物を移動させる動力の発生の効率と、のために、依然として近代的な乗り物で使用されている。しかし、依然として減少し続けている石油資源と、地球全体の大気内で驚くほど増加しているＣＯ２が科学者に従来のエネルギー変換技術の再考を求めている今日の状況において、内燃（ＩＣ）エンジンは、燃料効率がより高く、環境に対する危険性がより低い必要がある。火花点火（ＳＩ）エンジンにおいては、さまざまな実質的な拘束条件が、特に乗り物の通常の運転状態での総熱力学的効率が低い従来のエンジン構成において存在している。ＳＩエンジン負荷制御は、可燃性の混合気の導入における実質的に量的な制御によって行われているので、ＳＩエンジンにおける通常の駆動状態つまりエンジンの低負荷状態には以下のような様々な問題がある。１）残留燃焼気体による供給物の相当な希釈と導入流体温度の上昇、導入温度がより高いと作動流体の圧縮能力が限定される、２）初期とピーク時の低い燃焼室圧力、３）燃焼室内での遅い火炎伝搬、４）不完全燃焼、及び５）ポンプ損失。

内燃エンジンの基本的な構成要素は、当該技術分野では周知であって、エンジンブロック、シリンダヘッド、複数のシリンダ、複数のピストン、複数の弁、カム軸、及びクランク軸を含む。複数のシリンダ、複数のシリンダヘッド、及び複数のピストンの上部が、概して、燃料と空気とが導入され燃焼が発生する複数の動作室を構成している。複数の動作室の容積、つまり室容積はそれぞれ、複数のピストンの前後運動に伴い拡大し縮小する。４行程サイクルエンジンにおいて、動力は、１つのピストンの４つの別個のピストン行程における燃焼行程から回収される。ピストンは、ピストンの前後運動をクランク軸の回転運動に変換できるように、連接棒によってクランク軸に接続されている。行程は、上死点（ＴＤＣ）位置から下死点（ＢＤＴ）位置までのまたはその逆のピストンの完全な運動として定められている。４つの行程は、吸気行程、圧縮行程、燃焼または膨脹行程、及び排気行程と呼ばれている。ここで、膨張行程だけが乗り物を運動させる動力送達行程である。残りの全ての行程は、動力消費行程である。ピストンが上死点（ＴＤＣ）位置に到達すると、室容積がその最小値に減少し、ピストンの下死点（ＢＤＣ）位置で室容積がその最大値に拡大する。最小室容積は、隙間容積とも呼ばれる。最大と最小の室容積の比が、従来のエンジンでは固定であるエンジンの圧縮比を表している。ＳＩエンジンの効率はその圧縮比に実質的に依存しており、それは圧縮比がより高いとエンジンの熱力学効率がより高いことを意味している。圧縮比がより高いと、燃焼室の圧力と温度とがより高くなり、それによって有用な仕事へ変換される熱が増加する。しかし、ある制限点を超えると、エンジンに対して有害なノッキングが圧縮比によって引き起こされる。ノッキングは、ＳＩエンジンの燃焼室内で制御されていない燃焼によって発生する高い圧力を意味しており、この現象は、初期の燃焼室の温度、圧力、及び有効容積の圧縮比に大きく依存している。そのため、ＳＩエンジンの圧縮比は、このノッキング点を考慮して決定される。

火花点火（ＳＩ）エンジンの負荷制御は、燃料−空気混合気の導入を量的に制御することによって行われる。そのため、一般的な駆動状態では、複数のＳＩエンジンシリンダには、空気−燃料混合気の最適な容積の一部だけが供給される。燃料−空気混合気の量的な制御は、吸気通路を絞ることによって行われ、そのため、吸気通路内の圧力は、大気圧よりも著しく低下し、ピストンは、吸気行程中に追加の仕事をしなければならず、これは一般にポンプ損失として知られている。その結果、最初と最後の燃焼室圧力は、著しく低下し、この現象はサイクル熱力学的効率に影響する。各熱力学サイクルの最後に、あるほぼ一定の量の燃焼気体の残留物が複数のシリンダの隙間容積に残り、次のサイクルでこの不活性残留気体は、新しい吸入気体と混合され、吸入気体を希釈する。通常の駆動状態では、この残留気体の割合は、高い負荷の駆動状態での割合よりも実質的に高く、そのため充填物が相当に希釈され、これによって作動流体中の火炎の速度が低下して、燃焼品質が低下する。希釈によって、失火の機会も増加し、そのため燃料の濃度の増加が必要になる。

従来のＳＩエンジンは燃料と空気との混合気を吸入して圧縮する。燃料−空気混合気の比熱比（γ）は、空気だけのものよりも相当に低い。内燃エンジンの熱力学に精通している者には、比熱比のより高い作動流体によってサイクル効率がより高まることが明らかである。これが、圧縮点火（ＣＩ）エンジンが火花点火（ＳＩ）エンジンよりも効率が高い理由の１つである。ガソリン直噴（ＧＤＩ）技術を使用している近代的なエンジン製造者があり、低負荷駆動状態では、ＧＤＩ技術は、吸入流体として空気だけを使用し、燃料は圧縮過程の後段で噴射される。ＧＤＩ技術は、点火プラグの近傍で燃料濃度の高い混合気を構成し、残りの領域で燃料濃度の低い混合気を構成し、混合燃料を全体的に薄く維持する層状供給方法も使用する。燃料の薄い混合気の比熱比は、定比（化学的に正しい）混合気よりも高く、熱力学的効率が高くなる。さらに、通常の駆動状態では、ＧＤＩは、絞りの必要性を減少させ、それによってポンプ損失も減少させることができる。しかし、燃料が薄い燃焼は、三元触媒コンバータ（ＴＷＣ）の性能も低下させる。ＧＤＩは、高価な燃料インジェクタと正確な制御装置も必要とする。

火花点火（ＳＩ）内燃（ＩＣ）エンジンは、圧縮行程の最後のシリンダ圧力と温度とがその最大許容限界に近い時に、一般的に最も効率的であることが知られている。従来の火花点火エンジンにおいて、この状態は、吸気行程の間に可能な最大空気または燃料−空気混合気をエンジンシリンダ内に導入できるように、吸気マニフォールド内のスロットル弁が完全に開いており、それに続く圧縮行程において、当該吸入空気がエンジンの構成によって固定されている室最小容積に圧縮されるときにのみ達成可能である。完全に開いているスロットル状態で、吸気マニフォールド圧力は、ほぼ大気圧つまり約１バールである。全駆動サイクルの９０％を一般に超える通常の運転状態で、吸気マニフォールド圧力は約０．５バール以下に維持され、駆動軸に対する相当な抵抗の原因となり、この現象は、エンジン効率に逆効果な「ポンプ損失」として一般に知られている。絞りによって、圧縮行程の最後での室の圧力と温度がさらに減少し、供給物の希釈が進む。そのため、燃焼火炎速度が減少し、エンジンでは燃焼が不安定になり、それは、効率の低下と排気管からの有害な排気の増加につながる。

従来、ガソリンエンジンを備えている中型車は、水平な道路を巡航しているときには効率が約２０％に過ぎないのに対して、自動車の定格ピーク効率は約３３％である。つまり、巡航時には、エンジンの燃料消費率（ＳＦＣ）は約４００ｋｇ／ｋＷｈであるのに対して、高負荷状態では、同じエンジンで２５５ｇ／ｋＷｈを達成することができる。Ｐ．Ｌｅｄｕｃ、Ｂ．Ｄｕｂａｒ、Ａ．Ｒａｎｉｎｉ、及びＧ．Ｍｏｎｎｉｅｒ、「Ｄｏｗｎｓｉｚｉｎｇ ｏｆ Ｇａｓｏｌｉｎｅ Ｅｎｇｉｎｅ： ａｎ Ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ Ｗａｙ ｔｏ Ｒｅｄｕｃｅ ＣＯ２ Ｅｍｉｓｓｉｏｎｓ（ガソリンエンジンのダウンサイズ：ＣＯ２排出を減少させる効果的な方法）」Ｏｉｌ ＆ Ｇａｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ−Ｒｅｖ．ＩＦＰ、Ｖｏｌ．５８（２００３）、Ｎｏ．１、ｐｐ．１１７〜１１８を参照。エンジンの動作状態が、市街地運転状態などの巡航モード以下になると、効率がさらに著しく低下する。これを考慮すると、巡航時または市街地運転状態時にエンジンがより高い特定の負荷で動作するようにダウンサイズされると、加速したり急な道路を上ったりできないであろう。

過去数十年で、可変排気量技術、可変圧縮比技術、可変弁技術、エンジンダウンサイズ及び圧力ブースト、燃料の層状供給、制御された自己着火、負荷依存燃料オクタン増加などのいくつかの興味深いアイディアが、よりよいＳＩエンジン効率を達成するために導入され、これらの方法の組み合わせのさまざまなセットも１つのエンジン内で実験された。

往復ピストン火花点火エンジンにおいて、エンジンの可変排気容積は、通常、部分負荷運転時に、動力に貢献しないようにしたがってエンジンの有効な排気量を減少させるように、複数シリンダエンジンのいくつかのシリンダが選択的に非作動にされるシリンダ非作動方法によって達成される。そのため、作動しているシリンダだけが燃料を消費し、全てのシリンダが動作するときの負荷よりも高い特定の負荷の下で運転され、したがってエンジンはより高い燃料効率を達成する。非作動に設定されるシリンダの数は、エンジン負荷に合わせるために選択することができ、それは「オンデマンド排気量」呼ばれることが多い。作動しているシリンダと作動解除されているシリンダの両方のピストンは、共通のクランク軸に一般に接続されているので、作動解除されている複数のピストンはそれぞれのシリンダ内で往復運動を続け、好ましくない摩擦が発生する。作動解除されている複数のシリンダの複数の弁には特定の制御が必要あって、それによってさらに複雑さが増す。さらに、複数のシリンダの作動解除と再作動とが段階的に発生し、そのため、段階的な移行が円滑になるようにさらなる手段が必要になる。可変排気量エンジンの釣り合いの取れていない冷却と振動の管理は、この方法にとっての他の構成上の課題である。ほとんどの場合、シリンダの作動解除は、低負荷時に特に効率の低い比較的大きな排気量のエンジンに適用される。近代的な電子エンジン制御装置は、可変排気量ＩＣエンジンの移行段階を円滑にするために、スロットル弁、火花タイミング、吸気−排気弁等のさまざまな構成要素を電子的に制御するように構成されている。電子スロットル制御方法の例は、移行段階を管理する吸気流制御構成を説明している米国特許第６６１９２６７号明細書（Ｐａｏ）において見られる。往復ピストンＩＣエンジン及びロータリＩＣエンジンの両方に対する動作効率を高めるターボ過給器を有している可変排気量装置は、米国特許６６４０５４３号明細書（Ｓｅａｌ）において開示されている。

可変排気量エンジン技術のように、可変圧縮比（ＶＣＲ）技術にも、ますます厳格になる排気基準と燃費要求に合わせて、エンジンダウンサイジング、ターボ過給または過給、可変弁技術、燃料の負荷応答オクタン価向上など様々な関連する変更が必要である。基本的なＶＣＲの着想は、全吸気容量の一部が消費される時の部分負荷動作状態でのより高い圧縮比と、全吸気容量が使用されるときの高負荷状態での比較的低い圧縮比とでエンジンを運転することである。それによって、それに起因する圧縮の最後のシリンダ圧力と温度とを広い負荷状態で改善することが可能で、したがって、より高い燃費が達成できる。ＶＣＲ技術だけでは部分負荷ポンプ損失を回避できないため、可変弁技術（ＶＶＴ）による補助も必要になる。ＶＶＴには、ＳＩエンジンにおいて吸気が絞られないという利点があって、部分負荷時の吸気気体の量は、過度な吸気を停止するように吸気弁を早く閉じるか、過度な吸入気体を吸気マニフォールドに排出するように吸気弁を遅く閉じるかによって制御される。しかし、ＶＣＲ技術自体は、設計して製造するのは非常に複雑である。Ｂｅｎｅｆｉｔｓ ａｎｄ Ｃｈａｌｌｅｎｇｅｓ ｏｆ Ｖａｒｉａｂｌｅ Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ Ｒａｔｉｏ （ＶＣＲ）（可変圧縮比（ＶＣＲ）の利点と問題）」、Ｍａｒｔｙｎ Ｒｏｂｅｒｔｓ、ＳＡＥ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐａｐｅｒ Ｎｏ． ２００３−０１−０３９８を参照。

ＳＩエンジンにおける超過膨脹サイクルは、その熱的効率に対して際だった利点を加えることができる。アトキンソンサイクルとミラーサイクルの効率は、超過膨脹サイクルの原理に基づいて確立され、「Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｏｖｅｒ−ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｃｙｃｌｅ ｉｎ ａ ｓｐａｒｋ−ｉｇｎｉｔｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅ ｕｓｉｎｇ ｌａｔｅ−ｃｌｏｓｉｎｇ ｏｆ ｉｎｔａｋｅ ｖａｌｖｅ ａｎｄ ｉｔｓ ｔｈｅｒｍｏｄｙｎａｍｉｃ ｃｏｎｓｉｄｅｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ（吸気弁の遅閉を使用した火花点火エンジンにおける超過膨脹サイクルの効果と機構の熱力学的考察）」、Ｓ．Ｓｈｉｇａ、Ｙ．Ｈｉｒｏｏｋａ、Ｙ．Ｍｉｙａｓｈｉｔａ、Ｓ．Ｙａｇｉ、Ｈ．Ｔ．Ｃ．Ｍａｃｈａｃｏｎ，Ｔ．Ｋａｒａｓａｗａ、及びＨ．Ｎａｋａｍｕｒａ、Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ａｕｔｏｍｏｔｉｖｅ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、Ｖｏｌ．２、Ｎｏ．１、ｐｐ．１〜７（２００１）を参照。超過膨脹サイクルは、可変圧縮比技術と可変弁技術と共に適用されたときに、従来のエンジンサイクルに比べて熱効率において相当な利点がある。しかし、実用的なエンジンに導入するには、依然としてあまりに困難である。

様々な特別な従来技術のエンジンがエンジン効率を増加させるように構成されている。例として、最近の従来技術が、名称を「Ｓｐｌｉｔ ｆｏｕｒ ｓｔｒｏｋｅ ｅｎｇｉｎｅ（スプリット４行程エンジン）」とする、Ｃａｒｍｅｌｏ Ｊ．Ｓｃｕｄｅｒｉの米国特許第７６２８１２６号明細書に記載されている。このエンジンでは、クランク軸がエンジンのクランク軸の軸線を中心に回転している。動力ピストンが第１のシリンダ内に摺動可能に受け入れられており、動力ピストンがクランク軸の１回転中に、４行程サイクルの動力行程と排気行程とを通して往復運動をするようにクランク軸と連動している。圧縮ピストンが第２のシリンダ内に摺動可能に受け入れられており、動力ピストンがクランク軸の同じ回転中に、同じ４行程サイクルの吸気行程と圧縮行程とを通して往復運動をするようにクランク軸と連動している。気体通路が第１と第２のシリンダに相互接続されている。気体通路は、入口弁と出口弁とを有しており、入口弁と出口弁との間で圧力室を定めている。出口弁は、圧力室から第１のシリンダへの圧縮気体の実質的に一方向の流れを許容している。燃焼は、動力ピストンが上死点位置に到達した後で、クランク軸の回転の０度と４０度との間で、第１のシリンダ内で開始される。

このエンジンにおいて、圧縮行程の最後に、燃焼が第１のシリンダ内で始まり、同じクランク軸に接続されているので動力ピストンと圧縮ピストンとの位相関係は固定されている。そのため、点火の時点で、燃焼室の容積は全ての負荷状態に対して固定されており、これは、全負荷駆動状態に対して基本的に最適化しなければならない。通常の駆動状態では、エンジンが全吸気容量の一部を消費するときに、膨脹室の初期の圧力と温度とは著しく低下するであろう。この現象は、エンジンの部分負荷性能に影響するであろう。

他の従来技術のエンジンが、名称を「Ｓｐｌｉｔ−ｃｙｃｌｅ ａｉｒ ｈｙｂｒｉｄ ｅｎｇｉｎｅ（スプリットサイクル空気ハイブリッドエンジン）」とする、Ｓａｌｖａｔｏｒｅ Ｃ．Ｓｃｕｄｅｒｉの米国特許第７３５３７８６号明細書に記載されている。エンジンの様々な動作モードと代替の複数の実施形態が記載されており、エンジンの部分負荷動作モードでは、全圧縮空気の一部が燃焼の目的に使用され、残りが将来使用するために保存タンクに保存される。このエンジンの圧縮シリンダと動力シリンダの両方の容積圧縮比は非常に高い（８０から１以上）。そのため、部分負荷モードで圧縮気体の一部だけが燃焼に使用される場合、点火の時点での燃焼室の形状は、非常に薄くなり、好都合な室の圧力と温度が維持されている場合、この種類の室形状は、好ましい燃焼を行うには非常に不都合である。さらに、保存タンク内に保存されている圧縮空気の温度と圧力とを保持するのは非常に困難で、保存されている圧縮空気の使用は、常に変化する圧縮−温度パラメータのせいで非常に困難になる。

そのため、製造が簡易で、全ての駆動状態で適切な燃焼室圧力、温度、乱流及び室形状などの好都合な燃焼室状態を維持できる改善された４行程火花点火内燃エンジンに対する要求がある。エンジンは、超過膨脹サイクルエンジンであって、エンジンの熱力学的効率を高める供給方法を実行できなければならない。

本発明の目的は、少なくとも１対のピストン、シリンダ、及びクランク軸組み立て体を有し、第１の組み立て体が４行程熱力学サイクルのうちの吸気行程と圧縮行程とだけを実行する圧縮器ユニットであり、第２の組み立て体が膨張行程と排気行程とを実行する動力ユニットである４行程内燃エンジンを用いた従来技術よりも実質的により高い熱力学的効率を実現するスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンを提供することである。動作流体として、圧縮器ユニットは空気だけを使用し、空気の比熱比（γ）は従来の火花点火（ＳＩ）エンジンの圧縮行程で作動流体として使用される燃料−空気混合気の比熱比よりも相当に高い。そのため、圧縮行程の最後で、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンは、同等の圧縮比で従来のＳＩエンジンの室圧力よりも高い室圧力を達成する。圧縮空気は、またぎ気体通路を通して動力ユニットに搬送される。燃料は、気体通路内に噴射され、圧縮空気と混合され、燃料−空気混合気はそれから動力ユニットの膨脹室に搬送され、点火プラグによって燃焼が開始される。従来のＳＩエンジンと異なり、本発明のエンジンの複数の作動室は、実質的に残留燃焼気体を保持せず、そのため、より低い室温度でより高い供給濃度とより高い初期膨脹室圧力とを発生させることができる。膨脹室容積変更器が膨脹室の容積と形状とを変更して、良好な燃焼品質と排気生成物の実質的な全排出とが達成されるように導入されている。

本発明の他の目的は、圧縮器ユニットと動力ユニットの両クランク軸が、瞬時の負荷要求に応答して、両クランク軸の間の位相関係を変更して、圧縮器ユニットと動力ユニットとの間の位相関係を可変にし、したがって最適な膨脹室環境を複数の負荷状態を通して維持可能な位相変更機構によって互いに連動しているスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンを提供することである。これは、特に、全吸気容積の一部だけが作動流体として使用される最も一般的な部分負荷駆動状態で従来技術のエンジンよりも有利である。

本発明のさらなる目的は、ポンプ損失を回避するように絞られていない吸気系を含む新規のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン装置を提供することである。低負荷動作状態では、吸気室は、空気の全容積を吸気することが可能で、即時の負荷状態に応答して、吸入空気の計測された量が、圧縮室から吸気通路に吸気弁を圧縮行程中に所定の期間開いたままに維持することによって戻される。前述の吸気弁が閉じるときに、残留吸気気体の有効な圧縮が始まる。

本発明のさらなる重要な目的は、エンジンの部分負荷動作モードで高い超過膨脹サイクルを実行して、従来技術のエンジンよりも熱力学的効率を実質的に高くできるスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンを提供することである。

本発明のまたさらなる目的は、構成が複雑ではなく、技術水準の制御方法によって制御可能なスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンを提供することである。

本発明のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンの一実施形態の基本的な構成の模式図である。 本発明のエンジン負荷の関数として圧縮部と動力ユニットとの間の位相関係を変更するように動作可能な部分的に分解して示している位相変更機構の模式図である。 本発明のエンジンの複数シリンダ構成用のクランク軸構成の模式図である。 本発明のエンジン負荷の関数としてエンジンの主要な構成要素の間の変化する関係を模式的に示しているエンジンの部分分解図である。 エンジン低負荷動作状態でのエンジンの機能を模式的に示しているエンジンの部分分解図である。 エンジン高負荷動作状態でのエンジンの機能を模式的に示しているエンジンの部分分解図である。

まず図１を参照すると、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンは、４行程エンジンサイクルのうちの吸気行程と圧縮行程とを実行する第１のピストンシリンダ構成１０１と、４行程エンジンサイクルのうちの膨張行程と排気行程とを実行する第２のピストンシリンダ構成１０２と、を含む。第１のピストンシリンダ構成１０１は、以降では圧縮器ユニット１０１とも称され、第２のピストンシリンダ構成１０２は、以降では動力ユニット１０２とも称される。

圧縮器ユニット１０１は、第１のクランク軸５０によって定まる距離内でピストン２０が往復運動をするシリンダ１０を備えており、動力ユニット１０２は、第２のクランク軸６０によって定まる距離内でピストン４０が往復運動をするシリンダ３０を備える。連接棒２１がピストン２０を第１のクランク軸５０に接続しており、連接棒４１がピストン４０を第２のクランク軸６０に接続している。

シリンダ１０及び３０の上部にはシリンダヘッド７０が取り付けられている。シリンダ１０及び３０、シリンダヘッド７０、ピストン２０及び４０は、それぞれ、概して作動室１１及び３１を形成している。作動室１１は、以降では圧縮室１１とも称され、作動室３１は、以降では、膨脹室３１とも呼ばれる。

圧縮器ユニット１０１のクランク軸５０と、動力ユニット１０２のクランク軸６０と、は、動力を動力ユニット１０２から圧縮器ユニット１０１へ伝達する位相変更機構１０３によってそれらの間で連動しているが、より具体的には、クランク軸５０及び６０の間の位相関係を変更することによって前述の圧縮器ユニット１０１と動力ユニット１０２との間の位相関係を変更するように構成されている。位相変更機構１０３は、エンジン負荷の変動の関数として位相関係を変更するように構成されたモータ６５を含む。

シリンダヘッド７０は、吸気ポート７６と、吸気弁７１と、圧縮器ユニット１０１の圧縮室１１の直近に一方向逆止弁７２を含むまたぎ気体通路９０の一方の端部と、排気ポート８６と、排気弁８１と、動力ユニット１０２の膨脹室３１の直近にまたぎ路出口弁８２を含むまたぎ気体通路９０の他方の端部と、を備える。一方向逆止弁７２とまたぎ路出口弁８２とは、圧縮されている気体を圧縮器ユニット１０１から動力ユニット１０２へ搬送するように、それらの間でまたぎ気体通路９０によって流体接続されている。またぎ気体通路９０、逆止弁７２、及びまたぎ路出口弁８２は、圧力室をそれらの間で形成している。吸気弁７１とまたぎ出口弁８２とは、可変弁タイミング技術を使用するのが好ましい。またぎ気体通路９０には、校正された量の燃料をまたぎ気体通路９０内に噴射する燃料インジェクタ９１が取り付けられている。

シリンダヘッド７０は、動力ユニット１０２の膨脹室３１の容積を変更する手段９２も備える。膨脹室の容積を変更する手段９２は、以降では膨脹室容積変更器９２とも呼ばれ、シリンダ９３、シリンダヘッド９４、及びシリンダ９３内で移動可能な往復運動をするピストン９５を備える。ピストン９５は、上部端部と下部端部とに２つの動作側部を有する自由なピストンである。ピストン９５の下側は、膨脹室３１に曝されている。ピストン９５の上部、シリンダ９３、及びシリンダヘッド９４は圧力室９６を定めている。

シリンダヘッド９４には、加圧された排気気体の圧力室９６内への一方向の流れを保証するように、吸気ポート９８、気体通路２８及び入口逆止弁９７が備わっている。圧縮された排気気体は、圧力室（９６）に供給されるが、それは、前述の圧力室（９６）から膨脹室（３１）への漏れが発生した場合、排気気体中の酸素のパーセンテージを増加させず、したがって三元触媒コンバータ（ＴＷＣ）の最適な性能を保証しなければならないからである。

不図示の外部ポンプが、加圧された気体を圧力室９６に気体通路２８を介して供給する。気体通路２８内の気体圧力は、大気圧よりも相当高いがまたぎ気体通路９０の圧力よりも実質的に低い所定の値に維持されている。ピストン９５は、自由ピストン９５の上側と下側とにそれぞれ接続されている圧力室９６と膨脹室３１との間の瞬間圧力差によってシリンダ９３内で移動可能である。

図１は、エンジンの基本的な動作モードをさらに示しており、圧縮器ユニット１０１のピストン２０は圧縮行程で上昇しており、動力ユニット１０２のピストン４０は膨張行程を開始している。圧縮行程の後期の段階で、圧縮室１１の上昇している圧力は、またぎ通路９０の圧力よりも高い圧力に到達し、結果的にこの圧力差によって、逆止弁７２は開位置に押し戻され、圧縮空気は圧縮室１１からまたぎ通路９０への移動を開始し、圧縮気体をまたぎ通路９０から膨脹室３１へ移動させるようにアクチュエータ２３がほぼ同時にまたぎ出口弁８２を開く。

膨脹室３１に搬送された圧縮気体の圧力は、膨脹室３１の圧力と圧力室９６の圧力とが実質的に釣り合う状態に到達ししたがって膨脹室３１の初期形状が形成されるまで、自由なピストン９５を押し上げる。膨脹室３１は、自由なピストン９５の変位によってシリンダ９３内に形成される第１の容積可変室３１ａと、膨脹ピストン４０の変位によって膨脹シリンダ３０内に構成される第２の容積可変室３１ｂと、を含む。圧縮器ユニット１０１から動力ユニット１０２への圧縮気体の搬送のほぼ最後に、点火プラグ（不図示、点火プラグの位置だけを点線の楕円９９で示している）によって燃焼が開始される。

燃焼圧力のピークに到達後に膨脹行程がさらに進行すると、膨脹室圧力が圧力室９６の圧力未満に減少し始め、その結果、圧力室９６と膨脹室３１との間の圧力差によって自由ピストン９５がその初期位置に向けて下に移動する。それに応じて、圧力室９６の容積が膨脹すると、その圧力が減少し、圧力室９６の圧力が気体通路２８の圧力未満に減少すると、所定の最低室圧力が回復するまで圧縮された排気気体が圧力室９６に進入を始める。排気行程の最後に、動力ユニット１０２のピストン４０はそのＴＤＣ位置に到達し、自由なピストン９５は、その初期位置を保持し、ピストン４０の上部から機械的に許容される最小距離を維持し、それによって膨脹室容積３１はほぼ無視できる容積に減少し、その結果、ほぼ全ての排気生成物が膨脹室から排除される。

スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンの機械的な容積圧縮比は非常に高く（８０：１から１００：１）、そのため、ピストン２０及び４０のＴＤＣ位置において、隙間容積は非常に小さくなり、形状が非常に薄くなる。これは、圧縮器ユニット１０１にとって圧縮気体の最適な搬送容積を達成するのに好都合であって、また動力ユニット１０２にとって排気行程で排気生成物を最適に排除するのに好都合であるが、以下の燃焼事象を実行するには非常に不都合である。

膨脹室容積変更器９２は、この問題を解決するためにコンパクトな形状の燃焼室３１ａを構成するように設けられている。可燃性の混合気が、非常に高い圧力の下で膨脹室に搬送されて、可燃性の流体内に活発な乱流を生成する。この種の乱流は、非常に速い燃焼を促進し、燃焼室内の非常に速い圧力上昇のせいで好ましくない振動が発生することがある。膨脹室容積変更器９２は、発生源の位置で燃焼ショックと振動とを弱めるのを助け、したがって従来の振動減衰器の必要性を無くす圧力室９６を実現することによって空気ばねを実現する。

吸気弁７１、排気弁８１、またぎ路出口弁８２の弁作動事象は、プログラム可能なデジタルコンピュータを含む電子制御ユニット２５によって制御されることが好ましい。このような電子制御ユニット２５の動作は、電子制御装置の技術分野における当業者にとっては公知である。電子制御ユニット２５は、燃料インジェクタ９１の噴射時間とパルス幅も制御する。

クランク軸６０の角度位置は、クランク軸位置センサ３８によって計測される。クランク軸位置センサ３８はクランク軸６０の角度位置を電子制御ユニット２５に通信し、電子制御ユニット２５においてエンジン速度が求められる。圧縮器ユニット１０１と動力ユニット１０２との間の位相のずれの量は、位相ずれセンサ３７によって計測される。位相ずれセンサ３７は位相変更機構１０３の角度位置を電子制御ユニット２５に通信し、電子制御ユニット２５において圧縮器ユニット１０１と動力ユニット１０２との間の位相ずれが求められる。

また、電子制御ユニット２５は、吸気量全体の気流、吸気マニフォールド温度、周辺気温と圧力、吸気と排気の酸素パーセント、火花タイミング、運転者トルク要求、シリンダ圧力などの複数の変換された入力源からの複数のエンジン関連入力２６を監視するように構成されている。電子制御ユニット２５は、参照用テーブル（不図示）を有しており、さまざまな制御命令値が参照用テーブルから、そして複数のエンジン関係入力２６の値を元にして計算される。電子制御ユニット２５は、吸気弁アクチュエータ２２、またぎ路出口弁アクチュエータ２３、排気弁アクチュエータ２４、燃料インジェクタ９１、位相変更機構１０３のモータ６５などの様々な電気的に制御されているエンジン構成要素に対する制御命令だけでなく一般的な診断機能の実施に対する制御命令もさらに提供する。

図２を参照すると、位相変更機構１０３は、それぞれ、クランク軸５０及び６０の対向している端部に強固に取り付けられた第１のかさ歯車５１と第２のかさ歯車６１とを含む。クランク軸５０及び６０は、それぞれ、圧縮器ユニット１０１と動力ユニット１０２の一部であって、それらに接続されている。かさ歯車５１及び６１は、スパイダーハブ５５の複数の延在アーム５６上に半径方向に配置された複数のかさ歯車５７の配列によって、かさ歯車５１及び６１の間で連動している（ここでは分解された状態で示されている）。スパイダーハブ５５は、クランク軸５０とクランク軸６０のいずれかの延在部分上に同軸に支持されている。

動力は、歯車６１から歯車５１に複数のかさ歯車５７を介して伝達される。したがって、かさ歯車６１は、駆動歯車であって、かさ歯車５１は被駆動歯車である。複数の相互接続歯車５７のせいで、両クランク軸５０及び６０の回転方向は、基本的に互いに反対である。スパイダーハブ５５は、自体の軸線を中心にいずれかの方向に制御されている角度ずれを実現するように構成されており、スパイダーハブ５５のあらゆる角度方向の変位によって、クランク軸５０とクランク軸６０との間の相対的な位相ずれが発生する。

ウォーム歯車５８は、スパイダーハブ５５と同軸に、スパイダーハブ５５の複数の延在アーム５６の１つに強固に取り付けられている。ウォーム６７は、ウォーム歯車５８と噛み合っている。軸６６は、いずれかの方向への必要な回転によってウォーム６７を駆動するモータ６５にウォーム６７を接続している。その結果のクランク軸５０及び６０の間の位相のずれ角度は、スパイダーハブ５５の角度のずれの位相の実質的に倍になる。回転の数と方向とは、電子制御ユニット２５によって決められることが好ましい。位相ずれセンサ３７は、位相変更機構１０３のスパイダーハブ５５の角度位置を電子制御ユニット２５に通信し、電子制御ユニット２５でクランク軸５０とクランク軸６０との間の位相ずれが求められる。

図３を参照すると、本発明のエンジンのマルチシリンダ構成は、マルチシリンダ圧縮器ユニット１０１、マルチシリンダ動力ユニット１０２、位相変更機構１０３、第１のはすば歯車１４と第２のはすば歯車１５とを含む１対の対応したはすば歯車と、を備える。マルチシリンダ圧縮器ユニット１０１は、複数の圧縮シリンダ１０とクランク軸５０とを含んでおり、マルチシリンダ動力ユニット１０２は複数の圧縮シリンダ３０とクランク軸６０とを含んでいる。複数の圧縮シリンダ１０は、第１の圧縮シリンダ１０ａと第２の圧縮シリンダ１０ｂとを含んでおり、複数の膨脹シリンダ３０は、第１の膨脹シリンダ３０ａと第２の膨脹シリンダ３０ｂとを含んでいる。

圧縮器ユニット１０１のクランク軸５０は複数のクランクスロー、つまりクランク軸５０の第１のクランクスロー１６と第２のクランクスロー１７とを含んでいる。動力ユニット１０２のクランク軸６０は複数のクランクスロー、つまりクランク軸６０の第１のクランクスロー１８と第２のクランクスロー１９とを含んでいる。クランク軸５０は、クランク軸６０に対して軸線が平行に配置されている。クランク軸５０の第１のクランクスロー１６と第２のクランクスロー１７は、それぞれ、第１の圧縮シリンダ１０ａと第２の圧縮シリンダ１０ｂに接続されるように構成されており（点線の２つの円で模式的に示されている）、クランク軸６０の第１のクランクスロー１８と第２のクランクスロー１９は、それぞれ、第１の膨脹シリンダ３０ａと第２の膨脹シリンダ３０ｂに接続されるように構成されている。

第１の圧縮シリンダ１０ａは第１の膨脹シリンダ３０ａに流体接続されており、同様に、第２の圧縮シリンダ１０ｂは第２の膨脹シリンダ３０ｂに流体接続されている。位相変更機構１０３（部分的に示されている）は動力ユニット１０２のクランク軸６０に同軸に一体化されている。第１のはすば歯車１４は位相変更機構１０３を介してクランク軸６０に同軸に接続されており、第１のはすば歯車１４は位相変更機構１０３の第１のかさ歯車５１に強固に取り付けられており、位相変更機構１０３の第２のかさ歯車６１は、クランク軸６０に強固に取り付けられている。

複数のかさ歯車５７は、かさ歯車５１及び６１を相互接続している。第２のはすば歯車１５は、クランク軸５０に接続されており、第１及び第２のはすば歯車１４及び１５は連動している。位相変更機構１０３によって相互接続されているので、はすば歯車１４とクランク軸６０とは反対方向に回転可能である。クランク軸６０とクランク軸５０とは、同じ方向に回転可能である。前述の説明と関連する図面から、本発明のエンジンは、本明細書に記載されているよりも多いシリンダを使用して構成されてもよいことは明らかであろう。

図４を参照すると、電子制御ユニット２５の命令に応答して、本発明のエンジンの低負荷動作状態を確立するために、圧縮器ユニット１０１のクランク軸５０が動力ユニット１０２のクランク軸６０よりも位相で約１０度遅れるように、所定の角度のスパイダーハブ５５の角度変位を発生させるようにモータ６５はウォーム歯車５８を駆動する。電子制御ユニット２５は、圧縮器ユニット１０１と動力ユニット１０２との間の瞬時位相関係についての情報を位相ずれセンサ３７から、エンジン速度をクランク軸位置センサ３８から、運転者のトルク要求及び他の関連する入力について入力２６から受信し、複数の参照用テーブルに従って、スパイダーハブ５５の位置の値、モータ６５の角度変位の値を計算するだけではなく、吸気弁アクチュエータ２２、またぎ路出口弁アクチュエータ２３、及び排気弁アクチュエータ２４に複数の弁作動値を提供する。電子制御ユニット２５は、燃料インジェクタ９１の噴射時間とパルス幅及び点火プラグの点火時間も計算する。

圧縮器ユニット１０１のピストン２０は圧縮行程を通して上昇し、動力ユニット１０２のピストン４０は排気行程を通して上昇し、ピストン２０は１０クランク角度（ＣＡＤ）ほどピストン４０よりも遅れる。排気弁８１が開かれ、排気気体が動力ユニット１０２の膨脹室３１から出ることができるようになる。圧力室９６の気体圧力は、膨脹シリンダ３１の圧力よりも実質的に高く、この圧力差によって自由なピストン９５はその下の位置に保持される。そのため、室容積３１は、室容積３１ｂと等しくなる。ピストン２０は、圧縮行程を通して途中まで移動しており、吸気弁７１は、吸気が吸気ポート７６へ逆流できるように開いたままである。計測された吸気量は、圧縮室１１内に確保されているので、吸気弁７１はその閉じている位置に戻り、吸気の効果的な圧縮が開始される。吸気弁アクチュエータ２２は、エンジン制御部２５の命令に応答する。吸気弁７１は可変弁タイミング技術を使用する。

図５を参照すると、図４に示しているように圧縮行程の最後で、吸気量全体のうちの少量は圧縮され、圧縮ピストン２０はその上死点（ＴＤＣ）位置に到達し、動力ピストン４０は膨張行程を通してＴＤＣ位置を１０クランク角度（ＣＡＤ）超えて移動している。圧縮気体は、またぎ気体通路９０に搬送され、これは、前述の気体通路９０から動力ユニット１０２の膨脹室３１にかけて前に捕らえられていた圧縮気体に取って代わる。燃料がまたぎ気体通路９０に噴射され、圧縮空気と混合され、それから空気燃料混合気は前述の膨脹室３１に運ばれる。

燃料インジェクタ９１は、またぎ通路９０から膨脹室３１への圧縮気体の搬送の直前または搬送中の少なくともいずれかにまたぎ通路９０に燃料を噴射する。燃焼室容積変更器９２の自由なピストン９５は、燃焼可能な流体の圧力によって押し戻され、燃焼室３１が形成され、燃焼室３１の容積は膨脹室３１ａによって実質的に定められる。燃焼は、この位置で点火プラグホール９９に取り付けられた点火プラグ（不図示）によって開始される。

高温の残留燃焼気体の存在は膨脹室内では無視できるので、膨脹室３１の初期の圧力−温度比は実質的に従来のＳＩエンジンよりも高い。従来のＳＩエンジンとは異なり、低負荷燃焼事象の間は、膨脹室３１の容積膨脹比は非常に高く、したがって、相当な量の熱エネルギーが有用な仕事に変換される。したがって、混合気の非常に素早い燃焼にもかかわらず、シリンダ温度は安全限界を超えない。

低負荷駆動状態で、膨脹室の変更された膨張率は２０：１と２５：１との間に構成されることが好ましい。過膨脹サイクルは、エンジンの燃料効率に対して際だった利点がある。けれども、膨張行程の後期の段階では、前述の膨張率（２０：１から２５：１）によって、圧力が大気圧未満へと低下し、何らかの負の仕事が発生することがある。そのため、排気逆流が膨脹室に進入して、膨脹室３１内が大気圧未満へ低下するのを防止できるようにエンジンの低負荷動作に対しては排気弁の早期開放が構成されている。

図６を参照すると、モータ６５はウォーム歯車５８を低負荷エンジン動作状態（図５を参照）での以前の位置に対して１２．５度時計回りに駆動し、したがって、クランク軸５０は、低負荷動作状態での以前の状態からクランク軸６０よりも位相が約２５ＣＡＤ遅れる。そのため、クランク軸５０は、クランク軸６０よりも３５ＣＡＤ（２５ＣＡＤプラス以前の低負荷状態の１０ＣＡＤ）遅れる。したがって、全負荷エンジン動作の状態が確立される。全負荷エンジン動作においては吸気量全体のうちの全量が圧縮され、圧縮行程の最後では、圧縮ピストン２０がその上死点（ＴＤＣ）位置に到達するのに対して、動力ピストン４０は、膨張行程を通して約３５クランク角度（ＣＡＤ）ＴＤＣ位置を超えて移動している。燃焼事象は、この位置においてまたはわずか前に開始するように構成されている。

点火時点において、膨脹室３１の容積（容積３１ａと３１ｂを含む）は、部分負荷動作状態（図５を参照）での容積よりも実質的に大きく、それによって、点火時点において、ほぼ一定の膨脹室圧力がエンジン動作状態を通して維持される。本発明のエンジンの高負荷動作状態において、有効圧縮及び膨張率は、従来のＳＩエンジンのものに近い。圧縮器ユニット１０１の動作流体（空気のみ）、燃焼室３１内の残留燃焼気体の無視可能な存在などのさまざまな面が、従来のエンジンと異なり、また従来のエンジンよりもより好都合である。

本発明のエンジンは、全ての負荷状態で、好都合な燃焼室の圧力、温度、及び混合気濃度において、燃焼室内でより多くの乱流を発生させることが可能で、したがって、作動流体の薄いまたは濃い燃料供給を必要としない。スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンは、ガソリン、エタノール、メタノール、液化石油ガス、圧縮天然ガス、様々なＳＩ燃料の混合物など全ての種類の火花点火可能な燃料を使用して動作可能である。異なる燃料の使用と使用との間の移行には、燃料−空気比、圧縮比、点火タイミング等の何らかの修正が必要であって、それは、燃料移行事象に応答する電子制御ユニット２５における適切なアルゴリズム的プログラムの提供によって容易に達成され得る。

本発明のエンジンは、絞りのない吸気系に対して構成されているので、ポンプ損失はない。さらに、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジンは、全ての負荷状態で定比の（化学的に正しい）燃料―空気比を使用することが可能であって、またそれが最も好ましく、それによって三元触媒コンバータが最適な性能を発揮することが保証される。

該当する技術分野の当業者には理解されるように、本発明の意図と範囲から逸脱することなく様々な修正と変更が本発明とその特定の形態と構造において可能である。本明細書で開示された実施形態は、本発明が行うことのできる様々な変更の例示と、その好ましい例に過ぎない。しかし、本発明を本明細書に示され記述された正確な構造と特徴とに制限することは好ましくないが、全てのそのような正確な構造と特徴とを開示された発明の範囲と意図に適切に含めることが好ましい。

Claims (6)

1. ４行程エンジンサイクルのうちの吸気行程と圧縮行程とが行われる圧縮室（１１）を有する少なくとも１つの圧縮器ユニット（１０１）と、
   ４行程エンジンサイクルのうちの膨脹行程と排気行程とが行われる膨脹室（３１）を有する少なくとも１つの動力ユニット（１０２）と、
   前記膨脹室（３１）の容積と形状を変更する膨脹室容積変更器（９２）と、
   圧縮気体を前記圧縮器ユニット（１０１）の前記圧縮室（１１）から前記動力ユニット（１０２）の前記膨脹室（３１）まで搬送するまたぎ気体通路（９０）と、
   前記圧縮器ユニット（１０１）と前記動力ユニット（１０２）との間の位相関係を変更する位相変更機構（１０３）と、
   複数のアクチュエータ及び複数のモータを駆動する複数の制御命令を出す電子制御ユニット（２５）と、
   を備える、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。
2. シリンダ（１０）と、シリンダヘッド（７０）と、ピストン（２０）と、連接棒（２１）によって前記ピストン（２０）に接続されたクランク軸（５０）と、を含む少なくとも１つの圧縮器ユニット（１０１）と、
   シリンダ（３０）と、前記シリンダヘッド（７０）と、ピストン（４０）と、連接棒（４１）によって前記ピストン（４０）に接続されたクランク軸（６０）と、を含む少なくとも１つの動力ユニット（１０２）と、
   シリンダ（９３）と、前記シリンダ（９３）内で移動可能な自由なピストン（９５）と、吸気ポート（９８）を含むシリンダヘッド（９４）と、吸気逆止弁（９７）と、前記吸気ポート（９８）に接続された気体通路（２８）と、前記自由なピストン（９５）に連続圧力を発生させる空気ばねを実現する圧力室（９６）と、圧縮気体を前記ピストン（９５）に搬送する外部ポンプと、圧縮気体を前記圧力室（９６）に前記気体通路（２８）を通して搬送する外部ポンプと、を含む膨脹室容積変更器（９２）と、
   またぎ気体通路（９０）であって、前記圧縮器ユニット（１０１）の前記圧縮室（１１）に接続している該またぎ気体通路（９０）の一方の端部の位置の逆止弁（７２）と、前記動力ユニット（１０２）の前記膨脹室（３１）に接続している該またぎ気体通路（９０）の他方の端部の位置のまたぎ路出口弁（８２）と、を含むまたぎ気体通路（９０）と、
   前記圧縮器ユニット（１０１）の前記クランク軸（５０）に取り付けられた第１のかさ歯車（５１）と、前記動力ユニット（１０２）の前記クランク軸（６０）に取り付けられた第２のかさ歯車（６１）と、前記第１のかさ歯車（５１）と第２のかさ歯車（６１）とを相互接続している複数のかさ歯車（５７）の配列と、前記かさ歯車（５７）の配列を支持する複数の延在アーム（５６）を含むスパイダーハブ（５５）と、前記スパイダーハブ（５５）に同軸で取り付けられているウォーム歯車（５８）と、前記ウォーム歯車（５８）と噛み合っているウォーム（６７）と、いずれかの方向に前記ウォーム（６７）を駆動するモータ（６５）と、を有している位相変更機構（１０３）と、
   電気的に運転される複数のアクチュエータ及び複数のモータ用の複数の制御命令を出す電子制御ユニット（２５）と、
   を備える、スプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。
3. 前記シリンダヘッド（７０）は、
   吸気弁（７１）と、前記圧縮器ユニット（１０１）の前記圧縮室（１１）に近接している一方向逆止弁（７２）を含むまたぎ気体通路（９０）の一方の端部とを含む吸気ポート（７６）と、
   排気弁（８１）と、またぎ路出口弁（８２）を含む前記またぎ気体通路（９０）の他方の端部と、点火プラグと、前記動力ユニット（１０２）の前記膨脹室（３１）に近接している膨脹室容積変更器（９２）と、を含む排気ポート（８６）と、
   燃料を前記またぎ気体通路内に噴射する前記またぎ気体通路（９０）に近接して取り付けられた燃料インジェクタ（９１）と、
   をさらに備える、請求項２に記載のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。
4. ４行程エンジンサイクルのうちの前記吸気行程と前記圧縮行程とが順次行われる第１の圧縮シリンダ（１０ａ）と第２の圧縮シリンダ（１０ｂ）とを含む複数の圧縮シリンダ（１０）を有するマルチシリンダ圧縮器ユニット（１０１）と、
   ４行程エンジンサイクルのうちの前記膨脹行程と前記排気行程とが順次行われる第１の膨脹シリンダ（３０ａ）と第２の膨脹シリンダ（３０ｂ）とを含む複数の膨脹シリンダ（３０）を有するマルチシリンダ動力ユニット（１０２）と、
   をさらに備える、請求項１に記載のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。
5. 前記マルチシリンダ圧縮器ユニット（１０１）は、前記第１の圧縮シリンダ（１０ａ）と前記第２の圧縮シリンダ（１０ｂ）とにそれぞれ連動する第１のクランクスロー（１６）と第２のクランクスロー（１７）とを含むクランク軸（５０）をさらに備えており、前記マルチシリンダ動力ユニット（１０２）は前記第１の膨脹シリンダ（３０ａ）と前記第２の膨脹シリンダ（３０ｂ）とにそれぞれ連動する第１のクランクスロー（１８）と第２のクランクスロー（１９）とを含むクランク軸（６０）をさらに備える、請求項４に記載のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。
6. 前記圧縮器ユニット（１０１）の前記クランク軸（５０）は前記動力ユニット（１０２）の前記クランク軸（６０）と同軸に配置されており、
   第２のはすば歯車（１５）が前記圧縮器ユニット（１０１）の前記クランク軸（５０）の一方の端部に同軸に嵌められており、
   第１のはすば歯車（１４）が前記位相変更機構（１０３）の第１のかさ歯車（５１）に同軸に嵌められ、前記位相変更機構（１０３）の第２のかさ歯車（６１）が前記動力ユニット（１０２）の前記クランク軸（６０）の一方の端部に同軸に嵌められており、
   前記第１のかさ歯車（５１）と前記第２のかさ歯車（６１）は、前記位相変更機構（１０３）の複数のかさ歯車（５７）によって相互に連動している、
   請求項５に記載のスプリットサイクル位相可変往復ピストン火花点火エンジン。

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