JP2014233726A

JP2014233726A - Method of manufacturing continuous casting cast piece

Info

Publication number: JP2014233726A
Application number: JP2013115105A
Authority: JP
Inventors: 浩之大野; Hiroyuki Ono; 則親荒牧; Norichika Aramaki; 圭吾外石; Keigo Toishi; 三木　祐司; Yuji Miki; 祐司三木
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2013-05-31
Filing date: 2013-05-31
Publication date: 2014-12-15
Anticipated expiration: 2033-05-31
Also published as: JP5870966B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To improve the service life of a roll segment for constituting a light draft belt, by surely imparting a light draft quantity of a set value, when manufacturing a cast piece by lightly drafting the cast piece by the light draft belt constituted of the roll segment.SOLUTION: Roll opening of a cast piece support roll 6 is expanded toward the downstream side, and a thickness of the cast piece 10 is expanded by 3-10 mm, and afterwards, when manufacturing the cast piece by lightly drafting the cast piece of a range of at least 0.2-0.9 in a solid phase rate of a cast piece thickness center part by the light draft belt 14 constituted of the roll segment incorporated with a plurality of light draft rolls at a draft speed of 0.3-1.0 mm/min, assuming a cast piece long side surface width as W1, an unsolidified layer width in light draft starting time as W2, and a width of a non-draft part not in contact with the light draft roll on cast piece long side surface both ends as W3, the width W3 is set in a range of satisfying the relationship of the following (1) formula to the width W1 and the width W2 by adjusting a secondary cooling water quantity up to the light draft belt. W3≥(W1-W2)/2-10...(1)

Description

本発明は、中心偏析の軽微な鋼の連続鋳造鋳片を製造するための連続鋳造鋳片の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing a continuous cast slab for producing a continuous cast slab of light steel having a central segregation.

鋼の凝固過程では、炭素、燐、硫黄、マンガンなどの溶質元素は、凝固時の再分配によって未凝固の液相側に濃化される。これがデンドライト樹間に形成されるミクロ偏析である。連続鋳造機により鋳造されつつある鋳片の凝固収縮や熱収縮、連続鋳造機のロール間で発生する凝固シェルのバルジング（凝固シェルが溶鋼静圧によって膨らむ現象）などによって、鋳片の厚み中心部に空隙が形成されたり負圧が生じたりすると、この部分に溶鋼が吸引されるが、凝固末期の未凝固層には十分な量の溶鋼が存在しないので、上記のミクロ偏析によって濃縮された溶鋼が流動し、鋳片中心部に集積して凝固する。このようにして形成された偏析スポットは、溶質元素の濃度が溶鋼の初期濃度に比べて格段に高濃度となっている。これを一般にマクロ偏析と呼び、その存在部位から中心偏析と呼んでいる。 In the solidification process of steel, solute elements such as carbon, phosphorus, sulfur and manganese are concentrated on the unsolidified liquid phase side by redistribution during solidification. This is the microsegregation formed between dendrite trees. Thickness center part of slab due to solidification shrinkage and heat shrinkage of slab being cast by continuous casting machine, bulging of solidified shell generated between rolls of continuous casting machine (a phenomenon in which solidified shell swells by static pressure of molten steel) When voids are formed or negative pressure is generated, molten steel is sucked into this part, but since there is not a sufficient amount of molten steel in the unsolidified layer at the end of solidification, the molten steel concentrated by the above microsegregation Flows and accumulates in the center of the slab and solidifies. In the segregation spot formed in this way, the concentration of the solute element is much higher than the initial concentration of the molten steel. This is generally called macro-segregation and is called central segregation because of its existence site.

鋳片の中心偏析は、鋼製品の品質を劣化させる。例えば、石油輸送用や天然ガス輸送用のラインパイプ材においては、サワーガスの作用により中心偏析を起点として水素誘起割れ（「ＨＩＣ」ともいう）が発生する。サワーガス環境で使用されるラインパイプ材において、中心偏析部に硫化マンガン（ＭｎＳ）やニオブ炭化物などが生成されると、腐食反応によって鋼内部に侵入した水素が前記硫化マンガンやニオブ炭化物の周囲に拡散・集積し、その内圧によって割れが発生する。更に、中心偏析部は硬度が高くなっているので、割れが伝播する。これが水素誘起割れである。 The center segregation of the slab deteriorates the quality of the steel product. For example, in line pipe materials for oil transportation and natural gas transportation, hydrogen-induced cracking (also referred to as “HIC”) occurs from the center segregation due to the action of sour gas. In line pipe materials used in sour gas environments, when manganese sulfide (MnS) or niobium carbide is generated in the center segregation part, hydrogen that has entered the steel due to corrosion reaction diffuses around the manganese sulfide or niobium carbide.・ Accumulates and cracks occur due to the internal pressure. Furthermore, since the center segregation portion has a high hardness, cracks propagate. This is hydrogen-induced cracking.

このように鋳片の中心偏析は鋼製品の品質を劣化させるので、連続鋳造工程から圧延工程に至るまで、鋳片の中心偏析を低減する対策が多数提案されている。 As described above, since the center segregation of the slab deteriorates the quality of the steel product, many countermeasures for reducing the center segregation of the slab have been proposed from the continuous casting process to the rolling process.

そのなかで、鋳片の中心偏析を効果的に低減する手段として、連続鋳造機内において、未凝固層を有する凝固末期の鋳片を、凝固収縮量と熱収縮量との和に相当する程度の圧下量及び圧下速度で鋳片支持ロールによって徐々に圧下しながら鋳造する方法が行われている（例えば、特許文献１及び特許文献２を参照）。連続鋳造中の鋳片を凝固収縮量と熱収縮量との和に相当する程度の圧下量及び圧下速度で徐々に圧下する上記技術は、「軽圧下」或いは「軽圧下法」と呼ばれている。この軽圧下技術は、鋳造方向に並んだ複数対の鋳片支持ロールを用い、鋳片の凝固収縮量と熱収縮量との和に見合った軽圧下量で鋳片を徐々に圧下して未凝固層の体積を減少させ、鋳片中心部における空隙或いは負圧の形成を防止すると同時に、デンドライト樹間に形成される濃化溶鋼の流動を防止し、これによって鋳片の中心偏析を軽減するという技術である。 Among them, as a means for effectively reducing the center segregation of the slab, in the continuous casting machine, the slab at the end of solidification having an unsolidified layer is equivalent to the sum of the solidification shrinkage and the heat shrinkage. A method of casting while being gradually reduced by a slab support roll at a reduction amount and a reduction speed is performed (see, for example, Patent Document 1 and Patent Document 2). The above technique of gradually reducing the slab during continuous casting with a reduction amount and a reduction speed corresponding to the sum of the solidification shrinkage amount and the heat shrinkage amount is called “light reduction” or “light reduction method”. Yes. This light reduction technology uses multiple pairs of slab support rolls aligned in the casting direction, and gradually reduces the slab with a light reduction amount commensurate with the sum of the solidification shrinkage and heat shrinkage of the slab. Reduces the volume of the solidified layer and prevents the formation of voids or negative pressure at the center of the slab, and at the same time prevents the flow of concentrated molten steel formed between dendritic trees, thereby reducing the center segregation of the slab. It is a technology.

近年、鋼鋳片を鋳造する連続鋳造機は、複数本の鋳片支持ロールが配置されたフレームを相対させて構成されるロールセグメントを鋳造方向に複数個組み合わせたロールセグメント方式の連続鋳造機が主流であり、これに伴って、鋳片に軽圧下力を付与するための圧下ロール群（以下「軽圧下帯」という）も、１基または２基以上のロールセグメントで構成されることが主流になっている。この場合、相対する鋳片支持ロールのロール間の間隔（「ロール開度」という）をロールセグメントの出側よりも入り側を大きく調整することで、軽圧下帯が形成されている。尚、軽圧下帯において、鋳造方向下流に向かって順次狭くなるように設定されたロール開度の状態を「圧下勾配」と称している。鋳片に作用する圧下力は軽圧下帯での圧下勾配によって決まることから、ロールセグメント構造の軽圧下帯の場合には、ロールセグメント単位で軽圧下が行われることになる。また、軽圧下を施すためのロールであることから、軽圧下帯の鋳片支持ロールを「軽圧下ロール」或いは「圧下ロール」とも称している。 In recent years, a continuous casting machine for casting steel slabs is a roll segment type continuous casting machine in which a plurality of roll segments configured by opposing a frame on which a plurality of slab support rolls are arranged are combined in a casting direction. Along with this, a reduction roll group (hereinafter referred to as “light reduction belt”) for applying a light reduction force to the slab is also composed of one or two or more roll segments. It has become. In this case, the lightly squeezed belt is formed by adjusting the interval between the rolls of the opposed slab support rolls (referred to as “roll opening”) larger on the entry side than on the exit side of the roll segment. In addition, the state of the roll opening degree set so that it may become narrow gradually toward the downstream in the casting direction in the light pressure lowering zone is referred to as a “rolling gradient”. Since the reduction force acting on the slab is determined by the reduction gradient in the light reduction zone, in the case of the light reduction zone of the roll segment structure, the light reduction is performed in units of roll segments. Moreover, since it is a roll for performing light reduction, the slab support roll of the light reduction belt is also referred to as “light reduction roll” or “reduction roll”.

１基または２基以上のロールセグメントで構成される軽圧下帯を用いて鋳片を軽圧下する場合、軽圧下帯を構成するロールセグメント（「軽圧下セグメント」ともいう）が受ける圧下反力は、鋳片のサイズ、圧下勾配、及び、軽圧下セグメントに存在する鋳片の未凝固層の割合によって決定される。つまり、鋳片のサイズが大きい場合、設定した圧下勾配が大きい場合、軽圧下セグメントに存在する鋳片の未凝固層の割合が小さい場合に、軽圧下セグメントに掛かる荷重が大きくなる。軽圧下セグメントの負荷荷重が大きくなると、軽圧下セグメントの寿命が短命化されるだけではなく、ロール開度が設定よりも拡がることがあり、この場合には、所定量の圧下量を鋳片に付与することができなくなる。 When a slab is lightly reduced using a light reduction belt composed of one or two or more roll segments, the rolling reaction force that the roll segment constituting the light reduction belt (also called “light reduction segment”) receives is , The size of the slab, the rolling gradient, and the proportion of the unsolidified layer of the slab present in the light rolling segment. That is, when the size of the slab is large, when the set rolling gradient is large, or when the proportion of the unsolidified layer of the slab existing in the lightly reduced segment is small, the load applied to the lightly reduced segment increases. If the load on the lightly reduced segment increases, not only will the life of the lightly reduced segment be shortened, but the roll opening may be larger than the setting.In this case, a predetermined amount of reduction is applied to the slab. Can no longer be granted.

そこで、軽圧下セグメントへの負荷荷重を増大させることなく、鋳片に所定量の圧下量を付与することを目的として、凝固が完了した短辺側の鋳片を軽圧下しない技術が開発されている。 Therefore, a technology has been developed that does not lightly reduce the slab on the short side that has been solidified for the purpose of giving a predetermined amount of reduction to the slab without increasing the load applied to the lightly reduced segment. Yes.

例えば、特許文献３には、軽圧下前の鋳片の長辺面を意図的にバルジングさせ、鋳片の幅方向中央部の未凝固層の厚みを増大させ、その後、鋳片長辺面を軽圧下する技術が提案されている。この技術では、鋳片長辺面の短辺側は、鋳片短辺面に拘束されていることからバルジングせず、鋳片長辺面の中央部のみがバルジングするので、鋳片長辺面の短辺側は軽圧下されず、軽圧下セグメントへの負荷荷重を増大させることなく、鋳片に所定量の軽圧下量を付与すること実現される。 For example, in Patent Document 3, the long side surface of the slab before light reduction is intentionally bulged to increase the thickness of the unsolidified layer at the center in the width direction of the slab, and then the long side surface of the slab is lightened. The technology to reduce is proposed. In this technique, the short side of the long side of the slab is not bulged because the short side of the slab is constrained by the short side of the slab, and only the central part of the long side of the slab is bulged. The side is not lightly reduced, and a predetermined amount of light reduction is applied to the slab without increasing the load applied to the light reduction segment.

また、特許文献４には、鋳片を軽圧下する前に、鋳片の幅方向中央部よりも幅方向両端部の厚みが薄くなるように、幅方向両端部を圧下する予成形を行い、その後、鋳片長辺面を軽圧下する技術が提案されている。この技術でも、鋳片長辺面の短辺側は軽圧下されないので、軽圧下セグメントへの負荷荷重を増大させることなく、鋳片に所定量の圧下量を付与すること実現される。 Further, in Patent Document 4, before lightly reducing the slab, pre-forming is performed to reduce the width direction both ends so that the thickness of the width direction both ends is thinner than the width direction center of the slab, Thereafter, a technique for lightly reducing the long side surface of the slab has been proposed. Even in this technique, since the short side of the long side surface of the slab is not lightly reduced, it is possible to apply a predetermined amount of reduction to the slab without increasing the load applied to the lightly reduced segment.

特開平８−１３２２０３号公報JP-A-8-132203 特開平８−１９２２５６号公報JP-A-8-192256 特開昭６０−６２５４号公報JP-A-60-6254 特開２０１１−１４７９８５号公報JP 2011-147985 A

しかしながら、上記特許文献３及び特許文献４には以下の問題がある。 However, Patent Document 3 and Patent Document 4 have the following problems.

即ち、特許文献３は、鋳片長辺面を意図的にバルジングさせる際のバルジング量を規定しておらず、バルジング量が大きくなるほど、鋳片長辺面の短辺側の軽圧下されない範囲は拡大するが、その反面、バルジングさせることによって鋳片に内部割れの発生頻度が高くなる。つまり、特許文献３では、内部割れの発生が懸念され、一方、内部割れを防止する場合には、軽圧下セグメントへの負荷荷重が増大する虞がある。 That is, Patent Document 3 does not define the bulging amount when intentionally bulging the long side surface of the slab. The larger the bulging amount, the larger the range where the short side of the long side surface of the slab is not lightly reduced. On the other hand, the frequency of occurrence of internal cracks in the slab increases by bulging. That is, in Patent Document 3, there is a concern about the occurrence of internal cracks. On the other hand, in the case of preventing internal cracks, there is a possibility that the load applied to the lightly pressed segment increases.

特許文献４は、幅方向で直径の異なる鋳片支持ロールが必要であり、ロールセグメント自体の設備費が高価になる。また、通常、連続鋳造機では鋳片幅の異なる鋳片を鋳造しており、特許文献４の技術を幅の異なる全ての鋳片に適用する場合には、鋳片幅に応じて鋳片支持ロールを変更することが必要となり、現実的ではない。 Patent Document 4 requires slab support rolls having different diameters in the width direction, and the equipment costs of the roll segments themselves are expensive. Further, in general, a continuous casting machine casts slabs having different slab widths, and when the technique of Patent Document 4 is applied to all slabs having different widths, the slab is supported according to the slab width. It is necessary to change the role, which is not realistic.

近年、鉄鋼製品に対する品質要求は以前にも増して厳しくなり、軽圧下を必須とする鉄鋼製品が増えている。また、それに伴って鋳片に軽圧下を施す機会が増加し、軽圧下セグメントの寿命が短命化しており、鋳片の中心偏析を軽減するとともに軽圧下セグメントの寿命の向上が要望されていた。 In recent years, quality requirements for steel products have become more severe than before, and steel products that require light reduction are increasing. Along with this, the opportunity to lightly reduce the slab has increased, and the life of the lightly reduced segment has been shortened, reducing the center segregation of the slab and improving the life of the lightly reduced segment.

本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、鋳片の中心偏析を軽減するべく、１基または２基以上のロールセグメントで構成される軽圧下帯を用いて鋳片を軽圧下して、連続鋳造機で連続鋳造鋳片を製造するにあたり、設定した値の軽圧下量を鋳片に確実に付与することができ、且つ、軽圧下帯を構成するロールセグメントの寿命を向上させることのできる、連続鋳造鋳片の製造方法を提供することである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and the object of the present invention is to use a light pressure belt composed of one or two or more roll segments to reduce the center segregation of the slab. When producing a continuous cast slab with a continuous casting machine by lightly reducing the slab, a light reduction amount of a set value can be reliably imparted to the slab, and the roll segment constituting the light reduction belt It is an object of the present invention to provide a continuous casting slab manufacturing method capable of improving the life.

上記課題を解決するための本発明の要旨は以下のとおりである。
［１］連続鋳造機の鋳片支持ロールのロール開度を鋳造方向下流側に向かって拡大させて、内部に未凝固層を有する矩形の鋳片の長辺面厚みを３〜１０ｍｍの範囲内で拡大させ、その後、鋳片の厚み中心部の固相率が少なくとも０．２〜０．９の範囲の前記鋳片の長辺面を０．３〜１．０ｍｍ／ｍｉｎの範囲内の圧下速度で、複数本の軽圧下ロールが組み込まれた、１基または２基以上のロールセグメントから構成される軽圧下帯を用いて軽圧下して連続鋳造鋳片を連続鋳造機で製造する連続鋳造鋳片の製造方法であって、前記鋳片の長辺面幅をＷ１（ｍｍ）とし、軽圧下開始時点の前記鋳片の未凝固層幅をＷ２（ｍｍ）とし、前記鋳片の長辺面両端の前記軽圧下ロールと非接触である非圧下部分のそれぞれの幅をＷ３（ｍｍ）としたとき、軽圧下帯までの二次冷却水量の調整によって、非圧下部分の幅Ｗ３を、長辺面幅Ｗ１及び未凝固層幅Ｗ２に対して下記の（１）式の関係を満足する範囲内とすることを特徴とする、連続鋳造鋳片の製造方法。
Ｗ３≧（Ｗ１−Ｗ２）／２−１０・・・（１）
［２］前記軽圧下帯までの二次冷却水量を、比水量で１．５Ｌ／鋼−ｋｇ以下の範囲内で調整することを特徴とする、上記［１］に記載の連続鋳造鋳片の製造方法。 The gist of the present invention for solving the above problems is as follows.
[1] The roll opening of the slab support roll of the continuous casting machine is expanded toward the downstream side in the casting direction, and the long side surface thickness of the rectangular slab having an unsolidified layer therein is within a range of 3 to 10 mm. Then, the long side surface of the slab having a solid phase ratio of at least 0.2 to 0.9 in the thickness center of the slab is reduced within a range of 0.3 to 1.0 mm / min. Continuous casting in which a continuous casting slab is produced with a continuous casting machine by lightly reducing at a speed using a lightly reduced belt composed of one or more roll segments in which a plurality of lightly reduced rolls are incorporated. A method for producing a slab, wherein the long side width of the slab is W1 (mm), the unsolidified layer width of the slab at the start of light reduction is W2 (mm), and the long side of the slab When the width of each non-reduced portion that is not in contact with the light-reducing roll at both ends of the surface is W3 (mm), By adjusting the amount of secondary cooling water up to the rolling zone, the width W3 of the non-rolled portion is set within a range that satisfies the relationship of the following formula (1) with respect to the long side surface width W1 and the unsolidified layer width W2. A method for producing a continuous cast slab characterized by
W3 ≧ (W1-W2) / 2-10 (1)
[2] The continuous cast slab according to [1], wherein the amount of secondary cooling water up to the light pressure lower zone is adjusted within a range of 1.5 L / steel-kg or less in terms of specific water. Production method.

本発明によれば、意図的バルジング量を３〜１０ｍｍとした上で、軽圧下開始までの比水量の制御により、非圧下部分の幅Ｗ３を（１）式の関係を満足する範囲として連続鋳造するので、鋳片の内部割れを防止しつつ、鋳片に０．３〜１．０ｍｍ／ｍｉｎの圧下速度の軽圧下力を常に付与することが可能となり、鋳片の中心偏析を安定して低減することが実現される。 According to the present invention, after the intentional bulging amount is set to 3 to 10 mm, by controlling the specific water amount until the light reduction starts, the width W3 of the non-reduced portion is set within the range satisfying the relationship of the expression (1). Therefore, it is possible to always apply a light reduction force with a reduction speed of 0.3 to 1.0 mm / min to the slab while preventing internal cracking of the slab, and to stabilize the center segregation of the slab. Reduction is realized.

スラブ連続鋳造機の軽圧下帯を構成するロールセグメントの１例を示す概略図である。It is the schematic which shows one example of the roll segment which comprises the light pressure lower belt of a slab continuous casting machine. ロールセグメントで構成された軽圧下帯を有する、本発明を実施する際に用いたスラブ連続鋳造機の側面概略図である。It is the side schematic diagram of the slab continuous casting machine used when implementing this invention which has the light pressure lower belt comprised by the roll segment. 本発明における鋳片支持ロールのロール開度のプロフィルの例を示す図である。It is a figure which shows the example of the profile of the roll opening degree of the slab support roll in this invention. 意図的にバルジングさせた鋳片を軽圧下する際の軽圧下開始時点の状況を示す概略図である。It is the schematic which shows the condition at the time of a light reduction start time at the time of lightly reducing the slab intentionally bulged. 意図的バルジング量と非圧下部分の幅Ｗ３との関係を示す図である。It is a figure which shows the relationship between the amount of intentional bulging and the width W3 of a non-pressing part. 軽圧下時の鋳片断面を模式的に示す図である。It is a figure which shows typically the slab cross section at the time of light pressure reduction. 軽圧下帯までの比水量を変化させて鋳片の鋳造方向の厚み変動量を測定した結果を示す図である。It is a figure which shows the result of having measured the thickness variation | change_quantity of the casting direction of a slab by changing the specific water amount to a light pressure lower zone.

以下、添付図面を参照して本発明を具体的に説明する。先ず、スラブ連続鋳造機の軽圧下帯などを構成するロールセグメントについて説明する。 Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. First, the roll segment which comprises the light pressure lower belt | band | zone etc. of a slab continuous casting machine is demonstrated.

図１は、スラブ連続鋳造機の軽圧下帯を構成するロールセグメントの１例を示す概略図であり、鋳片鋳造方向の側方から見た概略図である。尚、図１は、軽圧下ロールとして５対の鋳片支持ロール６が１つのロールセグメント１６に配置された例を示す図である。 FIG. 1 is a schematic view showing an example of a roll segment constituting a light pressure lower belt of a slab continuous casting machine, and is a schematic view seen from the side in the slab casting direction. FIG. 1 is a diagram showing an example in which five pairs of cast slab support rolls 6 are arranged on one roll segment 16 as lightly rolling rolls.

図１に示すように、ロールセグメント１６は、ロールチョック２２を介して５対の鋳片支持ロール６を保持した１対のフレーム１７及びフレーム１７′からなり、このロールセグメント１６においては、フレーム１７及びフレーム１７′を貫通させて合計４本（上流側の両サイド及び下流側の両サイド）のタイロッド１８が配置され、このタイロッド１８に設置されているウオームジャッキ２０をモーター２１にて遠隔駆動させることにより、フレーム１７とフレーム１７′との間隔の調整、つまり、ロールセグメント１６における圧下勾配（鋳造方向下流に向かって順次狭くなるように設定されたロール開度の状態）の調整が行われるようになっている。鋳造中は、ウオームジャッキ２０は未凝固層を有する鋳片１０の溶鋼静圧によってセルフロックされ、鋳片１０のバルジング力に対抗しており、鋳片１０が存在しない条件下で、つまり、鋳片支持ロール６に鋳片１０からの負荷が作用しない条件下で、圧下勾配の調整が行われるように構成されている。図１は、鋳片支持ロール６の設置数が５対の例であるが、ロールセグメント構造の軽圧下帯では、鋳片支持ロール６の設置数に関係することなく、このようにして圧下勾配の調整が行われる。 As shown in FIG. 1, the roll segment 16 is composed of a pair of frames 17 and a frame 17 ′ holding five pairs of slab support rolls 6 via a roll chock 22. A total of four tie rods 18 (both upstream and downstream sides) are disposed through the frame 17 ′, and the worm jack 20 installed on the tie rod 18 is remotely driven by a motor 21. Thus, the adjustment of the distance between the frame 17 and the frame 17 ′, that is, the adjustment of the rolling gradient in the roll segment 16 (the state of the roll opening set so as to become narrower toward the downstream in the casting direction) is performed. It has become. During casting, the worm jack 20 is self-locked by the molten steel static pressure of the slab 10 having an unsolidified layer, and resists the bulging force of the slab 10, under the condition that the slab 10 does not exist, that is, the casting The reduction gradient is adjusted under the condition that the load from the slab 10 does not act on the piece support roll 6. FIG. 1 shows an example in which the number of installed slab support rolls 6 is five, but in the light rolling belt of the roll segment structure, the rolling gradient is not related to the number of slab support rolls 6 installed. Adjustments are made.

また、タイロッド１８には、フレーム１７′とウオームジャッキ２０との間に皿バネ１９が設置されている。皿バネ１９は、１個の皿バネで構成されるものではなく、複数個の皿バネを重ねて構成されるものである（多数個の皿バネを重ねるほど剛性が高くなる）。この皿バネ１９は、皿バネ１９に或る所定の荷重以上の負荷荷重が作用しない場合には収縮せずに一定の厚みを呈しているが、或る所定の負荷荷重が作用した場合に収縮し始め、或る所定の負荷荷重を超えた以降は負荷荷重に比例して収縮するように構成されている。例えば、鋳片１０が凝固完了した場合には、凝固完了した鋳片１０を軽圧下することによってロールセグメント１６に過大な荷重が負荷されるが、このような過大な荷重が負荷される場合には、皿バネ１９が収縮することで、フレーム１７′が開放し、つまり、ロール開度が拡大し、ロールセグメント１６に過大な荷重が負荷されないように構成されている。尚、一般的に、下面側のフレーム１７は、連続鋳造機の基礎に固定されていて鋳造中には移動しないように構成されている。 The tie rod 18 is provided with a disc spring 19 between the frame 17 ′ and the worm jack 20. The disc spring 19 is not configured by a single disc spring, but is configured by stacking a plurality of disc springs (the greater the number of disc springs, the higher the rigidity). The disc spring 19 has a certain thickness without contracting when a load greater than a certain predetermined load does not act on the disc spring 19, but contracts when a certain predetermined load is applied. Then, after a certain predetermined load is exceeded, it is configured to contract in proportion to the load. For example, when solidification of the slab 10 is completed, an excessive load is applied to the roll segment 16 by lightly reducing the solidified slab 10, but when such an excessive load is applied. In other words, when the disc spring 19 contracts, the frame 17 ′ is opened, that is, the roll opening is enlarged, and an excessive load is not applied to the roll segment 16. In general, the frame 17 on the lower surface side is fixed to the foundation of the continuous casting machine and is configured not to move during casting.

図２は、上記構成のロールセグメント１６で構成された軽圧下帯を有する、本発明を実施する際に用いたスラブ連続鋳造機の側面概略図である。 FIG. 2 is a schematic side view of a slab continuous casting machine used in carrying out the present invention, which has a light pressure lower belt constituted by the roll segments 16 having the above-described configuration.

図２に示すように、スラブ連続鋳造機１には、溶鋼９を注入して凝固させ、鋳片１０の外殻形状を形成するための鋳型５が設置され、この鋳型５の上方所定位置には、取鍋（図示せず）から供給される溶鋼９を鋳型５に中継供給するためのタンディッシュ２が設置されている。タンディッシュ２の底部には、溶鋼９の流量を調整するためのスライディングノズル３が設置され、このスライディングノズル３の下面には、浸漬ノズル４が設置されている。一方、鋳型５の下方には、サポートロール、ガイドロール及びピンチロールからなる複数対の鋳片支持ロール６が配置されている。鋳造方向に隣り合う鋳片支持ロール６の間隙には、水スプレーノズル或いはエアーミストスプレーノズルなどのスプレーノズル（図示せず）が配置された二次冷却帯が構成され、二次冷却帯のスプレーノズルから噴霧される冷却水（「二次冷却水」ともいう）によって鋳片１０は引き抜かれながら冷却されるようになっている。また、鋳造方向最終の鋳片支持ロール６の下流側には、鋳造された鋳片１０を搬送するための複数の搬送ロール７が設置されており、この搬送ロール７の上方には、鋳造される鋳片１０から所定の長さの鋳片１０ａを切断するための鋳片切断機８が配置されている。 As shown in FIG. 2, a slab continuous casting machine 1 is provided with a mold 5 for injecting and solidifying molten steel 9 to form an outer shell shape of a slab 10, and a predetermined position above the mold 5. Is provided with a tundish 2 for relaying and supplying molten steel 9 supplied from a ladle (not shown) to the mold 5. A sliding nozzle 3 for adjusting the flow rate of the molten steel 9 is installed at the bottom of the tundish 2, and an immersion nozzle 4 is installed on the lower surface of the sliding nozzle 3. On the other hand, a plurality of pairs of slab support rolls 6 including a support roll, a guide roll, and a pinch roll are arranged below the mold 5. A secondary cooling zone in which a spray nozzle (not shown) such as a water spray nozzle or an air mist spray nozzle is arranged is formed in the gap between the slab support rolls 6 adjacent in the casting direction. The slab 10 is cooled while being drawn out by cooling water sprayed from the nozzle (also referred to as “secondary cooling water”). A plurality of transport rolls 7 for transporting the cast slab 10 are installed on the downstream side of the final slab support roll 6 in the casting direction. A slab cutting machine 8 for cutting a slab 10a having a predetermined length from the slab 10 is disposed.

鋳片１０の凝固完了位置１３を挟んで下流側及び上流側には、鋳片１０を挟んで対向する鋳片支持ロール間の間隔（この間隔を「ロール開度」と呼ぶ）を鋳造方向下流側に向かって順次狭くなるように設定された、つまり圧下勾配が設定された、複数対の鋳片支持ロール群から構成される軽圧下帯１４が設置されている。軽圧下帯１４では、その全域または一部選択した領域で、鋳片１０に軽圧下を行うことが可能である。軽圧下帯１４の各鋳片支持ロール間にも鋳片１０を冷却するためのスプレーノズルが配置されている。 On the downstream side and upstream side of the solidification completion position 13 of the slab 10, the interval between the slab support rolls facing each other with the slab 10 interposed therebetween (this interval is referred to as “roll opening”) is downstream in the casting direction. A light reduction belt 14 composed of a plurality of pairs of slab support rolls, which is set so as to become narrower toward the side, that is, has a reduction gradient, is provided. In the light reduction belt 14, it is possible to perform light reduction on the slab 10 in the entire region or a partially selected region. A spray nozzle for cooling the slab 10 is also disposed between the slab support rolls of the light pressure lower belt 14.

通常、圧下勾配は、鋳造方向１ｍあたりのロール開度絞り込み量、つまり「ｍｍ／ｍ」で表示されており、従って、軽圧下帯１４における、鋳片１０の圧下速度（ｍｍ／ｍｉｎ）は、この圧下勾配（ｍｍ／ｍ）に鋳片引き抜き速度（ｍ／ｍｉｎ）を乗算することで得られる。 Usually, the rolling gradient is indicated by the amount of roll opening reduction per 1 m in the casting direction, that is, “mm / m”. Therefore, the rolling speed (mm / min) of the slab 10 in the light rolling zone 14 is This reduction gradient (mm / m) is obtained by multiplying the slab drawing speed (m / min).

このスラブ連続鋳造機１においては、軽圧下帯１４は、３対の軽圧下ロールを１組とするロールセグメントが鋳造方向に３基つながって構成されている。ここで、ロールセグメントの構造は、鋳片支持ロール６が３対であること以外は、図１に示すロールセグメント１６と同一構造である。つまり、下フレーム（フレーム１７に相当）及び上フレーム（フレーム１７′に相当）を貫通するタイロッドに設置されたウオームジャッキによって遠隔でロールセグメントの圧下勾配が調整できるようになっている。尚、図２では、軽圧下帯１４が３基のロールセグメントで構成されているが、１基であってもまた２基であっても構わず、更には４基以上であっても構わない。また、図２では、１基のロールセグメントに配置する鋳片支持ロールは３対であるが３対とする必要はなく、２対以上であれば幾つであっても構わない。また、図示はしないが、軽圧下帯以外の鋳片支持ロール６もロールセグメント構造となっている。 In the slab continuous casting machine 1, the light pressure lower belt 14 is configured by connecting three roll segments each including three pairs of light pressure lower rolls in the casting direction. Here, the structure of the roll segment is the same as that of the roll segment 16 shown in FIG. 1 except that the slab support roll 6 has three pairs. That is, the roll segment rolling gradient can be adjusted remotely by a worm jack installed on a tie rod that passes through the lower frame (corresponding to the frame 17) and the upper frame (corresponding to the frame 17 '). In FIG. 2, the light pressure lower belt 14 is composed of three roll segments, but it may be one, two, or even four or more. . In FIG. 2, the slab support rolls arranged in one roll segment are three pairs, but need not be three pairs, and may be any number as long as it is two pairs or more. Further, although not shown, the slab support roll 6 other than the light pressure lower belt also has a roll segment structure.

また、鋳型５の下端から鋳片１０の液相線クレータエンド位置との間に配置される鋳片支持ロール６は、鋳造方向下流側に向かって、ロール開度の拡大量が所定値となるまで、１ロール毎または数ロール毎に順次ロール開度が広くなる意図的バルジング帯１５を構成している。意図的バルジング帯１５の下流側の鋳片支持ロールは、ロール開度が一定値または鋳片１０の温度降下に伴う収縮量に見合う程度に狭められ、軽圧下帯１４につながっている。 Moreover, as for the slab support roll 6 arrange | positioned between the lower end of the casting_mold | template 5 and the liquidus line crater end position of the slab 10, the enlargement amount of a roll opening becomes a predetermined value toward the casting direction downstream side. Until then, the intentional bulging zone 15 in which the roll opening gradually increases every roll or every several rolls is configured. The slab support roll on the downstream side of the intentional bulging zone 15 is narrowed to such an extent that the roll opening degree corresponds to a constant value or the amount of shrinkage accompanying the temperature drop of the slab 10, and is connected to the light pressure lower zone 14.

図３に、本発明における鋳片支持ロールのロール開度のプロフィルの例を示す。図３に示すように、意図的バルジング帯１５で鋳片長辺面を溶鋼静圧によって意図的にバルジングさせて鋳片長辺面の中央部の厚みを増大させ（領域ｂ）、意図的バルジング帯１５の下流側では、ロール開度が一定値または鋳片１０の温度降下に伴う収縮量に見合う程度に狭められ（領域ｃ）、その後、軽圧下帯１４で鋳片長辺面を圧下する（領域ｄ）というプロフィルである。図中のａ及びｅは、ロール開度が鋳片１０の温度降下に伴う収縮量に見合う程度に狭められる領域である。図中のａ′は、鋳片１０の温度降下に伴う収縮量に見合う程度にロール開度を狭くする従来方法のロール開度の例である。 In FIG. 3, the example of the profile of the roll opening degree of the slab support roll in this invention is shown. As shown in FIG. 3, the slab long side surface is intentionally bulged by molten steel static pressure in the intentional bulging band 15 to increase the thickness of the central part of the slab long side surface (region b). On the downstream side of the slab, the roll opening is narrowed to a certain value or to a degree corresponding to the amount of shrinkage associated with the temperature drop of the slab 10 (region c), and then the long side surface of the slab is rolled down by the light reduction belt 14 (region d). ). “A” and “e” in the figure are regions where the roll opening is narrowed to the extent that it corresponds to the amount of shrinkage accompanying the temperature drop of the slab 10. “A ′” in the figure is an example of the roll opening degree of the conventional method in which the roll opening degree is narrowed to an extent corresponding to the amount of shrinkage accompanying the temperature drop of the slab 10.

意図的バルジング帯１５では、鋳片支持ロール６のロール開度を鋳造方向下流側に向かって順次広くすることにより、鋳片１０の短辺近傍を除く長辺面は、未凝固層による溶鋼静圧によって鋳片支持ロール６に倣って意図的にバルジングさせられる。鋳片長辺面の短辺近傍は、凝固の完了した鋳片短辺面に固持されることから、意図的バルジングを開始した時点の厚みを維持しており、したがって、鋳片１０は、意図的なバルジングによって鋳片長辺面のバルジングした部分のみが鋳片支持ロール６に接触することになる。また、軽圧下帯１４では、鋳片長辺面のバルジングした部分のみが圧下されることになる。 In the intentional bulging zone 15, by gradually increasing the roll opening degree of the slab support roll 6 toward the downstream side in the casting direction, the long side surface except for the vicinity of the short side of the slab 10 is made of the molten steel by the unsolidified layer. It is intentionally bulged by the pressure following the slab support roll 6. Since the vicinity of the short side of the long side surface of the slab is held by the short side surface of the slab that has been solidified, the thickness at the time when the intentional bulging is started is maintained. Only the bulging portion of the long side surface of the slab is brought into contact with the slab support roll 6 by the proper bulging. Further, in the light rolling lower zone 14, only the bulged portion of the long side surface of the slab is rolled down.

この構成のスラブ連続鋳造機１においては、タンディッシュ２から浸漬ノズル４を介して鋳型５に注入された溶鋼９は、鋳型５で冷却されて凝固シェル１１を形成し、内部に未凝固層１２を有する鋳片１０として、鋳型５の下方に設けた鋳片支持ロール６に支持されつつ、鋳型５の下方に連続的に引き抜かれる。鋳片１０は、鋳片支持ロール６を通過する間、二次冷却帯の二次冷却水で冷却され、凝固シェル１１の厚みを増大し、且つ、意図的バルジング帯１５では鋳片長辺面の短辺側端部を除いた部分の厚みを増大させ、更に、軽圧下帯１４では軽圧下されながら凝固完了位置１３で内部までの凝固を完了する。凝固完了後の鋳片１０は、鋳片切断機８によって切断されて鋳片１０ａとなる。 In the slab continuous casting machine 1 having this configuration, the molten steel 9 injected from the tundish 2 through the immersion nozzle 4 into the mold 5 is cooled by the mold 5 to form a solidified shell 11, and an unsolidified layer 12 is formed inside. As the slab 10 having the above, the slab 10 is continuously pulled out below the mold 5 while being supported by the slab support roll 6 provided below the mold 5. The slab 10 is cooled by the secondary cooling water in the secondary cooling zone while passing through the slab support roll 6 to increase the thickness of the solidified shell 11, and in the intentional bulging zone 15, The thickness of the portion excluding the short side end portion is increased, and the solidification to the inside is completed at the solidification completion position 13 while being lightly reduced in the light pressure lower belt 14. The slab 10 after completion of solidification is cut by the slab cutting machine 8 to become a slab 10a.

本発明において、意図的バルジング帯１５を鋳型５の下端から鋳片１０の液相線クレータエンド位置との間に配置する理由は、以下のとおりである。即ち、鋳片１０の液相線クレータエンド位置よりも鋳造方向上流側は、鋳片厚み中心部は全て未凝固層１２（液相）であり、鋳片１０の凝固シェル１１は温度が高く、変形抵抗が小さく、容易にバルジングさせることができる。また、鋳片１０を意図的にバルジングさせる場合、鋳片１０の内部の未凝固層１２が少ない時点でバルジングさせると、中心偏析は却って悪化するが、鋳片１０の液相線クレータエンド位置よりも鋳造方向上流側でバルジングさせても、この時点では、溶質元素の富化されていない初期濃度の溶鋼が鋳片内部に潤沢に存在し、この溶鋼が容易に流動するので、この時点におけるバルジングは中心偏析の原因とはならない。 In the present invention, the reason why the intentional bulging band 15 is disposed between the lower end of the mold 5 and the liquid phase crater end position of the slab 10 is as follows. That is, on the upstream side in the casting direction from the liquid phase crater end position of the slab 10, the center part of the slab thickness is the unsolidified layer 12 (liquid phase), and the solidified shell 11 of the slab 10 has a high temperature, Deformation resistance is small and can be easily bulged. Further, when the slab 10 is intentionally bulged, if the bulging is performed when the unsolidified layer 12 in the slab 10 is small, the center segregation is worsened, but from the liquidus crater end position of the slab 10. Even if bulging is performed upstream of the casting direction, at this point, molten steel with an initial concentration that is not enriched with solute elements is abundantly present inside the slab, and this molten steel flows easily. Does not cause central segregation.

尚、鋳片１０の液相線とは、鋳片１０の化学成分によって決まる凝固開始温度であり、例えば、下記の（１）式から求めることができる。
TL=1536-(78×[%C]+7.6×[%Si]+4.9×[%Mn]+34.4×[%P]+38×[%S]+4.7×[%Cu]+3.1×[%Ni]+1.3×[%Cr]+3.6×[%Al])…（１）
但し、（１）式において、ＴＬは液相線温度（℃）、［％Ｃ］は溶鋼の炭素濃度（質量％）、［％Ｓｉ］は溶鋼の珪素濃度（質量％）、［％Ｍｎ］は溶鋼のマンガン濃度（質量％）、［％Ｐ］は溶鋼の燐濃度（質量％）、［％Ｓ］は溶鋼の硫黄濃度（質量％）、［％Ｃｕ］は溶鋼の銅濃度（質量％）、［％Ｎｉ］は溶鋼のニッケル濃度（質量％）、［％Ｃｒ］は溶鋼のクロム濃度（質量％）、［％Ａｌ］は溶鋼のアルミニウム濃度（質量％）である。 The liquidus of the slab 10 is a solidification start temperature determined by the chemical component of the slab 10, and can be obtained from, for example, the following equation (1).
TL = 1536- (78 × [% C] + 7.6 × [% Si] + 4.9 × [% Mn] + 34.4 × [% P] + 38 × [% S] + 4.7 × [% Cu] + 3.1 × [ % Ni] + 1.3 × [% Cr] + 3.6 × [% Al]) ... (1)
However, in the formula (1), TL is the liquidus temperature (° C.), [% C] is the carbon concentration (mass%) of the molten steel, [% Si] is the silicon concentration (mass%) of the molten steel, and [% Mn]. Is the manganese concentration (mass%) of the molten steel, [% P] is the phosphorus concentration (mass%) of the molten steel, [% S] is the sulfur concentration (mass%) of the molten steel, and [% Cu] is the copper concentration (mass%) of the molten steel. ), [% Ni] is the nickel concentration (mass%) of the molten steel, [% Cr] is the chromium concentration (mass%) of the molten steel, and [% Al] is the aluminum concentration (mass%) of the molten steel.

鋳片１０の液相線クレータエンド位置は、二次元伝熱凝固計算により求められる鋳片内部の温度勾配と、（１）式で定まる液相線温度とを照らし合わせることで求めることができる。また、鋳造中の鋳片１０の厚み中心部に溶融点が既知の金属製のピンを打ち込み、金属製ピンの溶融状態を調べることからも、液相線クレータエンド位置を求めることができる。 The liquidus crater end position of the slab 10 can be obtained by comparing the temperature gradient inside the slab obtained by the two-dimensional heat transfer solidification calculation with the liquidus temperature determined by the equation (1). The liquidus crater end position can also be obtained by driving a metal pin having a known melting point into the center of thickness of the slab 10 during casting and examining the molten state of the metal pin.

軽圧下帯１４を構成するロールセグメント（軽圧下セグメント）に掛かる荷重は、鋳片１０のサイズ、軽圧下帯１４の圧下勾配、軽圧下される鋳片１０の未凝固層１２の割合で決定される。中心偏析の原因となる凝固末期での溶鋼流動を防止するには、凝固収縮量や熱収縮量に見合った量の軽圧下を付与する必要があるが、設定の圧下勾配が大きい、或いは、鋳片サイズが大きいと、軽圧下セグメントに掛かる荷重は大きくなる。 The load applied to the roll segment (lightly reduced segment) constituting the lightly pressed belt 14 is determined by the size of the slab 10, the rolling gradient of the lightly pressed belt 14, and the ratio of the unsolidified layer 12 of the slab 10 that is lightly pressed. The In order to prevent molten steel flow at the end of solidification, which causes center segregation, it is necessary to apply a light reduction of an amount commensurate with the amount of solidification shrinkage and heat shrinkage. If the size of one piece is large, the load applied to the lightly pressed segment increases.

軽圧下セグメントに掛かる荷重が大きくなると、軽圧下セグメント内のロール開度は拡がるが、軽圧下セグメントの剛性は高いので、ロール開度の拡大は極僅かであり、鋳片１０の軽圧下には殆ど影響せず、鋳片１０には所定量の軽圧下が施される。 When the load applied to the lightly pressed segment increases, the roll opening in the lightly pressed segment increases, but the rigidity of the lightly pressed segment is high, so the increase in roll opening is negligible. There is almost no effect, and the slab 10 is subjected to a predetermined amount of light reduction.

しかしながら、軽圧下セグメントに掛かる荷重が、皿バネ１９を収縮させる荷重を超えて増大すると、皿バネ１９が収縮し始め、ロール開度が大きく拡大する。つまり、圧下勾配が小さくなり、実際に鋳片１０に付与される軽圧下量は設定値よりも小さくなり、中心偏析を防止することができなくなる。 However, if the load applied to the light pressure lowering segment increases beyond the load that causes the disc spring 19 to contract, the disc spring 19 starts to contract, and the roll opening greatly increases. In other words, the rolling gradient is reduced, the light rolling amount actually applied to the slab 10 is smaller than the set value, and the center segregation cannot be prevented.

皿バネ１９の収縮し始める荷重の設定値は、皿バネ１９の種類や設置個数で変更可能であり、皿バネ１９の収縮によるロール開度の拡がりを防止するには、皿バネ１９の収縮し始める設定荷重を大きくすればよいが、その分、ロールチョック２２や圧下ロール（鋳片支持ロール６）に掛かる荷重が大きくなり、これらの寿命を短縮することに繋がる。つまり、ロールチョック２２や圧下ロール（鋳片支持ロール６）の寿命を考慮するならば、皿バネ１９の収縮し始める設定荷重を過剰に大きくすることはできない。 The set value of the load at which the disc spring 19 starts to contract can be changed depending on the type and the number of disc springs 19 installed. To prevent the roll opening from expanding due to the disc spring 19 contracting, the disc spring 19 contracts. The set load to be started may be increased. However, the load applied to the roll chock 22 and the reduction roll (slab support roll 6) is increased correspondingly, which leads to shortening of the service life. That is, if considering the life of the roll chock 22 or the rolling roll (slab support roll 6), the set load at which the disc spring 19 starts to contract cannot be excessively increased.

本発明者らは、鋳片の内部割れを防止しつつ、効率的に軽圧下力を付与して中心偏析を防止することを目的として、厚みが２５０ｍｍ、幅が２１００ｍｍの低炭素アルミキルド鋼を、軽圧下帯１４の圧下速度を０．８ｍｍ／ｍｉｎとして１．４ｍ／ｍｉｎの鋳片引き抜き速度で連続鋳造する際に、意図的バルジング量を２．５〜１３ｍｍの範囲で変化させて中心偏析及び内部割れに及ぼす影響を調査する試験を行った。 In order to prevent the center segregation by efficiently applying a light reduction force while preventing internal cracking of the slab, the present inventors have developed a low carbon aluminum killed steel having a thickness of 250 mm and a width of 2100 mm. When continuously casting at a slab drawing speed of 1.4 m / min with a reduction speed of the light reduction belt 14 of 0.8 mm / min, the intentional bulging amount is changed in the range of 2.5 to 13 mm, and the center segregation and A test was conducted to investigate the effect on internal cracks.

図４に、意図的にバルジングさせた鋳片１０を軽圧下する際の軽圧下開始時点の状況を概略図で示す。鋳片１０の長辺面を意図的にバルジングさせることで、凝固が完了した鋳片１０の短辺側は圧下されない。この鋳片長辺面の圧下されない部分を「非圧下部分」と定義する。非圧下部分の幅が大きくなるほど、軽圧下セグメントに掛かる荷重は小さくなる。尚、図４において、Ｗ１は鋳片の長辺面幅（ｍｍ）、Ｗ２は軽圧下開始時点の鋳片の未凝固層幅（ｍｍ）、Ｗ３は非圧下部分の幅（ｍｍ）である。 FIG. 4 is a schematic view showing a situation at the time of starting the light reduction when the slab 10 intentionally bulged is lightly reduced. By intentionally bulging the long side surface of the slab 10, the short side of the slab 10 that has been solidified is not reduced. The portion of the long side surface of the slab that is not crushed is defined as a “non-rolled portion”. The greater the width of the unrolled portion, the smaller the load on the lightly rolled segment. In FIG. 4, W1 is the width of the long side surface (mm) of the slab, W2 is the unsolidified layer width (mm) of the slab at the start of light reduction, and W3 is the width (mm) of the non-reduced portion.

図５に、意図的バルジング量と非圧下部分の幅Ｗ３との関係を示す。幅Ｗ３は、軽圧下帯１４の下流側に設置した、水柱を介して超音波を鋳片１０に対して発受信する超音波センサーを鋳片幅方向に移動させることによって測定される鋳片１０の形状から求めたものである。図５に示すように、意図的バルジング量が大きいほど非圧下部分の幅Ｗ３は増加するが、意図的バルジング量が１０ｍｍを超えると、鋳片１０に内部割れが発生した。この結果から、意図的バルジング量は１０ｍｍ以下とすべきことがわかった。 FIG. 5 shows the relationship between the intentional bulging amount and the width W3 of the non-rolled portion. The width W3 is measured by moving an ultrasonic sensor installed on the downstream side of the light pressure lower belt 14 and transmitting and receiving ultrasonic waves to and from the slab 10 through the water column in the slab width direction. It is obtained from the shape of. As shown in FIG. 5, as the intentional bulging amount increases, the width W3 of the non-rolled portion increases. However, when the intentional bulging amount exceeds 10 mm, an internal crack occurs in the slab 10. From this result, it was found that the intentional bulging amount should be 10 mm or less.

一方、表１に、非圧下部分の幅Ｗ３と皿バネの収縮有無との関係を示す。ここで、非圧下部分の幅Ｗ３と皿バネの収縮有無との関係は、数値シミュレーションによって算出した。また、軽圧下開始時点の鋳片の未凝固層幅Ｗ２は、軽圧下帯１４の直前に配置した、鋳片幅方向に移動する超音波センサーから鋳片１０に超音波を発信し、超音波の透過時間に基づいて算出した。 On the other hand, Table 1 shows the relationship between the width W3 of the non-pressed portion and the presence / absence of contraction of the disc spring. Here, the relationship between the width W3 of the non-pressed portion and the presence / absence of contraction of the disc spring was calculated by numerical simulation. The unsolidified layer width W2 of the slab at the start of light reduction is transmitted from the ultrasonic sensor, which is disposed immediately before the light reduction belt 14 and moves in the slab width direction, to the slab 10 to generate ultrasonic waves. It calculated based on permeation | transmission time of.

表１に示すように、非圧下部分の幅Ｗ３が１９０ｍｍ未満になると、皿バネ１９が収縮することがわかった。皿バネ１９が収縮すると、設定値どおりの軽圧下ができなくなり、中心偏析が圧下することになる。 As shown in Table 1, it was found that the disc spring 19 contracted when the width W3 of the non-pressed portion was less than 190 mm. When the disc spring 19 is contracted, the light pressure cannot be reduced as set, and the center segregation is reduced.

これ以外の圧下速度でも同様の検討を行った結果、幅Ｗ３、幅Ｗ１、幅Ｗ２が、下記の（１）式の関係を満足する場合に、軽圧下セグメントに掛かる荷重が低減され、皿バネ１９が収縮しないことがわかった。
Ｗ３≧（Ｗ１−Ｗ２）／２−１０・・・（１）
これらの結果から、鋳片１０の内部割れを防止すると同時に中心偏析を改善するためには、意図的バルジング量を１０ｍｍ以下とした状態で、非圧下部分の幅Ｗ３を増大させることが必要であることがわかった。 As a result of conducting the same examination at other reduction speeds, when the width W3, the width W1, and the width W2 satisfy the relationship of the following expression (1), the load applied to the light reduction segment is reduced, and the disc spring 19 was found not to shrink.
W3 ≧ (W1-W2) / 2-10 (1)
From these results, in order to prevent internal cracking of the slab 10 and simultaneously improve center segregation, it is necessary to increase the width W3 of the unrolled portion in a state where the intentional bulging amount is 10 mm or less. I understood it.

これを達成する手段として、軽圧下帯１４までの二次冷却帯の比水量を増加させ、鋳片短辺側の熱収縮を増大させることを試みた。ここで、比水量とは鋳造する鋳片１ｋｇあたりの二次冷却水量（Ｌ／鋼−ｋｇ）であり、比水量が大きいほど冷却強度が高くなる。 As means for achieving this, an attempt was made to increase the specific water amount in the secondary cooling zone up to the light pressure lower zone 14 and increase the heat shrinkage on the short side of the slab. Here, the specific water amount is the secondary cooling water amount (L / steel-kg) per 1 kg of cast slab to be cast, and the larger the specific water amount, the higher the cooling strength.

鋳片短辺側の熱収縮は、図６に示すように、厚み中心まで凝固が完了した短辺側Ｔ１での熱収縮量に依存するが、比水量を増加させると、結果的に、鋳片幅中央部Ｔ２での熱収縮量も増加する。しかしながら、短辺側の方が冷却が促進されるので、鋳片幅中央部Ｔ２での熱収縮量が増加したとしてもそれ以上に短辺側Ｔ１での熱収縮量が増大する。尚、図６は、軽圧下時の鋳片断面を模式的に示す図である。 As shown in FIG. 6, the heat shrinkage on the short side of the slab depends on the amount of heat shrinkage on the short side T1 where solidification has been completed to the center of the thickness. The amount of heat shrinkage at the half-width central portion T2 also increases. However, since the cooling on the short side is promoted, even if the amount of heat shrinkage at the slab width center portion T2 increases, the amount of heat shrinkage on the short side T1 further increases. In addition, FIG. 6 is a figure which shows typically the slab cross section at the time of light pressure reduction.

前述した図５に、比水量を１．２Ｌ／鋼−ｋｇから１．４Ｌ／鋼−ｋｇに増加させた結果を示す。図５に示すように、意図的バルジング量が同一であっても、比水量を増加させることにより非圧下部分の幅Ｗ３が増加しており、意図的バルジング量が１０ｍｍの場合に、非圧下部分の幅Ｗ３は皿バネ１９が収縮しない範囲まで増大した。このとき、皿バネ１９の変化量を測定したが、皿バネ１９は収縮しないことを確認している。また、鋳造された鋳片１０ａの中心偏析も軽微であることを確認している。尚、図５に示す一点鎖線は、皿バネ１９の収縮の有無を示す境界線であり、幅Ｗ３が境界線以上の場合に皿バネ１９は収縮しないことを示している。 FIG. 5 described above shows the result of increasing the specific water amount from 1.2 L / steel-kg to 1.4 L / steel-kg. As shown in FIG. 5, even when the intentional bulging amount is the same, the width W3 of the uncompressed portion is increased by increasing the specific water amount. When the intentional bulging amount is 10 mm, the uncompressed portion The width W3 of the disk has increased to a range where the disc spring 19 does not contract. At this time, the amount of change of the disc spring 19 was measured, but it was confirmed that the disc spring 19 did not contract. Moreover, it has confirmed that the center segregation of the cast slab 10a is also slight. 5 is a boundary line indicating whether or not the disc spring 19 is contracted, and indicates that the disc spring 19 is not contracted when the width W3 is equal to or larger than the boundary line.

一方、比水量を増加させすぎると、鋳片１０の熱収縮量が大きくなりすぎ、鋳造方向において鋳片厚みの不均一が発生する。鋳片厚みの不均一が発生すると、濃化溶鋼の流動を誘起して中心偏析が悪化する。図７は、軽圧下帯１４までの比水量を変化させて鋳片１０の鋳造方向の厚み変動量を測定した結果を示す図である。ここで、鋳片１０の鋳造方向の厚み変動量は、軽圧下帯１４の直前に設置した、水柱を介して超音波を鋳片１０に対して発受信する超音波センサーによって測定した。 On the other hand, if the specific water amount is increased too much, the amount of heat shrinkage of the slab 10 becomes too large, and the thickness of the slab becomes uneven in the casting direction. When the thickness of the slab is uneven, the central segregation is worsened by inducing the flow of the concentrated molten steel. FIG. 7 is a diagram showing the result of measuring the thickness fluctuation amount in the casting direction of the slab 10 by changing the specific water amount up to the light pressure lower belt 14. Here, the thickness fluctuation amount in the casting direction of the slab 10 was measured by an ultrasonic sensor that is installed immediately before the light pressure lower belt 14 and transmits and receives ultrasonic waves to and from the slab 10 through a water column.

図７に示すように、軽圧下開始までの比水量が１．５Ｌ／鋼−ｋｇを超えると鋳片１０の鋳造方向の厚み変動量が急激に増加することがわかった。この場合には、鋳片１０ａの中心偏析も悪化した。従って、軽圧下開始までの比水量は１．５Ｌ／鋼−ｋｇ以下にすることが好ましいことがわかった。 As shown in FIG. 7, it was found that when the specific water amount until the start of light reduction exceeds 1.5 L / steel-kg, the thickness fluctuation amount in the casting direction of the slab 10 rapidly increases. In this case, the center segregation of the slab 10a also deteriorated. Therefore, it was found that the specific water amount until the start of light reduction was preferably 1.5 L / steel-kg or less.

即ち、意図的バルジング量と軽圧下開始までの比水量とを制御して、非圧下部分の幅Ｗ３を（１）式の関係を満足させることで、内部割れを防止しつつ、中心偏析を低減できることがわかった。 That is, by controlling the intentional bulging amount and the specific water amount until the light reduction starts, the width W3 of the non-reduced portion satisfies the relationship of the formula (1), thereby preventing internal cracking and reducing center segregation. I knew it was possible.

本発明において、意図的バルジング帯１５では、意図的バルジングの総量を３〜１０ｍｍとすることが必要である。意図的バルジングの総量が３ｍｍ未満では、次の軽圧下帯１４で鋳片１０の短辺部を圧下しないことを前提とすると、軽圧下帯１４における圧下可能な量が少なく、鋳片１０に対して中心偏析の改善効果が不十分になる虞がある。一方、意図的バルジングの総量が１０ｍｍを超えると、バルジングによる歪によって鋳片１０に内部割れを誘発する。また、意図的バルジング帯１５において、１ロールあたりのロール開度の拡大量は、鋳片長辺面のバルジングする部位とバルジングしない部位との境界位置における亀裂発生を防止するために、１．５ｍｍ以下とすることが好ましい。 In the present invention, in the intentional bulging band 15, the total amount of intentional bulging needs to be 3 to 10 mm. If the total amount of intentional bulging is less than 3 mm, assuming that the short side portion of the slab 10 is not squeezed by the next light reduction zone 14, the amount that can be reduced in the light reduction zone 14 is small. Therefore, the effect of improving the center segregation may be insufficient. On the other hand, if the total amount of intentional bulging exceeds 10 mm, an internal crack is induced in the slab 10 due to distortion caused by bulging. In addition, in the intentional bulging band 15, the amount of increase in the roll opening per roll is 1.5 mm or less in order to prevent cracks from occurring at the boundary position between the bulging part and the non-bulging part of the slab long side surface. It is preferable that

軽圧下帯１４では、少なくとも、鋳片厚み中心部の固相率が０．２以下の時点から圧下を開始し、鋳片厚み中心部の固相率が０．９以上となる時点まで圧下する。これは、鋳片厚み中心部の固相率が０．２を超えてから圧下を開始しても、それ以前に濃化溶鋼の流動が発生する可能性があり、これにより中心偏析が発生し、軽圧下による効果を十分に発揮することができず、また、溶鋼の流動は、固相率が０．９となるまでは発生する可能性があり、それよりも早期に圧下を停止してしまうと、濃化溶鋼の流動が発生し、これにより中心偏析が発生して、軽圧下による効果を十分に発揮することができないからである。 In the light reduction zone 14, the reduction starts at least when the solid phase ratio at the center portion of the slab thickness is 0.2 or less, and is reduced until the solid phase ratio at the center portion of the slab thickness becomes 0.9 or more. . This is because, even if the reduction starts after the solid phase ratio at the center of the slab thickness exceeds 0.2, the flow of the concentrated molten steel may occur before that, causing the center segregation. The effect of light reduction cannot be fully exhibited, and the flow of molten steel may occur until the solid phase ratio reaches 0.9, and the reduction is stopped earlier than that. This is because the flow of the concentrated molten steel occurs, thereby causing central segregation, and the effect of light reduction cannot be sufficiently exhibited.

鋳片厚み中心部の固相率は、液相線クレータエンド位置を求める場合と同様に、二次元伝熱凝固計算によって求めることができる。ここで、固相率とは、凝固開始前を固相率＝０、凝固完了時を固相率＝１．０と定義されるものであり、鋳片厚み中心部の固相率が１．０となる位置が凝固完了位置１３（固相線クレータエンド位置）であり、液相線クレータエンド位置は、鋳片厚み中心部の固相率がゼロとなる最も下流側の位置に該当する。尚、図２では、凝固完了位置１３が軽圧下帯１４の範囲内に存在するが、本発明においては凝固完了位置１３を軽圧下帯１４の範囲内に制御する必要はなく、鋳片厚み中心部の固相率が０．９となる位置を軽圧下帯１４の範囲内に制御すればよい。 The solid phase ratio at the center portion of the slab thickness can be obtained by two-dimensional heat transfer solidification calculation as in the case of obtaining the liquidus crater end position. Here, the solid phase ratio is defined as the solid phase ratio = 0 before the start of solidification and the solid phase ratio = 1.0 when the solidification is completed. The position that becomes 0 is the solidification completion position 13 (solidus crater end position), and the liquidus crater end position corresponds to the most downstream position where the solid phase ratio at the center of the slab thickness becomes zero. In FIG. 2, the solidification completion position 13 exists within the range of the light pressure lower belt 14, but in the present invention, it is not necessary to control the solidification completion position 13 within the range of the light pressure lower belt 14. What is necessary is just to control the position where the solid-phase rate of a part becomes 0.9 in the range of the light pressure lower belt 14.

また、本発明においては、軽圧下帯１４における圧下速度は０．３〜１．０ｍｍ／ｍｉｎの範囲内とすることが必要である。軽圧下帯１４における圧下速度が０．３ｍｍ／ｍｉｎ未満では、単位時間あたりの圧下量が凝固収縮量に対して小さく、軽圧下による中心偏析の低減効果が十分でない。一方、軽圧下帯１４における圧下速度が１．０ｍｍ／ｍｉｎを超えると、単位時間あたりの圧下量が大きくなりすぎ、軽圧下セグメントに掛かる荷重が増大して皿バネ１９が収縮し、所定の軽圧下量を鋳片１０に付与することができなくなる虞がある。 Further, in the present invention, the reduction speed in the light reduction belt 14 needs to be in the range of 0.3 to 1.0 mm / min. When the reduction speed in the light reduction zone 14 is less than 0.3 mm / min, the reduction amount per unit time is small with respect to the solidification shrinkage, and the effect of reducing the center segregation due to the light reduction is not sufficient. On the other hand, if the reduction speed in the light reduction belt 14 exceeds 1.0 mm / min, the reduction amount per unit time becomes too large, the load applied to the light reduction segment increases, the disc spring 19 contracts, and the predetermined lightening speed is reduced. There is a possibility that the reduction amount cannot be applied to the slab 10.

そして、本発明では、軽圧下帯１４における総圧下量が、意図的バルジング帯１５における鋳片１０の膨らみ量と同等かそれよりも小さくなるように調整する。また、連続鋳造操業の種々の鋳造条件において、予め二次元伝熱凝固計算などを用いて凝固シェル１１の厚み並びに鋳片厚み中心部の固相率を求め、軽圧下帯１４に入る時点での鋳片厚み中心部の固相率が０．２以下になり、且つ、軽圧下帯１４を出る時点での鋳片厚み中心部の固相率が０．９以上になるように、二次冷却水量、二次冷却の幅切り、鋳造速度のうちの何れか１種または２種以上を調整する。ここで、「二次冷却の幅切り」とは、鋳片長辺面の両端部への冷却水の噴霧を中止することである。二次冷却の幅切りを実施することで、二次冷却は弱冷化され、一般的に、凝固完了位置１３は鋳造方向下流側に延長される。 In the present invention, the total reduction amount in the light reduction belt 14 is adjusted so as to be equal to or smaller than the bulge amount of the slab 10 in the intentional bulging belt 15. In various casting conditions of continuous casting operation, the thickness of the solidified shell 11 and the solid phase ratio at the center of the slab thickness are obtained in advance using a two-dimensional heat transfer solidification calculation or the like. Secondary cooling so that the solid phase rate at the center of the slab thickness is 0.2 or less and the solid phase rate at the center of the slab thickness is 0.9 or more at the time of exiting the lightly pressed belt 14 Any one or more of the amount of water, the width of secondary cooling, and the casting speed are adjusted. Here, “secondary cooling width cutting” is to stop spraying of cooling water to both ends of the long side surface of the slab. By performing the width cutting of the secondary cooling, the secondary cooling is weakened, and generally, the solidification completion position 13 is extended downstream in the casting direction.

以上説明したように、本発明によれば、意図的バルジング量を３〜１０ｍｍとした上で、軽圧下開始までの比水量の制御により、非圧下部分の幅Ｗ３を（１）式の関係を満足する範囲として連続鋳造するので、鋳片１０の内部割れを防止しつつ、鋳片１０の中心偏析を安定して低減することが実現される。 As described above, according to the present invention, the intentional bulging amount is set to 3 to 10 mm, and the width W3 of the non-reduced portion is expressed by the relationship of the expression (1) by controlling the specific water amount until the light reduction starts. Since continuous casting is performed as a satisfactory range, it is possible to stably reduce the center segregation of the slab 10 while preventing internal cracking of the slab 10.

上記で規定した意図的バルジング量と比水量との組み合わせによって非圧下部分の幅Ｗ３を（１）式の関係を満足する範囲に制御できない場合には、皿バネ１９の収縮する負荷荷重の設定を調整すればよい。皿バネ１９の収縮する負荷荷重の具体的な設定方法は、予めセグメントに掛かる荷重を求め、その結果に基づき皿バネ１９の収縮する負荷荷重を設定する。 If the width W3 of the uncompressed portion cannot be controlled within the range satisfying the relationship of the expression (1) by the combination of the intentional bulging amount and the specific water amount defined above, the load load to which the disc spring 19 contracts is set. Adjust it. The specific setting method of the load load which the disc spring 19 contracts calculates | requires the load applied to a segment beforehand, and sets the load load which the disc spring 19 contracts based on the result.

尚、図１に示す連続鋳造機は垂直曲げ型連続鋳造機であるが、本発明は垂直曲げ型連続鋳造機に限定されるものではなく、湾曲型連続鋳造機であってもまた垂直型連続鋳造機であっても、上記と同様に本発明を適用することができる。 The continuous casting machine shown in FIG. 1 is a vertical bending type continuous casting machine. However, the present invention is not limited to the vertical bending type continuous casting machine. Even if it is a casting machine, this invention can be applied similarly to the above.

低炭素アルミキルド鋼を、図２に示すスラブ連続鋳造機で連続鋳造する試験を行った。鋳片のサイズは、厚みが２５０ｍｍ、幅が２０００ｍｍで、鋳片引き抜き速度は１．４ｍ／ｍｉｎとした。連続鋳造機の軽圧下帯は、鋳型内溶鋼湯面から２１〜２３ｍの第８セグメント、鋳型内溶鋼湯面から２３〜２５ｍの第９セグメント、鋳型内溶鋼湯面から２５〜２７ｍの第１０セグメント、鋳型内溶鋼湯面から２７〜２９ｍの第１１セグメントである。つまり、鋳型内溶鋼湯面から２１〜２９ｍの８ｍの範囲が軽圧下帯となっている。各軽圧下セグメントに配置した皿バネの収縮し始める荷重は、タイロッド１本あたり１５０tonfに設定した。また、軽圧下セグメントの入り口における鋳片厚み中心部の固相率は、全ての試験で０．１〜０．２であり、軽圧下セグメント出口での鋳片中心部の固相率は０．９以上であった。 A test for continuously casting low carbon aluminum killed steel with a slab continuous casting machine shown in FIG. 2 was conducted. As for the size of the slab, the thickness was 250 mm, the width was 2000 mm, and the slab drawing speed was 1.4 m / min. The light pressure lower zone of the continuous casting machine includes an eighth segment 21 to 23 m from the molten steel surface in the mold, a ninth segment 23 to 25 m from the molten steel surface in the mold, and a tenth segment 25 to 27 m from the molten steel surface in the mold. The 11th segment is 27 to 29 m from the molten steel surface in the mold. In other words, the 8 m range from 21 to 29 m from the molten steel surface in the mold is the light pressure belt. The load at which the disc springs arranged in each light pressure segment start to contract was set to 150 tonf per tie rod. The solid phase ratio at the center of the slab thickness at the entrance of the lightly pressed segment is 0.1 to 0.2 in all tests, and the solid phase ratio at the center of the slab at the outlet of the lightly pressed segment is 0.00. It was 9 or more.

鋳造中、皿バネの変化量を過流式距離計を用いて測定した。また、鋳造後は、鋳片から採取した試験片の断面（鋳片の横断面に相当）を腐食し、内部割れの有無を調査した。また更に、鋳片から採取した試験において、鋳片厚み中心部の偏析スポットの個数をＥＰＭＡ分析結果から算出した。尚、鋳片厚み中心部の偏析スポットの個数は、鋳片横断面（鋳片厚み×鋳片幅）あたりの個数である。 During casting, the amount of change in the disc spring was measured using an overflow distance meter. Moreover, after casting, the cross section of the test piece taken from the slab (corresponding to the cross section of the slab) was corroded and examined for internal cracks. Furthermore, in the test taken from the slab, the number of segregation spots at the center of the slab thickness was calculated from the EPMA analysis results. The number of segregation spots at the center of the slab thickness is the number per slab cross section (slab thickness x slab width).

表２に各試験鋳造の鋳造条件、及び、皿バネ収縮の有無、内部割れの有無、偏析スポットの個数を示す。 Table 2 shows the casting conditions for each test casting, the presence or absence of disc spring shrinkage, the presence or absence of internal cracks, and the number of segregation spots.

全ての本発明例において、鋳造中に皿バネは収縮せず、設定どおりの軽圧下量を鋳片に付与することができ、また、内部割れは発生せず、偏析スポットの個数も低位安定していた。 In all the examples of the present invention, the disc spring does not contract during casting, the amount of light reduction as set can be applied to the slab, internal cracks do not occur, and the number of segregation spots is stabilized to a low level. It was.

これに対して、非圧下部分の幅Ｗ３が（１）式を満足していない比較例１、２、４では、軽圧下セグメントへの荷重が増大し、鋳造中に皿バネの収縮が起こり、所定量の軽圧下を付与することができず、偏析スポットの個数が非常に多い結果となった。 On the other hand, in Comparative Examples 1, 2, and 4 in which the width W3 of the uncompressed portion does not satisfy the formula (1), the load on the lightly reduced segment increases, and the disc spring contracts during casting, A predetermined amount of light pressure could not be applied, and the number of segregation spots was very large.

意図的バルジング量を１５ｍｍとした比較例３、５では、非圧下部分の幅Ｗ３は（１）式を満足しており、偏析スポットの個数は低位安定していたが、意図的バルジング量が大きすぎて内部割れが発生した。圧下速度を１．５ｍｍ／ｍｉｎとした比較例６では、圧下速度が大きすぎて、鋳造中に皿バネの収縮が起こり、所定量の圧下量を付与することができず、偏析スポットの個数が非常に多い結果となった。圧下速度の小さい比較例７では、鋳片への圧下量が不足し、偏析スポットの個数が非常に多い結果となった。 In Comparative Examples 3 and 5 in which the intentional bulging amount was 15 mm, the width W3 of the uncompressed portion satisfied the formula (1) and the number of segregation spots was stable at a low level, but the intentional bulging amount was large. Too much internal cracking occurred. In Comparative Example 6 in which the rolling speed was 1.5 mm / min, the rolling speed was too large, the disc spring contracted during casting, and a predetermined amount of rolling could not be applied. There were very many results. In Comparative Example 7 where the reduction speed was small, the amount of reduction to the slab was insufficient, and the number of segregation spots was very large.

１スラブ連続鋳造機
２タンディッシュ
３スライディングノズル
４浸漬ノズル
５鋳型
６鋳片支持ロール
７搬送ロール
８鋳片切断機
９溶鋼
１０鋳片
１１凝固シェル
１２未凝固層
１３凝固完了位置
１４軽圧下帯
１５意図的バルジング帯
１６ロールセグメント
１７フレーム
１８タイロッド
１９皿バネ
２０ウオームジャッキ
２１モーター
２２ロールチョック DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Slab continuous casting machine 2 Tundish 3 Sliding nozzle 4 Immersion nozzle 5 Mold 6 Casting piece support roll 7 Conveying roll 8 Cast piece cutting machine 9 Molten steel 10 Cast piece 11 Solidified shell 12 Unsolidified layer 13 Solidification completion position 14 Light pressure lower belt 15 Intentional bulging belt 16 Roll segment 17 Frame 18 Tie rod 19 Belleville spring 20 Warm jack 21 Motor 22 Roll chock

Claims

連続鋳造機の鋳片支持ロールのロール開度を鋳造方向下流側に向かって拡大させて、内部に未凝固層を有する矩形の鋳片の長辺面厚みを３〜１０ｍｍの範囲内で拡大させ、その後、鋳片の厚み中心部の固相率が少なくとも０．２〜０．９の範囲の前記鋳片の長辺面を０．３〜１．０ｍｍ／ｍｉｎの範囲内の圧下速度で、複数本の軽圧下ロールが組み込まれた、１基または２基以上のロールセグメントから構成される軽圧下帯を用いて軽圧下して連続鋳造鋳片を連続鋳造機で製造する連続鋳造鋳片の製造方法であって、
前記鋳片の長辺面幅をＷ１（ｍｍ）とし、軽圧下開始時点の前記鋳片の未凝固層幅をＷ２（ｍｍ）とし、前記鋳片の長辺面両端の前記軽圧下ロールと非接触である非圧下部分のそれぞれの幅をＷ３（ｍｍ）としたとき、軽圧下帯までの二次冷却水量の調整によって、非圧下部分の幅Ｗ３を、長辺面幅Ｗ１及び未凝固層幅Ｗ２に対して下記の（１）式の関係を満足する範囲内とすることを特徴とする、連続鋳造鋳片の製造方法。
Ｗ３≧（Ｗ１−Ｗ２）／２−１０・・・（１） The roll opening of the slab support roll of the continuous casting machine is increased toward the downstream side in the casting direction, and the long side surface thickness of the rectangular slab having an unsolidified layer inside is increased within a range of 3 to 10 mm. Then, the long side surface of the slab having a solid phase ratio of at least 0.2 to 0.9 in the thickness center portion of the slab at a rolling speed within a range of 0.3 to 1.0 mm / min, A continuous cast slab in which a continuous cast slab is produced with a continuous caster by lightly reducing using a light squeeze belt composed of one or two or more roll segments incorporating a plurality of light squeeze rolls. A manufacturing method comprising:
The width of the long side surface of the slab is W1 (mm), the width of the unsolidified layer of the slab at the start of light reduction is W2 (mm), When the width of each uncompressed portion that is in contact is W3 (mm), the width W3 of the uncompressed portion is adjusted to the long side surface width W1 and the unsolidified layer width by adjusting the amount of secondary cooling water up to the lightly reduced zone. A method for producing a continuous cast slab, characterized in that it satisfies the relationship of the following expression (1) with respect to W2.
W3 ≧ (W1-W2) / 2-10 (1)

前記軽圧下帯までの二次冷却水量を、比水量で１．５Ｌ／鋼−ｋｇ以下の範囲内で調整することを特徴とする、請求項１に記載の連続鋳造鋳片の製造方法。 2. The method for producing a continuous cast slab according to claim 1, wherein the amount of secondary cooling water up to the light pressure lower zone is adjusted within a specific water amount of 1.5 L / steel-kg or less.