JP2014141919A - Internal combustion engine ignition control device - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、内燃機関の点火制御装置に関する。 The present invention relates to an ignition control device for an internal combustion engine.
従来、例えば特許文献1に開示されるように、気筒ごとに複数の点火プラグを備え、各気筒において中央点火プラグから順次、点火を行う内燃機関が知られている。この内燃機関の制御装置は、中央点火プラグに流れる2次電流又は中央点火プラグに印加される2次電圧を検出する機能と、検出された2次電流又は2次電圧に基づいて、気筒内におけるガス流動速度が速いか否かを判定する機能を有している。
尚、出願人は、本発明に関連するものとして、上記の文献を含めて、以下に記載する文献を認識している。
2. Description of the Related Art Conventionally, as disclosed in, for example,
The applicant has recognized the following documents including the above-mentioned documents as related to the present invention.
ところで、往復サイクル型の内燃機関において、サイクル間・気筒間の筒内状態バラツキは従来からの課題となっている。近年、内燃機関の燃費向上策として希薄燃焼(リーンバーン)が注目されている。希薄燃焼による燃費向上を図るためには、希薄可燃限界を拡大する必要がある。希薄可燃限界には、サイクル間・気筒間の燃焼変動が大きく影響するため、燃焼変動の抑制が重要である。 By the way, in a reciprocating cycle type internal combustion engine, in-cylinder state variation between cycles and cylinders has been a conventional problem. In recent years, lean burn has attracted attention as a measure for improving the fuel efficiency of internal combustion engines. In order to improve fuel efficiency through lean combustion, it is necessary to expand the lean flammability limit. Since the combustion fluctuation between cycles and cylinders greatly affects the lean flammability limit, it is important to suppress the combustion fluctuation.
発明者等の鋭意研究によって、希薄燃焼下では点火プラグ付近を流れる気体の気体流速によって初期燃焼状態が大きく変化し、これにより希薄燃焼の燃費効果が増減することが明らかになってきている。以上のことから、燃焼変動の抑制を実現する上で、点火時期に近い時期に点火プラグ付近を流れる気体の気体流速を計測できる技術が必要とされている。 Inventor's diligent research has revealed that under lean combustion, the initial combustion state varies greatly depending on the gas flow velocity of the gas flowing in the vicinity of the spark plug, thereby increasing or decreasing the fuel efficiency effect of lean combustion. In view of the above, a technique capable of measuring the gas flow velocity of the gas flowing in the vicinity of the ignition plug at a timing close to the ignition timing is required in order to suppress the combustion fluctuation.
上述した従来の制御装置では、一度火花点火を実行する必要があり、燃焼が悪いサイクルの点火前への対策が行えないというデメリットがある。また、点火時期近傍の筒内状態を計測するために、特別な計測装置を筒内に設置することも考えられるが、コスト増や構成が非常に複雑になるため実現性に乏しい。 The conventional control device described above has a demerit that it is necessary to execute spark ignition once, and it is impossible to take measures before ignition of a cycle with poor combustion. In order to measure the in-cylinder state in the vicinity of the ignition timing, it may be possible to install a special measuring device in the cylinder.
この発明は、上述のような課題を解決するためになされたもので、火花点火することなく点火プラグ近傍の気体流速を計測することのできる内燃機関の点火制御装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide an ignition control device for an internal combustion engine that can measure a gas flow velocity in the vicinity of a spark plug without spark ignition. .
第1の発明は、上記の目的を達成するため、内燃機関の点火制御装置であって、
中心電極と接地電極との電極間に放電が生じる点火プラグと、
前記中心電極を流れる電流を計測する第1電流計と、
前記接地電極を流れる電流を計測する第2電流計と、
前記電極間に低温プラズマ状態を形成する短パルスの電界を発生可能な短パルス回路と、
前記短パルス回路により前記電極間に短パルスの電界を発生させる場合に、前記第1及び第2電流計により計測された電流値の差異から、前記電極間を流れる気体の気体流速を算出する流速算出手段と、を備えることを特徴とする。
In order to achieve the above object, a first invention is an ignition control device for an internal combustion engine,
A spark plug that generates a discharge between the center electrode and the ground electrode;
A first ammeter for measuring a current flowing through the center electrode;
A second ammeter for measuring a current flowing through the ground electrode;
A short pulse circuit capable of generating a short pulse electric field that forms a low-temperature plasma state between the electrodes;
When a short pulse electric field is generated between the electrodes by the short pulse circuit, a flow velocity for calculating a gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes from a difference between current values measured by the first and second ammeters. And a calculating means.
また、第2の発明は、第1の発明において、
前記流速算出手段は、前記内燃機関の吸気弁が閉じてから前記点火プラグによる点火前までの期間に、前記短パルス回路により前記電極間に短パルスの電界を発生させる手段、を更に備えることを特徴とする。
The second invention is the first invention, wherein
The flow velocity calculating means further comprises means for generating a short pulse electric field between the electrodes by the short pulse circuit during a period from when the intake valve of the internal combustion engine is closed to before ignition by the spark plug. Features.
また、第3の発明は、第1又は第2の発明において、
前記流速算出手段は、リーンバーン運転を実行する場合に、前記短パルス回路により前記電極間に短パルスの電界を発生させる手段、を更に備えることを特徴とする。
The third invention is the first or second invention, wherein
The flow velocity calculating means further includes means for generating a short pulse electric field between the electrodes by the short pulse circuit when performing lean burn operation.
また、第4の発明は、第1乃至第3のいずれかの発明において、
運転条件に応じた前記電極間の基本気体流速を取得する基本気体流速取得手段と、
運転条件に応じた基本点火時期を取得する基本点火時期取得手段と、
前記流速算出手段により算出された気体流速が現運転条件に応じた基本気体流速よりも遅い場合は、現サイクルの点火時期を該現運転条件に応じた基本点火時期よりも進角し、速い場合は、該現サイクルの点火時期を該現運転条件に応じた基本点火時期よりも遅角する点火時期補正手段と、
前記点火時期補正手段により補正された点火時期に従って、前記電極間にアーク放電を生じさせる点火回路と、を更に備えることを特徴とする。
According to a fourth invention, in any one of the first to third inventions,
Basic gas flow rate acquisition means for acquiring a basic gas flow rate between the electrodes according to operating conditions;
Basic ignition timing acquisition means for acquiring basic ignition timing according to the operating conditions;
When the gas flow velocity calculated by the flow velocity calculation means is slower than the basic gas flow velocity corresponding to the current operation condition, the ignition timing of the current cycle is advanced and faster than the basic ignition timing according to the current operation condition Ignition timing correction means for retarding the ignition timing of the current cycle from the basic ignition timing according to the current operating conditions;
And an ignition circuit for generating an arc discharge between the electrodes in accordance with the ignition timing corrected by the ignition timing correction means.
第1の発明において、点火プラグの電極間に低温プラズマ状態を形成する短パルスの電界を発生させた場合、火花点火は生じず、混合気に着火させることなく、中心電極と接地電極を流れる電流値を計測可能である。電極間を流れる気体の気体流速が速いほど、電極間の電子は流され、接地電極に到達しない電子が多くなる。そのため、計測した電流値の差異が大きくなる。よって、計測した電流値の差異の大小から電極間を流れる気体の気体流速を算出することができる。よって、第1の発明によれば、火花点火することなく点火プラグ近傍の気体流速を計測することができる。 In the first invention, when a short pulse electric field that forms a low temperature plasma state is generated between the electrodes of the spark plug, no spark ignition occurs, and the current flowing through the center electrode and the ground electrode without igniting the mixture. The value can be measured. The faster the gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes, the more electrons flow between the electrodes, and the more electrons that do not reach the ground electrode. Therefore, the difference in the measured current value becomes large. Therefore, the gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes can be calculated from the difference in the measured current value. Therefore, according to the first aspect, the gas flow velocity in the vicinity of the spark plug can be measured without spark ignition.
第2の発明において、吸気弁を閉じて(圧縮行程開始)から点火プラグによる点火前(点火時期前)までの期間中において、点火プラグの電極間に低温プラズマ状態を形成する短パルスの電界を発生させても、火花点火は生じず、混合気に着火させることなく、中心電極と接地電極を流れる電流値を計測可能である。そのため、第2の発明によれば、初期燃焼への寄与度が大きい点火時期直前の気体流速を計測することが可能である。 In the second invention, during the period from when the intake valve is closed (compression stroke start) to before ignition by the spark plug (before ignition timing), a short pulse electric field that forms a low-temperature plasma state between the electrodes of the spark plug is generated. Even if generated, spark ignition does not occur, and the value of the current flowing through the center electrode and the ground electrode can be measured without igniting the air-fuel mixture. Therefore, according to the second aspect of the invention, it is possible to measure the gas flow velocity immediately before the ignition timing that has a large contribution to the initial combustion.
第3の発明において、リーンバーン運転における希薄可燃限界は、サイクル間・気筒間の燃焼変動の影響を大きく受ける。燃焼変動は点火プラグ近傍の気体流速の影響を受けるため、気体流速を計測できることが各種制御において重要である。第3の発明によれば、リーンバーン運転を実行する場合に、火花点火することなく点火プラグ近傍の気体流速を計測することができる。 In the third aspect of the invention, the lean flammability limit in the lean burn operation is greatly affected by fluctuations in combustion between cycles and between cylinders. Since combustion fluctuations are affected by the gas flow velocity in the vicinity of the spark plug, it is important in various controls that the gas flow velocity can be measured. According to the third invention, when the lean burn operation is executed, the gas flow velocity in the vicinity of the spark plug can be measured without spark ignition.
第4の発明によれば、計測した気体流速に応じて、点火時期を適切に補正することができる。そのため、サイクル間・気筒間の燃焼変動を低減することができる。 According to the fourth invention, the ignition timing can be appropriately corrected according to the measured gas flow velocity. As a result, combustion fluctuations between cycles and cylinders can be reduced.
以下、図面を参照して本発明の実施の形態について詳細に説明する。尚、各図において共通する要素には、同一の符号を付して重複する説明を省略する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In addition, the same code | symbol is attached | subjected to the element which is common in each figure, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
実施の形態1.
[実施の形態1のシステム構成]
図1は、本発明の実施の形態1に係るシステム構成を説明するための概念構成図である。図1に示すシステムは、内燃機関(以下、単にエンジンとも記す)10を備えている。内燃機関10は、火花点火式の4ストローク型レシプロエンジンである。また、内燃機関10は、所定の運転領域(例えば低負荷領域)において希薄燃焼(リーンバーン)運転を実現可能なリーンバーンエンジンである。好ましくは、内燃機関10は、筒内にタンブル流を生じさせる各部構造を有している。
[System Configuration of Embodiment 1]
FIG. 1 is a conceptual configuration diagram for explaining a system configuration according to
内燃機関10は図示しない複数の気筒12を有している。気筒12には、その内部を往復運動するピストン14が設けられている。ピストン14の往復運動は、クランク軸の回転運動に変換される。クランク軸の近傍には、クランク軸の回転角(クランク角)を検出するためのクランク角センサ16が設けられている。
The
内燃機関10は、シリンダヘッド18を備えている。シリンダヘッド18の下面と気筒12の内壁とピストン14の冠面との間には、燃焼室20が形成されている。シリンダヘッド18には、燃焼室20内に直接燃料を噴射するための燃料噴射弁(図示省略)が設けられている。シリンダヘッド18には、燃焼室20の上面中央部に点火プラグ22が設けられている。燃焼室20には、吸気通路24および排気通路26が接続されている。
The
吸気通路24には、電子制御式のスロットルバルブ(図示省略)が設けられている。吸気通路24の下流端には、吸気通路24と燃焼室20との間を開閉する吸気バルブ28が設けられている。
The
また、排気通路26の上流端には、燃焼室20と排気通路26との間を開閉する排気バルブ30が設けられている。
An
本実施形態のシステムは、ECU(Electronic Control Unit)50を備えている。ECU50の入力部には、上述のクランク角センサ16等の内燃機関10の運転状態を検出するための各種センサが接続されている。また、ECU50の出力部には、上述の燃料噴射弁、点火プラグ22、スロットルバルブ等の内燃機関10の運転状態を制御するための各種アクチュエータが接続されている。ECU50は、各種センサからの入力情報に基づいて所定のプログラムを実行し、各種アクチュエータを作動させることにより、内燃機関10の運転状態を制御する。
The system of this embodiment includes an ECU (Electronic Control Unit) 50. Various sensors for detecting the operating state of the
[実施の形態1における特徴的構成]
図2は、図1に示す点火プラグ22の電極部の拡大図である。点火プラグ22は、中心電極22aと接地電極(外周電極)22bを有する2極間放電点火プラグである。中心電極22aと接地電極22bは燃焼室20内に突き出ている。
[Characteristic Configuration in Embodiment 1]
FIG. 2 is an enlarged view of an electrode portion of the
図1に示すように、中心電極22aは中心電極線52aを介して点火回路を含む点火プラグ電圧制御回路54に接続されており、その経路には中心電極線52aを流れる電流Icを計測するための第1電流計56aが配置されている。また、接地電極(外周電極)22bは外周電極線52bを介して点火プラグ電圧制御回路54に接続されており、その経路には外周電極線52bを流れる電流Igを計測するための第2電流計56bが配置されている。点火プラグ電圧制御回路54は、ECU50の入力部および出力部に接続されている。
As shown in FIG. 1, the
点火プラグ電圧制御回路54は、通常点火モードと流速計測モードの2つのモードを実現する回路を備える。点火プラグ電圧制御回路54は、ECU50の出力部から出力される制御信号を受けて選択的に各モードを実行可能である。
The spark plug
(通常点火モード)
図3は、通常点火モードの電圧操作を示す図である。VCは中心電極電圧、Vgは外周電極電圧を示している。
通常点火モードは、電気火花により筒内の混合気に着火させるモードであり、電極間放電形態としてアーク放電を生じさせるモードである。点火時期において点火装置の1次電流が遮断されると2次電圧が上昇し、中心電極22aに電圧が加えられ、点火プラグ22の放電電圧に達し、電極間に火花(容量火花および誘導火花)が生じる。図3に示すように、放電時間は例えば1ms程度である。
(Normal ignition mode)
FIG. 3 is a diagram illustrating voltage operation in the normal ignition mode. V C is the center electrode voltage, V g denotes an outer electrode voltage.
The normal ignition mode is a mode in which the air-fuel mixture in the cylinder is ignited by electric sparks, and is a mode in which arc discharge is generated as an interelectrode discharge mode. When the primary current of the ignition device is cut off at the ignition timing, the secondary voltage rises, voltage is applied to the
(流速計測モード)
図4は、流速計測モードの電圧操作を示す図である。VCは中心電極電圧、Vgは外周電極電圧を示している。
流速計測モードは、筒内の混合気に着火させない電極間放電を行うモードであり、電極間に短パルスの電界を与えて(微小時間で投入エネルギを遮断することを繰り返して)、低温プラズマ状態を形成し、電極間放電形態として低温プラズマでの電荷授受を行わせるモードである。具体的には、点火プラグ電圧制御回路54は、短パルスの電圧(高周波の電圧)を発生するパルス発生部を有し、ECU50からの制御信号に基づいて中心電極22aに短パルスの電圧を印加する。図4に示すように、1パルスあたりの放電時間は例えば1μs程度である。
(Velocity measurement mode)
FIG. 4 is a diagram illustrating voltage operation in the flow velocity measurement mode. V C is the center electrode voltage, V g denotes an outer electrode voltage.
The flow velocity measurement mode is a mode in which the inter-electrode discharge that does not ignite the air-fuel mixture in the cylinder is performed. A short pulse electric field is applied between the electrodes (repeatedly shutting off the input energy in a very short time), and a low-temperature plasma state In this mode, charge transfer is performed in a low-temperature plasma as an interelectrode discharge mode. Specifically, the spark plug
図5は、流速計測モードにおける筒内圧とパルス周波数と着火下限電極間電圧差との関係を示す図である。
図5に示すように、筒内圧が高いほど着火下限電極間電位差が高くなる傾向がある。また、パルス周波数を高めることで、着火下限電極間電位差が高くなり、混合気に着火させることのない非着火領域が拡大される。そのため、流速計測モードの印加電界強度、パルス周波数を適切に設計することで、圧縮行程後半においても非着火領域における電極間放電を実現することができる。
FIG. 5 is a diagram showing the relationship among the in-cylinder pressure, the pulse frequency, and the ignition lower electrode voltage difference in the flow velocity measurement mode.
As shown in FIG. 5, the higher the in-cylinder pressure, the higher the ignition lower electrode potential difference. Further, by increasing the pulse frequency, the potential difference between the ignition lower limit electrodes is increased, and the non-ignition region where the air-fuel mixture is not ignited is expanded. Therefore, by appropriately designing the applied electric field strength and pulse frequency in the flow velocity measurement mode, it is possible to realize inter-electrode discharge in the non-ignition region even in the latter half of the compression stroke.
図6は、点火プラグ22の電極間の気流と電子挙動について説明するための模式図である。
中心電極22aに印加されると中心電極22aから電子が放出される。放出された電子は、電極間の気流により流される。気流が強いほど接地電極22bに到達しない電子が多くなる。そのため、気流が強いほど、中心電極22a側の電流Icに比して接地電極22b側の電流Igが小さくなる(Ic>Ig)。
FIG. 6 is a schematic diagram for explaining the airflow between the electrodes of the
When applied to the
そこで、本発明では、気流が強いほど電子が流されIcとIgとの差が拡大することを利用して、点火プラグ22近傍の気体流速を算出することとした。
Therefore, in the present invention, the difference between the stronger air current electrons flowed I c and I g is utilized to expand, it was decided to calculate the gas flow velocity in the vicinity of the
なお、実際には負極からの放出電子によってイオン化された気体分子の移動による放電(タウンゼント放電)や、電子が先導する電子になだれによる放電(ストリーマ放電)により電極間放電が行われ、気流強度によって外周電極到達前のイオン消滅速度が増減することになる。図6のように電子のみが流されるわけではない。 Actually, discharge between electrodes is performed by discharge caused by movement of gas molecules ionized by electrons emitted from the negative electrode (townsend discharge) or by avalanche of electrons led by electrons (streamer discharge). The ion annihilation rate before reaching the outer peripheral electrode increases or decreases. As shown in FIG. 6, not only electrons are flowed.
(流速計測フローチャート)
図7は、上述した流量計測モードを実現するために、ECU50が実行する制御ルーチンのフローチャートである。
ECU50には、運転条件(例えば、負荷率、エンジン回転数)に応じた基本点火時期を定めた基本点火時期マップが記憶されている。
(Flow velocity measurement flowchart)
FIG. 7 is a flowchart of a control routine executed by the
The
図7に示すルーチンでは、まず、流速計測要求があるか否かを判定する(ステップS100)。例えば、希薄燃焼を実行する運転条件(例えば低負荷)である場合に、点火時期近傍の気体流速を計測する要求があると判定する。流速計測要求があると判定される場合、ECU50は、点火プラグ電圧制御回路54に流速計測モードを実行する制御信号を出力する。
In the routine shown in FIG. 7, it is first determined whether or not there is a flow velocity measurement request (step S100). For example, it is determined that there is a request to measure the gas flow rate in the vicinity of the ignition timing when the operating condition (for example, low load) is performed to perform lean combustion. When it is determined that there is a flow velocity measurement request, the
点火プラグ電圧制御回路54は、基本点火時期より前の所定クランク角において、点火プラグ22の電極間に低温プラズマ状態を形成する短パルスの電界を与える(ステップS110)。この所定クランク角は、圧縮行程後半から点火時期前までが好ましい。
The spark plug
第1電流計56aにより中心電極22a側の電流Icが、第2電流計56bにより接地電極22b側の電流Igが計測される(ステップS120)。計測された電流IcとIgは、点火プラグ電圧制御回路54を介してECU50の入力部に入力される。
The
ECU50は、電流IcとIgとの差異から電極間の気体流速を算出する(ステップS130)。図8は、電極間の気体流速とIg/Icとの関係を示す図である。図8に示すように、Ig/Icが低いほど電極間の気体流速が速い傾向がある。ECU50は、図8に相当するマップを記憶している。ECU50は、マップからIg/Icに応じた気体流速を取得する。これにより電極間を流れる気体の気体流速を算出することができる。その後、本ルーチンの処理は終了される。
ECU50 calculates a gas flow rate between the electrodes from the difference between the current I c and I g (step S130). Figure 8 is a diagram showing the relationship between gas flow rates and I g / I c between the electrodes. As shown in FIG. 8, the gas flow rate between the electrodes tends to be faster as I g / I c is lower. The
以上説明したように、図7に示すルーチンによれば、混合気に着火させること無く、点火プラグ22の電極間を流れる気体の気体流速を計測することができる。図5に示すように、流速計測モードの印加電界強度、パルス周波数を適切に設計することで、初期燃焼への寄与度が大きい点火時期直前の気体流速を計測することが可能である。点火時期直前の気体流速を計測することが可能となることで、気体流速を計測した現サイクルにおいて気体流速のバラツキによる燃焼変動を低減する制御を施すことも可能となる。特にリーンバーン運転など、燃焼変動が燃費効果代を決める運転において、その効果を向上させることが可能である。
As described above, according to the routine shown in FIG. 7, the gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes of the
また、本実施形態のシステムでは、一般的な点火プラグを用いて気体流速を計測できるため、筒内に複雑な計測系を設置する必要がなく、低コスト性、実現性の面でも有利な効果がある。 Further, in the system of the present embodiment, since the gas flow rate can be measured using a general spark plug, there is no need to install a complicated measuring system in the cylinder, which is advantageous in terms of low cost and feasibility. There is.
(変形例)
ところで、上述した実施の形態1のシステムにおいては、流量計測モードを、圧縮行程開始から点火時期前までの時期に実行することとしているが、流速計測モードを実行できる時期はこれに限定されるものではなく、任意のタイミングで実行可能である。なお、この点は以下の実施の形態でも同様である。
(Modification)
By the way, in the system of the first embodiment described above, the flow rate measurement mode is executed at the time from the start of the compression stroke to before the ignition timing, but the time when the flow velocity measurement mode can be executed is limited to this. Instead, it can be executed at an arbitrary timing. This point is the same in the following embodiments.
また、上述した実施の形態1では、所定気筒についての流速計測モードについて説明しているが、これに限定されるものではなく、多気筒エンジンでは、上記流量計測のための構成を各気筒に備え、独立して実施することも可能である。 In the first embodiment described above, the flow velocity measurement mode for the predetermined cylinder has been described. However, the present invention is not limited to this, and in a multi-cylinder engine, the configuration for measuring the flow rate is provided in each cylinder. It can also be carried out independently.
また、本発明が適用されるエンジンは、上述の実施の形態のような筒内直噴エンジンには限定されない。ポート噴射式のエンジンにも本発明の適用は可能である。また、火花点火式のエンジンに限らず、圧縮自着火式のエンジンにも本発明を適用することができる。また、リーンバーンエンジンに限定されるものではない。なお、過給機を備えた過給リーンバーンエンジンであってもよい。 Further, the engine to which the present invention is applied is not limited to the in-cylinder direct injection engine as in the above-described embodiment. The present invention can also be applied to a port injection type engine. Further, the present invention can be applied not only to a spark ignition type engine but also to a compression self-ignition type engine. Moreover, it is not limited to a lean burn engine. A supercharged lean burn engine equipped with a supercharger may be used.
尚、上述した実施の形態1においては、点火プラグ22が前記第1の発明における「点火プラグ」に、第1電流計56aが前記第1の発明における「第1電流計」に、第2電流計56bが前記第1の発明における「第2電流計」に、パルス発生部を有する点火プラグ電圧制御回路54が「短パルス回路」に、それぞれ相当している。
また、ここでは、ECU50が、上記ステップS110−ステップS130の処理を実行することにより前記第1及び第2の発明における「流速算出手段」が、上記ステップS100−ステップS130の処理を実行することにより前記第3の発明における「流速算出手段」が、それぞれ実現されている。
In the first embodiment described above, the
Further, here, the
実施の形態2.
[実施の形態2のシステム構成]
次に、図9〜図12を参照して本発明の実施の形態2について説明する。本実施形態のシステムは図1に示す構成において、ECU50に後述する図12のルーチンを実行させることで実現することができる。
Embodiment 2. FIG.
[System Configuration of Embodiment 2]
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. The system of the present embodiment can be realized by causing the
[実施の形態2における特徴的制御]
上述した実施の形態1によれば、点火プラグ22の電極間の気体流速を計測することができる。特に、圧縮行程後半から点火時期直前における気体流速を算出することができる。そのため、気体流速を計測した現サイクルと同一サイクルにおいて、気体流速に応じて適正に点火時期を補正することが可能となる。
[Characteristic Control in Embodiment 2]
According to the first embodiment described above, the gas flow rate between the electrodes of the
図9は、点火時期と熱発生時期のバラツキについて説明するための図である。点火時期を運転条件に応じた基本点火時期に固定した場合、上述したようにサイクル間・気筒間で気体流速のバラツキが生じることから、図9に示すように熱発生時期にバラツキが生じる。 FIG. 9 is a diagram for explaining variation in ignition timing and heat generation timing. When the ignition timing is fixed at the basic ignition timing according to the operating conditions, the gas flow velocity varies between the cycles and between the cylinders as described above. Therefore, the heat generation timing varies as shown in FIG.
図10は、点火時期近傍において点火プラグ22の電極間を流れる気体の気体流速と、燃焼速度との関係について説明するための図である。図中の適合時の流速は、運転条件に応じた所定クランク角における基本気体流速である。図10に示すように、流速が速くなるほど燃焼速度が速くなり、流速が遅くなるほど燃焼速度が遅くなる傾向がある。燃焼変動を低減するためには、熱発生時期が揃うように、計測した気体流速の大小に応じて点火時期を制御することが望ましい。
FIG. 10 is a diagram for explaining the relationship between the gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes of the
そこで、実施の形態2のシステムでは、現運転条件における基本気体流速に対して、計測された気体流速が速い場合には、点火時期を現運転条件における基本点火時期よりも遅角し、計測された気体流速が遅い場合には、点火時期を現運転条件における基本点火時期よりも進角することとした。 Therefore, in the system of the second embodiment, when the measured gas flow rate is faster than the basic gas flow rate under the current operating conditions, the ignition timing is retarded from the basic ignition timing under the current operating conditions and measured. When the gas flow rate was slow, the ignition timing was advanced from the basic ignition timing under the current operating conditions.
図11は、上述の制御を実現するために、ECU50が実行する制御ルーチンのフローチャートである。
ECU50には、運転条件(例えば、負荷率、エンジン回転数)に応じた基本点火時期を定めた基本点火時期マップと、運転条件に応じた所定クランク角における基本気体流速を定めた基本気体流速マップが記憶されている。
FIG. 11 is a flowchart of a control routine executed by the
The
図11に示すルーチンでは、まず、流速計測要求があるか否かを判定する(ステップS200)。例えば希薄燃焼を実施する運転条件(例えば低負荷運転)である場合に、点火時期近傍の気体流速を計測する要求があると判定する。流速計測要求があると判定される場合、ECU50は、点火プラグ電圧制御回路54に流速計測モードを実行する制御信号を出力する。流速計測の実行時期は、例えば基本点火時期の10degCA前とする。
In the routine shown in FIG. 11, it is first determined whether or not there is a flow velocity measurement request (step S200). For example, it is determined that there is a request to measure the gas flow velocity in the vicinity of the ignition timing when the operating condition (for example, low load operation) is performed to perform lean combustion. When it is determined that there is a flow velocity measurement request, the
その後、ECU50は、具体的には、上述した図7のステップS110−S130と同等の処理により、点火プラグ22の電極間を流れる気体の気体流速を算出する(ステップS210)。
Thereafter, the
次に、ECU50は、算出した気体流速が基本気体流速よりも遅いか否かを判定する(ステップS220)。具体的には、ECU50は、上述の基本気体流速マップから現運転条件に応じた基本気体流速を取得し、これとステップS210で算出した気体流速とを大小比較する。
Next, the
算出した気体流速が基本気体流速よりも遅いと判定される場合には、ECU50は、点火時期を基本点火時期よりも進角する(ステップS230)。具体的には、ECU50は、上述の基本点火時期マップから現運転条件に応じた基本点火時期を取得し、基本点火時期に進角補正値を加えた新たな点火時期を決定する。
When it is determined that the calculated gas flow velocity is slower than the basic gas flow velocity, the
一方、算出した気体流速が基本気体流速よりも速いと判定される場合には、ECU50は、点火時期を基本点火時期よりも遅角する(ステップS240)。具体的には、ECU50は、上述の基本点火時期マップから現運転条件に応じた基本点火時期を取得し、基本点火時期に遅角補正値を加えた新たな点火時期を決定する。
On the other hand, when it is determined that the calculated gas flow velocity is faster than the basic gas flow velocity, the
本ルーチン終了後、ECU50は、決定した新たな点火時期に基づいて通常点火モードを実行する制御信号を点火プラグ電圧制御回路54に出力する。点火プラグ電圧制御回路54は、新たな点火時期に基づいて電極間にアーク放電を生じさせる。
After the end of this routine, the
以上説明したように、図11に示すルーチンによれば、算出した気体流速に応じて点火時期を適切に補正することができる。そのため、サイクル間・気筒間の燃焼変動を低減することができる。燃焼変動を低減することで、特にリーンバーン運転において希薄燃焼限界が向上し、燃費効果を向上させることができる。 As described above, according to the routine shown in FIG. 11, the ignition timing can be appropriately corrected according to the calculated gas flow velocity. As a result, combustion fluctuations between cycles and cylinders can be reduced. By reducing the combustion fluctuation, the lean combustion limit can be improved particularly in the lean burn operation, and the fuel efficiency effect can be improved.
図12は、図11に示す制御ルーチンにより点火時期を適切に補正した場合における熱発生時期を示す図である。
図11に示す制御ルーチンにより、サイクル毎に点火時期を制御して質量燃料割合50%時期を揃えることが可能である。一般には、質量燃料割合50%時期が約8degATDCとなるように点火時期を制御することでサイクル毎に最大仕事が得られる。
FIG. 12 is a diagram showing the heat generation timing when the ignition timing is appropriately corrected by the control routine shown in FIG.
With the control routine shown in FIG. 11, it is possible to control the ignition timing for each cycle so that the mass fuel ratio is 50%. In general, the maximum work can be obtained for each cycle by controlling the ignition timing so that the 50% mass fuel ratio is about 8 degATDC.
尚、上述した実施の形態2においては、点火回路を含む点火プラグ電圧制御回路54が前記第4の発明における「点火回路」に相当している。
また、ここでは、ECU50が、上記ステップS220の処理を実行することにより前記第4の発明における「基本気体流速取得手段」が、上記ステップS230又はS240の処理を実行することにより前記第4の発明における「基本点火時期取得手段」が、上記ステップS230及びS240の処理を実行することにより前記第4の発明における「点火時期補正手段」が、それぞれ実現されている。
In the second embodiment described above, the spark plug
In addition, here, the
10 内燃機関
12 気筒
14 ピストン
16 クランク角センサ
20 燃焼室
22 点火プラグ
22a 中心電極
22b 接地電極
24 吸気通路
26 排気通路
50 ECU
52a 中心電極線
52b 外周電極線
54 点火プラグ電圧制御回路
56a 第1電流計
56b 第2電流計
10
52a
Claims (4)
前記中心電極を流れる電流を計測する第1電流計と、
前記接地電極を流れる電流を計測する第2電流計と、
前記電極間に低温プラズマ状態を形成する短パルスの電界を発生可能な短パルス回路と、
前記短パルス回路により前記電極間に短パルスの電界を発生させる場合に、前記第1及び第2電流計により計測された電流値の差異から、前記電極間を流れる気体の気体流速を算出する流速算出手段と、
を備えることを特徴とする内燃機関の点火制御装置。 A spark plug that generates a discharge between the center electrode and the ground electrode;
A first ammeter for measuring a current flowing through the center electrode;
A second ammeter for measuring a current flowing through the ground electrode;
A short pulse circuit capable of generating a short pulse electric field that forms a low-temperature plasma state between the electrodes;
When a short pulse electric field is generated between the electrodes by the short pulse circuit, a flow velocity for calculating a gas flow velocity of the gas flowing between the electrodes from a difference between current values measured by the first and second ammeters. A calculation means;
An ignition control device for an internal combustion engine, comprising:
運転条件に応じた基本点火時期を取得する基本点火時期取得手段と、
前記流速算出手段により算出された気体流速が現運転条件に応じた基本気体流速よりも遅い場合は、現サイクルの点火時期を該現運転条件に応じた基本点火時期よりも進角し、速い場合は、該現サイクルの点火時期を該現運転条件に応じた基本点火時期よりも遅角する点火時期補正手段と、
前記点火時期補正手段により補正された点火時期に従って、前記電極間にアーク放電を生じさせる点火回路と、
を更に備えることを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載の内燃機関の点火制御装置。 Basic gas flow rate acquisition means for acquiring a basic gas flow rate between the electrodes according to operating conditions;
Basic ignition timing acquisition means for acquiring basic ignition timing according to the operating conditions;
When the gas flow velocity calculated by the flow velocity calculation means is slower than the basic gas flow velocity corresponding to the current operation condition, the ignition timing of the current cycle is advanced and faster than the basic ignition timing according to the current operation condition Ignition timing correction means for retarding the ignition timing of the current cycle from the basic ignition timing according to the current operating conditions;
An ignition circuit for generating arc discharge between the electrodes according to the ignition timing corrected by the ignition timing correction means;
The ignition control device for an internal combustion engine according to any one of claims 1 to 3, further comprising:
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