JP2014129895A - Air conditioner - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、空気調和機に関する。 The present invention relates to an air conditioner.
近年地球温暖化の観点から地球温暖化係数の小さい冷媒が着目されており、現在主な空気調和機で用いられているＲ４１０Ａよりも地球温暖化係数の小さいＲ３２などの冷媒が検討されている。 In recent years, a refrigerant with a small global warming coefficient has attracted attention from the viewpoint of global warming, and refrigerants such as R32 having a smaller global warming coefficient than R410A currently used in main air conditioners are being studied.
しかし、Ｒ３２はＲ４１０Ａよりも断熱圧縮時のエンタルピ変化が大きいため、同じ能力を出そうとすると吐出温度が上昇し、圧縮機の樹脂材料や磁石の劣化が進み、長期信頼性が低下するおそれがある。 However, since enthalpy change at the time of adiabatic compression is larger than that of R410A in R32, discharge temperature rises when trying to give the same ability, deterioration of the resin material and magnet of the compressor may progress, and long-term reliability may be lowered. is there.
このような問題に対し、特許文献１には、圧縮機に乾き度０．６５以上かつ０．８５以下のＲ３２冷媒を吸入することが記載されている。特許文献１によれば、吐出温度の上昇を抑制することができる。 For such a problem, Patent Document 1 describes that R32 refrigerant having a dryness of 0.65 or more and 0.85 or less is sucked into a compressor. According to Patent Document 1, an increase in discharge temperature can be suppressed.
特許文献１に記載の空気調和機は、冷媒の一部を液体の状態のまま、圧縮機に吸入している。 In the air conditioner described in Patent Document 1, a part of the refrigerant is sucked into the compressor in a liquid state.
しかしながら、液体はそもそも圧縮することができない。そのため、特許文献１に記載の空気調和機は、圧縮機に吸入した液体状態の冷媒を圧縮前に蒸発させる必要がある。仮に、蒸発できずに液体状態の冷媒を圧縮した場合、圧縮機が劣化するおそれがある。 However, the liquid cannot be compressed in the first place. Therefore, the air conditioner described in Patent Literature 1 needs to evaporate the liquid refrigerant sucked into the compressor before compression. If the refrigerant in the liquid state is compressed without being able to evaporate, the compressor may be deteriorated.
そこで、本発明は、冷媒の潜熱で圧縮機を冷やしつつ、圧縮機の劣化を防ぐことを目的とする。 Then, an object of this invention is to prevent deterioration of a compressor, cooling a compressor with the latent heat of a refrigerant | coolant.
上記目的を達成すべく、本発明の空気調和機は、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器、サクションタンクを順次配管接続した冷凍サイクルと、圧縮機及びサクションタンクに接する熱交換手段と、を備え、冷媒としてＲ３２を用い、サクションタンクの入口における冷媒の乾き度が１．０より小さい。 In order to achieve the above object, the air conditioner of the present invention includes a refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, an expansion valve, an evaporator, and a suction tank are connected in order, and heat exchange means in contact with the compressor and the suction tank. And using R32 as the refrigerant, the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is less than 1.0.
本発明によれば、サクションタンク内で冷媒が蒸発するため、冷媒の潜熱で圧縮機を冷やしつつ、圧縮機の劣化を防ぐことができる。 According to the present invention, since the refrigerant evaporates in the suction tank, it is possible to prevent deterioration of the compressor while cooling the compressor with the latent heat of the refrigerant.
以下、本発明の実施形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
図１は、空気調和機の冷媒回路構成図である。空気調和機１は、圧縮機２、流路切換弁（例えば四方弁）３、室外熱交換器４、膨張弁５、室内熱交換器６、サクションタンク７を環状に接続した回路で構成される。 FIG. 1 is a refrigerant circuit configuration diagram of an air conditioner. The air conditioner 1 includes a circuit in which a compressor 2, a flow path switching valve (for example, a four-way valve) 3, an outdoor heat exchanger 4, an expansion valve 5, an indoor heat exchanger 6, and a suction tank 7 are connected in an annular shape. .
また、空気調和機１は制御部５０及び温度検出部５１、温度検出部５２、温度検出部５３、温度検出部５４及び温度検出部５５を備え、制御部５０は温度検出部５１〜５５で検出した温度を取得し、空気調和機１を制御する。具体的には、制御部５０は、流路切替弁３の切換や膨張弁５の弁開度、圧縮機２の回転数、室外熱交換器４と室内熱交換器６の空気側の交換熱量を制御する。 The air conditioner 1 includes a control unit 50, a temperature detection unit 51, a temperature detection unit 52, a temperature detection unit 53, a temperature detection unit 54, and a temperature detection unit 55. The control unit 50 is detected by the temperature detection units 51-55. The obtained temperature is acquired and the air conditioner 1 is controlled. Specifically, the control unit 50 switches the flow path switching valve 3, the opening degree of the expansion valve 5, the number of rotations of the compressor 2, the exchange heat amount on the air side of the outdoor heat exchanger 4 and the indoor heat exchanger 6. To control.
圧縮機２とサクションタンク７は冷媒が通過する配管のほかに、熱交換手段８を介して熱的に接触している。 The compressor 2 and the suction tank 7 are in thermal contact with each other through heat exchange means 8 in addition to the piping through which the refrigerant passes.
次に、空気調和機１の各機器の動作について図１を用いて説明する。空気調和機１の運転モードが「冷房」である場合、流路切替弁３を切り替えることで、冷媒は図１の実線矢印の方向へ流れる。 Next, operation | movement of each apparatus of the air conditioner 1 is demonstrated using FIG. When the operation mode of the air conditioner 1 is “cooling”, the refrigerant flows in the direction of the solid arrow in FIG. 1 by switching the flow path switching valve 3.
圧縮機２から吐出された冷媒は、流路切替弁３の実線で示した流路を介して、室外熱交換器４に供給される。そして、室外熱交換器４から排出された冷媒は、膨張弁５で減圧膨張し、室内熱交換器６に供給される。室内熱交換器６から排出された冷媒は、流路切替弁３の実線で示した流路を介して、サクションタンク７及び圧縮機２に戻る。 The refrigerant discharged from the compressor 2 is supplied to the outdoor heat exchanger 4 through the flow path indicated by the solid line of the flow path switching valve 3. The refrigerant discharged from the outdoor heat exchanger 4 is decompressed and expanded by the expansion valve 5 and supplied to the indoor heat exchanger 6. The refrigerant discharged from the indoor heat exchanger 6 returns to the suction tank 7 and the compressor 2 through the flow path indicated by the solid line of the flow path switching valve 3.
また、空気調和機１の運転モードが「暖房」である場合、流路切替弁３を切り替えることで、冷媒は図１の破線矢印の方向へ流れる。圧縮機２から吐出された冷媒は、流路切替弁３の破線で示した流路を介して、室内熱交換器６に供給される。そして、室内熱交換器６で凝縮した冷媒は、膨張弁５で減圧膨張し、室外熱交換器４に供給される。室外熱交換器４で蒸発した冷媒は、流路切替弁３の破線で示した流路を介して、サクションタンク７及び圧縮機２に戻る。 When the operation mode of the air conditioner 1 is “heating”, the refrigerant flows in the direction of the broken line arrow in FIG. 1 by switching the flow path switching valve 3. The refrigerant discharged from the compressor 2 is supplied to the indoor heat exchanger 6 through the flow path indicated by the broken line of the flow path switching valve 3. The refrigerant condensed in the indoor heat exchanger 6 is decompressed and expanded by the expansion valve 5 and supplied to the outdoor heat exchanger 4. The refrigerant evaporated in the outdoor heat exchanger 4 returns to the suction tank 7 and the compressor 2 through the flow path indicated by the broken line of the flow path switching valve 3.
室外熱交換器４及び室内熱交換器６は、冷媒と空気を熱交換させる。例えば、室内熱交換器６をフィンチューブ形式で構成し、プロペラファンや貫流ファンなどで室内の空気をフィンに通流させ、フィンを貫通する管の内部に冷媒を通流させることで、冷媒と空気を熱交換させる。 The outdoor heat exchanger 4 and the indoor heat exchanger 6 exchange heat between the refrigerant and the air. For example, the indoor heat exchanger 6 is configured in a fin tube form, indoor air is passed through the fins with a propeller fan, a cross-flow fan, etc., and the refrigerant is passed through the inside of the pipe passing through the fins. Let the air exchange heat.
サクションタンク７は、液体状態の冷媒を溜め、気体状態の冷媒を排出する。サクションタンク７を設けることで、運転開始時などで、冷媒が液のまま圧縮機２で圧縮され、信頼性が損なわれることを防ぐことができる。また、圧縮機２は容積型であり、回転数が可変である。 The suction tank 7 stores the refrigerant in a liquid state and discharges the refrigerant in a gas state. By providing the suction tank 7, it is possible to prevent the refrigerant from being compressed by the compressor 2 in a liquid state at the start of operation and the like from being impaired. The compressor 2 is a positive displacement type, and the rotation speed is variable.
次に、圧縮機２、サクションタンク７及び熱交換手段８について、図２及び図３を用いて説明する。図２は圧縮機とサクションタンクを上方から見た図である。図３は圧縮機とサクションタンクを横から見た図である。 Next, the compressor 2, the suction tank 7, and the heat exchange means 8 will be described with reference to FIGS. FIG. 2 is a view of the compressor and the suction tank as viewed from above. FIG. 3 is a side view of the compressor and the suction tank.
配管Ａは圧縮機２の吐出口に接続する配管、配管Ｂはサクションタンク７の入口に接続する配管、配管Ｃはサクションタンク７の出口と圧縮機２の入口を接続する配管である。 The pipe A is a pipe connected to the discharge port of the compressor 2, the pipe B is a pipe connected to the inlet of the suction tank 7, and the pipe C is a pipe connecting the outlet of the suction tank 7 and the inlet of the compressor 2.
熱交換手段８は、圧縮機２及びサクションタンク７に物理的に接触しており、圧縮機２とサクションタンク７は熱交換手段８を介して熱交換する。熱交換手段８は熱伝導率が高く、かつ、圧縮機２およびサクションタンク７と低い熱抵抗で接続可能な物質であることが望ましい。例えば、鋼などの鉄や銅・アルミなど熱伝導率が比較的高く、溶接やロウ付けなどで圧縮機２およびサクションタンク７と接続することで、熱抵抗を低く抑えることができる。また、圧縮機２およびサクションタンク７との距離を短くして、熱交換手段８の厚みを薄くすることで、熱抵抗を低く抑えることができる。 The heat exchange means 8 is in physical contact with the compressor 2 and the suction tank 7, and the compressor 2 and the suction tank 7 exchange heat through the heat exchange means 8. It is desirable that the heat exchanging means 8 has a high thermal conductivity and can be connected to the compressor 2 and the suction tank 7 with a low thermal resistance. For example, heat conductivity such as iron such as steel, copper and aluminum is relatively high, and the thermal resistance can be kept low by connecting to the compressor 2 and the suction tank 7 by welding or brazing. Further, the thermal resistance can be kept low by reducing the distance between the compressor 2 and the suction tank 7 and reducing the thickness of the heat exchange means 8.
熱交換手段８の熱伝導率λと厚みｔは式（１）で熱通過率Ｋｃ（＝１／熱抵抗）として表すことができる。
〔数１〕
Ｋｃ（ｋＷ／ｍ2Ｋ）＝λ（ｋＷ／ｍＫ）／ｔ（ｍ）…（１）
The thermal conductivity λ and the thickness t of the heat exchanging means 8 can be expressed as a heat transmission rate Kc (= 1 / thermal resistance) in the equation (1).
[Equation 1]
Kc (kW / m 2 K) = λ (kW / mK) / t (m) (1)
サクションタンク７内の冷媒の熱伝達率αは、冷媒が二相状態であれば数千〜１万（Ｗ／ｍ2Ｋ）であるが、気体の場合は数百（Ｗ／ｍ2Ｋ）である。 The heat transfer coefficient α of the refrigerant in the suction tank 7 is several thousand to 10,000 (W / m 2 K) if the refrigerant is in a two-phase state, but several hundred (W / m 2 K) in the case of a gas. It is.
サクションタンク７と圧縮機２の熱通過率Ｋは接触面積を一定として圧縮機２を基準とすれば、熱通過率は式（２）で表すことができる。
〔数２〕
１／Ｋ（ｋＷ／ｍ2Ｋ）＝１／Ｋｃ＋１／α…（２）
If the heat transfer rate K between the suction tank 7 and the compressor 2 is based on the compressor 2 with a constant contact area, the heat transfer rate can be expressed by equation (2).
[Equation 2]
1 / K (kW / m 2 K) = 1 / Kc + 1 / α (2)
そして、式（２）で求めた熱通過率と熱交換手段８の接触面積とから、接触部８による熱交換量を計算することができる。 And the heat exchange amount by the contact part 8 is computable from the heat passage rate calculated | required by Formula (2), and the contact area of the heat exchange means 8. FIG.
ここで、Ｒ３２はＲ４１０Ａよりも断熱圧縮時のエンタルピ変化が大きいため、同じ能力を出そうとすると吐出温度が上昇し、圧縮機２の樹脂材料や磁石の劣化が進み、長期信頼性が低下するおそれがある。 Here, since the enthalpy change at the time of adiabatic compression is larger than R410A in R32, the discharge temperature rises when trying to give the same ability, the deterioration of the resin material and magnet of the compressor 2 progresses, and the long-term reliability decreases. There is a fear.
このような問題に対し、圧縮機２に二相状態の冷媒を吸入することで、吐出温度の上昇を抑制することができる。しかしながら、圧縮機２が液体を含む冷媒を吸入すると、体積がほとんど変化しない液を圧縮してしまい、圧縮機２の圧縮室に大きな負荷がかかり信頼性を損ねてしまう。 In response to such a problem, an increase in the discharge temperature can be suppressed by sucking the two-phase refrigerant into the compressor 2. However, when the compressor 2 sucks in the refrigerant containing the liquid, the liquid whose volume hardly changes is compressed, and a large load is applied to the compression chamber of the compressor 2 to deteriorate the reliability.
そこで、本実施例の空気調和機は、圧縮機、凝縮器、膨張弁、蒸発器、サクションタンクを順次配管接続した冷凍サイクルと、圧縮機及びサクションタンクに接する熱交換手段と、を備え、冷媒としてＲ３２を用い、サクションタンクの入口における冷媒の乾き度が１．０より小さくしている。 Therefore, the air conditioner of this embodiment includes a refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, an expansion valve, an evaporator, and a suction tank are sequentially connected by piping, and a heat exchange means that contacts the compressor and the suction tank, and a refrigerant R32 is used, and the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is made smaller than 1.0.
本実施例の空気調和機は、熱交換手段８を介して圧縮機２とサクションタンク７とを熱交換させ、サクションタンク７にある液冷媒を蒸発させ、圧縮機２に液冷媒が入るのを防いでいる。また、液冷媒の蒸発によって、熱交換手段８を介して圧縮機２の熱が奪われるので、圧縮機２を冷却することができる。本実施例によれば、圧縮機２とサクションタンク７が熱交換手段８を介して熱交換するので、冷媒の潜熱によって圧縮機２を冷却しつつ、液圧縮を防ぐことができる。 The air conditioner of the present embodiment causes the compressor 2 and the suction tank 7 to exchange heat via the heat exchanging means 8, evaporates the liquid refrigerant in the suction tank 7, and the liquid refrigerant enters the compressor 2. It is preventing. Further, since the heat of the compressor 2 is taken away through the heat exchange means 8 due to the evaporation of the liquid refrigerant, the compressor 2 can be cooled. According to the present embodiment, the compressor 2 and the suction tank 7 exchange heat through the heat exchanging means 8, so that liquid compression can be prevented while cooling the compressor 2 by the latent heat of the refrigerant.
さらに、本実施例の空気調和機は、サクションタンク７の出口における冷媒の乾き度を１．０以上にしている。本実施例によれば、圧縮機２が液体を含む冷媒を吸入するのを防ぎ、圧縮機２の信頼性を保つことができる。 Further, in the air conditioner of this embodiment, the dryness of the refrigerant at the outlet of the suction tank 7 is set to 1.0 or more. According to the present embodiment, the compressor 2 can be prevented from sucking in the refrigerant containing the liquid, and the reliability of the compressor 2 can be maintained.
本実施例のサクションタンク７は油戻し穴を有している。油戻し穴は、サクションタンク７に溜まった油を圧縮機２に戻す役割を担うが、同時に液冷媒も油戻し穴を通って圧縮機２に戻るおそれがある。 The suction tank 7 of this embodiment has an oil return hole. The oil return hole plays a role of returning the oil accumulated in the suction tank 7 to the compressor 2, but at the same time, the liquid refrigerant may return to the compressor 2 through the oil return hole.
そこで、本実施例の空気調和機は、熱交換手段８の少なくとも一部は、サクションタンク７の油戻し穴よりも下方に位置する。サクションタンク７の油戻し穴よりも下方に液冷媒が溜まるため、熱交換手段８がサクションタンク７のうち液冷媒が溜まっている箇所と直接熱交換することができる。従って、本実施例によれば、圧縮機２とサクションタンク７との熱交換量をさらに増加させることができる。 Therefore, in the air conditioner of the present embodiment, at least a part of the heat exchange means 8 is located below the oil return hole of the suction tank 7. Since the liquid refrigerant accumulates below the oil return hole of the suction tank 7, the heat exchange means 8 can directly exchange heat with the portion of the suction tank 7 where the liquid refrigerant is accumulated. Therefore, according to the present embodiment, the amount of heat exchange between the compressor 2 and the suction tank 7 can be further increased.
次に、具体的な制御方法について、図４を参照しつつ説明する。図４は空気調和機の運転モード選択フローチャートである。 Next, a specific control method will be described with reference to FIG. FIG. 4 is an operation mode selection flowchart of the air conditioner.
まず、外気温度や圧縮機回転数、温度検出手段５１により検出される吐出温度Ｔｄ（以下「実Ｔｄ」という。）と、予め定められている信頼性確保のための第１の設定温度（以下「上限Ｔｄ」という。）の比較を行う。実Ｔｄが上限Ｔｄより大きくなると、圧縮機２を冷却するための制御に切り替わる（１０１）。本実施例では、例えば上限Ｔｄを８０℃と設定し、実Ｔｄが８０℃よりも大きい場合に圧縮機２を冷却するための制御に切り替える。 First, the outside air temperature, the compressor rotation speed, the discharge temperature Td detected by the temperature detection means 51 (hereinafter referred to as “actual Td”), and a first set temperature (hereinafter referred to as “predetermined reliability”) for ensuring reliability. "Upper limit Td") is compared. When the actual Td becomes larger than the upper limit Td, the control is switched to cooling the compressor 2 (101). In this embodiment, for example, the upper limit Td is set to 80 ° C., and the control is switched to cooling the compressor 2 when the actual Td is larger than 80 ° C.
一方、実Ｔｄが上限Ｔｄより小さい場合は通常の運転を継続する（１０４）。このとき、サクションタンク７の内部における冷媒は気体であり、気相状態の熱伝達率は二相状態よりも小さい。そのため、熱交換手段８が圧縮機２及びサクションタンク７に接していたとしても、圧縮機２の吐出温度Ｔｄの低下幅は少ない。 On the other hand, when the actual Td is smaller than the upper limit Td, normal operation is continued (104). At this time, the refrigerant in the suction tank 7 is a gas, and the heat transfer coefficient in the gas phase state is smaller than that in the two-phase state. Therefore, even if the heat exchanging means 8 is in contact with the compressor 2 and the suction tank 7, the amount of decrease in the discharge temperature Td of the compressor 2 is small.
圧縮機２を冷却するための制御に切り替わると、サクションタンク７の入口を二相状態にして、サクションタンク７の出口を気相状態にする制御を行う。 When the control is switched to cooling the compressor 2, the control is performed so that the inlet of the suction tank 7 is in a two-phase state and the outlet of the suction tank 7 is in a gas phase.
まず、サクションタンク７の入口で冷媒を二相状態にするために、蒸発温度Ｔｅとサクションタンク７入口温度Ｔｓｔｉｎの差に基いて、サクションタンク７の入口で冷媒が二相状態であるか気相状態であるかを判定する（１０２）。 First, in order to bring the refrigerant into a two-phase state at the inlet of the suction tank 7, whether the refrigerant is in a two-phase state at the inlet of the suction tank 7 based on the difference between the evaporation temperature Te and the inlet temperature Tstin of the suction tank 7. It is determined whether it is in a state (102).
サクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎが蒸発温度Ｔｅよりも大きい場合、サクションタンク入口は気相状態であると判定し、膨張弁５の開度を大きくする（１０５）。一方、サクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎが蒸発温度Ｔｅよりも小さい場合、サクションタンク７の入口は二相状態であると判定する。このように制御することで、サクションタンク７の入口を二相状態にすることができる。 If the inlet temperature Tstin of the suction tank 7 is higher than the evaporation temperature Te, it is determined that the suction tank inlet is in a gas phase, and the opening of the expansion valve 5 is increased (105). On the other hand, when the inlet temperature Tstin of the suction tank 7 is lower than the evaporation temperature Te, it is determined that the inlet of the suction tank 7 is in a two-phase state. By controlling in this way, the inlet of the suction tank 7 can be made into a two-phase state.
次に、サクションタンク７の出口で冷媒を気相状態にするために、サクションタンク７の出口温度Ｔｓｔｏｕｔとサクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎの差に基いて、サクションタンク７の入口で冷媒が二相状態であるか気相状態であるかを判定する（１０３）。 Next, in order to make the refrigerant in a gas phase state at the outlet of the suction tank 7, the two-phase refrigerant is introduced at the inlet of the suction tank 7 based on the difference between the outlet temperature Tstout of the suction tank 7 and the inlet temperature Tstin of the suction tank 7. Whether the state is a gas phase or a gas phase is determined (103).
サクションタンク７の出口温度Ｔｓｔｏｕｔがサクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎと同じ、又は、サクションタンク７の出口温度Ｔｓｔｏｕｔがサクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎより小さいときは、サクションタンク７の出口は二相状態であると判定し、膨張弁５の開度を小さくする（１０６）。一方、サクションタンク７の出口温度Ｔｓｔｏｕｔがサクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎ以上の場合は、サクションタンク７の出口は気相状態であると判定し、運転が継続される（１０４）。このように制御することにより、サクションタンク７に液冷媒が溜まり、サクションタンク７の出口から液冷媒が溢れ出すのを防ぐことができる。 When the outlet temperature Tstout of the suction tank 7 is the same as the inlet temperature Tstin of the suction tank 7 or the outlet temperature Tstout of the suction tank 7 is lower than the inlet temperature Tstin of the suction tank 7, the outlet of the suction tank 7 is in a two-phase state. It is determined that there is, and the opening of the expansion valve 5 is reduced (106). On the other hand, when the outlet temperature Tstout of the suction tank 7 is equal to or higher than the inlet temperature Tstin of the suction tank 7, it is determined that the outlet of the suction tank 7 is in a gas phase, and the operation is continued (104). By controlling in this way, it is possible to prevent liquid refrigerant from accumulating in the suction tank 7 and overflowing from the outlet of the suction tank 7.
以上説明した通り、本実施例によれば、サクションタンク７の入口を二相状態にし、サクションタンク７の出口を気相状態にして、冷媒の潜熱によって圧縮機２を冷却しつつ、液圧縮を防ぐことができる。また、圧縮機２の吸込側冷媒は気相状態であるため、圧縮機２へ液冷媒が入ることを防ぎ、圧縮機２の圧縮室にある冷凍機油が液冷媒で流されてしまうことを防ぐことができる。 As described above, according to the present embodiment, the inlet of the suction tank 7 is set in the two-phase state, the outlet of the suction tank 7 is set in the gas phase, and the compressor 2 is cooled by the latent heat of the refrigerant, and the liquid compression is performed. Can be prevented. Moreover, since the suction side refrigerant | coolant of the compressor 2 is a gaseous-phase state, it prevents that a liquid refrigerant enters into the compressor 2, and prevents that the refrigeration oil in the compression chamber of the compressor 2 is poured with a liquid refrigerant. be able to.
蒸発温度Ｔｅは、冷房運転では温度検出手段５４、暖房運転では温度検出手段５５により検出された温度を、蒸発器からサクションタンク７までの配管による冷媒圧力損失分を圧縮機２の回転数に応じて補正した値である。例えば、冷房運転で室内熱交換器６の蒸発温度を温度検出手段５４が１０℃と検出すると、室内熱交換器６からサクションタンク７までの配管による冷媒圧力損失分を圧縮機２の回転数に応じて補正して、蒸発温度Ｔｅが６℃と設定される。 The evaporating temperature Te corresponds to the temperature detected by the temperature detecting means 54 in the cooling operation, the temperature detected by the temperature detecting means 55 in the heating operation, and the refrigerant pressure loss due to the piping from the evaporator to the suction tank 7 according to the rotational speed of the compressor 2. This is the corrected value. For example, when the temperature detection means 54 detects the evaporation temperature of the indoor heat exchanger 6 as 10 ° C. in the cooling operation, the refrigerant pressure loss due to the piping from the indoor heat exchanger 6 to the suction tank 7 is converted into the rotational speed of the compressor 2. Correcting accordingly, the evaporation temperature Te is set to 6 ° C.
なお、室内熱交換器６からサクションタンク７までの配管による冷媒圧力損失分は、圧縮機２の回転数に応じて可変させずに、一律に定めた値としてもよい。 Note that the refrigerant pressure loss due to the piping from the indoor heat exchanger 6 to the suction tank 7 may be a uniform value without being changed according to the rotational speed of the compressor 2.
また、サクションタンク７の入口温度Ｔｓｔｉｎは温度検出手段５２より検出される値である。 Further, the inlet temperature Tstin of the suction tank 7 is a value detected by the temperature detecting means 52.
本実施例では、サクションタンク７の入口を二相状態、及び、サクションタンク７の出口を気相状態にするために、膨張弁５を制御することについて説明したが、圧縮機２の回転数、室内ファンの回転数、室外ファンの回転数を制御してもよい。 In the present embodiment, the control of the expansion valve 5 in order to bring the inlet of the suction tank 7 into a two-phase state and the outlet of the suction tank 7 into a gas phase state has been described. You may control the rotation speed of an indoor fan, and the rotation speed of an outdoor fan.
１…空気調和機、２…圧縮機、３…流路切換弁、４…室外熱交換器、５…膨張弁、６…室内熱交換器、７…サクションタンク、８…熱交換手段、９…油戻し穴、５０…制御部、５１、５２、５３、５４、５５…温度検出手段 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Air conditioner, 2 ... Compressor, 3 ... Flow path switching valve, 4 ... Outdoor heat exchanger, 5 ... Expansion valve, 6 ... Indoor heat exchanger, 7 ... Suction tank, 8 ... Heat exchange means, 9 ... Oil return hole, 50 ... control unit, 51, 52, 53, 54, 55 ... temperature detection means
Claims (5)
前記圧縮機及び前記サクションタンクに接する熱交換手段と、を備え、
冷媒としてＲ３２を用い、
前記サクションタンクの入口における冷媒の乾き度が１．０より小さい空気調和機。 A refrigeration cycle in which a compressor, a condenser, an expansion valve, an evaporator, and a suction tank are connected in series,
Heat exchange means in contact with the compressor and the suction tank,
R32 is used as a refrigerant,
An air conditioner having a refrigerant dryness of less than 1.0 at the inlet of the suction tank.
前記蒸発器における蒸発温度が前記サクションタンクの入口温度よりも大きいときは、前記サクションタンクの入口における冷媒の乾き度が１．０より小さいと判定し、
前記サクションタンクの入口における冷媒の乾き度が１．０以上であるときに、前記膨張弁の開度を大きくすることを特徴とする請求項１に記載の空気調和機。 When the evaporation temperature in the evaporator is lower than the inlet temperature of the suction tank, it is determined that the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is 1.0 or more,
When the evaporation temperature in the evaporator is higher than the inlet temperature of the suction tank, it is determined that the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is less than 1.0,
The air conditioner according to claim 1, wherein the opening degree of the expansion valve is increased when the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is 1.0 or more.
前記サクションタンクの出口温度が前記サクションタンクの入口温度と同じ、又は、前記サクションタンクの出口温度が前記サクションタンクの入口温度より小さいときは、前記サクションタンクの出口における冷媒の乾き度が１．０より小さいと判定し、
前記サクションタンクの出口における冷媒の乾き度が１．０より小さいときに、前記膨張弁の開度を小さくすることを特徴とする請求項３に記載の空気調和機。 When the outlet temperature of the suction tank is higher than the inlet temperature of the suction tank, it is determined that the dryness of the refrigerant at the inlet of the suction tank is 1.0 or more,
When the outlet temperature of the suction tank is the same as the inlet temperature of the suction tank or when the outlet temperature of the suction tank is lower than the inlet temperature of the suction tank, the dryness of the refrigerant at the outlet of the suction tank is 1.0. Is determined to be smaller,
The air conditioner according to claim 3, wherein when the degree of dryness of the refrigerant at the outlet of the suction tank is smaller than 1.0, the opening degree of the expansion valve is reduced.
前記熱交換手段の少なくとも一部は前記油戻し穴より下方に位置することを特徴とする請求項１乃至４のいずれかに記載の空気調和機。 The suction tank has an oil return hole;
The air conditioner according to any one of claims 1 to 4, wherein at least a part of the heat exchange means is located below the oil return hole.
Priority Applications (1)
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| JP2012286607A JP2014129895A (en) | 2012-12-28 | 2012-12-28 | Air conditioner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012286607A JP2014129895A (en) | 2012-12-28 | 2012-12-28 | Air conditioner |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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| JP2014129895A true JP2014129895A (en) | 2014-07-10 |
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ID=51408425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP2012286607A Pending JP2014129895A (en) | 2012-12-28 | 2012-12-28 | Air conditioner |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2014129895A (en) |
-
2012
- 2012-12-28 JP JP2012286607A patent/JP2014129895A/en active Pending
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