JP2014069125A

JP2014069125A - Flocculation reaction apparatus and solid-liquid separation system

Info

Publication number: JP2014069125A
Application number: JP2012216662A
Authority: JP
Inventors: Yoshiaki Murota; 佳昭室田
Original assignee: JUSTEC CO Ltd
Current assignee: JUSTEC CO Ltd
Priority date: 2012-09-28
Filing date: 2012-09-28
Publication date: 2014-04-21

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To solve the problem of clogging of a filter in a flocculation reaction apparatus having a preliminary dehydration function, in order to achieve downsizing of a solid-liquid separation system and improvement of processing efficiency.SOLUTION: A flocculation reaction apparatus 4 includes a flocculation reaction vessel 120 having a bottom inlet through which sludge and a polymer flocculant are supplied, an agitation member 124, a motor 126 to drive the agitation member 124, and thickening means 128. The thickening means 128 is equipped with a thickener body 140 having a structure of a cylindrical filter stacked with fixed plates and movable plate spacers in the vertical direction. The liquid portion of the agitated sludge enters the thickener body 140, collects in a charge box 142 and is then discharged through a drain pipe 146. A rotation shaft 130 rotates the movable plates to prevent clogging of the filter.

Description

本発明は、汚泥（畜産糞尿、食品工場などの排水処理から発生する含油汚泥、下水処理から発生する余剰汚泥、金属加工、メッキ、建設系、食肉加工場、弁当製造などの食品加工等の現場から発生する汚泥等の概念を含む）をフロック化する凝集反応装置、該凝集反応装置を備えた固液分離システムに関する。 The present invention includes sludge (oil-containing sludge generated from wastewater treatment such as livestock manure, food factories, surplus sludge generated from sewage treatment, metal processing, plating, construction systems, meat processing plants, food processing such as bento manufacturing, etc. The present invention relates to an agglomeration reaction apparatus that flocks a sludge generated from the solid-liquid separation system including the aggregation reaction apparatus.

この種の汚泥は水分を多量に（９９％程度）含んでおり、そのままの状態（原水）では堆肥化等の処理が困難であるため、凝集反応装置によりフロック化処理後、固液分離装置（脱水装置）により脱水し、含水率が約８０％程度の脱水ケーキとすることが行われている。
凝集反応装置は、一般に、高分子凝集剤を投入して汚泥と共に撹拌し、フロック化するようになっている。 This type of sludge contains a large amount of moisture (about 99%), and it is difficult to process compost etc. as it is (raw water). A dehydrating cake having a water content of about 80% is carried out.
The agglomeration reaction apparatus is generally designed to flocate by adding a polymer flocculant and stirring it with sludge.

フロック化した汚泥は固液分離装置に投入される。固液分離装置では、搬送しながら加圧して、水分を除去し、最終的に含水率８５％程度の脱水ケーキが得られる。
脱水装置のろ過率を上げるために、事前に遠心濃縮機などを利用して汚泥濃度を９８〜９６％程度まで上昇させるシステムも知られている。 Flocked sludge is put into a solid-liquid separator. In the solid-liquid separator, pressure is applied while transporting to remove moisture, and finally a dehydrated cake having a water content of about 85% is obtained.
In order to increase the filtration rate of the dehydrator, a system that raises the sludge concentration to about 98 to 96% using a centrifugal concentrator in advance is also known.

しかしながら、この場合には、一度遠心濃縮機で高濃度にした汚泥を一旦汚泥貯留槽へ貯留し、ポンプで吸い上げて凝集反応槽内に入れ、高分子凝集剤を投入して撹拌する必要がある。
このため、設備の大型化、ランニングコストの上昇を避けられない。 However, in this case, it is necessary to store the sludge once concentrated in the centrifugal concentrator in the sludge storage tank, suck it up with a pump, put it in the agglomeration reaction tank, add the polymer flocculant, and stir it. .
For this reason, an increase in equipment size and an increase in running cost cannot be avoided.

脱水装置のみで脱水効率を上げるためには、必然的に搬送距離を長くする必要があり、システムの大型化を避けられない。
凝集反応装置が、フロック化機能に加えて濃縮機能（脱水機能）を有していれば、システムの大型化を来たすことなく脱水装置の小型化も図ることができる。 In order to increase the dewatering efficiency with only the dewatering device, it is inevitably necessary to increase the transport distance, and it is inevitable to increase the size of the system.
If the agglutination reaction apparatus has a concentration function (dehydration function) in addition to the flocking function, the dehydration apparatus can be downsized without increasing the size of the system.

凝集反応槽内で予備的な脱水を行う装置としては、図２０に示すようなものが知られている。
この装置は、凝集反応槽２００の底面側から汚泥と高分子凝集剤を入れ、モータ２０２で駆動される撹拌部材２０４で撹拌する構成となっている。 As an apparatus for performing preliminary dehydration in the agglomeration reaction tank, an apparatus as shown in FIG. 20 is known.
This apparatus is configured such that sludge and a polymer flocculant are added from the bottom side of the agglomeration reaction tank 200 and agitated by an agitating member 204 driven by a motor 202.

装置上部には分離スクリーン２０６が設けられている。撹拌部材２０４で撹拌された汚泥は上方に押し上げられ、分離スクリーン２０６に加圧されて水分を分離される。
分離された水分は、排管２０８で排出され、濃縮汚泥はポンプ２１０で凝集反応槽２００の外部に排出される。 A separation screen 206 is provided on the upper part of the apparatus. The sludge stirred by the stirring member 204 is pushed upward and pressurized by the separation screen 206 to separate moisture.
The separated water is discharged through a discharge pipe 208, and the concentrated sludge is discharged outside the agglomeration reaction tank 200 by a pump 210.

ポンプ２１０によって排出される濃縮汚泥をシステムを構成する脱水装置に投入すれば、予め予備的脱水がなされた汚泥を脱水することになり、脱水装置の小型化、処理効率の向上を図ることができる。 If the concentrated sludge discharged by the pump 210 is put into a dewatering device that constitutes the system, sludge that has been subjected to preliminary dewatering in advance is dewatered, and the dewatering device can be downsized and the processing efficiency can be improved. .

特許第４１８３７４０号公報Japanese Patent No. 4183740

しかしながら、汚泥を下から押し上げて分離スクリーンに加圧し、脱水する方式では、分離スクリーンの目詰りが早い。
このため、分離スクリーンの清掃を頻繁に行う必要があり、労力と煩わしさを避けられず、結果的に処理効率の向上を妨げていた。
また、分離スクリーンの早期交換によるコスト上昇も避けられない。
分離スクリーンとしてパンチングメタル等を用いても、目詰り問題は解消できない。 However, in the method in which the sludge is pushed up from the bottom and pressurized to the separation screen and dehydrated, the separation screen is clogged quickly.
For this reason, it is necessary to frequently clean the separation screen, and labor and inconvenience cannot be avoided, and as a result, improvement in processing efficiency has been hindered.
In addition, an increase in cost due to early replacement of the separation screen is inevitable.
Even if punching metal or the like is used as the separation screen, the clogging problem cannot be solved.

本発明は、このような現状に鑑みてなされたもので、予備的脱水機能を有する凝集反応装置において、目詰り問題を解消でき、固液分離システムの小型化及び処理効率の向上に寄与できるようにすることを、その目的とする。 The present invention has been made in view of such a current situation, and in a coagulation reaction apparatus having a preliminary dehydration function, the clogging problem can be solved, and the solid-liquid separation system can be reduced in size and improved in processing efficiency. The purpose is to make it.

上記目的を達成するために、本発明は、固定プレートと可動プレートの積層構成でフィルタを構成し、可動プレートを固定プレート間で回転移動させることで目詰りを防止することとした。
換言すれば、自力で目詰り清掃が行えるフィルタを凝集反応槽内に設ける構成とした。 In order to achieve the above object, according to the present invention, a filter is configured by a laminated configuration of a fixed plate and a movable plate, and clogging is prevented by rotating the movable plate between the fixed plates.
In other words, a filter that can be clogged and cleaned by itself is provided in the agglomeration reaction tank.

具体的には、本発明は、処理対象物としての汚泥をフロック化する凝集反応槽と、前記凝集反応槽内の汚泥を撹拌する撹拌部材と、前記撹拌部材を回転駆動する駆動源と、汚泥中の水分を分離する濃縮手段と、を備えた凝集反応装置において、前記濃縮手段が、内側に開口部を有する固定プレートと可動プレートとを微小隙間を介して交互に積層した構成を有し、前記複数の可動プレートは１つの軸で同期回転することを特徴とする。 Specifically, the present invention includes a flocculation reaction tank for flocating sludge as a processing object, a stirring member for stirring sludge in the flocculation reaction tank, a drive source for rotationally driving the stirring member, and sludge. An agglomeration reaction apparatus having a concentration means for separating moisture therein, the concentration means has a configuration in which stationary plates and movable plates having openings on the inside are alternately stacked via minute gaps, The plurality of movable plates rotate synchronously with one axis.

本発明によれば、予備的脱水機能を有する凝集反応装置において、フィルタの清掃や交換を要することなく目詰り抑制機能を維持することができる。
これにより、固液分離装置の小型化及び固液分離システムの処理効率の向上に寄与できる。 According to the present invention, a clogging suppression function can be maintained in an agglomeration reaction apparatus having a preliminary dehydration function without requiring cleaning or replacement of the filter.
Thereby, it can contribute to the improvement in the processing efficiency of size reduction of a solid-liquid separation apparatus and a solid-liquid separation system.

本発明の第１の実施形態に係る固液分離システムの概要構成図で、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は平面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a schematic block diagram of the solid-liquid separation system which concerns on the 1st Embodiment of this invention, (a) is a longitudinal cross-sectional view, (b) is a top view. 凝集反応装置の概要縦断面図である。It is a general | schematic longitudinal cross-sectional view of an aggregation reaction apparatus. オーアバーフロー用フランジ部を示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。It is a figure which shows the flange part for overflows, (a) is a top view, (b) is a side view. チャージボックスを示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、（ｃ）は別の角度からの側面図である。It is a figure which shows a charge box, (a) is a top view, (b) is a side view, (c) is a side view from another angle. 濃縮機本体の構成要素を示す図で、（ａ）は固定プレートの平面図、（ｂ）は可動プレートの平面図、（ｃ）はスペーサの平面図である。It is a figure which shows the component of a concentrator main body, (a) is a top view of a fixed plate, (b) is a top view of a movable plate, (c) is a top view of a spacer. 濃縮機本体の要部断面図である。It is principal part sectional drawing of a concentrator main body. 濃縮機本体の濃縮動作を示す図で、（ａ）は可動プレートが固定プレートの径方向に突出しない場合の問題を説明するための図、（ｂ）は可動プレートが固定プレートの径方向に突出する場合の図である。It is a figure which shows the concentration operation | movement of the main body of a concentrator, (a) is a figure for demonstrating the problem when a movable plate does not protrude in the radial direction of a stationary plate, (b) is a figure where a movable plate protrudes in the radial direction of a stationary plate. FIG. 固定プレートに対する可動プレートの偏芯回転動作を示す図である。It is a figure which shows the eccentric rotation operation | movement of the movable plate with respect to a fixed plate. 濃縮ガイドの調整型の一部を示す分解斜視図である。It is a disassembled perspective view which shows a part of adjustment type | mold of a concentration guide. 図１で示した固液分離装置の前段プレート部における搬送方向と直交する方向の断面図である。It is sectional drawing of the direction orthogonal to the conveyance direction in the front | former plate part of the solid-liquid separator shown in FIG. 前段プレート部と後段プレート部のプレート群のプレート配置構造を示す図で、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図である。It is a figure which shows the plate arrangement structure of the plate group of a front | former stage plate part and a back | latter stage plate part, (a) is a top view, (b) is a side view. 第２のプレート群及び第４のプレート群を有する第２のプレートユニットの概要斜視図である。It is an outline perspective view of the 2nd plate unit which has the 2nd plate group and the 4th plate group. 濾過体を偏芯カムにより平行運動させる機構を示す斜視図である。It is a perspective view which shows the mechanism which moves a filter body in parallel by an eccentric cam. 第１のプレートユニットと第２のプレートユニットにおける偏芯カムの位相差を示す図である。It is a figure which shows the phase difference of the eccentric cam in a 1st plate unit and a 2nd plate unit. プレートの平行運動による処理対象物の搬送原理を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the conveyance principle of the process target object by the parallel motion of a plate. プレートの上下変位による処理対象物の絞り込み作用（脱水作用）を示す模式図である。It is a schematic diagram which shows the narrowing-down effect | action (dehydration effect | action) of the process target object by the vertical displacement of a plate. 第２の実施形態に係る固液分離装置の前段プレート部における搬送方向と直交する方向の断面図である。It is sectional drawing of the direction orthogonal to the conveyance direction in the front | former plate part of the solid-liquid separator which concerns on 2nd Embodiment. 固液分離装置の第３の実施形態に係る前段プレート部及び後段プレート部のプレート形状を示す側面図である。It is a side view which shows the plate shape of the front | former stage plate part and back | latter stage plate part which concern on 3rd Embodiment of a solid-liquid separator. 固液分離装置の第４の実施形態に係る後段プレート部のプレート形状を示す側面図である。It is a side view which shows the plate shape of the back | latter stage plate part which concerns on 4th Embodiment of a solid-liquid separator. 従来の予備的脱水機能を備えた凝集反応装置の概要断面図である。It is a general | schematic sectional drawing of the aggregation reaction apparatus provided with the conventional preliminary dehydration function.

以下、本発明の実施形態を図を参照して説明する。
ここでは、食品工場などの有機系排水処理施設から発生する汚泥処理について例示する。なお、各図において、適宜、部材の厚みを省略している。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings.
Here, the sludge treatment generated from an organic wastewater treatment facility such as a food factory is illustrated. In each figure, the thickness of the member is omitted as appropriate.

図１乃至図１６に基づいて第１の実施形態を説明する。
図１に示すように、固液分離システム１は、処理対象物としての汚泥を収容し、又は凝集剤を投入してフロック化するための凝集反応装置４と、凝集反応装置４でフロック化された汚泥を脱水する固液分離装置２とから構成されている。
凝集反応装置４は、図２に示すように、凝集反応槽（混和槽）１２０と、凝集反応槽１２０の下方から供給口１２２を介して供給される汚泥及び凝集剤（ここでは高分子凝集剤）を撹拌する撹拌部材１２４と、撹拌部材１２４を回転駆動する駆動源としてのモータ１２６と、凝集反応槽１２０内の汚泥を予備的に脱水するための濃縮手段１２８とを有している。 The first embodiment will be described with reference to FIGS.
As shown in FIG. 1, the solid-liquid separation system 1 is flocked by an agglomeration reaction device 4 for containing sludge as a processing object or flocating by adding a flocculant, and an agglomeration reaction device 4. And a solid-liquid separation device 2 for dewatering the sludge.
As shown in FIG. 2, the agglomeration reaction apparatus 4 includes an agglomeration reaction tank (mixing tank) 120, sludge and a flocculant (here, a polymer flocculant) that are supplied from below the agglomeration reaction tank 120 through a supply port 122. ), A motor 126 as a drive source for rotationally driving the stirring member 124, and a concentrating means 128 for preliminarily dewatering sludge in the agglomeration reaction tank 120.

撹拌部材１２４は、モータ１２６の回転軸に接続され、装置高さ方向（以下、「上下方向」という）に延びる回転軸１３０と、回転軸１３０の下端部に固定された撹拌羽根１３２とを有している。
回転軸１３０は、上端部を凝集反応槽１２０の天板１３４に支持され、下端部を凝集反応槽１２０の底面に設けられた樹脂製の軸受１３６に支持されている。 The stirring member 124 is connected to the rotating shaft of the motor 126 and has a rotating shaft 130 extending in the apparatus height direction (hereinafter referred to as “vertical direction”) and a stirring blade 132 fixed to the lower end portion of the rotating shaft 130. doing.
The rotary shaft 130 is supported at the upper end by the top plate 134 of the aggregation reaction tank 120 and at the lower end by a resin bearing 136 provided on the bottom surface of the aggregation reaction tank 120.

濃縮手段１２８は、撹拌部材１２４の回転軸１３０に取り付けられている。
濃縮手段１２８は、装置高さ方向の上から下に向って順に、濃縮された汚泥をオーバーフローさせるためのオーバーフロー用フランジ部１３８と、濃縮機本体１４０と、濃縮機本体１４０でろ過されたろ液を溜めて凝集反応槽１２０の外部に排出するためのチャージボックス１４２とを有している。 The concentrating means 128 is attached to the rotating shaft 130 of the stirring member 124.
The concentrating means 128, in order from the top to the bottom of the apparatus height direction, overflows flange portion 138 for overflowing the concentrated sludge, the concentrator body 140, and the filtrate filtered by the concentrator body 140. And a charge box 142 for collecting and discharging the flocculation reaction tank 120 to the outside.

図２において符号ＷＬは汚泥液面を示しており、予備的脱水がなされた濃縮汚泥は、固液分離装置２と接続される側面１２０ａの上部に設けられた汚泥排出口１４４から固液分離装置２に供給される。
チャージボックス１４２に溜まったろ液は排水管１４６を介して凝集反応槽１２０の外部に排出される。
図２では、分かりやすくするために、排水管１４６を側面１２０ａから突出した状態を表示しているが、実際には他の側面から突出している。 In FIG. 2, symbol WL indicates the sludge liquid surface, and the concentrated sludge that has been subjected to preliminary dehydration is supplied from the sludge discharge port 144 provided at the upper portion of the side surface 120 a connected to the solid-liquid separator 2. 2 is supplied.
The filtrate collected in the charge box 142 is discharged to the outside of the aggregation reaction tank 120 through the drain pipe 146.
In FIG. 2, for the sake of easy understanding, a state in which the drain pipe 146 protrudes from the side surface 120a is displayed, but actually it protrudes from the other side surface.

チャージボックス１４２の底面には、内外２つの軸受１４８が固定されており、回転軸１３０を支持している。
オーバーフロー用フランジ部１３８、濃縮機本体１４０及びチャージボックス１４２は、上下方向に延びる４本の長ボルト１５０で一体に連結されている。 Two inner and outer bearings 148 are fixed to the bottom surface of the charge box 142 and support the rotating shaft 130.
The overflow flange 138, the concentrator main body 140, and the charge box 142 are integrally connected by four long bolts 150 extending in the vertical direction.

オーバーフロー用フランジ部１３８は、図３に示すように、回転軸１３０が挿通される円筒部１５２と、長ボルト１５０の挿通孔１５４ａが形成された上フランジ１５４と、長ボルト１５０の挿通孔１５６ａが形成された下フランジ１５６とを有している。 As shown in FIG. 3, the overflow flange portion 138 includes a cylindrical portion 152 into which the rotating shaft 130 is inserted, an upper flange 154 in which an insertion hole 154a for the long bolt 150 is formed, and an insertion hole 156a for the long bolt 150. And a lower flange 156 formed.

チャージボックス１４２は、図４に示すように、円筒状の貯留槽１５８と、長ボルト１５０の挿通孔１６０ａを有するフランジ部１６０と、貯留槽１５８の側面から水平に延びる固定用アーム１６２とを有している。
固定用アーム１６２は捻り加工によって剛性を付与されている。固定用アーム１６２の自由端部には、凝集反応槽１２０の内面から径方向に突出する図示しないブラケットに固定するためのネジ挿通孔１６２ａが形成されている。
図４において、符号１５８ａは、上記した軸受１４８を貯留槽１５８の底面に固定するためのネジ挿通孔を、１５８ｂは長ボルト１５０の挿通孔を示している。 As shown in FIG. 4, the charge box 142 includes a cylindrical storage tank 158, a flange portion 160 having an insertion hole 160 a for the long bolt 150, and a fixing arm 162 that extends horizontally from the side surface of the storage tank 158. doing.
The fixing arm 162 is given rigidity by twisting. A screw insertion hole 162 a for fixing to a bracket (not shown) protruding radially from the inner surface of the agglomeration reaction tank 120 is formed at the free end of the fixing arm 162.
In FIG. 4, reference numeral 158 a denotes a screw insertion hole for fixing the above-described bearing 148 to the bottom surface of the storage tank 158, and 158 b denotes an insertion hole for the long bolt 150.

濃縮機本体１４０は、図５に示すように、長ボルト１５０で支持される固定プレート１６４と、回転軸１３０に支持される可動プレート１６６と、スペーサ１６８とを上下方向に積層して構成されている。
固定プレート１６４は、図５（ａ）に示すように、内部に円形の開口部を有するリング状に形成されており、外周部に４つの支持片１６４ａを有している。
各支持片１６４ａには、長ボルト１５０の挿通孔１６４ｂが形成されている。 As shown in FIG. 5, the concentrator main body 140 is configured by vertically stacking a fixed plate 164 supported by a long bolt 150, a movable plate 166 supported by the rotating shaft 130, and a spacer 168. Yes.
As shown in FIG. 5A, the fixing plate 164 is formed in a ring shape having a circular opening inside, and has four support pieces 164a on the outer peripheral portion.
Each support piece 164a has an insertion hole 164b for the long bolt 150.

可動プレート１６６は、図５（ｂ）に示すように、中央部に支持片１６６ａを有するリング状に形成されており、内部に開口部を有している。
支持片１６６ａには回転軸１３０に挿通するための六角形の挿通孔１６６ｂが形成されている。
スペーサ１６８は、図５（ｃ）に示すように、中央部に回転軸１３０に挿通するための六角形の挿通孔１６８ａを有するリング状に形成されている。 As shown in FIG. 5B, the movable plate 166 is formed in a ring shape having a support piece 166a at the center, and has an opening inside.
The support piece 166a is formed with a hexagonal insertion hole 166b through which the rotary shaft 130 is inserted.
As shown in FIG. 5C, the spacer 168 is formed in a ring shape having a hexagonal insertion hole 168a through which the rotation shaft 130 is inserted at the center.

ここでは、部材間の識別を容易にするために、可動プレート１６６のみをハッチングで表示して区別している。
回転軸１３０の濃縮機本体１４０が設けられる範囲は、断面六角形に形成されている。
したがって、可動プレート１６６は回転軸１３０に挿通した時点で軸心回りの位置を位置決めされる。 Here, in order to facilitate identification between members, only the movable plate 166 is indicated by hatching.
The range in which the concentrator main body 140 of the rotary shaft 130 is provided is formed in a hexagonal cross section.
Therefore, when the movable plate 166 is inserted through the rotary shaft 130, the position around the axis is positioned.

図６は、固定プレート１６４、可動プレート１６６及びスペーサ１６８の積層順序を示す断面図である。
本実施形態では、固定プレート１６４の厚みをｍ１、可動プレート１６６の厚みをｍ２、スペーサ１６８の厚みをｍ３とすると、ｍ３＞ｍ１＞ｍ２の関係を満たすように設定されている。
具体的には、固定プレート１６４と可動プレート１６６との間の隙間ｋが0.25mm程度となるように設定されている。 FIG. 6 is a cross-sectional view showing the stacking order of the fixed plate 164, the movable plate 166 and the spacer 168.
In the present embodiment, when the thickness of the fixed plate 164 is m1, the thickness of the movable plate 166 is m2, and the thickness of the spacer 168 is m3, the relationship is set so as to satisfy the relationship m3>m1> m2.
Specifically, the gap k between the fixed plate 164 and the movable plate 166 is set to be about 0.25 mm.

上記のような組み立て構成により、濃縮機本体１４０は、上下方向に亘って側面に微小の隙間ｋを有する円筒状のフィルタとしてなる。
この円筒状のフィルタの上面は、上記のように、オーバーフロー用フランジ部１３８の下フランジ１５６によって塞がれ、下面はチャージボックス１４２のフランジ部１６０により塞がれている。
凝集反応槽１２０の下部より供給された汚泥（含水率９９．５９９％程度）及び高分子凝集剤は、撹拌羽根１３２により撹拌され、反応してフロック化される。 With the assembly configuration as described above, the concentrator main body 140 becomes a cylindrical filter having a minute gap k on the side surface in the vertical direction.
As described above, the upper surface of the cylindrical filter is closed by the lower flange 156 of the overflow flange portion 138, and the lower surface is closed by the flange portion 160 of the charge box 142.
The sludge (moisture content of about 99.599%) and the polymer flocculant supplied from the lower part of the agglomeration reaction tank 120 are agitated by the agitation blades 132 and reacted to be flocked.

フロック化した汚泥は、その水位が徐々に上昇する。濃縮機本体１４０にフロック化した汚泥が達すると、汚泥は撹拌流動圧によって濃縮機本体１４０の外周面に押圧される。
図６に示すように、円筒状をなす濃縮機本体１４０の外周面では押圧によって絞り作用が生じるため、汚泥の液分が隙間ｋに入り込み、固定プレート１６４の開口部と可動プレート１６６の開口部とで構成される内部空間を重力により落下し、チャージボックス１４２の貯留槽１５８に溜まる。 The flocked sludge has its water level gradually raised. When the flocified sludge reaches the concentrator main body 140, the sludge is pressed against the outer peripheral surface of the concentrator main body 140 by the stirring fluid pressure.
As shown in FIG. 6, since the squeezing action is generated by pressing on the outer peripheral surface of the concentrator main body 140 having a cylindrical shape, the sludge liquid enters the gap k, and the opening of the fixed plate 164 and the opening of the movable plate 166 Is dropped by gravity and is stored in the storage tank 158 of the charge box 142.

貯留槽１５８に溜まったろ液は、排水管１４６から凝集反応槽１２０の外部に排出される。
濃縮手段１２８により濃縮された汚泥は、含水率９６％程度となり、汚泥排出口１４４からオーバーフローにより排出され、固液分離装置２に供給される。 The filtrate collected in the storage tank 158 is discharged from the drainage pipe 146 to the outside of the aggregation reaction tank 120.
The sludge concentrated by the concentrating means 128 has a water content of about 96%, is discharged from the sludge discharge port 144 by overflow, and is supplied to the solid-liquid separator 2.

可動プレート１６６は回転軸１３０と同期回転する。このため、固定プレート１６４と可動プレート１６６との間に汚泥が残留して液分の入り込みを阻害する目詰りも防止される。
しかしながら、汚泥の種類（性状）によっては、図７（ａ）に示すように、濃縮機本体１４０の外周面近傍で撹拌流動圧で濃縮された汚泥層Ｙ１が固定化しやすい。
この場合、固定化した汚泥層Ｙ１は、その外側を移動する未濃縮層Ｙ２から液分が隙間ｋに入り込むことを阻害する障壁となる。 The movable plate 166 rotates in synchronization with the rotation shaft 130. For this reason, the clogging which sludge remains between the fixed plate 164 and the movable plate 166 and inhibits the entry of the liquid component is also prevented.
However, depending on the type (property) of the sludge, as shown in FIG. 7A, the sludge layer Y1 concentrated by the stirring fluid pressure in the vicinity of the outer peripheral surface of the concentrator body 140 is likely to be fixed.
In this case, the immobilized sludge layer Y1 becomes a barrier that prevents the liquid component from entering the gap k from the unconcentrated layer Y2 moving outside.

このような状態になった場合、可動プレート１６６の移動により目詰りが解消されても固定化した汚泥層Ｙ１は残るため、濃縮手段１２８による濃縮作用が早期に消失する。
この問題を解消すべく、本実施形態では、図５（ｂ）に示すように、回転軸１３０で支持される可動プレート１６６の回転中心を、固定プレート１６４の中心に対してδ（ここでは５ｍｍ）偏芯させている。
また、可動プレート１６６の外径を固定プレート１６４の外径よりも大きくしている。本実施形態では４ｍｍ程度大きくしている。 In such a state, the fixed sludge layer Y1 remains even if the clogging is eliminated by the movement of the movable plate 166, so that the concentration action by the concentration means 128 disappears early.
In order to solve this problem, in this embodiment, as shown in FIG. 5B, the rotation center of the movable plate 166 supported by the rotation shaft 130 is set to δ (here, 5 mm) with respect to the center of the fixed plate 164. ) Eccentricity.
Further, the outer diameter of the movable plate 166 is made larger than the outer diameter of the fixed plate 164. In this embodiment, it is enlarged by about 4 mm.

図８は固定プレート１６４に対する可動プレート１６６の偏芯回転を示している。
図８（ｂ）は図８（ａ）から９０°右側に回転した状態を、図８（ｃ）は図８（ｂ）から９０°右側に回転した状態を示している。
図８から明らかなように、固定プレート１６４の外周縁は固定プレート１６４の外周縁から径方向外側に突出しながら変位する。 FIG. 8 shows the eccentric rotation of the movable plate 166 relative to the fixed plate 164.
FIG. 8B shows a state rotated 90 ° to the right from FIG. 8A, and FIG. 8C shows a state rotated 90 ° to the right from FIG. 8B.
As is clear from FIG. 8, the outer peripheral edge of the fixed plate 164 is displaced while projecting radially outward from the outer peripheral edge of the fixed plate 164.

このため、図７（ｂ）に示すように、固定化した汚泥層Ｙ１が形成されても、可動プレート１６６の回転により固定化した汚泥層Ｙ１を崩して未濃縮層Ｙ２まで動かすため、液分の隙間ｋへの入り込みが確保される。
これにより、固液分離装置２へ投入する前の凝集反応槽１２０における予備的脱水機能が良好に維持される。 For this reason, as shown in FIG. 7B, even if the immobilized sludge layer Y1 is formed, the sludge layer Y1 fixed by the rotation of the movable plate 166 is broken and moved to the unconcentrated layer Y2. Entry into the gap k is ensured.
Thereby, the preliminary dehydration function in the agglomeration reaction tank 120 before being charged into the solid-liquid separator 2 is favorably maintained.

固定プレート１６４に対する可動プレート１６６の径方向に突出した移動は、フロック化汚泥をその回転方向に押し出すため、撹拌羽根による撹拌と同様の効果を期待できる。
この効果を大きくするためには、回転軸１３０に対する可動プレート１６６の位置を合わせた方がよい。
すなわち、可動プレート１６６の突出位置を上下方向で揃えた方がよい。 Since the movement of the movable plate 166 in the radial direction relative to the fixed plate 164 pushes out the flocified sludge in the rotation direction, the same effect as the stirring by the stirring blade can be expected.
In order to increase this effect, it is better to align the position of the movable plate 166 with respect to the rotating shaft 130.
That is, it is better to align the protruding positions of the movable plate 166 in the vertical direction.

本実施形態では、濃縮手段１２８における回転駆動軸と、撹拌部材１２４における回転軸とを共用する構成としたが、濃縮手段１２８における回転駆動軸を個別に設ける構成としてもよい。
本実施形態の如く共用する構成とすれば、凝集反応槽１２０の中央部に撹拌羽根１３２と濃縮手段１２８を配置でき、省スペース化による構成の小型化を実現できる。 In the present embodiment, the rotation drive shaft in the concentration means 128 and the rotation shaft in the stirring member 124 are shared, but the rotation drive shaft in the concentration means 128 may be provided separately.
If the configuration is shared as in the present embodiment, the stirring blade 132 and the concentrating means 128 can be arranged in the center of the agglomeration reaction tank 120, and the configuration can be reduced in size by saving space.

また、スペーサ１６８を固定プレート１６４や可動プレート１６６とは別部品として形成したが、可動プレート１６６の支持片１６６ａに一体に形成してもよい。
あるいは、固定プレート１６４に中心部に向って延びる支持片を形成し、これにスペーサ１６８を一体に形成してもよい。 Further, although the spacer 168 is formed as a separate component from the fixed plate 164 and the movable plate 166, it may be formed integrally with the support piece 166a of the movable plate 166.
Alternatively, a support piece extending toward the center may be formed on the fixed plate 164, and the spacer 168 may be formed integrally therewith.

上述した凝集反応装置４と固液分離装置（脱水装置）とを組み合わせることにより、小型で処理効率の高い固液分離システムを構築することができる。
本実施形態に係る凝集反応装置４に接続する固液分離装置としては、従来知られている種々のものを採用することができる。 By combining the agglomeration reaction apparatus 4 and the solid-liquid separation apparatus (dehydration apparatus) described above, a small-sized solid-liquid separation system with high processing efficiency can be constructed.
Various conventionally known solid-liquid separation devices connected to the agglomeration reaction device 4 according to the present embodiment can be employed.

本実施形態では、固液分離装置として、脱水効率をさらに高めることができるものを例示する。 In the present embodiment, an example of a solid-liquid separator that can further increase the dehydration efficiency is illustrated.

固液分離装置２は、図１（ｂ）に示すように、架台ケーシングとしての筐体１２と、筐体１２内に設けられ、搬送方向下流側（排出口側）が上り勾配となる濾過面を有する濾過体１４と、筐体１２の投入口側において濾過体１４の上面に設けられた濃縮ガイド１６と、排出口側において汚泥を加圧する加圧手段１８と、脱水処理された固形物としての脱水ケーキを外部へ排出するシュータ２０等を有している。 As shown in FIG. 1B, the solid-liquid separation device 2 includes a housing 12 as a gantry casing, and a filtration surface that is provided in the housing 12 and has an upward slope on the downstream side in the transport direction (discharge port side). A filter body 14 having a filter, a concentration guide 16 provided on the upper surface of the filter body 14 on the inlet side of the housing 12, a pressurizing means 18 for pressurizing sludge on the outlet side, and a dehydrated solid matter A dehydrated cake is discharged to the outside.

高分子凝集剤を投入して凝集反応槽１２０内で適正なフロック（約５〜１０ｍｍ程度の塊）を形成する。十分な大きさのフロックが得られた後に、凝集反応槽１２０の一側面１２０ａからフロック化汚泥２１が濾過体１４の投入口側にオーバーフローの状態で投入される。
濾過体１４の処理領域は、主に重力を利用した濃縮作用で水分を除去する重力濃縮部と、加圧手段１８により強制的に加圧して脱水する加圧脱水部とに分けられている。
濃縮ガイド１６は、濾過体１４の搬送方向と直交する幅方向に間隔をおいて設けられた一対のガイドプレート２２、２２からなる。各ガイドプレート２２は、搬送方向に沿った平行部２２ａと、濾過面上の中央部に寄るように傾斜した傾斜部２２ｂとからなる屈曲形状を有している。平行部２２ａの投入口側端が後述する第１のプレートユニット７２の側板に固定されている。
濾過体１４の投入口側に供給されたフロック化汚泥２１は濃縮ガイド１６により搬送方向下流側（排出口側）に向けて中央部に寄せられ、これにより重力濃縮部での濃縮作用が一層高められる。 A polymer flocculant is added to form an appropriate floc (a mass of about 5 to 10 mm) in the aggregation reaction tank 120. After a sufficiently large floc is obtained, the flocked sludge 21 is introduced into the inlet side of the filter body 14 in an overflow state from one side surface 120a of the agglomeration reaction tank 120.
The treatment area of the filter body 14 is divided into a gravity concentration section that removes moisture mainly by a concentration action using gravity, and a pressure dehydration section that forcibly pressurizes and dehydrates the pressure means 18.
The concentration guide 16 includes a pair of guide plates 22 and 22 that are spaced apart in the width direction orthogonal to the conveying direction of the filter body 14. Each guide plate 22 has a bent shape composed of a parallel portion 22a along the transport direction and an inclined portion 22b inclined so as to approach the center portion on the filtration surface. The inlet side end of the parallel portion 22a is fixed to a side plate of the first plate unit 72 described later.
The flocked sludge 21 supplied to the inlet side of the filter body 14 is drawn toward the central part toward the downstream side (discharge side) in the transport direction by the concentration guide 16, thereby further enhancing the concentration action in the gravity concentration unit. It is done.

加圧手段１８は、一端側（搬送方向上流側）を回転自在に支持され、なだらかな湾曲形状を有する加圧プレート２４と、加圧プレート２４の搬送方向下流側上面に固定された重り２６とを有している。
濾過体１４の濾過面と加圧プレート２４との間の隙間は、搬送方向下流側に向かって楔状に漸減し、フロック化汚泥２１の搬送が進行するに伴い、徐々に加圧が高まるようになっている。
濃縮ガイド１６により中央部に寄せられたフロック化汚泥２１は、加圧手段１８により今度は逆に中央部からサイドへ延ばされる。これにより均一にプレスが掛かりやすくなる。このように、濃縮ガイド１６と加圧手段１８の連携により脱水効果を高めるようになっている。 The pressurizing means 18 is rotatably supported at one end side (upstream side in the transport direction), has a gentle curved shape, and a weight 26 fixed to the upper surface of the pressurization plate 24 on the downstream side in the transport direction. have.
The gap between the filtration surface of the filter body 14 and the pressure plate 24 gradually decreases in a wedge shape toward the downstream side in the conveyance direction, and the pressure is gradually increased as the flocked sludge 21 is conveyed. It has become.
The flocked sludge 21 brought to the central portion by the concentration guide 16 is then extended from the central portion to the side by the pressurizing means 18. This makes it easier to press uniformly. Thus, the dehydration effect is enhanced by the cooperation of the concentration guide 16 and the pressurizing means 18.

濃縮ガイド１６によるガイド長さには、供給されるフロック化汚泥２１の汚泥濃度により適正な大きさがある。例えば図９に示すように、汚泥濃度の違いに応じて適正なガイド長さが設定できるように、調整可能な構成とすることもできる。
同図に示すように、上記第１のプレートユニット７２の側板に固定される固定板２１を別途設け、平行部２２ａに搬送方向に延びる長穴２２ａ−１を１つ以上形成し、固定板２１に一体に設けたネジ軸２３を長穴２２ａ−１に挿通してナット部材２５で止めるようにする。 The guide length of the concentration guide 16 has an appropriate size depending on the sludge concentration of the supplied floc sludge 21. For example, as shown in FIG. 9, it can also be set as the structure which can be adjusted so that an appropriate guide length can be set according to the difference in sludge density | concentration.
As shown in the figure, the fixing plate 21 fixed to the side plate of the first plate unit 72 is separately provided, and one or more long holes 22a-1 extending in the transport direction are formed in the parallel portion 22a. The screw shaft 23 provided integrally therewith is inserted into the elongated hole 22 a-1 and stopped by the nut member 25.

この場合、刻印等の目盛りＭを平行部２２ａに形成し、フロック化汚泥２１の種類に応じて固定板２１のエッジ２１ａを対応する目盛りＭに合わせて長さを調整すれば調整が容易となる。
フロック化汚泥２１の種類（性状）によって加圧手段１８による加圧力も適正な範囲がある。図示しないが、汚泥性状の違いに応じて適正な加圧力を設定できるように、重り２６の重量を調整できるようになっている。重量調整は、例えば、重り２６を分割構成としたり、水などの液体タンク構成として液量を調整すればよい。 In this case, a scale M such as a marking is formed on the parallel portion 22 a, and the adjustment is facilitated by adjusting the length of the edge 21 a of the fixed plate 21 according to the corresponding scale M according to the type of the flocked sludge 21. .
Depending on the type (characteristic) of the flocked sludge 21, the pressure applied by the pressurizing means 18 also has an appropriate range. Although not shown, the weight of the weight 26 can be adjusted so that an appropriate pressure can be set according to the difference in sludge properties. For the weight adjustment, for example, the weight 26 may be divided, or the liquid amount may be adjusted as a liquid tank configuration such as water.

図１１に示すように、濾過体１４は、投入口側寄りに配置される前段プレート部１４Ａと、排出口側寄りに配置される後段プレート部１４Ｂとに分けられている。
前段プレート部１４Ａと後段プレート部１４Ｂは、搬送方向におけるプレートの連続性がなく独立している。
前段プレート部１４Ａは、複数のＡプレートを一体化した第１のプレート群２８と、Ａプレートよりも搬送方向の長さが短い複数のＢプレートを一体化した第２のプレート群３０とから構成されている。
後段プレート部１４Ｂは、Ｂプレートよりも搬送方向の長さが短い複数のＣプレートを一体化し、第１のプレート群２８と同期して平行運動を行う第３のプレート群３１と、複数のＣプレートを一体化し、第１のプレート群２８と同期して平行運動を行う第４のプレート群３３とから構成されている。 As shown in FIG. 11, the filter body 14 is divided into a front plate portion 14 A disposed near the inlet and a rear plate portion 14 B disposed near the outlet.
The front plate portion 14A and the rear plate portion 14B have no continuity of plates in the transport direction and are independent.
14 A of front | former stage plate parts are comprised from the 1st plate group 28 which integrated several A plate, and the 2nd plate group 30 which integrated several B plate shorter in the conveyance direction than A plate. Has been.
The rear plate portion 14B is formed by integrating a plurality of C plates having a shorter length in the conveying direction than the B plate, a third plate group 31 that performs parallel movement in synchronization with the first plate group 28, and a plurality of C plates. It is composed of a fourth plate group 33 that integrates the plates and performs parallel movement in synchronization with the first plate group 28.

図１０は、前段プレート部１４Ａでの断面を示している。同図に示すように、第１のプレート群２８と第２のプレート群３０が互いに櫛歯状に噛み合った構成を有している。第１〜第４のプレート群は、排出口側に設けられたモータ３２の駆動力により互いに上下左右方向に変位する平行運動（後述）を行うようになっている。 FIG. 10 shows a cross section at the front plate portion 14A. As shown in the figure, the first plate group 28 and the second plate group 30 have a configuration in which they are meshed with each other in a comb shape. The first to fourth plate groups perform parallel movements (described later) that are displaced in the vertical and horizontal directions by the driving force of the motor 32 provided on the discharge port side.

濾過体１４の構成を詳細に説明する。
図１１に示すように、前段プレート部１４Ａにおける第１のプレート群２８は、帯板状のＡプレートをその厚み方向にスペーサ３４を介して一定の間隔で多数枚積層配置し、投入口側と排出口側の端部に長ボルト３５Ａを挿通して一体に組み付けられている。
Ａプレートの排出口側の支持は、第２のプレート群３０の平行運動を妨げないように、下方に延びる脚部Ａ−１に長ボルト３５Ａを挿通するようになっている。
第２のプレート群３０は、Ａプレートと厚みが同じで搬送方向の長さのみが異なる帯板状のＢプレートを、その厚み方向にスペーサ３４を介して一定の間隔で、且つ、Ａプレート間に位置するように多数枚積層配置し、投入口側と排出口側の端部に長ボルト３５Ｂを挿通して一体に組み付けられている。
Ｂプレートは、投入口側と排出口側に形成された下方に延びる脚部Ｂ−１、Ｂ−２に長ボルト３５Ｂを挿通して支持されている。 The configuration of the filter body 14 will be described in detail.
As shown in FIG. 11, the first plate group 28 in the front plate portion 14A is formed by laminating a large number of strip-shaped A plates at regular intervals in the thickness direction via spacers 34. The long bolt 35A is inserted into the end on the discharge port side and assembled integrally.
The support on the discharge port side of the A plate is such that the long bolt 35A is inserted into the leg portion A-1 extending downward so as not to disturb the parallel movement of the second plate group 30.
The second plate group 30 includes a strip-shaped B plate having the same thickness as the A plate but having a different length only in the transport direction at a constant interval in the thickness direction via a spacer 34 and between the A plates. A large number of sheets are stacked so as to be positioned at the same position, and long bolts 35B are inserted into the end portions on the inlet side and the outlet side, and are assembled together.
The B plate is supported by inserting a long bolt 35B through legs B-1 and B-2 extending downward and formed on the inlet side and the outlet side.

後段プレート部１４Ｂにおける第３のプレート群３１は、Ａプレート、Ｂプレートと厚みが同じで搬送方向の長さがＢプレートよりも短いＣ１プレートを、その厚み方向にスペーサ３６を介して一定の間隔で多数枚積層配置し、投入口側と排出口側の端部に長ボルト３５Ｃを挿通して一体に組み付けられている。
Ｃ１プレートは、投入口側と排出口側に形成された下方に延びる脚部Ｃ１−１、Ｃ１−２に長ボルト３５Ｃを挿通して支持されている。
第４のプレート群３３は、厚みと長さがＣ１プレートと同じＣ２プレートを、その厚み方向にスペーサ３６を介して一定の間隔で、且つ、Ｃ１プレート間に位置するように多数枚積層配置し、投入口側と排出口側の端部に長ボルト３５Ｃを挿通して一体に組み付けられている。
Ｃ２プレートは、投入口側と排出口側に形成された下方に延びる脚部Ｃ２−１、Ｃ２−２に長ボルト３５Ｃを挿通して支持されている。
Ｃ２プレートの脚部間隔は、Ｃ１プレートの脚部間隔よりも小さく設定されており、互いの平行運動の妨げないようになっている。
なお、図１１（ｂ）は各プレートの側面図であるが、分かりやすくするために上下方向の位置をずらしている。 The third plate group 31 in the latter stage plate portion 14B has a C1 plate having the same thickness as the A plate and the B plate and a shorter length in the transport direction than the B plate. A large number of sheets are stacked and assembled, and long bolts 35C are inserted into end portions on the inlet side and outlet side, and are assembled together.
The C1 plate is supported by inserting a long bolt 35C through legs C1-1 and C1-2 extending downward and formed on the inlet side and the outlet side.
The fourth plate group 33 is formed by laminating a plurality of C2 plates having the same thickness and length as the C1 plate so that the C2 plates are positioned in the thickness direction with a spacer 36 between the C1 plates. The long bolt 35C is inserted into the end portion on the inlet side and the outlet side, and is assembled integrally.
The C2 plate is supported by inserting a long bolt 35C through legs C2-1 and C2-2 extending downward and formed on the inlet side and the outlet side.
The leg interval of the C2 plate is set to be smaller than the leg interval of the C1 plate so that mutual parallel movement is not hindered.
FIG. 11B is a side view of each plate, but the position in the vertical direction is shifted for easy understanding.

本実施形態における各部材の具体的な寸法は以下の通りである。
Ａプレートの厚みｔＡ：１．５ｍｍ
Ｂプレートの厚みｔＢ：１．５ｍｍ
Ｃ１、Ｃ２プレートの厚みｔＣ：１．５ｍｍ
スペーサ３４の長さｗ１：２．５ｍｍ
スペーサ３６の長さｗ２：２．０ｍｍ
ＡプレートとＢプレート間のギャップｇ１：０．５ｍｍ
Ｃ１プレートとＣ２プレート間のギャップｇ２：０．２５ｍｍ Specific dimensions of each member in the present embodiment are as follows.
A plate thickness tA: 1.5 mm
B plate thickness tB: 1.5 mm
C1, C2 plate thickness tC: 1.5 mm
Spacer 34 length w1: 2.5 mm
Spacer 36 length w2: 2.0 mm
Gap between A plate and B plate g1: 0.5mm
The gap g2 between C1 plate and C2 plate: 0.25mm

上記のように、前段プレート部１４Ａと後段プレート部１４Ｂは、搬送方向におけるプレートの連続性はなく、別個独立に組み立てられる。
プレートの連続性がなくても、前段プレート部１４Ａによって搬送された処理対象物を後段プレート部１４Ｂで受け継いで搬送することにより、濾過体１４全体としての搬送性に問題ない。
後段プレート部１４Ｂは前段プレート部１４Ａとは別個独立に組み立てられるので、例えば本実施形態のように、厚みが同じＣ１プレートとＣ２プレートを用いる場合、スペーサの長さを前段プレート部１４Ａのスペーサよりも短くすることにより、容易にプレート間ギャップを小さくすることができる。 As described above, the front plate portion 14A and the rear plate portion 14B have no plate continuity in the transport direction and are assembled independently.
Even if there is no continuity of the plate, there is no problem in the transportability of the filter body 14 as a whole by inheriting and transporting the processing object transported by the front plate portion 14A by the rear plate portion 14B.
Since the rear plate portion 14B is assembled separately and independently from the front plate portion 14A, for example, in the case of using the C1 plate and the C2 plate having the same thickness as in this embodiment, the length of the spacer is larger than the spacer of the front plate portion 14A. Also, the gap between the plates can be easily reduced.

Ｃ１プレート、Ｃ２プレート、スペーサ３６の製造精度に誤差があっても、前段プレート部１４Ａとの間にプレートの連続性がないので、前段プレート部１４Ａのプレート構成に影響を及ぼすことはなく、加圧脱水部における脱水効率を高めるための狭小ギャップを得ることができる。 Even if there is an error in the manufacturing accuracy of the C1 plate, C2 plate, and spacer 36, there is no continuity of the plate with the front plate portion 14A, so there is no effect on the plate configuration of the front plate portion 14A. A narrow gap for increasing the dewatering efficiency in the pressure dewatering unit can be obtained.

目詰まりや濾過面の使用効率の低さの問題を解消するものとして、例えば特許文献１に記載の平行プレート搬送方式のものが知られている。
これは、多数の帯板状のプレートを処理対象物の搬送方向と直交する方向に積層配置して一体化した２つのプレート群を互いに噛み合うように組み合わせ、少なくとも一方のプレート群に、円運動に基づく上下左右変位を伴う平行運動を行わせることにより、プレート上面の変位動作によりその長手方向に搬送するものである。 As a solution to the problem of clogging and low use efficiency of the filtration surface, for example, a parallel plate conveyance method described in Patent Document 1 is known.
This is a combination of two plate groups in which a large number of strip-shaped plates are stacked and arranged in a direction perpendicular to the conveying direction of the processing object so as to mesh with each other, and at least one plate group is subjected to circular motion. By carrying out parallel movement with vertical and horizontal displacement based on this, the plate is transported in the longitudinal direction by the displacement operation of the upper surface of the plate.

一方のプレート群の上面と他方のプレート群の上面が互いに上下にずれながら平行運動がなされることにより、処理対象物はプレート上面での受け渡し原理により次々と変位して搬送される。
投入口側（濃縮領域）では主に重力を利用した濃縮作用で水分を除去し、排出口側（脱水領域）では短い搬送距離で脱水効率を高めるべく加圧手段により加圧するようになっている。
排出口側での脱水率を高めるために、排出口側でのプレートの厚み方向（積層方向）におけるプレート間のギャップを、投入口側でのギャップよりも小さくしている。 Since the upper surface of one plate group and the upper surface of the other plate group are moved parallel to each other while being shifted vertically, the object to be processed is successively displaced and conveyed by the transfer principle on the plate upper surface.
The inlet side (concentration region) removes moisture mainly by concentration using gravity, and the outlet side (dehydration region) is pressurized by a pressurizing means to increase the dewatering efficiency over a short transport distance. .
In order to increase the dewatering rate on the outlet side, the gap between the plates in the thickness direction (stacking direction) of the plate on the outlet side is made smaller than the gap on the inlet side.

このようにすれば、排出口側の脱水領域で加圧してもプレート間のギャップから固形物が漏れることを抑制できるので、脱水領域での加圧力を高めて脱水機能を一層高めることができ、脱水ケーキの含水率を低下させることができるとともに処理効率の向上を図ることができる。 In this way, since solids can be prevented from leaking from the gap between the plates even when pressurized in the dewatering area on the outlet side, the dewatering function can be further enhanced by increasing the pressure in the dewatering area, The moisture content of the dehydrated cake can be reduced and the processing efficiency can be improved.

排出口側でのプレート間ギャップの狭小化は、１つのプレート群における各プレートを、投入口側と排出口側とで分割し、排出口側の分割プレートの厚みを大きくすることによって実現している。
実際には、濃縮領域でのプレート間ギャップは０．５ｍｍ程度、脱水領域でのプレート間ギャップは半分の０．２５ｍｍ程度となっている。
この方法によれば、一体物のプレートの排出口側のみの厚みを大きくする構成に比べて、全てのプレートをそれぞれ厚みが一定のものとすることができるため、プレート製造に係るコスト高を回避できる利点を有している。 Narrowing the gap between the plates on the discharge port side is realized by dividing each plate in one plate group on the input port side and the discharge port side, and increasing the thickness of the divided plate on the discharge port side. Yes.
Actually, the gap between the plates in the concentration region is about 0.5 mm, and the gap between the plates in the dehydration region is about 0.25 mm, which is half.
According to this method, the thickness of all the plates can be made constant compared with the configuration in which the thickness of only the discharge port side of the integrated plate is increased, thereby avoiding high costs associated with plate manufacturing. It has the advantage that it can.

上記平行プレート搬送方式の装置によれば、投入された処理対象物は、各プレートの上面の集まりである略平面の上に広がって載るため、濾過面の使用効率が非常に高く、また、平行運動によるプレート間の擦り合わせ動作により目詰まりも解消でき、洗浄等のメンテナンスは実質的に不要（メンテナンスフリー）となっている。 According to the parallel plate conveyance type apparatus, since the loaded processing object is spread and mounted on a substantially flat surface that is a collection of the upper surfaces of the respective plates, the use efficiency of the filtration surface is very high, and the parallel processing is performed. Clogging can be eliminated by the rubbing operation between the plates by movement, and maintenance such as cleaning is substantially unnecessary (maintenance-free).

特許文献１におけるプレートの種類を分かりやすく説明すると、濃縮領域から脱水領域全体に亘って延びるＡプレートと、濃縮領域に設けられるＢプレート（厚みはＡプレートと同じ）と、Ｂプレートの延長として脱水領域に設けられる厚みの大きいＣプレートとからなっている。
脱水領域でのプレート厚み方向におけるプレート間ギャップは、上記のように０．２５ｍｍ程度である。
このレベルのギャップを、排出口側において、厚みの異なるＡプレートとＣプレートとを多数枚積層して得るには、ＡプレートとＣプレートの厚みを１／１００のレベルの誤差に保つことが要求される。 The types of plates in Patent Document 1 will be described in an easy-to-understand manner. An A plate extending from the concentration region to the entire dehydration region, a B plate (thickness is the same as the A plate) provided in the concentration region, and dehydration as an extension of the B plate It consists of a thick C plate provided in the region.
The gap between plates in the plate thickness direction in the dewatering region is about 0.25 mm as described above.
In order to obtain a gap of this level by laminating a large number of A plates and C plates having different thicknesses on the outlet side, it is necessary to maintain the thickness of the A plate and the C plate at an error of 1/100 level. Is done.

しかしながら、実際的にはプレートの製造誤差を上記範囲内に収めることは極めて困難である。ＡプレートとＣプレートとをスペーサを介して交互に多数枚積層していくと、積層方向に誤差が積み重なって、積層方向奥側ではＡプレートとＣプレートとの間にスペーサを介する余地が無くなり、平行運動のための可動構成の組み付けができない虞があった。 In practice, however, it is extremely difficult to keep the plate manufacturing error within the above range. When a large number of A plates and C plates are alternately stacked via spacers, errors are stacked in the stacking direction, and there is no room for spacers between the A plate and the C plate on the back side in the stacking direction. There was a possibility that the movable structure for parallel movement could not be assembled.

本実施形態では、排出口側でのプレート間ギャップを投入口側よりも小さくしてなる平行プレート搬送方式の固液分離装置において、プレート製造の精度の良否に左右されることなく、平行運動のための可動構成を容易に得ることができる固液分離装置の提供を、その目的としている。 In the present embodiment, in the parallel-plate transport type solid-liquid separation device in which the gap between the plates on the discharge port side is made smaller than that on the input port side, the parallel movement is not affected by the accuracy of plate manufacturing. It is an object of the present invention to provide a solid-liquid separation device that can easily obtain a movable configuration.

本実施形態によれば、特許文献１で懸念された製造誤差の積み重ねによる、平行運動のための可動構成の阻害問題を生じることなく、換言すれば、プレートの製造精度を気にすることなく、脱水効率を高めるための狭小ギャップを容易に実現できる。 According to this embodiment, without causing the problem of obstructing the movable configuration for the parallel movement due to the stacking of manufacturing errors concerned in Patent Document 1, in other words, without worrying about the manufacturing accuracy of the plate, A narrow gap for enhancing the dewatering efficiency can be easily realized.

本実施形態では、加圧脱水部におけるプレート間のギャップｇ２は、重力濃縮部におけるギャップｇ１の半分に狭められている。
前段プレート部１４Ａと後段プレート部１４Ｂ間の隙間ｇ３は、処理対象物の搬送が長手方向で滑らかに進行するようにできるだけ小さい方がよい。 In the present embodiment, the gap g2 between the plates in the pressure dewatering unit is narrowed to half of the gap g1 in the gravity concentration unit.
The gap g3 between the front plate portion 14A and the rear plate portion 14B is preferably as small as possible so that the conveyance of the processing object proceeds smoothly in the longitudinal direction.

図１２に示すように、前段プレート部１４Ａにおける第２のプレート群３０と、後段プレート部１４Ｂにおける第４のプレート群３３は、Ｌ字形の一対の側板３８、３９間に長ボルト３５Ｂ、３５Ｃを支持することにより位置決めされ、これらは第２のプレートユニット４０を構成している。符号３８ａ、３９ａはボルト挿通孔を、４２はナットを示している。第２のプレートユニット４０の投入口側と排出口側は図示しない側板で塞がれている。 As shown in FIG. 12, the second plate group 30 in the front plate portion 14A and the fourth plate group 33 in the rear plate portion 14B are provided with long bolts 35B and 35C between a pair of L-shaped side plates 38 and 39. These are positioned by supporting, and these constitute the second plate unit 40. Reference numerals 38a and 39a denote bolt insertion holes, and 42 denotes a nut. The inlet port side and the outlet port side of the second plate unit 40 are closed by side plates (not shown).

側板３８の底面３８ａの投入口側と排出口側には、偏芯カムホルダ４４が固定されている。偏芯カムホルダ４４は、側板３８の底面３８ｂにボルト４６とナット４７（図１０参照）により固定されるＬ字形のブラケット４８と、ブラケット４８に固定されたカム受け５０を有している。
偏芯カムホルダ４４は側板３８の排出口側にも同様に固定されており、側板３９においても同様である。同図において、符号３８ｃ、３９ｃはボルト挿通孔を示す。 An eccentric cam holder 44 is fixed to the inlet side and the outlet side of the bottom surface 38 a of the side plate 38. The eccentric cam holder 44 has an L-shaped bracket 48 fixed to the bottom surface 38 b of the side plate 38 by a bolt 46 and a nut 47 (see FIG. 10), and a cam receiver 50 fixed to the bracket 48.
The eccentric cam holder 44 is similarly fixed to the discharge port side of the side plate 38, and the same applies to the side plate 39. In the figure, reference numerals 38c and 39c denote bolt insertion holes.

第２のプレートユニット４０における重力濃縮部と加圧脱水部との境界には仕切り板５２が固定されており、重力濃縮部の処理水と加圧脱水部の処理水とを分けて回収できるようになっている。
側板３８の底面３８ｂと側板３９の底面３９ｂの間の隙間５４は水分の落下用空間としてなる。
仕切り板５２によって区画される領域に対応して、筐体１２の底面部１２ａも仕切り板５５で２つの領域に区画されており、各領域に設けられた排水口５６、５８から処理水を移送できるようになっている。 A partition plate 52 is fixed to the boundary between the gravity concentration unit and the pressure dehydration unit in the second plate unit 40 so that the treated water in the gravity concentration unit and the treated water in the pressure dehydration unit can be collected separately. It has become.
A gap 54 between the bottom surface 38b of the side plate 38 and the bottom surface 39b of the side plate 39 becomes a space for dropping moisture.
Corresponding to the area defined by the partition plate 52, the bottom surface portion 12a of the housing 12 is also partitioned into two areas by the partition plate 55, and the treated water is transferred from the drain ports 56 and 58 provided in each area. It can be done.

図１０に示すように、モータ３２に接続された駆動軸６０は筐体１２の側板の外側に固定された軸受６２、６４に回転可能に支持されている。駆動軸６０には４つの偏芯カム６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄが固定されており、内方２つの偏芯カム６６Ａ、６６Ｂはそれぞれ第２のプレートユニット４０の偏芯カムホルダ４４のカム受け５０に回転可能に収容されている。
第１のプレート群２８は側板３８、３９よりも外側に位置するＬ字形の一対の側板６８、７０間に長ボルト３５Ａを支持することにより位置決めされ、これらは第１のプレートユニット７２を構成している。 As shown in FIG. 10, the drive shaft 60 connected to the motor 32 is rotatably supported by bearings 62 and 64 fixed to the outside of the side plate of the housing 12. Four eccentric cams 66A, 66B, 66C, 66D are fixed to the drive shaft 60, and the two inner eccentric cams 66A, 66B are cam receivers 50 of the eccentric cam holder 44 of the second plate unit 40, respectively. Is rotatably accommodated.
The first plate group 28 is positioned by supporting a long bolt 35A between a pair of L-shaped side plates 68, 70 located outside the side plates 38, 39, and these constitute a first plate unit 72. ing.

上記加圧手段１８の加圧プレート２４は側板６８、７０間に回動自在に支持されている。なお、第２のプレートユニット４０と同様に、第１のプレートユニット７２の投入口側と排出口側も図示しない側板で塞がれており、上記濃縮ガイド１６の平行部２２ａは投入口側の側板に固定されている。
第２のプレートユニット４０と同様に、側板６８、７０の底面には偏芯カムホルダ４４が固定されており、外方２つの偏芯カム６６Ｃ、６６Ｄはこれらの偏芯カムホルダ４４のカム受け５０に回転可能に収容されている。 The pressure plate 24 of the pressure means 18 is rotatably supported between the side plates 68 and 70. As with the second plate unit 40, the inlet port side and the outlet port side of the first plate unit 72 are also closed with side plates (not shown), and the parallel portion 22a of the concentration guide 16 is located on the inlet port side. It is fixed to the side plate.
Similarly to the second plate unit 40, the eccentric cam holder 44 is fixed to the bottom surfaces of the side plates 68 and 70, and the two outer eccentric cams 66 C and 66 D are attached to the cam receiver 50 of the eccentric cam holder 44. It is housed in a rotatable manner.

図１３に示すように、筐体１２の投入口側には従動軸７４が駆動軸６０と同様に支持されており、駆動軸６０と同様に４つの偏芯カム６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄが固定されている。
駆動軸６０と従動軸７４のモータ３２側には、それぞれチェーンスプロケット７６、７８が固定されており、これらにチェーン８０が掛け回されてモータ３２の駆動力が従動軸７４に伝達されるようになっている。 As shown in FIG. 13, the driven shaft 74 is supported on the insertion port side of the housing 12 in the same manner as the drive shaft 60, and the four eccentric cams 66 A, 66 B, 66 C, 66 D are provided in the same manner as the drive shaft 60. It is fixed.
Chain sprockets 76 and 78 are fixed on the motor 32 side of the drive shaft 60 and the driven shaft 74, respectively, and the chain 80 is wound around these so that the driving force of the motor 32 is transmitted to the driven shaft 74. It has become.

図１４に示すように、各偏芯カム６６はδの偏芯量（ここでは５ｍｍ）を有し、Ａプレート及びＣ１プレートを有する第１のプレートユニット７２に対応する偏芯カム６６Ｃ、６６Ｄと、Ｂプレート及びＣ２プレートを有する第２のプレートユニット４０に対応する偏芯カム６６Ａ、６６Ｂは、１８０°の位相差をもつように設定されている。
すなわち、Ａプレート及びＣ１プレートと、Ｂプレート及びＣ２プレートとの間のプレート上面（上縁）の上下変位が最大となるように設定されている。但し、この位相差に限定される趣旨ではない。 As shown in FIG. 14, each eccentric cam 66 has an eccentric amount of δ (here 5 mm), and eccentric cams 66C, 66D corresponding to the first plate unit 72 having the A plate and the C1 plate, The eccentric cams 66A and 66B corresponding to the second plate unit 40 having the B plate and the C2 plate are set to have a phase difference of 180 °.
That is, the vertical displacement of the plate upper surface (upper edge) between the A plate and the C1 plate and the B plate and the C2 plate is set to be maximum. However, it is not intended to be limited to this phase difference.

上記のように第１のプレートユニット７２と第２のプレートユニット４０が偏芯カム６６Ａ、６６Ｂ、６６Ｃ、６６Ｄを介して支持されている構成により、Ａプレートからなる第１のプレート群２８及びＣ１プレートからなる第３のプレート群３１と、Ｂプレートからなる第２のプレート群３０及びＣ２プレートからなる第４のプレート群３３は互いに１８０°の位相差をもって、上記偏芯量による円運動に基づく上下・左右変位を伴う平行運動をする。 As described above, the first plate unit 72 and the second plate unit 40 are supported via the eccentric cams 66A, 66B, 66C, 66D, so that the first plate group 28 and C1 made of the A plate are used. The third plate group 31 made of plates, the second plate group 30 made of B plates, and the fourth plate group 33 made of C2 plates have a phase difference of 180 ° from each other and are based on the circular motion due to the eccentricity. Performs parallel motion with vertical and horizontal displacement.

図１５（ａ）は、Ａプレート群のプレート上面で形成されるフィルタ面（濾過面）にフロック化汚泥２１が載っている状態を示している。この状態で上記平行運動によりＡプレート群及びＣ１プレート群のフィルタ面と、Ｂプレート群及びＣ２プレート群のプレート上面で形成されるフィルタ面とが互いに上下に変位して入れ替わり、フロック化汚泥２１は図１５（ｂ）に示すように、Ｂプレート群及びＣ２プレート群のフィルタ面で持ち上げられて排出口側へ移動する。 FIG. 15A shows a state where the flocked sludge 21 is placed on the filter surface (filtration surface) formed on the upper surface of the A plate group. In this state, the filter surfaces of the A plate group and the C1 plate group and the filter surfaces formed on the plate upper surfaces of the B plate group and the C2 plate group are displaced up and down with each other by the parallel movement, and the flocked sludge 21 is As shown in FIG. 15 (b), it is lifted by the filter surfaces of the B plate group and the C2 plate group and moves to the discharge port side.

その後、図１５（ｃ）に示すように、Ｂプレート群及びＣ２プレート群のフィルタ面上のフロック化汚泥２１は、再び入れ替わることにより上昇するＡプレート群及びＣ１プレート群のフィルタ面に受け渡される。
この動作が繰り返されることにより、フロック化汚泥２１は徐々に排出口側へ搬送される。
第１のプレート群２８及び第３のプレート群３１と第２のプレート群３０及び第４のプレート群３３は互いに上下に変位するので、フロック化汚泥２１を搬送する濾過面は偏芯カム６６の１回転毎に新しい濾過面として現れることになる。 After that, as shown in FIG. 15 (c), the flocked sludge 21 on the filter surfaces of the B plate group and the C2 plate group is transferred to the filter surfaces of the A plate group and the C1 plate group that rise by being replaced again. .
By repeating this operation, the flocked sludge 21 is gradually conveyed to the discharge port side.
Since the first plate group 28 and the third plate group 31 and the second plate group 30 and the fourth plate group 33 are displaced up and down with respect to each other, the filtration surface for transporting the flocked sludge 21 is formed by the eccentric cam 66. It will appear as a new filtration surface every rotation.

図１６に示すように、プレートが上昇してフロック化汚泥２１を受け取るときに、プレートがフロック化汚泥２１に突き上げるようにフロック化汚泥２１を搾り込み、脱水が促される。したがって、第１のプレート群２８と第２のプレート群３０のプレート上面の高低差が最も大きいときに水分が落下する量が多い。
プレート上面の高低差が最も小さくなったときは、重力濃縮部では、上記プレートの搾り込み作用による脱水は期待できず、単に重力のみによる脱水作用となる。 As shown in FIG. 16, when the plate rises to receive the flocked sludge 21, the flocked sludge 21 is squeezed so that the plate pushes up the flocked sludge 21, and dehydration is promoted. Therefore, the amount of water falling is large when the difference in height between the upper surfaces of the first plate group 28 and the second plate group 30 is the largest.
When the difference in height of the upper surface of the plate becomes the smallest, the gravity concentrating portion cannot expect dehydration due to the squeezing action of the plate, but only dehydration action due to gravity alone.

ＢプレートとＡプレートの平行運動が行われる重力濃縮部では、フロック化汚泥２１は主に重力を利用した濃縮作用で水分が除去される。換言すれば、単にザルの目から水が抜けるのと同様の脱水作用となる。
したがって、水の分離に伴う固形分の流出は極めて少ない処理水が得られる。
加圧脱水部では加圧手段１８によりフロック化汚泥２１は濾過体１４の濾過面に加圧されるため、フロックに抱き込まれた水分の流出が促される。 In the gravity concentrating part in which the B plate and the A plate are moved in parallel, moisture is removed from the floc sludge 21 by a concentration action mainly using gravity. In other words, it has the same dehydration effect as water drains from the eyes of the monkey.
Accordingly, treated water with very little outflow of solids accompanying water separation can be obtained.
In the pressure dewatering section, the flocked sludge 21 is pressurized by the pressurizing means 18 to the filtration surface of the filter body 14, so that the moisture contained in the flock is urged to flow out.

加圧手段１８は短い搬送距離で処理効率を上げるためには必要であるが、重力濃縮部でのプレート間のギャップがそのまま維持された場合、水分と共に多量の固形物が流出することになる。
一般に、汚水処理プラントの中では、脱水機から離脱した処理水は再び汚水処理の原水槽に戻されることが多いために、処理水に固形物が多く含まれることは汚水処理装置に余計な負担を与えることにつながり、好ましくない。
従来においては、固形分の流出が極めて少ない重力濃縮部と、強制加圧により固形分の流出が多い加圧脱水部での処理水は分けて回収した方が望ましく、加圧脱水部での処理水をそのまま汚水処理系（浄化槽）に排出することは困難となっていた。 The pressurizing means 18 is necessary to increase the processing efficiency at a short transport distance, but when the gap between the plates in the gravity concentrating part is maintained as it is, a large amount of solid matter flows out together with moisture.
Generally, in the sewage treatment plant, the treated water that has been released from the dehydrator is often returned to the raw water tank for sewage treatment again. Therefore, it is an extra burden on the sewage treatment equipment that the treated water contains a large amount of solids. This is not preferable.
Conventionally, it is desirable to collect the treated water separately in the gravity concentrating part where the outflow of solids is very small and the pressurized dehydration part where the outflow of solids is large due to forced pressurization. It has been difficult to discharge water as it is to a sewage treatment system (septic tank).

特許文献１に記載の発明と同様に、本実施形態に係る固液分離装置２では、上述のように、加圧脱水部でのプレート間ギャップｇ２は０．２５ｍｍで、重力濃縮部のプレート間ギャップｇ１（０．５ｍｍ）の半分となっているため、加圧されても固形分の流出が抑制される。
加圧脱水部ではフロック化汚泥２１の容積が次第に小さくなることと、フィルタ面のギャップ（プレート間ギャップ）の目幅が小さくなることで、重力濃縮部と同様のギャップを有している場合に比べて圧力が高まり、良好に脱水される。
圧力が高まるに伴い、僅かなギャップ（ｇ２）から水分が除去され、脱水された固形物（脱水ケーキ）はシュータ２０より落下する。
搬送方向全体に亘ってプレート間ギャップ幅が同じである従来の平行プレート搬送方式では、脱水ケーキの含水率を低下させようとして加圧脱水部における加圧力を高めても、ギャップから漏れ出る固形物の量が増えるだけであった。
これに対し、本実施形態に係る固液分離装置２では固形物の流出を抑制しながら脱水ケーキの含水率を良好に低下させることができる。 Similar to the invention described in Patent Document 1, in the solid-liquid separation device 2 according to the present embodiment, as described above, the inter-plate gap g2 in the pressure dehydration unit is 0.25 mm, and the plate-to-plate in the gravity concentration unit is between Since it is half of the gap g1 (0.5 mm), the outflow of the solid content is suppressed even when pressurized.
When the pressure dewatering section has a gap similar to that of the gravity concentrating section by gradually decreasing the volume of the flocked sludge 21 and decreasing the mesh width of the filter surface gap (inter-plate gap). Compared with pressure, it dehydrates well.
As the pressure increases, moisture is removed from the slight gap (g2), and the dehydrated solid (dehydrated cake) falls from the shooter 20.
In the conventional parallel plate conveyance system where the gap width between the plates is the same in the entire conveyance direction, even if the pressure in the pressure dehydration unit is increased to reduce the moisture content of the dehydrated cake, the solids leaking out from the gap The amount of was just increasing.
On the other hand, in the solid-liquid separation device 2 according to the present embodiment, the moisture content of the dehydrated cake can be satisfactorily reduced while suppressing the outflow of solid matter.

なお、本実施形態では、図１２に示すように、重力濃縮部と加圧脱水部との境界に仕切り板５２を設けて処理水を分けて回収するようにしているが、加圧脱水部での処理水も重力濃縮部での処理水と同様に直接浄化槽に回すことが可能となる。
フロック化汚泥２１の種類、ギャップｇ２の大きさによっては、重力濃縮部と加圧脱水部での処理水を分けて回収する構成は不要である。 In this embodiment, as shown in FIG. 12, a partition plate 52 is provided at the boundary between the gravity concentrating unit and the pressure dewatering unit to collect the treated water separately. This treated water can also be directly sent to the septic tank in the same manner as the treated water in the gravity concentration section.
Depending on the type of the floc sludge 21 and the size of the gap g2, a configuration for separately collecting the treated water in the gravity concentrating unit and the pressure dehydrating unit is unnecessary.

加圧脱水部でのプレート間ギャップを重力濃縮部に比べて狭くする方法としては、上記に限定されず、厚みの異なるＣプレートを複数種類用意し、処理対象物の種類（性状）に応じて組み替えてギャップｇ２を調整してもよい。このようにすれば、同じ装置で種々の処理対象物に対応できる。 The method of narrowing the gap between the plates in the pressure dehydration unit is not limited to the above, but a plurality of types of C plates having different thicknesses are prepared, and depending on the type (property) of the object to be processed. The gap g2 may be adjusted by recombination. If it does in this way, it can respond to various processing objects with the same device.

図１７に固液分離装置についての第２の実施形態の要部を示す。なお上記実施形態と同一部分は同一符号で示し、特に必要がない限り既にした構成上及び機能上の説明は省略して要部のみ説明する（以下の他の実施形態において同じ）。
上記実施形態では、第１のプレート群２８及び第３のプレート群３１と、第２のプレート群３０及び第４のプレート群３３とを共に平行運動させる構成としたが、片方を固定し、他方のみを平行運動させる構成としてもよい。
本実施形態では、筐体１２の内部に、固定用ブラケット９７、９８を固定し、これらの固定用ブラケット９７、９８に側板６８、７０をボルト４６とナット４７で固定している。
複数のＡプレートからなる第１のプレート群２８と、複数のＣ１プレートからなる第３のプレート群３１とが固定されていても、第２のプレート群３０と第４のプレート群３３とが平行運動することにより、プレート上面は相対的に変位し、上述した原理による搬送機能が得られる。 The principal part of 2nd Embodiment about a solid-liquid separator is shown in FIG. In addition, the same part as the said embodiment is shown with the same code | symbol, The description on the structure and function which were already demonstrated is abbreviate | omitted as long as there is no special need, and only the principal part is demonstrated (same in other following embodiment).
In the above embodiment, the first plate group 28 and the third plate group 31, and the second plate group 30 and the fourth plate group 33 are configured to move in parallel, but one side is fixed and the other is fixed. It is good also as a structure which makes only a parallel motion.
In the present embodiment, fixing brackets 97 and 98 are fixed inside the housing 12, and side plates 68 and 70 are fixed to these fixing brackets 97 and 98 with bolts 46 and nuts 47.
Even if the first plate group 28 composed of a plurality of A plates and the third plate group 31 composed of a plurality of C1 plates are fixed, the second plate group 30 and the fourth plate group 33 are parallel to each other. By moving, the upper surface of the plate is relatively displaced, and a transfer function based on the principle described above is obtained.

上記各実施形態では、前段プレート部１４Ａにおけるプレート群と、後段プレート部１４Ｂにおけるプレート群とを同期させ、１つのモータ３２で駆動する簡易構成としたが、前段プレート部１４Ａと後段プレート部１４Ｂにそれぞれ駆動源を設け、独立して平行運動を行わせるようにしてもよい。 In the above embodiments, the plate group in the front plate portion 14A and the plate group in the rear plate portion 14B are synchronized and driven by one motor 32. However, the front plate portion 14A and the rear plate portion 14B A drive source may be provided for each of them to perform parallel motion independently.

図１８に固液分離装置についての第３の実施形態の要部を示す。
濾過体１４では、投入口側から排出口側に向って少しずつ固液分離が行われ、排出口では含水率８５％程度の手で握っても水が出ない脱水ケーキとなる。
この含水率を得るためには、排出口に向って十分なフロック化汚泥の密度を高める必要がある。つまり、フロック化汚泥は投入口側では柔らかく、排出口側では硬くなる必要がある。
投入口側と排出口側の搬送能力が同じであるとすれば、ウエイトプレート（加圧プレート）などを具備したとしても、十分な汚泥の密度を得ることができない可能性がある。 The principal part of 3rd Embodiment about a solid-liquid separator is shown in FIG.
In the filter body 14, solid-liquid separation is performed little by little from the inlet side toward the outlet side, and a dehydrated cake in which water does not come out even if it is grasped with a hand having a moisture content of about 85% is obtained.
In order to obtain this moisture content, it is necessary to increase the density of floc sludge sufficiently toward the discharge port. That is, the floc sludge needs to be soft on the inlet side and hard on the outlet side.
If the carrying capacity on the inlet side and the outlet side are the same, even if a weight plate (pressure plate) is provided, there is a possibility that a sufficient sludge density cannot be obtained.

従って、前段プレート部１４Ａにおける濃縮プレート群（第１のプレート群２８及び第２のプレート群３０）は、搬送能力を高めるプレート形状が望ましい。
最初の実施形態では、Ａプレート、Ｂプレート、Ｃプレートの各プレート上縁部をフラットな面としたが、凹凸形状とすれば、搬送性（排出口側への押し込み性）を高めることができる。
本実施形態では凹凸形状を、凸部が排出口側へ傾斜した波形としているので、搬送力をさらに高めることができる。 Accordingly, it is desirable that the concentration plate group (first plate group 28 and second plate group 30) in the front plate portion 14A has a plate shape that enhances the conveyance capability.
In the first embodiment, the upper edge of each of the A plate, B plate, and C plate is a flat surface. However, if the plate has a concavo-convex shape, the transportability (pushability toward the discharge port side) can be improved. .
In the present embodiment, since the concavo-convex shape has a waveform in which the convex portion is inclined toward the discharge port, the conveying force can be further increased.

後段プレート部１４Ｂにおける脱水プレート群（第３のプレート群３１及び第４のプレート群３３）は、徐々に波形が小さくなる形状や、図示のようなフラット形状が望ましい。
加圧脱水部では加圧力による押し戻し作用が生じるが、波形にした場合、これに十分に対抗でき、十分な搬送力が得られる。 The dewatering plate group (the third plate group 31 and the fourth plate group 33) in the rear plate portion 14B is desirably in a shape in which the waveform gradually decreases or a flat shape as illustrated.
In the pressure dewatering section, a push-back action due to the applied pressure occurs, but when it is corrugated, this can be sufficiently countered and a sufficient conveying force can be obtained.

図１９に示すように、後段プレート部１４Ｂにおける平行運動を行う第４のプレート群３３の形状を、上縁高さが排出口側へ向かって低くなるプレート形状としてもよい（固液分離装置についての第４の実施形態）。
仮に偏芯量をδｍｍとして、Ｃ２プレートからなる第４のプレート群３３のみが平行運動をする場合、Ｃ２プレートの高さを排出口側に向って最大δ／２ｍｍ低くなるようにする。
このようにすれば、排出口側ではＣ１プレートよりＣ２プレートがせりあがらないため、搬送能力が低下し、その分内圧が高まることになる。
このときの汚泥の搬送は、濃縮プレート群による排出口側へ向う搬送能力が伝達されるだけのものとなる。 As shown in FIG. 19, the shape of the fourth plate group 33 that performs the parallel movement in the rear plate portion 14B may be a plate shape in which the height of the upper edge decreases toward the discharge port side (about the solid-liquid separation device). Fourth embodiment).
If the eccentric amount is δ mm and only the fourth plate group 33 made of the C2 plate moves in parallel, the height of the C2 plate is lowered by δ / 2 mm at the maximum toward the discharge port side.
In this way, since the C2 plate does not rise from the C1 plate on the discharge port side, the conveying capacity is reduced and the internal pressure is increased accordingly.
At this time, the sludge is transported only by the transport capability of the concentrated plate group toward the discharge port.

２固液分離装置
４凝集反応装置
１２０凝集反応槽
１２４撹拌部材
１２６駆動源としてのモータ
１２８濃縮手段
１３０回転軸
１６４固定プレート
１６６可動プレート 2 Solid-Liquid Separator 4 Aggregation Reaction Device 120 Agglomeration Reaction Tank 124 Stirring Member 126 Motor as Driving Source 128 Concentration Means 130 Rotating Shaft 164 Fixed Plate 166 Movable Plate

Claims

処理対象物としての汚泥をフロック化する凝集反応槽と、
前記凝集反応槽内の汚泥を撹拌する撹拌部材と、
前記撹拌部材を回転駆動する駆動源と、
汚泥中の水分を分離する濃縮手段と、
を備えた凝集反応装置において、
前記濃縮手段が、内側に開口部を有する固定プレートと可動プレートとを微小隙間を介して交互に積層した構成を有し、
前記複数の可動プレートは１つの軸で同期回転することを特徴とする凝集反応装置。 An agglomeration reaction tank for flocating sludge as a treatment object;
A stirring member for stirring the sludge in the agglomeration reaction tank;
A drive source for rotationally driving the stirring member;
A concentration means for separating water in the sludge;
In an agglutination reactor equipped with
The concentration means has a configuration in which a stationary plate having an opening on the inside and a movable plate are alternately stacked via a minute gap,
The agglomeration reaction apparatus, wherein the plurality of movable plates rotate synchronously with one axis.

請求項１に記載の凝集反応装置において、
前記可動プレートの回転中心が前記固定プレートの中心に対して偏芯しており、回転時前記可動プレートの外周が前記固定プレートよりも径方向外側に突出することを特徴とする凝集反応装置。 The agglomeration reaction apparatus according to claim 1,
An agglomeration reaction apparatus characterized in that the rotation center of the movable plate is eccentric with respect to the center of the fixed plate, and the outer periphery of the movable plate protrudes radially outward from the fixed plate during rotation.

請求項１又は２に記載の凝集反応装置において、
前記可動プレートを回転させる軸として、前記撹拌部材の回転軸を共用することを特徴とする凝集反応装置。 The agglutination reaction apparatus according to claim 1 or 2,
An agglomeration reaction apparatus characterized by sharing a rotating shaft of the stirring member as an axis for rotating the movable plate.

請求項１〜３のいずれか１つに記載の凝集反応装置において、
前記濃縮手段が、濃縮によって分離された分離液を前記凝集反応槽内で隔離して外部に排出する構成を有していることを特徴とする凝集反応装置。 In the agglutination reaction apparatus according to any one of claims 1 to 3,
An agglutination reaction apparatus characterized in that the concentrating means has a configuration in which a separation liquid separated by concentration is isolated in the agglomeration reaction tank and discharged to the outside.

汚泥をフロック化する凝集反応装置と、該凝集反応装置によりフロック化した汚泥を搬送しながら脱水する固液分離装置とを有する固液分離システムにおいて、
前記凝集反応装置が請求項１〜４のいずれか１つに記載のものであることを特徴とする固液分離システム。 In a solid-liquid separation system having a flocculation reaction device for flocating sludge and a solid-liquid separation device for dewatering while transporting sludge flocked by the flocculation reaction device,
The solid-liquid separation system, wherein the agglomeration reaction apparatus is the apparatus according to any one of claims 1 to 4.