JP2014051939A - Supercharger - Google Patents

Supercharger Download PDF

Info

Publication number
JP2014051939A
JP2014051939A JP2012197550A JP2012197550A JP2014051939A JP 2014051939 A JP2014051939 A JP 2014051939A JP 2012197550 A JP2012197550 A JP 2012197550A JP 2012197550 A JP2012197550 A JP 2012197550A JP 2014051939 A JP2014051939 A JP 2014051939A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
semi
floating metal
oil
turbine shaft
area
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2012197550A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP6312979B2 (en
Inventor
Tomomi Otani
友美 大谷
Hiroshi Saiura
寛 采浦
Kazuomi Takahashi
和臣 高橋
Tomotsugu Kusano
智嗣 草野
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
IHI Corp
Original Assignee
IHI Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by IHI Corp filed Critical IHI Corp
Priority to JP2012197550A priority Critical patent/JP6312979B2/en
Publication of JP2014051939A publication Critical patent/JP2014051939A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP6312979B2 publication Critical patent/JP6312979B2/en
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/10—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for both radial and axial load
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C27/00—Elastic or yielding bearings or bearing supports, for exclusively rotary movement
    • F16C27/02—Sliding-contact bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/23—Gas turbine engines
    • F16C2360/24—Turbochargers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Supercharger (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To reduce mechanical loss of semi-floating metal to be equal to or lower than mechanical loss of a full-floating metal by adjusting an amount of lubricant without causing oil pressure drop and reduction in a diameter of a hole.SOLUTION: A supercharger includes a supply passage 21 penetrating through a bearing housing 2 from the outside to the inside, and supplying a lubricant to semi-floating metal 20, and an oil passage 22 penetrating through the semi-floating metal from the outside to the inside, and causing the lubricant supplied from the supply passage to flow inside of the semi-floating metal. An inlet end 22a of the oil passage and an outlet end 21a of the supply passage are partially overlapped in the radial direction of a turbine shaft, and an overlap area being an area of the overlapped part is 67% or less of a reference area being an area of smaller one of areas of the inlet end of the oil passage and the outlet end of the supply passage.

Description

本発明は、すべり軸受として機能するセミフローティングメタルを備える過給機に関する。   The present invention relates to a supercharger including a semi-floating metal that functions as a sliding bearing.

従来、一端にタービンインペラが設けられ他端にコンプレッサインペラが設けられたタービン軸が、ベアリングハウジングに回転自在に保持された過給機が知られている。こうした過給機をエンジンに接続し、エンジンから排出される排気ガスによってタービンインペラを回転させるとともに、このタービンインペラの回転によって、タービン軸を介してコンプレッサインペラを回転させる。こうして、過給機は、コンプレッサインペラの回転に伴い空気を圧縮してエンジンに過給する。   2. Description of the Related Art Conventionally, a turbocharger is known in which a turbine shaft having a turbine impeller provided at one end and a compressor impeller provided at the other end is rotatably held by a bearing housing. Such a supercharger is connected to the engine, the turbine impeller is rotated by exhaust gas discharged from the engine, and the compressor impeller is rotated through the turbine shaft by the rotation of the turbine impeller. Thus, the supercharger compresses air as the compressor impeller rotates and supercharges the engine.

例えば、特許文献１では、ベアリングハウジングの軸受孔に、ラジアル荷重とスラスト荷重を受ける軸受として機能するセミフローティングメタルが設けられている。セミフローティングメタルは、タービン軸が挿通される挿通孔を有する環状部材であって、挿通孔の内周面がすべり面となってラジアル荷重を受けている。ベアリングハウジングとセミフローティングメタルそれぞれには、互いに連通して油路となる孔が設けられ、ベアリングハウジングの外部から供給された潤滑油がセミフローティングメタルの内部に流通し、すべり面に潤滑油が供給される。   For example, in Patent Document 1, a semi-floating metal that functions as a bearing that receives a radial load and a thrust load is provided in a bearing hole of a bearing housing. The semi-floating metal is an annular member having an insertion hole through which the turbine shaft is inserted, and receives a radial load with the inner peripheral surface of the insertion hole being a slip surface. The bearing housing and semi-floating metal are each provided with an oil passage hole that communicates with each other. Lubricating oil supplied from the outside of the bearing housing circulates inside the semi-floating metal and is supplied to the sliding surface. Is done.

特開２００７−２３８５８号公報JP 2007-23858 A

ところで、セミフローティングメタルは、フルフローティングメタルに比べ、自励振動（ホワール振動）を抑制し易いものの、タービン軸の回転抵抗による機械損失（メカロス）が大きい。メカロスは、主に、セミフローティングメタルの内周面に導かれた潤滑油の回転抵抗によって生じることから、その油量を抑制してメカロスを低減することが望まれる。   By the way, although the semi-floating metal is easier to suppress self-excited vibration (whir vibration) than the full floating metal, the mechanical loss (mechanical loss) due to the rotational resistance of the turbine shaft is large. Since the mechanical loss is mainly caused by the rotational resistance of the lubricating oil guided to the inner peripheral surface of the semi-floating metal, it is desired to reduce the mechanical loss by suppressing the oil amount.

しかし、単にベアリングハウジングに潤滑油を供給する際の供給圧（油圧）を小さくすると、セミフローティングメタルの内周面以外に供給される油量も減少し、潤滑油による冷却や摩擦低減の機能が低下してしまう。また、セミフローティングメタルの内周面に潤滑油を導く孔の径を小さくすると、潤滑油に異物が含まれている場合に、異物が詰まってしまうおそれがある。   However, if the supply pressure (hydraulic pressure) when simply supplying the lubricating oil to the bearing housing is reduced, the amount of oil supplied to other than the inner peripheral surface of the semi-floating metal is also reduced, and cooling and friction reduction functions by the lubricating oil are possible. It will decline. In addition, if the diameter of the hole that guides the lubricating oil to the inner peripheral surface of the semi-floating metal is reduced, the foreign substance may be clogged if the lubricating oil contains the foreign substance.

本発明の目的は、油圧の低下や孔の細径化を伴うことなく潤滑油の油量を調整し、セミフローティングメタルのメカロスを低減することが可能となる過給機を提供することである。   An object of the present invention is to provide a supercharger capable of adjusting the amount of lubricating oil without reducing hydraulic pressure or reducing the diameter of a hole and reducing the mechanical loss of a semi-floating metal. .

上記課題を解決するために、本発明の過給機は、過給機本体と、一端にタービンインペラが設けられ、他端にコンプレッサインペラが設けられたタービン軸と、前記過給機本体内に形成された軸受孔と、前記軸受孔に対して、前記タービン軸の軸方向および回転方向の移動が規制された状態で前記軸受孔内に設けられ、該タービン軸が挿通される挿通孔を有し、該挿通孔の内周面が軸受面となるセミフローティングメタルと、前記過給機本体の外部から内部に貫通し、前記セミフローティングメタルに潤滑油を供給する供給路と、前記セミフローティングメタルの外部から内部に貫通し、前記供給路から供給された前記潤滑油を、該セミフローティングメタルの内部に流通させる油路と、を備え、前記油路の入口端と、前記供給路の出口端とは、前記タービン軸の径方向に一部が重なって位置し、その重なっている部分の面積である重なり面積は、前記油路の入口端の面積と前記供給路の出口端のうち小さい方の面積である基準面積に対して、６７％以下の大きさであることを特徴とする。   In order to solve the above problems, a supercharger according to the present invention includes a supercharger main body, a turbine shaft provided with a turbine impeller at one end and a compressor impeller at the other end, and the supercharger main body. A bearing hole that is formed and provided in the bearing hole in a state in which movement in the axial direction and the rotational direction of the turbine shaft is restricted with respect to the bearing hole, and has an insertion hole through which the turbine shaft is inserted. A semi-floating metal in which the inner peripheral surface of the insertion hole serves as a bearing surface, a supply path that penetrates from the outside of the supercharger body to the inside, and supplies lubricating oil to the semi-floating metal, and the semi-floating metal An oil passage that penetrates from the outside to the inside and distributes the lubricating oil supplied from the supply passage to the inside of the semi-floating metal, and includes an inlet end of the oil passage and an outlet end of the supply passage When The overlapping area, which is a part of the turbine shaft that is located in the radial direction of the turbine shaft and that overlaps, is the smaller of the area of the inlet end of the oil passage and the outlet end of the supply passage. The size is 67% or less with respect to the reference area.

前記重なり面積は、前記基準面積に対して１８％以上の大きさであってもよい。   The overlapping area may be 18% or more with respect to the reference area.

前記重なり面積は、前記基準面積に対して６０％以下の大きさであってもよい。   The overlapping area may have a size of 60% or less with respect to the reference area.

前記重なり面積は、前記基準面積に対して２０％以上の大きさであってもよい。   The overlapping area may be 20% or more with respect to the reference area.

本発明によれば、油圧の低下や孔の細径化を伴うことなく潤滑油の油量を調整し、セミフローティングメタルのメカロスをフルフローティングメタルのメカロス以下に低減することが可能となる。   According to the present invention, the amount of lubricating oil can be adjusted without lowering the hydraulic pressure or reducing the diameter of the hole, and the mechanical loss of the semi-floating metal can be reduced below the mechanical loss of the full floating metal.

過給機の概略断面図である。It is a schematic sectional drawing of a supercharger. 図１のベアリングハウジング内部の部分拡大図である。It is the elements on larger scale inside the bearing housing of FIG. 供給路の出口端と、油路の入口端の位置関係を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the positional relationship of the exit end of a supply path, and the entrance end of an oil path. オーバーラップ量とセミフローティングメタルの内部油量との関係を示すグラフである。It is a graph which shows the relationship between the amount of overlaps and the amount of internal oil of a semi floating metal.

以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。かかる実施形態に示す寸法、材料、その他具体的な数値等は、発明の理解を容易とするための例示にすぎず、特に断る場合を除き、本発明を限定するものではない。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能、構成を有する要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略し、また本発明に直接関係のない要素は図示を省略する。   Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. The dimensions, materials, and other specific numerical values shown in the embodiments are merely examples for facilitating the understanding of the invention, and do not limit the present invention unless otherwise specified. In the present specification and drawings, elements having substantially the same function and configuration are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted, and elements not directly related to the present invention are not illustrated. To do.

図１は、過給機Ｃの概略断面図である。以下では、図１に示す矢印Ｆ方向を過給機Ｃの前側とし、矢印Ｒ方向を過給機Ｃの後側として説明する。図１に示すように、過給機Ｃは、過給機本体１を備えて構成される。この過給機本体１は、ベアリングハウジング２と、ベアリングハウジング２の前側に締結機構３によって連結されるタービンハウジング４と、ベアリングハウジング２の後側に締結ボルト５によって連結されるコンプレッサハウジング６と、が一体化されて形成されている。   FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of the supercharger C. Hereinafter, the direction of arrow F shown in FIG. 1 will be described as the front side of the supercharger C, and the direction of arrow R will be described as the rear side of the supercharger C. As shown in FIG. 1, the supercharger C includes a supercharger main body 1. The turbocharger main body 1 includes a bearing housing 2, a turbine housing 4 connected to the front side of the bearing housing 2 by a fastening mechanism 3, a compressor housing 6 connected to the rear side of the bearing housing 2 by fastening bolts 5, Are formed integrally.

ベアリングハウジング２のタービンハウジング４近傍の外周面には、ベアリングハウジング２の径方向に突出する突起２ａが設けられている。また、タービンハウジング４のベアリングハウジング２近傍の外周面には、タービンハウジング４の径方向に突出する突起４ａが設けられている。ベアリングハウジング２とタービンハウジング４は、突起２ａ、４ａを締結機構３によってバンド締結して固定される。締結機構３は、突起２ａ、４ａを挟持する所謂Ｇカップリングで構成される。   A protrusion 2 a protruding in the radial direction of the bearing housing 2 is provided on the outer peripheral surface of the bearing housing 2 in the vicinity of the turbine housing 4. Further, a protrusion 4 a that protrudes in the radial direction of the turbine housing 4 is provided on the outer peripheral surface of the turbine housing 4 in the vicinity of the bearing housing 2. The bearing housing 2 and the turbine housing 4 are fixed by fastening the protrusions 2 a and 4 a with the fastening mechanism 3. The fastening mechanism 3 includes a so-called G coupling that holds the protrusions 2a and 4a.

ベアリングハウジング２には、過給機Ｃの前後方向に貫通する軸受孔２ｂが形成されており、この軸受孔２ｂに設けられたセミフローティングメタル２０によって、タービン軸７が回転自在に軸支されている。タービン軸７の前端部（一端）にはタービンインペラ８が一体的に固定されており、このタービンインペラ８がタービンハウジング４内に回転自在に収容されている。また、タービン軸７の後端部（他端）にはコンプレッサインペラ９が一体的に固定されており、このコンプレッサインペラ９がコンプレッサハウジング６内に回転自在に収容されている。   The bearing housing 2 is formed with a bearing hole 2b penetrating in the front-rear direction of the turbocharger C. The turbine shaft 7 is rotatably supported by a semi-floating metal 20 provided in the bearing hole 2b. Yes. A turbine impeller 8 is integrally fixed to a front end portion (one end) of the turbine shaft 7, and the turbine impeller 8 is rotatably accommodated in the turbine housing 4. A compressor impeller 9 is integrally fixed to the rear end (other end) of the turbine shaft 7, and the compressor impeller 9 is rotatably accommodated in the compressor housing 6.

コンプレッサハウジング６には、過給機Ｃの後側に開口するとともに不図示のエアクリーナに接続される吸気口１０が形成されている。また、締結ボルト５によってベアリングハウジング２とコンプレッサハウジング６とが連結された状態では、これら両ハウジング２、６の対向面によって、空気を圧縮して昇圧するディフューザ流路１１が形成される。このディフューザ流路１１は、タービン軸７（コンプレッサインペラ９）の径方向内側から外側に向けて環状に形成されており、上記の径方向内側において、コンプレッサインペラ９を介して吸気口１０に連通している。   The compressor housing 6 is formed with an air inlet 10 that opens to the rear side of the supercharger C and is connected to an air cleaner (not shown). Further, in a state where the bearing housing 2 and the compressor housing 6 are connected by the fastening bolt 5, a diffuser flow path 11 that compresses and pressurizes air is formed by the facing surfaces of both the housings 2 and 6. The diffuser passage 11 is formed in an annular shape from the radially inner side to the outer side of the turbine shaft 7 (compressor impeller 9), and communicates with the intake port 10 via the compressor impeller 9 on the radially inner side. ing.

また、コンプレッサハウジング６には、ディフューザ流路１１よりもタービン軸７（コンプレッサインペラ９）の径方向外側に位置する環状のコンプレッサスクロール流路１２が設けられている。コンプレッサスクロール流路１２は、不図示のエンジンの吸気口と連通するとともに、ディフューザ流路１１にも連通している。したがって、コンプレッサインペラ９が回転すると、吸気口１０からコンプレッサハウジング６内に流体が吸気されるとともに、当該吸気された流体は、ディフューザ流路１１およびコンプレッサスクロール流路１２で昇圧されてエンジンの吸気口に導かれることとなる。   Further, the compressor housing 6 is provided with an annular compressor scroll passage 12 positioned on the radially outer side of the turbine shaft 7 (compressor impeller 9) with respect to the diffuser passage 11. The compressor scroll passage 12 communicates with an intake port of an engine (not shown) and also communicates with the diffuser passage 11. Therefore, when the compressor impeller 9 rotates, fluid is sucked into the compressor housing 6 from the intake port 10, and the sucked fluid is boosted in the diffuser flow path 11 and the compressor scroll flow path 12 to be sucked into the engine intake port. Will be led to.

タービンハウジング４には、過給機Ｃの前側に開口するとともに不図示の排気ガス浄化装置に接続される吐出口１３が形成されている。また、タービンハウジング４には、流路１４と、この流路１４よりもタービン軸７（タービンインペラ８）の径方向外側に位置する環状のタービンスクロール流路１５とが設けられている。タービンスクロール流路１５は、不図示のエンジンの排気マニホールドから排出される排気ガスが導かれる不図示のガス流入口と連通するとともに、上記の流路１４にも連通している。したがって、ガス流入口からタービンスクロール流路１５に導かれた排気ガスは、流路１４およびタービンインペラ８を介して吐出口１３に導かれるとともに、その流通過程においてタービンインペラ８を回転させることとなる。そして、上記のタービンインペラ８の回転力は、タービン軸７を介してコンプレッサインペラ９に伝達されることとなり、コンプレッサインペラ９の回転力によって、上記のとおりに、流体が昇圧されてエンジンの吸気口に導かれることとなる。   The turbine housing 4 is formed with a discharge port 13 that opens to the front side of the supercharger C and is connected to an exhaust gas purification device (not shown). Further, the turbine housing 4 is provided with a flow path 14 and an annular turbine scroll flow path 15 positioned on the radially outer side of the turbine shaft 7 (turbine impeller 8) with respect to the flow path 14. The turbine scroll channel 15 communicates with a gas inlet (not shown) through which exhaust gas discharged from an exhaust manifold of an engine (not shown) is guided, and also communicates with the channel 14 described above. Therefore, the exhaust gas guided from the gas inlet to the turbine scroll flow path 15 is guided to the discharge port 13 through the flow path 14 and the turbine impeller 8 and rotates the turbine impeller 8 in the flow process. . Then, the rotational force of the turbine impeller 8 is transmitted to the compressor impeller 9 via the turbine shaft 7, and the fluid is boosted by the rotational force of the compressor impeller 9 as described above, and the intake port of the engine Will be led to.

図２は、図１のベアリングハウジング２内部の部分拡大図であり、図１中、破線の四角で囲われた部分を示す。以下、図２を参照しながら、軸受孔２ｂ内に収容されたセミフローティングメタル２０によるタービン軸７の支持構造について説明する。   FIG. 2 is a partially enlarged view of the inside of the bearing housing 2 of FIG. 1, and shows a portion surrounded by a broken-line square in FIG. Hereinafter, the support structure of the turbine shaft 7 by the semi-floating metal 20 accommodated in the bearing hole 2b will be described with reference to FIG.

供給路２１は、ベアリングハウジング２に設けられた孔であって、ベアリングハウジング２の外部から内部に貫通し、軸受孔２ｂに配されたセミフローティングメタル２０に潤滑油を供給する。   The supply path 21 is a hole provided in the bearing housing 2 and penetrates from the outside to the inside of the bearing housing 2 and supplies the lubricating oil to the semi-floating metal 20 disposed in the bearing hole 2b.

セミフローティングメタル２０は、タービン軸７の軸方向に貫通する挿通孔２０ａを有し、当該挿通孔２０ａにタービン軸７が挿通される環状部材である。また、セミフローティングメタル２０には、セミフローティングメタル２０の内周面から外周面まで貫通する孔である油路２２が形成されている。   The semi-floating metal 20 has an insertion hole 20a penetrating in the axial direction of the turbine shaft 7, and is an annular member through which the turbine shaft 7 is inserted. The semi-floating metal 20 is formed with an oil passage 22 that is a hole penetrating from the inner peripheral surface to the outer peripheral surface of the semi-floating metal 20.

供給路２１のうち、軸受孔２ｂに開口する出口端２１ａに対し、タービン軸７の径方向内方に、油路２２のうち、セミフローティングメタル２０の外周面に位置する入口端２２ａが位置する。このとき、供給路２１の出口端２１ａと、油路２２の入口端２２ａとは、タービン軸７の径方向に一部が重なっている。入口端２２ａと出口端２１ａの位置関係については、後に詳述する。   In the supply passage 21, the inlet end 22 a located on the outer peripheral surface of the semi-floating metal 20 in the oil passage 22 is located inward in the radial direction of the turbine shaft 7 with respect to the outlet end 21 a opening in the bearing hole 2 b. . At this time, the outlet end 21 a of the supply passage 21 and the inlet end 22 a of the oil passage 22 partially overlap in the radial direction of the turbine shaft 7. The positional relationship between the inlet end 22a and the outlet end 21a will be described in detail later.

そして、供給路２１の出口端２１ａから吐き出された潤滑油は、一部がセミフローティングメタル２０の外周面と軸受孔２ｂとの隙間に流入し、後述するスラスト軸受面の潤滑やベアリングハウジング２の冷却などの役割を担う。また、残りの潤滑油は、油路２２の入口端２２ａから油路２２に流入し、セミフローティングメタル２０の内周面に導かれる。   Then, a part of the lubricating oil discharged from the outlet end 21a of the supply passage 21 flows into the gap between the outer peripheral surface of the semi-floating metal 20 and the bearing hole 2b. Plays a role such as cooling. Further, the remaining lubricating oil flows into the oil passage 22 from the inlet end 22 a of the oil passage 22 and is guided to the inner peripheral surface of the semi-floating metal 20.

セミフローティングメタル２０のうち、タービンインペラ８側の内周面には、油路２２から流入した潤滑油によって、タービン軸７との間に油膜を保持し、当該油膜圧力によってタービン軸７の径方向の荷重を受けるラジアル軸受面２０ｂ（軸受面）が設けられている。   Of the semi-floating metal 20, an oil film is held between the semi-floating metal 20 and the turbine shaft 7 on the inner peripheral surface on the turbine impeller 8 side by the lubricating oil flowing from the oil passage 22, and the radial direction of the turbine shaft 7 by the oil film pressure. A radial bearing surface 20b (bearing surface) that receives the load of is provided.

同様に、セミフローティングメタル２０のうち、コンプレッサインペラ９側の内周面には、油路２２から流入した潤滑油によって、タービン軸７との間に油膜を保持し、当該油膜圧力によってタービン軸７の径方向の荷重を受けるラジアル軸受面２０ｃ（軸受面）が設けられている。両ラジアル軸受面２０ｂ、２０ｃは、タービン軸７の軸方向に離隔している。   Similarly, on the inner peripheral surface of the semi-floating metal 20 on the compressor impeller 9 side, an oil film is held between the turbine shaft 7 and the turbine shaft 7 by the oil film pressure. A radial bearing surface 20c (bearing surface) for receiving a radial load is provided. Both radial bearing surfaces 20 b and 20 c are separated in the axial direction of the turbine shaft 7.

また、セミフローティングメタル２０には、タービン軸７の軸方向に垂直な方向に貫通するピン孔２０ｄが設けられている。そして、ベアリングハウジング２には、軸受孔２ｂの径方向外側から内側に貫通するとともに、軸受孔２ｂに収容されたセミフローティングメタル２０のピン孔２０ｄに対向する対向孔２ｃが形成されている。   Further, the semi-floating metal 20 is provided with a pin hole 20 d penetrating in a direction perpendicular to the axial direction of the turbine shaft 7. The bearing housing 2 is formed with an opposing hole 2c that penetrates from the radially outer side to the inner side of the bearing hole 2b and faces the pin hole 20d of the semi-floating metal 20 accommodated in the bearing hole 2b.

ピン２３は、ピン孔２０ｄと対向孔２ｃに挿通された状態で、対向孔２ｃに不図示の係止手段によって係止されている。こうして、セミフローティングメタル２０は、軸受孔２ｂに対して、タービン軸７の回転方向および軸方向の移動が規制される。   The pin 23 is locked to the facing hole 2c by locking means (not shown) while being inserted into the pin hole 20d and the facing hole 2c. In this way, the semi-floating metal 20 is restricted in the rotational direction and axial movement of the turbine shaft 7 with respect to the bearing hole 2b.

また、タービン軸７には、段部７ａが設けられている。段部７ａは、セミフローティングメタル２０のタービンインペラ８側の端面２０ｅにおける挿通孔２０ａの内径に対し、タービンインペラ８側の部位の外径が大きく、コンプレッサインペラ９側の部位の外径が小さく形成された段である。タービン軸７は、段部７ａの外径差によるタービン軸７の軸方向に垂直な面７ｂに、セミフローティングメタル２０の端面２０ｅが当接する位置まで、挿通孔２０ａに挿通可能となっている。   Further, the turbine shaft 7 is provided with a stepped portion 7a. The stepped portion 7a is formed such that the outer diameter of the portion on the turbine impeller 8 side is larger and the outer diameter of the portion on the compressor impeller 9 side is smaller than the inner diameter of the insertion hole 20a on the end surface 20e on the turbine impeller 8 side of the semi-floating metal 20. Is the stage. The turbine shaft 7 can be inserted into the insertion hole 20a up to a position where the end surface 20e of the semi-floating metal 20 contacts the surface 7b perpendicular to the axial direction of the turbine shaft 7 due to the outer diameter difference of the stepped portion 7a.

油切り部材２４は、タービン軸７の軸方向に貫通する孔２４ａを有し、当該孔２４ａにタービン軸７を挿通し、コンプレッサインペラ９の背面に隣接させて、タービン軸７に固定されている。そして、油切り部材２４はタービン軸７と一体回転し、ベアリングハウジング２から漏れ出した潤滑油を、タービン軸７の回転による遠心力で径方向に飛散させ、コンプレッサインペラ９の背面まで潤滑油が到達するのを防ぐ。   The oil draining member 24 has a hole 24 a penetrating in the axial direction of the turbine shaft 7, the turbine shaft 7 is inserted into the hole 24 a, and is fixed to the turbine shaft 7 so as to be adjacent to the back surface of the compressor impeller 9. . Then, the oil draining member 24 rotates integrally with the turbine shaft 7, and the lubricating oil leaked from the bearing housing 2 is scattered in the radial direction by the centrifugal force due to the rotation of the turbine shaft 7, and the lubricating oil reaches the back surface of the compressor impeller 9. Prevent reaching.

タービン軸７のうち、段部７ａよりコンプレッサインペラ９側には、もう一つの段部７ｃが設けられている。段部７ｃは、油切り部材２４のタービンインペラ８側の端面２４ｂにおける孔２４ａの内径に対し、タービンインペラ８側の部位の外径が大きく、コンプレッサインペラ９側の部位の外径が小さく形成された段である。   In the turbine shaft 7, another step portion 7 c is provided on the compressor impeller 9 side from the step portion 7 a. The stepped portion 7c is formed such that the outer diameter of the portion on the turbine impeller 8 side is larger and the outer diameter of the portion on the compressor impeller 9 side is smaller than the inner diameter of the hole 24a in the end surface 24b on the turbine impeller 8 side of the oil draining member 24. It is a step.

そして、油切り部材２４は、段部７ｃにおける、外径が異なる外周面を繋ぐ曲面７ｄの一部に、端面２４ｂが当接する位置まで、タービン軸７を挿入可能となっている。   The oil draining member 24 can insert the turbine shaft 7 up to a position where the end surface 24b contacts a part of the curved surface 7d connecting the outer peripheral surfaces having different outer diameters in the stepped portion 7c.

ここで、セミフローティングメタル２０とタービン軸７との組立工程について簡単に説明する。組立工程では、まず、ベアリングハウジング２の軸受孔２ｂにセミフローティングメタル２０を固定する。この状態で、前端部にタービンインペラ８が固定されたタービン軸７を、その後端部から、セミフローティングメタル２０の挿通孔２０ａに挿通する。タービン軸７は、段部７ａによる面７ｂに、セミフローティングメタル２０のタービンインペラ８側の端面２０ｅが当接する位置まで、セミフローティングメタル２０の挿通孔２０ａに挿通される。   Here, the assembly process of the semi-floating metal 20 and the turbine shaft 7 will be briefly described. In the assembly process, first, the semi-floating metal 20 is fixed to the bearing hole 2 b of the bearing housing 2. In this state, the turbine shaft 7 with the turbine impeller 8 fixed to the front end portion is inserted from the rear end portion into the insertion hole 20a of the semi-floating metal 20. The turbine shaft 7 is inserted into the insertion hole 20a of the semi-floating metal 20 until the end surface 20e of the semi-floating metal 20 on the turbine impeller 8 side contacts the surface 7b formed by the stepped portion 7a.

そして、軸受孔２ｂのコンプレッサインペラ９側に突出した、タービン軸７の後端部から、油切り部材２４を挿通する。油切り部材２４は、タービン軸７の段部７ｃによる面７ｄに、セミフローティングメタル２０のコンプレッサインペラ９側の端面２０ｆが当接する位置まで、挿通孔２０ａに挿通でき、この位置でタービン軸７に固定される。   Then, the oil draining member 24 is inserted from the rear end portion of the turbine shaft 7 protruding toward the compressor impeller 9 side of the bearing hole 2b. The oil draining member 24 can be inserted into the insertion hole 20a until the end surface 20f of the semi-floating metal 20 on the compressor impeller 9 side contacts the surface 7d of the stepped portion 7c of the turbine shaft 7, and the turbine shaft 7 is inserted into this position. Fixed.

このとき、セミフローティングメタル２０の軸方向の長さに対して、段部７ａの面７ｂと油切り部材２４の端面２４ｂとの間隔がわずかに大きくなるように設計されている。これにより、タービン軸７が軸方向に移動すると、セミフローティングメタル２０のタービンインペラ８側の端面２０ｅが、タービン軸７の段部７ａによる面７ｂに面接触したり、セミフローティングメタル２０のコンプレッサインペラ９側の端面２０ｆが油切り部材２４の端面２４ｂに面接触したりする。   At this time, the distance between the surface 7b of the stepped portion 7a and the end surface 24b of the oil draining member 24 is designed to be slightly larger than the axial length of the semi-floating metal 20. Thus, when the turbine shaft 7 moves in the axial direction, the end surface 20e of the semi-floating metal 20 on the turbine impeller 8 side comes into surface contact with the surface 7b of the stepped portion 7a of the turbine shaft 7, or the compressor impeller of the semi-floating metal 20 The end surface 20 f on the 9 side comes into surface contact with the end surface 24 b of the oil draining member 24.

つまり、セミフローティングメタル２０は、段部７ａおよび油切り部材２４を介してタービン軸７のスラスト荷重を受ける。換言すれば、端面２０ｅ、２０ｆは、スラスト荷重を受けるスラスト軸受面として機能することとなる。   That is, the semi-floating metal 20 receives a thrust load of the turbine shaft 7 via the stepped portion 7a and the oil draining member 24. In other words, the end surfaces 20e and 20f function as thrust bearing surfaces that receive a thrust load.

ところで、セミフローティングメタル２０は、フルフローティングメタルに比べ機械損失（メカロス）が大きい。メカロスは、主に、セミフローティングメタル２０の内周面に導かれた潤滑油の回転抵抗によって生じることから、その油量を抑制してメカロスを低減することができる。本実施形態では、供給路２１の出口端２１ａと、油路２２の入口端２２ａの位置関係によって、内周面に導かれる潤滑油の油量（以下、内部油量と称す）の調整が為される。以下、出口端２１ａと入口端２２ａの位置関係について説明する。   By the way, the semi-floating metal 20 has a larger mechanical loss (mechanical loss) than the full floating metal. Since the mechanical loss is mainly caused by the rotational resistance of the lubricating oil guided to the inner peripheral surface of the semi-floating metal 20, the amount of the oil can be suppressed and the mechanical loss can be reduced. In the present embodiment, the amount of lubricating oil guided to the inner peripheral surface (hereinafter referred to as internal oil amount) is adjusted by the positional relationship between the outlet end 21a of the supply passage 21 and the inlet end 22a of the oil passage 22. Is done. Hereinafter, the positional relationship between the outlet end 21a and the inlet end 22a will be described.

図３は、供給路２１の出口端２１ａと、油路２２の入口端２２ａの位置関係について説明するための説明図である。図３（ａ）では、図２のＩＩＩ（ａ）線矢視図に関し、供給路２１の出口端２１ａと、油路２２の入口端２２ａのそれぞれの輪郭線のみを示し、図３（ｂ）では比較例における図３（ａ）に対応する位置の図を示す。また、図３（ａ）、（ｂ）では、それぞれの輪郭線の内側であって、互いに重なり合う部分をハッチングで示す。   FIG. 3 is an explanatory diagram for explaining the positional relationship between the outlet end 21 a of the supply passage 21 and the inlet end 22 a of the oil passage 22. 3A shows only the contour lines of the outlet end 21a of the supply passage 21 and the inlet end 22a of the oil passage 22 with respect to the view taken along line III (a) in FIG. 2, and FIG. Then, the figure of the position corresponding to FIG. 3A in a comparative example is shown. Further, in FIGS. 3A and 3B, portions that are inside the respective contour lines and overlap each other are indicated by hatching.

図３（ｂ）に示す比較例のように、供給路の出口端Ｏを示す輪郭線が、油路の入口端Ｉを示す輪郭線の内側に収まっている場合、供給路の出口端Ｏから吐き出された潤滑油は、上記のように、一部が、セミフローティングメタルの外周面と軸受孔との隙間に流入するものの、油路の入口端Ｉにも流入し易い。   When the contour line indicating the outlet end O of the supply passage is within the contour line indicating the inlet end I of the oil passage as in the comparative example shown in FIG. As described above, a part of the discharged lubricating oil flows into the gap between the outer peripheral surface of the semi-floating metal and the bearing hole, but easily flows into the inlet end I of the oil passage.

一方、本実施形態では、上述したように、油路２２の入口端２２ａと、供給路２１の出口端２１ａとは、タービン軸７の径方向に一部重なって位置している。図３（ａ）には、入口端２２ａと出口端２１ａの重複度合いの一例を示す。   On the other hand, in the present embodiment, as described above, the inlet end 22 a of the oil passage 22 and the outlet end 21 a of the supply passage 21 are located so as to partially overlap in the radial direction of the turbine shaft 7. FIG. 3A shows an example of the degree of overlap between the inlet end 22a and the outlet end 21a.

入口端２２ａと出口端２１ａは、タービン軸７の径方向に並んで配され、出口端２１ａの輪郭線を入口端２２ａに向けて当該タービン軸７の径方向に投影すると、入口端２２ａ、出口端２１ａそれぞれの輪郭線で囲まれた部分が、一部重なり合う。   The inlet end 22a and the outlet end 21a are arranged side by side in the radial direction of the turbine shaft 7. When the outline of the outlet end 21a is projected toward the inlet end 22a in the radial direction of the turbine shaft 7, the inlet end 22a and the outlet end 21a are projected. The portions surrounded by the outlines of the ends 21a partially overlap.

このように、投影された入口端２２ａと出口端２１ａの輪郭線が一部重なり合う構成においては、供給路２１や油路２２の孔径や、供給路２１に圧入される潤滑油の供給圧（油圧）が同じ場合であっても、セミフローティングメタル２０の内部油量が、比較例よりも少なくなる。このことを利用して、油圧の低下や孔の細径化を伴うことなく、セミフローティングメタル２０の内部油量を調整することが可能となる。   As described above, in the configuration in which the projected outlines of the inlet end 22a and the outlet end 21a partially overlap, the hole diameter of the supply passage 21 and the oil passage 22 and the supply pressure (hydraulic pressure) of the lubricating oil press-fitted into the supply passage 21 ) Is the same, the amount of internal oil in the semi-floating metal 20 is smaller than in the comparative example. By utilizing this fact, it becomes possible to adjust the internal oil amount of the semi-floating metal 20 without lowering the hydraulic pressure or reducing the diameter of the hole.

ここでは、入口端２２ａと出口端２１ａの輪郭線について、双方が重なり合う部分の面積を重なり面積と称する。また、入口端２２ａと出口端２１ａのうち、小さい方（本実施形態では出口端２１ａ）の面積を基準面積として、当該基準面積に対する重なり面積の比率をオーバーラップ量と称する。   Here, regarding the contour lines of the inlet end 22a and the outlet end 21a, the area of the overlapping portion is referred to as the overlapping area. Further, the area of the smaller one of the inlet end 22a and the outlet end 21a (the outlet end 21a in this embodiment) is defined as a reference area, and the ratio of the overlapping area to the reference area is referred to as an overlap amount.

図４は、オーバーラップ量とセミフローティングメタルの内部油量との関係を示すグラフである。ここでは、オーバーラップ量が１００％である、すなわち、従来のセミフローティングメタルの内部油量に対する、オーバーラップ量を任意の値に設定した場合におけるセミフローティングメタル２０の内部油量の比率を、油量比率と称する。そして、図４のグラフにおいて、縦軸にオーバーラップ量を示し、横軸に油量比率を示し、凡例を実線ａで示す。   FIG. 4 is a graph showing the relationship between the overlap amount and the internal oil amount of the semi-floating metal. Here, the overlap amount is 100%, that is, the ratio of the internal oil amount of the semi-floating metal 20 when the overlap amount is set to an arbitrary value with respect to the internal oil amount of the conventional semi-floating metal, It is called a quantity ratio. In the graph of FIG. 4, the vertical axis indicates the overlap amount, the horizontal axis indicates the oil amount ratio, and the legend is indicated by a solid line a.

図４において、実線ａで示すように、オーバーラップ量が小さすぎる範囲（例えば、１０％未満）を除いて、オーバーラップ量と油量比率は大凡比例関係にある。そのため、例えば、オーバーラップ量を５０％に設計すると、油量比率が５０％、すなわち、従来に比べて内部油量を半分に抑えることができる。   In FIG. 4, as indicated by a solid line a, the overlap amount and the oil amount ratio are approximately proportional except for a range where the overlap amount is too small (for example, less than 10%). Therefore, for example, when the overlap amount is designed to be 50%, the oil amount ratio is 50%, that is, the internal oil amount can be reduced to half compared to the conventional case.

一般的に、従来のセミフローティングメタルに対しフルフローティングメタルは、大凡４０％程度メカロスが小さい。すなわち、セミフローティングメタル２０で、フルフローティングメタル並みのメカロスの低さを実現するためには、内部油量を４０％程度減少させればよいこととなる。   Generally, the mechanical loss of a full floating metal is about 40% smaller than that of a conventional semi-floating metal. That is, with the semi-floating metal 20, in order to realize the mechanical loss as low as that of the full floating metal, the internal oil amount may be reduced by about 40%.

そこで、本実施形態では、オーバーラップ量を６０％以下とし、油量比率を６０％以下に設計している。すなわち、油路２２の入口端２２ａと、供給路２１の出口端２１ａの重なり面積は、基準面積に対して、６０％以下の大きさである。   Therefore, in this embodiment, the overlap amount is set to 60% or less, and the oil amount ratio is designed to be 60% or less. That is, the overlapping area of the inlet end 22a of the oil passage 22 and the outlet end 21a of the supply passage 21 is 60% or less of the reference area.

そのため、供給路２１や油路２２の孔径を小さくして異物が詰まり易くなったり、供給路２１に圧入される潤滑油の供給圧を変えたために、内部油量以外の油量へ影響を与えてしまったりするといったことなく、セミフローティングメタル２０のメカロスをフルフローティングメタルのメカロス以下に低減することが可能となる。   For this reason, the hole diameters of the supply passage 21 and the oil passage 22 are reduced to easily clog foreign matters, or the supply pressure of the lubricating oil that is press-fitted into the supply passage 21 is changed, which affects the oil amount other than the internal oil amount. It is possible to reduce the mechanical loss of the semi-floating metal 20 to less than the mechanical loss of the full floating metal without causing any trouble.

また、ベアリングハウジング２やセミフローティングメタル２０の寸法公差を踏まえると、供給路２１や油路２２を流通する潤滑油の油量にもバラつきが生じる。図４中、寸法公差による油量比率のバラつきの上限を一点鎖線ｂで示し、下限を一点鎖線ｃで示す。   Further, considering the dimensional tolerances of the bearing housing 2 and the semi-floating metal 20, the amount of lubricating oil flowing through the supply passage 21 and the oil passage 22 varies. In FIG. 4, the upper limit of the variation in the oil amount ratio due to the dimensional tolerance is indicated by a one-dot chain line b, and the lower limit is indicated by a one-dot chain line c.

ベアリングハウジング２やセミフローティングメタル２０の製造上のバラつきによって、オーバーラップ量と油量比率の関係が一点鎖線ｂで示す寸法公差の上限の状態となったとき、一点鎖線ｂ上の黒塗りの丸で示すように、オーバーラップ量が６７％で油量比率は６０％となる。そして、オーバーラップ量が６７％以下であれば、油量比率を６０％以下に抑えることができる。すなわち、オーバーラップ量を６７％以下とすることで、寸法公差の上限の状態となった場合に、セミフローティングメタル２０のメカロスをフルフローティングメタルのメカロス以下に低減することを期待できる。   When the relationship between the overlap amount and the oil amount ratio reaches the upper limit of the dimensional tolerance indicated by the alternate long and short dash line b due to manufacturing variations of the bearing housing 2 and the semi-floating metal 20, a black circle on the alternate long and short dash line b As shown, the overlap amount is 67% and the oil amount ratio is 60%. If the overlap amount is 67% or less, the oil amount ratio can be suppressed to 60% or less. That is, by setting the overlap amount to 67% or less, it can be expected that the mechanical loss of the semi-floating metal 20 is reduced below the mechanical loss of the full floating metal when the upper limit of the dimensional tolerance is reached.

また、少なくともオーバーラップ量が２０％以上、すなわち、油量比率が２０％以上であれば、セミフローティングメタル２０のラジアル軸受面２０ｂ、２０ｃに焼き付きが生じないことが実験により確認できた。   Further, it was confirmed by experiments that the radial bearing surfaces 20b and 20c of the semi-floating metal 20 are not seized when at least the overlap amount is 20% or more, that is, the oil ratio is 20% or more.

そこで、本実施形態では、オーバーラップ量を２０％以上とし、油量比率を２０％以上に設計している。すなわち、油路２２の入口端２２ａと、供給路２１の出口端２１ａの重なり面積は、基準面積に対して、２０％以上の大きさである。そのため、過給機Ｃでは、セミフローティングメタル２０のラジアル軸受面２０ｂ、２０ｃにおける焼き付きを回避することが可能となる。   Therefore, in this embodiment, the overlap amount is set to 20% or more, and the oil amount ratio is designed to be 20% or more. That is, the overlapping area of the inlet end 22a of the oil passage 22 and the outlet end 21a of the supply passage 21 is 20% or more of the reference area. Therefore, in the supercharger C, it is possible to avoid seizing on the radial bearing surfaces 20b and 20c of the semi-floating metal 20.

また、ベアリングハウジング２やセミフローティングメタル２０の製造上のバラつきによって、オーバーラップ量と油量比率の関係が一点鎖線ｃで示す寸法公差の下限の状態となったとき、一点鎖線ｃ上の白抜きの丸で示すように、オーバーラップ量が１８％で油量比率は２０％となる。そして、オーバーラップ量が１８％以上であれば、油量比率を２０％以上に維持することができる。すなわち、オーバーラップ量を１８％以上とすることで、寸法公差の下限の状態となった場合に、セミフローティングメタル２０のラジアル軸受面２０ｂ、２０ｃにおける焼き付きを回避することを期待できる。   Further, when the relationship between the overlap amount and the oil amount ratio becomes the lower limit of the dimensional tolerance indicated by the alternate long and short dash line c due to variations in manufacturing of the bearing housing 2 and the semi-floating metal 20, the white line on the alternate long and short dash line c is outlined. As shown by the circles, the overlap amount is 18% and the oil amount ratio is 20%. If the overlap amount is 18% or more, the oil amount ratio can be maintained at 20% or more. That is, by setting the overlap amount to 18% or more, it can be expected to avoid seizing on the radial bearing surfaces 20b and 20c of the semi-floating metal 20 when the lower limit of the dimensional tolerance is reached.

以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されないことは言うまでもない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された範疇において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。   As mentioned above, although preferred embodiment of this invention was described referring an accompanying drawing, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this embodiment. It will be apparent to those skilled in the art that various changes and modifications can be made within the scope of the claims, and these are naturally within the technical scope of the present invention. Is done.

本発明は、すべり軸受として機能するセミフローティングメタルを備える過給機に利用することができる。   The present invention can be used for a supercharger including a semi-floating metal functioning as a sliding bearing.

Ｃ …過給機
１ …過給機本体
２ｂ …軸受孔
７ …タービン軸
８ …タービンインペラ
９ …コンプレッサインペラ
２０ …セミフローティングメタル
２０ａ …挿通孔
２１ …供給路
２１ａ …出口端
２２ …油路
２２ａ …入口端 C ... supercharger 1 ... supercharger body 2b ... bearing hole 7 ... turbine shaft 8 ... turbine impeller 9 ... compressor impeller 20 ... semi-floating metal 20a ... insertion hole 21 ... supply path 21a ... outlet end 22 ... oil path 22a ... Entrance end

Claims (4)

過給機本体と、
一端にタービンインペラが設けられ、他端にコンプレッサインペラが設けられたタービン軸と、
前記過給機本体内に形成された軸受孔と、
前記軸受孔に対して、前記タービン軸の軸方向および回転方向の移動が規制された状態で前記軸受孔内に設けられ、該タービン軸が挿通される挿通孔を有し、該挿通孔の内周面が軸受面となるセミフローティングメタルと、
前記過給機本体の外部から内部に貫通し、前記セミフローティングメタルに潤滑油を供給する供給路と、
前記セミフローティングメタルの外部から内部に貫通し、前記供給路から供給された前記潤滑油を、該セミフローティングメタルの内部に流通させる油路と、
を備え、
前記油路の入口端と、前記供給路の出口端とは、前記タービン軸の径方向に一部が重なって位置し、その重なっている部分の面積である重なり面積は、前記油路の入口端の面積と前記供給路の出口端のうち小さい方の面積である基準面積に対して、６７％以下の大きさであることを特徴とする過給機。 A turbocharger body;
A turbine shaft provided with a turbine impeller at one end and a compressor impeller at the other end;
A bearing hole formed in the supercharger body;
The bearing hole is provided in the bearing hole in a state where movement in the axial direction and the rotational direction of the turbine shaft is restricted, and has an insertion hole through which the turbine shaft is inserted. Semi-floating metal whose peripheral surface is the bearing surface,
A supply passage that penetrates from the outside of the supercharger body to the inside and supplies lubricating oil to the semi-floating metal;
An oil passage penetrating from the outside to the inside of the semi-floating metal and allowing the lubricating oil supplied from the supply passage to flow inside the semi-floating metal;
With
The inlet end of the oil passage and the outlet end of the supply passage are partially overlapped in the radial direction of the turbine shaft, and the overlapping area that is the area of the overlapping portion is the inlet of the oil passage A supercharger having a size of 67% or less with respect to a reference area which is a smaller area of an end area and an outlet end of the supply path. 前記重なり面積は、前記基準面積に対して１８％以上の大きさであることを特徴とする請求項１に記載の過給機。   The supercharger according to claim 1, wherein the overlapping area is 18% or more of the reference area. 前記重なり面積は、前記基準面積に対して６０％以下の大きさであることを特徴とする請求項１または２のいずれか１項に記載の過給機。   3. The supercharger according to claim 1, wherein the overlapping area has a size of 60% or less with respect to the reference area. 4. 前記重なり面積は、前記基準面積に対して２０％以上の大きさであることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の過給機。   The supercharger according to any one of claims 1 to 3, wherein the overlapping area is 20% or more of the reference area.
JP2012197550A 2012-09-07 2012-09-07 Turbocharger Active JP6312979B2 (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012197550A JP6312979B2 (en) 2012-09-07 2012-09-07 Turbocharger

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2012197550A JP6312979B2 (en) 2012-09-07 2012-09-07 Turbocharger

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2014051939A true JP2014051939A (en) 2014-03-20
JP6312979B2 JP6312979B2 (en) 2018-04-18

Family

ID=50610629

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2012197550A Active JP6312979B2 (en) 2012-09-07 2012-09-07 Turbocharger

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP6312979B2 (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017014084A1 (en) * 2015-07-21 2017-01-26 株式会社Ihi Bearing structure and supercharger
JPWO2016006459A1 (en) * 2014-07-09 2017-04-27 株式会社Ihi Bearing structure and turbocharger

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5748367U (en) * 1980-09-02 1982-03-18
JPS58122092U (en) * 1982-02-15 1983-08-19 日本トムソン株式会社 Pipe body movable joint
WO2007013143A1 (en) * 2005-07-26 2007-02-01 Kawasaki Plant Systems Kabushiki Kaisha Mixed fluid uniformization device and mixed fluid feeding apparatus
JP2009243365A (en) * 2008-03-31 2009-10-22 Ihi Corp Turbocharger system
JP2010024999A (en) * 2008-07-22 2010-02-04 Toyota Industries Corp Suction quantity control device of refrigerant gas in rotary compressor
JP2010138757A (en) * 2008-12-10 2010-06-24 Toyota Motor Corp Turbocharger
JP2012145121A (en) * 2012-05-09 2012-08-02 Toyota Industries Corp Refrigerant gas suction amount controller in rotary compressor

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5748367U (en) * 1980-09-02 1982-03-18
JPS58122092U (en) * 1982-02-15 1983-08-19 日本トムソン株式会社 Pipe body movable joint
WO2007013143A1 (en) * 2005-07-26 2007-02-01 Kawasaki Plant Systems Kabushiki Kaisha Mixed fluid uniformization device and mixed fluid feeding apparatus
JP2009243365A (en) * 2008-03-31 2009-10-22 Ihi Corp Turbocharger system
JP2010024999A (en) * 2008-07-22 2010-02-04 Toyota Industries Corp Suction quantity control device of refrigerant gas in rotary compressor
JP2010138757A (en) * 2008-12-10 2010-06-24 Toyota Motor Corp Turbocharger
JP2012145121A (en) * 2012-05-09 2012-08-02 Toyota Industries Corp Refrigerant gas suction amount controller in rotary compressor

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2016006459A1 (en) * 2014-07-09 2017-04-27 株式会社Ihi Bearing structure and turbocharger
US10024361B2 (en) 2014-07-09 2018-07-17 Ihi Corporation Bearing structure and turbocharger
WO2017014084A1 (en) * 2015-07-21 2017-01-26 株式会社Ihi Bearing structure and supercharger
CN107735554A (en) * 2015-07-21 2018-02-23 株式会社Ihi Bearing construction and booster
JPWO2017014084A1 (en) * 2015-07-21 2018-04-19 株式会社Ihi Bearing structure and turbocharger
US10465747B2 (en) 2015-07-21 2019-11-05 Ihi Corporation Bearing structure and turbocharger

Also Published As

Publication number Publication date
JP6312979B2 (en) 2018-04-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9581043B2 (en) Turbocharger
EP2500544B1 (en) Bearing device
JPWO2014003057A1 (en) Turbocharger
CN108350932B (en) Bearing structure and supercharger
EP3460274B1 (en) Lubricating device for bearing, and exhaust turbosupercharger
JP6206592B2 (en) Bearing structure and turbocharger
JP6248479B2 (en) Rotor shaft support structure and turbocharger
CN107850114B (en) Multi-arc bearing and supercharger
JPWO2016027617A1 (en) Bearing structure and turbocharger
JP6107004B2 (en) Turbocharger
JP6056198B2 (en) Turbocharger
CN112513440B (en) Bearing device and turbocharger
JP6312979B2 (en) Turbocharger
JP5807436B2 (en) Bearing device design method and bearing device
JP6398212B2 (en) Bearing structure and turbocharger
US20190107052A1 (en) Turbocharger
JP2014043804A (en) Supercharger
JP5569114B2 (en) Turbocharger
JP7321722B2 (en) Journal bearing structure and supercharger with same
CN114981548A (en) Bearing and supercharger
JP2016008600A (en) Bearing mechanism and supercharger
JP5609217B2 (en) Turbocharger
JP6512296B2 (en) Bearing structure and turbocharger
CN110832181B (en) Pressure booster
JP7311029B2 (en) supercharger

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20150722

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20160412

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20160419

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20161108

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20171003

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20171208

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20180322

R150 Certificate of patent or registration of utility model

Ref document number: 6312979

Country of ref document: JP

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150