JP2014048480A

JP2014048480A - Zoom lens system

Info

Publication number: JP2014048480A
Application number: JP2012191541A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Kamimura; 豊上村
Original assignee: Sigma Corp
Current assignee: Sigma Corp
Priority date: 2012-08-31
Filing date: 2012-08-31
Publication date: 2014-03-17
Anticipated expiration: 2032-08-31
Also published as: JP5973292B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a high-performance zoom lens system which is used for a large aperture standard zoom lens whose maximum aperture is approximately 2.8 at the wide angle end and varies with zooming, and which is equipped with an anti-shake mechanism and an inner focusing mechanism and yet achieves a sufficiently compact size and a reduced minimum shooting distance.SOLUTION: A zoom lens system comprises a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an aperture stop, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. The third lens group comprises a 3A lens group having a positive refractive power and a 3B lens group having a negative or positive refractive power. When zooming from the wide angel end to the telephoto end, the aperture stop follows a different locus from that of each lens group. When in an anti-shake motion, an anti-shake lens comprising a single negative lens moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis. The anti-shake lens is the whole or a part of the 3B lens group. The zoom lens satisfies predefined conditional expressions.

Description

本発明はスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な撮影レンズのうち、大口径標準ズームレンズに用いられるズームレンズ系に関し、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、小型化と良好な光学性能を実現した、高性能なズームレンズ系に関する。 The present invention relates to a zoom lens system used for a large-aperture standard zoom lens among photographic lenses suitable for an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, and in particular, with a reduction in size while mounting an anti-vibration mechanism and an inner focus mechanism. The present invention relates to a high-performance zoom lens system that realizes good optical performance.

スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる大口径の標準ズームレンズ、特に防振機構を備え、最短撮影距離を短くしたズームレンズ系においては、後述する理由により一般的な標準ズームレンズよりも大型化する傾向にあるため、小型化に対する要望が多い。特に、レンズ鏡筒の中でもズーム操作環、フォーカス操作環等のユーザが操作の際に触れる部分は、外径の拡大が操作性を大きく悪化させるため、スリム化が望まれている。また、撮影レンズの大型化によって、小型軽量なカメラとのマッチングが悪化したり、携帯性を損なったりするため、小型化に対する要望は極めて多い。 A large-diameter standard zoom lens used in an imaging device such as a still camera or a video camera, particularly a zoom lens system provided with an anti-vibration mechanism and a shortest shooting distance is shorter than a general standard zoom lens for the reason described later. Since there is a tendency to increase in size, there are many requests for downsizing. In particular, in a lens barrel, a portion touched by a user such as a zoom operation ring or a focus operation ring during operation is desired to be slimmed down because enlargement of the outer diameter greatly deteriorates operability. In addition, there is a great demand for downsizing since the matching with a small and light camera deteriorates due to the upsizing of the taking lens and the portability is impaired.

一般的に標準系のズームレンズを大口径化するには、開口絞り前後の各レンズのレンズ径を大きくする必要がある。さらに十分な収差補正を行いながら周辺光量を確保するためには、入射側及び射出側の各レンズのレンズ径も大きくする必要がある。そのため、レンズ鏡筒の全長および外径が大きくなる傾向にある。また大口径化に伴って開口絞り径、並びに開口絞り付近のレンズ外径も大きくなることで、レンズ鏡筒の外径だけでなく重量も増大する傾向にある。 In general, in order to increase the diameter of a standard zoom lens, it is necessary to increase the lens diameter of each lens before and after the aperture stop. Further, in order to secure the peripheral light amount while performing sufficient aberration correction, it is necessary to increase the lens diameter of each lens on the incident side and the emission side. For this reason, the total length and outer diameter of the lens barrel tend to increase. As the aperture diameter increases, the aperture stop diameter and the lens outer diameter in the vicinity of the aperture stop also increase, so that not only the outer diameter of the lens barrel but also the weight tends to increase.

また、最短撮影距離を短く設定しようとすると、望遠端、広角端ともに近距離撮影時の焦点距離が短くなるため、画角が広くなる。その際に周辺光量を確保するには、入射側及び射出側の各レンズのレンズ径を大きくしなくてはならないため、レンズ鏡筒の全長および外径が大きくなる傾向にある。 If the shortest shooting distance is set to be short, the focal length at the close-up shooting at the telephoto end and the wide-angle end is shortened, so that the angle of view is widened. In this case, in order to secure the peripheral light amount, the lens diameter of each lens on the entrance side and the exit side must be increased, so that the total length and the outer diameter of the lens barrel tend to increase.

また、レンズ鏡筒の全長を短縮しながら外径の小型化を図ろうとすると、広角端のレンズ全長に対して適切なズーム移動量を設定して機構的な構成の簡略化を行わなくてはならない。 In order to reduce the outer diameter while shortening the overall length of the lens barrel, it is necessary to simplify the mechanical configuration by setting an appropriate zoom movement amount for the entire lens length at the wide-angle end. Don't be.

さらに近年、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる標準ズームレンズにおいては、手ぶれ等によって生じた光学系の振動による像ぶれを防止する機構、所謂防振機構の搭載が望まれている。しかしながら、防振機構はレンズ系の一部（防振レンズ）をシフトさせて結像位置を移動するため、防振機構を搭載した撮影レンズは径方向に大きくならざるを得ない。また、防振レンズの重量が大きいほど、防振レンズを移動させるアクチュエータを大型のものとしなければならないため、撮影レンズの外径拡大に繋がる。さらに、防振レンズの径が大きいほど防振機構の径が大きくなり、これに伴って撮影レンズの外径が拡大する。 Furthermore, in recent years, in a standard zoom lens used in an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, it is desired to mount a so-called anti-vibration mechanism that prevents image blur due to vibration of an optical system caused by camera shake or the like. However, since the image stabilization mechanism shifts a part of the lens system (anti-vibration lens) to move the imaging position, the photographing lens equipped with the image stabilization mechanism must be enlarged in the radial direction. In addition, the greater the weight of the anti-vibration lens, the larger the actuator that moves the anti-vibration lens must be, leading to an increase in the outer diameter of the photographing lens. Furthermore, the larger the diameter of the vibration-proof lens, the larger the diameter of the vibration-proof mechanism, and the outer diameter of the photographing lens increases accordingly.

一方、防振機構を採用した大口径の標準ズームレンズの小型化は、光学性能の低下や製造誤差に対する敏感度の増大を招く原因となる。そのため、小型化と性能の両立が大きな課題となっている。 On the other hand, downsizing of a large-diameter standard zoom lens that employs an anti-vibration mechanism causes a decrease in optical performance and an increase in sensitivity to manufacturing errors. For this reason, compatibility between miniaturization and performance is a major issue.

加えて、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる標準ズームレンズにおいては、迅速なフォーカシングと最短撮影距離の短縮が望まれているため、インナーフォーカス機構の採用によってこれを実現しようとする試みがなされている（例えば特許文献１）。 In addition, in standard zoom lenses used in imaging devices such as still cameras and video cameras, rapid focusing and shortening of the shortest shooting distance are desired, so an attempt to achieve this by adopting an inner focus mechanism (For example, Patent Document 1).

特開２０１１−１２８３６１号公報JP 2011-128361 A

特許文献１には広角端の開放Ｆ値が２．８の防振機構を採用した大口径標準ズームレンズが開示されている。しかし、このズームレンズにはレンズ全長の小型化が不十分であるだけでなく、防振レンズ群が負レンズと正レンズから成る接合レンズで構成されているために防振レンズの重量が増大し、防振機構のアクチュエータの大型化によってレンズ鏡筒の外径が拡大するという課題がある。 Patent Document 1 discloses a large-aperture standard zoom lens that employs a vibration isolation mechanism having an open F value of 2.8 at the wide-angle end. However, this zoom lens is not only small enough to reduce the overall length of the lens, but also the weight of the anti-vibration lens increases because the anti-vibration lens group is composed of a cemented lens composed of a negative lens and a positive lens. There is a problem that the outer diameter of the lens barrel increases due to an increase in the size of the actuator of the vibration isolation mechanism.

また前述のように、防振機構を採用した大口径の標準ズームレンズの小型化に伴って生じる光学性能の低下や製造誤差に対する敏感度の増大が課題となる。 In addition, as described above, there are problems such as a decrease in optical performance and an increase in sensitivity to manufacturing errors caused by downsizing of a large-diameter standard zoom lens that employs a vibration isolation mechanism.

さらに、レンズ鏡筒の外径を小さくするために各レンズ群において適切なレンズ径を設定すること、レンズ鏡筒の全長を短縮するために広角端のレンズ全長に対して各レンズ群で適切なズーム移動量を設定することが課題となる。 Furthermore, in order to reduce the outer diameter of the lens barrel, an appropriate lens diameter is set in each lens group, and in order to shorten the total length of the lens barrel, an appropriate lens diameter is set for each lens group with respect to the entire lens length at the wide angle end. Setting the amount of zoom movement becomes a problem.

即ち本発明は、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な、広角端の開放Ｆ値が２．８程度でズーミングにより変化する大口径標準ズームレンズに用いられるズームレンズ系であって、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、十分な小型化を実現し、最短撮影距離の短縮を図った高性能なズームレンズ系を提供することを目的とする。 That is, the present invention is a zoom lens system that is suitable for an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, and is used for a large-aperture standard zoom lens that has an open F value at the wide-angle end of about 2.8 and changes by zooming. An object of the present invention is to provide a high-performance zoom lens system that achieves a sufficiently small size and shortens the shortest shooting distance while mounting an anti-vibration mechanism and an inner focus mechanism.

上記課題を解決するための手段である第１の発明は、物体側から像面側に順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、開口絞り、正の屈折力を持つ第３レンズ群、正の屈折力を持つ第４レンズ群からなり、前記第３レンズ群は正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と負または正の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とからなり、広角端から望遠端へのズーミングに際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が小さくなり、前記開口絞りは各レンズ群と異なる軌跡で移動し、防振に際して１枚の負レンズから成る防振レンズが光軸と略垂直方向に動き、前記防振レンズは前記第３Ｂレンズ群の全体または一部であり、以下に示す条件式（１）乃至（４）を満足することを特徴とするズームレンズ系である。
（１）−２．０＜ｆ３Ａ／ｆ３Ｂ＜１．０
（２）１．０＜Ｓｗ３／Ｓｔ３＜２．０
（３）１．０＜φ（Ｓ）／（√（ｆｗ×ｆｔ）／Ｆ）＜２．０
（４）１．０＜（ＥＮＰｔ／ｆｔ）＜２．０
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
Ｓｗ３：広角端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
Ｓｔ３：望遠端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
√（ｆｗ×ｆｔ）：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
φ（Ｓ）：開口絞り径
Ｆ：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離√（ｆｗ×ｆｔ）での開放Ｆ値
ＥＮＰｔ：望遠端における前記第１レンズ群の最も物体側の面と入射瞳位置との間隔 A first invention which is means for solving the above-described problem is, in order from the object side to the image plane side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an aperture stop, The third lens group includes a third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power. The third lens group includes a third lens group having a positive refractive power and a third lens group having a negative or positive refractive power. 3B lens group, the distance between the first lens group and the second lens group is large during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the second lens group and the third lens group is small, The distance between the third lens group and the fourth lens group is reduced, the aperture stop moves along a different locus from each lens group, and the anti-vibration lens composed of one negative lens is substantially the optical axis for anti-vibration. The anti-vibration lens moves in the vertical direction, and the anti-vibration lens covers the entire 3B lens group. Is part, it is a zoom lens system that satisfies the conditional expressions shown below (1) to (4).
(1) -2.0 <f3A / f3B <1.0
(2) 1.0 <Sw3 / St3 <2.0
(3) 1.0 <φ (S) / (√ (fw × ft) / F) <2.0
(4) 1.0 <(ENPt / ft) <2.0
f3A: focal length of the 3A lens group f3B: focal length Sw3 of the 3B lens group: distance between the aperture stop and the third lens group at the wide angle end St3: aperture stop and the third lens at the telephoto end Interval between groups √ (fw × ft): Focal length fw at the intermediate position of the zoom lens system fw: Focal length at the wide angle end of the zoom lens system ft: Focal length φ (S) at the telephoto end of the zoom lens system F: Open F value at the focal length √ (fw × ft) at the intermediate position of the zoom lens system ENPt: Distance between the most object side surface of the first lens unit and the entrance pupil position at the telephoto end

また第２の発明は、第１の発明であってさらに、以下に示す条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ系である。
（５）１．０＜ｆ１／ｆｔ＜２．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The second aspect of the present invention is the zoom lens system according to claim 1, wherein the second aspect of the present invention further satisfies the following conditional expression (5).
(5) 1.0 <f1 / ft <2.0
f1: Focal length of the first lens group

また第３の発明は、第１または２の発明であってさらに、無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、以下に示す条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１または２記載のズームレンズ系である。
（６）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．１
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 Further, the third invention is the first or second invention, and further, when focusing from infinity to a close object, the second lens group is moved to the object side, and the following conditional expression (6) 3. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system is satisfied.
(6) 0.3 <| f2 / fw | <1.1
f2: Focal length of the second lens group

また第４の発明は、第１乃至３いずれかの発明であってさらに、以下に示す条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１乃至３いずれかに記載のズームレンズ系である。
（７）０．４＜ｆ３／ｆ４＜１．５
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 The fourth invention is any one of the first to third inventions, and further satisfies the following conditional expression (7): The zoom lens system according to any one of claims 1 to 3 is there.
(7) 0.4 <f3 / f4 <1.5
f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group

また第５の発明は、第１乃至４いずれかの発明であってさらに、前記第３Ｂレンズ群は、物体側から像面側に順に、負の屈折力を持つ第３Ｂ１レンズ群と、正または負の屈折力を持つ第３Ｂ２レンズ群からなり、前記第３Ｂ１レンズ群は前記防振レンズであり、前記防振レンズは物体側に凹面を持ち、以下に示す条件式（８）を満足することを特徴とする請求項１乃至４いずれかに記載のズームレンズ系である。
（８）−３．０＜ｆ３Ｂ１／ｆ３Ｂ２＜２．０
ｆ３Ｂ１：前記第３Ｂ１レンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ２：前記第３Ｂ２レンズ群の焦点距離 The fifth invention is any one of the first to fourth inventions, and the third B lens group includes, in order from the object side to the image plane side, a third B1 lens group having negative refractive power; It consists of a third B2 lens group having negative refractive power, the third B1 lens group is the anti-vibration lens, and the anti-vibration lens has a concave surface on the object side, and satisfies the following conditional expression (8) The zoom lens system according to claim 1, wherein:
(8) -3.0 <f3B1 / f3B2 <2.0
f3B1: focal length of the third B1 lens group f3B2: focal length of the third B2 lens group

また第６の発明は、第１乃至５いずれかの発明であってさらに、前記防振レンズは少なくとも１面に非球面を持つことを特徴とする請求項１乃至５いずれかに記載のズームレンズ系である。 6. The zoom lens according to claim 1, wherein the sixth invention is any one of the first to fifth inventions, and the anti-vibration lens has an aspherical surface on at least one surface. It is a system.

また第７の発明は、第１乃至６いずれかの発明であってさらに、前記防振レンズは以下に示す条件式（９）及び（１０）を満足することを特徴とする請求項１乃至６いずれかに記載のズームレンズ系である。
（９）ｎｄＯＳ＞１．５５
（１０）νｄＯＳ＞５５．０
ｎｄＯＳ：前記防振レンズの屈折率
νｄＯＳ：前記防振レンズのアッベ数 The seventh invention is any one of the first to sixth inventions, and the anti-vibration lens further satisfies the following conditional expressions (9) and (10): The zoom lens system according to any one of the above.
(9) ndOS> 1.55
(10) νdOS> 55.0
ndOS: Refractive index of the vibration-proof lens νdOS: Abbe number of the vibration-proof lens

また第８の発明は、第１乃至７いずれかの発明であってさらに、前記第４レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも１面に非球面を有することを特徴とする請求項１乃至７いずれかに記載のズームレンズ系である。 The eighth invention is any one of the first to seventh inventions, wherein the fourth lens group has at least two positive lenses and one negative lens, and has at least one aspheric surface. The zoom lens system according to claim 1, wherein

本発明によれば、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な、広角端の開放Ｆ値が２．８程度でズーミングにより変化する大口径標準ズームレンズに用いられるズームレンズ系であって、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、十分な小型化を実現し、最短撮影距離の短縮を図った高性能なズームレンズ系を提供することができる。 According to the present invention, there is provided a zoom lens system suitable for an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, which is used for a large-aperture standard zoom lens whose open F value at the wide-angle end is about 2.8 and changes by zooming. In particular, it is possible to provide a high-performance zoom lens system that achieves a sufficiently small size and shortens the shortest shooting distance while mounting an anti-vibration mechanism and an inner focus mechanism.

本発明のズームレンズ系の実施例１に係る無限遠広角端におけるレンズ構成図である。1 is a lens configuration diagram at an infinite wide angle end according to Embodiment 1 of a zoom lens system of the present invention. FIG. 実施例１のズームレンズ系の広角端の無限遠における縦収差図である。FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 1; 実施例１のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at an infinite focal length at an intermediate position in the zoom lens system of Example 1; 実施例１のズームレンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system in Example 1; 実施例１のズームレンズ系の広角端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram at a photographing distance of 220 mm at the wide angle end of the zoom lens system in Example 1; 実施例１のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at a shooting distance of 220 mm of the focal length at the intermediate position of the zoom lens system of Example 1; 実施例１のズームレンズ系の望遠端の撮影距離２２0ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 4 is a longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 1 at a shooting distance of 220 mm. 実施例１のズームレンズ系の広角端の無限遠における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 1; 実施例１のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at an infinite focal length at an intermediate position in the zoom lens system of Example 1; 実施例１のズームレンズ系の望遠端の無限遠における横収差図である。FIG. 3 is a lateral aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system in Example 1; 本発明のズームレンズ系の実施例２に係る無限遠広角端におけるレンズ構成図である。It is a lens block diagram in the infinity wide-angle end which concerns on Example 2 of the zoom lens system of this invention. 実施例２のズームレンズ系の広角端の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system according to Example 2. 実施例２のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at an infinite focal length at an intermediate position in the zoom lens system of Example 2; 実施例２のズームレンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system in Example 2; 実施例２のズームレンズ系の広角端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram at a photographing distance of 220 mm at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 2; 実施例２のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at a shooting distance of 220 mm at the intermediate position in the zoom lens system of Example 2; 実施例２のズームレンズ系の望遠端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 5 is a longitudinal aberration diagram at a telephoto end of a zoom lens system of Example 2 at a shooting distance of 220 mm. 実施例２のズームレンズ系の広角端の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system according to Example 2. 実施例２のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における横収差図である。6 is a lateral aberration diagram at an infinite focal length at an intermediate position of the zoom lens system of Example 2. FIG. 実施例２のズームレンズ系の望遠端の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system in Example 2; 本発明のズームレンズ系の実施例３に係る無限遠広角端におけるレンズ構成図である。FIG. 6 is a lens configuration diagram at an infinite wide-angle end according to Embodiment 3 of the zoom lens system of the present invention. 実施例３のズームレンズ系の広角端の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 3; 実施例３のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離ｍｍの無限遠における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at an infinite distance of the focal length mm at an intermediate position of the zoom lens system in Example 3; 実施例３のズームレンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3; 実施例３のズームレンズ系の広角端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at the wide-angle end shooting distance 220 mm of the zoom lens system according to Example 3; 実施例３のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram at a shooting distance of 220 mm of the focal length at the intermediate position of the zoom lens system in Example 3; 実施例３のズームレンズ系の望遠端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3 at a shooting distance of 220 mm. 実施例３のズームレンズ系の広角端の無限遠における横収差図である。6 is a lateral aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 3. FIG. 実施例３のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at an infinite focal length at the intermediate position of the zoom lens system in Example 3; 実施例３のズームレンズ系の望遠端の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 3; 本発明のズームレンズ系の実施例４に係る無限遠広角端におけるレンズ構成図である。FIG. 6 is a lens configuration diagram at an infinite wide angle end according to Example 4 of the zoom lens system of the present invention. 実施例４のズームレンズ系の広角端の無限遠における縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 4; 実施例４のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at an infinite focal length at an intermediate position in the zoom lens system according to Example 4; 実施例４のズームレンズ系の望遠端の無限遠における縦収差図である。FIG. 12 is a longitudinal aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 4; 実施例４のズームレンズ系の広角端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at a shooting distance of 220 mm at the wide-angle end of the zoom lens system in Example 4; 実施例４のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 10 is a longitudinal aberration diagram at a shooting distance of 220 mm at the intermediate position in the zoom lens system of Example 4; 実施例４のズームレンズ系の望遠端の撮影距離２２０ｍｍにおける縦収差図である。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram at a telephoto end of a zoom lens system of Example 4 at a shooting distance of 220 mm. 実施例４のズームレンズ系の広角端の無限遠における横収差図である。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at infinity at the wide-angle end of the zoom lens system according to Example 4; 実施例４のズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離の無限遠における横収差図である。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at an infinite focal length at the intermediate position of the zoom lens system in Example 4; 実施例４のズームレンズ系の望遠端の無限遠における横収差図である。FIG. 12 is a lateral aberration diagram at infinity at the telephoto end of the zoom lens system according to Example 4;

本発明のズームレンズ系は、第１の発明として、図１、図１１、図２１、及び図３１に示すレンズ構成図からわかるように、物体側から像面側に順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、開口絞り、正の屈折力を持つ第３レンズ群、正の屈折力を持つ第４レンズ群からなり、前記第３レンズ群は正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と負または正の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とからなり、広角端から望遠端へのズーミングに際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が小さくなり、前記開口絞りは各レンズ群と異なる軌跡で移動し、防振に際して１枚の負レンズから成る防振レンズが光軸と略垂直方向に動き、前記防振レンズは前記第３Ｂレンズ群の全体または一部であることを特徴とする構成を備える。 The zoom lens system according to the present invention has, as the first invention, positive refractive power in order from the object side to the image plane side, as can be seen from the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 11, 21, and 31. A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an aperture stop, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. An interval between the first lens group and the second lens group in zooming from the wide-angle end to the telephoto end, which includes a 3A lens group having a positive refractive power and a 3B lens group having a negative or positive refractive power. Is large, the distance between the second lens group and the third lens group is small, the distance between the third lens group and the fourth lens group is small, and the aperture stop moves along a different path from each lens group. However, an anti-vibration lens consisting of one negative lens is used for anti-vibration. When motion in a substantially vertical direction, the vibration-proof lens comprises a configuration which is a whole or a part of the first 3B lens group.

また第３の発明であるズームレンズ系は、第１または２の発明であってさらに、無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動することによりインナーフォーカスをすることを特徴とする構成を備える。 A zoom lens system according to a third aspect of the present invention is the first or second aspect of the present invention. Further, when focusing from infinity to a close object, the second lens group is moved toward the object side to adjust the inner focus. The structure characterized by doing is provided.

また第８の発明であるズームレンズ系は、第１乃至７いずれかの発明であってさらに、前記第４レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも１面に非球面を有することを特徴とする構成を備える。 The zoom lens system according to an eighth aspect of the present invention is any one of the first to seventh aspects, wherein the fourth lens group includes at least two positive lenses and one negative lens, A structure having an aspherical surface on one surface is provided.

防振機構を備えたレンズ系において、鏡筒外径を小型化するために最も重要なのは、防振レンズのレンズ径およびレンズ重量の削減である。防振レンズのレンズ径を小さくすれば防振ユニットの小型化が図れ、レンズ鏡筒を小型化できる。また、防振レンズの軽量化に伴って、防振レンズを移動するアクチュエータ等の小型化も図ることが出来るため、防振ユニットが小型化され、レンズ鏡筒の小型化に寄与することが出来る。 In a lens system equipped with an anti-vibration mechanism, the most important thing to reduce the outer diameter of the lens barrel is to reduce the lens diameter and lens weight of the anti-vibration lens. If the lens diameter of the vibration-proof lens is reduced, the vibration-proof unit can be downsized, and the lens barrel can be downsized. In addition, as the vibration-proof lens is reduced in weight, it is possible to reduce the size of the actuator that moves the vibration-proof lens, so that the vibration-proof unit can be reduced in size, contributing to the reduction in the size of the lens barrel. .

そこで本発明では、正の屈折力を持つ第３レンズ群に防振レンズを配置し、防振レンズのレンズ径を小さくし、防振ユニットの小径化を実現した。また本発明に示す構成では、防振ユニットや電子基板等の電装部品を広角端における開口絞りユニットの位置よりも像面側に配置することができるため、機構的な制約が少なく、レンズ鏡筒の外径を小さくするのに適している。 Therefore, in the present invention, an anti-vibration lens is disposed in the third lens group having a positive refractive power, the lens diameter of the anti-vibration lens is reduced, and the diameter of the anti-vibration unit is reduced. Further, in the configuration shown in the present invention, since the electrical components such as the image stabilization unit and the electronic substrate can be arranged on the image plane side from the position of the aperture stop unit at the wide angle end, there are few mechanical restrictions, and the lens barrel It is suitable for reducing the outer diameter.

ここで防振レンズの小型化を実現するための第３レンズ群の屈折力配分について述べる。そもそも、第３レンズ群は、強い正の屈折力を持たなくてはならない。これは、フォーカスレンズ群であり強い負の屈折力を持つ第２レンズ群から射出される発散光束を効果的に収斂させる役割を担うためである。その上で、防振ユニットを小型化するためには、防振レンズを有する第３Ｂレンズ群のレンズ径の小さくしなくてはならない。 Here, the refractive power distribution of the third lens group for realizing the miniaturization of the vibration-proof lens will be described. In the first place, the third lens group must have a strong positive refractive power. This is because it plays a role of effectively converging the divergent light beam emitted from the second lens group which is the focus lens group and has a strong negative refractive power. In addition, in order to reduce the size of the image stabilization unit, the lens diameter of the 3B lens group having the image stabilization lens must be reduced.

そこで、第３Ａレンズ群と第３Ｂレンズ群との屈折力比を考慮しながら、第３レンズ群内の屈折力配分を設定した。このように第３レンズ群を構成することで、適切な屈折力配分となり、本ズームレンズ系において防振レンズの小型化を実現した。 Therefore, the refractive power distribution in the third lens group is set in consideration of the refractive power ratio between the third A lens group and the third B lens group. By configuring the third lens group in this way, appropriate refractive power distribution is achieved, and the size of the vibration-proof lens is realized in this zoom lens system.

さらに、本発明において防振レンズは１枚の負レンズで構成し、防振レンズの大幅な小型軽量化を実現した。防振レンズの軽量化は、構成の簡易化によって実現できる。しかしながら、防振レンズを１枚の負レンズで構成するには、適切な手振れ補正効果を得るために十分な防振敏感度を確保しながら、防振時の収差補正を行うことが課題となる。そこで、防振レンズを小型軽量化しながら、防振時の結像性能の低下を抑えるよう、防振レンズを有する第３Ｂレンズ群のパワーを適切に設定した。 Furthermore, in the present invention, the vibration-proof lens is composed of one negative lens, and the vibration-proof lens is greatly reduced in size and weight. The weight reduction of the vibration-proof lens can be realized by simplifying the configuration. However, in order to configure the anti-vibration lens with a single negative lens, it is necessary to correct aberrations during anti-vibration while securing sufficient anti-vibration sensitivity to obtain an appropriate image stabilization effect. . Therefore, the power of the 3B lens group having the anti-vibration lens is appropriately set so as to suppress a reduction in image forming performance during the anti-vibration while reducing the size and weight of the anti-vibration lens.

また、ズームレンズ系をバランス良く小型化するためには、開口絞り径を小さくすることも有効である。望遠端での開口絞り径を小さくすると、防振レンズのレンズ径を小さくすることが出来る。また、開口絞り径を小さくすると、絞りユニットを小型化でき、鏡筒外径の小型化につながる。 In order to downsize the zoom lens system in a balanced manner, it is also effective to reduce the aperture stop diameter. If the aperture stop diameter at the telephoto end is reduced, the lens diameter of the anti-vibration lens can be reduced. Further, if the aperture stop diameter is reduced, the stop unit can be reduced in size, leading to a reduction in the outer diameter of the lens barrel.

望遠端での開口絞り径を小さくするには、特に第３レンズ群のズーム移動量を小さく設定すればよい。ズーム移動量を小さくしながら広角端におけるズームレンズ系の全長を短縮するには、各群の屈折力を強くすれば良い。 In order to reduce the aperture stop diameter at the telephoto end, in particular, the zoom movement amount of the third lens group may be set small. In order to shorten the total length of the zoom lens system at the wide-angle end while reducing the zoom movement amount, it is only necessary to increase the refractive power of each group.

しかしながら、各群の屈折力を強くすると、広角端のバックフォーカスが小さくなる。ミラーアップ機構を採用する一眼レフカメラの交換レンズとして用いるためには、適切なバックフォーカスを確保しなければならない。 However, when the refractive power of each group is increased, the back focus at the wide-angle end is reduced. In order to use as an interchangeable lens of a single-lens reflex camera that employs a mirror-up mechanism, an appropriate back focus must be ensured.

また、広角端でレトロフォーカスのパワー配置を構成するズームレンズにおいて、広角端でのレンズ全長を小さくするには、第１レンズ群と第２レンズ群とで構成される負の屈折力を有する前群と、第３レンズ群と第４レンズ群とで構成される正の屈折力を有する後群とにおいて、いずれも屈折力を強く設定すればよい。 In addition, in a zoom lens having a retrofocus power arrangement at the wide-angle end, in order to reduce the total lens length at the wide-angle end, before the negative refractive power formed by the first lens group and the second lens group is reached. In any of the groups and the rear group having a positive refractive power constituted by the third lens group and the fourth lens group, the refractive power may be set strong.

そこで広角端のレンズ全長を小型化するには、後群の屈折力を強く設定して絞り位置を像面側に近付ければ良いが、絞りユニット、防振ユニット、及び電子基板等の電装部品等、絞りユニットの後部に配置することが機構的に有利となる各パーツを配置することができなくなる。 In order to reduce the overall length of the lens at the wide-angle end, it is sufficient to set the refractive power of the rear group strongly and bring the aperture position closer to the image plane side. However, electrical components such as an aperture unit, an anti-vibration unit, and an electronic board Thus, it becomes impossible to arrange the parts that are mechanically advantageous to be arranged at the rear of the aperture unit.

さらに広角端のレンズ全長を過度に小さくしようとすると、広角端での性能低下が顕著になる、ズーミング時に各群のズーム移動量が大きくなるためズーム機構が複雑化するので鏡筒の外径が大型化する等の課題が生じる。そこで本発明では、広角端でのレンズ全長と広角端から望遠端へズームする際の各群の移動量を適切に設定することが望ましい。 Furthermore, if the total lens length at the wide-angle end is made too small, performance degradation at the wide-angle end will become significant, and the zoom mechanism will become complicated due to the large amount of zoom movement for each group during zooming. Problems such as an increase in size arise. Therefore, in the present invention, it is desirable to appropriately set the total lens length at the wide-angle end and the amount of movement of each group when zooming from the wide-angle end to the telephoto end.

また本発明は、開口絞り径の小型化のために、開口絞りユニットを各レンズ群とは独立して移動する構成とした。開口絞り径に対して適切な開放Ｆ値を得るためには、各レンズ群のパワー配置とズーミング時のレンズ移動量を適切にコントロールする必要がある。本発明のように、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とからなるズームレンズ系においては、開口絞りユニットは第３レンズ群の物体側に固定して配置するのが一般的である。しかし、絞りを第３レンズ群に固定し、開口絞り径に対して適切な開放Ｆ値を得ようとすると、ズーミング時の第３レンズ群のズーム移動量に制約を設ける必要がある。 In the present invention, the aperture stop unit is moved independently of each lens group in order to reduce the aperture stop diameter. In order to obtain an appropriate open F value with respect to the aperture stop diameter, it is necessary to appropriately control the power arrangement of each lens unit and the amount of lens movement during zooming. As in the present invention, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power. In a zoom lens system including a lens group, the aperture stop unit is generally fixedly disposed on the object side of the third lens group. However, if the aperture is fixed to the third lens group and an appropriate open F value is obtained with respect to the aperture diameter, it is necessary to limit the amount of zoom movement of the third lens group during zooming.

先述の通り、ズームレンズ系をバランス良く小型化するためには、開口絞り径を小さくすることが有効である。また、望遠端での開口絞り径を小さくなるようなパワー配置に設定すると、防振レンズのレンズ径を小さくすることが出来る。さらに、開口絞り径を小さくすると、絞りユニットを小型化でき、鏡筒外径の小型化につながる。 As described above, to reduce the size of the zoom lens system in a balanced manner, it is effective to reduce the aperture stop diameter. In addition, if the power arrangement is set so that the aperture stop diameter at the telephoto end is reduced, the lens diameter of the image stabilizing lens can be reduced. Furthermore, if the aperture stop diameter is reduced, the stop unit can be reduced in size, leading to a reduction in the outer diameter of the lens barrel.

そこで本発明では、開口絞りユニットを各レンズ群とは独立してズーム移動する構成とし、各レンズ群の屈折力を適切に設定して、ズーミングに伴う各群の移動量、特に第３レンズ群の移動量を小さくし、望遠端における開口絞り径を小さくすることができた。 Therefore, in the present invention, the aperture stop unit is configured to zoom and move independently of each lens group, the refractive power of each lens group is appropriately set, and the amount of movement of each group accompanying zooming, particularly the third lens group. The amount of movement of the aperture was reduced, and the aperture stop diameter at the telephoto end could be reduced.

また先述の通り、本発明のように、広角端においてレトロフォーカス構成のパワー配置を設定するズームレンズ系において、広角端におけるレンズ全長を小さくするには、前群と後群とのいずれも屈折力を強く設定しておかなくてはならない。しかし、各群の屈折力を強く設定して、レンズ全長の短縮を図ろうとすると、広角端でのバックフォーカスが小さくなる課題が発生する。また、後群の屈折力を強く設定することで全長の小型化を図ることもできるが、後群のレンズ全長を短縮すると、後群を取り巻く機構が成り立たなくなる。 Further, as described above, in the zoom lens system in which the power arrangement of the retrofocus configuration is set at the wide angle end as in the present invention, in order to reduce the total lens length at the wide angle end, both the front group and the rear group have a refractive power. Must be set strongly. However, if the refractive power of each group is set to be strong and the total lens length is to be shortened, there arises a problem that the back focus at the wide angle end becomes small. In addition, although it is possible to reduce the overall length by setting the refractive power of the rear group to be strong, if the total lens length of the rear group is shortened, the mechanism surrounding the rear group is not established.

即ち、広角端においては、ズームレンズ系の全長に対して開口絞りを適切な位置に配置するには、先述の前群の全長を小さくすればよい。このためには、第１レンズ群の最も物体側の面から開口絞りまでの長さを小さくすればよく、特に第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を小さくすればよい。しかし、先述の理由で広角端において開口絞りおよび防振レンズを像面側に近付けないようにすると、後群の焦点距離が長くなるので、後群のレンズ径が大きくなる。後群のレンズ径が大きくなると、後群の最も物体側に配置した開口絞り径も同様に大きくなる傾向にあるので、広角端での開口絞り径が大きくなってしまう。結果として、望遠端において要する開口絞り径に対して、広角端において要する開口絞り径が相対的に大きくならざるを得ない。 That is, at the wide-angle end, in order to arrange the aperture stop at an appropriate position with respect to the entire length of the zoom lens system, the entire length of the front group described above may be reduced. For this purpose, the length from the most object side surface of the first lens group to the aperture stop may be reduced, and in particular, the distance between the second lens group and the third lens group may be reduced. However, if the aperture stop and the anti-vibration lens are kept away from the image plane side at the wide-angle end for the reason described above, the focal length of the rear group becomes long, and the lens diameter of the rear group increases. When the lens diameter of the rear group increases, the aperture stop diameter arranged closest to the object side of the rear group also tends to increase in the same manner, so that the aperture stop diameter at the wide angle end increases. As a result, the aperture stop diameter required at the wide-angle end must be relatively larger than the aperture stop diameter required at the telephoto end.

そこで、広角端における開口絞り径を小さくしようとすると、後群に対して開口絞り位置を物体側に移動することとなる。しかし、このようにすると望遠端においては開口絞りユニット前後のズームスペースを過剰に必要とし、ズームレンズ系の大型化を招く。このように、開口絞り径が変化しないズームレンズ系においては、焦点距離と開放Ｆ値の仕様に対して適切な開口絞り径を設定するがズームレンズ系の小型化を実現するにあたって大きな障害となる。 Therefore, if the aperture stop diameter at the wide-angle end is to be reduced, the aperture stop position is moved to the object side with respect to the rear group. However, if this is done, an excessive zoom space before and after the aperture stop unit is required at the telephoto end, which leads to an increase in the size of the zoom lens system. As described above, in a zoom lens system in which the aperture stop diameter does not change, an appropriate aperture stop diameter is set with respect to the specifications of the focal length and the open F value, but this is a major obstacle in realizing downsizing of the zoom lens system. .

また、前述のように広角端の開放Ｆ値を維持するために、望遠端における開口絞り径に対して、広角端における開口絞り径を大きくする手段として、ズーミングに伴って開口絞り径が変化する、所謂可変絞り機構がある。しかし、機械的な連動によって動作する可変絞り機構を採用すれば、開口絞りユニットの部品点数の増加や、開口絞りユニットの大型化によるレンズ鏡筒内でのスペース確保といった課題が生じる。 As described above, the aperture stop diameter changes with zooming as means for increasing the aperture stop diameter at the wide-angle end with respect to the aperture stop diameter at the telephoto end in order to maintain the open F value at the wide-angle end. There is a so-called variable aperture mechanism. However, when a variable aperture mechanism that operates by mechanical interlocking is employed, there are problems such as an increase in the number of parts of the aperture stop unit and securing of a space in the lens barrel due to an increase in the size of the aperture stop unit.

そこで、本発明では、開口絞りユニットを各レンズ群と独立させ、他のレンズ群と異なる軌跡で移動する構成とした。即ち、開口絞りユニットと第３レンズ群との間隔が広角端では広く、望遠端では狭くなるように開口絞りユニットを移動することで、焦点距離と開放Ｆ値の仕様に対して、開放Ｆ値の開口径が変化する影響を受けずに、広角端におけるレンズ全長と、第３レンズ群のズーム移動量を設定することが出来た。 Therefore, in the present invention, the aperture stop unit is made independent of each lens group and moved along a different locus from the other lens groups. In other words, by moving the aperture stop unit so that the distance between the aperture stop unit and the third lens group is wide at the wide-angle end and narrow at the telephoto end, the open F-number with respect to the specifications of the focal length and the open F-number The total lens length at the wide-angle end and the zoom movement amount of the third lens group could be set without being affected by the change in the aperture diameter.

なお、機構的には、ズーミング時に開口絞りユニットを他のレンズ群と異なる軌跡で移動するための機構を追加する必要が生じるが、第３レンズ群と近しい軌跡で移動するため、レンズ鏡筒の外径に影響を与えない程度のスペースで配置することが可能であり、部品点数の増加も僅かであった。 In terms of mechanism, it is necessary to add a mechanism for moving the aperture stop unit along a locus different from that of the other lens groups during zooming. It was possible to arrange in a space that did not affect the outer diameter, and the number of parts increased slightly.

そこで第１の発明であるズームレンズ系は、以下に示す条件式（１）乃至（４）を満足することを特徴とする。
（１）−２．０＜ｆ３Ａ／ｆ３Ｂ＜１．０
（２）１．０＜Ｓｗ３／Ｓｔ３＜２．０
（３）１．０＜φ（Ｓ）／（√（ｆｗ×ｆｔ）／Ｆ）＜２．０
（４）１．０＜（ＥＮＰｔ／ｆｔ）＜２．０
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
Ｓｗ３：広角端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
Ｓｔ３：望遠端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
√（ｆｗ×ｆｔ）：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
φ（Ｓ）：開口絞り径
Ｆ：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離√（ｆｗ×ｆｔ）での開放Ｆ値
ＥＮＰｔ：望遠端における前記第１レンズ群の最も物体側の面と入射瞳位置との間隔 Therefore, the zoom lens system according to the first invention satisfies the following conditional expressions (1) to (4).
(1) -2.0 <f3A / f3B <1.0
(2) 1.0 <Sw3 / St3 <2.0
(3) 1.0 <φ (S) / (√ (fw × ft) / F) <2.0
(4) 1.0 <(ENPt / ft) <2.0
f3A: focal length of the 3A lens group f3B: focal length Sw3 of the 3B lens group: distance between the aperture stop and the third lens group at the wide angle end St3: aperture stop and the third lens at the telephoto end Interval between groups √ (fw × ft): Focal length fw at the intermediate position of the zoom lens system fw: Focal length at the wide angle end of the zoom lens system ft: Focal length φ (S) at the telephoto end of the zoom lens system F: Open F value at the focal length √ (fw × ft) at the intermediate position of the zoom lens system ENPt: Distance between the most object side surface of the first lens unit and the entrance pupil position at the telephoto end

条件式（１）は、第３Ａレンズ群と第３Ｂレンズ群の焦点距離の比を規定する式であり、第２レンズ群から射出される発散光束を第３Ａレンズにより収斂させる作用と、防振機構を有する第３Ｂレンズ群の屈折力のバランスさせる条件を示している。 Conditional expression (1) defines the ratio of the focal lengths of the 3A lens group and the 3B lens group. The conditional expression (1) converges the divergent light beam emitted from the 2nd lens group by the 3A lens, and the image stabilization. The conditions for balancing the refractive power of the third B lens group having a mechanism are shown.

条件式（１）の下限を超えて、第３Ａレンズ群の正屈折力が弱くなると、第３Ａレンズ群による収斂作用が低減されるので、第３Ｂレンズ群に配置される防振レンズのレンズ径が大きくなる。さらに第３Ｂレンズ群の負屈折力も強くなる傾向があるので、防振時の偏芯コマ収差または色収差の補正が困難になる。 When the positive refractive power of the 3A lens group becomes weaker beyond the lower limit of the conditional expression (1), the convergence effect of the 3A lens group is reduced, so the lens diameter of the image stabilizing lens arranged in the 3B lens group is reduced. Becomes larger. Furthermore, since the negative refractive power of the 3B lens group also tends to increase, it becomes difficult to correct decentration coma or chromatic aberration during image stabilization.

条件式（１）の上限を超えて、第３Ｂレンズ群の正屈折力が強くなると、第３レンズ群全体の正の屈折力が強くなり、第３レンズ群全体の偏芯による製造誤差敏感度が大きくなり製造時の光学性能が低下する。 If the positive refracting power of the third lens group is increased beyond the upper limit of conditional expression (1), the positive refracting power of the entire third lens group is increased, and the manufacturing error sensitivity due to the eccentricity of the entire third lens group. Becomes larger, and the optical performance at the time of manufacture deteriorates.

なお、上述した条件式（１）について、その下限値をさらに−１．２０に、また、上限値をさらに０．２０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, about the conditional expression (1) mentioned above, the above-mentioned effect can be made more reliable by further setting the lower limit value to -1.20 and the upper limit value to 0.20.

条件式（２）は、望遠端の第３レンズ群と開口絞りの間隔に対して、広角端の第３レンズ群と開口絞りとの間隔との関係を規定する式であり、望遠端の開口絞り径に対して広角端の開口絞り径を変えずに、広角端の開口光束径に最適な絞り位置の条件を示す式である。 Conditional expression (2) is an expression that defines the relationship between the distance between the third lens group at the wide-angle end and the aperture stop with respect to the distance between the third lens group at the telephoto end and the aperture stop, and the aperture at the telephoto end. This is an expression showing the optimum aperture position condition for the aperture light beam diameter at the wide angle end without changing the aperture stop diameter at the wide angle end with respect to the aperture diameter.

条件式（２）の下限を超えると広角端では開口絞り径が小さくなる傾向にあるので、望遠端に対して適切な開口絞り径を設定出来ず、ズーミング時のズーム移動量を削減するのには不十分であるのと同時に、ズームレンズの望遠端での絞り径削減効果も不十分であり、防振レンズのレンズ径削減効果も同時に不十分となる。 If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the aperture stop diameter tends to decrease at the wide-angle end, so that an appropriate aperture stop diameter cannot be set for the telephoto end, and the amount of zoom movement during zooming can be reduced. At the same time, the effect of reducing the aperture diameter at the telephoto end of the zoom lens is insufficient, and the effect of reducing the lens diameter of the anti-vibration lens is also insufficient.

条件式（２）の上限を超えると、広角端における開口絞りと第３レンズ群との間隔が望遠端におけるそれに対して広がり過ぎる。その際、広角端における第３レンズ群の焦点距離が長くなり、広角端で第３レンズ群に入射する中心光束径が大きくなるという問題が起きる。広角端での中心光束径が大きくなると、第２レンズ群から射出される発散光束により第３レンズ群のレンズ径が大きくなるので、十分な収斂効果を得るためには、第３Ａレンズ群の屈折力を強くする必要があるので、第３レンズ群で球面収差補正が不十分となる等の問題が生じる。 If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the distance between the aperture stop at the wide-angle end and the third lens group will be too wide for that at the telephoto end. At this time, there is a problem that the focal length of the third lens group at the wide angle end becomes long, and the diameter of the central light beam incident on the third lens group at the wide angle end becomes large. When the central beam diameter at the wide angle end is increased, the lens diameter of the third lens group is increased by the divergent beam emitted from the second lens group. Therefore, in order to obtain a sufficient convergence effect, the refraction of the 3A lens group is required. Since it is necessary to increase the force, problems such as insufficient spherical aberration correction occur in the third lens group.

条件式（３）は、ズームレンズの中間ポジションにおける焦点距離の開放F値に対する開口絞り径を規定する式である。開口絞り径はズーム比、開放Ｆ値の仕様に対して適切な大きさに設定する必要がある。そこで、中間ポジションにおける焦点距離の開放Ｆ値に対して適切な絞り径となる条件を規定することで、開口絞り径はズーム比、開放Ｆ値の仕様に対して適切な絞り径を設定することが出来る。 Conditional expression (3) defines the aperture stop diameter with respect to the open F value of the focal length at the intermediate position of the zoom lens. It is necessary to set the aperture stop diameter to an appropriate size for the specifications of the zoom ratio and the open F value. Therefore, by defining conditions that provide an appropriate aperture diameter for the open F value of the focal length at the intermediate position, the aperture aperture diameter should be set to an appropriate aperture diameter for the zoom ratio and open F value specifications. I can do it.

条件式（３）の下限を超えると、中間ポジションにおける焦点距離の開放Ｆ値に対して開口絞り径が小さくなり、相対的に望遠端でのレンズ全長は小さくなるが、各レンズ群の屈折力を極端に強くする必要があるので、十分な光学性能を得られない。 If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the aperture stop diameter becomes smaller with respect to the open F value of the focal length at the intermediate position, and the total lens length at the telephoto end becomes relatively smaller, but the refractive power of each lens group. Since it is necessary to make it extremely strong, sufficient optical performance cannot be obtained.

条件式（３）の上限を超えると、中間ポジションにおける焦点距離の開放Ｆ値に対して開口絞り径が小さくなるので、製品全長を小型化するために、広角端のレンズ全長を小さくすると、ズーミング時の各レンズ群のズーム移動量が大きくなるので、相対的に望遠端でのレンズ全長は大きくなり、レンズ鏡筒の内部機構が複雑化するため、鏡筒外径の拡大につながる。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the aperture stop diameter becomes smaller with respect to the open F value of the focal length at the intermediate position. Therefore, if the total lens length at the wide angle end is reduced in order to reduce the overall product length, zooming Since the zoom movement amount of each lens group at that time increases, the total lens length at the telephoto end increases relatively, and the internal mechanism of the lens barrel becomes complicated, leading to an increase in the outer diameter of the lens barrel.

なお、上述した条件式（３）について、その下限値をさらに１．２０に、また、上限値をさらに１．８０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (3), the lower limit value is further set to 1.20, and the upper limit value is further set to 1.80, whereby the above-described effect can be further ensured.

条件式（４）は、入射瞳位置を設定することで望遠端の周辺光量をコントロールするために、望遠端における第１レンズ群の最も物体側の面（第１面）と入射瞳位置との間隔と焦点距離との比を規定する式である。 Conditional expression (4) sets the entrance pupil position to control the peripheral light amount at the telephoto end, so that the most object side surface (first surface) of the first lens group at the telephoto end and the entrance pupil position It is an expression that defines the ratio between the distance and the focal length.

条件式（４）の下限を超えると、入射瞳位置が第１面に近づくので、望遠端での周辺光量は改善するが、特に望遠端での周辺性能低下が顕著になる。 When the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the entrance pupil position approaches the first surface, so that the amount of peripheral light at the telephoto end is improved, but the peripheral performance degradation at the telephoto end is particularly significant.

条件式（４）の上限を超えると、入射瞳位置が第１面から離れるので、望遠端において第１レンズ群へ入射する周辺光束における主光線の光線高が大きくなる傾向があるので、特に望遠端での防振時の周辺光量低下が顕著になる。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the entrance pupil position moves away from the first surface, so that the principal ray height of the peripheral light beam incident on the first lens group at the telephoto end tends to increase, and thus particularly telephoto. The decrease in the amount of light at the edge during image stabilization becomes noticeable.

なお、上述した条件式（４）について、その下限値をさらに１．２０に、また、上限値をさらに１．８０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (4), the lower limit value is further set to 1.20, and the upper limit value is further set to 1.80, whereby the above-described effect can be further ensured.

また、第２の発明であるズームレンズ系は、第１の発明であってさらに、以下に示す条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ系。
（５）１．０＜ｆ１／ｆｔ＜２．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system according to the second aspect of the invention is the first aspect of the invention and further satisfies the following conditional expression (5).
(5) 1.0 <f1 / ft <2.0
f1: Focal length of the first lens group

条件式（５）は、第１レンズ群の焦点距離とズームレンズ系の望遠端における焦点距離との比を規定する式であり、望遠端で十分な結像性能を得るために、望遠端の焦点距離に適した第１レンズ群の焦点距離を規定する。 Conditional expression (5) defines the ratio between the focal length of the first lens unit and the focal length at the telephoto end of the zoom lens system, and in order to obtain sufficient imaging performance at the telephoto end, The focal length of the first lens group suitable for the focal length is defined.

条件式（５）の下限を超えると、第１レンズ群の正の屈折力が強くなるので、第１レンズ群内の各面で曲率が強くなる傾向にあり、球面収差、コマ収差の補正が不十分になる。さらに第１レンズ群のレンズ厚が増加する傾向にあるので、広角端で周辺光量の低下を招く。 When the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the positive refractive power of the first lens group becomes strong, so the curvature tends to be strong on each surface in the first lens group, and correction of spherical aberration and coma aberration is corrected. It becomes insufficient. Furthermore, since the lens thickness of the first lens group tends to increase, the peripheral light amount is reduced at the wide angle end.

条件式（５）の上限を超えると、第１レンズ群の正の屈折力が弱くなり、収差補正には有利な傾向となる。しかしながら、ズーミング時に第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が大きくなるので、望遠端での軸外光束の主光線の光線高が大きくなる。そこで、フィルター径を小型化するために、第１レンズ群のレンズ径を小さくすると、特に近距離での防振時に周辺光量が十分に確保出来ないという問題が生じる。また、第１レンズ群のズーム移動量が大きくなる傾向にあるので、鏡筒の外径が大型化するという問題もある。 When the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the positive refractive power of the first lens group becomes weak, which tends to be advantageous for aberration correction. However, since the distance between the first lens group and the second lens group is increased during zooming, the principal ray height of the off-axis light beam at the telephoto end is increased. Therefore, if the lens diameter of the first lens group is reduced in order to reduce the filter diameter, there is a problem that a sufficient amount of peripheral light cannot be ensured particularly during image stabilization at a short distance. In addition, since the zoom movement amount of the first lens group tends to increase, there is also a problem that the outer diameter of the lens barrel increases.

なお、上述した条件式（５）について、その下限値をさらに１．１に、また、上限値をさらに１．５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (5) described above, when the lower limit value is further set to 1.1 and the upper limit value is further set to 1.5, the above-described effect can be further ensured.

また第３の発明であるズームレンズ系は、第１または２の発明であってさらに、無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、以下に示す条件式（６）を満足することを特徴とする。
（６）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．１
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 A zoom lens system according to a third aspect of the present invention is the first or second aspect of the present invention, and further moves the second lens unit toward the object side when focusing from infinity to a close object, and the following conditions are satisfied. The expression (6) is satisfied.
(6) 0.3 <| f2 / fw | <1.1
f2: Focal length of the second lens group

条件式（６）は、広角端でレンズ全長を小型化するため、負の屈折力を持つ第２レンズ群の焦点距離を適切に設定ために、第２レンズ群の焦点距離とズームレンズ系の広角端における焦点距離との比を規定する条件式である。 Conditional expression (6) shows that the focal length of the second lens group and the zoom lens system are set in order to appropriately set the focal length of the second lens group having negative refractive power in order to reduce the total lens length at the wide angle end. It is a conditional expression which prescribes | regulates ratio with the focal distance in a wide angle end.

条件式（６）の下限を超えると、第２レンズ群の負の屈折力が強くなるので、第２レンズ群内の負レンズの曲率が強くなる傾向にあり、非点収差、コマ収差の補正が困難になる。そして、第２レンズ群の焦点距離が短くなると、第３レンズ群の焦点距離も同時に強くする必要があるので、球面収差の補正も困難になる。 When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative refractive power of the second lens group becomes strong, so the curvature of the negative lens in the second lens group tends to become strong, and astigmatism and coma are corrected. Becomes difficult. When the focal length of the second lens group is shortened, it is necessary to increase the focal length of the third lens group at the same time, which makes it difficult to correct spherical aberration.

条件式（６）の上限を超えると、第２レンズ群の負の屈折力が弱くなるので、最短撮影距離を十分に短縮させるためには、第２レンズ群のフォーカス時の移動量を十分に確保する必要がある。広角端で第１レンズ群と第２レンズ群のレンズ間隔を大きく設定すると、十分な周辺光量を確保するためには、第１レンズ群の外径が大きくなり、フィルターサイズの大型化を招く。 If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the negative refractive power of the second lens group becomes weak. Therefore, in order to sufficiently shorten the shortest shooting distance, the amount of movement of the second lens group during focusing is sufficiently large. It is necessary to secure. If the lens interval between the first lens group and the second lens group is set to be large at the wide-angle end, the outer diameter of the first lens group becomes large in order to secure a sufficient amount of peripheral light, leading to an increase in filter size.

なお、上述した条件式（６）について、その下限値をさらに０．５に、また、上限値をさらに０．９とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (6) described above, by setting the lower limit value to 0.5 and the upper limit value to 0.9, the above-described effects can be further ensured.

各レンズ群の屈折力が強いズームレンズ系においては、非点収差、及びコマ収差の補正が重要になる。これらの内、非点収差については前述のズームレンズ系の各焦点距離において、第３レンズ群と第４レンズ群とのレンズ間隔を適切に設定することで補正することができる。一方、コマ収差については、上記手法では補正が困難であり、本発明のような第３レンズ群の一部を防振レンズ群とするズームレンズ系ではコマ収差が発生する第３レンズ群の構成を工夫しなければならない。 In a zoom lens system in which the refractive power of each lens group is strong, it is important to correct astigmatism and coma. Among these, astigmatism can be corrected by appropriately setting the lens interval between the third lens group and the fourth lens group at each focal length of the zoom lens system described above. On the other hand, coma aberration is difficult to correct by the above-described method, and in the zoom lens system in which a part of the third lens group as in the present invention is a vibration-proof lens group, the configuration of the third lens group in which coma aberration occurs. Must be devised.

そこで本発明では、第３レンズ群は、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群、負の屈折力を持つ第３Ｂ１レンズ、任意の屈折力を持つ第３Ｂ２レンズ群を有する構成とした。即ち、第３Ｂ２レンズ群を正の屈折力を持つ正メニスカスレンズとして任意に正のコマ収差を発生させる、或いは第３Ｂ２レンズ群を負の屈折力を持つ負メニスカスレンズとして任意に負のコマ収差を発生させることが可能となった。勿論、第３Ｂ２レンズ群を設けないことで、第３レンズ群において、過剰にコマ収差を発生させないことも可能である。なお、第３Ｂ２レンズ群を正の屈折力に設定するには、第４レンズ群の焦点距離に対して、第３レンズ群の焦点距離を短く設定すればよく、第３Ｂ２レンズ群を負の屈折力に設定するには、第４レンズ群の焦点距離に対して、第３レンズ群の焦点距離を長く設定すればよいので、第４レンズ群の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を適切に設定することが重要である。 Therefore, in the present invention, the third lens group includes a third A lens group having a positive refractive power, a third B1 lens having a negative refractive power, and a third B2 lens group having an arbitrary refractive power. That is, the third B2 lens unit is arbitrarily used as a positive meniscus lens having a positive refractive power, and a positive coma aberration is arbitrarily generated. Alternatively, the third B2 lens unit is arbitrarily used as a negative meniscus lens having a negative refractive power, and negative coma aberration is arbitrarily generated. It became possible to generate. Of course, by not providing the third B2 lens group, it is possible not to generate excessive coma in the third lens group. In order to set the third B2 lens group to have a positive refractive power, the focal length of the third lens group may be set shorter than the focal length of the fourth lens group, and the third B2 lens group is negatively refracted. In order to set the force, the focal length of the third lens group should be set longer than the focal length of the fourth lens group, so the focal length of the third lens group relative to the focal length of the fourth lens group. It is important to set properly.

そこで第４の発明であるズームレンズ系は、第１乃至３いずれかの発明であってさらに、以下に示す条件式（７）を満足することを特徴とする。
（７）０．４＜ｆ３／ｆ４＜１．５
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 Accordingly, a zoom lens system according to a fourth invention is any one of the first to third inventions, and further satisfies the following conditional expression (7).
(7) 0.4 <f3 / f4 <1.5
f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group

条件式（７）は、第４レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離を規定する式である。先述の通り、第３Ｂ２レンズ群を負の屈折力に設定するためには、第４レンズ群の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を長く設定すれば良く、第３Ｂ２レンズ群を正の屈折力に設定するためには第４レンズ群の焦点距離に対する第３レンズ群の焦点距離を短く設定すればよい。 Conditional expression (7) defines the focal length of the third lens group with respect to the focal length of the fourth lens group. As described above, in order to set the third B2 lens group to negative refractive power, the focal length of the third lens group may be set longer than the focal length of the fourth lens group, and the third B2 lens group is set to be positive. In order to set the refractive power of the third lens group, the focal length of the third lens group may be set short with respect to the focal length of the fourth lens group.

条件式（７）の下限を超えると、第３レンズ群の正の屈折力が強くなるので、第３レンズの各面で曲率が強くなる傾向にあり、球面収差、コマ収差の補正が不十分になる。また、第３レンズ群の偏芯による製造誤差敏感度が大きくなり製造時の光学性能が低下する。さらに、第３レンズ群の屈折力を強くすると、低屈折率で異常分散性が大きい硝種を選択し難くなるので、軸上色収差の補正が不十分になる。 If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the positive refractive power of the third lens group becomes strong, so the curvature tends to be strong on each surface of the third lens, and correction of spherical aberration and coma is insufficient. become. In addition, the sensitivity of manufacturing error due to the eccentricity of the third lens group increases, and the optical performance during manufacturing deteriorates. Further, when the refractive power of the third lens group is increased, it becomes difficult to select a glass type having a low refractive index and large anomalous dispersion, and thus correction of longitudinal chromatic aberration becomes insufficient.

条件式（７）の上限を超えると、第３レンズ群の正の屈折力が弱くなるか、第４レンズ群の正の屈折力が強くなるかの何れかとなる。第３レンズ群の正の屈折力が弱くなった場合、広角端において第３レンズ群から射出される光束が発散光束となるので、第４レンズ群に入射する光束径が大きくなる。これに伴い、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔を小さくする必要が生じ、第３レンズ群を像面側に近づけることとなり、第３レンズ群に配置された防振ユニットも像面側に近づくので、レンズ鏡筒において最も像面側に配置するのが構造的に有利な電装部品等を配置するスペースが不足するという問題が生じる。また、第４レンズ群の正の屈折力が強くなった場合、第４レンズ群の偏芯による製造誤差敏感度が大きくなり製造時の光学性能が低下するという問題がある。 When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, either the positive refractive power of the third lens group becomes weak or the positive refractive power of the fourth lens group becomes strong. When the positive refractive power of the third lens group becomes weak, the light beam emitted from the third lens group at the wide-angle end becomes a divergent light beam, so that the diameter of the light beam incident on the fourth lens group becomes large. Along with this, it is necessary to reduce the distance between the third lens group and the fourth lens group, and the third lens group is brought closer to the image plane side, and the image stabilization unit arranged in the third lens group is also connected to the image plane. Since the lens is close to the lens barrel, there is a problem that a space for arranging electrical components and the like that are structurally advantageous to be arranged closest to the image plane in the lens barrel is insufficient. Further, when the positive refractive power of the fourth lens group becomes strong, there is a problem that the sensitivity of the manufacturing error due to the eccentricity of the fourth lens group increases, and the optical performance at the time of manufacturing decreases.

なお、上述した条件式（７）について、その下限値をさらに０．７に、また、上限値をさらに１．２とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (7) described above, when the lower limit value is further set to 0.7 and the upper limit value is further set to 1.2, the above-described effect can be further ensured.

第５の発明であるズームレンズ系は、第１乃至４いずれかの発明であってさらに、前記第３Ｂレンズ群は、物体側から像面側に順に、負の屈折力を持つ第３Ｂ１レンズ群と、正または負の屈折力を持つ第３Ｂ２レンズ群からなり、前記第３Ｂ１レンズ群は前記防振レンズであり、前記防振レンズは物体側に凹面を持ち、以下に示す条件式（８）を満足することを特徴とする。
（８）−３．０＜ｆ３Ｂ１／ｆ３Ｂ２＜２．０
ｆ３Ｂ１：前記第３Ｂ１レンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ２：前記第３Ｂ２レンズ群の焦点距離 The zoom lens system according to a fifth aspect of the present invention is any one of the first to fourth aspects, wherein the third B lens group is a third B1 lens group having negative refractive power in order from the object side to the image plane side. And the third B1 lens group is the anti-vibration lens, and the anti-vibration lens has a concave surface on the object side, and the following conditional expression (8) It is characterized by satisfying.
(8) -3.0 <f3B1 / f3B2 <2.0
f3B1: focal length of the third B1 lens group f3B2: focal length of the third B2 lens group

条件式（８）は、第３Ｂ１レンズ（防振レンズ）と第３Ｂ２レンズ群との焦点距離の比を規定する式であり、第３Ｂ２レンズ群の焦点距離を任意に設定することで、第３Ｂ２レンズ群において適切にコマ収差をコントロールするための条件式である。 Conditional expression (8) is an expression that defines the ratio of the focal lengths of the third B1 lens (anti-vibration lens) and the third B2 lens group. By setting the focal length of the third B2 lens group arbitrarily, the third B2 This is a conditional expression for appropriately controlling coma in the lens group.

条件式（８）の下限を超えると、第３Ｂ１レンズの負屈折力に対して、第３Ｂ２レンズ群の正屈折力が強くなるので、第３Ｂ２レンズ群で発生する正成分のコマ収差が過剰に発生するという問題がある。 If the lower limit of conditional expression (8) is exceeded, the positive refractive power of the third B2 lens group becomes stronger than the negative refractive power of the third B1 lens, so that the positive component coma generated in the third B2 lens group is excessive. There is a problem that occurs.

条件式（８）の上限を超えると、第３Ｂ２レンズ群の負屈折力が強くなるので、第３Ｂ２レンズ群で発生する負成分のコマ収差が過剰に発生するという問題がある。 If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, the negative refracting power of the third B2 lens group becomes strong, so there is a problem in that negative coma generated in the third B2 lens group excessively occurs.

なお、上述した条件式（８）について、その下限値をさらに−２．０に、また、上限値をさら１．０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (8), the lower limit value is further set to -2.0, and the upper limit value is further set to 1.0, whereby the above-described effect can be further ensured.

また第６の発明であるズームレンズ系は、第１乃至５いずれかの発明であってさらに、前記防振レンズは少なくとも１面に非球面を持つことを特徴とする。 A zoom lens system according to a sixth aspect of the present invention is any one of the first to fifth aspects, further characterized in that the vibration-proof lens has an aspheric surface on at least one surface.

防振レンズを光軸と略垂直方向に移動させて防振を行ったときに、偏芯コマ収差、非点収差が発生して結像性能を低下させる問題がある。そこで本発明では、防振レンズに非球面レンズを使用することでこれらの収差の発生を防ぎ、防振時の結像性能の低下を改善している。 When image stabilization is performed by moving the image stabilization lens in a direction substantially perpendicular to the optical axis, there is a problem that decentering coma and astigmatism occur and image formation performance is degraded. Therefore, in the present invention, the use of an aspheric lens for the anti-vibration lens prevents the occurrence of these aberrations and improves the deterioration of the imaging performance during the anti-vibration.

また第７の発明であるズームレンズ系は、第１乃至６いずれかの発明であってさらに、前記防振レンズは以下に示す条件式（９）及び（１０）を満足することを特徴とする。
（９）ｎｄＯＳ＞１．５５
（１０）νｄＯＳ＞５５．０
ｎｄＯＳ：前記防振レンズの屈折率
νｄＯＳ：前記防振レンズのアッベ数 According to a seventh aspect of the present invention, there is provided a zoom lens system according to any one of the first to sixth aspects, wherein the anti-vibration lens satisfies the following conditional expressions (9) and (10): .
(9) ndOS> 1.55
(10) νdOS> 55.0
ndOS: Refractive index of the vibration-proof lens νdOS: Abbe number of the vibration-proof lens

前記第３Ｂレンズ群に配置され、手振れ補正に用いる第３Ｂ１レンズは、１枚の負レンズから成り偏芯コマ収差補正、倍率色収差補正の観点から硝種選択が非常に重要である。 The third B1 lens disposed in the third B lens group and used for camera shake correction is composed of one negative lens, and selection of the glass type is very important from the viewpoint of decentration coma correction and lateral chromatic aberration correction.

条件式（９）は、第３Ｂ１レンズの硝材の屈折率の範囲を規定する式であり、防振撮影時の中心コマ収差を補正するための条件である。 Conditional expression (9) is an expression that prescribes the range of the refractive index of the glass material of the third B1 lens, and is a condition for correcting the central coma aberration at the time of image stabilization.

条件式（９）の下限を超えると、第３Ｂ１レンズの屈折率が低下するので、第３Ｂ１レンズの各面の曲率が強くなる傾向にあり、防振時に発生する偏芯コマ収差の補正が不十分になる。 When the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, the refractive index of the third B1 lens decreases, so the curvature of each surface of the third B1 lens tends to increase, and correction of decentered coma that occurs during image stabilization is not possible. It will be enough.

なお、上述した条件式（９）について、その下限値をさらに１．５７とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (9) described above, by setting the lower limit value to 1.57, the above-described effect can be further ensured.

条件式（１０）は、Ｇ３Ｂ１レンズの硝材のアッベ数の範囲を規定する式であり、防振撮影時の色収差の変化を抑制するための条件である。 Conditional expression (10) is an expression that defines the range of the Abbe number of the glass material of the G3B1 lens, and is a condition for suppressing a change in chromatic aberration at the time of image stabilization.

条件式（１０）の下限を超えると、第３Ｂ１レンズの分散が大きくなるので、防振時に発生する倍率色収差の補正が不十分になる。 When the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, the dispersion of the third B1 lens becomes large, so that correction of lateral chromatic aberration that occurs during image stabilization becomes insufficient.

なお、上述した条件式（１０）について、その下限値をさらに６０．０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (10) described above, when the lower limit value is further set to 60.0, the above-described effect can be further ensured.

また第８の発明であるズームレンズ系は、第１乃至７いずれかの発明であってさらに、前記第４レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも１面に非球面を有することを特徴とする。 The zoom lens system according to an eighth aspect of the present invention is any one of the first to seventh aspects, wherein the fourth lens group includes at least two positive lenses and one negative lens, One surface has an aspherical surface.

本発明において第４レンズ群は、正レンズと負レンズとを適切に組み合わせることにより、広角端および望遠端で問題になる倍率色収差を適切に補正する。第４レンズ群は、さらに少なくとも１面に非球面レンズを有することで、特に望遠端で問題になる球面収差、並びにズーム全域で問題になる非点収差の補正をすることができる。 In the present invention, the fourth lens group appropriately corrects the lateral chromatic aberration that becomes a problem at the wide-angle end and the telephoto end by appropriately combining the positive lens and the negative lens. Since the fourth lens group further includes an aspheric lens on at least one surface, it is possible to correct spherical aberration that is a problem particularly at the telephoto end and astigmatism that is a problem throughout the entire zoom range.

次に、本発明のズームレンズ系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像面側の順番で記載する。 Next, a description will be given of a lens configuration of an example according to the zoom lens system of the present invention. In the following description, lens configurations are described in order from the object side to the image plane side.

図１は、本発明の実施例１の結像光学系のレンズ構成図である。第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を持つ接合レンズ、並びに物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 1 of the present invention. The first lens group G1 includes a cemented lens having a positive refractive power including a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive lens having a convex surface facing the object side. It is composed of a meniscus lens L3 and has a positive refractive power as a whole.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に樹脂を接合して非球面を形成した物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、及び物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７で構成され、全体として負の屈折力を持つ。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L4, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus having a concave surface facing the object side. The lens L7 has a negative refractive power as a whole.

開口絞りＳは第２レンズ群と第３レンズ群との間に配置され、ズーミングに際して各レンズ群と異なる軌跡で移動する。 The aperture stop S is disposed between the second lens group and the third lens group, and moves along a locus different from each lens group during zooming.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ８、並びに両凸レンズＬ９及び物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０から構成される正の屈折力を持つ接合レンズからなる正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、物体側の面に非球面を有する両凹レンズＬ１１で構成される第３Ｂ１レンズ群Ｇ３Ｂ１、及び物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１２で構成される第３Ｂ２レンズ群Ｇ３Ｂ２から成り、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとからなり、全体として正の屈折力を持つ。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L8, a biconvex lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a concave surface facing the object side. The third lens group G3 has a positive refractive power and includes a cemented lens having a positive refractive power. A group G3A, a third B1 lens group G3B1 composed of a biconcave lens L11 having an aspheric surface on the object side surface, and a third B2 lens group G3B2 composed of a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, The third lens unit G3B has a negative refractive power and has a positive refractive power as a whole.

第４レンズ群Ｇ４は両面に非球面を有する両凸レンズＬ１３、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１５、及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１６で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L13 having aspheric surfaces on both sides, a positive meniscus lens L14 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus having a concave surface facing the object side. The lens L16 has a positive refractive power as a whole.

図１１は、本発明の実施例２の結像光学系のレンズ構成図である。第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を持つ接合レンズ、並びに物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 2 of the present invention. The first lens group G1 includes a cemented lens having a positive refractive power including a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive lens having a convex surface facing the object side. It is composed of a meniscus lens L3 and has a positive refractive power as a whole.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ８、並びに両凸レンズＬ９及び両凹レンズＬ１０から構成され、負の屈折力を持つ接合レンズから成る正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、物体側の面に非球面を有する両凹レンズＬ１１のみから構成される第３Ｂ１レンズ群Ｇ３Ｂ１、及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２のみから構成される第３Ｂ２レンズ群Ｇ３Ｂ２から成り、正の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとで構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L8, a biconvex lens L9, and a biconcave lens L10. The third lens group G3A has a positive refractive power composed of a cemented lens having a negative refractive power, and a surface on the object side. And a third B1 lens group G3B1 composed only of a biconcave lens L11 having an aspherical surface, and a third B2 lens group G3B2 composed only of a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and has a positive refractive power. The third lens group G3B has a positive refractive power as a whole.

第４レンズ群Ｇ４は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１３、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５、及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１６で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L13 using aspheric surfaces on both sides, a positive meniscus lens L14 having a concave surface on the object side, a negative meniscus lens L15 having a convex surface on the object side, and a concave surface on the object side. It is composed of a positive meniscus lens L16 and has a positive refractive power as a whole.

図２１は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を持つ接合レンズ、並びに物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 FIG. 21 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 3 of the present invention. The first lens group G1 includes a cemented lens having a positive refractive power including a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive lens having a convex surface facing the object side. It is composed of a meniscus lens L3 and has a positive refractive power as a whole.

第４レンズ群Ｇ４は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１３、両凹レンズＬ１４、及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L13 having an aspheric surface on both sides, a biconcave lens L14, and a positive meniscus lens L15 having a concave surface directed toward the object side, and has a positive refractive power as a whole.

また、実施例１乃至３のズームレンズ系は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、全てのレンズ群が像面側から物体側に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が大きく、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が小さく、開口絞りと第３レンズ群との間隔が小さく、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が小さくなる。また、実施例１乃至３のズームレンズ系は、無限遠から近距離物体への合焦に際して、第２レンズ群を物体側に移動させる。さらに、実施例１乃至３のズームレンズ系は、防振に際して防振レンズである第３Ｂ１レンズ群Ｇ３Ｂ１を光軸と略垂直方向に動かす。 In the zoom lens systems of Examples 1 to 3, all the lens units move from the image plane side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the first lens unit and the second lens unit Is large, the distance between the second lens group and the third lens group is small, the distance between the aperture stop and the third lens group is small, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is small. In the zoom lens systems of Examples 1 to 3, the second lens unit is moved to the object side when focusing from infinity to a close object. Further, in the zoom lens systems according to the first to third embodiments, the third B1 lens group G3B1, which is an anti-vibration lens, is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis during image stabilization.

図３１は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を持つ接合レンズ、並びに物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 FIG. 31 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 3 of the present invention. The first lens group G1 includes a cemented lens having a positive refractive power including a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a positive lens having a convex surface facing the object side. It is composed of a meniscus lens L3 and has a positive refractive power as a whole.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ８、並びに両凸レンズＬ９及び物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０から構成される負の屈折力を持つ接合レンズから成る第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、物体側の面に非球面を有する両凹レンズＬ１１のみから成る負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとで構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L8, a biconvex lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a concave surface facing the object side. And a third B lens group G3B having a negative refractive power composed only of a biconcave lens L11 having an aspherical surface, and has a positive refractive power as a whole.

第４レンズ群Ｇ４は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１２、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１４、両凹レンズＬ１３、及び物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５で構成され、全体として正の屈折力を持つ。 The fourth lens group G4 includes a biconvex lens L12 using aspheric surfaces on both sides, a positive meniscus lens L14 having a concave surface on the object side, a biconcave lens L13, and a positive meniscus lens L15 having a concave surface on the object side. It has a positive refractive power as a whole.

また、実施例４のズームレンズ系は、広角端から望遠端へのズーミングに際して、全てのレンズ群が像面側から物体側に移動し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が大きく、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が小さく、開口絞りと第３レンズ群との間隔が小さく、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が小さくなる。また、実施例４のズームレンズ系は、無限遠から近距離物体への合焦に際して、第２レンズ群を物体側に移動させる。さらに、実施例４のズームレンズ系は、防振に際して防振レンズである第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂを光軸と略垂直方向に動かす。 In the zoom lens system of Example 4, all the lens units move from the image plane side to the object side during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the distance between the first lens unit and the second lens unit is large. The distance between the second lens group and the third lens group is small, the distance between the aperture stop and the third lens group is small, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is small. The zoom lens system according to Example 4 moves the second lens unit to the object side when focusing on an object at close distance from infinity. Further, the zoom lens system of Example 4 moves the third-B lens group G3B, which is a vibration-proof lens, in a direction substantially perpendicular to the optical axis during vibration-proofing.

以下に、前述した本発明の結像光学系の各実施例の具体的な数値データを示す。 Specific numerical data of each embodiment of the imaging optical system of the present invention described above will be shown below.

［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数を示している。 In [Surface data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the radius of curvature of each surface, d is the distance between the surfaces, nd is the refractive index with respect to the d-line (wavelength 587.56 nm). , Vd indicate Abbe numbers for the d line.

面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。 The * (asterisk) attached to the surface number indicates that the lens surface shape is an aspherical surface. BF represents back focus.

面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りが位置していることを示している。平面又は開口絞りに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。 The (diaphragm) attached to the surface number indicates that the aperture stop is located at that position. ∞ (infinity) is entered in the radius of curvature for a plane or aperture stop.

［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える各係数値を示している。非球面の形状は、非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。

In [Aspherical data], each coefficient value giving the aspherical shape of the lens surface marked with * in [Surface data] is shown. As for the aspherical shape, the aspherical shape is y for the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z for the displacement (sag amount) in the optical axis direction from the intersection of the aspherical surface and the optical axis, and the reference When the radius of curvature of the spherical surface is r, the conic coefficient is K, 4, 6, 8, and the 10th-order aspherical coefficient are A4, A6, A8, and A10, respectively, the coordinates of the aspherical surface are expressed by the following equations: And

［各種データ］には、ズーム比及び各焦点距離状態における焦点距離等の値を示している。 [Various data] shows values such as the zoom ratio and the focal length in each focal length state.

［可変間隔データ］には、各焦点距離状態における可変間隔及びＢＦの値を示している。 [Variable interval data] indicates the variable interval and the value of BF in each focal length state.

［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。 [Lens Group Data] indicates the surface number of the most object side constituting each lens group and the combined focal length of the entire group.

なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。 In all the values of the following specifications, the focal length f, the radius of curvature r, the lens surface interval d, and other length units described are in millimeters (mm) unless otherwise specified. In the system, the same optical performance can be obtained even in proportional expansion and proportional reduction, and the present invention is not limited to this.

数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 144.2870 1.6000 1.846664 23.78
2 61.9320 6.2180 1.729160 54.67
3 343.7290 0.1500
4 54.0750 5.1270 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6* 105.4050 0.1300 1.518400 52.10
7 68.3440 1.0000 1.883000 40.80
8 12.9410 5.8870
9 -35.3390 0.9000 1.883000 40.80
10 41.2340 0.6250
11 30.0260 5.4410 1.846664 23.78
12 -32.1550 0.8930
13 -19.3160 0.9000 1.593493 67.00
14 -196.6840 (d14)
15(絞り) ∞ (d15)
16 28.3860 3.8650 1.548140 45.82
17 -32.2940 0.1500
18 26.9890 4.1890 1.437001 95.10
19 -25.8310 0.8000 2.001003 29.13
20 -115.0480 1.4630
21* -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7500 2.6370
23 -27.1070 0.8000 1.772500 49.62
24 -39.0250 (d24)
25* 200.0010 1.9780 1.592014 67.02
26* -39.9480 1.2980
27 -22.4730 2.2840 1.437001 95.10
28 -17.2090 0.1500
29 -42.4570 1.0000 2.001003 29.13
30 -198.6810 0.9950
31 -107.0870 4.4040 1.592824 68.62
32 -21.3510 (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
6面 21面 25面 26面
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.12830E-05 3.18190E-06 1.52010E-05 6.42890E-05
A6 -4.29560E-08 7.69980E-08 -1.18750E-07 -5.76410E-09
A8 -9.10200E-12 -7.45890E-10 6.71560E-10 1.02470E-10
A10 5.37210E-13 0.00000E+00 1.54170E-13 0.00000E+00

[各種データ]
ズーム比 3.83
広角中間望遠
焦点距離 17.60 34.47 67.50
Fナンバー 2.93 3.46 4.13
全画角2ω 79.74 43.81 23.25
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 120.99 138.30 160.79

[可変間隔データ]
広角中間望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.3900 33.8520
d14 15.8480 6.9500 1.5000
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d24 5.5590 2.3000 0.7000
BF 38.5000 52.4808 67.7586

d0 99.0103 81.6952 59.2096
d5 1.6275 16.2632 28.9174
d14 17.9205 10.0768 6.4346
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d24 5.5590 2.3000 0.7000
BF 38.5000 52.4808 67.7586

[レンズ群データ]
群始面焦点距離
G1 1 87.66
G2 6 -12.13
G3 16 38.27
G4 25 37.03
G3A 16 24.88
G3B 21 -48.98
G3B1 21 -85.00
G3B2 23 -118.36 Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 144.2870 1.6000 1.846664 23.78
2 61.9320 6.2180 1.729160 54.67
3 343.7290 0.1500
4 54.0750 5.1270 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6 * 105.4050 0.1300 1.518400 52.10
7 68.3440 1.0000 1.883000 40.80
8 12.9410 5.8870
9 -35.3390 0.9000 1.883000 40.80
10 41.2340 0.6250
11 30.0260 5.4410 1.846664 23.78
12 -32.1550 0.8930
13 -19.3160 0.9000 1.593493 67.00
14 -196.6840 (d14)
15 (Aperture) ∞ (d15)
16 28.3860 3.8650 1.548 140 45.82
17 -32.2940 0.1500
18 26.9890 4.1890 1.437001 95.10
19 -25.8310 0.8000 2.001003 29.13
20 -115.0480 1.4630
21 * -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7500 2.6370
23 -27.1070 0.8000 1.772500 49.62
24 -39.0250 (d24)
25 * 200.0010 1.9780 1.592014 67.02
26 * -39.9480 1.2980
27 -22.4730 2.2840 1.437001 95.10
28 -17.2090 0.1500
29 -42.4570 1.0000 2.001003 29.13
30 -198.6810 0.9950
31 -107.0870 4.4040 1.592824 68.62
32 -21.3510 (BF)
Image plane ∞

[Aspherical data]
6 faces 21 faces 25 faces 26 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.12830E-05 3.18190E-06 1.52010E-05 6.42890E-05
A6 -4.29560E-08 7.69980E-08 -1.18750E-07 -5.76410E-09
A8 -9.10200E-12 -7.45890E-10 6.71560E-10 1.02470E-10
A10 5.37210E-13 0.00000E + 00 1.54170E-13 0.00000E + 00

[Various data]
Zoom ratio 3.83
Wide angle Medium telephoto Focal length 17.60 34.47 67.50
F number 2.93 3.46 4.13
Full angle of view 2ω 79.74 43.81 23.25
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 120.99 138.30 160.79

[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.3900 33.8520
d14 15.8480 6.9500 1.5000
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d24 5.5590 2.3000 0.7000
BF 38.5000 52.4808 67.7586

d0 99.0103 81.6952 59.2096
d5 1.6275 16.2632 28.9174
d14 17.9205 10.0768 6.4346
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d24 5.5590 2.3000 0.7000
BF 38.5000 52.4808 67.7586

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 87.66
G2 6 -12.13
G3 16 38.27
G4 25 37.03
G3A 16 24.88
G3B 21 -48.98
G3B1 21 -85.00
G3B2 23 -118.36

数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 143.9170 1.6000 1.846664 23.78
2 63.8570 5.8910 1.729160 54.67
3 290.9120 0.1500
4 54.6630 5.0590 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6* 75.9440 0.1300 1.518400 52.10
7 54.3270 1.0000 1.883000 40.80
8 12.7980 6.2370
9 -31.6510 0.9000 1.883000 40.80
10 58.9540 0.3760
11 31.0990 5.6270 1.846664 23.78
12 -29.2180 0.7860
13 -19.1020 0.9000 1.713000 53.94
14 -180.4660 (d14)
15(絞り) ∞ (d15)
16 50.2060 3.4820 1.723417 37.99
17 -31.5280 0.1500
18 26.4640 4.6940 1.437001 95.10
19 -22.6130 0.8000 2.001003 29.13
20 71.0560 2.1750
21* -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 348.3460 1.1420
23 38.7280 1.9560 1.784719 25.72
24 170.2790 (d24)
25* 42.5970 2.3520 1.592014 67.02
26* -150.0000 0.9780
27 -40.6090 2.4280 1.437001 95.10
28 -22.2320 0.1500
29 175.7500 1.0000 2.001003 29.13
30 35.7900 2.3790
31 -376.8880 3.7320 1.592824 68.62
32 -25.7260 (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
6面 21面 25面 26面
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 1.69730E-05 3.36070E-06 -1.22070E-05 2.54590E-05
A6 -9.83830E-09 2.45880E-08 -1.04930E-07 -1.18990E-07
A8 -1.16520E-10 -3.30620E-10 -9.92850E-10 -1.14950E-09
A10 9.08050E-13 0.00000E+00 -7.18780E-13 0.00000E+00

[各種データ]
ズーム比 3.84
広角中間望遠
焦点距離 17.60 34.47 67.50
Fナンバー 2.90 3.44 4.13
全画角2ω 79.74 44.06 23.32
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 123.90 140.67 164.37

[可変間隔データ]
広角中間望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.5500 34.6040
d14 16.3260 7.2500 1.7730
d15 1.7000 1.5500 1.4000
d24 6.7020 2.4000 0.7000
BF 38.4984 52.9504 68.9188

d0 96.0996 79.3256 55.6302
d5 1.5854 16.4418 29.7569
d14 18.4406 10.3582 6.6201
d15 1.7000 1.5500 1.4000
d24 6.7020 2.4000 0.7000
BF 38.4984 52.9504 68.9188

[レンズ群データ]
群始面焦点距離
G1 1 91.36
G2 6 -12.21
G3 16 40.51
G4 25 40.12
G3A 16 45.78
G3B 21 222.33
G3B1 21 -87.00
G3B2 23 63.47 Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 143.9170 1.6000 1.846664 23.78
2 63.8570 5.8910 1.729160 54.67
3 290.9120 0.1500
4 54.6630 5.0590 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6 * 75.9440 0.1300 1.518400 52.10
7 54.3270 1.0000 1.883000 40.80
8 12.7980 6.2370
9 -31.6510 0.9000 1.883000 40.80
10 58.9540 0.3760
11 31.0990 5.6270 1.846664 23.78
12 -29.2180 0.7860
13 -19.1020 0.9000 1.713000 53.94
14 -180.4660 (d14)
15 (Aperture) ∞ (d15)
16 50.2060 3.4820 1.723417 37.99
17 -31.5280 0.1500
18 26.4640 4.6940 1.437001 95.10
19 -22.6130 0.8000 2.001003 29.13
20 71.0560 2.1750
21 * -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 348.3460 1.1420
23 38.7280 1.9560 1.784719 25.72
24 170.2790 (d24)
25 * 42.5970 2.3520 1.592014 67.02
26 * -150.0000 0.9780
27 -40.6090 2.4280 1.437001 95.10
28 -22.2320 0.1500
29 175.7500 1.0000 2.001003 29.13
30 35.7900 2.3790
31 -376.8880 3.7320 1.592824 68.62
32 -25.7260 (BF)
Image plane ∞

[Aspherical data]
6 faces 21 faces 25 faces 26 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 1.69730E-05 3.36070E-06 -1.22070E-05 2.54590E-05
A6 -9.83830E-09 2.45880E-08 -1.04930E-07 -1.18990E-07
A8 -1.16520E-10 -3.30620E-10 -9.92850E-10 -1.14950E-09
A10 9.08050E-13 0.00000E + 00 -7.18780E-13 0.00000E + 00

[Various data]
Zoom ratio 3.84
Wide angle Medium telephoto Focal length 17.60 34.47 67.50
F number 2.90 3.44 4.13
Full angle of view 2ω 79.74 44.06 23.32
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 123.90 140.67 164.37

[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.5500 34.6040
d14 16.3260 7.2500 1.7730
d15 1.7000 1.5500 1.4000
d24 6.7020 2.4000 0.7000
BF 38.4984 52.9504 68.9188

d0 96.0996 79.3256 55.6302
d5 1.5854 16.4418 29.7569
d14 18.4406 10.3582 6.6201
d15 1.7000 1.5500 1.4000
d24 6.7020 2.4000 0.7000
BF 38.4984 52.9504 68.9188

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 91.36
G2 6 -12.21
G3 16 40.51
G4 25 40.12
G3A 16 45.78
G3B 21 222.33
G3B1 21 -87.00
G3B2 23 63.47

数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 138.1000 1.6000 1.846664 23.78
2 63.2770 5.8800 1.729160 54.67
3 286.2350 0.1500
4 54.3490 5.0930 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6* 87.1580 0.1300 1.518400 52.10
7 58.9730 1.0000 1.883000 40.80
8 13.0130 6.0800
9 -31.2980 0.9000 1.883000 40.80
10 56.7040 0.4630
11 32.3110 5.9050 1.846664 23.78
12 -28.1540 0.7160
13 -19.1380 0.9000 1.772500 49.62
14 -108.8510 (d14)
15(絞り) ∞ (d15)
16 48.2230 3.4470 1.723417 37.99
17 -33.3020 0.2140
18 28.9300 4.3450 1.437001 95.10
19 -24.5430 0.8000 2.001003 29.13
20 126.0300 2.0040
21* -60.5000 0.9000 1.591710 66.86
22 347.1480 0.9860
23 32.6970 1.7560 1.846664 23.78
24 65.5360 (d24)
25* 45.4880 3.6490 1.591710 66.86
26* -39.3960 0.4530
27 -156.8600 1.0000 2.001003 29.13
28 40.8340 3.6600
29 -255.6620 4.5390 1.592824 68.62
30 -20.8410 (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
6面 21面 25面 26面
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 1.86400E-05 2.56290E-06 -1.33110E-05 3.04560E-05
A6 -1.84230E-08 2.38700E-08 -1.56710E-08 -5.22010E-08
A8 -7.10420E-11 -2.21360E-10 3.35370E-10 4.14990E-10
A10 8.18490E-13 0.00000E+00 9.05660E-13 0.00000E+00

[各種データ]
ズーム比 3.83
広角中間望遠
焦点距離 17.60 34.46 67.47
Fナンバー 2.93 3.45 4.13
全画角2ω 79.76 44.09 23.33
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 123.39 139.96 163.24

[可変間隔データ]
広角中間望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.1600 34.0140
d14 16.2250 7.0000 1.6000
d15 1.9000 1.5500 1.2000
d24 6.5240 2.3500 0.8080
BF 38.4871 53.2960 69.0222

d0 96.5810 80.0507 56.7491
d5 1.5922 16.0467 29.1085
d14 18.3328 10.1133 6.5055
d15 1.9000 1.5500 1.2000
d24 6.5240 2.3500 0.8080
BF 38.4871 53.2960 69.0222

[レンズ群データ]
群始面焦点距離
G1 1 89.16
G2 6 -12.14
G3 16 37.18
G4 25 42.56
G3A 16 38.93
G3B 21 533.02
G3B1 21 -86.96
G3B2 23 75.23 Numerical example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 138.1000 1.6000 1.846664 23.78
2 63.2770 5.8800 1.729160 54.67
3 286.2350 0.1500
4 54.3490 5.0930 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6 * 87.1580 0.1300 1.518400 52.10
7 58.9730 1.0000 1.883000 40.80
8 13.0130 6.0800
9 -31.2980 0.9000 1.883000 40.80
10 56.7040 0.4630
11 32.3110 5.9050 1.846664 23.78
12 -28.1540 0.7160
13 -19.1380 0.9000 1.772500 49.62
14 -108.8510 (d14)
15 (Aperture) ∞ (d15)
16 48.2230 3.4470 1.723417 37.99
17 -33.3020 0.2140
18 28.9300 4.3450 1.437001 95.10
19 -24.5430 0.8000 2.001003 29.13
20 126.0300 2.0040
21 * -60.5000 0.9000 1.591710 66.86
22 347.1480 0.9860
23 32.6970 1.7560 1.846664 23.78
24 65.5360 (d24)
25 * 45.4880 3.6490 1.591710 66.86
26 * -39.3960 0.4530
27 -156.8600 1.0000 2.001003 29.13
28 40.8340 3.6600
29 -255.6620 4.5390 1.592824 68.62
30 -20.8410 (BF)
Image plane ∞

[Aspherical data]
6 faces 21 faces 25 faces 26 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 1.86400E-05 2.56290E-06 -1.33110E-05 3.04560E-05
A6 -1.84230E-08 2.38700E-08 -1.56710E-08 -5.22010E-08
A8 -7.10420E-11 -2.21360E-10 3.35370E-10 4.14990E-10
A10 8.18490E-13 0.00000E + 00 9.05660E-13 0.00000E + 00

[Various data]
Zoom ratio 3.83
Wide angle Medium telephoto Focal length 17.60 34.46 67.47
F number 2.93 3.45 4.13
Full angle of view 2ω 79.76 44.09 23.33
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 123.39 139.96 163.24

[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.1600 34.0140
d14 16.2250 7.0000 1.6000
d15 1.9000 1.5500 1.2000
d24 6.5240 2.3500 0.8080
BF 38.4871 53.2960 69.0222

d0 96.5810 80.0507 56.7491
d5 1.5922 16.0467 29.1085
d14 18.3328 10.1133 6.5055
d15 1.9000 1.5500 1.2000
d24 6.5240 2.3500 0.8080
BF 38.4871 53.2960 69.0222

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 89.16
G2 6 -12.14
G3 16 37.18
G4 25 42.56
G3A 16 38.93
G3B 21 533.02
G3B1 21 -86.96
G3B2 23 75.23

数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 130.3870 1.6000 1.846664 23.78
2 58.2090 6.3470 1.729160 54.67
3 292.0880 0.1500
4 54.0130 5.1330 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6* 123.0020 0.1300 1.518400 52.10
7 72.9000 1.0000 1.883000 40.80
8 12.7620 5.7800
9 -35.5550 0.9000 1.883000 40.80
10 38.6410 0.6860
11 29.7680 5.0700 1.846664 23.78
12 -31.5780 0.8660
13 -19.2820 0.9000 1.593493 67.00
14 -137.5630 (d14)
15(絞り) ∞ (d15)
16 29.5530 3.6000 1.567320 42.84
17 -38.2860 1.3210
18 26.1080 4.4410 1.437001 95.10
19 -24.5790 0.8000 2.001003 29.13
20 -371.2840 1.6510
21* -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7490 (d22)
23* 200.0000 2.9890 1.592014 67.02
24* -50.5270 0.4930
25 -42.7610 5.7000 1.437001 95.10
26 -22.2400 0.1500
27 -130.9210 1.0000 2.001003 29.13
28 173.8350 0.7840
29 -129.9510 3.8210 1.592824 68.62
30 -26.6030 (BF)
像面 ∞

[非球面データ]
6面 21面 23面 24面
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.43890E-05 4.15800E-06 -3.87020E-06 3.73890E-05
A6 -5.81880E-08 6.06580E-08 -8.46840E-08 -5.03330E-08
A8 5.76290E-11 -6.75340E-10 1.38390E-09 1.20410E-09
A10 3.96060E-13 0.00000E+00 2.37780E-12 0.00000E+00

[各種データ]
ズーム比 3.83
広角中間望遠
焦点距離 17.60 34.47 67.46
Fナンバー 2.93 3.47 4.13
全画角2ω 79.73 43.85 23.28
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 122.00 139.19 161.45

[可変間隔データ]
広角中間望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.1800 33.6230
d14 15.7290 6.9100 1.5000
d15 1.6000 1.4000 1.2000
ｄ22 6.2610 3.1000 1.6000
BF 38.4994 52.3908 67.3186

d0 97.9986 80.8072 58.5464
d5 1.6102 16.0245 28.6171
d14 17.8188 10.0655 6.5059
d15 1.6000 1.4000 1.2000
ｄ22 6.2610 3.1000 1.6000
BF 38.4994 52.3908 67.3187

[レンズ群データ]
群始面焦点距離
G1 1 86.62
G2 6 -12.08
G3 16 39.94
G4 23 36.83
G3A 16 30.15
G3B 21 -85.00 Numerical example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 130.3870 1.6000 1.846664 23.78
2 58.2090 6.3470 1.729160 54.67
3 292.0880 0.1500
4 54.0130 5.1330 1.772500 49.62
5 160.5000 (d5)
6 * 123.0020 0.1300 1.518400 52.10
7 72.9000 1.0000 1.883000 40.80
8 12.7620 5.7800
9 -35.5550 0.9000 1.883000 40.80
10 38.6410 0.6860
11 29.7680 5.0700 1.846664 23.78
12 -31.5780 0.8660
13 -19.2820 0.9000 1.593493 67.00
14 -137.5630 (d14)
15 (Aperture) ∞ (d15)
16 29.5530 3.6000 1.567320 42.84
17 -38.2860 1.3210
18 26.1080 4.4410 1.437001 95.10
19 -24.5790 0.8000 2.001003 29.13
20 -371.2840 1.6510
21 * -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7490 (d22)
23 * 200.0000 2.9890 1.592014 67.02
24 * -50.5270 0.4930
25 -42.7610 5.7000 1.437001 95.10
26 -22.2400 0.1500
27 -130.9210 1.0000 2.001003 29.13
28 173.8350 0.7840
29 -129.9510 3.8210 1.592824 68.62
30 -26.6030 (BF)
Image plane ∞

[Aspherical data]
6 faces 21 faces 23 faces 24 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.43890E-05 4.15800E-06 -3.87020E-06 3.73890E-05
A6 -5.81880E-08 6.06580E-08 -8.46840E-08 -5.03330E-08
A8 5.76290E-11 -6.75340E-10 1.38390E-09 1.20410E-09
A10 3.96060E-13 0.00000E + 00 2.37780E-12 0.00000E + 00

[Various data]
Zoom ratio 3.83
Wide angle Medium telephoto Focal length 17.60 34.47 67.46
F number 2.93 3.47 4.13
Full angle 2ω 79.73 43.85 23.28
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 122.00 139.19 161.45

[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 19.1800 33.6230
d14 15.7290 6.9100 1.5000
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d22 6.2610 3.1000 1.6000
BF 38.4994 52.3908 67.3186

d0 97.9986 80.8072 58.5464
d5 1.6102 16.0245 28.6171
d14 17.8188 10.0655 6.5059
d15 1.6000 1.4000 1.2000
d22 6.2610 3.1000 1.6000
BF 38.4994 52.3908 67.3187

[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G1 1 86.62
G2 6 -12.08
G3 16 39.94
G4 23 36.83
G3A 16 30.15
G3B 21 -85.00

また、これらの各実施例における条件式の対応値の一覧を示す。 In addition, a list of corresponding values of conditional expressions in each of these examples is shown.

［条件式対応値］
条件式 (１) (２) (３)
-2.0＜f3A/f3B＜1.0 1.0＜Sw3/St3＜2.0 1.0＜φ(S)/（√(fw×ft)/F)＜2.0
EX1 -0.51 1.33 1.45
EX2 0.21 1.21 1.46
EX3 0.07 1.58 1.45
EX4 -0.35 1.33 1.46

条件式 (４) (５) (６)
1.0＜ENPt/ft＜2.0 1.0＜f1/ft＜2.0 0.3＜|f2/fw|＜1.1
EX1 1.55 1.30 -0.69
EX2 1.55 1.35 -0.69
EX3 1.55 1.32 -0.69
EX4 1.56 1.30 -0.69

条件式 (７) (８) (９) (１０)
0.4＜f3/f4＜1.5 -3.0＜ｆ3B1/ｆ3B2＜2.0 1.55＜ndOS 55.0＜νdOS
EX1 1.03 0.72 1.5920 67.02
EX2 1.01 -1.37 1.5920 67.02
EX3 0.87 -1.16 1.5920 67.02
EX4 1.03 - 1.5920 67.02 [Conditional expression values]
Conditional expression (1) (2) (3)
-2.0 <f3A / f3B <1.0 1.0 <Sw3 / St3 <2.0 1.0 <φ (S) / (√ (fw × ft) / F) <2.0
EX1 -0.51 1.33 1.45
EX2 0.21 1.21 1.46
EX3 0.07 1.58 1.45
EX4 -0.35 1.33 1.46

Conditional expression (4) (5) (6)
1.0 <ENPt / ft <2.0 1.0 <f1 / ft <2.0 0.3 <| f2 / fw | <1.1
EX1 1.55 1.30 -0.69
EX2 1.55 1.35 -0.69
EX3 1.55 1.32 -0.69
EX4 1.56 1.30 -0.69

Conditional expression (7) (8) (9) (10)
0.4 <f3 / f4 <1.5 -3.0 <f3B1 / f3B2 <2.0 1.55 <ndOS 55.0 <νdOS
EX1 1.03 0.72 1.5920 67.02
EX2 1.01 -1.37 1.5920 67.02
EX3 0.87 -1.16 1.5920 67.02
EX4 1.03-1.5920 67.02

なお、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、△Ｓ、△Ｍはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 In the aberration diagrams corresponding to each example, d, g, and C represent d-line, g-line, and C-line, respectively, and ΔS and ΔM represent sagittal image plane and meridional image plane, respectively. .

Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｇ４第４レンズ群
Ｇ３Ａ第３Ａレンズ群
Ｇ３Ｂ第３Ｂレンズ群
Ｇ３Ｂ１第３Ｂ１レンズ群
Ｇ３Ｂ２第３Ｂ２レンズ群
Ｓ開口絞り
Ｉ像面 G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G3A 3A lens group G3B 3B lens group G3B1 3B1 lens group G3B2 3B2 lens group S Aperture stop I Image surface

Claims

物体側から像面側に順に、正の屈折力を持つ第１レンズ群、負の屈折力を持つ第２レンズ群、開口絞り、正の屈折力を持つ第３レンズ群、正の屈折力を持つ第４レンズ群からなり、
前記第３レンズ群は正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と負または正の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とからなり、
広角端から望遠端へのズーミングに際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が小さくなり、前記開口絞りは各レンズ群と異なる軌跡で移動し、
防振に際して１枚の負レンズから成る防振レンズが光軸と略垂直方向に動き、
前記防振レンズは前記第３Ｂレンズ群の全体または一部であり、
以下に示す条件式（１）乃至（４）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）−２．０＜ｆ３Ａ／ｆ３Ｂ＜１．０
（２）１．０＜Ｓｗ３／Ｓｔ３＜２．０
（３）１．０＜φ（Ｓ）／（√（ｆｗ×ｆｔ）／Ｆ）＜２．０
（４）１．０＜（ＥＮＰｔ／ｆｔ）＜２．０
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離
Ｓｗ３：広角端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
Ｓｔ３：望遠端における前記開口絞りと前記第３レンズ群との間隔
√（ｆｗ×ｆｔ）：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
φ（Ｓ）：開口絞り径
Ｆ：ズームレンズ系の中間ポジションにおける焦点距離√（ｆｗ×ｆｔ）での開放Ｆ値
ＥＮＰｔ：望遠端における前記第１レンズ群の最も物体側の面と入射瞳位置との間隔 In order from the object side to the image surface side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, an aperture stop, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power Consisting of a fourth lens group
The third lens group includes a 3A lens group having a positive refractive power and a 3B lens group having a negative or positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group is large, the distance between the second lens group and the third lens group is small, and the third lens group and the The distance from the fourth lens group is reduced, and the aperture stop moves along a different locus from each lens group,
The anti-vibration lens consisting of one negative lens moves in the direction substantially perpendicular to the optical axis during image stabilization.
The anti-vibration lens is the whole or a part of the third B lens group,
A zoom lens system satisfying conditional expressions (1) to (4) shown below.
(1) -2.0 <f3A / f3B <1.0
(2) 1.0 <Sw3 / St3 <2.0
(3) 1.0 <φ (S) / (√ (fw × ft) / F) <2.0
(4) 1.0 <(ENPt / ft) <2.0
f3A: focal length of the 3A lens group f3B: focal length Sw3 of the 3B lens group: distance between the aperture stop and the third lens group at the wide angle end St3: aperture stop and the third lens at the telephoto end Interval between groups √ (fw × ft): Focal length fw at the intermediate position of the zoom lens system fw: Focal length at the wide angle end of the zoom lens system ft: Focal length φ (S) at the telephoto end of the zoom lens system F: Open F value at the focal length √ (fw × ft) at the intermediate position of the zoom lens system ENPt: Distance between the most object side surface of the first lens unit and the entrance pupil position at the telephoto end

以下に示す条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１記載のズームレンズ系。
（５）１．０＜ｆ１／ｆｔ＜２．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
(5) 1.0 <f1 / ft <2.0
f1: Focal length of the first lens group

無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、以下に示す条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１または２記載のズームレンズ系。
（６）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．１
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 3. The zoom lens system according to claim 1, wherein, when focusing from infinity to a short distance object, the second lens group is moved to the object side, and the following conditional expression (6) is satisfied.
(6) 0.3 <| f2 / fw | <1.1
f2: Focal length of the second lens group

以下に示す条件式（７）を満足することを特徴とする請求項１乃至３いずれかに記載のズームレンズ系。
（７）０．４＜ｆ３／ｆ４＜１．５
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離 The zoom lens system according to claim 1, wherein the following conditional expression (7) is satisfied.
(7) 0.4 <f3 / f4 <1.5
f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group

前記第３Ｂレンズ群は、物体側から像面側に順に、負の屈折力を持つ第３Ｂ１レンズ群と、正または負の屈折力を持つ第３Ｂ２レンズ群からなり、前記第３Ｂ１レンズ群は前記防振レンズであり、前記防振レンズは物体側に凹面を持ち、以下に示す条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１乃至４いずれかに記載のズームレンズ系。
（８）−３．０＜ｆ３Ｂ１／ｆ３Ｂ２＜２．０
ｆ３Ｂ１：前記第３Ｂ１レンズ群の焦点距離
ｆ３Ｂ２：前記第３Ｂ２レンズ群の焦点距離 The third B lens group includes, in order from the object side to the image plane side, a third B1 lens group having a negative refractive power and a third B2 lens group having a positive or negative refractive power, and the third B1 lens group includes the third B1 lens group. 5. The zoom lens system according to claim 1, wherein the zoom lens system is an anti-vibration lens, and the anti-vibration lens has a concave surface on the object side, and satisfies the following conditional expression (6).
(8) -3.0 <f3B1 / f3B2 <2.0
f3B1: focal length of the third B1 lens group f3B2: focal length of the third B2 lens group

前記防振レンズは少なくとも１面に非球面を持つことを特徴とする請求項１乃至５いずれかに記載のズームレンズ系。 6. The zoom lens system according to claim 1, wherein the vibration-proof lens has an aspheric surface on at least one surface.

前記防振レンズは以下に示す条件式（７）及び（８）を満足することを特徴とする請求項１乃至６いずれかに記載のズームレンズ系。
（９）ｎｄＯＳ＞１．５５
（１０）νｄＯＳ＞５５．０
ｎｄＯＳ：前記防振レンズの屈折率
νｄＯＳ：前記防振レンズのアッベ数 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 6, wherein the anti-vibration lens satisfies the following conditional expressions (7) and (8).
(9) ndOS> 1.55
(10) νdOS> 55.0
ndOS: Refractive index of the vibration-proof lens νdOS: Abbe number of the vibration-proof lens

前記第４レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも１面に非球面を有することを特徴とする請求項１乃至７いずれかに記載のズームレンズ系。 The zoom lens system according to any one of claims 1 to 7, wherein the fourth lens group includes at least two positive lenses and one negative lens, and has an aspherical surface on at least one surface. .