JP6350096B2 - Zoom lens system and imaging apparatus having the same - Google Patents
Zoom lens system and imaging apparatus having the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP6350096B2 JP6350096B2 JP2014162638A JP2014162638A JP6350096B2 JP 6350096 B2 JP6350096 B2 JP 6350096B2 JP 2014162638 A JP2014162638 A JP 2014162638A JP 2014162638 A JP2014162638 A JP 2014162638A JP 6350096 B2 JP6350096 B2 JP 6350096B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- lens group
- zoom
- positive
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 title claims description 24
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 81
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 26
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 claims description 12
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 9
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 9
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 2
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 109
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 81
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 61
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 17
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 17
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 14
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 11
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 9
- 230000008859 change Effects 0.000 description 8
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 7
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 7
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 4
- 230000002547 anomalous effect Effects 0.000 description 3
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 3
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 3
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- LLQHSBBZNDXTIV-UHFFFAOYSA-N 6-[5-[[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]methyl]-4,5-dihydro-1,2-oxazol-3-yl]-3H-1,3-benzoxazol-2-one Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)N1CCN(CC1)CC1CC(=NO1)C1=CC2=C(NC(O2)=O)C=C1 LLQHSBBZNDXTIV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CCNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
- Adjustment Of Camera Lenses (AREA)
Description
本発明はスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な撮影レンズのうち、ズーム比が１５倍を超える高倍率ズームレンズ、大口径標準ズームレンズ、および広画角を含む標準ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応するズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズに用いられるズームレンズ系に関し、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、小型化と良好な光学性能を実現した、高性能なズームレンズ系及びそれを有する撮像装置に関する。 The present invention relates to a high-power zoom lens having a zoom ratio exceeding 15 times, a large-aperture standard zoom lens, a standard zoom lens including a wide angle of view, and an image circle among photographing lenses suitable for an imaging apparatus such as a still camera and a video camera. Especially for zoom lens systems used in high-power zoom lenses with zoom ratios exceeding 10x for 35mm single-lens reflex cameras, which are equipped with a vibration isolation mechanism and an inner focus mechanism, while miniaturization and good optical performance are achieved. The present invention relates to a high-performance zoom lens system and an imaging apparatus having the same.
スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮影レンズのうち、標準ズームレンズおよび高倍率ズームレンズにおいては、ズームレンズ系の小型化を図ることが最大の課題である。 Of the photographic lenses used in an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, in the standard zoom lens and the high-magnification zoom lens, downsizing the zoom lens system is the biggest issue.
一般的に標準系のズームレンズにおいて広角端の画角を広くする場合には、入射側および射出側の光束の傾きが大きくなり、広角端において十分な周辺光量を確保するにはレンズ径を大きくする必要があるので、レンズ鏡筒の全長および外径が大きくなる傾向にある。 In general, when widening the angle of view at the wide-angle end in a standard zoom lens, the inclination of the light flux on the entrance and exit sides increases, and the lens diameter is increased to ensure sufficient peripheral light at the wide-angle end. Therefore, the total length and outer diameter of the lens barrel tend to increase.
また標準系のズームレンズを大口径化する場合には、開口絞り前後の各レンズのレンズ径を大きくする必要があり、さらに十分な収差補正を行いながら周辺光量を確保するためには、入射側および射出側の各レンズのレンズ径も大きくする必要があるので、レンズ鏡筒の全長および外径が大きくなる傾向にある。 Also, when increasing the diameter of a standard zoom lens, it is necessary to increase the lens diameter of each lens before and after the aperture stop, and in order to ensure the peripheral light quantity while performing sufficient aberration correction, In addition, since it is necessary to increase the lens diameter of each lens on the exit side, the total length and outer diameter of the lens barrel tend to increase.
高倍率ズームレンズにおいては、変倍のために各レンズ群の移動量が増加し、さらに収差変動も増加することから、ズーム全域で適切な収差補正をする必要があるので、各レンズ群の移動量がさらに増加する傾向にある。 In high-power zoom lenses, the amount of movement of each lens group increases due to zooming, and aberration fluctuations also increase. Therefore, it is necessary to correct aberrations throughout the entire zoom range. The amount tends to increase further.
ズーム全域で適切な収差補正をしつつ、各レンズ群の移動量を抑えるには、多群ズームを採用することが望ましい。特にズーム比１５倍を超える高倍率ズーム、大口径ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応するズーム比１０倍を超える高倍率ズームにおいては、高性能化に有利となる。 In order to suppress the amount of movement of each lens group while performing appropriate aberration correction throughout the entire zoom range, it is desirable to employ multi-group zoom. In particular, a high-power zoom exceeding 15 times, a large-aperture zoom lens, and a high-power zoom exceeding 10 times corresponding to a 35 mm single-lens reflex camera having a large image circle are advantageous for high performance.
さらに近年、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる標準ズームレンズにおいては、手ぶれ等によって生じた光学系の振動による像ぶれを防止する機構、所謂防振機構の搭載が望まれている。しかしながら、防振機構はレンズ系の一部（防振レンズ）をシフトさせて結像位置を移動するため、防振機構を搭載した撮影レンズは径方向に大きくならざるを得ない。また、防振レンズの重量が大きいほど、防振レンズを移動させるアクチュエータを大型のものとしなければならないため、撮影レンズの外径拡大に繋がる。さらに、防振レンズの径が大きいほど防振機構の径が大きくなり、これに伴って撮影レンズの外径が拡大する。 Furthermore, in recent years, in a standard zoom lens used in an imaging apparatus such as a still camera or a video camera, it is desired to mount a so-called anti-vibration mechanism that prevents image blur due to vibration of an optical system caused by camera shake or the like. However, since the image stabilization mechanism shifts a part of the lens system (anti-vibration lens) to move the imaging position, the photographing lens equipped with the image stabilization mechanism must be enlarged in the radial direction. In addition, the greater the weight of the anti-vibration lens, the larger the actuator that moves the anti-vibration lens must be, leading to an increase in the outer diameter of the photographing lens. Furthermore, the larger the diameter of the vibration-proof lens, the larger the diameter of the vibration-proof mechanism, and the outer diameter of the photographing lens increases accordingly.
また近年、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に用いられる撮影レンズのうち、標準ズームレンズおよび高倍率ズームレンズにおいては、迅速なフォーカス駆動と最短撮影距離の短縮を実現するためにインナーフォーカス機構が採用されている。 In recent years, standard zoom lenses and high-power zoom lenses among photographic lenses used in imaging devices such as still cameras and video cameras have an inner focus mechanism to achieve quick focus drive and shorten the shortest shooting distance. It has been adopted.
特許文献１はズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズ、大口径標準ズームレンズ、および広画角を含む標準ズームレンズに関するものであり、十分な小型化を実現した高性能なズームレンズ系を開示している。
しかしながら、４群ズームを採用し簡易なズーム構成をとることから、ズーム比が１５倍を超える高倍率ズームレンズを実現することが困難であり、大口径ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応する高倍率ズームにおいては、ズーム全域での高性能化が難しいという課題があった。
また、変倍の際、絞りを任意に移動することを特徴としているが、変倍の際に開放Ｆ値が一定になるような絞り径の可変機構が必要な仕様のズームレンズには向かないという課題があった。
However, since a simple zoom configuration is adopted by adopting a four-group zoom, it is difficult to realize a high-power zoom lens with a zoom ratio exceeding 15 times, a large-aperture zoom lens, and a 35 mm single-lens reflex camera with a large image circle. In the high-power zoom corresponding to the above, there is a problem that it is difficult to improve the performance in the entire zoom range.
In addition, it is characterized in that the aperture is arbitrarily moved during zooming. However, it is not suitable for a zoom lens having a specification that requires a variable aperture diameter mechanism that makes the open F value constant during zooming. There was a problem.
特許文献２は、広角端の画角が８０度を越え、ズーム全域で開放Ｆ値が２．９１であるズーム比３倍前後の防振機構を備えた、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応する大口径ズームレンズを開示している。
特許文献３は、広角端の画角が７０度を越え、ズーム比が１５倍を超えるズームレンズを開示している。
特許文献４は、広角端の画角が７０度を越え、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応し、ズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズを開示している。
しかしながら、大口径標準ズームレンズ、ズーム比が１５倍を超える高倍率ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応するズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズ、これら特許文献に開示のズームレンズは、十分な小型化と高性能化を両立させるという課題を有している。 However, a large-aperture standard zoom lens, a high-power zoom lens with a zoom ratio exceeding 15 times, a high-power zoom lens with a zoom ratio exceeding 10 times corresponding to a 35 mm single-lens reflex camera having a large image circle, and zooms disclosed in these patent documents The lens has a problem of achieving both sufficient size reduction and high performance.
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な撮影レンズのうち、ズーム比が１５倍を超える高倍率ズームレンズ、大口径標準ズームレンズ、および広画角を含む標準ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応するズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズに用いられるズームレンズ系であって、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、十分な小型化を実現した、高性能なズームレンズ系及びそれを有する撮像装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances. Among photographing lenses suitable for an imaging apparatus such as a still camera and a video camera, a high-power zoom lens having a zoom ratio exceeding 15 times, and a large-aperture standard zoom lens. , And a wide-angle standard zoom lens, and a zoom lens system used for a high-power zoom lens having a zoom ratio exceeding 10 times corresponding to a 35 mm single-lens reflex camera having a large image circle, particularly an anti-vibration mechanism and an inner focus It is an object of the present invention to provide a high-performance zoom lens system and an image pickup apparatus having the zoom lens system that are sufficiently downsized while mounting the mechanism.
上記課題を解決するための手段である第１の発明は、物体側から像面側へ順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群、正の屈折力を有する第６レンズ群から成り、広角端から望遠端への変倍に際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が小さくなり、無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、防振に際して前記第４レンズ群が光軸と略垂直方向に動き、以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とするズームレンズ系である。
（１）０．２＜ｆ１／ｆｔ＜３．０
（２）０．１＜ｆ６／ｆｔ＜２．０
（３）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ６：前記第６レンズ群の焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
The first invention, which is a means for solving the above-mentioned problems, is a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction in order from the object side to the image plane side. A third lens group having a refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, a fifth lens group having a positive refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power, from the wide-angle end to the telephoto end. During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group is large, the distance between the second lens group and the third lens group is small, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is small. The distance is changed, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is changed, the distance between the fifth lens group and the sixth lens group is reduced, and focusing from an infinite distance to a close object is performed. in, moving the second lens group on the object side, the fourth lens during vibration isolation Group moves in the optical axis direction substantially perpendicular, a zoom lens system that satisfies the conditional expressions (1) to (3) shown below.
(1) 0.2 <f1 / ft <3.0
(2) 0.1 <f6 / ft <2.0
(3) 0.3 <| f2 / fw | <1.0
f1: Focal length of the first lens group f6: Focal length of the sixth lens group ft: Focal length at the telephoto end of the zoom lens system
f2: Focal length of the second lens group
fw: focal length at the wide-angle end of the zoom lens system
また第２の発明は、第１の発明であって、さらに広角端から望遠端への変倍に際して、前記第３レンズ群と前記第５レンズ群は同移動量であることを特徴とする。 The second invention is the first invention, characterized in that the third lens group and the fifth lens group have the same movement amount upon zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
また第３の発明は、第１乃至２いずれかの発明であって、さらに以下に示す条件式（４）を満足することを特徴とする。
（４）０．３＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．０
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
The third invention is any one of the first to second inventions, and further satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.3 <| f3 / f4 | <1.0
f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group
また第４の発明は、第１乃至３いずれかの発明であって、さらに以下に示す条件式（５）を満足することを特徴とする。
（５）０．１＜｜ｆ４／ｆ５｜＜３．０
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
The fourth invention is any one of the first to third inventions, and further satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.1 <| f4 / f5 | <3.0
f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
また第５の発明は、第１乃至４いずれかの発明であって、さらに前記第１レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記に記載の屈折率及びアッベ数を持つ正レンズを含むことを特徴とする。
（６）ｎｄ1Ｔａｖｅ＞１．４９
（７）６４＜νｄ１Ｔ
ｎｄ1Ｔａｖｅ：第１レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ１Ｔ：第１レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
A fifth invention is any one of the first to fourth inventions, wherein the first lens group further includes at least two positive lenses and has a refractive index and an Abbe number described below. It is characterized by including.
(6) nd1Tave> 1.49
(7) 64 <νd1T
nd1Tave: average value of refractive index of positive lenses included in the first lens group νd1T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the first lens group
また第６の発明は、第１乃至５いずれかの発明であって、さらに前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、下記屈折率を持つ負レンズを含むことを特徴とする。
（８）ｎｄ１Ｕ＞１．８０
ｎｄ１Ｕ：第１レンズ群に含まれる負レンズの屈折率
The sixth invention is any one of the first to fifth inventions, wherein the first lens group further includes at least one negative lens and includes a negative lens having the following refractive index. To do.
(8) nd1U> 1.80
nd1U: refractive index of the negative lens included in the first lens group
また第７の発明は、第１乃至６いずれかの発明であって、さらに前記第３レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記に記載の屈折率及びアッベ数を持つ正レンズを含むことを特徴とする。
（９）ｎｄ３Ｔａｖｅ＜１．７５
（１０）６４＜νｄ３Ｔ
ｎｄ３Ｔａｖｅ：第３レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ３Ｔ：第３レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
A seventh invention is any one of the first to sixth inventions, wherein the third lens group further includes at least two positive lenses and has a refractive index and an Abbe number described below. It is characterized by including.
(9) nd3Tave <1.75
(10) 64 <νd3T
nd3Tave: average refractive index of positive lenses included in the third lens group νd3T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the third lens group
また第８の発明は、第１乃至７いずれかの発明であって、さらに前記第６レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記に記載の屈折率及びアッベ数を持つ正レンズを含むことを特徴とする。
（１１）ｎｄ６Ｔａｖｅ＜１．７５
（１２）６４＜νｄ６Ｔ
ｎｄ６Ｔａｖｅ：第６レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ６Ｔ：第６レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
The eighth invention is any one of the first to seventh inventions, wherein the sixth lens group further includes at least two positive lenses and has a refractive index and an Abbe number described below. It is characterized by including.
(11) nd6Tave <1.75
(12) 64 <νd6T
nd6Tave: Average refractive index of positive lenses included in the sixth lens group νd6T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the sixth lens group
また第９の発明は、第１乃至８いずれかの発明であって、さらに前記第２レンズ群は、少なくとも２枚の負レンズと１枚の正レンズとを有し、少なくとも１面に非球面を有することを特徴とする。
A ninth invention is any one of the first to eighth inventions, wherein the second lens group further includes at least two negative lenses and one positive lens, and has at least one aspheric surface. It is characterized by having.
また第１０の発明は、第１乃至９いずれかの発明であって、さらに前記第６レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも正レンズの１面に非球面を有することを特徴とする。
A tenth invention is any one of the first to ninth inventions, wherein the sixth lens group further includes at least two positive lenses and one negative lens, and at least one surface of the positive lens. It has an aspherical surface.
また第１１の発明は、第１乃至１０いずれかの発明であって、さらに以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする。
（１３）８＜ｆ２／β３６ｗ＜２４
β３６ｗ：広角端における前記第３レンズ群から前記第６レンズ群までの合成倍率
The eleventh invention is any one of the first to tenth inventions, and further satisfies the following conditional expression (13).
(13) 8 <f2 / β36w <24
β36w: Composite magnification from the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end
また第１２の発明は、第１乃至１１いずれかの発明であって、さらに撮像装置は、ズームレンズを備えたことを特徴とする。
The twelfth invention is any one of the first to eleventh inventions, and the image pickup apparatus further includes a zoom lens.
本発明によれば、スチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置に好適な撮影レンズのうち、ズーム比が１５倍を超える高倍率ズームレンズ、大口径標準ズームレンズ、および広画角を含む標準ズームレンズ、イメージサークルが大きな３５ｍｍ判一眼レフに対応するズーム比が１０倍を超える高倍率ズームレンズに用いられるズームレンズ系であって、特に防振機構とインナーフォーカス機構とを搭載しながら、十分な小型化を実現した、高性能なズームレンズ系及びそれを有する撮像装置を提供することができる。 According to the present invention, among imaging lenses suitable for an imaging apparatus such as a still camera and a video camera, a high-power zoom lens having a zoom ratio exceeding 15 times, a large-aperture standard zoom lens, and a standard zoom lens including a wide angle of view A zoom lens system used for a high-power zoom lens having a zoom ratio exceeding 10 times corresponding to a 35 mm single-lens reflex camera having a large image circle, and particularly small enough to be equipped with an anti-vibration mechanism and an inner focus mechanism It is possible to provide a high-performance zoom lens system and an imaging apparatus having the same.
本発明のズームレンズ系は、第１の発明として、図１、図１１、図２１、図３１、図４１、図５１及び図６１に示すレンズ構成図からわかるように、物体側から像面側に順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、負の屈折力を有する第４レンズ群、正の屈折力を有する第５レンズ群、正の屈折力を有する第６レンズ群からなり、広角端から望遠端への変倍に際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が小さくなり、防振に際して第４レンズ群が光軸と略垂直方向に動くことを特徴とする構成を備える。 The zoom lens system of the present invention, as the first invention, is as shown in FIGS. 1, 11, 21, 31, 31, 41, 51 and 61, as seen from the lens configuration diagrams, from the object side to the image surface side. In order, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, and a positive refraction. A fifth lens group having power and a sixth lens group having positive refractive power, and the distance between the first lens group and the second lens group is large when zooming from the wide-angle end to the telephoto end. The distance between the second lens group and the third lens group is small, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes. , The distance between the fifth lens group and the sixth lens group is reduced. Fourth lens group comprises a structure, characterized in that moving the optical axis substantially perpendicular direction.
本発明のように、広角端においてレトロフォーカス構成のパワー配置を設定するズームレンズ系において、広角端におけるレンズ全長を小さくするには正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群とで構成される負の屈折力を有する前群、正の屈折力の第３レンズ群、負の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群、正の屈折力の第６レンズ群で構成される正の屈折力を有する後群とのいずれにおいても、屈折力を強く設定しておかなくてはならない。しかしながら、各群の屈折力を強く設定してレンズ全長の短縮を図ろうとすると、広角端でのバックフォーカスが小さくなる傾向にあり、本発明のズームレンズ系はミラーアップ機構を採用する一眼レフシステムの交換レンズとするために適切なバックフォーカスを確保するのが難しくなるという課題がある。 As in the present invention, in a zoom lens system in which the power arrangement of the retrofocus configuration is set at the wide angle end, the first lens group having a positive refractive power and the second lens having a negative refractive power are used to reduce the total lens length at the wide angle end. A front lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, a fourth lens group having a negative refractive power, a fifth lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power. In any of the rear group having a positive refractive power constituted by the sixth lens group, the refractive power must be set strongly. However, if the refractive power of each group is set strongly to shorten the overall lens length, the back focus at the wide-angle end tends to be small, and the zoom lens system of the present invention is a single-lens reflex system that employs a mirror-up mechanism. There is a problem that it is difficult to secure an appropriate back focus for the interchangeable lens.
また、レトロフォーカスのパワー配置を持つ広角レンズを小型化するには、先述の後群の屈折力を強く設定するのが一般的であり、後群の屈折力を強く設定することで全長の小型化が図れる。しかし、後群のレンズ全長を短縮すると、後群に配置される開口絞りおよび防振レンズ群を像面側に近付ける必要が生じ、絞りユニット、防振ユニット、並びに電子基板等の電装部品など、広角端において開口絞りよりも像面側に配置することが機構的に有利となる各パーツの配置スペースが不足するといった問題が生じる。したがって、レトロフォーカスで重要な第１レンズ群と第２レンズ群とで構成される負の屈折力を有する前群においては第２レンズ群の焦点距離が、第３レンズ群から第６レンズ群までのレンズ群で構成される正の屈折力を有する後群においては後群の結像倍率が重要となる。更に広角端においては、ズームレンズ系の全長に対して開口絞りを適切な位置に配置しなくてはならないため、レンズ鏡筒の全長をさらに小さくするためには、先述の前群の全長を小さくする必要がある。 Also, in order to reduce the size of a wide-angle lens with a retrofocus power arrangement, it is common to set the refractive power of the rear group strong as described above. Can be achieved. However, when shortening the total lens length of the rear group, it is necessary to bring the aperture stop and the vibration-proof lens group arranged in the rear group closer to the image plane side, such as the diaphragm unit, the vibration-proof unit, and electrical components such as an electronic board, There arises a problem that the arrangement space for each part, which is mechanically advantageous to be arranged on the image plane side from the aperture stop at the wide angle end, is insufficient. Therefore, the focal length of the second lens group is from the third lens group to the sixth lens group in the front group having negative refractive power, which is composed of the first lens group and the second lens group which are important for retrofocusing. In the rear group having a positive refractive power composed of the lens groups, the imaging magnification of the rear group is important. Further, at the wide angle end, the aperture stop must be disposed at an appropriate position with respect to the entire length of the zoom lens system. Therefore, in order to further reduce the total length of the lens barrel, the total length of the front group described above is reduced. There is a need to.
以上のことから、後群は、正の屈折力を適度に強く設定する必要がある。そうすると第５レンズ群を正の屈折力と設定するのが良い。さらに、第４レンズ群は防振に用いるために負の屈折力に設定し、広角端で防振レンズ群を像面から離して配置しつつ、バックフォーカスを可能な限り小さくするために第６レンズ群を像面に近づけて配置するには、第４レンズ群と第６レンズ群の間隔を離す必要が生じる。第４レンズ群を負の屈折力にしつつ、広角端で第６レンズ群に入射する軸外光束を小さくするには、第４レンズ群の負の屈折力に応じて、第５レンズ群の正の屈折力を適切に設定する必要がある。 From the above, it is necessary for the rear group to set the positive refractive power to be moderately strong. Then, it is preferable to set the fifth lens group to have a positive refractive power. Further, the fourth lens group is set to have a negative refractive power for use in image stabilization, and the sixth lens group is arranged in order to minimize the back focus while disposing the image stabilization lens group at the wide angle end away from the image plane. In order to dispose the lens group close to the image plane, it is necessary to increase the distance between the fourth lens group and the sixth lens group. In order to reduce the off-axis light beam incident on the sixth lens group at the wide-angle end while making the fourth lens group have a negative refractive power, the positive power of the fifth lens group is set according to the negative refractive power of the fourth lens group. It is necessary to set the refractive power of the lens appropriately.
さらに、ズーム全域で高性能化を行うのには、各群のフローティング効果による収差コントロールも重要になる。第４レンズ群のズーム位置を任意に設定することで、球面収差、コマ収差のコントロールが可能であり、第６レンズ群のズーム位置を任意に設定することで、非点収差のコントロールが可能になる。 Furthermore, in order to achieve high performance over the entire zoom range, aberration control by the floating effect of each group is also important. Spherical aberration and coma can be controlled by arbitrarily setting the zoom position of the fourth lens group, and astigmatism can be controlled by arbitrarily setting the zoom position of the sixth lens group. Become.
さらに、広角端のレンズ全長を過度に小さくしようとすると、広角端での性能低下が顕著になる。一方、広角端での性能を求めると変倍時に各群のズーム移動量が大きくなるためズーム機構が複雑化するので鏡筒の外径が大型化する等の課題が生じる。そこで本発明では、広角端の全長の十分な小型化を達成しながら、望遠端での第１レンズ群の移動量を適切に設定することが望ましい。 Furthermore, if the total lens length at the wide-angle end is too small, the performance degradation at the wide-angle end becomes remarkable. On the other hand, when the performance at the wide-angle end is obtained, the zoom movement amount of each group becomes large at the time of zooming, so that the zoom mechanism becomes complicated, and there arises a problem that the outer diameter of the lens barrel increases. Therefore, in the present invention, it is desirable to appropriately set the amount of movement of the first lens group at the telephoto end while achieving a sufficiently small overall length at the wide-angle end.
さらに、鏡筒の外径を小さくするには、絞り径を小さく設定することやズーム移動量が重要である。望遠端において開口絞りを小さくするには、絞りユニットを備える第３レンズ群の移動量を小さく設定すれば良い。望遠端で第２レンズ群と開口絞りユニット、第３レンズ群との間隔を狭くすることで、第３レンズ群の移動量を過度に大きくしないで望遠端の焦点距離を長くする効果がある。そのため、各群の焦点距離を適切に設定し、第２レンズ群の望遠端での結像倍率が等倍を超えない範囲内で、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔を最小に設定することで、変倍に伴う第３レンズ群の移動量を小さくすることが出来るので、鏡筒の外径を大きくしないで高倍率化が可能になる。 Furthermore, in order to reduce the outer diameter of the lens barrel, it is important to set the aperture diameter small and the amount of zoom movement. In order to reduce the aperture stop at the telephoto end, the movement amount of the third lens group including the stop unit may be set small. By narrowing the distance between the second lens group, the aperture stop unit, and the third lens group at the telephoto end, there is an effect of increasing the focal length of the telephoto end without excessively increasing the amount of movement of the third lens group. Therefore, the focal length of each group is set appropriately, and the distance between the second lens group and the third lens group is minimized within a range where the imaging magnification at the telephoto end of the second lens group does not exceed the same magnification. By setting, the amount of movement of the third lens group associated with zooming can be reduced, so that high magnification can be achieved without increasing the outer diameter of the lens barrel.
防振機構を備えたズームレンズ系において、鏡筒外径を小型化するために最も重要なのは、防振レンズのレンズ径およびレンズ重量の削減である。防振レンズのレンズ径を小さくすれば防振ユニットの小型化が図れ、レンズ鏡筒を小型化できる。また、防振レンズの軽量化に伴って、防振レンズを移動するアクチュエータ等の小型化も図ることが出来るため、防振ユニットが小型化され、レンズ鏡筒の小型化に寄与することが出来る。 In a zoom lens system equipped with an anti-vibration mechanism, the most important factor for reducing the outer diameter of the lens barrel is to reduce the lens diameter and lens weight of the anti-vibration lens. If the lens diameter of the vibration-proof lens is reduced, the vibration-proof unit can be downsized, and the lens barrel can be downsized. In addition, as the vibration-proof lens is reduced in weight, it is possible to reduce the size of the actuator that moves the vibration-proof lens, so that the vibration-proof unit can be reduced in size, contributing to the reduction in the size of the lens barrel. .
そこで本発明では、負の屈折力を有する第４レンズ群に防振レンズを配置し、防振レンズのレンズ径を小さくし、防振ユニットの小径化を実現した。また本発明に示す構成では、防振ユニットや電子基板等の電装部品を広角端における開口絞りユニットの位置よりも像面側に配置することができるため、機構的な制約が少なく、レンズ鏡筒の外径を小さくするのに適している。 Therefore, in the present invention, an anti-vibration lens is arranged in the fourth lens group having a negative refractive power, the lens diameter of the anti-vibration lens is reduced, and the diameter of the anti-vibration unit is reduced. Further, in the configuration shown in the present invention, since the electrical components such as the image stabilization unit and the electronic substrate can be arranged on the image plane side from the position of the aperture stop unit at the wide angle end, there are few mechanical restrictions, and the lens barrel It is suitable for reducing the outer diameter.
ここで防振レンズの小型化を実現するための第３レンズ群の屈折力について述べる。そもそも、第３レンズ群は、強い正の屈折力を持たせなくてはならない。これは、フォーカスレンズ群であり強い負の屈折力を有する第２レンズ群から射出される発散光束を効果的に収斂させる役割を担うためである。その上で、防振ユニットを小型化するためには、防振レンズを有する第４レンズ群のレンズ径の小さくしなくてはならない。 Here, the refractive power of the third lens group for realizing the miniaturization of the image stabilizing lens will be described. In the first place, the third lens group must have a strong positive refractive power. This is because the divergent light beam emitted from the second lens group which is the focus lens group and has a strong negative refractive power plays a role of effectively converging. In addition, in order to reduce the size of the image stabilization unit, the lens diameter of the fourth lens group having the image stabilization lens must be reduced.
さらに第４レンズ群は、負レンズで構成し、適切な手振れ補正効果を得るために十分な防振敏感度を確保する必要があるが、防振時の収差補正を行うことが課題となる。そこで、防振レンズを小型軽量化しながら、防振時の結像性能の低下を抑えるよう、防振レンズを有する第４レンズ群のパワーを適切に設定する必要がある。 Further, the fourth lens group is composed of a negative lens, and it is necessary to ensure sufficient anti-shake sensitivity in order to obtain an appropriate camera shake correction effect. However, it is a problem to perform aberration correction at the time of anti-shake. Therefore, it is necessary to appropriately set the power of the fourth lens group having the anti-vibration lens so as to reduce the size and weight of the anti-vibration lens and suppress the deterioration of the imaging performance during the image stabilization.
また第１の発明であるズームレンズ系は以下の条件式（１）乃至（２）を満足する。
（１）０．２＜ｆ１／ｆｔ＜３．０
（２）０．１＜ｆ６／ｆｔ＜２．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ６：前記第６レンズ群の焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
The zoom lens system according to the first invention satisfies the following conditional expressions (1) to (2).
(1) 0.2 <f1 / ft <3.0
(2) 0.1 <f6 / ft <2.0
f1: Focal length of the first lens group f6: Focal length of the sixth lens group ft: Focal length at the telephoto end of the zoom lens system
条件式（１）は、ズームレンズ系の望遠端における焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を規定するための式である。ズームレンズ系の望遠端における焦点距離と第１レンズ群の焦点距離の比を適切にすることで、望遠端での小型化と高性能化の両立を実現する。 Conditional expression (1) is an expression for defining the ratio of the focal length at the telephoto end of the zoom lens system and the focal length of the first lens group. By making the ratio between the focal length at the telephoto end of the zoom lens system and the focal length of the first lens unit appropriate, both miniaturization and high performance at the telephoto end are realized.
条件式（１）の下限を超え第１レンズ群の屈折力が大きくなると、望遠端での小型化には有利となるが、第１レンズ群で発生する球面収差、コマ収差、色収差の十分な補正が困難になる。 If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded and the refractive power of the first lens group is increased, it is advantageous for miniaturization at the telephoto end, but sufficient spherical aberration, coma aberration, and chromatic aberration are generated in the first lens group. Correction becomes difficult.
条件式（１）の上限を超え第１レンズ群の屈折力が小さくなると、広角端から望遠端までの第１レンズ群のズーム移動量が大きくなるので、レンズ鏡筒の内部機構が複雑化し、レンズ鏡筒の外径が拡大する等の問題が生じる。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded and the refractive power of the first lens group decreases, the amount of zoom movement of the first lens group from the wide-angle end to the telephoto end increases, so the internal mechanism of the lens barrel becomes complicated, Problems such as an increase in the outer diameter of the lens barrel occur.
なお、上述した条件式（１）について、その下限値をさらに０．３に、また、上限値をさらに２．０とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, about the conditional expression (1) mentioned above, the above-mentioned effect can be made more reliable by further setting the lower limit value to 0.3 and further setting the upper limit value to 2.0.
条件式（２）は、ズームレンズ系の望遠端における焦点距離と第６レンズ群の焦点距離の比を規定するための式である。 Conditional expression (2) is an expression for defining the ratio of the focal length at the telephoto end of the zoom lens system and the focal length of the sixth lens group.
条件式（２）の下限を超え第６レンズ群の屈折力が大きくなると、像面湾曲の抑制が困難になり、さらに第６レンズ群の製造誤差敏感度が高くなり生産性が悪化する問題がある。 If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded and the refracting power of the sixth lens group increases, it becomes difficult to suppress curvature of field, and the sensitivity of the sixth lens group to increase in manufacturing error increases, resulting in poor productivity. is there.
条件式（２）の上限を超え第６レンズ群の屈折力が小さくなると、高いズーム比を確保するのが困難になる。 If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded and the refractive power of the sixth lens group becomes small, it becomes difficult to ensure a high zoom ratio.
なお、上述した条件式（２）について、その下限値をさらに０．２に、また、上限値をさらに１．４とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (2), the lower limit value is further set to 0.2, and the upper limit value is further set to 1.4, whereby the above-described effect can be further ensured.
また、第２の発明であるズームレンズ系は、第１の発明であってさらに、広角端から望遠端への変倍に際して前記第３レンズ群、第５レンズ群は同移動量である。 The zoom lens system according to the second aspect of the present invention is the first aspect of the present invention, and further, the third lens group and the fifth lens group have the same movement amount upon zooming from the wide angle end to the telephoto end.
正の屈折力を有する第３レンズ群と第５レンズ群を同移動量とすることで、構造的に簡易な構成にすることが出来る。第３レンズ群と第５レンズ群を同移動量としても、負の屈折力を有する第４レンズ群のズーム位置を任意に設定することで、球面収差、コマ収差のコントロールが可能であり、ズーム全域での高性能化が容易になる。 By making the third lens unit and the fifth lens unit having positive refractive power the same moving amount, a structurally simple configuration can be achieved. Even if the third lens group and the fifth lens group are moved in the same amount, spherical aberration and coma can be controlled by arbitrarily setting the zoom position of the fourth lens group having negative refractive power. High performance in the whole area becomes easy.
また、第３の発明であるズームレンズ系は、第１乃至２の発明であって、さらに無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、以下に示す条件式（３）を満足する。
（３）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．０
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
A zoom lens system according to a third aspect of the present invention is the first or second aspect of the present invention, and further moves the second lens unit toward the object side upon focusing from infinity to a short distance object. Conditional expression (3) is satisfied.
(3) 0.3 <| f2 / fw | <1.0
f2: focal length of the second lens group fw: focal length at the wide angle end of the zoom lens system
条件式（３）は、第２レンズ群の焦点距離とズームレンズ系の広角端における焦点距離との比を規定する条件式である。条件式（３）を満たすことで、広角端においてズームレンズ系のレンズ全長を小型化し、負の屈折力を有する第２レンズ群の焦点距離を適切に設定することが可能となり、高性能化に寄与する。 Conditional expression (3) defines the ratio between the focal length of the second lens group and the focal length at the wide angle end of the zoom lens system. By satisfying conditional expression (3), it is possible to reduce the total lens length of the zoom lens system at the wide-angle end, and to appropriately set the focal length of the second lens group having negative refractive power, thereby improving performance. Contribute.
条件式（３）の下限を超え、第２レンズ群の負の屈折力が強くなると、第２レンズ群内の負レンズの曲率が強くなる傾向にあり、非点収差、コマ収差の補正が困難になる。そして、第２レンズ群の負の焦点距離が短くなると、第２レンズ群からの発散光束を第３レンズ群で適切に収束させる必要があるので、第３レンズ群の焦点距離も同時に強くする必要があるので、球面収差の補正も困難になる。 If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded and the negative refractive power of the second lens group increases, the curvature of the negative lens in the second lens group tends to increase, making it difficult to correct astigmatism and coma. become. When the negative focal length of the second lens group is shortened, the divergent light beam from the second lens group needs to be appropriately converged by the third lens group, so that the focal length of the third lens group must be increased at the same time. Therefore, it is difficult to correct spherical aberration.
条件式（３）の上限を超え、第２レンズ群の負の屈折力が弱くなると、至近時のフォーカス移動量が増加し、広角端での第１レンズ群と第２レンズ群の間隔を大きくせねばならず、十分な周辺光量を確保するためには、第１レンズ群の外径が大きくなり、フィルターサイズの大型化を招く。 If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded and the negative refractive power of the second lens group becomes weak, the amount of focus movement at the closest point increases, and the distance between the first lens group and the second lens group at the wide-angle end increases. In order to secure a sufficient amount of peripheral light, the outer diameter of the first lens group becomes large, which increases the filter size.
なお、上述した条件式（３）について、その下限値をさらに０．５に、また、上限値をさらに０．８とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (3), the lower limit value is further set to 0.5, and the upper limit value is further set to 0.8, whereby the above-described effect can be further ensured.
また、第４の発明であるズームレンズ系は、第１乃至３いずれかの発明であって、さらに以下に示す条件式（４）を満足することを特徴とする。
（４）０．３＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．０
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
A zoom lens system according to a fourth invention is any one of the first to third inventions, and further satisfies the following conditional expression (4).
(4) 0.3 <| f3 / f4 | <1.0
f3: focal length of the third lens group f4: focal length of the fourth lens group
条件式（４）は、第３レンズ群の焦点距離と第４レンズ群の焦点距離との比を規定する条件式である。条件式（４）を満たすことで、高性能化に寄与する。 Conditional expression (4) is a conditional expression that defines the ratio between the focal length of the third lens group and the focal length of the fourth lens group. Satisfying conditional expression (4) contributes to higher performance.
条件式（４）の下限を超えて、第３レンズ群の正の屈折力が強くなるか、第４レンズ群（防振レンズ群）の屈折力が弱くなるかの何れかの条件となるが、第３レンズ群の正の屈折力が強くなりすぎると、第３レンズ群で発生するコマ収差の補正が困難になるという問題がある。また、第４レンズ群（防振レンズ群）の屈折力が弱くなると防振時に十分な防振効果が得られないという問題がある。 Exceeding the lower limit of conditional expression (4), either the positive refractive power of the third lens group becomes stronger or the refractive power of the fourth lens group (anti-vibration lens group) becomes weaker. If the positive refractive power of the third lens group becomes too strong, there is a problem that it becomes difficult to correct coma generated in the third lens group. Further, when the refractive power of the fourth lens group (anti-vibration lens group) becomes weak, there is a problem that a sufficient anti-vibration effect cannot be obtained at the time of anti-vibration.
条件式（４）の上限を超えて、第３レンズ群の正の屈折力が弱くなるか、第４レンズ群の屈折力が強くなるかの何れかの条件となるが、第３レンズ群の正の屈折力が弱くなりすぎると、第２レンズ群による強い負の屈折力による発散光束を適切に収束させることが出来ないので、第４レンズ群に入る光束が高くなり、防振レンズの小型軽量化が適切にできない。また第４レンズ群の屈折力が強くなり過ぎると、防振レンズを光軸と略垂直方向に移動させて防振を行ったときに、偏芯コマ収差、非点収差が発生して結像性能を低下させる問題がある。 Exceeding the upper limit of conditional expression (4), either the positive refractive power of the third lens group becomes weak or the refractive power of the fourth lens group becomes strong. If the positive refracting power is too weak, the divergent light beam caused by the strong negative refracting power by the second lens group cannot be properly converged, so that the light beam entering the fourth lens group becomes high, and the vibration-proof lens is small. It is not possible to reduce the weight appropriately. Also, if the refractive power of the fourth lens group becomes too strong, decentering coma and astigmatism will occur when the image stabilizing lens is moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis and image formation occurs. There is a problem of lowering the performance.
なお、上述した条件式（４）について、その下限値をさらに０．４に、また、上限値をさらに０．８とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (4), the lower limit value is further set to 0.4, and the upper limit value is further set to 0.8, whereby the above-described effect can be further ensured.
また、第５の発明であるズームレンズ系は、第１乃至４いずれかの発明であって、さらに以下に示す条件式（５）を満足することを特徴とする。
（５）０．１＜｜ｆ４／ｆ５｜＜３．０
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離
A zoom lens system according to a fifth invention is any one of the first to fourth inventions, and further satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.1 <| f4 / f5 | <3.0
f4: focal length of the fourth lens group f5: focal length of the fifth lens group
条件式（５）は、第４レンズ群（防振レンズ群）と第５レンズ群との焦点距離の比を規定する式である。条件式（５）を満たすことで、第５レンズ群の焦点距離を適切に設定され、第５レンズ群において適切にコマ収差をコントロールすることが可能となり、高性能化に寄与する。 Conditional expression (5) is an expression defining the ratio of the focal lengths of the fourth lens group (anti-vibration lens group) and the fifth lens group. By satisfying conditional expression (5), the focal length of the fifth lens group can be set appropriately, and coma aberration can be controlled appropriately in the fifth lens group, contributing to higher performance.
条件式（５）の下限を超えて、第４レンズ群（防振レンズ群）の負の屈折力に対して、第５レンズ群の正屈折力が弱くなると、第６レンズ群に入射する光束が高くなり、第６レンズ群の大型化を招き、さらに第６レンズ群の屈折力を強くする必要があるので、第６レンズ群の製造誤差敏感度が高くなり生産性を悪化させる問題がある。 When the positive refractive power of the fifth lens group becomes weaker than the negative refractive power of the fourth lens group (anti-vibration lens group) exceeding the lower limit of the conditional expression (5), the light beam incident on the sixth lens group This increases the size of the sixth lens group, and further increases the refracting power of the sixth lens group. This increases the sensitivity of the sixth lens group to manufacturing errors and deteriorates productivity. .
条件式（５）の上限を超えて、第４レンズ群（防振レンズ群）の負の屈折力に対して、第５レンズ群の正の屈折力が強くなると、第５レンズ群で発生する正成分のコマ収差が過剰に発生するという問題がある。 If the positive refractive power of the fifth lens group becomes stronger than the negative refractive power of the fourth lens group (anti-vibration lens group) beyond the upper limit of the conditional expression (5), this occurs in the fifth lens group. There is a problem that positive coma is excessively generated.
なお、上述した条件式（５）について、その下限値をさらに０．２に、また、上限値をさらに２．２とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (5) described above, by setting the lower limit value to 0.2 and the upper limit value to 2.2, the above-described effect can be further ensured.
このように第１レンズ群から第６レンズ群までの屈折力を適切に設定することで、広角から望遠までを含む超高倍率ズームレンズ、大口径標準ズームレンズ等、様々な仕様のレンズにおいて、ズーム全域において、高性能で小型なズームレンズを提供することが出来る。 By appropriately setting the refractive power from the first lens group to the sixth lens group in this way, in lenses of various specifications such as an ultra-high magnification zoom lens including a wide angle to a telephoto, a large aperture standard zoom lens, A high-performance and compact zoom lens can be provided over the entire zoom range.
また、第６の発明であるズームレンズ系は、第１乃至５いずれかの発明であって、さらに前記第１レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記に記載の屈折率及びアッベ数を持つ正レンズを含む。
（６）ｎｄ１Ｔａｖｅ＞１．４９
（７）６４＜νｄ１Ｔ
ｎｄ１Ｔａｖｅ：第１レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ１Ｔ：第１レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
A zoom lens system according to a sixth aspect of the present invention is any one of the first to fifth aspects, wherein the first lens group further comprises at least two positive lenses, Includes positive lenses with Abbe number.
(6) nd1Tave> 1.49
(7) 64 <νd1T
nd1Tave: average refractive index of positive lenses included in the first lens group νd1T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the first lens group
条件式（６）は、第１レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値の範囲を規定するための式である。条件式（６）を満たすことで、広角端から望遠端への変倍に際して発生する球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えることで高性能化に寄与する。 Conditional expression (6) is an expression for defining the range of the average value of the refractive indexes of the positive lenses included in the first lens group. Satisfying conditional expression (6) contributes to higher performance by suppressing variations in spherical aberration, coma, and astigmatism that occur during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
条件式（６）の下限値を超える場合、色収差の補正には有利な硝種を利用可能であるが、球面収差や像面湾曲の変倍時の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。 If the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, it is possible to use glass that is advantageous for correcting chromatic aberration, but it becomes difficult to suppress variations in spherical aberration and field curvature during magnification, resulting in high optical performance. Cannot be realized.
なお、上述した条件式（６）について、その下限値をさらに１．５１に、また、上限値をさらに１．７５とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (6) described above, when the lower limit value is further set to 1.51 and the upper limit value is further set to 1.75, the above-described effect can be further ensured.
条件式（７）は、第１レンズ群に含まれる正レンズのアッベ数の範囲を規定する式である。条件式（７）を満たすことで、広角端から望遠端への変倍に際して発生する色収差変動を抑え、高性能化に寄与する。 Conditional expression (7) is an expression that defines the range of the Abbe number of the positive lens included in the first lens group. Satisfying conditional expression (7) suppresses chromatic aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, contributing to higher performance.
条件式（７）の下限値を超える場合、特に望遠域での軸上色収差や倍率色収差の変動を抑えることが困難となり、また、材質の異常分散性が小さくなり２次スペクトルを抑えることも困難になるので、高い光学性能を実現できない。 If the lower limit value of conditional expression (7) is exceeded, it will be difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, especially in the telephoto range, and it will also be difficult to suppress the secondary spectrum because the material's anomalous dispersion becomes small. Therefore, high optical performance cannot be realized.
なお、上述した条件式（７）について、その下限値をさらに６８にすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (7) described above, by setting the lower limit value to 68, the above-described effect can be further ensured.
また、第７の発明であるズームレンズ系は、第１乃至６いずれかの発明であって、さらに前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の負レンズを有し、下記屈折率を持つ負レンズを含む。
（８）ｎｄ１Ｕ＞１．８０
ｎｄ１Ｕ：第１レンズ群に含まれる負レンズの屈折率。
A zoom lens system according to a seventh aspect of the present invention is any one of the first to sixth aspects, wherein the first lens group further includes at least one negative lens, and a negative lens having the following refractive index: including.
(8) nd1U> 1.80
nd1U: the refractive index of the negative lens included in the first lens group.
条件式（８）は、第１レンズ群に含まれる負レンズの屈折率の範囲を規定する式である。条件式（８）を満たすことで、十分に色収差を補正しつつ、第１レンズ群の薄型化を実現し、小型化に寄与する。 Conditional expression (8) is an expression defining the range of the refractive index of the negative lens included in the first lens group. By satisfying conditional expression (8), the first lens unit can be made thinner while sufficiently correcting chromatic aberration, which contributes to miniaturization.
条件式（８）の下限値を超える場合、負レンズ、正レンズの曲率が大きくなるので、第１レンズ群のレンズ厚が大きくなり、特に入射角の大きい広角域において第１レンズ群を通過する軸外光束を高く設定必要があるので、フィルター径の大型化を招く。 When the lower limit value of conditional expression (8) is exceeded, the curvature of the negative lens and the positive lens becomes large, so that the lens thickness of the first lens group becomes large, and the first lens group passes through the first lens group particularly in a wide angle region where the incident angle is large. Since the off-axis luminous flux needs to be set high, the filter diameter increases.
なお、上述した条件式（８）について、その下限値をさらに１．８４に、また、上限値をさら１．９３とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In the above-described conditional expression (8), the lower limit value is further set to 1.84, and the upper limit value is further set to 1.93, whereby the above-described effect can be further ensured.
また、第８の発明であるズームレンズ系は、第１乃至７いずれかの発明であって、さらに前記第３レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記に記載の屈折率及びアッベ数を持つ正レンズを含む。
（９）ｎｄ３Ｔａｖｅ＜１．７５
（１０）６４＜νｄ３Ｔ
ｎｄ３Ｔａｖｅ：第３レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ３Ｔ：第３レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
A zoom lens system according to an eighth aspect of the present invention is any one of the first to seventh aspects, wherein the third lens group further includes at least two positive lenses, Includes positive lenses with Abbe number.
(9) nd3Tave <1.75
(10) 64 <νd3T
nd3Tave: average refractive index of positive lenses included in the third lens group νd3T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the third lens group
条件式（９）は、第３レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値の範囲を規定する式である。条件式（９）を満たすことで、広角端から望遠端への変倍に際して発生する球面収差の変動を抑えつつ、色収差に有利な硝種を選ぶことで、高性能化に寄与する。 Conditional expression (9) is an expression that defines the range of the average value of the refractive indexes of the positive lenses included in the third lens group. Satisfying conditional expression (9) contributes to higher performance by selecting a glass type that is advantageous for chromatic aberration while suppressing variations in spherical aberration that occurs during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
条件式（９）の上限値を超える場合、球面収差の補正には有利な硝種を利用可能であるが、軸上色収差の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。 When the upper limit value of conditional expression (9) is exceeded, glass types that are advantageous for correcting spherical aberration can be used, but it becomes difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration, and high optical performance cannot be realized.
なお、上述した条件式（９）について、その下限値をさらに１．４３に、また、上限値をさらに１．７３とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (9), the lower limit value is further set to 1.43, and the upper limit value is further set to 1.73, whereby the above-described effect can be further ensured.
条件式（１０）は、第３レンズ群に含まれる正レンズのアッベ数の範囲を規定する式である。条件式（１０）を満たすことで、広角端から望遠端への変倍に際して発生する軸上色収差変動や色の球面収差変動を抑え、高性能化に寄与する。 Conditional expression (10) is an expression defining the range of the Abbe number of the positive lens included in the third lens group. Satisfying conditional expression (10) suppresses axial chromatic aberration fluctuations and chromatic spherical aberration fluctuations that occur during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, thereby contributing to higher performance.
条件式（１０）の下限値を超える場合、軸上色収差の変動を抑えることが困難となり、また、材質の異常分散性が小さくなり２次スペクトルを抑えることも困難になるので、特に望遠端において高い光学性能を実現できない。 If the lower limit of conditional expression (10) is exceeded, it will be difficult to suppress fluctuations in axial chromatic aberration, and the anomalous dispersion of the material will be reduced, making it difficult to suppress the secondary spectrum. High optical performance cannot be realized.
なお、上述した条件式（１０）について、その下限値をさらに６８にすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (10) described above, by setting the lower limit value to 68, the above-described effect can be further ensured.
また、第９の発明であるズームレンズ系は、第１乃至８いずれかの発明であって、さらに前記第６レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズを有し、下記アッベ数を持つ正レンズを含む。
（１１）ｎｄ６Ｔａｖｅ＜１．７５
（１２）６４＜νｄ６Ｔ
ｎｄ６Ｔａｖｅ：第６レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値
νｄ６Ｔ：第６レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数
A zoom lens system according to a ninth aspect of the present invention is any one of the first to eighth aspects, wherein the sixth lens group further includes at least two positive lenses, and a positive lens having the following Abbe number: including.
(11) nd6Tave <1.75
(12) 64 <νd6T
nd6Tave: Average refractive index of positive lenses included in the sixth lens group νd6T: Abbe number of the lowest dispersion lens among positive lenses included in the sixth lens group
条件式（１１）は、第６レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値の範囲を規定する式である。条件式（１１）を満たすことで、広角端から望遠端への変倍に際して発生する球面収差やコマ収差、非点収差の変動を抑えつつ、色収差に有利な硝種を選ぶことで、高性能化に寄与する。 Conditional expression (11) is an expression that defines the range of the average value of the refractive indexes of the positive lenses included in the sixth lens group. By satisfying conditional expression (11), high performance can be achieved by selecting a glass type that is advantageous for chromatic aberration while suppressing variations in spherical aberration, coma, and astigmatism that occur during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Contribute to.
条件式（１１）の下限値を超える場合、球面収差やコマ収差、非点収差の補正には有利な硝種を利用可能であるが、倍率色収差の変倍時の変動を抑えることが困難となり、高い光学性能を実現できない。 If the lower limit value of conditional expression (11) is exceeded, glass types that are advantageous for correcting spherical aberration, coma aberration, and astigmatism can be used, but it becomes difficult to suppress fluctuations during magnification chromatic aberration magnification. High optical performance cannot be realized.
なお、上述した条件式（１１）について、その下限値をさらに１．４３に、また、上限値をさらに１．６３とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (11) described above, the lower limit value is further set to 1.43, and the upper limit value is further set to 1.63, whereby the above-described effect can be further ensured.
条件式（１２）は、第６レンズ群に含まれる正レンズのアッベ数の範囲を規定する式である。広角端から望遠端への変倍に際して発生する倍率色収差変動を抑えて高性能化に寄与する。 Conditional expression (12) defines the Abbe number range of the positive lens included in the sixth lens group. This contributes to higher performance by suppressing the change in lateral chromatic aberration that occurs during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
条件式（１２）の下限値を超える場合、倍率色収差変動を抑えることが困難となり、また、材質の異常分散性が小さくなり２次スペクトルを抑えることも困難になるので、特に広角端において高い光学性能を実現できない。 If the lower limit of conditional expression (12) is exceeded, it will be difficult to suppress the chromatic aberration of magnification, and the anomalous dispersion of the material will be reduced, making it difficult to suppress the secondary spectrum. Unable to achieve performance.
なお、上述した条件式（１２）について、その下限値をさらに６８にすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (12) described above, by setting the lower limit value to 68, the above-described effect can be further ensured.
また、第１０の発明であるズームレンズ系は、第１乃至９いずれかの発明であって、さらに前記第２レンズ群は、少なくとも２枚の負レンズと１枚の正レンズとを有し、少なくとも負レンズの１面に非球面を有する。 A zoom lens system according to a tenth aspect of the present invention is any one of the first to ninth aspects, wherein the second lens group further includes at least two negative lenses and one positive lens. At least one surface of the negative lens has an aspheric surface.
広角域から望遠域までカバーするズームレンズにおいては、広角端でレトロフォーカスのパワー配置をとる必要があるので、前群の負パワーを強くし、第２レンズ群のパワーを適切に設定する必要がある。さらに第２レンズ群は、広角端において、軸外光束を画角全域でレンズ周辺部まで光線を通す必要があるので、非点収差、コマ収差等の様々な収差を適切に補正する必要がある。そして第２レンズ群は、フォーカスにも用いるので、フォーカシング時の球面収差、コマ収差、非点収差の変動を抑える必要がある。そこで、第２レンズ群内には非球面レンズを効果的に配置し、高度な収差補正を行うことが重要となる。 In a zoom lens that covers from the wide-angle range to the telephoto range, it is necessary to use a retrofocus power arrangement at the wide-angle end, so it is necessary to increase the negative power of the front group and set the power of the second lens group appropriately. is there. Furthermore, since it is necessary for the second lens group to pass the off-axis light beam to the lens periphery at the wide angle end, it is necessary to appropriately correct various aberrations such as astigmatism and coma. . Since the second lens group is also used for focusing, it is necessary to suppress variations in spherical aberration, coma aberration, and astigmatism during focusing. Therefore, it is important to effectively arrange an aspheric lens in the second lens group and perform advanced aberration correction.
また、第１１の発明であるズームレンズ系は、第１乃至１０いずれかの発明であって、さらに前記第６レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと１枚の負レンズとを有し、少なくとも正レンズの１面に非球面を有する。 A zoom lens system according to an eleventh aspect of the present invention is any one of the first to tenth aspects, wherein the sixth lens group further includes at least two positive lenses and one negative lens. At least one surface of the positive lens has an aspheric surface.
広角域から望遠域までカバーするズームレンズにおいては、広角端でレトロフォーカスのパワー配置をとる必要があるので、後群の正パワーの一部を司る、第６レンズ群のパワーを適切に設定する必要がある。さらに第６レンズ群は、広角端から望遠端までズーム全域において、軸上光束から軸外光束までの画角全域でレンズ周辺部まで光線を通す必要があるので、球面収差、非点収差、コマ収差、色収差等の様々な収差を適切に補正する必要がある。そこで、第６レンズには適切に非球面レンズを効果的に配置し、高度な収差補正を行うことが重要となる。 In a zoom lens that covers from the wide-angle range to the telephoto range, it is necessary to have a retrofocus power arrangement at the wide-angle end, so the power of the sixth lens group that controls a part of the positive power of the rear group is set appropriately. There is a need. Furthermore, the sixth lens group needs to transmit light rays to the lens peripheral part in the entire field angle from the on-axis light beam to the off-axis light beam in the entire zoom range from the wide-angle end to the telephoto end, so that spherical aberration, astigmatism, coma It is necessary to appropriately correct various aberrations such as aberration and chromatic aberration. Therefore, it is important to appropriately arrange an aspheric lens for the sixth lens and perform advanced aberration correction.
また、第１２の発明であるズームレンズ系は、第１乃至１１いずれかの発明であって、さらに以下の条件式（１３）を満足することを特徴とする。
（１３）８＜ｆ２／β３６ｗ＜２４
β３６ｗ：広角端における前記第３レンズ群から前記第６レンズ群までの合成倍率
A zoom lens system according to a twelfth aspect of the invention is any one of the first to eleventh aspects of the invention, and further satisfies the following conditional expression (13).
(13) 8 <f2 / β36w <24
β36w: Composite magnification from the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end
条件式（１３）は、先述の事情を鑑み、第２レンズ群の焦点距離と広角端での第３レンズ群から第６レンズ群までの合成倍率との比を規定する条件式である。 Conditional expression (13) is a conditional expression that defines the ratio between the focal length of the second lens group and the combined magnification from the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end in view of the above-described circumstances.
条件式（１３）の下限を超えて、第２レンズ群の焦点距離が短くなると、広角端での非点収差の補正が困難になること、フォーカシングによる非点収差の収差補正が困難になることが課題となる。また、第２レンズ群にはより高屈折率な硝材を用いる必要が生じるので、広角端における倍率色収差の補正が不十分となる。一方、広角端での第３レンズ群から第６レンズ群との合成倍率が大きくなると、第１レンズ群と第２レンズ群の合成系で負の屈折力を強くしなくてはならないので、レトロフォーカス傾向がより強まるパワー配置となり、広角端における歪曲収差の補正が困難になる。 If the focal length of the second lens unit becomes shorter than the lower limit of conditional expression (13), it will be difficult to correct astigmatism at the wide-angle end, and it will be difficult to correct astigmatism by focusing. Is an issue. In addition, since it is necessary to use a glass material having a higher refractive index for the second lens group, correction of lateral chromatic aberration at the wide angle end becomes insufficient. On the other hand, when the composite magnification of the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end increases, the negative refractive power must be increased in the composite system of the first lens group and the second lens group. The power arrangement has a stronger focus tendency, and it becomes difficult to correct distortion at the wide-angle end.
条件式（１３）の上限を超えて、第２レンズ群の焦点距離が長くなると、第２レンズ群のフォーカス移動量が大きくなるので、広角端での第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が狭くなり、フォーカス時のスペース確保が困難になる。また、広角端における第３レンズ群から第６レンズ群までの合成の結像倍率が小さくなると、ズーム移動時に第２レンズ群がスムーズに移動する軌跡を描くことが出来なくなり、スムーズなズームカムとフォーカスカムの作成が出来なくなる。 If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded and the focal length of the second lens group increases, the amount of focus movement of the second lens group increases, so the first lens group and the second lens group at the wide angle end The interval becomes narrow and it becomes difficult to secure a space for focusing. Also, if the combined image forming magnification from the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end becomes small, it becomes impossible to draw a locus in which the second lens group moves smoothly during zoom movement, and smooth zoom cam and focus The cam can no longer be created.
なお、上述した条件式（１３）について、その下限値をさらに１２に、また、上限値をさらに２１とすることで、前述の効果をより確実にすることができる。 In addition, regarding the conditional expression (13) described above, by setting the lower limit value to 12 and the upper limit value to 21, the above-described effect can be further ensured.
また、第１３の発明である撮像装置は、第１乃至第１２いずれかの発明であるズームレンズ系を有することを特徴とする。 An image pickup apparatus according to a thirteenth invention includes the zoom lens system according to any one of the first to twelfth inventions.
次に、本発明のズームレンズ系に係る実施例のレンズ構成について説明する。尚、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像面側の順で記載する。 Next, a description will be given of a lens configuration of an example according to the zoom lens system of the present invention. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image plane side.
以下に、前述した本発明のズームレンズの各実施例の具体的な数値データを示す Specific numerical data of each embodiment of the zoom lens of the present invention described above are shown below.
［面データ］において、面番号は物体側から数えたレンズ面又は開口絞りの番号、ｒは各面の曲率半径、ｄは各面の間隔、ｎｄはｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）に対する屈折率、ｖｄはｄ線に対するアッベ数を示している。 In [Surface data], the surface number is the number of the lens surface or aperture stop counted from the object side, r is the radius of curvature of each surface, d is the distance between the surfaces, nd is the refractive index with respect to the d-line (wavelength 587.56 nm). , Vd indicate Abbe numbers for the d line.
面番号に付した＊（アスタリスク）は、そのレンズ面形状が非球面であることを示している。また、ＢＦはバックフォーカスを表している。 The * (asterisk) attached to the surface number indicates that the lens surface shape is an aspherical surface. BF represents back focus.
面番号に付した（絞り）は、その位置に開口絞りＳが位置していることを示している。
平面又は開口絞りＳに対する曲率半径には∞（無限大）を記入している。
The (diaphragm) attached to the surface number indicates that the aperture stop S is located at that position.
∞ (infinity) is entered in the radius of curvature for the plane or aperture stop S.
［非球面データ］には、［面データ］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与え
る各係数値を示している。非球面の形状は、非球面の形状は、光軸に直行する方向への光
軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をＺ、基準球面
の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０、次の非球面係数をそれぞれＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。
［各種データ］には、ズーム比及び各焦点距離状態における焦点距離等の値を示している。 [Various data] shows values such as the zoom ratio and the focal length in each focal length state.
［可変間隔データ］には、各焦点距離状態における可変間隔及びＢＦ（バックフォーカス）の値を示している。 [Variable interval data] indicates the value of the variable interval and BF (back focus) in each focal length state.
［レンズ群データ］には、各レンズ群を構成する最も物体側の面番号及び群全体の合成焦点距離を示している。 [Lens Group Data] indicates the surface number of the most object side constituting each lens group and the combined focal length of the entire group.
なお、以下の全ての諸元の値において、記載している焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、レンズ面間隔ｄ、その他の長さの単位は特記のない限りミリメートル（ｍｍ）を使用するが、光学系では比例拡大と比例縮小とにおいても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。 In all the values of the following specifications, the focal length f, the radius of curvature r, the lens surface interval d, and other length units described are in millimeters (mm) unless otherwise specified. In the system, the same optical performance can be obtained even in proportional expansion and proportional reduction, and the present invention is not limited to this.
また、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、△Ｓ、△Ｍはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 In the aberration diagrams corresponding to each example, d, g, and C represent d-line, g-line, and C-line, respectively, and ΔS and ΔM represent sagittal image plane and meridional image plane, respectively. .
さらに、図１、図１１、図２１、図３１、図４１、図５１及び図６１に示すレンズ構成図において、矢印は広角端から望遠端への変倍に際してのレンズ群の軌跡、Ｉは像面、中心を通る一点鎖線は光軸である。 Furthermore, in the lens configuration diagrams shown in FIGS. 1, 11, 21, 31, 41, 51, and 61, the arrows indicate the locus of the lens group during zooming from the wide angle end to the telephoto end, and I indicates the image. An alternate long and short dash line passing through the surface and center is the optical axis.
図１は、本発明の実施例１のズームレンズ系のレンズ構成図である。全体として正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to Example 1 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power as a whole includes a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L2, and a positive meniscus having a convex surface facing the object side. Lens L3.
全体として負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、両凹レンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power as a whole is composed of a negative meniscus lens L4 having a convex surface with an aspheric resin bonded to the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a biconcave lens L7.
全体として正の屈折力を有するＧ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、両凸レンズＬ９と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０から成る正の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 G3 having a positive refractive power as a whole is composed of an aperture stop S, a biconvex lens L8, a biconvex lens L9, and a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L10 having a concave surface facing the object side.
全体として負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４は、物体側の面に非球面を用いた両凹レンズＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 having negative refracting power as a whole is a cemented lens having negative refracting power composed of a biconcave lens L11 using an aspheric surface on the object side surface and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side. Is composed of. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
全体として正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５は、正の屈折力を有する正メニスカスレンズＬ１３から構成される。 The fifth lens group G5 having a positive refractive power as a whole is composed of a positive meniscus lens L13 having a positive refractive power.
全体として正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１４、両凸レンズＬ１５と両凹レンズＬ１６から成る負の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７、から構成される。 The sixth lens group G6 having a positive refractive power as a whole includes a biconvex lens L14 using an aspheric surface on both sides, a cemented lens having a negative refractive power composed of a biconvex lens L15 and a biconcave lens L16, and a concave surface facing the object side. And a positive meniscus lens L17.
また、実施例１のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 Further, in the zoom lens system of Example 1, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 becomes large during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例１に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例1
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 125.6120 1.5500 1.910823 35.25
2 68.0640 8.2080 1.437001 95.10
3 -434.2770 0.1500
4 65.8690 6.0900 1.592824 68.62
5 489.1580 (d5)
6* 50.8820 0.1000 1.518400 52.10
7 48.9810 0.9000 1.883000 40.80
8 14.9020 6.7670
9 -32.6410 0.7500 1.772500 49.62
10 68.1350 0.1500
11 30.2940 4.7370 1.846664 23.78
12 -39.3820 0.7660
13 -25.1190 0.7500 1.772500 49.62
14 165.6940 (d14)
15(絞り) ∞ 0.8000
16 36.2170 3.3120 1.548140 45.82
17 -49.9020 0.1500
18 26.9860 4.1000 1.437001 95.10
19 -43.1340 0.7500 1.945945 17.98
20 -172.9670 (d20)
21* -42.1870 1.0000 1.592014 67.02
22 30.1340 1.4060 1.805181 25.46
23 49.1310 (ｄ23)
24 32.4610 1.7580 1.437001 95.10
25 72.4500 (ｄ25)
26* 59.2780 3.0190 1.592014 67.02
27* -42.3410 0.1500
28 102.2770 3.3490 1.437001 95.10
29 -33.2580 0.8000 1.772500 49.62
30 45.1130 1.5120
31 -148.2220 2.6190 1.517420 52.15
32 -31.7680 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 21面 26面 27面
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 3.03170E-06 5.08010E-06 -1.31230E-05 1.08310E-05
A6 5.68360E-09 1.96030E-08 -6.33460E-08 -4.03880E-08
A8 -1.14830E-10 -1.11790E-11 -1.92970E-10 -3.46570E-10
A10 5.05470E-13 0.00000E+00 6.56030E-12 7.13010E-12
[各種データ]
ズーム比 15.47
広角 中間 望遠
焦点距離 18.68 65.01 289.02
Fナンバー 3.60 5.24 6.51
全画角2ω 76.04 23.72 5.52
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 144.42 188.07 230.67
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 2.5500 37.4530 71.3870
d14 33.6210 15.3150 2.0240
d20 3.4990 4.8720 4.8570
d23 3.0940 1.7210 1.7360
d25 7.7000 2.7660 0.7800
BF 38.315 70.300 94.242
d0 235.5778 191.9297 149.3311
d5 1.2698 34.3718 58.7569
d14 34.9012 18.3962 14.6541
d20 3.4990 4.8720 4.8570
d23 3.0940 1.7210 1.7360
d25 7.7000 2.7660 0.7800
BF 38.3153 70.3004 94.2422
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 109.86
G2 6 -14.32
G3 15 27.82
G4 21 -42.52
G5 24 132.80
G6 26 68.03
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 1 are shown below.
Numerical example 1
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 125.6120 1.5500 1.910823 35.25
2 68.0640 8.2080 1.437001 95.10
3 -434.2770 0.1500
4 65.8690 6.0900 1.592824 68.62
5 489.1580 (d5)
6 * 50.8820 0.1000 1.518400 52.10
7 48.9810 0.9000 1.883000 40.80
8 14.9020 6.7670
9 -32.6410 0.7500 1.772500 49.62
10 68.1350 0.1500
11 30.2940 4.7370 1.846664 23.78
12 -39.3820 0.7660
13 -25.1190 0.7500 1.772500 49.62
14 165.6940 (d14)
15 (Aperture) ∞ 0.8000
16 36.2170 3.3120 1.548 140 45.82
17 -49.9020 0.1500
18 26.9860 4.1000 1.437001 95.10
19 -43.1340 0.7500 1.945945 17.98
20 -172.9670 (d20)
21 * -42.1870 1.0000 1.592014 67.02
22 30.1340 1.4060 1.805181 25.46
23 49.1310 (d23)
24 32.4610 1.7580 1.437001 95.10
25 72.4500 (d25)
26 * 59.2780 3.0190 1.592014 67.02
27 * -42.3410 0.1500
28 102.2770 3.3490 1.437001 95.10
29 -33.2580 0.8000 1.772500 49.62
30 45.1130 1.5120
31 -148.2220 2.6190 1.517420 52.15
32 -31.7680 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 21 faces 26 faces 27 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 3.03170E-06 5.08010E-06 -1.31230E-05 1.08310E-05
A6 5.68360E-09 1.96030E-08 -6.33460E-08 -4.03880E-08
A8 -1.14830E-10 -1.11790E-11 -1.92970E-10 -3.46570E-10
A10 5.05470E-13 0.00000E + 00 6.56030E-12 7.13010E-12
[Various data]
Zoom ratio 15.47
Wide angle Medium telephoto Focal length 18.68 65.01 289.02
F number 3.60 5.24 6.51
Full angle of view 2ω 76.04 23.72 5.52
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 144.42 188.07 230.67
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 2.5500 37.4530 71.3870
d14 33.6210 15.3150 2.0240
d20 3.4990 4.8720 4.8570
d23 3.0940 1.7210 1.7360
d25 7.7000 2.7660 0.7800
BF 38.315 70.300 94.242
d0 235.5778 191.9297 149.3311
d5 1.2698 34.3718 58.7569
d14 34.9012 18.3962 14.6541
d20 3.4990 4.8720 4.8570
d23 3.0940 1.7210 1.7360
d25 7.7000 2.7660 0.7800
BF 38.3153 70.3004 94.2422
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -14.32
G3 15 27.82
G4 21 -42.52
G5 24 132.80
G6 26 68.03
図１１は、本発明の実施例２のズームレンズ系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to Example 2 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power is a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive meniscus lens L3 having a convex surface.
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface obtained by bonding an aspheric resin to the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、両凸レンズＬ９と両凹レンズＬ１０から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 The third lens group G3 having a positive refractive power includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, and a cemented lens having a negative refractive power composed of a biconvex lens L9 and a biconcave lens L10.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側の面に非球面を用いた負の屈折力を有する両凹レンズＬ１１から構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 is composed of a biconcave lens L11 having negative refractive power and using an aspherical surface on the object side. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する平凸レンズＬ１２で構成される。 The fifth lens group G5 includes a planoconvex lens L12 having a positive refractive power with the convex surface facing the object side.
正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１３、物体側に平面を向けた平凹レンズＬ１４、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１５、から構成される。 The sixth lens group G6 having positive refractive power is composed of a biconvex lens L13 using aspheric surfaces on both sides, a plano-concave lens L14 having a plane facing the object side, and a positive meniscus lens L15 having a concave surface facing the object side. The
また、実施例２のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system of Example 2, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例２に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例2
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 134.3030 1.6000 1.846664 23.78
2 58.4840 6.5530 1.592824 68.62
3 334.8110 0.1500
4 54.6460 5.1130 1.883000 40.80
5 160.5000 (d5)
6* 86.7310 0.1300 1.518400 52.10
7 59.6900 1.0000 1.883000 40.80
8 13.3530 6.0660
9 -38.9070 0.9000 1.883000 40.80
10 36.4590 0.6060
11 27.6850 5.7990 1.846664 23.78
12 -27.9940 0.6410
13 -20.3300 0.9000 1.772500 49.62
14 -149.6180 (d14)
15(絞り) ∞ 1.0000
16 36.1410 3.3040 1.834001 37.34
17 -47.6150 0.4260
18 27.4300 4.1950 1.437001 95.10
19 -24.3660 0.8000 2.001003 29.13
20 36.6750 (d20)
21* -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7490 (d22)
23 34.0460 2.2700 1.806100 33.27
24 ∞ (d24)
25* 40.4280 4.3230 1.592014 67.02
26* -37.7870 0.1500
27 ∞ 1.0000 1.953748 32.32
28 37.8300 2.1800
29 -84.7570 4.5000 1.437001 95.10
30 -17.9880 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 21面 25面 26面
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.36586E-05 3.48097E-06 -2.21284E-05 2.73360E-05
A6 1.08769E-08 1.11677E-08 -6.34002E-09 -3.67544E-08
A8 -1.96416E-10 -2.94313E-10 -4.79599E-10 -5.01840E-10
A10 8.23388E-13 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
ズーム比 3.83
広角 中間 望遠
焦点距離 17.61 36.80 67.48
Fナンバー 2.93 3.56 4.12
全画角2ω 79.75 41.82 23.42
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 123.86 141.17 163.74
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 18.5420 34.7360
d14 17.2810 5.7230 1.6000
d20 2.4040 2.4560 3.5850
d22 1.8810 1.8290 0.7000
d24 5.5910 1.9340 0.7000
BF 38.497 56.181 67.909
d0 96.1400 78.8293 56.2645
d5 3.2469 15.1161 29.2885
d14 19.6384 9.1489 7.0475
d20 2.4040 2.4560 3.5850
d22 1.8810 1.8290 0.7000
d24 5.5910 1.9340 0.7000
BF 38.4968 56.1806 67.9086
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 90.96
G2 6 -12.95
G3 15 63.07
G4 21 -85.00
G5 23 42.24
G6 25 42.31
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 2 are shown below.
Numerical example 2
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 134.3030 1.6000 1.846664 23.78
2 58.4840 6.5530 1.592824 68.62
3 334.8110 0.1500
4 54.6460 5.1130 1.883000 40.80
5 160.5000 (d5)
6 * 86.7310 0.1300 1.518400 52.10
7 59.6900 1.0000 1.883000 40.80
8 13.3530 6.0660
9 -38.9070 0.9000 1.883000 40.80
10 36.4590 0.6060
11 27.6850 5.7990 1.846664 23.78
12 -27.9940 0.6410
13 -20.3300 0.9000 1.772500 49.62
14 -149.6180 (d14)
15 (Aperture) ∞ 1.0000
16 36.1410 3.3040 1.834001 37.34
17 -47.6150 0.4260
18 27.4300 4.1950 1.437001 95.10
19 -24.3660 0.8000 2.001003 29.13
20 36.6750 (d20)
21 * -60.5000 0.9000 1.592014 67.02
22 300.7490 (d22)
23 34.0460 2.2700 1.806100 33.27
24 ∞ (d24)
25 * 40.4280 4.3230 1.592014 67.02
26 * -37.7870 0.1500
27 ∞ 1.0000 1.953748 32.32
28 37.8300 2.1800
29 -84.7570 4.5000 1.437001 95.10
30 -17.9880 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 21 faces 25 faces 26 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.36586E-05 3.48097E-06 -2.21284E-05 2.73360E-05
A6 1.08769E-08 1.11677E-08 -6.34002E-09 -3.67544E-08
A8 -1.96416E-10 -2.94313E-10 -4.79599E-10 -5.01840E-10
A10 8.23388E-13 0.00000E + 00 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
Zoom ratio 3.83
Wide angle Medium telephoto Focal length 17.61 36.80 67.48
F number 2.93 3.56 4.12
Full angle of view 2ω 79.75 41.82 23.42
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 123.86 141.17 163.74
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.7000 18.5420 34.7360
d14 17.2810 5.7230 1.6000
d20 2.4040 2.4560 3.5850
d22 1.8810 1.8290 0.7000
d24 5.5910 1.9340 0.7000
BF 38.497 56.181 67.909
d0 96.1400 78.8293 56.2645
d5 3.2469 15.1161 29.2885
d14 19.6384 9.1489 7.0475
d20 2.4040 2.4560 3.5850
d22 1.8810 1.8290 0.7000
d24 5.5910 1.9340 0.7000
BF 38.4968 56.1806 67.9086
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -12.95
G3 15 63.07
G4 21 -85.00
G5 23 42.24
G6 25 42.31
図２１は、本発明の実施例３のズームレンズ系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 21 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to Example 3 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power is a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive meniscus lens L3 having a convex surface.
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface obtained by bonding an aspheric resin to the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side. Is composed of.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、両凸レンズＬ９と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１０から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 The third lens group G3 having a positive refractive power includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, a biconvex lens L9, and a cemented lens having a negative refractive power including a negative meniscus lens L10 having a concave surface facing the object side. The
第４レンズ群Ｇ４は、物体側の面に非球面を用いた両凹レンズＬ１１と物体側に凸面を持つ正メニスカスレンズＬ１２から成る負の屈折力を有する接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 includes a cemented lens having negative refractive power, which includes a biconcave lens L11 using an aspheric surface on the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface on the object side. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する正メニスカスレンズＬ１３で構成される。 The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L13 having a positive refractive power with a convex surface directed toward the object side.
正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１４、両凹レンズＬ１５と両凸レンズＬ１６から成る負の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１７、から構成される。 The sixth lens group G6 having positive refractive power includes a biconvex lens L14 using an aspheric surface on both sides, a cemented lens having negative refractive power composed of a biconcave lens L15 and a biconvex lens L16, and a positive surface with a concave surface facing the object side. A meniscus lens L17.
また、実施例３のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system of Example 3, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased when zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例３に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例3
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 126.1060 1.5500 1.846664 23.78
2 56.5940 8.0030 1.592824 68.62
3 464.4520 0.1500
4 55.4910 5.5900 1.883000 40.80
5 160.7100 (d5)
6* 82.3920 0.1000 1.518400 52.10
7 60.6180 1.3500 1.772500 49.62
8 13.6010 6.5950
9 -39.1540 0.9000 1.883000 40.80
10 52.8570 0.5170
11 30.4550 4.8840 1.846664 23.78
12 -41.1140 0.8760
13 -22.0960 0.9000 1.729160 54.67
14 -590.6330 (d14)
15(絞り) ∞ 1.6050
16 74.2850 3.3170 1.883000 40.80
17 -38.8110 0.1500
18 130.7800 4.3990 1.437001 95.10
19 -22.5020 1.0000 2.001003 29.13
20 -103.8610 (d20)
21* -60.3030 1.0000 1.696802 55.46
22 62.3280 1.6530 2.001003 29.13
23 172.9530 (ｄ23)
24 29.1670 2.7750 1.617998 63.39
25 108.8120 (ｄ25)
26* 80.0000 3.2470 1.592014 67.02
27 -53.0730 0.1878
28 -131.0180 0.9000 1.953748 32.32
29 43.5730 6.0900 1.437001 95.10
30 -40.6350 0.1500
31 -230.4940 2.5470 1.834806 42.72
32 -54.6870 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 21面 26面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.09887E-05 8.39196E-07 -1.95309E-05
A6 -2.33507E-09 -8.50952E-09 6.79503E-10
A8 -6.16453E-11 2.59552E-10 -4.50610E-11
A10 3.51872E-13 -8.61120E-13 0.00000E+00
[各種データ]
ズーム比 2.59
広角 中間 望遠
焦点距離 18.65 28.29 48.30
Fナンバー 2.92 2.93 2.92
全画角2ω 76.15 53.06 32.43
像高Y 14.20 14.20 14.20
レンズ全長 134.79 142.43 157.79
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.9000 12.0110 25.4220
d14 16.2950 9.2300 2.4460
d20 1.2590 3.4470 1.5000
d23 3.6880 1.5000 3.4470
d25 10.7110 7.6710 5.5300
BF 38.499 48.139 59.004
d0 115.2127 107.5660 92.2150
d5 1.6636 9.2386 21.2698
d14 18.5314 12.0024 6.5982
d20 1.2590 3.4470 1.5000
d23 3.6880 1.5000 3.4470
d25 10.7110 7.6710 5.5300
BF 38.4984 48.1392 59.0042
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 86.88
G2 6 -13.03
G3 15 41.53
G4 21 -80.00
G5 24 63.63
G6 26 46.72
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 3 are shown below.
Numerical example 3
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 126.1060 1.5500 1.846664 23.78
2 56.5940 8.0030 1.592824 68.62
3 464.4520 0.1500
4 55.4910 5.5900 1.883000 40.80
5 160.7100 (d5)
6 * 82.3920 0.1000 1.518400 52.10
7 60.6180 1.3500 1.772500 49.62
8 13.6010 6.5950
9 -39.1540 0.9000 1.883000 40.80
10 52.8570 0.5170
11 30.4550 4.8840 1.846664 23.78
12 -41.1140 0.8760
13 -22.0960 0.9000 1.729160 54.67
14 -590.6330 (d14)
15 (Aperture) ∞ 1.6050
16 74.2850 3.3170 1.883000 40.80
17 -38.8110 0.1500
18 130.7800 4.3990 1.437001 95.10
19 -22.5020 1.0000 2.001003 29.13
20 -103.8610 (d20)
21 * -60.3030 1.0000 1.696802 55.46
22 62.3280 1.6530 2.001003 29.13
23 172.9530 (d23)
24 29.1670 2.7750 1.617998 63.39
25 108.8120 (d25)
26 * 80.0000 3.2470 1.592014 67.02
27 -53.0730 0.1878
28 -131.0180 0.9000 1.953748 32.32
29 43.5730 6.0900 1.437001 95.10
30 -40.6350 0.1500
31 -230.4940 2.5470 1.834806 42.72
32 -54.6870 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 21 faces 26 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.09887E-05 8.39196E-07 -1.95309E-05
A6 -2.33507E-09 -8.50952E-09 6.79503E-10
A8 -6.16453E-11 2.59552E-10 -4.50610E-11
A10 3.51872E-13 -8.61120E-13 0.00000E + 00
[Various data]
Zoom ratio 2.59
Wide angle Medium telephoto Focal length 18.65 28.29 48.30
F number 2.92 2.93 2.92
Full angle of view 2ω 76.15 53.06 32.43
Image height Y 14.20 14.20 14.20
Total lens length 134.79 142.43 157.79
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.9000 12.0110 25.4220
d14 16.2950 9.2300 2.4460
d20 1.2590 3.4470 1.5000
d23 3.6880 1.5000 3.4470
d25 10.7110 7.6710 5.5300
BF 38.499 48.139 59.004
d0 115.2127 107.5660 92.2150
d5 1.6636 9.2386 21.2698
d14 18.5314 12.0024 6.5982
d20 1.2590 3.4470 1.5000
d23 3.6880 1.5000 3.4470
d25 10.7110 7.6710 5.5300
BF 38.4984 48.1392 59.0042
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -13.03
G3 15 41.53
G4 21 -80.00
G5 24 63.63
G6 26 46.72
図３１は、本発明の実施例４のズームレンズ系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 31 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to Example 4 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power includes a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L2, and a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. Is composed of.
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、両凹レンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface with an aspherical resin bonded to the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a biconcave lens L7.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The third lens group G3 having positive refractive power includes an aperture stop S, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and a negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side.
負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４は、物体側の面に非球面を用いた両凹レンズＬ１１と物体側に凸面を持つ正メニスカスレンズＬ１２から成る負の屈折力を有する接合レンズで構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 having negative refracting power is composed of a cemented lens having negative refracting power composed of a biconcave lens L11 using an aspheric surface on the object side surface and a positive meniscus lens L12 having a convex surface on the object side. The Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた正の屈折力を有する正メニスカスレンズＬ１３で構成される。 The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L13 having a positive refractive power with a concave surface facing the object side.
第６レンズ群Ｇ６は、正メニスカスレンズＬ１４、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１５、両凹レンズＬ１６、両凸レンズＬ１７と物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１８から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 The sixth lens group G6 has a negative refractive power including a positive meniscus lens L14, a biconvex lens L15 using aspheric surfaces on both sides, a biconcave lens L16, a biconvex lens L17, and a positive meniscus lens L18 having a concave surface facing the object side. Consists of a cemented lens.
また、実施例４のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system of Example 4, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3 are increased. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例４に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例4
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 128.7140 1.5000 1.846664 23.78
2 76.8620 7.3030 1.437001 95.10
3 -323.3590 0.1500
4 71.7320 4.7320 1.729160 54.67
5 250.0000 (d5)
6* 179.7030 0.1000 1.518400 52.10
7 129.8830 0.8500 1.883000 40.80
8 18.7980 6.3130
9 -41.7430 0.8500 1.729160 54.67
10 78.6380 0.1500
11 37.0440 5.0390 1.846664 23.78
12 -46.3490 1.0010
13 -28.4980 0.8500 1.729160 54.67
14 260.7290 (d14)
15(絞り) ∞ 0.5000
16 31.5330 4.4990 1.496997 81.61
17 -68.8580 1.7120
18 31.3910 5.6850 1.592824 68.62
19 -46.6460 0.8000 2.000694 25.46
20 263.6810 (d20)
21* -46.1670 1.0000 1.772503 49.46
22 56.1050 2.1080 1.846664 23.78
23 542.9090 (ｄ23)
24 53.6060 1.7540 1.749500 35.04
25 148.3440 (ｄ25)
26 30.3580 3.2830 1.437001 95.10
27 192.1860 2.3840
28* 56.0120 3.3460 1.583130 59.46
29* -38.1920 0.5240
30 -94.7090 1.0000 1.772500 49.62
31 40.3520 1.1560
32 768.3260 2.4000 1.437001 95.10
33 -60.6100 0.8000 1.834806 42.72
34 -400.0000 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 21面 28面 29面
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 4.07121E-06 2.40725E-06 -2.09319E-05 1.44179E-05
A6 8.71607E-09 5.63152E-09 -4.41135E-08 -4.91594E-08
A8 -7.44892E-11 1.83759E-11 -6.19825E-11 0.00000E+00
A10 2.04116E-13 -9.31087E-14 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
ズーム比 9.88
広角 中間 望遠
焦点距離 29.20 105.33 288.50
Fナンバー 3.64 5.56 6.51
全画角2ω 74.66 22.13 8.29
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 150.55 203.57 232.42
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 2.8000 36.7970 58.8500
d14 27.6570 12.2800 1.7280
d20 2.7210 4.7010 5.0540
d23 4.1230 2.1430 1.7900
d25 6.5710 1.9200 0.4500
BF 44.891 83.941 102.762
d0 349.4482 296.4297 267.5779
d5 1.4677 32.8610 46.8804
d14 28.9893 16.2160 13.6976
d20 2.7210 4.7010 5.0540
d23 4.1230 2.1430 1.7900
d25 6.5710 1.9200 0.4500
BF 44.8910 83.9406 102.7620
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 101.29
G2 6 -16.56
G3 15 33.03
G4 21 -58.82
G5 24 111.11
G6 26 113.09
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 4 are shown below.
Numerical example 4
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 128.7140 1.5000 1.846664 23.78
2 76.8620 7.3030 1.437001 95.10
3 -323.3590 0.1500
4 71.7320 4.7320 1.729160 54.67
5 250.0000 (d5)
6 * 179.7030 0.1000 1.518400 52.10
7 129.8830 0.8500 1.883000 40.80
8 18.7980 6.3130
9 -41.7430 0.8500 1.729160 54.67
10 78.6380 0.1500
11 37.0440 5.0390 1.846664 23.78
12 -46.3490 1.0010
13 -28.4980 0.8500 1.729160 54.67
14 260.7290 (d14)
15 (Aperture) ∞ 0.5000
16 31.5330 4.4990 1.496997 81.61
17 -68.8580 1.7120
18 31.3910 5.6850 1.592824 68.62
19 -46.6460 0.8000 2.000694 25.46
20 263.6810 (d20)
21 * -46.1670 1.0000 1.772503 49.46
22 56.1050 2.1080 1.846664 23.78
23 542.9090 (d23)
24 53.6060 1.7540 1.749500 35.04
25 148.3440 (d25)
26 30.3580 3.2830 1.437001 95.10
27 192.1860 2.3840
28 * 56.0120 3.3460 1.583130 59.46
29 * -38.1920 0.5240
30 -94.7090 1.0000 1.772500 49.62
31 40.3520 1.1560
32 768.3260 2.4000 1.437001 95.10
33 -60.6100 0.8000 1.834806 42.72
34 -400.0000 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 21 faces 28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 4.07121E-06 2.40725E-06 -2.09319E-05 1.44179E-05
A6 8.71607E-09 5.63152E-09 -4.41135E-08 -4.91594E-08
A8 -7.44892E-11 1.83759E-11 -6.19825E-11 0.00000E + 00
A10 2.04116E-13 -9.31087E-14 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
Zoom ratio 9.88
Wide angle Medium telephoto Focal length 29.20 105.33 288.50
F number 3.64 5.56 6.51
Full angle 2ω 74.66 22.13 8.29
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 150.55 203.57 232.42
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 2.8000 36.7970 58.8500
d14 27.6570 12.2800 1.7280
d20 2.7210 4.7010 5.0540
d23 4.1230 2.1430 1.7900
d25 6.5710 1.9200 0.4500
BF 44.891 83.941 102.762
d0 349.4482 296.4297 267.5779
d5 1.4677 32.8610 46.8804
d14 28.9893 16.2160 13.6976
d20 2.7210 4.7010 5.0540
d23 4.1230 2.1430 1.7900
d25 6.5710 1.9200 0.4500
BF 44.8910 83.9406 102.7620
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -16.56
G3 15 33.03
G4 21 -58.82
G5 24 111.11
G6 26 113.09
図４１は、本発明の実施例５の結像光学系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズＬ１と両凸レンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 41 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 5 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power includes a cemented lens having a positive refractive power composed of a meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side, Consists of
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、像面側の面に非球面を用いて物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power uses a negative meniscus lens L4, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6 having a convex surface joined with an aspheric resin on the object side, and an aspheric surface on the image side. A negative meniscus lens L7 having a concave surface facing the object side.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸レンズＬ１０から成る正の屈折力を有する接合レンズ、両凸レンズＬ１１、から構成される。 The third lens group G3 having positive refractive power includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens having positive refractive power, and a biconvex lens L11. Is composed of.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と両凹レンズＬ１３から成る負の屈折力を有する接合レンズで構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 includes a cemented lens having a negative refractive power, which includes a positive meniscus lens L12 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L13. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する正メニスカスレンズＬ１４で構成される。 The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L14 having a positive refractive power with a convex surface directed toward the object side.
正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１５、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と両凹レンズＬ１７から成る負の屈折力を用いた接合レンズ、から構成される。 The sixth lens group G6 having a positive refractive power includes a biconvex lens L15 having an aspheric surface on both sides, a positive meniscus lens L16 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens using a negative refractive power composed of a biconcave lens L17. Is composed of.
また、実施例５のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system of Example 5, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例５に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例5
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 200.0000 1.5000 1.846664 23.78
2 90.0210 7.2000 1.592824 68.62
3 -3068.2230 0.1500
4 60.3460 5.8500 1.772500 49.62
5 150.0000 (d5)
6* 114.3570 0.1000 1.518400 52.10
7 94.9650 0.8500 1.883000 40.80
8 16.0020 8.4590
9 -31.3120 0.8500 1.592824 68.62
10 264.4890 0.4980
11 86.1120 4.8210 1.846664 23.78
12 -39.5430 1.5010
13 -28.2120 1.0000 1.772503 49.46
14* -66.0250 (d14)
15(絞り) ∞ 1.0870
16 72.8830 2.3460 1.437001 95.10
17 -5195.4610 0.1500
18 37.1200 1.0000 2.001003 29.13
19 23.0970 5.9490 1.437001 95.10
20 -112.5890 0.1000
21 32.2320 4.0960 1.640000 60.20
22 -2192.1220 (d22)
23 -63.0910 3.2340 1.772500 49.62
24 -24.2090 0.8000 1.593493 67.00
25 73.1380 (ｄ25)
26 97.5810 1.7630 1.437001 95.10
27 1995.8870 (ｄ27)
28* 66.2350 5.7550 1.497103 81.56
29* -25.4300 0.1500
30 -116.1350 2.9340 1.437001 95.10
31 -35.5920 1.0000 1.883000 40.80
32 200.0000 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 14面 28面 29面
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 7.74170E-06 -6.03790E-06 -1.27050E-05 1.33510E-05
A6 -2.20120E-08 -1.35450E-08 -4.23800E-08 -3.89150E-08
A8 2.47540E-11 0.00000E+00 1.38380E-10 1.68670E-10
A10 -2.58530E-14 0.00000E+00 0.00000E+00 0.00000E+00
[各種データ]
ズーム比 4.08
広角 中間 望遠
焦点距離 24.81 50.51 101.30
Fナンバー 4.11 4.11 4.14
全画角2ω 84.18 45.13 23.44
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 152.01 165.11 192.25
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.3000 19.0000 39.4960
d14 27.4740 10.7380 2.0260
d22 2.7640 6.0780 6.0360
d25 5.9730 2.6600 2.7010
d27 10.4140 4.5500 1.9000
BF 38.941 58.941 76.947
d0 297.9912 284.8901 257.7514
d5 1.2204 15.9199 33.5497
d14 29.5536 13.8181 7.9723
d22 2.7640 6.0780 6.0360
d25 5.9730 2.6600 2.7010
d27 10.4140 4.5500 1.9000
BF 38.9408 58.9410 76.9466
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 106.03
G2 6 -19.04
G3 15 31.81
G4 23 -76.92
G5 26 234.71
G6 28 137.42
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 5 are shown below.
Numerical example 5
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 200.0000 1.5000 1.846664 23.78
2 90.0210 7.2000 1.592824 68.62
3 -3068.2230 0.1500
4 60.3460 5.8500 1.772500 49.62
5 150.0000 (d5)
6 * 114.3570 0.1000 1.518400 52.10
7 94.9650 0.8500 1.883000 40.80
8 16.0020 8.4590
9 -31.3120 0.8500 1.592824 68.62
10 264.4890 0.4980
11 86.1120 4.8210 1.846664 23.78
12 -39.5430 1.5010
13 -28.2120 1.0000 1.772503 49.46
14 * -66.0250 (d14)
15 (Aperture) ∞ 1.0870
16 72.8830 2.3460 1.437001 95.10
17 -5195.4610 0.1500
18 37.1200 1.0000 2.001003 29.13
19 23.0970 5.9490 1.437001 95.10
20 -112.5890 0.1000
21 32.2320 4.0960 1.640000 60.20
22 -2192.1220 (d22)
23 -63.0910 3.2340 1.772500 49.62
24 -24.2090 0.8000 1.593493 67.00
25 73.1380 (d25)
26 97.5810 1.7630 1.437001 95.10
27 1995.8870 (d27)
28 * 66.2350 5.7550 1.497103 81.56
29 * -25.4300 0.1500
30 -116.1350 2.9340 1.437001 95.10
31 -35.5920 1.0000 1.883000 40.80
32 200.0000 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 14 faces 28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000 0.00000
A4 7.74170E-06 -6.03790E-06 -1.27050E-05 1.33510E-05
A6 -2.20120E-08 -1.35450E-08 -4.23800E-08 -3.89150E-08
A8 2.47540E-11 0.00000E + 00 1.38380E-10 1.68670E-10
A10 -2.58530E-14 0.00000E + 00 0.00000E + 00 0.00000E + 00
[Various data]
Zoom ratio 4.08
Wide angle Medium telephoto Focal length 24.81 50.51 101.30
F number 4.11 4.11 4.14
Full angle of view 2ω 84.18 45.13 23.44
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 152.01 165.11 192.25
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.3000 19.0000 39.4960
d14 27.4740 10.7380 2.0260
d22 2.7640 6.0780 6.0360
d25 5.9730 2.6600 2.7010
d27 10.4140 4.5500 1.9000
BF 38.941 58.941 76.947
d0 297.9912 284.8901 257.7514
d5 1.2204 15.9199 33.5497
d14 29.5536 13.8181 7.9723
d22 2.7640 6.0780 6.0360
d25 5.9730 2.6600 2.7010
d27 10.4140 4.5500 1.9000
BF 38.9408 58.9410 76.9466
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -19.04
G3 15 31.81
G4 23 -76.92
G5 26 234.71
G6 28 137.42
図５１は、本発明の実施例６のズームレンズ系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 51 is a lens configuration diagram of a zoom lens system according to Example 6 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power is a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive meniscus lens L3 having a convex surface.
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、両凹レンズＬ５、両凸レンズＬ６、像面側に非球面を用いて物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface joined with an aspheric resin on the object side, a biconcave lens L5, a biconvex lens L6, and an aspheric surface on the image side. And a negative meniscus lens L7 having a concave surface.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１０から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１、から構成される。 The third lens group G3 having a positive refractive power includes a positive refractive power including an aperture stop S, a biconvex lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side.
負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と像面側に非球面を用いた両凹レンズＬ１３から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 having negative refractive power includes a cemented lens having negative refractive power, which includes a positive meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L13 using an aspheric surface on the image surface side. Is done. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有する正メニスカスレンズＬ１４で構成される。 The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L14 having a positive refractive power with a convex surface directed toward the object side.
正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１５、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１７から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 The sixth lens group G6 having positive refractive power is composed of a biconvex lens L15 using aspheric surfaces on both sides, a negative meniscus lens L16 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens L17 having a convex surface on the object side. A cemented lens having a refractive power of
また、実施例６のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system of Example 6, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例６に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例6
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 200.0000 1.8000 1.945945 17.98
2 110.1870 4.5210 1.592824 68.62
3 334.5980 0.1500
4 53.4270 6.0720 1.772500 49.62
5 154.2970 (d5)
6* 200.0000 0.1000 1.518400 52.10
7 83.8490 1.3000 1.883000 40.80
8 17.7930 10.3150
9 -31.3890 0.8500 1.772500 49.62
10 137.3650 0.6280
11 77.0870 4.8590 1.846664 23.78
12 -43.2980 4.2880
13 -20.5650 1.0000 1.497103 81.56
14* -37.1970 (d14)
15(絞り) ∞ 1.0000
16 54.1790 4.5410 1.592824 68.62
17 -115.5160 0.1500
18 59.1260 1.0000 2.001003 29.13
19 21.5190 7.7570 1.729160 54.67
20 331.1400 0.1500
21 57.6220 3.3220 1.834806 42.72
22 2556.0460 (d22)
23 -45.4110 2.5430 2.001003 29.13
24 -30.1040 1.0000 1.592014 67.02
25* 124.2270 (ｄ25)
26 80.0000 1.9200 1.437001 95.10
27 216.7360 (ｄ27)
28* 41.4010 7.4440 1.497103 81.56
29* -36.7370 0.1500
30 130.9300 1.0000 1.910823 35.25
31 23.6390 5.7380 1.437001 95.10
32 476.4760 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 14面 25面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.37420E-05 -2.04050E-06 -7.22540E-07
A6 -1.53950E-08 -2.50480E-10 -4.68560E-09
A8 1.28830E-11 -2.75220E-11 7.38250E-12
A10 3.49230E-14 2.13990E-14 2.80820E-15
28面 29面
K 0.00000 0.00000
A4 -1.02700E-05 8.04820E-06
A6 -7.15290E-09 -2.05100E-08
A8 -1.91080E-11 2.56610E-11
A10 0.00000E+00 -8.06120E-14
[各種データ]
ズーム比 2.74
広角 中間 望遠
焦点距離 24.85 50.00 68.00
Fナンバー 2.92 2.92 2.93
全画角2ω 83.71 45.71 34.33
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 150.73 167.12 178.30
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.9000 21.5250 28.0230
d14 19.8030 5.8650 1.4000
d22 3.5770 7.4720 8.2040
ｄ25 6.6340 2.7390 2.0060
ｄ27 4.5280 1.2380 0.4500
BF 38.693 54.678 64.6141
d0 229.2674 212.8848 201.7049
d5 1.5174 17.8674 23.5882
d14 22.1856 9.5226 5.8348
d22 3.5770 7.4720 8.2040
ｄ25 6.6340 2.7390 2.0060
ｄ27 4.5280 1.2380 0.4500
BF 38.6926 54.6783 64.6140
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 106.44
G2 6 -18.10
G3 15 32.76
G4 23 -76.92
G5 26 288.94
G6 28 83.31
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 6 are shown below.
Numerical example 6
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 200.0000 1.8000 1.945945 17.98
2 110.1870 4.5210 1.592824 68.62
3 334.5980 0.1500
4 53.4270 6.0720 1.772500 49.62
5 154.2970 (d5)
6 * 200.0000 0.1000 1.518400 52.10
7 83.8490 1.3000 1.883000 40.80
8 17.7930 10.3150
9 -31.3890 0.8500 1.772500 49.62
10 137.3650 0.6280
11 77.0870 4.8590 1.846664 23.78
12 -43.2980 4.2880
13 -20.5650 1.0000 1.497103 81.56
14 * -37.1970 (d14)
15 (Aperture) ∞ 1.0000
16 54.1790 4.5410 1.592824 68.62
17 -115.5160 0.1500
18 59.1260 1.0000 2.001003 29.13
19 21.5190 7.7570 1.729160 54.67
20 331.1400 0.1500
21 57.6220 3.3220 1.834806 42.72
22 2556.0460 (d22)
23 -45.4110 2.5430 2.001003 29.13
24 -30.1040 1.0000 1.592014 67.02
25 * 124.2270 (d25)
26 80.0000 1.9200 1.437001 95.10
27 216.7360 (d27)
28 * 41.4010 7.4440 1.497103 81.56
29 * -36.7370 0.1500
30 130.9300 1.0000 1.910823 35.25
31 23.6390 5.7380 1.437001 95.10
32 476.4760 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 14 faces 25 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.37420E-05 -2.04050E-06 -7.22540E-07
A6 -1.53950E-08 -2.50480E-10 -4.68560E-09
A8 1.28830E-11 -2.75220E-11 7.38250E-12
A10 3.49230E-14 2.13990E-14 2.80820E-15
28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -1.02700E-05 8.04820E-06
A6 -7.15290E-09 -2.05100E-08
A8 -1.91080E-11 2.56610E-11
A10 0.00000E + 00 -8.06120E-14
[Various data]
Zoom ratio 2.74
Wide angle Medium telephoto Focal length 24.85 50.00 68.00
F number 2.92 2.92 2.93
Full angle of view 2ω 83.71 45.71 34.33
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 150.73 167.12 178.30
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 3.9000 21.5250 28.0230
d14 19.8030 5.8650 1.4000
d22 3.5770 7.4720 8.2040
d25 6.6340 2.7390 2.0060
d27 4.5280 1.2380 0.4500
BF 38.693 54.678 64.6141
d0 229.2674 212.8848 201.7049
d5 1.5174 17.8674 23.5882
d14 22.1856 9.5226 5.8348
d22 3.5770 7.4720 8.2040
d25 6.6340 2.7390 2.0060
d27 4.5280 1.2380 0.4500
BF 38.6926 54.6783 64.6140
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -18.10
G3 15 32.76
G4 23 -76.92
G5 26 288.94
G6 28 83.31
図６１は、本発明の実施例７の結像光学系のレンズ構成図である。正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２から成る正の屈折力を有する接合レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３、から構成される。 FIG. 61 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 7 of the present invention. The first lens group G1 having a positive refractive power is a cemented lens having a positive refractive power composed of a negative meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side. It is composed of a positive meniscus lens L3 having a convex surface.
負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２は、物体側に非球面樹脂を接合した凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５、両凸レンズＬ６、像面側に非球面を向けて物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７、から構成される。 The second lens group G2 having negative refractive power includes a negative meniscus lens L4 having a convex surface in which an aspheric resin is bonded to the object side, a negative meniscus lens L5 having a concave surface facing the object side, a biconvex lens L6, and an image surface side. And a negative meniscus lens L7 having an aspherical surface and a concave surface facing the object side.
正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３は、開口絞りＳ、両凸レンズＬ８、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ９と両凸レンズＬ１０から成る正の屈折力を有する接合レンズ、両凸レンズＬ１１、から構成される。 The third lens group G3 having positive refractive power includes an aperture stop S, a biconvex lens L8, a negative meniscus lens L9 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens having positive refractive power, and a biconvex lens L11. Is composed of.
第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と像面側に非球面を用いた両凹レンズＬ１３から成る負の屈折力を有する接合レンズから構成される。第４レンズ群Ｇ４を光軸と略垂直方向に動かすことにより防振を行っている。 The fourth lens group G4 includes a cemented lens having negative refractive power, which includes a positive meniscus lens L12 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L13 using an aspheric surface on the image surface side. Anti-vibration is performed by moving the fourth lens group G4 in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４から構成される。 The fifth lens group G5 includes a positive meniscus lens L14 having a convex surface directed toward the object side.
正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６は、両面に非球面を用いた両凸レンズＬ１５、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１６、両凹レンズＬ１７と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１８から成る負の屈折力を有する接合レンズ、から構成される。 The sixth lens group G6 having positive refractive power includes a biconvex lens L15 using aspheric surfaces on both sides, a positive meniscus lens L16 having a concave surface on the object side, a biconcave lens L17, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side. It is composed of a cemented lens having negative refractive power made of L18.
また、実施例７のズームレンズ系は、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２の間隔は大きくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間隔はそれぞれ変化し、第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６の間隔は小さくなり、第３レンズ群Ｇ３と第５レンズ群Ｇ５の移動量は同じであり、無限遠から近距離物体へのフォーカシングに際して、第２レンズ群Ｇ２を物体側に移動させる。 In the zoom lens system according to the seventh exemplary embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is increased during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, and the second lens group G2 and the third lens group G3. , The distances between the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 change, respectively, and the distances between the fifth lens group G5 and the sixth lens group G6 become smaller. The movement amounts of the lens group G3 and the fifth lens group G5 are the same, and the second lens group G2 is moved to the object side during focusing from infinity to a short-distance object.
続いて、以下に実施例７に係るズームレンズ系の諸元値を示す。
数値実施例7
単位：mm
[面データ]
面番号 r d nd vd
物面 ∞ (d0)
1 200.0000 1.8000 1.922860 20.88
2 123.2980 4.5650 1.592824 68.62
3 557.2120 0.1500
4 59.3990 5.9330 1.618806 63.85
5 216.8630 (d5)
6* 149.5320 0.1000 1.518400 52.10
7 81.8960 1.3000 1.883000 40.80
8 16.2760 7.6600
9 -32.1600 0.8500 1.729160 54.67
10 -1064.3770 3.1290
11 102.8970 4.3220 1.805181 25.46
12 -35.9240 0.9360
13 -22.1220 1.0000 1.592014 67.02
14* -77.2250 (d14)
15(絞り) ∞ 1.0000
16 43.1230 4.6380 1.592824 68.62
17 -801.6870 0.1500
18 43.8190 0.8500 2.001003 29.13
19 20.2740 4.8010 1.592824 68.62
20 -990.7370 0.9570
21 68.1780 3.3960 1.772500 49.62
22 -257.3070 (d22)
23 -36.6060 2.0030 2.001003 29.13
24 -24.0440 1.0000 1.592014 67.02
25* 156.3190 (ｄ25)
26 53.5570 1.7650 1.437001 95.10
27 117.8930 (ｄ27)
28* 61.6310 3.8840 1.592014 67.02
29* -76.0170 0.7350
30 -566.5510 5.3980 1.437001 95.10
31 -26.3880 0.1500
32 -1012.9530 1.0000 1.910823 35.25
33 26.4050 4.8880 1.437001 95.10
34 200.0000 (BF)
像面 ∞
[非球面データ]
6面 14面 25面
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.40610E-05 -4.38420E-06 -2.22800E-08
A6 -1.86190E-08 -1.46990E-08 -1.63150E-08
A8 1.28710E-11 4.52870E-11 1.21260E-10
A10 9.68860E-14 -3.12130E-15 -3.25430E-13
28面 29面
K 0.00000 0.00000
A4 -3.08480E-06 1.94200E-05
A6 -1.41090E-08 -5.08410E-09
A8 -8.32040E-11 -1.22140E-10
A10 0.00000E+00 6.42920E-14
[各種データ]
ズーム比 2.74
広角 中間 望遠
焦点距離 24.85 50.00 68.00
Fナンバー 2.91 3.82 4.13
全画角2ω 83.77 45.90 34.31
像高Y 21.63 21.63 21.63
レンズ全長 146.20 164.34 180.49
[可変間隔データ]
広角 中間 望遠
d0 ∞ ∞ ∞
d5 4.8000 18.5030 30.7570
d14 18.3770 4.8290 1.8850
d22 3.2180 5.8680 5.7990
d25 4.3070 1.6570 1.7260
d27 7.1370 2.0940 1.0900
BF 40.001 63.032 70.8702
d0 133.7997 115.6538 99.5128
d5 1.6625 14.3596 25.4053
d14 21.5145 8.9724 7.2367
d22 3.2180 5.8680 5.7990
d25 4.3070 1.6570 1.7260
d27 7.1370 2.0940 1.0900
BF 40.0013 63.0322 70.8702
[レンズ群データ]
群 始面 焦点距離
G1 1 117.63
G2 6 -17.51
G3 15 33.06
G4 23 -72.55
G5 26 222.72
G6 28 77.11
Subsequently, specification values of the zoom lens system according to Example 7 are shown below.
Numerical example 7
Unit: mm
[Surface data]
Surface number rd nd vd
Object ∞ (d0)
1 200.0000 1.8000 1.922860 20.88
2 123.2980 4.5650 1.592824 68.62
3 557.2120 0.1500
4 59.3990 5.9330 1.618806 63.85
5 216.8630 (d5)
6 * 149.5320 0.1000 1.518400 52.10
7 81.8960 1.3000 1.883000 40.80
8 16.2760 7.6600
9 -32.1600 0.8500 1.729160 54.67
10 -1064.3770 3.1290
11 102.8970 4.3220 1.805181 25.46
12 -35.9240 0.9360
13 -22.1220 1.0000 1.592014 67.02
14 * -77.2250 (d14)
15 (Aperture) ∞ 1.0000
16 43.1230 4.6380 1.592824 68.62
17 -801.6870 0.1500
18 43.8190 0.8500 2.001003 29.13
19 20.2740 4.8010 1.592824 68.62
20 -990.7370 0.9570
21 68.1780 3.3960 1.772500 49.62
22 -257.3070 (d22)
23 -36.6060 2.0030 2.001003 29.13
24 -24.0440 1.0000 1.592014 67.02
25 * 156.3190 (d25)
26 53.5570 1.7650 1.437001 95.10
27 117.8930 (d27)
28 * 61.6310 3.8840 1.592014 67.02
29 * -76.0170 0.7350
30 -566.5510 5.3980 1.437001 95.10
31 -26.3880 0.1500
32 -1012.9530 1.0000 1.910823 35.25
33 26.4050 4.8880 1.437001 95.10
34 200.0000 (BF)
Image plane ∞
[Aspherical data]
6 faces 14 faces 25 faces
K 0.00000 0.00000 0.00000
A4 1.40610E-05 -4.38420E-06 -2.22800E-08
A6 -1.86190E-08 -1.46990E-08 -1.63150E-08
A8 1.28710E-11 4.52870E-11 1.21260E-10
A10 9.68860E-14 -3.12130E-15 -3.25430E-13
28 faces 29 faces
K 0.00000 0.00000
A4 -3.08480E-06 1.94200E-05
A6 -1.41090E-08 -5.08410E-09
A8 -8.32040E-11 -1.22140E-10
A10 0.00000E + 00 6.42920E-14
[Various data]
Zoom ratio 2.74
Wide angle Medium telephoto Focal length 24.85 50.00 68.00
F number 2.91 3.82 4.13
Full angle of view 2ω 83.77 45.90 34.31
Image height Y 21.63 21.63 21.63
Total lens length 146.20 164.34 180.49
[Variable interval data]
Wide angle Medium telephoto
d0 ∞ ∞ ∞
d5 4.8000 18.5030 30.7570
d14 18.3770 4.8290 1.8850
d22 3.2180 5.8680 5.7990
d25 4.3070 1.6570 1.7260
d27 7.1370 2.0940 1.0900
BF 40.001 63.032 70.8702
d0 133.7997 115.6538 99.5128
d5 1.6625 14.3596 25.4053
d14 21.5145 8.9724 7.2367
d22 3.2180 5.8680 5.7990
d25 4.3070 1.6570 1.7260
d27 7.1370 2.0940 1.0900
BF 40.0013 63.0322 70.8702
[Lens group data]
Group Start surface Focal length
G2 6 -17.51
G3 15 33.06
G4 23 -72.55
G5 26 222.72
G6 28 77.11
また、これらの各実施例における条件式対応値一覧を示す。
条件式／実施例 1 2 3 4
（１）０．２＜ｆ１／ｆｔ＜３．０ 0.3801 1.3480 1.7987 0.3511
（２）０．１＜ｆ６／ｆｔ＜２．０ 0.2354 0.6270 0.9673 0.3920
（３）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．０ 0.7667 0.7353 0.6987 0.5671
（４）０．３＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．０ 0.6542 0.7420 0.5191 0.5616
（５）０．１＜｜ｆ４／ｆ５｜＜３．０ 0.3202 2.0125 1.2572 0.5294
（６）ｎｄ１Ｔａｖｅ＞１．４９ 1.5149 1.7379 1.7379 1.5831
（７）６４＜νｄ１Ｔ 95.10 68.63 68.63 95.10
（８）ｎｄ１Ｕ＞１．８０ 1.9108 1.8467 1.8467 1.8467
（９）ｎｄ３Ｔａｖｅ＜１．７ 1.49 1.64 1.66 1.54
（１０）６４＜νｄ３Ｔ 95.10 95.10 95.10 81.61
（１１）ｎｄ６Ｔａｖｅ＜１．７ 1.52 1.51 1.62 1.49
（１２）６４＜νｄ６Ｔ 95.10 95.10 95.10 95.10
（１３）８＜ｆ２／β３６ｗ＜２４ 14.3210 12.9422 13.0330 12.7984
条件式／実施例 5 6 7
（１）０．２＜ｆ１／ｆｔ＜３．０ 1.0467 1.5654 1.7298
（２）０．１＜ｆ６／ｆｔ＜２．０ 1.3566 1.2252 1.1340
（３）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．０ 0.7676 0.7284 0.7044
（４）０．３＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．０ 0.4135 0.4259 0.4557
（５）０．１＜｜ｆ４／ｆ５｜＜３．０ 0.3277 0.2662 0.3257
（６）ｎｄ１Ｔａｖｅ＞１．４９ 1.6827 1.6827 1.6058
（７）６４＜νｄ１Ｔ 68.63 68.63 68.63
（８）ｎｄ１Ｕ＞１．８０ 1.8467 1.9496 1.9229
（９）ｎｄ３Ｔａｖｅ＜１．７ 1.50 1.72 1.65
（１０）６４＜νｄ３Ｔ 95.10 68.63 68.63
（１１）ｎｄ６Ｔａｖｅ＜１．７ 1.47 1.47 1.49
（１２）６４＜νｄ６Ｔ 95.10 95.10 95.10
（１３）８＜ｆ２／β３６ｗ＜２４ 20.2530 18.4749 16.5156
Moreover, the conditional expression corresponding | compatible list in each of these Examples is shown.
Conditional expression / Example 1 2 3 4
(1) 0.2 <f1 / ft <3.0 0.3801 1.3480 1.7987 0.3511
(2) 0.1 <f6 / ft <2.0 0.2354 0.6270 0.9673 0.3920
(3) 0.3 <| f2 / fw | <1.0 0.7667 0.7353 0.6987 0.5671
(4) 0.3 <| f3 / f4 | <1.0 0.6542 0.7420 0.5191 0.5616
(5) 0.1 <| f4 / f5 | <3.0 0.3202 2.0125 1.2572 0.5294
(6) nd1Tave> 1.49 1.5149 1.7379 1.7379 1.5831
(7) 64 <νd1T 95.10 68.63 68.63 95.10
(8) nd1U> 1.80 1.9108 1.8467 1.8467 1.8467
(9) nd3Tave <1.7 1.49 1.64 1.66 1.54
(10) 64 <νd3T 95.10 95.10 95.10 81.61
(11) nd6Tave <1.7 1.52 1.51 1.62 1.49
(12) 64 <νd6T 95.10 95.10 95.10 95.10
(13) 8 <f2 / β36w <24 14.3210 12.9422 13.0330 12.7984
Conditional expression / Example 5 6 7
(1) 0.2 <f1 / ft <3.0 1.0467 1.5654 1.7298
(2) 0.1 <f6 / ft <2.0 1.3566 1.2252 1.1340
(3) 0.3 <| f2 / fw | <1.0 0.7676 0.7284 0.7044
(4) 0.3 <| f3 / f4 | <1.0 0.4135 0.4259 0.4557
(5) 0.1 <| f4 / f5 | <3.0 0.3277 0.2662 0.3257
(6) nd1Tave> 1.49 1.6827 1.6827 1.6058
(7) 64 <νd1T 68.63 68.63 68.63
(8) nd1U> 1.80 1.8467 1.9 496 1.9229
(9) nd3Tave <1.7 1. 50 1.72 1.65
(10) 64 <νd3T 95.10 68.63 68.63
(11) nd6Tave <1.7 1.47 1.47 1.49
(12) 64 <νd6T 95.10 95.10 95.10
(13) 8 <f2 / β36w <24 20.2530 18.4749 16.5156
尚、各実施例に対応する収差図において、ｄ、ｇ、Ｃはそれぞれｄ線、ｇ線、Ｃ線を表しており、ΔＳ、ΔＭはそれぞれサジタル像面、メリジオナル像面を表している。 In the aberration diagrams corresponding to each example, d, g, and C represent d-line, g-line, and C-line, respectively, and ΔS and ΔM represent sagittal image plane and meridional image plane, respectively.
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group S Aperture stop I Image surface
Claims (12)
広角端から望遠端への変倍に際して前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が大きく、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が小さく、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第４レンズ群と前記第５レンズ群との間隔が変化し、前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との間隔が小さくなり、
無限遠から近距離物体への合焦に際して、前記第２レンズ群を物体側に移動させ、
防振に際して前記第４レンズ群が光軸と略垂直方向に動き、
以下に示す条件式（１）乃至（３）を満足することを特徴とするズームレンズ系。
（１）０．２＜ｆ１／ｆｔ＜３．０
（２）０．１＜ｆ６／ｆｔ＜２．０
（３）０．３＜｜ｆ２／ｆｗ｜＜１．０
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ６：前記第６レンズ群の焦点距離
ｆｔ：ズームレンズ系の望遠端における焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
ｆｗ：ズームレンズ系の広角端における焦点距離
In order from the object side to the image plane side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens having a negative refractive power. A lens group, a fifth lens group having a positive refractive power, and a sixth lens group having a positive refractive power;
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group is large, the distance between the second lens group and the third lens group is small, and the third lens group The distance between the fourth lens group changes, the distance between the fourth lens group and the fifth lens group changes, and the distance between the fifth lens group and the sixth lens group decreases,
When focusing from infinity to a short distance object, the second lens group is moved to the object side,
The fourth lens group moves in a direction substantially perpendicular to the optical axis during image stabilization,
A zoom lens system satisfying conditional expressions (1) to (3) shown below.
(1) 0.2 <f1 / ft <3.0
(2) 0.1 <f6 / ft <2.0
(3) 0.3 <| f2 / fw | <1.0
f1: Focal length of the first lens group f6: Focal length of the sixth lens group ft: Focal length at the telephoto end of the zoom lens system
f2: Focal length of the second lens group
fw: focal length at the wide-angle end of the zoom lens system
2. The zoom lens system according to claim 1, wherein the third lens unit and the fifth lens unit move in the same amount during zooming from the wide-angle end to the telephoto end.
（４）０．３＜｜ｆ３／ｆ４｜＜１．０(4) 0.3 <| f3 / f4 | <1.0
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離f3: focal length of the third lens group
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離f4: focal length of the fourth lens group
（５）０．１＜｜ｆ４／ｆ５｜＜３．０(5) 0.1 <| f4 / f5 | <3.0
ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離f4: focal length of the fourth lens group
ｆ５：前記第５レンズ群の焦点距離f5: focal length of the fifth lens group
（６）ｎｄ1Ｔａｖｅ＞１．４９(6) nd1Tave> 1.49
（７）６４＜νｄ１Ｔ(7) 64 <νd1T
ｎｄ1Ｔａｖｅ：第１レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値nd1Tave: Average refractive index of positive lenses included in the first lens group
νｄ１Ｔ：第１レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数νd1T: Abbe number of the lowest dispersion lens among the positive lenses included in the first lens group
（８）ｎｄ１Ｕ＞１．８０(8) nd1U> 1.80
ｎｄ１Ｕ：第１レンズ群に含まれる負レンズの屈折率nd1U: refractive index of the negative lens included in the first lens group
（９）ｎｄ３Ｔａｖｅ＜１．７５(9) nd3Tave <1.75
（１０）６４＜νｄ３Ｔ(10) 64 <νd3T
ｎｄ３Ｔａｖｅ：第３レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値nd3Tave: Average refractive index of positive lenses included in the third lens group
νｄ３Ｔ：第３レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数νd3T: Abbe number of the lowest dispersion lens among the positive lenses included in the third lens group
（１１）ｎｄ６Ｔａｖｅ＜１．７５(11) nd6Tave <1.75
（１２）６４＜νｄ６Ｔ(12) 64 <νd6T
ｎｄ６Ｔａｖｅ：第６レンズ群に含まれる正レンズの屈折率の平均値nd6Tave: Average refractive index of positive lenses included in the sixth lens group
νｄ６Ｔ：第６レンズ群に含まれる正レンズの中で最も低分散なレンズのアッベ数νd6T: Abbe number of the lowest dispersion lens among the positive lenses included in the sixth lens group
（１３）８＜ｆ２／β３６ｗ＜２４(13) 8 <f2 / β36w <24
β３６ｗ：広角端における前記第３レンズ群から前記第６レンズ群までの合成倍率β36w: Composite magnification from the third lens group to the sixth lens group at the wide-angle end
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014162638A JP6350096B2 (en) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | Zoom lens system and imaging apparatus having the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014162638A JP6350096B2 (en) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | Zoom lens system and imaging apparatus having the same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016038502A JP2016038502A (en) | 2016-03-22 |
| JP6350096B2 true JP6350096B2 (en) | 2018-07-04 |
Family
ID=55529611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014162638A Active JP6350096B2 (en) | 2014-08-08 | 2014-08-08 | Zoom lens system and imaging apparatus having the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6350096B2 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6576381B2 (en) * | 2017-03-03 | 2019-09-18 | キヤノン株式会社 | Zoom lens and imaging apparatus having the same |
| JP6859230B2 (en) * | 2017-08-08 | 2021-04-14 | 株式会社タムロン | Zoom lens and imaging device |
| JP6865134B2 (en) * | 2017-08-08 | 2021-04-28 | 株式会社タムロン | Zoom lens and imaging device |
| WO2019082723A1 (en) * | 2017-10-27 | 2019-05-02 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Zoom lens system and imaging device |
| JP6830431B2 (en) | 2017-12-20 | 2021-02-17 | 富士フイルム株式会社 | Zoom lens and imaging device |
| JP6892818B2 (en) * | 2017-12-25 | 2021-06-23 | 株式会社タムロン | Zoom lens and imaging device |
| JP7292892B2 (en) | 2019-02-08 | 2023-06-19 | キヤノン株式会社 | ZOOM LENS AND IMAGING DEVICE AND IMAGING SYSTEM HAVING THE SAME |
| JP7277288B2 (en) * | 2019-07-02 | 2023-05-18 | キヤノン株式会社 | ZOOM LENS AND IMAGING DEVICE HAVING THE SAME |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04186211A (en) * | 1990-11-20 | 1992-07-03 | Canon Inc | Zoom lens having high variable power |
| JPH04186213A (en) * | 1990-11-20 | 1992-07-03 | Canon Inc | Zoom lens having high variable power |
| JP3835789B2 (en) * | 1999-09-21 | 2006-10-18 | オリンパス株式会社 | Zoom lens and camera equipped with the zoom lens |
| JP2011197470A (en) * | 2010-03-19 | 2011-10-06 | Panasonic Corp | Zoom lens system, interchangeable lens device, and camera system |
| KR101890304B1 (en) * | 2011-11-04 | 2018-08-22 | 삼성전자주식회사 | Zoom lens and photographing apparatus |
-
2014
- 2014-08-08 JP JP2014162638A patent/JP6350096B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016038502A (en) | 2016-03-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6350096B2 (en) | Zoom lens system and imaging apparatus having the same | |
| JP5498259B2 (en) | High magnification zoom lens | |
| JP5955656B2 (en) | Zoom lens system | |
| JP5492658B2 (en) | High magnification zoom lens | |
| JP5952133B2 (en) | Zoom lens | |
| WO2009139253A1 (en) | Variable power optical system, optical apparatus equipped with the variable power optical system, and method for manufacturing variable power optical system | |
| JP5959994B2 (en) | Zoom lens system | |
| JP5498260B2 (en) | Zoom lens unit | |
| JP2010032702A (en) | Zoom lens, optical device comprising the same, and power variation method | |
| JP5344279B2 (en) | Zoom lens, optical apparatus having the same, and zooming method | |
| JP2011175098A (en) | Zoom lens system, optical apparatus and method for manufacturing zoom lens system | |
| JP5973292B2 (en) | Zoom lens system | |
| WO2010004806A1 (en) | Zoom lens, optical device having same, and zoom lens manufacturing method | |
| JP5861971B2 (en) | High magnification zoom lens | |
| JP2014098794A (en) | Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing the variable power optical system | |
| WO2014077120A1 (en) | Variable power optical assembly, optical device, and variable power optical assembly fabrication method | |
| JP5877515B2 (en) | High magnification zoom lens | |
| JP2009300993A (en) | Variable power optical system, optical apparatus equipped with variable power optical system, and method for varying power of variable power optical system | |
| JP6281200B2 (en) | Variable magnification optical system and optical apparatus | |
| WO2015163368A1 (en) | Variable power optical system, optical device, and method of manufacturing variable power optical system | |
| WO2015079679A1 (en) | Zoom lens, optical device, and production method for zoom lens | |
| JP5900764B2 (en) | High magnification zoom lens | |
| JP6451074B2 (en) | Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method | |
| JP2014142403A5 (en) | ||
| JP5877516B2 (en) | High magnification zoom lens |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20170419 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20171228 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20180130 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180327 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20180508 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20180521 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6350096 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |