JP2014004824A - Method for manufacturing sheet and apparatus for manufacturing the same - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for manufacturing a sheet and an apparatus for manufacturing the same, which can manufacture a sheet containing particles dispersed in a resin component in a high compounding ratio with high manufacturing efficiency.SOLUTION: A sheet 7 is manufactured through steps of: conveying a composition containing particles and a resin component by use of a gear structure 4 including a pair of gears 32 while deforming the composition in a direction A1 of a rotation axis of the gears 32; and subsequently allowing the composition to pass through a gap 50 between a support roll 51 and a projection 63 disposed to face the support roll 51 so as to provide the gap 50 while supporting and conveying the composition by the support roll 51.

Description

本発明は、シートの製造方法およびシート製造装置、詳しくは、粒子と樹脂成分とを含有するシートの製造方法およびそれに用いられるシート製造装置に関する。   The present invention relates to a sheet manufacturing method and a sheet manufacturing apparatus, and more particularly, to a sheet manufacturing method containing particles and a resin component, and a sheet manufacturing apparatus used therefor.

従来、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、それらを含有するシートを製造する方法が種々検討されている。   Conventionally, various methods for producing a sheet containing particles from a composition containing particles and a resin component have been studied.

例えば、窒化ホウ素粒子と、それが分散される樹脂成分とを混合して混合物を調製し、その混合物を熱プレスして、プレスシートを作製した後、それらを積層して、熱伝導性シートを得る方法が提案されている（例えば、下記特許文献１参照。）。   For example, boron nitride particles and a resin component in which the boron nitride particles are dispersed are mixed to prepare a mixture. The mixture is hot-pressed to form a press sheet, and then laminated to form a thermally conductive sheet. An obtaining method has been proposed (see, for example, Patent Document 1 below).

特開２０１２−０３９０６０号公報JP 2012-039060 A

しかしながら、特許文献１に記載の方法では、混合物を毎回プレスするバッチ生産方式であり、そのため、熱伝導性シートの製造効率が低いという不具合がある。   However, the method described in Patent Document 1 is a batch production method in which the mixture is pressed each time, and thus has a disadvantage that the production efficiency of the heat conductive sheet is low.

また、窒化ホウ素粒子を樹脂成分中に均一に配合するために、窒化ホウ素粒子の配合量を高めるには限界があり、そのため、窒化ホウ素粒子の均一性にも限界があるという不具合がある。   Moreover, in order to mix | blend boron nitride particles uniformly in a resin component, there exists a limit in raising the compounding quantity of a boron nitride particle, Therefore, there exists a malfunction that the uniformity of a boron nitride particle also has a limit.

本発明の目的は、高い配合割合で樹脂成分中に粒子を分散させたシートを、高い製造効率で製造することのできるシートの製造方法およびシート製造装置を提供することにある。   An object of the present invention is to provide a sheet manufacturing method and a sheet manufacturing apparatus capable of manufacturing a sheet in which particles are dispersed in a resin component at a high blending ratio with high manufacturing efficiency.

上記目的を達成するために、本発明のシートの製造方法は、粒子と樹脂成分とを含有する組成物を、１対のギヤを備えるギヤ構造体を用いて、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送させる変形搬送工程、および、前記変形搬送工程の後に、前記組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、前記移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとの前記隙間に通過させる隙間通過工程を備えることを特徴としている。   In order to achieve the above object, the sheet manufacturing method of the present invention is a method of deforming a composition containing particles and a resin component in the direction of the rotation axis of the gear using a gear structure including a pair of gears. A gap is provided between the moving support and the moving support while the composition is supported and transferred by the moving support after the deforming and transferring step and the deforming and transferring step. In this way, a gap passing step for passing through the gap between the doctor and the oppositely arranged doctor is provided.

このような製造方法によれば、組成物を、ギヤ構造体を用いてその回転軸線方向に変形させながら搬送させた後、回転軸線方向に変形された組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、ドクターとの隙間に通過させるので、シートを連続的に製造することができる。そのため、シートの製造効率を向上させることができる。   According to such a manufacturing method, the composition is transported while being deformed in the rotation axis direction using the gear structure, and then the composition deformed in the rotation axis direction is supported by the moving support. Since the sheet is passed through the gap with the doctor while being conveyed, the sheet can be continuously produced. Therefore, the manufacturing efficiency of the sheet can be improved.

また、組成物をギヤ構造体を用いて変形させるので、粒子を、高い配合割合で樹脂成分中に分散させて、シートを得ることができる。   Further, since the composition is deformed using the gear structure, the sheet can be obtained by dispersing the particles in the resin component at a high blending ratio.

さらに、組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、隙間に通過させるので、組成物の粘度が広範囲にわたっても、確実にシートを得ることができる。   Further, since the composition is passed through the gap while being supported and conveyed by the moving support, a sheet can be reliably obtained even when the viscosity of the composition is in a wide range.

その結果、粒子が樹脂成分中に均一に高い配合割合で分散されたシートを、効率よく製造することができる。   As a result, it is possible to efficiently produce a sheet in which particles are uniformly dispersed in a resin component at a high blending ratio.

また、本発明のシートの製造方法では、前記シートにおける前記粒子の配合割合が、３０体積％を超過することが好適である。   Moreover, in the manufacturing method of the sheet | seat of this invention, it is suitable that the mixture ratio of the said particle | grain in the said sheet | seat exceeds 30 volume%.

このような製造方法によれば、粒子の配合割合が３０体積％を超過する組成物であっても、１対のギヤの噛み合いに基づく高いせん断力によって、粒子が分散された組成物をシートとして搬送することができる。   According to such a manufacturing method, even if the composition ratio of the particles exceeds 30% by volume, the composition in which the particles are dispersed as a sheet by a high shearing force based on the meshing of a pair of gears. Can be transported.

また、本発明のシートの製造方法では、前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向上流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることが好適である。   In the sheet manufacturing method of the present invention, each of the pair of gears includes an oblique tooth that meshes with each other, and the tooth trace of the oblique tooth extends from the downstream side in the rotational direction of the pair of gears to the upstream side in the rotational direction. It is preferable that it inclines to the outer side of the said rotation axis direction as it goes to.

このような製造方法によれば、組成物は、ギヤ構造体において、回転軸線方向の両外側に広がるように、確実に押し広げられる。そのため、粒子を樹脂成分に効率よく分散させながら、幅広のシートを製造することができる。   According to such a production method, the composition is surely spread so as to spread on both outer sides in the rotational axis direction in the gear structure. Therefore, it is possible to produce a wide sheet while efficiently dispersing the particles in the resin component.

また、本発明のシートの製造方法は、前記変形搬送工程の前に、前記粒子と前記樹脂成分とを混練押出する混練押出工程をさらに備えることが好適である。   Moreover, it is preferable that the manufacturing method of the sheet | seat of this invention is further equipped with the kneading extrusion process which knead-extrudes the said particle | grain and the said resin component before the said deformation | transformation conveyance process.

このような製造方法によれば、混練押出工程によって、粒子と樹脂成分とが十分に混練した組成物を、シートに製造することができる。   According to such a production method, a composition in which particles and a resin component are sufficiently kneaded can be produced into a sheet by a kneading extrusion process.

また、本発明のシートの製造方法は、前記混練押出工程の後、かつ、前記変形搬送工程の前に、前記組成物を、前記混練押出工程の押出方向に沿う幅を有するように、前記押出方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給する供給工程をさらに備えることが好適である。   In addition, the sheet manufacturing method of the present invention includes the step of extruding the composition so as to have a width along the extruding direction of the kneading and extruding step after the kneading and extruding step and before the deformation conveying step. It is preferable to further include a supplying step of supplying the gear structure from a direction intersecting with the direction.

このような製造方法によれば、混練押出機から押し出されて、供給部に至る組成物が、供給部において搬送方向が交差方向に変更されながら、混練押出機の押出方向に沿う幅を有するように、搬送方向に対する交差方向からギヤ構造体に供給する。そのため、組成物を、幅広のシートに確実に形成することができる。   According to such a manufacturing method, the composition that is extruded from the kneading extruder and reaches the supply section has a width along the extrusion direction of the kneading extruder while the conveyance direction is changed to the crossing direction in the supply section. In addition, the gear structure is supplied from the direction intersecting the conveyance direction. Therefore, the composition can be reliably formed on a wide sheet.

また、本発明のシートの製造方法は、前記隙間通過工程の後に、前記シートをロール状に巻き取る巻取工程をさらに備えることが好適である。   Moreover, it is preferable that the manufacturing method of the sheet | seat of this invention is further equipped with the winding-up process which winds up the said sheet | seat in roll shape after the said clearance gap passage process.

このような製造方法によれば、ロール状のシートを効率よく製造することができる。   According to such a manufacturing method, a roll-shaped sheet can be manufactured efficiently.

また、本発明のシート製造装置は、粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシートを製造するように構成されるシート製造装置であって、１対のギヤを備えるギヤ構造体であって、前記組成物を、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送するように構成される前記ギヤ構造体、および、前記ギヤ構造体の搬送方向下流側に設けられ、前記組成物を支持して搬送するように構成される移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとを備えるシート形成部であって、前記組成物を前記隙間に通過させるように構成される前記シート形成部を備えることを特徴としている。   The sheet manufacturing apparatus of the present invention is a sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin component, and is a gear structure including a pair of gears, The gear structure configured to convey the composition while being deformed in the direction of the rotation axis of the gear, and provided on the downstream side in the conveyance direction of the gear structure, supports and conveys the composition A sheet forming unit comprising a moving support configured to be configured and a doctor arranged to be opposed to the moving support so that a gap is provided, so that the composition passes through the gap. It is characterized by comprising the sheet forming part configured.

このような製造装置によれば、組成物を、ギヤ構造体を用いてその回転軸線方向に変形させながら搬送させた後、回転軸線方向に変形された組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、ドクターとの隙間に通過させるので、シートを連続的に製造することができる。そのため、シートの製造効率を向上させることができる。   According to such a manufacturing apparatus, the composition is transported while being deformed in the rotation axis direction using the gear structure, and then the composition deformed in the rotation axis direction is supported by the moving support. Since the sheet is passed through the gap with the doctor while being conveyed, the sheet can be continuously produced. Therefore, the manufacturing efficiency of the sheet can be improved.

また、組成物をギヤ構造体を用いて変形させるので、粒子を、高い配合割合で樹脂成分中に分散させて、シートを得ることができる。   Further, since the composition is deformed using the gear structure, the sheet can be obtained by dispersing the particles in the resin component at a high blending ratio.

さらに、組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、隙間に通過させるので、組成物の粘度が広範囲にわたっても、確実にシートを得ることができる。   Further, since the composition is passed through the gap while being supported and conveyed by the moving support, a sheet can be reliably obtained even when the viscosity of the composition is in a wide range.

その結果、粒子が樹脂成分中に均一に高い配合割合で分散されたシートを、効率よく製造することができる。   As a result, it is possible to efficiently produce a sheet in which particles are uniformly dispersed in a resin component at a high blending ratio.

また、本発明のシート製造装置は、前記粒子の体積割合が３０体積％を超過する前記シートを製造するように構成されていることが好適である。   Moreover, it is preferable that the sheet manufacturing apparatus of the present invention is configured to manufacture the sheet in which the volume ratio of the particles exceeds 30% by volume.

このような製造装置によれば、粒子の配合割合が３０体積％を超過する組成物であっても、１対のギヤの噛み合いに基づく高いせん断力によって、粒子が分散された組成物をシートとして搬送することができる。   According to such a manufacturing apparatus, even if the composition ratio of the particles exceeds 30% by volume, the composition in which the particles are dispersed as a sheet by a high shearing force based on the meshing of a pair of gears. Can be transported.

また、本発明のシート製造装置では、前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向上流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, each of the pair of gears includes oblique teeth that mesh with each other, and the tooth trace of the oblique teeth extends from the downstream side in the rotational direction to the upstream side in the rotational direction of the pair of gears. It is preferable that it is inclined outward in the direction of the rotation axis as it goes.

このような製造装置によれば、組成物は、ギヤ構造体において、回転軸線方向の両外側に広がるように、確実に押し広げられる。そのため、粒子を樹脂成分に効率よく分散させながら、幅広のシートを製造することができる。   According to such a manufacturing apparatus, the composition is surely spread so as to spread on both outer sides in the rotation axis direction in the gear structure. Therefore, it is possible to produce a wide sheet while efficiently dispersing the particles in the resin component.

また、本発明のシート製造装置は、前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記粒子と前記樹脂成分とを混練するように構成される混練押出機をさらに備えることが好適である。   In addition, it is preferable that the sheet manufacturing apparatus of the present invention further includes a kneading extruder provided on the upstream side in the conveyance direction of the gear structure and configured to knead the particles and the resin component.

このような製造装置によれば、混練押出機によって、粒子と樹脂成分とが十分に混練した組成物を、シートに製造することができる。   According to such a production apparatus, a composition in which particles and a resin component are sufficiently kneaded can be produced into a sheet by a kneading extruder.

また、本発明のシート製造装置では、前記混練押出機の押出方向下流側、かつ、前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記組成物を、前記混練押出機の押出方向に沿う幅を有するように、前記搬送方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給するように構成される供給部をさらに備えることが好適である。   Further, in the sheet manufacturing apparatus of the present invention, the width of the composition along the extrusion direction of the kneading extruder is provided on the downstream side in the extrusion direction of the kneading extruder and on the upstream side in the conveyance direction of the gear structure. It is preferable that the apparatus further includes a supply unit configured to supply the gear structure from a direction intersecting the transport direction.

このような製造装置によれば、混練押出機から押し出されて、供給部に至る組成物が、供給部において搬送方向が交差方向に変更されながら、混練押出機の押出方向に沿う幅を有するように、搬送方向に対する交差方向からギヤ構造体に供給する。そのため、組成物を、幅広のシートに確実に形成することができる。   According to such a manufacturing apparatus, the composition that is extruded from the kneading extruder and reaches the supply unit has a width along the extrusion direction of the kneading extruder while the conveyance direction is changed to the crossing direction in the supply unit. In addition, the gear structure is supplied from the direction intersecting the conveyance direction. Therefore, the composition can be reliably formed on a wide sheet.

また、本発明のシート製造装置は、前記シート形成部の搬送方向下流側に設けられ、前記シートを、ロール状に巻き取るように構成される巻取部をさらに備えることが好適である。   Moreover, it is preferable that the sheet manufacturing apparatus of the present invention further includes a winding unit that is provided on the downstream side in the transport direction of the sheet forming unit and configured to wind the sheet in a roll shape.

このような製造装置によれば、ロール状のシートを効率よく製造することができる。   According to such a manufacturing apparatus, a roll-shaped sheet can be efficiently manufactured.

また、シートの製造方法は、粒子と樹脂とを混練押出させる混練押出工程、および、前記混練押出工程の後に、前記粒子と前記樹脂とが混練された組成物を、１対のギヤを備えるギヤポンプを用いて、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送させる変形搬送工程を備えることを特徴としている。   Further, the sheet manufacturing method includes a kneading and extruding step of kneading and extruding particles and a resin, and a gear pump including a pair of gears after the kneading and extruding step is mixed with the composition of the particles and the resin. And a deforming and transporting step of transporting the gear while being deformed in the rotational axis direction of the gear.

このような製造方法によれば、粒子および樹脂成分を含有するシートを、効率よく製造することができる。   According to such a manufacturing method, the sheet | seat containing particle | grains and a resin component can be manufactured efficiently.

また、シート製造装置は、粒子と樹脂とを含有する組成物からシートを製造するように構成されるシート製造装置であって、前記粒子と前記樹脂とを混練押出する混練押出機、および、前記混練押出機の押出方向下流側に設けられ、１対のギヤを備え、前記粒子と前記樹脂とが混練された組成物を回転軸線方向に変形させながら搬送させるように構成されるギヤポンプを備えることを特徴としている。   The sheet manufacturing apparatus is a sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin, the kneading extruder for kneading and extruding the particles and the resin, and the A gear pump is provided on the downstream side in the extrusion direction of the kneading extruder and includes a pair of gears configured to convey the composition in which the particles and the resin are kneaded while being deformed in the rotational axis direction. It is characterized by.

このような製造装置によれば、粒子および樹脂成分を含有するシートを、効率よく製造することができる。   According to such a manufacturing apparatus, a sheet containing particles and a resin component can be efficiently manufactured.

本発明のシートの製造方法および本発明のシート製造装置によれば、組成物を、ギヤ構造体を用いてその軸線方向に変形させながら搬送させた後、軸線方向に変形された組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、ドクターとの隙間に通過させるので、シートを連続的に製造することができる。そのため、粒子が樹脂成分中に均一に高い配合割合で分散されたシートを、効率よく製造することができる。   According to the sheet manufacturing method and the sheet manufacturing apparatus of the present invention, the composition is conveyed while being deformed in the axial direction using a gear structure, and then the composition deformed in the axial direction is used. Since the sheet is passed through the gap with the doctor while being supported and transported by the movable support, the sheet can be manufactured continuously. Therefore, a sheet in which particles are uniformly dispersed in a resin component at a high blending ratio can be efficiently produced.

図１は、本発明のシート製造装置の一実施形態の一部切欠平面図を示す。FIG. 1 is a partially cutaway plan view of an embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図を示す。FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA in FIG. 図３は、１対のギヤの分解斜視図を示す。FIG. 3 shows an exploded perspective view of a pair of gears. 図４は、１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、（ａ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の下流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の下流側端部とが噛み合う状態、（ｂ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の途中部と、第２ギヤの斜歯の凹面の途中部とが噛み合う状態、（ｃ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の上流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の上流側端部とが噛み合う状態を示す。FIG. 4 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears. FIG. 4A is a downstream side end portion of a convex surface of the first gear and a downstream side of the concave surface of the second gear. (B) shows a state in which the middle part of the convex surface of the inclined tooth of the first gear and a middle part of the concave surface of the inclined tooth of the second gear, (c) shows a state in which the end part meshes with the end part. The upstream end of the convex surface of the inclined tooth and the upstream end of the concave surface of the inclined tooth of the second gear are shown in mesh. 図５は、供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。FIG. 5 is a plan sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit. 図６は、図５に示す供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の側断面図であり、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図を示す。6 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit shown in FIG. 5, and shows a cross-sectional view taken along line BB of FIG. 図７は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（平歯である態様）の分解斜視図を示す。FIG. 7: shows the disassembled perspective view of a pair of gears (mode which is a flat tooth) of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention. 図８は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。FIG. 8 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet forming unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図９は、図８に示す供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の側断面図であり、図７のＣ−Ｃ線に沿う断面図を示す。9 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit shown in FIG. 8, and shows a cross-sectional view taken along the line CC of FIG. 図１０は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。FIG. 10 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet forming unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１１は、図１０に示す供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の側断面図であり、図１０のＤ−Ｄ線に沿う断面図を示す。11 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit shown in FIG. 10, and shows a cross-sectional view along the line DD in FIG. 図１２は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（インボリュート曲線状）の噛み合いを説明する側断面図を示す。FIG. 12 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears (involute curve shape) in another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１３は、本発明のシート製造装置の他の実施形態のシート形成部の側断面図を示す。FIG. 13: shows the sectional side view of the sheet | seat formation part of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention.

図１は、本発明のシート製造装置の一実施形態の一部切欠平面図を示す。図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図を示す。図３は、１対のギヤの分解斜視図を示す。図４は、１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、（ａ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の上流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の上流側端部とが噛み合う状態、（ｂ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の途中部と、第２ギヤの斜歯の凹面の途中部とが噛み合う状態、（ｃ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の下流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の下流側端部とが噛み合う状態を示す。図５は、供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。図６は、図５に示す供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の側断面図であり、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図を示す。   FIG. 1 is a partially cutaway plan view of an embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA in FIG. FIG. 3 shows an exploded perspective view of a pair of gears. FIG. 4 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears. FIG. 4A is an upstream end of the convex surface of the inclined tooth of the first gear and the upstream side of the concave surface of the inclined tooth of the second gear. (B) shows a state in which the middle part of the convex surface of the inclined tooth of the first gear and a middle part of the concave surface of the inclined tooth of the second gear, (c) shows a state in which the end part meshes with the end part. The downstream end part of the convex surface of the inclined tooth and the downstream end part of the concave surface of the inclined tooth of the second gear are shown in mesh. FIG. 5 is a plan sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit. 6 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit shown in FIG. 5, and shows a cross-sectional view taken along line BB of FIG.

図１において、紙面右側を「右側」、紙面左側を「左側」、紙面下側を「前側」、紙面上側を「後側」として、方向矢印で示し、また、紙面手前側を「上側」、紙面奥側を「下側」として説明する。また、図１において、右側は、１対のギヤ（後述）の回転軸線方向一方側であり、左側は、回転軸線方向他方側であり、前側は、交差方向（後述）一方側であり、後側は、交差方向他方側である。さらに、図２以降の図面の方向については、図１で説明する方向に準じる。   In FIG. 1, the right side of the page is “right side”, the left side of the page is “left side”, the lower side of the page is “front side”, the upper side of the page is “rear side”, and is indicated by a directional arrow. The description will be made assuming that the back side of the page is the “lower side”. Further, in FIG. 1, the right side is one side in the rotation axis direction of a pair of gears (described later), the left side is the other side in the rotation axis direction, the front side is one side in the intersecting direction (described later), and the rear The side is the other side in the cross direction. Further, the directions of the drawings after FIG. 2 are the same as those described in FIG.

図１において、シート製造装置１は、後述する粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシートを製造するように構成されており、例えば、平面視略Ｌ字形状に形成されている。シート製造装置１は、混練押出機２と、供給部３と、ギヤ構造体４と、シート形成部５と、巻取部６とを備えている。混練押出機２と供給部３とギヤ構造体４とシート形成部５と巻取部６とは、シート製造装置１において、平面視略Ｌ字形状に整列配置されている。つまり、シート製造装置１は、後述する組成物またはシート７（図２参照）を平面視略Ｌ字形状に搬送するように、構成されている。   In FIG. 1, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin component, which will be described later, and is formed, for example, in a substantially L shape in plan view. The sheet manufacturing apparatus 1 includes a kneading extruder 2, a supply unit 3, a gear structure 4, a sheet forming unit 5, and a winding unit 6. The kneading extruder 2, the supply unit 3, the gear structure 4, the sheet forming unit 5, and the winding unit 6 are arranged and arranged in a substantially L shape in plan view in the sheet manufacturing apparatus 1. That is, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured to convey a composition or a sheet 7 (see FIG. 2) described later in a substantially L shape in plan view.

混練押出機２は、シート製造装置１の左側に設けられている。混練押出機２は、例えば、２軸ニーダーなどであって、具体的には、シリンダ１１と、シリンダ１１内に収容される混練スクリュー１２とを備えている。   The kneading extruder 2 is provided on the left side of the sheet manufacturing apparatus 1. The kneading extruder 2 is, for example, a biaxial kneader or the like, and specifically includes a cylinder 11 and a kneading screw 12 accommodated in the cylinder 11.

シリンダ１１は、軸線が左右方向に延びる略円筒形状にされている。また、シリンダ１１の左方は閉塞されている。   The cylinder 11 has a substantially cylindrical shape whose axis extends in the left-right direction. Further, the left side of the cylinder 11 is closed.

図２に示すように、シリンダ１１の左端部の上壁には、上方に開口する混練機入口１４が形成されている。混練機入口１４には、ホッパ１６が接続されている。   As shown in FIG. 2, a kneader inlet 14 that opens upward is formed on the upper wall of the left end portion of the cylinder 11. A hopper 16 is connected to the kneader inlet 14.

シリンダ１１の右端部には、右方に開口する混練機出口１５が形成されている。混練機出口１５には、連結管１７が接続されている。   A kneader outlet 15 that opens to the right is formed at the right end of the cylinder 11. A connecting pipe 17 is connected to the kneader outlet 15.

なお、シリンダ１１には、図示しないブロックヒータが左右方向に沿って複数分割して設けられている。   The cylinder 11 is provided with a block heater (not shown) divided into a plurality of parts along the left-right direction.

連結管１７は、シリンダ１１の軸線と共通する軸線を有する略円筒形状に形成されている。連結管１７の左端部は、シリンダ１１の右端部と接続され、連結管１７の右端部は、供給部３の供給部入口１８に接続されている。   The connecting pipe 17 is formed in a substantially cylindrical shape having an axis common to the axis of the cylinder 11. The left end of the connecting pipe 17 is connected to the right end of the cylinder 11, and the right end of the connecting pipe 17 is connected to the supply unit inlet 18 of the supply unit 3.

混練スクリュー１２は、シリンダ１１の軸線に平行する回転軸線を有している。混練スクリュー１２は、シリンダ１１内において、左右方向に沿って設けられている。   The kneading screw 12 has a rotation axis parallel to the axis of the cylinder 11. The kneading screw 12 is provided along the left-right direction in the cylinder 11.

なお、混練押出機２には、シリンダ１１の左側において、混練スクリュー１２に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。   The kneading extruder 2 is provided with a motor (not shown) connected to the kneading screw 12 on the left side of the cylinder 11.

これによって、混練押出機２は、粒子と樹脂成分とを混練押出するように構成されている。   Thereby, the kneading extruder 2 is configured to knead and extrude the particles and the resin component.

図１に示すように、供給部３は、混練押出機２の右側に設けられており、左右方向に延びるように形成されている。供給部３は、連結管１７によって、混練押出機２と接続されている。   As shown in FIG. 1, the supply part 3 is provided in the right side of the kneading extruder 2, and is formed so that it may extend in the left-right direction. The supply unit 3 is connected to the kneading extruder 2 by a connecting pipe 17.

供給部３は、図５および図６に示すように、第１ケーシング２１と、供給スクリュー２２とを備えている。   As shown in FIGS. 5 and 6, the supply unit 3 includes a first casing 21 and a supply screw 22.

第１ケーシング２１は、左右方向に延びる平面視矩形状をなし、前側が左右方向にわたって開口されている。第１ケーシング２１の左端部には、供給部入口１８が形成され、第１ケーシング２１の前端部には、第１貯留部２７が形成されている。また、第１ケーシング２１には、次に説明する供給スクリュー２２を収容する第１収容部１９が設けられている。第１収容部１９は、後部２９と、後部２９の前側に連通する前部３０とを備えている。後部２９および前部３０のそれぞれは、側断面視略円形状をなし、第１ケーシング２１において、左右方向にわたって形成されている。   The first casing 21 has a rectangular shape in plan view extending in the left-right direction, and the front side is opened in the left-right direction. A supply portion inlet 18 is formed at the left end portion of the first casing 21, and a first storage portion 27 is formed at the front end portion of the first casing 21. The first casing 21 is provided with a first accommodating portion 19 that accommodates a supply screw 22 described below. The first accommodating part 19 includes a rear part 29 and a front part 30 communicating with the front side of the rear part 29. Each of the rear portion 29 and the front portion 30 has a substantially circular shape in a side sectional view, and is formed in the first casing 21 in the left-right direction.

供給部入口１８は、第１収容部１９（後部２９および前部３０）に連通している。   The supply unit inlet 18 communicates with the first storage unit 19 (rear part 29 and front part 30).

第１貯留部２７は、前方に向かって大きくなる側断面視略テーパ形状に形成されている。また、第１貯留部２７は、後述する密閉空間７４に対する搬送方向上流側の上流空間とされる。   The 1st storage part 27 is formed in the side cross sectional view substantially taper shape which becomes large toward the front. Moreover, the 1st storage part 27 is taken as the upstream space of the conveyance direction upstream with respect to the sealed space 74 mentioned later.

供給スクリュー２２は、第１収容部１９に収容されており、左右方向に延び、互いに噛み合う第１スクリュー２３および第２スクリュー２４を備えている。   The supply screw 22 is housed in the first housing portion 19 and includes a first screw 23 and a second screw 24 that extend in the left-right direction and mesh with each other.

第１スクリュー２３は、後部２９内に収容されており、第１スクリュー２３と回転方向Ｒ１に対して傾斜する羽根２０を備えている。第１スクリュー２３の羽根２０の回転軸線方向におけるピッチ間隔は、例えば、５ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、５０ｍｍ以下、好ましくは、３０ｍｍ以下である。   The first screw 23 is accommodated in the rear portion 29 and includes the first screw 23 and the blade 20 that is inclined with respect to the rotation direction R1. The pitch interval in the rotation axis direction of the blades 20 of the first screw 23 is, for example, 5 mm or more, preferably 10 mm or more, and for example, 50 mm or less, preferably 30 mm or less.

第２スクリュー２４は、前部３０内に収容されており、第１スクリュー２３と同一構成および同一寸法であり、第１スクリュー２３と噛み合いながら、第１スクリュー２３と同一方向に回転するように、構成されている。   The second screw 24 is accommodated in the front portion 30, has the same configuration and the same dimensions as the first screw 23, and rotates in the same direction as the first screw 23 while meshing with the first screw 23. It is configured.

供給スクリュー２２（第１スクリュー２３および第２スクリュー２４）の回転軸方向の長さは、第１ケーシング２１の幅Ｗ０に対して微小なクリアランス（図示せず）の分だけ短く設定されている。   The length of the supply screw 22 (the first screw 23 and the second screw 24) in the rotation axis direction is set shorter than the width W0 of the first casing 21 by a minute clearance (not shown).

なお、供給部３には、第１ケーシング２１の右側において、供給スクリュー２２に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。   The supply unit 3 is provided with a motor (not shown) connected to the supply screw 22 on the right side of the first casing 21.

供給部３は、組成物を、混練押出機２の押出方向（左右方向）に沿う幅Ｗ０（つまり、第１ケーシング２１の幅Ｗ０）を有するように、後方からギヤ構造体４に供給するように構成されている。   The supply unit 3 supplies the composition to the gear structure 4 from the rear so as to have a width W0 along the extrusion direction (left-right direction) of the kneading extruder 2 (that is, the width W0 of the first casing 21). It is configured.

ギヤ構造体４は、図３および図６に示すように、第２ケーシング３１と、１対のギヤ３２とを備えている。なお、ギヤ構造体４は、１対のギヤ３２の回転軸線方向Ａ１の長さＷ２が長く、供給部３から供給される組成物をシート形成部５に搬送するギヤポンプでもある。   As shown in FIGS. 3 and 6, the gear structure 4 includes a second casing 31 and a pair of gears 32. The gear structure 4 is also a gear pump in which the length W2 in the rotation axis direction A1 of the pair of gears 32 is long and the composition supplied from the supply unit 3 is conveyed to the sheet forming unit 5.

第２ケーシング３１は、図５および図６に示すように、第１ケーシング２１の前側に連続して形成されており、後方および前方が左右方向にわたって開口され、左右方向に延びる平面視略矩形状に形成されている。第２ケーシング３１の後端部には、１対のギヤ３２を収容する第２収容部４０が設けられ、前端部には、吐出口４６が形成されている。また、第２収容部４０と吐出口４６との間には、それらに連通する第２貯留部２８および吐出通路４４が形成されている。また、第２ケーシング３１の外側表面には、図示しないヒータが複数設けられている。   As shown in FIGS. 5 and 6, the second casing 31 is continuously formed on the front side of the first casing 21, the rear and front are opened in the left-right direction, and the substantially rectangular shape in plan view extending in the left-right direction. Is formed. A second housing portion 40 that houses a pair of gears 32 is provided at the rear end portion of the second casing 31, and a discharge port 46 is formed at the front end portion. In addition, a second storage portion 28 and a discharge passage 44 that are communicated with the second storage portion 40 and the discharge port 46 are formed. A plurality of heaters (not shown) are provided on the outer surface of the second casing 31.

第２収容部４０は、第１貯留部２７の前側に連通しており、下部６１の中央部と、下部６１の中央部と上下方向に間隔を隔てて対向配置される上部６２の中央部とから形成されている。   The second accommodating portion 40 communicates with the front side of the first storage portion 27, and a central portion of the lower portion 61 and a central portion of the upper portion 62 that are disposed to face the central portion of the lower portion 61 with a space in the vertical direction. Formed from.

また、下部６１の中央部の上側面（内側面）７１、および、上部６２の中央部の下側面（内側面）７２は、円弧面状（２分割された半円周面状）に形成され、１対のギヤ３２を収容する収容空間７３（ギヤ収容空間）を区画する。収容空間７３は、第１貯留部２７に連通し、断面視において上下に方向に延びるように形成されている。なお、下部６１および上部６２は、第２ケーシング３１において、左右方向にわたって形成されている。また、収容空間７３の上端部および下端部には、後述する密閉空間７４が設けられる。   Further, the upper side surface (inner side surface) 71 of the central portion of the lower portion 61 and the lower side surface (inner side surface) 72 of the central portion of the upper portion 62 are formed in an arcuate surface shape (half-circumferential surface shape divided into two). A housing space 73 (gear housing space) for housing the pair of gears 32 is defined. The accommodation space 73 communicates with the first storage portion 27 and is formed to extend in the vertical direction when viewed in cross section. Note that the lower portion 61 and the upper portion 62 are formed in the left and right direction in the second casing 31. A sealed space 74 described later is provided at the upper end and the lower end of the accommodation space 73.

吐出口４６は、上下方向に互いに間隔を隔てて形成される２つの吐出壁４５によって区画されており、前方に開口されるように形成されている。吐出壁４５は、第２ケーシング３１の前端部に設けられており、下側壁４７および上側壁４８から形成されている。   The discharge port 46 is partitioned by two discharge walls 45 formed at an interval in the vertical direction, and is formed to be opened forward. The discharge wall 45 is provided at the front end portion of the second casing 31 and is formed of a lower side wall 47 and an upper side wall 48.

下側壁４７は、左右方向および上下方向に延びる厚肉平板形状をなし、その前面および上面のそれぞれが、平坦状に形成されている。   The lower side wall 47 has a thick flat plate shape extending in the left-right direction and the up-down direction, and each of its front surface and upper surface is formed flat.

上側壁４８は、下面が平坦状に形成されている。また、上側壁４８は、側断面視略Ｌ字形状をなし、上側壁下部の前端部が上側壁上部の前面に対して前方に突出するように形成されている。つまり、上側壁４８において、上側壁下部の前端部が、側断面視略矩形状のドクターとしての突出部６３とされている。突出部６３の突出長さ（つまり、前後方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１５０ｍｍ以下、好ましくは、５０ｍｍ以下である。また、突出部６３の厚み（つまり、上下方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１００ｍｍ以下、好ましくは、５０ｍｍ以下である。突出部６３の前面と、下側壁４７の前面とは、上下方向に投影したときに、同一位置となるように、形成されている。   The upper side wall 48 has a flat bottom surface. Further, the upper side wall 48 has a substantially L shape in a side sectional view, and is formed so that the front end portion of the lower portion of the upper side wall projects forward with respect to the front surface of the upper portion of the upper side wall. That is, in the upper side wall 48, the front end part of the lower part of the upper side wall is a protruding part 63 as a doctor having a substantially rectangular shape in a side sectional view. The protrusion length (that is, the length in the front-rear direction) of the protrusion 63 is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 150 mm or less, preferably 50 mm or less. Moreover, the thickness (that is, the length in the vertical direction) of the protrusion 63 is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 100 mm or less, preferably 50 mm or less. The front surface of the protrusion 63 and the front surface of the lower side wall 47 are formed so as to be in the same position when projected in the vertical direction.

第２貯留部２８は、下部６１の前端部と、下部６１の前端部と上下方向に間隔を隔てて対向配置される上部６２の前端部の間に形成され、第２収容部４０の前側に連通しており、後方が開放される側断面視略Ｕ字形状に形成されている。また、第２貯留部２８は、後述する密閉空間７４に対する搬送方向下流側の下流空間とされる。   The second storage portion 28 is formed between the front end portion of the lower portion 61 and the front end portion of the upper portion 62 that is opposed to the front end portion of the lower portion 61 with a space in the vertical direction. It communicates and is formed in a substantially U shape in a side sectional view with the rear opened. Moreover, the 2nd storage part 28 is made into the downstream space of the conveyance direction downstream with respect to the sealed space 74 mentioned later.

吐出通路４４は、下側壁４７と、下側壁４７と上下方向に間隔を隔てて対向配置される上側壁４８との間に形成され、第２貯留部２８の前側に連通するとともに、吐出口４６の後側に連通している。吐出通路４４は、側断面視において、前方に向かって延びる略直線状に形成されている。   The discharge passage 44 is formed between the lower side wall 47 and the upper side wall 48 that is arranged to face the lower side wall 47 with a space in the vertical direction, and communicates with the front side of the second storage portion 28, and the discharge port 46. It communicates with the rear side. The discharge passage 44 is formed in a substantially straight line extending forward when viewed from a side sectional view.

図３に示すように、１対のギヤ３２は、例えば、ダブルヘリカルギヤであって、具体的には、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４を備えている。   As shown in FIG. 3, the pair of gears 32 is, for example, a double helical gear, and specifically includes a first gear 33 and a second gear 34.

第１ギヤ３３の回転軸である第１軸２５は、第２ケーシング３１（図６参照）において、左右方向に延び、回転自在となるように設けられている。   The first shaft 25 that is the rotation shaft of the first gear 33 extends in the left-right direction in the second casing 31 (see FIG. 6) and is provided so as to be rotatable.

第２ギヤ３４の回転軸である第２軸２６は、第２ケーシング３１（図６参照）において、第１軸２５と平行して延び、回転自在となるように設けられている。また、第２軸２６は、第１軸２５に対して上方に対向配置されている。   The second shaft 26 that is the rotation shaft of the second gear 34 extends in parallel with the first shaft 25 and is rotatable in the second casing 31 (see FIG. 6). Further, the second shaft 26 is disposed so as to face the first shaft 25 upward.

第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、下部６１および上部６２に収容されている。また、第１ギヤ３３の下半分部分における径方向端部は、下部６１の上側面７１（後述、図６参照）に嵌合されるとともに、第２ギヤ３４の上半分部分における径方向端部は、上部６２の下側面７２に嵌合される。   Each of the first gear 33 and the second gear 34 is accommodated in the lower portion 61 and the upper portion 62. Further, the radial end portion in the lower half portion of the first gear 33 is fitted to the upper side surface 71 (described later, see FIG. 6) of the lower portion 61 and the radial end portion in the upper half portion of the second gear 34. Is fitted to the lower surface 72 of the upper part 62.

図６に示すように、第１軸２５から上側面７１に投影したときの投影面のうち、前側面と第１軸２５とを結ぶ線分８３と、投影面の後側面と第１軸２５とを結ぶ線分８４と成す角度α（重複角）は、例えば、３０度以上、好ましくは、４５度以上であり、また、例えば、１８０度以下でもある。   As shown in FIG. 6, among the projection surfaces when projected from the first axis 25 onto the upper side surface 71, a line segment 83 that connects the front side surface and the first axis 25, the rear side surface of the projection surface, and the first axis 25. The angle α (overlapping angle) formed with the line segment 84 connecting the two is, for example, 30 degrees or more, preferably 45 degrees or more, and for example, 180 degrees or less.

そして、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、具体的には、互いに噛み合う斜歯３５を備えている。   Each of the first gear 33 and the second gear 34 specifically includes inclined teeth 35 that mesh with each other.

第１ギヤ３３において、斜歯３５の歯筋は、第１ギヤ３３の回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、回転軸線方向Ａ１の外側に傾斜している。また、斜歯３５は、歯筋が互いに異なる第１斜歯３６および第２斜歯３７を一体的に備えている。第１斜歯３６は、第１ギヤ３３の軸線方向中央に対して右側に形成され、第２斜歯３７は、第１斜歯３６の軸線方向中央に対して左側に形成されている。   In the first gear 33, the tooth traces of the inclined teeth 35 are inclined outward in the rotational axis direction A1 from the downstream side in the rotational direction R2 of the first gear 33 toward the upstream side in the rotational direction R2. The oblique teeth 35 are integrally provided with first oblique teeth 36 and second oblique teeth 37 having different tooth traces. The first inclined teeth 36 are formed on the right side with respect to the axial center of the first gear 33, and the second inclined teeth 37 are formed on the left side with respect to the axial center of the first inclined teeth 36.

詳しくは、第１斜歯３６の歯筋は、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、左側（中央部側）から右側（右端部側）に傾斜している。一方、第２斜歯３７の歯筋は、第１斜歯３６の歯筋に対して第１ギヤ３３の左右方向中央部を基準として左右対称に形成されており、具体的には、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、右側（中央部側）から左側（左端部側）に傾斜している。   Specifically, the tooth traces of the first inclined teeth 36 are inclined from the left side (center side) to the right side (right end side) from the downstream side in the rotation direction R2 toward the upstream side in the rotation direction R2. On the other hand, the tooth traces of the second oblique teeth 37 are formed symmetrically with respect to the tooth traces of the first oblique teeth 36 with respect to the central portion in the left-right direction of the first gear 33, and specifically, the rotational direction. As it goes from the downstream side of R2 to the upstream side in the rotational direction R2, it is inclined from the right side (center side) to the left side (left end side).

第２ギヤ３４は、第１ギヤ３３に対して上下対称に形成されており、第１ギヤ３３と噛み合うように構成されており、具体的には、第１斜歯３６と噛み合う第３斜歯３８と、第２斜歯３７と噛み合う第４斜歯３９とを一体的に備えている。   The second gear 34 is formed symmetrically with respect to the first gear 33 and is configured to mesh with the first gear 33. Specifically, the third gear 34 meshes with the first gear teeth 36. 38 and a fourth inclined tooth 39 that meshes with the second inclined tooth 37 are integrally provided.

図４に示すように、１対のギヤ３２は、黒丸で示される噛み合い部分が、側断面視において、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が点状に接触するように構成されることから、側断面点接触タイプとされている。また、１対のギヤ３２は、噛み合い部分が、１対のギヤ３２の歯筋に沿って、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４の弦巻（つるまき）線状に形成されることから、線接触タイプともされる。   As shown in FIG. 4, the pair of gears 32 are configured such that the meshing portions indicated by black circles are configured such that the first gear 33 and the second gear 34 come into contact with each other in a cross-sectional view. It is a side cross-section point contact type. In addition, the pair of gears 32 are formed in the shape of a helical winding of the first gear 33 and the second gear 34 along the tooth traces of the pair of gears 32. Also referred to as contact type.

１対のギヤ３２のそれぞれの斜歯３５は、回転方向Ｒ２において間隔を隔てて設けられ、径方向内方に湾曲するように形成される凹面４２と、各凹面４２を連結し、凹面４２の周方向両端部から径方向外方に湾曲するように形成される凸面４３とを一体的に備える曲面４１を備えている。   The inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are provided at intervals in the rotational direction R2 and connect the concave surfaces 42 formed so as to be curved inward in the radial direction, and the concave surfaces 42. A curved surface 41 integrally provided with a convex surface 43 formed so as to curve radially outward from both circumferential ends is provided.

また、斜歯３５の歯筋間、つまり、凸面４３の頂点間には、凹面４２を含む歯溝７５が形成されている。   Further, a tooth groove 75 including a concave surface 42 is formed between the tooth traces of the oblique teeth 35, that is, between the apexes of the convex surface 43.

また、図６に示すように、第２ケーシング３１には、１対のギヤ３２を、第１ギヤ３３の斜歯３５と下部６１の上側面７１との間、および、第２ギヤ３４の斜歯３５と上部６２の下側面７２との間に密閉空間７４が形成されるように、収容する収容空間７３が設けられている。   Further, as shown in FIG. 6, the second casing 31 includes a pair of gears 32 between the bevel teeth 35 of the first gear 33 and the upper side surface 71 of the lower portion 61, and the bevel of the second gear 34. An accommodation space 73 is provided so that a sealed space 74 is formed between the teeth 35 and the lower surface 72 of the upper portion 62.

つまり、上側面７１および下側面７２は、１対のギヤ３２の直径と同一の曲率を有する断面視円弧状に形成されており、１対のギヤ３２の径方向端部（凸面４３の頂点、図４参照。）の回転軌跡と同一の断面視略円弧状に形成されている。これによって、密閉空間７４は、斜歯３５の歯筋間の歯溝７５を、上側面７１および下側面７２によって、被覆する。   That is, the upper side surface 71 and the lower side surface 72 are formed in a cross-sectional arc shape having the same curvature as the diameter of the pair of gears 32, and the radial ends of the pair of gears 32 (the apex of the convex surface 43, (See FIG. 4). As a result, the sealed space 74 covers the tooth gap 75 between the tooth traces of the oblique teeth 35 with the upper side surface 71 and the lower side surface 72.

また、密閉空間７４は、上記した重複角αを満足する歯溝７５と、上側面７１および下側面７２とによって、区画される。   Further, the sealed space 74 is partitioned by the tooth gap 75 that satisfies the overlapping angle α described above, and the upper side surface 71 and the lower side surface 72.

図３に示すように、第１斜歯３６の歯溝７５、および、第２斜歯３７の歯溝７５は、それぞれ互いに連通する。   As shown in FIG. 3, the tooth groove 75 of the first inclined tooth 36 and the tooth groove 75 of the second inclined tooth 37 communicate with each other.

次に、１対のギヤ３２の曲面４１における噛み合いを図４（ａ）〜図４（ｃ）を参照して説明する。   Next, the meshing of the pair of gears 32 on the curved surface 41 will be described with reference to FIGS. 4 (a) to 4 (c).

まず、図４（ａ）に示すように、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の下流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の下流側端部とが噛み合っている場合において、図４（ａ）矢印および図４（ｂ）に示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の途中部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の途中部とが噛み合う。続いて、図４（ｂ）矢印および図４（ｃ）に示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の上流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の上流側端部とが噛み合う。つまり、第１ギヤ３３の凸面４３と、第２ギヤ３４の凹面４２との噛合部分が、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。   First, as shown in FIG. 4A, the downstream end portion of the convex surface 43 of the first gear 33 in the rotational direction R2 meshes with the downstream end portion of the concave surface 42 of the second gear 34 in the rotational direction R2. 4A, and when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotation direction R2, the rotation direction R2 of the convex surface 43 of the first gear 33 changes as shown in FIG. The midway portion and the midway portion of the concave surface 42 of the second gear 34 in the rotational direction R2 mesh with each other. Subsequently, as shown in the arrow of FIG. 4B and FIG. 4C, when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotation direction R2, the convex surface 43 of the first gear 33 upstream of the rotation direction R2. The side end portion and the upstream end portion in the rotation direction R2 of the concave surface 42 of the second gear 34 mesh with each other. In other words, the meshing portion of the convex surface 43 of the first gear 33 and the concave surface 42 of the second gear 34 sequentially and sequentially moves to the downstream end portion, the middle portion, and the upstream end portion in the rotational direction R2 on each surface. .

続いて、図示しないが、第１ギヤ３３の凹面４２と、第２ギヤ３４の凸面４３との噛合部分も、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。   Subsequently, although not shown, the meshing portions of the concave surface 42 of the first gear 33 and the convex surface 43 of the second gear 34 are also sequentially arranged on the downstream end, the middle portion, and the upstream end in the rotational direction R2 on each surface. Move continuously.

従って、第１ギヤ３３の曲面４１と、第２ギヤ３４の曲面４１との噛合部分が、回転方向Ｒ２に沿って連続して移動する。この噛合部分の移動は、組成物の搬送において、組成物が溜まる貯留部分（後述する図１２参照、符号６５）が歯筋間の歯溝７５に形成されることを防止する。   Therefore, the meshing portion of the curved surface 41 of the first gear 33 and the curved surface 41 of the second gear 34 moves continuously along the rotational direction R2. This movement of the meshing portion prevents the storage portion (see FIG. 12 described later, reference numeral 65) where the composition is accumulated from being formed in the tooth gap 75 between the tooth traces during conveyance of the composition.

なお、ギヤ構造体４には、供給スクリュー２２の右側において、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。   The gear structure 4 is provided with a motor (not shown) connected to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32 on the right side of the supply screw 22.

図５および図６に示すように、シート形成部５は、ギヤ構造体４の前側において上側壁４８の突出部６３を含むように設けられており、例えば、ギヤ構造体４における突出部６３と、支持ロール５１とを備えている。また、シート形成部５は、図２に示すように、基材送出ロール５６と、セパレータラミネートロール５７と、転動ロール５８と、セパレータ送出ロール５９とを備えている。   As shown in FIGS. 5 and 6, the sheet forming portion 5 is provided so as to include the protruding portion 63 of the upper side wall 48 on the front side of the gear structure 4. The support roll 51 is provided. Further, as shown in FIG. 2, the sheet forming unit 5 includes a base material feed roll 56, a separator laminate roll 57, a rolling roll 58, and a separator feed roll 59.

突出部６３は、図２および図６に示すように、ギヤ構造体４における第２ケーシング３１の吐出口４６を区画する壁の役割と、シート形成部５における吐出口４６から吐出される組成物の厚みを調整するドクター（あるいはナイフ）の役割との両方の役割を有する。   As shown in FIGS. 2 and 6, the protruding portion 63 serves as a wall that partitions the discharge port 46 of the second casing 31 in the gear structure 4 and a composition discharged from the discharge port 46 in the sheet forming unit 5. It has both the role of a doctor (or knife) to adjust the thickness.

支持ロール５１は、突出部６３に対して隙間５０が設けられるように対向配置されている。支持ロール５１の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、図５に示すように、左右方向に延びている。また、支持ロール５１の回転軸線は、図６に示すように、前後方向に投影したときに、吐出口４６および突出部６３と重なるように、配置されている。また、支持ロール５１は、組成物を支持して搬送するように構成されている。   The support roll 51 is disposed so as to face the protrusion 63 so that a gap 50 is provided. The rotation axis of the support roll 51 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction as shown in FIG. Further, as shown in FIG. 6, the rotation axis of the support roll 51 is disposed so as to overlap the discharge port 46 and the protrusion 63 when projected in the front-rear direction. Moreover, the support roll 51 is comprised so that a composition may be supported and conveyed.

従って、支持ロール５１は、組成物を隙間５０に通過させるように構成されている。   Therefore, the support roll 51 is configured to pass the composition through the gap 50.

図２に示すように、基材送出ロール５６は、支持ロール５１の下方に間隔を隔てて設けられている。基材送出ロール５６の回転軸線は、左右方向に延びており、基材送出ロール５６の周面には、基材８がロール状に巻回されている。   As shown in FIG. 2, the base material feed roll 56 is provided below the support roll 51 with a gap. The rotation axis of the base material feed roll 56 extends in the left-right direction, and the base material 8 is wound around the peripheral surface of the base material feed roll 56 in a roll shape.

セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８は、支持ロール５１の前方に間隔を隔てて設けられている。セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８のそれぞれの回転軸線は、左右方向に延びるように配置されている。セパレータラミネートロール５７は、転動ロール５８に対して上側に対向配置されており、転動ロール５８に対して押圧可能に構成されている。   The separator laminating roll 57 and the rolling roll 58 are provided in front of the support roll 51 with a space therebetween. The rotation axes of the separator laminate roll 57 and the rolling roll 58 are arranged so as to extend in the left-right direction. The separator laminating roll 57 is disposed on the upper side of the rolling roll 58 so as to be pressed against the rolling roll 58.

転動ロール５８は、セパレータラミネートロール５７からの押圧を受けて、シート７および基材８に対して転動可能に構成されており、その上端部は、前後方向に投影したときに、支持ロール５１の上端部と同一位置となるように、配置されている。   The rolling roll 58 is configured to be capable of rolling with respect to the sheet 7 and the substrate 8 upon receiving a pressure from the separator laminating roll 57, and the upper end portion of the rolling roll 58 is a support roll when projected in the front-rear direction. It arrange | positions so that it may become the same position as the upper end part of 51. FIG.

セパレータ送出ロール５９は、セパレータラミネートロール５７の前方斜め上側に間隔を隔てて設けられている。セパレータ送出ロール５９の回転軸線は、左右方向に延びており、セパレータ送出ロール５９の周面には、セパレータ９がロール状に巻回されている。   The separator delivery roll 59 is provided on the diagonally upper front side of the separator laminate roll 57 with a gap therebetween. The rotation axis of the separator feed roll 59 extends in the left-right direction, and the separator 9 is wound around the peripheral surface of the separator feed roll 59 in a roll shape.

巻取部６は、シート形成部５の前方に設けられており、テンションロール５２と、巻取ロール５３とを備えている。   The winding unit 6 is provided in front of the sheet forming unit 5 and includes a tension roll 52 and a winding roll 53.

テンションロール５２は、転動ロール５８の前方に間隔を隔てて設けられ、具体的には、テンションロール５２の上端部は、前後方向に投影したときに、転動ロール５８の上端部と同一位置となるように、配置されている。テンションロール５２の回転軸線は、左右方向に延びるように形成されている。   The tension roll 52 is provided in front of the rolling roll 58 at an interval. Specifically, the upper end of the tension roll 52 is located at the same position as the upper end of the rolling roll 58 when projected in the front-rear direction. It is arranged so that. The rotation axis of the tension roll 52 is formed to extend in the left-right direction.

巻取ロール５３は、テンションロール５２に対して前方斜め下側に間隔を隔てて対向配置されている。また、巻取ロール５３の回転軸線は、左右方向に延びており、巻取ロール５３の周面において、積層シート１０をロール状に巻き取ることができるように、構成されている。   The take-up roll 53 is disposed to face the tension roll 52 at a diagonally lower front side with a space therebetween. The rotation axis of the take-up roll 53 extends in the left-right direction, and is configured so that the laminated sheet 10 can be taken up in a roll shape on the peripheral surface of the take-up roll 53.

シート製造装置１の寸法は、用いる粒子および樹脂成分の種類および配合割合と、目的とするシート７の幅Ｗ１および厚みＴ１に対応して適宜設定される。   The dimensions of the sheet manufacturing apparatus 1 are appropriately set according to the types and blending ratios of the particles and resin components used and the width W1 and thickness T1 of the target sheet 7.

図５に示すように、第１ケーシング２１の幅Ｗ０は、例えば、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２と下記式（１）の関係、好ましくは、下記式（２）の関係、より好ましくは、下記式（３）の関係を満足するように、設定される。   As shown in FIG. 5, the width W0 of the first casing 21 is, for example, the relationship between the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction and the following equation (1), preferably the relationship of the following equation (2): More preferably, it is set so as to satisfy the relationship of the following formula (3).

Ｗ２−１００（ｍｍ）≦Ｗ０≦Ｗ２＋１５０（ｍｍ） （１）
Ｗ２−５０（ｍｍ） ≦Ｗ０≦Ｗ２＋１００（ｍｍ） （２）
Ｗ２−２０（ｍｍ） ≦Ｗ０≦Ｗ２＋５０（ｍｍ） （３）
図３に示すように、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２は、製造するシート７の幅Ｗ１によって適宜選択することができ、具体的には、上記した第１ケーシング２１の幅Ｗ０と同様であって、シート７の幅Ｗ１に対して、例えば、７０％以上、好ましくは、８０％以上であり、また、例えば、１００％以下である。 W2-100 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 150 (mm) (1)
W2-50 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 100 (mm) (2)
W2-20 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 50 (mm) (3)
As shown in FIG. 3, the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction can be appropriately selected according to the width W1 of the sheet 7 to be manufactured. Specifically, the width W0 of the first casing 21 described above. And is, for example, 70% or more, preferably 80% or more, and, for example, 100% or less with respect to the width W1 of the sheet 7.

具体的には、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２は、例えば、２００ｍｍ以上、好ましくは、３００ｍｍ以上であり、また、例えば、２０００ｍｍ以下でもある。   Specifically, the length W2 in the rotation axis direction of the pair of gears 32 is, for example, 200 mm or more, preferably 300 mm or more, and, for example, 2000 mm or less.

１対のギヤ３２のギヤ径（ギヤ３２の直径（外径）、詳しくは、刃先円の直径）は、組成物の搬送時の圧力で１対のギヤ３２が歪まないように設定され、具体的には、例えば、１０ｍｍ以上、好ましくは、２０ｍｍ以上であり、また、例えば、２００ｍｍ以下、好ましくは、８０ｍｍ以下である。また、１対のギヤ３２の歯底円の直径（ギヤ径から次に説明する歯たけＬ３を差し引いた値）は、例えば、８ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、１９８ｍｍ以下、好ましくは、１９４ｍｍ以下でもある。   The gear diameter of the pair of gears 32 (the diameter (outer diameter) of the gear 32, specifically, the diameter of the cutting edge circle) is set so that the pair of gears 32 is not distorted by the pressure during conveyance of the composition. Specifically, for example, it is 10 mm or more, preferably 20 mm or more, and for example, 200 mm or less, preferably 80 mm or less. The diameter of the root circle of the pair of gears 32 (a value obtained by subtracting the tooth depth L3 described below from the gear diameter) is, for example, 8 mm or more, preferably 10 mm or more, and, for example, 198 mm or less. Preferably, it is also 194 mm or less.

図４に示すように、１対のギヤ３２の歯たけＬ３は、例えば、１ｍｍ以上、好ましくは、３ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２０ｍｍ以下でもある。   As shown in FIG. 4, the tooth depth L3 of the pair of gears 32 is, for example, 1 mm or more, preferably 3 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 20 mm or less.

斜歯３５の回転軸線方向Ａ１におけるピッチ間隔は、例えば、５ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２５ｍｍ以下でもある。また、斜歯３５の歯筋の、１対のギヤ３２の回転軸線に対する角度（傾斜角）は、例えば、０度を超過し、好ましくは、５度以上、より好ましくは、１０度以上、さらに好ましくは、１５度以上であり、また、例えば、９０度未満、好ましくは、８５度以下、より好ましくは、８０度以下、さらに好ましくは、７５度未満、とりわけ好ましくは、７０度以下、最も好ましくは、６０度以下でもある。   The pitch interval of the inclined teeth 35 in the rotation axis direction A1 is, for example, 5 mm or more, preferably 10 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 25 mm or less. Further, the angle (inclination angle) of the tooth traces of the inclined teeth 35 with respect to the rotation axis of the pair of gears 32 exceeds, for example, 0 degrees, preferably 5 degrees or more, more preferably 10 degrees or more, and Preferably, it is 15 degrees or more, for example, less than 90 degrees, preferably 85 degrees or less, more preferably 80 degrees or less, further preferably less than 75 degrees, particularly preferably 70 degrees or less, and most preferably Is also less than 60 degrees.

また、図５および図６に示すように、隙間５０の前後方向距離Ｌ１は、吐出口４６の寸法に応じて適宜設定され、例えば、１０μｍ以上、好ましくは、３０μｍ以上、より好ましくは、５０μｍ以上、さらに好ましくは、１００μｍ以上、とりわけ好ましくは、３００μｍ以上であり、また、例えば、２０００μｍ以下、好ましくは、１０００μｍ以下、より好ましくは、８００μｍ以下、とりわけ好ましくは、７５０μｍ以下でもある。   As shown in FIGS. 5 and 6, the front-rear direction distance L1 of the gap 50 is appropriately set according to the dimension of the discharge port 46, for example, 10 μm or more, preferably 30 μm or more, more preferably 50 μm or more. Further, it is preferably 100 μm or more, particularly preferably 300 μm or more, and for example, 2000 μm or less, preferably 1000 μm or less, more preferably 800 μm or less, and particularly preferably 750 μm or less.

以下、このシート製造装置１を用いて、粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシート７を製造する方法について説明する。   Hereinafter, a method for manufacturing the sheet 7 from a composition containing particles and a resin component using the sheet manufacturing apparatus 1 will be described.

粒子は、粉体、粒体、粉粒体、粉末を含んでおり、粒子を形成する材料としては、例えば、無機材料、有機材料などが挙げられる。好ましくは、無機材料が挙げられる。   The particles include powder, granules, powders, and powders, and examples of the material forming the particles include inorganic materials and organic materials. Preferably, an inorganic material is used.

無機材料としては、例えば、炭化物、窒化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、金属、粘土鉱物、炭素系材料などが挙げられる。   Examples of the inorganic material include carbide, nitride, oxide, carbonate, sulfate, metal, clay mineral, and carbon-based material.

炭化物としては、例えば、炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化アルミニウム、炭化チタン、炭化タングステンなどが挙げられる。   Examples of the carbide include silicon carbide, boron carbide, aluminum carbide, titanium carbide, and tungsten carbide.

窒化物としては、例えば、窒化ケイ素、窒化ホウ素（ＢＮ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ガリウム、窒化クロム、窒化タングステン、窒化マグネシウム、窒化モリブデン、窒化リチウムなどが挙げられる。   Examples of the nitride include silicon nitride, boron nitride (BN), aluminum nitride (AlN), gallium nitride, chromium nitride, tungsten nitride, magnesium nitride, molybdenum nitride, and lithium nitride.

酸化物としては、例えば、酸化ケイ素（シリカ。球状溶融シリカ粉末、破砕溶融シリカ粉末などを含む。）、酸化アルミニウム（アルミナ、Ａｌ２Ｏ３）、酸化マグネシウム（マグネシア）、酸化チタン、酸化セリウム、酸化鉄、酸化ベリリウムなどが挙げられる。さらに、酸化物として、金属イオンがドーピングされている、例えば、酸化インジウムスズ、酸化アンチモンスズが挙げられる。 Examples of the oxide include silicon oxide (silica, including spherical fused silica powder, crushed fused silica powder, etc.), aluminum oxide (alumina, Al 2 O 3 ), magnesium oxide (magnesia), titanium oxide, cerium oxide, Examples thereof include iron oxide and beryllium oxide. Furthermore, as the oxide, for example, indium tin oxide or antimony tin oxide doped with metal ions can be used.

炭酸塩としては、例えば、炭酸カルシウムなどが挙げられる。   Examples of the carbonate include calcium carbonate.

硫酸塩としては、例えば、硫酸カルシウム（石膏）などが挙げられる。   Examples of the sulfate include calcium sulfate (gypsum).

金属としては、例えば、銅（Ｃｕ）、銀、金、ニッケル、クロム、鉛、亜鉛、錫、鉄、パラジウム、または、それらの合金（はんだなど）が挙げられる。   Examples of the metal include copper (Cu), silver, gold, nickel, chromium, lead, zinc, tin, iron, palladium, or an alloy thereof (such as solder).

粘土鉱物としては、例えば、モンモリロン石、マグネシアンモンモリロン石、テツモンモリロン石、テツマグネシアンモンモリロン石、バイデライト、アルミニアンバイデライト、ノントロン石、アルミニアンノントロナイト、サポー石、アルミニアンサポー石、ヘクトライト、ソーコナイト、スチーブンサイトなどが挙げられる。   Examples of clay minerals include montmorillonite, magnesia montmorillonite, tetsu montmorillonite, tetsu magnesian montmorillonite, beidellite, aluminian beidelite, nontronite, aluminian nontronite, support stone, aluminian support stone, Examples include hectorite, soconite, and stevensite.

炭素系材料としては、例えば、カーボンブラック、黒鉛、ダイヤモンド、フラーレン、カーボンナノチューブ、カーボンナノファイバー、ナノホーン、カーボンマイクロコイル、ナノコイルなどが挙げられる。   Examples of the carbon-based material include carbon black, graphite, diamond, fullerene, carbon nanotube, carbon nanofiber, nanohorn, carbon microcoil, and nanocoil.

また、材料として、特定物性を有する材料も挙げられ、熱伝導性材料（例えば、炭化物、窒化物、酸化物および金属から選択される熱伝導性材料、具体的には、ＢＮ、ＡｌＮ、Ａｌ２Ｏ３など）、電気伝導性材料（例えば、金属、炭素系材料から選択される電気伝導性材料、具体的には、Ｃｕなど）、絶縁材料（例えば、窒化物、酸化物など、具体的には、ＢＮ、シリカなど）、磁性材料（例えば、酸化物、金属、具体的には、フェライト（軟質磁性フェライト、硬質磁性）、鉄など）なども挙げられる。特定物性を有する材料は、上記で例示した材料と重複してもよい。 In addition, examples of the material include a material having specific physical properties, and a heat conductive material (for example, a heat conductive material selected from carbide, nitride, oxide and metal, specifically, BN, AlN, Al 2). O 3 ), an electrically conductive material (for example, an electrically conductive material selected from metals and carbon-based materials, specifically Cu), an insulating material (for example, nitride, oxide, etc.) BN, silica, etc.), magnetic materials (for example, oxides, metals, specifically, ferrites (soft magnetic ferrite, hard magnetic), iron, etc.). The material having specific physical properties may overlap with the material exemplified above.

なお、熱伝導性材料の熱伝導率は、例えば、１０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、好ましくは、３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、また、例えば、２０００Ｗ／ｍ・Ｋ以下でもある。   The thermal conductivity of the heat conductive material is, for example, 10 W / m · K or more, preferably 30 W / m · K or more, and for example, 2000 W / m · K or less.

また、電気伝導性材料の電気伝導率は、例えば、１０６Ｓ／ｍ以上、好ましくは、１０８Ｓ／ｍ以上、通常、１０１０Ｓ／ｍ以下である。 Further, the electrical conductivity of the electrically conductive material is, for example, 10 6 S / m or more, preferably 10 8 S / m or more, and usually 10 10 S / m or less.

また、絶縁材料の体積抵抗は、１×１０１０Ω・ｃｍ以上、好ましくは、１×１０１２Ω・ｃｍ以上であり、また、例えば、１×１０２０Ω・ｃｍ以下でもある。 The volume resistance of the insulating material is 1 × 10 10 Ω · cm or more, preferably 1 × 10 12 Ω · cm or more, and for example, 1 × 10 20 Ω · cm or less.

また、磁性材料の透磁率（波長２．４５ＧＨｚにおけるμ’’）は、例えば、０．１〜１０である。   The magnetic material has a magnetic permeability (μ ″ at a wavelength of 2.45 GHz), for example, 0.1 to 10.

また、粒子の形状は、特に限定されず、例えば、板状、鱗片状、粒子状（不定形状）、球形状などが挙げられる。   Moreover, the shape of particle | grains is not specifically limited, For example, plate shape, scale shape, particle shape (indefinite shape), spherical shape etc. are mentioned.

粒子の最大長さの平均値（球形状である場合には、平均粒子径）は、例えば、０．１μｍ以上、好ましくは、１μｍ以上であり、また、例えば、１０００μｍ以下、好ましくは、１００μｍ以下でもある。   The average value of the maximum length of particles (in the case of a spherical shape, the average particle diameter) is, for example, 0.1 μm or more, preferably 1 μm or more, and, for example, 1000 μm or less, preferably 100 μm or less. But there is.

また、粒子のアスペクト比は、例えば、２以上、好ましくは、１０以上であり、また、例えば、１００００以下、好ましくは、５０００以下でもある。   The aspect ratio of the particles is, for example, 2 or more, preferably 10 or more, and is, for example, 10,000 or less, preferably 5000 or less.

また、粒子の比重は、例えば、０．１ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは、０．２ｇ／ｃｍ３以上であり、また、例えば、２０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは、１０ｇ／ｃｍ３以下でもある。 The specific gravity of the particles is, for example, 0.1 g / cm 3 or more, preferably 0.2 g / cm 3 or more, and for example, 20 g / cm 3 or less, preferably 10 g / cm 3 or less. .

これら粒子は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These particles can be used alone or in combination of two or more.

樹脂成分は、粒子を分散できるもの、つまり、粒子が分散される分散媒体（マトリックス）であって、絶縁成分を含有し、例えば、熱硬化性樹脂成分、熱可塑性樹脂成分などの樹脂成分が挙げられる。   The resin component can disperse the particles, that is, a dispersion medium (matrix) in which the particles are dispersed and contains an insulating component, and examples thereof include resin components such as a thermosetting resin component and a thermoplastic resin component. It is done.

熱硬化性樹脂成分としては、例えば、エポキシ樹脂、熱硬化性ポリイミド、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、熱硬化性ウレタン樹脂などが挙げられる。   Examples of the thermosetting resin component include epoxy resins, thermosetting polyimides, urea resins, melamine resins, unsaturated polyester resins, diallyl phthalate resins, silicone resins, thermosetting urethane resins, and the like.

熱可塑性樹脂成分としては、例えば、アクリル樹脂、ポリオレフィン（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体など）、ポリ酢酸ビニル、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリアリルスルホン、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ウレタン樹脂、ポリアミノビスマレイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレイミドトリアジン樹脂、ポリメチルペンテン、フッ化樹脂、液晶ポリマー、オレフィン−ビニルアルコール共重合体、アイオノマー、ポリアリレート、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合体、ポリスチレン−ポリイソブチレン共重合体などが挙げられる。   Examples of the thermoplastic resin component include acrylic resin, polyolefin (for example, polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, etc.), polyvinyl acetate, ethylene-vinyl acetate copolymer, polyvinyl chloride, polystyrene, polyacrylonitrile, Polyamide, polycarbonate, polyacetal, polyethylene terephthalate, polyphenylene oxide, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethersulfone, polyetheretherketone, polyallylsulfone, thermoplastic polyimide, thermoplastic urethane resin, polyaminobismaleimide, polyamideimide, polyetherimide, Bismaleimide triazine resin, polymethylpentene, fluororesin, liquid crystal polymer, olefin-vinyl alcohol copolymer, polymer Ionomer, polyarylate, acrylonitrile - ethylene - styrene copolymers, acrylonitrile - butadiene - styrene copolymer, acrylonitrile - styrene copolymer, polystyrene - polyisobutylene copolymer and the like.

これら樹脂成分は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These resin components can be used alone or in combination of two or more.

樹脂成分のうち、熱硬化性樹脂成分として、好ましくは、エポキシ樹脂が挙げられる。また、熱可塑性樹脂成分として、好ましくは、アクリル樹脂が挙げられる。   Of the resin components, the thermosetting resin component is preferably an epoxy resin. The thermoplastic resin component is preferably an acrylic resin.

エポキシ樹脂は、常温において、液状、半固形状および固形状のいずれかの形態である。   The epoxy resin is in a liquid, semi-solid, or solid form at normal temperature.

具体的には、エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂（例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、水素添加ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ダイマー酸変性ビスフェノール型エポキシ樹脂など）、ノボラック型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂（例えば、ビスアリールフルオレン型エポキシ樹脂など）、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂（例えば、トリスヒドロキシフェニルメタン型エポキシ樹脂など）などの芳香族系エポキシ樹脂、例えば、トリエポキシプロピルイソシアヌレート、ヒダントインエポキシ樹脂などの含窒素環エポキシ樹脂、例えば、脂肪族系エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、グリシジルエーテル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂などが挙げられる。   Specifically, as the epoxy resin, for example, bisphenol type epoxy resin (for example, bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, hydrogenated bisphenol A type epoxy resin, dimer acid modified bisphenol type) Epoxy resin, etc.), novolac type epoxy resin, naphthalene type epoxy resin, fluorene type epoxy resin (eg, bisarylfluorene type epoxy resin), triphenylmethane type epoxy resin (eg, trishydroxyphenylmethane type epoxy resin), etc. Aromatic epoxy resins such as nitrogen-containing ring epoxy resins such as triepoxypropyl isocyanurate and hydantoin epoxy resins such as aliphatic epoxy resins, alicyclic epoxy resins, Glycidyl ether type epoxy resins, and glycidyl amine type epoxy resin.

これらエポキシ樹脂は、単独使用または２種以上併用することができる。   These epoxy resins can be used alone or in combination of two or more.

エポキシ樹脂のエポキシ当量は、例えば、１００ｇ／ｅｑ．以上、好ましくは、１８０ｇ／ｅｑ．以上であり、また、例えば、１０００ｇ／ｅｑ．以下、好ましくは、７００ｇ／ｅｑ．以下である。また、エポキシ樹脂が、常温固形状である場合には、軟化点が、例えば、２０〜９０℃である。   The epoxy equivalent of the epoxy resin is, for example, 100 g / eq. Or more, preferably 180 g / eq. In addition, for example, 1000 g / eq. Hereinafter, preferably 700 g / eq. It is as follows. Moreover, when an epoxy resin is a normal temperature solid state, a softening point is 20-90 degreeC, for example.

また、エポキシ樹脂には、例えば、硬化剤および硬化促進剤を含有させて、エポキシ樹脂組成物として調製することができる。   Moreover, an epoxy resin can be prepared as an epoxy resin composition by containing a hardening | curing agent and a hardening accelerator, for example.

硬化剤は、加熱によりエポキシ樹脂を硬化させることができる潜在性硬化剤（エポキシ樹脂硬化剤）であって、例えば、フェノール化合物、アミン化合物、酸無水物化合物、アミド化合物、ヒドラジド化合物、イミダゾリン化合物などが挙げられる。また、上記の他に、ユリア化合物、ポリスルフィド化合物なども挙げられる。   The curing agent is a latent curing agent (epoxy resin curing agent) that can cure the epoxy resin by heating. For example, a phenol compound, an amine compound, an acid anhydride compound, an amide compound, a hydrazide compound, an imidazoline compound, and the like. Is mentioned. In addition to the above, urea compounds, polysulfide compounds, and the like are also included.

フェノール化合物は、フェノール樹脂を含み、例えば、フェノールとホルムアルデヒドとを酸性触媒下で縮合させて得られるノボラック型フェノール樹脂、例えば、フェノールとジメトキシパラキシレンまたはビス（メトキシメチル）ビフェニルから合成されるフェノール・アラルキル樹脂、例えば、ビフェニル・アラルキル樹脂、例えば、ジシクロペンタジエン型フェノール樹脂、例えば、クレゾールノボラック樹脂、例えば、レゾール樹脂などが挙げられる。   The phenol compound contains a phenol resin, for example, a novolac type phenol resin obtained by condensing phenol and formaldehyde in the presence of an acidic catalyst, for example, phenol synthesized from phenol and dimethoxyparaxylene or bis (methoxymethyl) biphenyl. Examples include aralkyl resins such as biphenyl aralkyl resins, such as dicyclopentadiene type phenol resins, such as cresol novolac resins, such as resole resins.

アミン化合物としては、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミンなどのポリアミン、または、これらのアミンアダクトなど、例えば、メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホンなどが挙げられる。   Examples of the amine compound include polyamines such as ethylenediamine, propylenediamine, diethylenetriamine, and triethylenetetramine, or amine adducts thereof such as metaphenylenediamine, diaminodiphenylmethane, and diaminodiphenylsulfone.

酸無水物化合物としては、例えば、無水フタル酸、無水マレイン酸、テトラヒドロフタル酸無水物、ヘキサヒドロフタル酸無水物、４−メチル−ヘキサヒドロフタル酸無水物、メチルナジック酸無水物、ピロメリット酸無水物、ドデセニルコハク酸無水物、ジクロロコハク酸無水物、ベンゾフェノンテトラカルボン酸無水物、クロレンディック酸無水物などが挙げられる。   Examples of the acid anhydride compound include phthalic anhydride, maleic anhydride, tetrahydrophthalic anhydride, hexahydrophthalic anhydride, 4-methyl-hexahydrophthalic anhydride, methyl nadic acid anhydride, and pyromellitic acid. Anhydride, dodecenyl succinic anhydride, dichlorosuccinic anhydride, benzophenone tetracarboxylic acid anhydride, chlorendic acid anhydride and the like can be mentioned.

アミド化合物としては、例えば、ジシアンジアミド、ポリアミドなどが挙げられる。   Examples of the amide compound include dicyandiamide and polyamide.

ヒドラジド化合物としては、例えば、アジピン酸ジヒドラジドなどが挙げられる。   Examples of the hydrazide compound include adipic acid dihydrazide.

イミダゾリン化合物としては、例えば、メチルイミダゾリン、２−エチル−４−メチルイミダゾリン、エチルイミダゾリン、イソプロピルイミダゾリン、２，４−ジメチルイミダゾリン、フェニルイミダゾリン、ウンデシルイミダゾリン、ヘプタデシルイミダゾリン、２−フェニル−４−メチルイミダゾリンなどが挙げられる。   Examples of the imidazoline compound include methyl imidazoline, 2-ethyl-4-methyl imidazoline, ethyl imidazoline, isopropyl imidazoline, 2,4-dimethyl imidazoline, phenyl imidazoline, undecyl imidazoline, heptadecyl imidazoline, 2-phenyl-4-methyl. Examples include imidazoline.

これら硬化剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These curing agents can be used alone or in combination of two or more.

硬化促進剤は、硬化触媒であって、例えば、２−フェニルイミダゾール、２−メチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチルイミダゾールなどのイミダゾール化合物、例えば、トリエチレンジアミン、トリ−２，４，６−ジメチルアミノメチルフェノールなどの３級アミン化合物、例えば、トリフェニルホスフィン、テトラフェニルホスホニウムテトラフェニルボレート、テトラ−ｎ−ブチルホスホニウム−ｏ，ｏ−ジエチルホスホロジチオエートなどのリン化合物、例えば、４級アンモニウム塩化合物、例えば、有機金属塩化合物、例えば、それらの誘導体などが挙げられる。これら硬化促進剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。   The curing accelerator is a curing catalyst, for example, an imidazole compound such as 2-phenylimidazole, 2-methylimidazole, 2-ethyl-4-methylimidazole, 2-phenyl-4-methyl-5-hydroxymethylimidazole, For example, tertiary amine compounds such as triethylenediamine and tri-2,4,6-dimethylaminomethylphenol, such as triphenylphosphine, tetraphenylphosphonium tetraphenylborate, tetra-n-butylphosphonium-o, o-diethylphospho Phosphorus compounds such as rosioate, for example, quaternary ammonium salt compounds, for example, organometallic salt compounds, for example, derivatives thereof and the like. These curing accelerators can be used alone or in combination of two or more.

エポキシ樹脂組成物における硬化剤の配合割合は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、例えば、０．５質量部以上、好ましくは、１質量部以上であり、また、例えば、２００質量部以下、好ましくは、１５０質量部以下であり、硬化促進剤の配合割合は、例えば、０．１質量部以上、好ましくは、０．２質量部以上であり、また、例えば、１０質量部以下、好ましくは、５質量部以下である。また、硬化剤がフェノール樹脂を含有する場合には、エポキシ樹脂組成物において、エポキシ樹脂のエポキシ基１モルに対して、フェノール樹脂の水酸基が、例えば、０．５モル以上、好ましくは、０．８モル以上であり、また、例えば、２．０モル以下、好ましくは、１．２モル以下となるように調整される。   The mixing ratio of the curing agent in the epoxy resin composition is, for example, 0.5 parts by mass or more, preferably 1 part by mass or more, and for example, 200 parts by mass or less, preferably 100 parts by mass of the epoxy resin. Is 150 parts by mass or less, and the blending ratio of the curing accelerator is, for example, 0.1 parts by mass or more, preferably 0.2 parts by mass or more, and for example, 10 parts by mass or less, preferably 5 parts by mass or less. Moreover, when a hardening | curing agent contains a phenol resin, the hydroxyl group of a phenol resin is 0.5 mol or more with respect to 1 mol of epoxy groups of an epoxy resin in an epoxy resin composition, Preferably, it is 0.00. It is 8 mol or more, and for example, it is adjusted to be 2.0 mol or less, preferably 1.2 mol or less.

上記した硬化剤および／または硬化促進剤は、必要により、溶媒により溶解および／または分散された溶媒溶液および／または溶媒分散液として調製して用いることができる。   The above-mentioned curing agent and / or curing accelerator can be prepared and used as a solvent solution and / or a solvent dispersion dissolved and / or dispersed with a solvent, if necessary.

溶媒としては、例えば、アセトン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などケトン、例えば、酢酸エチルなどのエステル、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドなどのアミドなどの有機溶媒などが挙げられる。また、溶媒として、例えば、水、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノールなどのアルコールなどの水系溶媒も挙げられる。   Examples of the solvent include organic solvents such as ketones such as acetone and methyl ethyl ketone (MEK), esters such as ethyl acetate, and amides such as N, N-dimethylformamide. Examples of the solvent also include aqueous solvents such as water, for example, alcohols such as methanol, ethanol, propanol, and isopropanol.

アクリル樹脂は、アクリルゴムを含み、具体的には、（メタ）アクリル酸アルキルエステルを含むモノマーの重合により得られる。   The acrylic resin contains acrylic rubber, and is specifically obtained by polymerization of a monomer containing (meth) acrylic acid alkyl ester.

（メタ）アクリル酸アルキルエステルは、メタクリル酸アルキルエステルおよび／またはアクリル酸アルキルエステルであって、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ヘキシル、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸ノニル、（メタ）アクリル酸イソノニル、（メタ）アクリル酸デシル、（メタ）アクリル酸イソデシル、（メタ）アクリル酸ウンデシル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸トリデシル、（メタ）アクリル酸テトラデシル、（メタ）アクリル酸オクタデシル、（メタ）アクリル酸オクタドデシルなどの、アルキル部分が炭素数３０以下の直鎖状または分岐状の（メタ）アクリル酸アルキルエステルが挙げられ、好ましくは、アルキル部分が炭素数１〜１８の直鎖状の（メタ）アクリル酸アルキルエステルが挙げられる。   The (meth) acrylic acid alkyl ester is a methacrylic acid alkyl ester and / or an acrylic acid alkyl ester. For example, methyl (meth) acrylate, ethyl (meth) acrylate, butyl (meth) acrylate, (meth) Hexyl acrylate, 2-ethylhexyl (meth) acrylate, nonyl (meth) acrylate, isononyl (meth) acrylate, decyl (meth) acrylate, isodecyl (meth) acrylate, undecyl (meth) acrylate, (meth Linear or branched alkyl groups having 30 or less carbon atoms such as lauryl acrylate, tridecyl (meth) acrylate, tetradecyl (meth) acrylate, octadecyl (meth) acrylate and octadodecyl (meth) acrylate (Meth) acrylic acid alkyl ester Preferably, the alkyl moieties are linear (meth) acrylic acid alkyl esters having 1 to 18 carbon atoms.

これら（メタ）アクリル酸アルキルエステルは、単独使用または２種以上併用することができる。   These alkyl (meth) acrylates can be used alone or in combination of two or more.

（メタ）アクリル酸アルキルエステルの配合割合は、モノマーに対して、例えば、５０質量％以上、好ましくは、７５質量％以上であり、例えば、９９質量％以下でもある。   The blending ratio of the (meth) acrylic acid alkyl ester is, for example, 50% by mass or more, preferably 75% by mass or more, for example, 99% by mass or less with respect to the monomer.

モノマーは、（メタ）アクリル酸アルキルエステルと重合可能な共重合性モノマーを含むこともできる。   The monomer may also include a copolymerizable monomer that can be polymerized with (meth) acrylic acid alkyl ester.

共重合性モノマーは、ビニル基を含有し、例えば、（メタ）アクリロニトリルなどのシアノ基含有ビニルモノマー、例えば、（メタ）アクリル酸グリシジルなどのグリシジル基含有ビニルモノマー（エポキシ基含有ビニルモノマー）例えば、スチレンなどの芳香族ビニルモノマーなどが挙げられる。   The copolymerizable monomer contains a vinyl group, for example, a cyano group-containing vinyl monomer such as (meth) acrylonitrile, for example, a glycidyl group-containing vinyl monomer such as glycidyl (meth) acrylate (epoxy group-containing vinyl monomer), for example, Examples thereof include aromatic vinyl monomers such as styrene.

共重合性モノマーの配合割合は、モノマーに対して、例えば、５０質量％以下、好ましくは、２５質量％以下であり、例えば、１質量％以上でもある。   The blending ratio of the copolymerizable monomer is, for example, 50% by mass or less, preferably 25% by mass or less, for example, 1% by mass or more with respect to the monomer.

これら共重合性モノマーは、単独または２種以上併用することができる。   These copolymerizable monomers can be used alone or in combination of two or more.

共重合性モノマーがシアノ基含有ビニルモノマーおよび／またはエポキシ基含有ビニルモノマーである場合には、得られるアクリル樹脂は、主鎖の末端または途中に結合するエポキシ基および／またはシアノ基などの官能基が導入された、官能基変性アクリル樹脂（具体的には、シアノ変性アクリル樹脂、エポキシ変性アクリル樹脂、シアノ・エポキシ変性アクリル樹脂）とされる。   When the copolymerizable monomer is a cyano group-containing vinyl monomer and / or an epoxy group-containing vinyl monomer, the resulting acrylic resin has a functional group such as an epoxy group and / or a cyano group bonded to the terminal or midway of the main chain. Are introduced into the functional group-modified acrylic resin (specifically, cyano-modified acrylic resin, epoxy-modified acrylic resin, cyano-epoxy-modified acrylic resin).

樹脂成分（熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、熱硬化性樹脂成分がＡステージ状態である樹脂成分）の８０℃における溶融粘度は、例えば、０．０１Ｐａ・ｓ以上、好ましくは、０．０５Ｐａ・ｓ以上、さらに好ましくは、０．１Ｐａ・ｓ以上であり、また、例えば、１０Ｐａ・ｓ以下、好ましくは、１Ｐａ・ｓ以下でもある。   The melt viscosity at 80 ° C. of the resin component (when the thermosetting resin component is contained, the resin component in which the thermosetting resin component is in an A stage state) is, for example, 0.01 Pa · s or more, preferably 0 0.05 Pa · s or more, more preferably 0.1 Pa · s or more, and for example, 10 Pa · s or less, preferably 1 Pa · s or less.

また、樹脂成分の軟化温度（環球法）は、例えば、８０℃以下、好ましくは、７０℃以下であり、また、例えば、２０℃以上、好ましくは、３５℃以上でもある。   The softening temperature (ring and ball method) of the resin component is, for example, 80 ° C. or less, preferably 70 ° C. or less, and for example, 20 ° C. or more, preferably 35 ° C. or more.

具体的には、粒子および樹脂成分の配合割合は、シート７における粒子の体積割合が、例えば、３０体積％を超過し、好ましくは、３５体積％以上、好ましくは、４０体積％以上、より好ましくは、６０体積％以上、さらに好ましくは、７０体積％以上であり、例えば、９８体積％以下、好ましくは、９５体積％以下となるように、設定される。   Specifically, the mixing ratio of the particles and the resin component is such that the volume ratio of the particles in the sheet 7 exceeds, for example, 30% by volume, preferably 35% by volume or more, preferably 40% by volume or more. Is set to be 60% by volume or more, more preferably 70% by volume or more, for example, 98% by volume or less, preferably 95% by volume or less.

粒子および樹脂成分の質量基準の配合割合は、上記したシート７における粒子の体積割合となるように、設定される。   The mixing ratio of the particles and the resin component based on mass is set so as to be the volume ratio of the particles in the sheet 7 described above.

なお、樹脂成分には、上記した各成分（重合物）の他に、例えば、ポリマー前駆体（例えば、オリゴマーを含む低分子量ポリマーなど）、および／または、モノマーが含まれる。   The resin component includes, for example, a polymer precursor (for example, a low molecular weight polymer including an oligomer) and / or a monomer in addition to the above-described components (polymerized products).

これら樹脂成分は、単独使用また併用することができる。   These resin components can be used alone or in combination.

そして、図２に示すように、ホッパ１６に、粒子および樹脂成分を含有する組成物を仕込む。   Then, as shown in FIG. 2, a hopper 16 is charged with a composition containing particles and a resin component.

また、シート製造装置１において、混練押出機２、供給部３およびギヤ構造体４を所定の温度および回転速度に調整する。なお、混練押出機２、供給部３およびギヤ構造体４の温度は、例えば、樹脂成分が熱可塑性樹脂成分を含有する場合には、その軟化温度以上であり、また、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、その硬化温度未満であって、具体的には、例えば、５０℃以上、好ましくは、７０℃以上であり、また、例えば、２００℃以下、好ましくは、１５０℃以下でもある。   In the sheet manufacturing apparatus 1, the kneading extruder 2, the supply unit 3, and the gear structure 4 are adjusted to a predetermined temperature and rotation speed. The temperatures of the kneading extruder 2, the supply unit 3, and the gear structure 4 are, for example, higher than the softening temperature when the resin component contains a thermoplastic resin component, and the resin component is thermosetting. When the resin component is contained, it is lower than its curing temperature, specifically, for example, 50 ° C. or higher, preferably 70 ° C. or higher, and for example, 200 ° C. or lower, preferably 150 ° C. It is also below.

また、基材送出ロール５６に、基材８を予め巻回する。   Further, the base material 8 is wound around the base material feed roll 56 in advance.

基材８としては、例えば、ポリプロピレンフィルム、エチレン−プロピレン共重合体フィルム、ポリエステルフィルム（ＰＥＴなど）、ポリ塩化ビニルなどのプラスチックフィルム類、例えば、クラフト紙などの紙類、例えば、綿布、スフ布などの布類、例えば、ポリエステル不織布、ビニロン不織布などの不織布類、例えば、金属箔などが挙げられる。基材８の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０〜５００μｍである。なお、基材８の表面を離型処理することもできる。   Examples of the substrate 8 include polypropylene film, ethylene-propylene copolymer film, polyester film (PET, etc.), plastic films such as polyvinyl chloride, paper such as kraft paper, cotton cloth, soft cloth, etc. And non-woven fabrics such as polyester non-woven fabric and vinylon non-woven fabric, for example, metal foil. The thickness of the base material 8 is appropriately selected according to the purpose and use thereof, and is, for example, 10 to 500 μm. In addition, the surface of the base material 8 can also be mold-released.

さらに、セパレータ送出ロール５９に、セパレータ９を予め巻回する。   Further, the separator 9 is wound around the separator feed roll 59 in advance.

セパレータ９は、基材８と同様のものが挙げられ、その表面を表面処理することもできる。セパレータ９の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０〜５００μｍである。   Examples of the separator 9 are the same as those of the substrate 8, and the surface of the separator 9 can also be surface-treated. The thickness of the separator 9 is appropriately selected according to its purpose and application, and is, for example, 10 to 500 μm.

次いで、組成物をホッパ１６から、シリンダ１１の混練機入口１４を介してシリンダ１１内に投入する。   Next, the composition is charged into the cylinder 11 from the hopper 16 through the kneader inlet 14 of the cylinder 11.

混練押出機２では、組成物に含有される粒子および樹脂成分が、ブロックヒータによって加熱されながら、混練スクリュー１２の回転によって混練押出されて、粒子が樹脂成分に分散された組成物が、混練機出口１５から連結管１７を介して、図５に示すように、供給部３における供給部入口１８に至る（混練押出工程）。   In the kneading extruder 2, the composition in which the particles and the resin component contained in the composition are kneaded and extruded by the rotation of the kneading screw 12 while being heated by the block heater, and the particles are dispersed in the resin component. As shown in FIG. 5, the outlet 15 reaches the supply section inlet 18 in the supply section 3 through the connecting pipe 17 (kneading extrusion process).

そうすると、図１に示すように、組成物は、供給部３において、供給スクリュー２２の回転によって、混練押出機２の押出方向、つまり、左右方向に沿う幅Ｗ０（第１ケーシング２１の幅Ｗ０）を有するように、押出方向に対する交差方向（具体的には、押出方向に対する直交方向）、詳しくは、後方から前方に向けてギヤ構造体４に供給される（供給工程）。つまり、混練押出機２から右側に押し出され、供給部３に至った組成物が、供給部３において搬送方向が９０度方向転換される。具体的には、組成物は、右方から前方に搬送方向が変更されながら、左右方向に沿う幅Ｗ０を有するように、第１貯留部２７を介してギヤ構造体４に供給される。すなわち、供給部３では、組成物の押出方向（左右方向）における押出と、組成物のギヤ構造体４への供給とが同時に進行する。   Then, as shown in FIG. 1, the composition has a width W0 (width W0 of the first casing 21) along the extrusion direction of the kneading extruder 2, that is, the left-right direction by the rotation of the supply screw 22 in the supply unit 3. So that the gear structure 4 is supplied to the gear structure 4 from the rear to the front (specifically, the supply direction). In other words, the composition extruded from the kneading extruder 2 to the right and reaching the supply unit 3 is turned 90 degrees in the conveyance direction in the supply unit 3. Specifically, the composition is supplied to the gear structure 4 via the first reservoir 27 so as to have a width W0 along the left-right direction while the conveyance direction is changed from the right to the front. That is, in the supply unit 3, extrusion in the extrusion direction (left-right direction) of the composition and supply of the composition to the gear structure 4 proceed simultaneously.

その後、組成物は、ギヤ構造体４において、１対のギヤ３２の回転軸線方向Ａ１に変形させながら、前方に搬送される（変形搬送工程）。   Thereafter, the composition is conveyed forward in the gear structure 4 while being deformed in the rotation axis direction A1 of the pair of gears 32 (deformation conveying step).

具体的には、組成物は、１対のギヤ３２の噛み合いによって、回転軸線方向Ａ１の中央部から両端部に押し広げられながら搬送される。   Specifically, the composition is conveyed while being spread from the center portion in the rotation axis direction A1 to both ends by the meshing of the pair of gears 32.

詳しくは、図６が参照されるように、組成物は、第１貯留部２７の前側部分の上端部および下端部から、収容空間７３における１対のギヤ３２の噛み合い部分より後側部分に至り、その後、１対のギヤ３２の斜歯３５に剪断されながら、歯溝７５内に取り巻き込まれ、続いて、密閉空間７４に至る。   Specifically, as shown in FIG. 6, the composition reaches from the upper end portion and the lower end portion of the front portion of the first storage portion 27 to the rear portion of the meshing portion of the pair of gears 32 in the accommodation space 73. Then, while being sheared by the inclined teeth 35 of the pair of gears 32, the tooth is entrained in the tooth gap 75 and then reaches the sealed space 74.

このとき、収容空間７３の入口（後側）において、回転する第１ギヤ３３に付着した組成物は、下部６１によって押圧されるため、密閉空間７４（歯溝７５）を左右方向に移動し、一方、回転する第２ギヤ３４に付着した組成物は、上部６２によって押圧されるため、密閉空間７４（歯溝７５）を左右方向に移動する。このため、組成物は、左右方向に押し広げられつつ、１対のギヤ３２の回転方向Ｒ２に沿って前方に押し出され、第２貯留部２８に至る。   At this time, since the composition adhering to the rotating first gear 33 is pressed by the lower portion 61 at the entrance (rear side) of the accommodation space 73, the sealed space 74 (tooth groove 75) moves in the left-right direction, On the other hand, since the composition adhering to the rotating second gear 34 is pressed by the upper portion 62, the composition moves in the left-right direction in the sealed space 74 (tooth groove 75). For this reason, the composition is pushed forward along the rotation direction R <b> 2 of the pair of gears 32 while being spread in the left-right direction, and reaches the second reservoir 28.

続いて、第２貯留部２８の組成物は、斜歯３５の噛み合い部分（図４参照）を介して第１貯留部２７に逆流する（後方に戻る）ことが１対のギヤ３２によって防止されながら、斜歯３５の噛み合い部分によって、左右方向に押し広げられる。   Subsequently, the composition of the second storage portion 28 is prevented by the pair of gears 32 from flowing back (returning back) to the first storage portion 27 via the meshing portion of the inclined teeth 35 (see FIG. 4). However, it is pushed and expanded in the left-right direction by the meshing portion of the inclined teeth 35.

具体的には、図３に示すように、ギヤ構造体４の右側部分においては、第１斜歯３６と第３斜歯３８との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から右端部に向けて押し広げられる。一方、ギヤ構造体４の左側部分においては、第２斜歯３７と第４斜歯３９との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から左端部に向けて押し広げられる。   Specifically, as shown in FIG. 3, in the right side portion of the gear structure 4, the center of the pair of gears 32 in the rotation axis direction A <b> 1 due to the engagement of the first and third inclined teeth 36 and 38. It is spread from the section toward the right end. On the other hand, in the left side portion of the gear structure 4, the second inclined teeth 37 and the fourth inclined teeth 39 are engaged with each other, and the pair of gears 32 are pushed toward the left end portion from the center portion in the rotation axis direction A <b> 1. .

続いて、図５および図６に示すように、組成物は、第２貯留部２８および吐出通路４４を介して吐出口４６に至り、次いで、吐出口４６から支持ロール５１に向かって吐出（搬送）される。   Subsequently, as shown in FIGS. 5 and 6, the composition reaches the discharge port 46 through the second storage portion 28 and the discharge passage 44, and then is discharged (conveyed) from the discharge port 46 toward the support roll 51. )

具体的には、支持ロール５１の周面には、基材送出ロール５６（図２参照）から送り出された基材８が積層されており、組成物は、その基材８を介して支持ロール５１に支持されながら、支持ロール５１の回転方向に搬送される。   Specifically, the base material 8 fed from the base material feed roll 56 (see FIG. 2) is laminated on the peripheral surface of the support roll 51, and the composition is supported via the base material 8. While being supported by 51, it is conveyed in the rotation direction of the support roll 51.

吐出口４６から吐出された組成物は、一旦、支持ロール５１の後方に、基材８を介して吐出され、直ちに、突出部６３と支持ロール５１の周面とによって厚みが調整される。具体的には、余分な組成物は、支持ロール５１に支持される基材８の表面において、突出部６３によって掻き取られ、所望厚みＴ１および所望幅Ｗ１のシート７として形成される（隙間通過工程）。   The composition discharged from the discharge port 46 is once discharged to the back of the support roll 51 through the base material 8, and the thickness is immediately adjusted by the protrusion 63 and the peripheral surface of the support roll 51. Specifically, the excess composition is scraped off by the protrusion 63 on the surface of the substrate 8 supported by the support roll 51, and formed as a sheet 7 having a desired thickness T1 and a desired width W1 (passing through the gap). Process).

シート７の厚みＴ１は、隙間５０の前後方向距離Ｌ１と実質的に同一であり、具体的には、例えば、５０μｍ以上、好ましくは、１００μｍ以上、より好ましくは、３００μｍ以上であり、また、例えば、２０００μｍ以下、好ましくは、１０００μｍ以下、より好ましくは、８００μｍ以下、さらに好ましくは、７５０μｍ以下でもある。   The thickness T1 of the sheet 7 is substantially the same as the longitudinal distance L1 of the gap 50, specifically, for example, 50 μm or more, preferably 100 μm or more, more preferably 300 μm or more, , 2000 μm or less, preferably 1000 μm or less, more preferably 800 μm or less, and even more preferably 750 μm or less.

シート７の幅Ｗ１は、１対のギヤ３２の左右方向長さＷ２と実質的に同一であり、具体的には、例えば、１００ｍｍ以上、好ましくは、２００ｍｍ以上、より好ましくは、３００ｍｍ以上であり、また、例えば、２０００ｍｍ以下、好ましくは、１５００ｍｍ以下、より好ましくは、１０００ｍｍ以下でもある。   The width W1 of the seat 7 is substantially the same as the length W2 in the left-right direction of the pair of gears 32, specifically, for example, 100 mm or more, preferably 200 mm or more, more preferably 300 mm or more. Also, for example, it is 2000 mm or less, preferably 1500 mm or less, more preferably 1000 mm or less.

続いて、図２に示すように、シート７が積層された基材８は、支持ロール５１からセパレータラミネートロール５７および転動ロール５８に向けて搬送され、セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８の間において、シート７の上面にセパレータ９が積層される。これにより、シート７は、両面（下面および上面）に基材８およびセパレータ９がそれぞれ積層された積層シート１０として得られる。   Subsequently, as shown in FIG. 2, the base material 8 on which the sheets 7 are laminated is conveyed from the support roll 51 toward the separator laminating roll 57 and the rolling roll 58, and the separator laminating roll 57 and the rolling roll 58. In the meantime, the separator 9 is laminated on the upper surface of the sheet 7. Thereby, the sheet | seat 7 is obtained as the laminated sheet 10 by which the base material 8 and the separator 9 were each laminated | stacked on both surfaces (lower surface and upper surface).

その後、積層シート１０は、テンションロール５２を通過し、続いて、巻取ロール５３によってロール状に巻き取られる（巻取工程）。   Thereafter, the laminated sheet 10 passes through the tension roll 52 and is subsequently wound up into a roll shape by the winding roll 53 (winding step).

なお、このシート製造装置１において、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、混練押出機２で加熱された後、巻取ロール５３に巻き取られるまで、組成物における熱硬化性樹脂成分は、Ｂステージ状態であり、巻取ロール５３に巻き取られたシート７における熱硬化性樹脂成分も、Ｂステージ状態とされる。   In addition, in this sheet manufacturing apparatus 1, when the resin component contains a thermosetting resin component, after being heated by the kneading extruder 2, the thermosetting property in the composition is taken up until being wound on the take-up roll 53. The resin component is in the B stage state, and the thermosetting resin component in the sheet 7 wound around the take-up roll 53 is also in the B stage state.

そして、シート７の製造方法およびシート製造装置１によれば、組成物を、ギヤ構造体４を用いて、その軸線方向Ａ１に変形させながら搬送させた後、軸線方向Ａ１に変形された組成物を、シート形成部５において、支持ロール５１により基材８を介して支持して搬送させながら、突出部６３との隙間５０に通過させるので、シート７を積層シート１０として連続的に製造することができる。そのため、シート７の製造効率を向上させることができる。   And according to the manufacturing method of the sheet | seat 7, and the sheet | seat manufacturing apparatus 1, after conveying a composition, changing it into the axial direction A1, using the gear structure 4, the composition changed into the axial direction A1. In the sheet forming unit 5, the sheet 7 is passed through the gap 50 with the protruding portion 63 while being supported and conveyed by the support roll 51 via the base material 8, so that the sheet 7 is continuously manufactured as the laminated sheet 10. Can do. Therefore, the manufacturing efficiency of the sheet 7 can be improved.

また、組成物をギヤ構造体４を用いて変形させるので、粒子を、高い配合割合で樹脂成分中に分散させて、シート７を得ることができる。   Moreover, since the composition is deformed by using the gear structure 4, the sheet 7 can be obtained by dispersing the particles in the resin component at a high blending ratio.

さらに、組成物を、支持ロール５１により支持して搬送させながら、隙間５０に通過させるので、組成物の粘度が広範囲（例えば、８０℃における溶融粘度が、０．００１Ｐａ・ｓ以上、好ましくは、１Ｐａ・ｓ以上であり、また、１００００Ｐａ・ｓ以下、好ましくは、１０Ｐａ・ｓ以下）にわたっても、確実にシートを得ることができる。   Further, since the composition is passed through the gap 50 while being supported by the support roll 51 and conveyed, the composition has a wide range of viscosity (for example, the melt viscosity at 80 ° C. is 0.001 Pa · s or more, preferably 1 Pa · s or more, and 10,000 Pa · s or less, preferably 10 Pa · s or less), a sheet can be reliably obtained.

その結果、粒子が樹脂成分中に均一に高い配合割合で分散されたシート７を、効率よく製造することができる。   As a result, it is possible to efficiently manufacture the sheet 7 in which the particles are uniformly dispersed in the resin component at a high blending ratio.

一般に、封止シートを利用するときには、個片状に用意した封止シートをそれぞれ搬送したり、封止シートを１個片ずつ封止対象に配置する作業が必要となるため、タクトタイムが長く、さらには、封止シートをトレイなどから取り出す際に封止シートに傷をつけてしまうなどハンドリング面で不利となる場合がある。さらに、封止シートを大量生産するために、多数のシート製造装置を必要とする。   In general, when a sealing sheet is used, it is necessary to transport the sealing sheets prepared in individual pieces or to arrange the sealing sheets one by one on the object to be sealed, so the tact time is long. Furthermore, when the sealing sheet is taken out from a tray or the like, the sealing sheet may be damaged, which may be disadvantageous in handling. Furthermore, in order to mass-produce a sealing sheet, many sheet manufacturing apparatuses are required.

これに対して、このシート製造装置１により得られるシート７は、ロール状で製造されるので、かかるシート７によって封止対象を連続して封止することができる。また、上記したハンドリング性を向上させることができ、必要とするシート製造装置１も少数でありながら、長尺状のシート７を大量に製造することができる。さらに、封止に要するコストを低減することができる。つまり、タクトタイムの短縮、ハンドリング性の向上、投資コスト低減を図ることができる。   On the other hand, since the sheet 7 obtained by the sheet manufacturing apparatus 1 is manufactured in a roll shape, the sealing target can be continuously sealed by the sheet 7. In addition, the handling properties described above can be improved, and a large number of long sheets 7 can be manufactured with a small number of sheet manufacturing apparatuses 1 required. Furthermore, the cost required for sealing can be reduced. That is, the tact time can be shortened, the handling property can be improved, and the investment cost can be reduced.

また、シート７を放熱性シートとして用いて、フレキシブル回路基板と複合化する場合（複合化回路基板）においても、ロール状に製造された放熱性シートを、ロール・トゥ・ロールによって簡便かつ低い製造コストで、複合化回路基板を製造することができる。   In addition, when the sheet 7 is used as a heat radiating sheet and combined with a flexible circuit board (composite circuit board), the heat radiating sheet manufactured in a roll shape can be simply and low manufactured by roll-to-roll. A composite circuit board can be manufactured at low cost.

また、シート７における粒子の配合割合が、３０体積％を超過すれば、シート７は、粒子が有する特定物性（例えば、放熱性（熱伝導性）、導電性（伝導性）、絶縁性、磁性など）を十分に発揮させることができる。   Further, if the mixing ratio of the particles in the sheet 7 exceeds 30% by volume, the sheet 7 has specific physical properties (for example, heat dissipation (thermal conductivity), conductivity (conductivity), insulation, magnetic properties. Etc.).

そのため、シート７を、例えば、放熱性シートなどの熱伝導性シート、例えば、電極材、集電体などの導電性シート、例えば、絶縁シート、例えば、磁性シートなどとして好適に用いることができる。   Therefore, the sheet 7 can be suitably used as, for example, a heat conductive sheet such as a heat radiating sheet, a conductive sheet such as an electrode material or a current collector, for example, an insulating sheet, such as a magnetic sheet, and the like.

さらには、粒子が絶縁材料から形成され、かつ、樹脂成分が絶縁性の熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、シート７を、例えば、熱硬化性樹脂シートなどの熱硬化性絶縁樹脂シート（具体的には、封止シート）として好適に用いることもできる。   Furthermore, when the particles are formed of an insulating material and the resin component contains an insulating thermosetting resin component, the sheet 7 is replaced with a thermosetting insulating resin sheet such as a thermosetting resin sheet. (Specifically, it can also be suitably used as a sealing sheet).

また、図５に示すように、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２が、２００ｍｍ以上であれば、幅Ｗ１の幅広のシート７として、広範囲の用途に好適に用いることができる。   Further, as shown in FIG. 5, if the length W2 in the rotation axis direction of the pair of gears 32 is 200 mm or more, the wide sheet 7 having the width W1 can be suitably used for a wide range of applications.

図１において図示しないが、例えば、シート製造装置１に混練押出機２を設けることなく、組成物を、供給部３またはギヤ構造体４に直接供給することもできる。   Although not shown in FIG. 1, for example, the composition can be directly supplied to the supply unit 3 or the gear structure 4 without providing the kneading extruder 2 in the sheet manufacturing apparatus 1.

好ましくは、図１の実施形態のように、シート製造装置１に混練押出機２を設ける。   Preferably, a kneading extruder 2 is provided in the sheet manufacturing apparatus 1 as in the embodiment of FIG.

これによって、供給部３またはギヤ構造体４に至る組成物を、混練押出機２によって予め混練押出するので、粒子の樹脂成分に対する分散性をより一層向上させることができる。   As a result, the composition reaching the supply unit 3 or the gear structure 4 is kneaded and extruded in advance by the kneading extruder 2, so that the dispersibility of the particles in the resin component can be further improved.

また、図５および図６の実施形態では、第１ケーシング２１および第２ケーシング３１を一体的に形成しているが、例えば、図示しないが、第１ケーシング２１および第２ケーシング３１を分割して形成することもできる。   5 and 6, the first casing 21 and the second casing 31 are integrally formed. For example, although not shown, the first casing 21 and the second casing 31 are divided. It can also be formed.

図７は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（平歯である態様）の分解斜視図を示す。図８は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。図９は、図８に示す供給部、ギヤ構造体および支持ロールの側断面図であり、図７のＣ−Ｃ線に沿う断面図を示す。図１０は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の平断面図を示す。図１１は、図１０に示す供給部、ギヤ構造体およびシート形成部の側断面図であり、図１０のＤ−Ｄ線に沿う断面図を示す。図１２は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（インボリュート曲線状）の噛み合いを説明する側断面図を示す。図１３は、本発明のシート製造装置の他の実施形態のシート形成部の側断面図を示す。   FIG. 7: shows the disassembled perspective view of a pair of gears (mode which is a flat tooth) of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention. FIG. 8 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet forming unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 9 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the support roll shown in FIG. 8, and shows a cross-sectional view along the line CC in FIG. FIG. 10 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet forming unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 11 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the sheet forming unit shown in FIG. 10, and shows a cross-sectional view along the line DD in FIG. FIG. 12 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears (involute curve shape) in another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 13: shows the sectional side view of the sheet | seat formation part of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention.

以降の各図において、上記した各部に対応する部材については、同一の参照符号を付し、その詳細な説明を省略する。   In the subsequent drawings, members corresponding to the above-described parts are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

図３の実施形態では、１対のギヤ３２に斜歯３５を設けているが、例えば、図７に示すように、斜歯３５に代えて、回転軸線方向Ａ１に平行する（に対してストレート状に延びる）歯筋の平歯６４を設けることもできる。   In the embodiment of FIG. 3, the pair of gears 32 are provided with the inclined teeth 35, but for example, as shown in FIG. 7, instead of the inclined teeth 35, they are parallel to the rotation axis direction A <b> 1 (straight against It is also possible to provide flat teeth 64 of tooth traces (which extend in a shape).

好ましくは、図３の実施形態のように、１対のギヤ３２に斜歯３５を設ける。これによって、組成物は、ギヤ３２の回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、回転軸線方向Ａ１の外側に傾斜しているので、組成物は、ギヤ構造体４において、回転軸線方向Ａ１の両外側に広がるように、確実に押し広げられる。その後、シート形成部５において、両外側に押し広げられた組成物をそのまま支持ロール５１に吐出するので、粒子を樹脂成分に効率よく分散させながら、幅広のシート７を優れた製造効率で得ることができる。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 3, the pair of gears 32 are provided with inclined teeth 35. As a result, the composition is inclined outward in the rotational axis direction A1 from the downstream side in the rotational direction R2 of the gear 32 toward the upstream side in the rotational direction R2. It is surely spread so as to spread to both outer sides in the rotation axis direction A1. Thereafter, in the sheet forming portion 5, the composition that has been spread outwardly is discharged to the support roll 51 as it is, so that a wide sheet 7 can be obtained with excellent production efficiency while efficiently dispersing the particles in the resin component. Can do.

また、図５および図６の実施形態では、供給部３に供給スクリュー２２を設けているが、例えば、図８〜図１１に示すように、供給部３に供給スクリュー２２を設けることなく、供給部３を第１ケーシング２１から構成することもできる。   5 and 6, the supply screw 22 is provided in the supply unit 3. For example, as shown in FIGS. 8 to 11, the supply unit 22 is provided without the supply screw 22. The part 3 can also be composed of the first casing 21.

図８および図９において、供給部３は、第１ケーシング２１を備えている。   8 and 9, the supply unit 3 includes a first casing 21.

第１ケーシング２１には、第１収容部１９（図６参照）が設けられず、供給部入口１８および第１貯留部２７が設けられている。   The first casing 21 is not provided with the first accommodating portion 19 (see FIG. 6), and is provided with the supply portion inlet 18 and the first storage portion 27.

第１貯留部２７は、右方に向かうに従って前後方向幅（長さ）が狭く（短く）なる平断面視略テーパ形（三角形）状に形成されている。また、第１貯留部２７は、前方に向かうに従って上下方向幅（長さ）が狭く（短く）なる側断面略テーパ形（三角形）状に形成されている。   The first reservoir 27 is formed in a generally tapered shape (triangular shape) in a plan view in which the width (length) in the front-rear direction becomes narrower (shorter) as it goes to the right. Moreover, the 1st storage part 27 is formed in the side cross-section substantially taper shape (triangle) shape where an up-down direction width | variety (length) becomes narrow (short) as it goes ahead.

図５、図６、図８および図９の実施形態では、混練押出機２から連結管１７を介して供給部入口１８に至る組成物は、第１貯留部２７において、混練押出工程の押出方向に沿う幅Ｗ０を有するように、右方から前方に向かって、ギヤ構造体４に供給される。   In the embodiment of FIGS. 5, 6, 8 and 9, the composition from the kneading extruder 2 through the connecting pipe 17 to the supply unit inlet 18 is extruded in the kneading extrusion process in the first reservoir 27. Is supplied to the gear structure 4 from the right side to the front side so as to have a width W0.

さらに、図８および図９の実施形態では、混練押出機２から押し出された組成物が、供給部入口１８を介して第１貯留部２７に至り、第１貯留部２７が右方に向かうに従って前後方向長さが短く形成されることから、組成物は、第１貯留部２７において、右方に押し出されるに従って、前方に向かう第１貯留部２７の壁（後壁）によって押圧されながら、ギヤ構造体４に供給される。さらに、供給部３では、組成物にかかる押圧力は、右方に進むに従って高くなるので、上記したギヤ構造体４への組成物の供給をより一層円滑に実施することができる。   Furthermore, in the embodiment of FIGS. 8 and 9, the composition extruded from the kneading extruder 2 reaches the first storage unit 27 via the supply unit inlet 18, and the first storage unit 27 moves to the right. Since the length in the front-rear direction is short, the composition is pushed by the wall (rear wall) of the first reservoir 27 toward the front as it is pushed to the right in the first reservoir 27, and the gear It is supplied to the structure 4. Furthermore, in the supply unit 3, the pressing force applied to the composition increases as it goes to the right, so that the composition can be supplied to the gear structure 4 more smoothly.

一方、図５および図６の実施形態は、供給スクリュー２２を用いるので、図８および図９の実施形態に比べて、組成物のギヤ構造体４への供給を円滑に実施することができる。   On the other hand, the embodiment shown in FIGS. 5 and 6 uses the supply screw 22, so that the composition can be smoothly supplied to the gear structure 4 as compared with the embodiments shown in FIGS. 8 and 9.

これらに対して、図１の仮想線、図１０および図１１に示すように、混練押出機２を、供給部３の後方に設けて、混練押出機２の押出方向を前後方向に沿わせ、混練押出機２を連結管１７を介して第１ケーシング２１の後端部に接続することもできる。   On the other hand, as shown in the phantom line of FIG. 1 and FIGS. 10 and 11, the kneading extruder 2 is provided behind the supply unit 3, and the extrusion direction of the kneading extruder 2 is along the front-rear direction. The kneading extruder 2 can also be connected to the rear end portion of the first casing 21 via the connecting pipe 17.

図１の仮想線、図１０および図１１の実施形態では、シート製造装置１は、前後方向に延びる平面視略Ｉ字形（直線）状に形成されており、混練押出機２と供給部３とギヤ構造体４とシート形成部５と巻取部６とは、シート製造装置１において、前後方向に長い平面視略Ｉ字形（直線）形状に整列配置されている。   In the phantom line of FIG. 1 and the embodiment of FIGS. 10 and 11, the sheet manufacturing apparatus 1 is formed in a substantially I-shape (straight line) in plan view extending in the front-rear direction. In the sheet manufacturing apparatus 1, the gear structure 4, the sheet forming unit 5, and the winding unit 6 are aligned and arranged in a substantially I shape (straight line) in plan view that is long in the front-rear direction.

混練押出機２から混練押出された組成物は、連結管１７を介して第１ケーシング２１内に至る。そして、第１貯留部２７において、組成物は、左右方向（幅方向）に広げられながら、ギヤ構造体４に供給される。つまり、混練押出機２により組成物の押出方向と、ギヤ構造体４への組成物の供給方向とが一致する。   The composition kneaded and extruded from the kneading extruder 2 reaches the first casing 21 through the connecting pipe 17. And in the 1st storage part 27, a composition is supplied to the gear structure 4, expanding in the left-right direction (width direction). That is, the extrusion direction of the composition by the kneading extruder 2 coincides with the supply direction of the composition to the gear structure 4.

好ましくは、図５、図６、図８および図９の実施形態のように、搬送方向を右方から前方に変更させながら、組成物を左右方向に沿う幅Ｗ０を有するように、第１貯留部２７を介してギヤ構造体４に供給する。   Preferably, the first storage is performed so that the composition has a width W0 along the left-right direction while changing the conveyance direction from the right to the front as in the embodiments of FIGS. The gear structure 4 is supplied via the portion 27.

これによって、ギヤ構造体４に供給される組成物の幅Ｗ０をより確実に広げることができる。そのため、幅広のシート７をより一層確実に製造することができる。   Thereby, the width W0 of the composition supplied to the gear structure 4 can be more reliably increased. Therefore, the wide sheet 7 can be more reliably manufactured.

また、図２の実施形態では、シート製造装置１に巻取部６を設けて、巻取ロール５３によって、搬送方向に長い長尺状の積層シート１０をロール状に巻き取っているが、例えば、図示しないが、シート製造装置１に巻取部６を設けず、長尺状の積層シート１０をそのまま用いたり、あるいは、適当な長さ（搬送方向長さ）に複数回に分割切断して用いることもできる。   In the embodiment of FIG. 2, the winding unit 6 is provided in the sheet manufacturing apparatus 1, and the long laminated sheet 10 that is long in the transport direction is wound up in a roll shape by the winding roll 53. Although not shown, the sheet manufacturing apparatus 1 is not provided with the winding unit 6 and the long laminated sheet 10 is used as it is, or it is divided and cut into a suitable length (conveyance direction length) a plurality of times. It can also be used.

好ましくは、図２の実施形態のように、シート製造装置１に巻取部６を設けて、巻取ロール５３によって、長尺状の積層シート１０をロール状に巻き取る。これによって、得られたロール状の積層シート１０を効率よく、かつ、優れた作業性で、しかも、低いコストで輸送することができる。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 2, the winding unit 6 is provided in the sheet manufacturing apparatus 1, and the long laminated sheet 10 is wound into a roll shape by the winding roll 53. Thereby, the obtained roll-shaped laminated sheet 10 can be transported efficiently and with excellent workability and at a low cost.

また、図４の実施形態では、１対のギヤ３２の斜歯３５を、点接触タイプの曲線状に形成しているが、例えば、図１２に示すように、インボリュート曲線状に形成することもできる。   In the embodiment of FIG. 4, the inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are formed in a point contact type curved shape, but may be formed in an involute curved shape as shown in FIG. 12, for example. it can.

好ましくは、図４の実施形態のように、１対のギヤ３２の斜歯３５を、点接触タイプの曲線状に形成する。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 4, the inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are formed in a point contact type curve.

図４の実施形態によれば、図１２の実施形態と異なり、１対のギヤ３２の噛合部分の移動において、組成物が溜まる貯留部分６５が凹面４２に形成されることを防止することができる。   According to the embodiment of FIG. 4, unlike the embodiment of FIG. 12, the movement of the meshing portions of the pair of gears 32 can prevent the storage portion 65 where the composition is accumulated from being formed on the concave surface 42. .

しかるに、図４の実施形態によれば、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合に、貯留部分６５において硬化物が発生し、それが製品のシート７に混入すると、シート７の品質が低下する場合がある。   However, according to the embodiment of FIG. 4, when the resin component contains a thermosetting resin component, a cured product is generated in the storage portion 65, and if it is mixed into the product sheet 7, the quality of the sheet 7 is improved. May decrease.

これに対して、図４の実施形態によれば、上記した硬化物の発生およびシート７への混入を防止することができるので、シート７の品質を向上させることができる。   On the other hand, according to the embodiment of FIG. 4, generation of the above-described cured product and mixing into the sheet 7 can be prevented, so that the quality of the sheet 7 can be improved.

また、図６の実施形態では、吐出口４６を、前方に向けているが、例えば、図示しないが、組成物の粘着性が低い場合（例えば、８０℃における溶融粘度が５０００Ｐａ・ｓ以下（特に、５Ｐａ・ｓ以下）、具体的には、１〜５０００Ｐａ・ｓ）には、好ましくは、吐出口４６を上方に向けることもでき、一方、組成物の粘着性が高い場合（例えば、８０℃における溶融粘度が５０００Ｐａ・ｓを超過し（特に、５Ｐａ・ｓを超過し）、具体的には、５０００Ｐａ・ｓを超過し、１００００Ｐａ・ｓ以下）には、好ましくは、吐出口４６を下方に向けることもできる。   In the embodiment of FIG. 6, the discharge port 46 is directed forward. For example, although not illustrated, when the adhesiveness of the composition is low (for example, the melt viscosity at 80 ° C. is 5000 Pa · s or less (particularly, 5 Pa · s or less), specifically, 1 to 5000 Pa · s), preferably, the discharge port 46 can be directed upward, while the composition is highly adhesive (for example, 80 ° C. Preferably, the discharge port 46 is downwardly lowered when the melt viscosity at the pressure exceeds 5000 Pa · s (particularly exceeds 5 Pa · s), specifically exceeds 5000 Pa · s and is equal to or less than 10,000 Pa · s). It can also be directed.

また、図２の実施形態では、シート製造装置１に、セパレータラミネートロール５７、転動ロール５８およびセパレータ送出ロール５９を設け、シート７の上面にセパレータ９を積層しているが、例えば、図示しないが、セパレータラミネートロール５７、転動ロール５８およびセパレータ送出ロール５９を設けることなく、シート製造装置１を構成し、巻取ロール５３に巻き取られる前の搬送中のシート７の上面を露出させることができる。この場合には、シート７の下面のみに、基材８を積層しており、かつ、シート７および基材８からなる積層シート１０が、巻取ロール５３において、ロール状に巻き取られて、巻取ロール５３においてその径方向に積層されるので、巻取ロール５３において、シート７は、基材８によって被覆され保護される。   In the embodiment of FIG. 2, the sheet manufacturing apparatus 1 is provided with the separator laminating roll 57, the rolling roll 58, and the separator feeding roll 59, and the separator 9 is laminated on the upper surface of the sheet 7. However, without providing the separator laminating roll 57, the rolling roll 58, and the separator delivery roll 59, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured, and the upper surface of the sheet 7 being conveyed before being wound around the winding roll 53 is exposed. Can do. In this case, the base material 8 is laminated only on the lower surface of the sheet 7, and the laminated sheet 10 composed of the sheet 7 and the base material 8 is wound up in a roll shape in the winding roll 53, Since the winding roll 53 is laminated in the radial direction, the sheet 7 is covered and protected by the base material 8 in the winding roll 53.

また、図６の実施形態では、移動支持体として支持ロール５１を用いているが、例えば、図１３に示すように、移動支持体として基材８を用いることもできる。   In the embodiment of FIG. 6, the support roll 51 is used as the moving support, but for example, as shown in FIG. 13, the substrate 8 can be used as the moving support.

図１３において、支持ロール５１は、第１支持ロール５４と、第１支持ロール５４の上方に間隔を隔てて対向配置される第２支持ロール５５とを備えている。また、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５は、前後方向に投影したときに、吐出口４６および突出部６３を挟むように配置される。また、第１支持ロール５４の後端面および下端面と、第２支持ロール５５の後端面および上端面には、基材８が積層されており、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５間に掛け渡された基材８が、突出部６３と前方に隙間５０を隔てて設けられている。   In FIG. 13, the support roll 51 includes a first support roll 54 and a second support roll 55 that is disposed to face the first support roll 54 at an interval above the first support roll 54. Moreover, the 1st support roll 54 and the 2nd support roll 55 are arrange | positioned so that the discharge outlet 46 and the protrusion part 63 may be pinched | interposed when projected in the front-back direction. Further, the base material 8 is laminated on the rear end surface and the lower end surface of the first support roll 54 and the rear end surface and the upper end surface of the second support roll 55, and between the first support roll 54 and the second support roll 55. A base material 8 is provided across the projecting portion 63 with a gap 50 therebetween.

図１３のシート製造装置１によれば、ギヤ構造体４から搬送された組成物は、吐出口４６から、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５間に掛け渡された基材８に向かって吐出（搬送）される。   According to the sheet manufacturing apparatus 1 of FIG. 13, the composition conveyed from the gear structure 4 is directed from the discharge port 46 to the base material 8 that is spanned between the first support roll 54 and the second support roll 55. Discharged (conveyed).

吐出口４６から吐出された組成物は、突出部６３と基材８とによって厚みが調整される。具体的には、余分な組成物は、基材８の表面において、突出部６３によって掻き取られ、所望厚みＴ１および所望幅のシート７として形成される。   The thickness of the composition discharged from the discharge port 46 is adjusted by the protrusion 63 and the substrate 8. Specifically, the excess composition is scraped off by the protrusions 63 on the surface of the substrate 8 to be formed as a sheet 7 having a desired thickness T1 and a desired width.

図１３の実施形態によっても、図６の実施形態と同様の作用効果を奏することができる。   The embodiment of FIG. 13 can also provide the same operational effects as the embodiment of FIG.

好ましくは、図６の実施形態が採用される。   Preferably, the embodiment of FIG. 6 is adopted.

図６の実施形態であれば、支持ロール５１によって、より確実に隙間５０を確保し、あるいは、隙間５０の前後方向距離Ｌ１を調整することができる。そのため、得られるシート７の厚みＴ１を確実に制御することができる。   In the embodiment of FIG. 6, the gap 50 can be more reliably secured by the support roll 51, or the front-rear direction distance L <b> 1 of the gap 50 can be adjusted. Therefore, the thickness T1 of the obtained sheet 7 can be reliably controlled.

また、本発明において、シートは、テープまたはフィルムの概念を含む。   In the present invention, the sheet includes the concept of a tape or a film.

本発明は、上記した実施形態を複数組み合わせることができる。   The present invention can combine a plurality of the above-described embodiments.

なお、本発明の範囲外であって、図示しないが、シート製造装置１に、混練押出機２および供給部３を設けず、ギヤ構造体４およびシート形成部５からシート製造装置１を形成することもできる。   In addition, although it is outside the scope of the present invention and is not illustrated, the sheet manufacturing apparatus 1 is formed from the gear structure 4 and the sheet forming section 5 without providing the kneading extruder 2 and the supply section 3 in the sheet manufacturing apparatus 1. You can also.

以下に実施例および比較例を示し、本発明をさらに具体的に説明するが、本発明は、何ら実施例および比較例に限定されない。なお、以下に示す実施例の数値は、上記の実施形態において記載される数値（すなわち、上限または下限値）に代替することができる。   Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples and comparative examples. However, the present invention is not limited to the examples and comparative examples. In addition, the numerical value of the Example shown below can be substituted for the numerical value (namely, upper limit or lower limit value) described in said embodiment.

実施例１〜１０
表１〜表４の配合処方に準拠して、各成分（粒子および樹脂成分）を配合して攪拌して、半固形状の混合物（組成物）を調製した。具体的には、表の配合処方の樹脂成分欄の配合比で、樹脂成分を配合するとともに、組成物の残部となる配合比率で、粒子を配合した。 別途、表１〜表４の寸法および装置構成を有するシート製造装置を用意した。 Examples 1-10
In accordance with the formulation of Tables 1 to 4, the respective components (particles and resin components) were blended and stirred to prepare a semisolid mixture (composition). Specifically, the resin components were blended at the blending ratio in the resin component column of the blending recipe in the table, and the particles were blended at the blending ratio that was the remainder of the composition. Separately, a sheet manufacturing apparatus having the dimensions and apparatus configurations shown in Tables 1 to 4 was prepared.

次いで、上記したシート製造装置によって、表１〜表４のシート（熱硬化性絶縁樹脂シート、放熱性シート、導電性シート、磁性シート）を製造した。   Subsequently, the sheet | seat (a thermosetting insulating resin sheet, a heat dissipation sheet, an electroconductive sheet, a magnetic sheet) of Table 1-Table 4 was manufactured with the above-mentioned sheet manufacturing apparatus.

実施例１〜１０のシートでは、粒子が、樹脂成分中に、均一に分散されていた。   In the sheets of Examples 1 to 10, the particles were uniformly dispersed in the resin component.

各シートにおいて、粒子の体積基準の比率は、表の粒子欄の数値の通りとなった。   In each sheet, the volume-based ratio of the particles was as indicated by the numerical value in the particle column of the table.

比較例１
（ロール塗工＋ラミネータ）
表４の配合処方に準拠して、各成分（粒子および樹脂成分）を配合して攪拌して、液状のワニス（組成物、固形分濃度５０質量％）を調製した。具体的には、表の配合処方の樹脂成分欄の配合比で、樹脂成分を配合するとともに、組成物の残部となる配合比率で、粒子を配合した。なお、比較例１において、粒子および樹脂成分（固形分）の総和が１００質量％となるように、つまり、溶媒（ＭＥＫ）を除いた分を１００質量％とした。 Comparative Example 1
(Roll coating + laminator)
In accordance with the formulation of Table 4, each component (particles and resin component) was blended and stirred to prepare a liquid varnish (composition, solid content concentration 50 mass%). Specifically, the resin components were blended at the blending ratio in the resin component column of the blending recipe in the table, and the particles were blended at the blending ratio that was the remainder of the composition. In Comparative Example 1, the total amount of the particles and the resin component (solid content) was 100% by mass, that is, the amount excluding the solvent (MEK) was 100% by mass.

別途、ロール塗工機を用意した。   Separately, a roll coater was prepared.

次いで、ワニスをロール塗工機を用いてシートを製造した。   Subsequently, the sheet | seat was manufactured using the roll coating machine for the varnish.

具体的には、離型処理を施したＰＥＴフィルム上に、ロール塗工装置を用いて、溶媒乾燥後のシートの厚みが５０μｍになるように塗工ギャップを調整し、搬送速度１．０ｍ／ｍｉｎで塗工した。なお、乾燥炉は、乾燥温度が１２０℃、乾燥時間３分に設定した。   Specifically, on the PET film subjected to the release treatment, the coating gap is adjusted using a roll coating apparatus so that the thickness of the sheet after solvent drying is 50 μm, and the conveyance speed is 1.0 m / Coating was performed in min. The drying oven was set at a drying temperature of 120 ° C. and a drying time of 3 minutes.

得られた厚み５０μｍのシートを、ラミネータを用いて、温度９０℃にて、搬送速度１．０ｍ／ｍｉｎにて、厚み１００μｍのシートを形成した。   A sheet having a thickness of 100 μm was formed from the obtained sheet having a thickness of 50 μm using a laminator at a temperature of 90 ° C. and a conveyance speed of 1.0 m / min.

その後、厚み１００μｍのシートを５枚用意して、それらを同様の条件にて貼り合せて（積層して）、厚み５００μｍの積層シート（熱硬化性絶縁樹脂シート）を得た。   Thereafter, five sheets having a thickness of 100 μm were prepared and bonded (laminated) under the same conditions to obtain a laminated sheet (thermosetting insulating resin sheet) having a thickness of 500 μm.

比較例１のシートでは、粒子が、樹脂成分中に、均一に分散されていた。   In the sheet of Comparative Example 1, the particles were uniformly dispersed in the resin component.

シートにおいて、粒子の体積基準の比率は、表の粒子欄の数値の通りとなった。   In the sheet, the volume-based ratio of the particles is as shown in the particle column of the table.

比較例２
（混練＋プレス法）
表４の配合処方に準拠して、各成分（粒子および樹脂成分）を配合して混練して、混練物を調製した。具体的には、表の配合処方の樹脂成分欄の配合比で、樹脂成分を配合するとともに、組成物の残部となる配合比率で、粒子を配合した。 Comparative Example 2
(Kneading + pressing method)
In accordance with the formulation of Table 4, each component (particles and resin component) was blended and kneaded to prepare a kneaded product. Specifically, the resin components were blended at the blending ratio in the resin component column of the blending recipe in the table, and the particles were blended at the blending ratio that was the remainder of the composition.

混練条件は、実施例１〜１０の混練押出機と同一条件とした。   The kneading conditions were the same as the kneading extruders of Examples 1-10.

調製した混練物を塊として回収し、回収物を３８μｍＰＥＴセパレーターで両側から挟み、各両側に２００μｍのスペーサーを配置して、それを介してプレス機によって混練物をプレスすることにより、厚み２００μｍのシート（熱硬化性絶縁樹脂シート）を形成した。   The prepared kneaded material is recovered as a lump, the recovered material is sandwiched from both sides by a 38 μm PET separator, a 200 μm spacer is disposed on each side, and the kneaded material is pressed by a press through the sheet, thereby a sheet having a thickness of 200 μm. (Thermosetting insulating resin sheet) was formed.

プレス機およびその条件を以下に記載する。   The press and its conditions are described below.

プレス機：ミカドテクノス社製
プレス条件
（１回目）：９９．３Ｐａ（減圧）、８０℃、１．７ｋＮ、１分
（２回目）：９９．３Ｐａ（減圧）、８０℃、８．５ｋＮ、２分
比較例２のシートでは、粒子が、樹脂成分中に、均一に分散されていた。 Press machine: Mikado Technos Press conditions (first time): 99.3 Pa (reduced pressure), 80 ° C., 1.7 kN, 1 minute (second time): 99.3 Pa (reduced pressure), 80 ° C., 8.5 kN, 2 Minute In the sheet of Comparative Example 2, the particles were uniformly dispersed in the resin component.

シートにおいて、粒子の体積基準の比率は、表の粒子欄の数値の通りとなった。   In the sheet, the volume-based ratio of the particles is as shown in the particle column of the table.

Figure 2014004824
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表中の成分を以下に詳述する。
（１） 球状溶融シリカ粉末：商品名ＦＢ−９４５４、電気化学工業社製、平均粒子径１７μｍ、比重２．２ｇ／ｃｍ３
（２） 鉄粉末：商品名「ＳＰ−３Ｂ」、山陽特殊鉱社製、平均粒子径４５−６５μｍ、比重６．７ｇ／ｃｍ３
（３） 窒化ホウ素粉末：商品名「ＨＰ−４０」、水島合金鉄社製、平均粒子径７μｍ、比重２．２６ｇ／ｃｍ３
（４） カーボンブラック１：商品名「トーカブラック＃５５００」、東海カーボン社製、平均粒子径０．３μｍ、比重０．４ｇ／ｃｍ３
（５） ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂：熱硬化性樹脂、商品名「ＹＳＬＶ−８０ＸＹ」、新日鐵化学社製、エポキシ当量２００ｇ／ｅｑ．、軟化点８０℃
（６） トリフェニルメタン型エポキシ樹脂：熱硬化性樹脂、商品名「ＥＰＰＮ−５０１ＨＹ」、日本化薬社製、エポキシ当量１６９ｇ／ｅｑ．、軟化点６０℃
（７） ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂：熱硬化性樹脂、商品名「ＥＸＡ−４８５０−１５０」、ＤＩＣ社製、エポキシ当量４１０〜４７０ｇ／ｅｑ．、常温液体
（８） フェノール・アラルキル樹脂、硬化剤、商品名「ＭＥＨ７８５１ＳＳ」、明和化成社製、水酸基当量２０３ｇ／ｅｑ．、軟化点６７℃
（９） フェノール樹脂、硬化剤、商品名「ＧＳ−２００」、群栄化学社製、水酸基当量１０５ｇ／ｅｑ．、軟化点１００℃
（１０）トリフェニルホスフィン：硬化促進剤、商品名「ＴＰＰ−Ｋ」、四国化成工業社製
（１１）２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチルイミダゾール：硬化促進剤、商品名「２ＰＨＺ」、四国化成工業社製
（１２）ＢＡ−ＡＮ−ＧＭＡ共重合体：熱可塑性樹脂、アクリル酸ブチル−アクリロニトリル−メタクリル酸グリシジル共重合体（シアノ・エポキシ変性アクリル樹脂）、商品名「ＳＧ−２８ＧＭ」、ナガセケムテックス社製
（１３）ＭＭＡ−ＢＡ共重合体：熱可塑性樹脂、メタクリル酸メチル−アクリル酸ｎ−ブチル共重合体（アクリル樹脂）、商品名「ＬＡ−２１４０ｅ」、クラレ社製 The components in the table are described in detail below.
(1) Spherical fused silica powder: trade name FB-9454, manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd., average particle size 17 μm, specific gravity 2.2 g / cm 3
(2) Iron powder: trade name “SP-3B”, manufactured by Sanyo Special Mining Co., Ltd., average particle size 45-65 μm, specific gravity 6.7 g / cm 3
(3) Boron nitride powder: trade name “HP-40”, manufactured by Mizushima Alloy Iron Co., Ltd., average particle diameter 7 μm, specific gravity 2.26 g / cm 3
(4) Carbon black 1: trade name “Toka Black # 5500”, manufactured by Tokai Carbon Co., Ltd., average particle size 0.3 μm, specific gravity 0.4 g / cm 3
(5) Bisphenol F type epoxy resin: thermosetting resin, trade name “YSLV-80XY”, manufactured by Nippon Steel Chemical Co., Ltd., epoxy equivalent 200 g / eq. , Softening point 80 ℃
(6) Triphenylmethane type epoxy resin: thermosetting resin, trade name “EPPN-501HY”, manufactured by Nippon Kayaku Co., Ltd., epoxy equivalent of 169 g / eq. , Softening point 60 ℃
(7) Bisphenol A type epoxy resin: thermosetting resin, trade name “EXA-4850-150”, manufactured by DIC, epoxy equivalent of 410 to 470 g / eq. , Normal temperature liquid (8) phenol aralkyl resin, curing agent, trade name “MEH7851SS”, manufactured by Meiwa Kasei Co., Ltd., hydroxyl equivalent 203 g / eq. Softening point 67 ° C
(9) Phenol resin, curing agent, trade name “GS-200”, manufactured by Gunei Chemical Co., Ltd., hydroxyl equivalent 105 g / eq. , Softening point 100 ° C
(10) Triphenylphosphine: curing accelerator, trade name “TPP-K”, manufactured by Shikoku Kasei Kogyo Co., Ltd. (11) 2-phenyl-4-methyl-5-hydroxymethylimidazole: curing accelerator, trade name “2PHZ” (12) BA-AN-GMA copolymer manufactured by Shikoku Kasei Kogyo Co., Ltd .: thermoplastic resin, butyl acrylate-acrylonitrile-glycidyl methacrylate copolymer (cyano-epoxy modified acrylic resin), trade name "SG-28GM" (13) MMA-BA copolymer manufactured by Nagase ChemteX Corporation: thermoplastic resin, methyl methacrylate-n-butyl acrylate copolymer (acrylic resin), trade name “LA-2140e”, manufactured by Kuraray Co., Ltd.

１ シート製造装置
２ 混練押出機
３ 供給部
４ ギヤ構造体
５ シート形成部
６ 巻取部
７ シート
３２１対のギヤ
３５斜歯
４８上側壁
５０隙間
５１支持ロール
６３突出部
Ｗ０幅
Ｗ２幅
Ａ１回転軸線方向 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Sheet manufacturing apparatus 2 Kneading extruder 3 Supply part 4 Gear structure 5 Sheet formation part 6 Winding part 7 Gear 35 diagonal tooth 48 upper side wall 50 clearance 51 support roll 63 protrusion part W0 width W2 width A1 rotation axis line of sheet 321 pair direction

Claims (12)

粒子と樹脂成分とを含有する組成物を、１対のギヤを備えるギヤ構造体を用いて、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送させる変形搬送工程、および、
前記変形搬送工程の後に、前記組成物を、移動支持体により支持して搬送させながら、前記移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとの前記隙間に通過させる隙間通過工程
を備えることを特徴とする、シートの製造方法。 A deformation conveying step of conveying the composition containing the particles and the resin component while deforming the composition in the rotational axis direction of the gear using a gear structure including a pair of gears; and
After the deforming and conveying step, while the composition is supported and conveyed by the moving support, the moving support and the doctor arranged to face the moving support so that a gap is provided. The manufacturing method of the sheet | seat characterized by including the clearance gap passage process made to pass through a clearance gap. 前記シートにおける前記粒子の配合割合が、３０体積％を超過することを特徴とする、請求項１に記載のシートの製造方法。   The method for producing a sheet according to claim 1, wherein a mixing ratio of the particles in the sheet exceeds 30% by volume. 前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、
前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向下流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることを特徴とする、請求項１または２に記載のシートの製造方法。 Each of the pair of gears includes oblique teeth that mesh with each other;
The inclined tooth trace of the inclined tooth is inclined outward in the rotational axis direction from the downstream side in the rotational direction to the downstream side in the rotational direction of the pair of gears. The manufacturing method of the sheet | seat of description. 前記変形搬送工程の前に、前記粒子と前記樹脂成分とを混練押出する混練押出工程
をさらに備えることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載のシートの製造方法。 The method for producing a sheet according to any one of claims 1 to 3, further comprising a kneading and extruding step of kneading and extruding the particles and the resin component before the deforming and conveying step. 前記混練押出工程の後、かつ、前記変形搬送工程の前に、前記組成物を、前記混練押出工程の押出方向に沿う幅を有するように、前記押出方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給する供給工程
をさらに備えることを特徴とする、請求項４に記載のシートの製造方法。 After the kneading and extruding step and before the deformation conveying step, the composition is supplied to the gear structure from a direction intersecting the extruding direction so as to have a width along the extruding direction of the kneading and extruding step. The sheet manufacturing method according to claim 4, further comprising a supplying step. 前記隙間通過工程の後に、前記シートをロール状に巻き取る巻取工程
をさらに備えることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載のシートの製造方法。 The sheet manufacturing method according to any one of claims 1 to 5, further comprising a winding step of winding the sheet into a roll after the gap passing step. 粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシートを製造するように構成されるシート製造装置であって、
１対のギヤを備えるギヤ構造体であって、前記組成物を、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送するように構成される前記ギヤ構造体、および、
前記ギヤ構造体の搬送方向下流側に設けられ、前記組成物を支持して搬送するように構成される移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとを備えるシート形成部であって、前記組成物を前記隙間に通過させるように構成される前記シート形成部
を備えることを特徴とする、シート製造装置。 A sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin component,
A gear structure comprising a pair of gears, the gear structure configured to convey the composition while being deformed in the direction of the rotational axis of the gear; and
A movable support provided downstream of the gear structure in the conveyance direction and configured to support and convey the composition, and a doctor disposed to face the movable support so that a gap is provided. A sheet forming apparatus comprising: the sheet forming section configured to pass the composition through the gap. 前記粒子の体積割合が３０体積％を超過する前記シートを製造するように構成されていることを特徴とする、請求項７に記載のシート製造装置。   The sheet manufacturing apparatus according to claim 7, wherein the sheet manufacturing apparatus is configured to manufacture the sheet in which a volume ratio of the particles exceeds 30% by volume. 前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、
前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向上流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることを特徴とする、請求項７または８に記載のシート製造装置。 Each of the pair of gears includes oblique teeth that mesh with each other;
The inclined tooth trace of the oblique tooth is inclined outward in the rotational axis direction from the downstream side in the rotational direction of the pair of gears toward the upstream side in the rotational direction. The sheet manufacturing apparatus described. 前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記粒子と前記樹脂成分とを混練するように構成される混練押出機
をさらに備えることを特徴とする、請求項７〜９のいずれか一項に記載のシート製造装置。 10. The apparatus according to claim 7, further comprising a kneading extruder provided on the upstream side of the gear structure in the conveying direction and configured to knead the particles and the resin component. The sheet manufacturing apparatus described in 1. 前記混練押出機の押出方向下流側、かつ、前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記組成物を、前記混練押出機の押出方向に沿う幅を有するように、前記搬送方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給するように構成される供給部
をさらに備えることを特徴とする、請求項１０に記載のシート製造装置。 Provided on the downstream side in the extrusion direction of the kneading extruder and on the upstream side in the conveyance direction of the gear structure, the composition crosses the conveyance direction so as to have a width along the extrusion direction of the kneading extruder. The sheet manufacturing apparatus according to claim 10, further comprising a supply unit configured to supply the gear structure from a direction. 前記シート形成部の搬送方向下流側に設けられ、前記シートを、ロール状に巻き取るように構成される巻取部
をさらに備えることを特徴とする、請求項７〜１１のいずれか一項に記載のシート製造装置。
The winding part provided in the conveyance direction downstream of the said sheet | seat formation part, and further comprised so that the said sheet | seat may be wound up in roll shape is further provided, It is any one of Claims 7-11 characterized by the above-mentioned. The sheet manufacturing apparatus described.
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