JP2014028431A - Sheet manufacturing apparatus - Google Patents

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高司 小田
Yusuke Matsuoka
裕介 松岡
Hirobumi Ono
博文 大野
Katsuyuki Nakabayashi
克之 中林
Go Torinari
剛 鳥成
Minoru Yamane
実 山根
Hideshi Toyoda
英志 豊田
yusaku Shimizu
祐作 清水
Tsutomu Nishioka
務 西岡
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a sheet manufacturing apparatus capable of producing a mask suppressed in occurrence of pores with a high production efficiency from a composition containing particles and a resin component.SOLUTION: A sheet manufacturing apparatus 1 includes a cylinder 70, a kneader 2 including a kneading shaft 13 inserted into the cylinder 70, and a gear structure 4 including a pair of gears 32 and arranged on the discharge direction downstream side of the kneader 2. The cylinder 70 is formed with an introduction port 14 on one end side, and a discharge port 15 on the other end side. The kneading shaft 13 includes a paddle part 11a for kneading a composition between the introduction port 14 and the discharge part 15 in the axial direction of the kneading shaft 13, and a pipe part 12a having a smooth surface extending along the axial direction of the kneading shaft 13 without causing irregularity. The gear structure 4 is formed so as to transport a kneaded product Y discharged from the discharge part 15 while deforming to the rotation axis direction A1 of the gear 32.

Description

本発明は、シート製造装置、詳しくは、粒子と樹脂成分とを含有するシートを製造するように構成されるシート製造装置に関する。   The present invention relates to a sheet manufacturing apparatus, and more particularly to a sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet containing particles and a resin component.

従来より、粉体などを混練する場合、混練機が広く利用されている。   Conventionally, kneaders have been widely used for kneading powders and the like.

このような混練機としては、例えば、被処理物を投入する投入口と、排出する排出口とが設けられた筒状ケーシングと、筒状ケーシング内に配置され、投入口側から排出口側に向けて、順次フィードスクリュー、パドル、リバーススクリューが設けられた混練軸とを備える連続二軸混練機が提案されている（例えば、特許文献１参照）。   As such a kneading machine, for example, a cylindrical casing provided with an input port for inputting an object to be processed and an output port for discharging, and a cylindrical casing disposed in the cylindrical casing, from the input port side to the discharge port side. On the other hand, there has been proposed a continuous biaxial kneader including a kneading shaft provided with a feed screw, a paddle, and a reverse screw sequentially (see, for example, Patent Document 1).

そして、そのような連続二軸混練機では、被処理物（例えば、粉末状樹脂）を投入口から筒状ケーシング内に投入し、混練軸に設けられたパドルにより被処理物を混練した後、その被処理物の混練物を排出口から、リバーススクリューにより筒状ケーシングの外部に押し出して排出する。   And in such a continuous biaxial kneader, after putting a processed material (for example, powdery resin) into the cylindrical casing from the charging port, and kneading the processed material with a paddle provided on the kneading shaft, The kneaded product of the object to be processed is pushed out from the discharge port by a reverse screw to the outside of the cylindrical casing and discharged.

特開平１１−２６７４８３号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-267483

しかしながら、特許文献１に記載の連続二軸混練機により、混練され排出された混練物中には、気孔（ボイド）が発生する場合がある。このような混練物中の気孔は、混練物が使用される各種産業製品において不具合となる場合がある。   However, pores (voids) may be generated in the kneaded material that has been kneaded and discharged by the continuous biaxial kneader described in Patent Document 1. Such pores in the kneaded product may cause problems in various industrial products in which the kneaded product is used.

また、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、特許文献１に記載の連続二軸混練機を用いてシートを製造する場合、組成物を混練した後、混練物を混練機から取り出して、その後、混練物をプレスするバッチ生産方式を採用する必要があり、シートの製造効率が低いという不具合がある。   Further, when a sheet is produced from a composition containing particles and a resin component using a continuous biaxial kneader described in Patent Document 1, after kneading the composition, the kneaded product is taken out from the kneader, Thereafter, it is necessary to adopt a batch production method in which the kneaded product is pressed, and there is a problem that the sheet manufacturing efficiency is low.

そこで、本発明の目的は、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、気孔の発生が抑制されたシートを、高い製造効率で製造することができるシート製造装置を提供することにある。   Then, the objective of this invention is providing the sheet | seat manufacturing apparatus which can manufacture the sheet | seat with which generation | occurrence | production of the pore was suppressed from the composition containing particle | grains and a resin component with high manufacturing efficiency.

上記目的を達成するために、本発明のシート製造装置は、粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシートを製造するように構成されるシート製造装置であって、シリンダと、前記シリンダ内に挿通される混練軸とを備え、混練物を吐出する混練機と、１対のギヤを備え、前記混練機の吐出方向下流側に配置されるギヤ構造体とを備え、前記シリンダには、一端側に、前記組成物を前記シリンダの内部に導入するための導入部と、他端側に、前記組成物が混練された混練物を前記シリンダの外部に吐出するための吐出部とが形成され、前記混練軸は、前記混練軸の軸線方向における前記導入部と前記吐出部との間に、前記組成物を混練する混練部分と、前記混練部分よりも前記吐出部側に配置され、前記混練軸の軸線方向に沿って、凹凸がないように延びる平滑面を有する低せん断部分とを備え、前記ギヤ構造体は、前記吐出部から吐出される前記混練物を、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送するように構成されることを特徴としている。   In order to achieve the above object, a sheet manufacturing apparatus of the present invention is a sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin component. A kneading shaft that is inserted, and a kneading machine that discharges the kneaded material; a gear structure that includes a pair of gears and that is disposed on the downstream side in the discharging direction of the kneading machine; An introduction portion for introducing the composition into the cylinder is formed on the side, and a discharge portion for discharging the kneaded material kneaded with the composition to the outside of the cylinder is formed on the other end side. The kneading shaft is disposed between the introduction portion and the discharge portion in the axial direction of the kneading shaft, a kneading portion for kneading the composition, and disposed closer to the discharge portion than the kneading portion. No irregularities along the axis direction of the shaft A low-shear portion having a smooth surface extending in a straight line, and the gear structure is configured to convey the kneaded material discharged from the discharge portion while being deformed in a rotation axis direction of the gear. It is a feature.

このような構成によれば、粒子と樹脂成分とを含有する組成物が導入部からシリンダの内部に導入されると、まず、混練部分により組成物が混練され、その後、その混練物が、凹凸がないように延びる平滑面を有する低せん断部分、すなわち、混練軸の軸線方向と交差する方向のせん断が抑制された低せん断部分を通過し、吐出部から吐出される。そして、吐出される混練物は、ギヤ構造体によって、ギヤの回転方向に変形されながら、連続的にシート状に搬送される。   According to such a configuration, when the composition containing the particles and the resin component is introduced into the cylinder from the introduction portion, the composition is first kneaded by the kneading portion, and then the kneaded product is uneven. It passes through a low shear portion having a smooth surface extending so as not to be present, that is, a low shear portion in which shearing in a direction intersecting the axial direction of the kneading shaft is suppressed, and is discharged from the discharge portion. The discharged kneaded material is continuously conveyed in a sheet form while being deformed in the gear rotation direction by the gear structure.

そのため、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、気孔の発生が抑制されたシートを効率よく製造することができる。   Therefore, a sheet in which the generation of pores is suppressed can be efficiently produced from a composition containing particles and a resin component.

また、混練物をギヤ構造体を用いて変形させるので、粒子を、高い配合割合で樹脂成分中に分散させて、シートを製造することができる。   Further, since the kneaded product is deformed using the gear structure, the sheet can be produced by dispersing the particles in the resin component at a high blending ratio.

また、本発明のシート製造装置では、前記粒子の体積割合が３０体積％を超過する前記シートを製造するように構成されていることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, it is preferable that the sheet is manufactured so that the volume ratio of the particles exceeds 30% by volume.

このような構成によれば、粒子の体積割合が３０体積％を超過するシートを、効率よく製造することができる。   According to such a structure, the sheet | seat in which the volume ratio of particle | grains exceeds 30 volume% can be manufactured efficiently.

また、本発明のシート製造装置では、前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向上流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, each of the pair of gears includes oblique teeth that mesh with each other, and the tooth trace of the oblique teeth extends from the downstream side in the rotational direction to the upstream side in the rotational direction of the pair of gears. It is preferable that it is inclined outward in the direction of the rotation axis as it goes.

このような構成によれば、混練機から吐出される混練物は、ギヤ構造体において、１対のギヤ回転によって回転軸線方向の両外側に広がるように確実に押し広げられる。   According to such a configuration, the kneaded material discharged from the kneader is surely spread so as to spread to both outer sides in the rotation axis direction by a pair of gear rotations in the gear structure.

そのため、幅広のシートを確実に製造することができる。   Therefore, a wide sheet can be produced reliably.

また、本発明のシート製造装置では、前記混練機の吐出方向下流側、かつ、前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記混練物を、前記混練機の吐出方向に沿う幅を有するように、前記搬送方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給するように構成される供給部をさらに備えることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, the kneaded product is provided on the downstream side in the discharge direction of the kneader and the upstream side in the transport direction of the gear structure, and the kneaded product has a width along the discharge direction of the kneader. As described above, it is preferable to further include a supply unit configured to supply the gear structure from a direction intersecting the transport direction.

このような構成によれば、混練機から吐出される混練物をギヤ構造体に円滑に供給することができる。   According to such a configuration, the kneaded material discharged from the kneader can be smoothly supplied to the gear structure.

そのため、気孔の発生が抑制されたシートを効率よく製造することができる。   Therefore, it is possible to efficiently manufacture a sheet in which the generation of pores is suppressed.

また、本発明のシート製造装置では、前記低せん断部分が、全周面にわたって凹凸がないように形成されることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, it is preferable that the low shear portion is formed so that there is no unevenness over the entire circumferential surface.

このような構成によれば、低せん断部分における、混練軸の軸線方向と交差する方向のせん断がさらに抑制される。   According to such a configuration, the shear in the direction intersecting the axial direction of the kneading shaft in the low shear portion is further suppressed.

そのため、混練物中の気孔の発生を、さらに抑制することができる。   Therefore, the generation of pores in the kneaded product can be further suppressed.

また、本発明のシート製造装置では、前記シリンダは、前記シリンダ内の気体を排出するためのベント部を備え、前記ベント部は、前記低せん断部分よりも、前記混練軸の軸線方向における前記導入部側に配置されることが好適である。   Further, in the sheet manufacturing apparatus of the present invention, the cylinder includes a vent portion for discharging the gas in the cylinder, and the vent portion is introduced in the axial direction of the kneading shaft rather than the low shear portion. It is suitable to arrange on the part side.

このような構成によれば、混練物中の空気や水分などが、シリンダの外部に排出された後、混練物が低せん断部分に到達する。   According to such a configuration, after the air or moisture in the kneaded material is discharged to the outside of the cylinder, the kneaded material reaches the low shear portion.

そのため、混練物中の気孔の発生を、さらに抑制することができる。   Therefore, the generation of pores in the kneaded product can be further suppressed.

また、本発明のシート製造装置では、前記ギヤ構造体の搬送方向下流側に設けられ、前記シートを支持して搬送するように構成される移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとを備えるシート調整部をさらに備えることが好適である。   In the sheet manufacturing apparatus of the present invention, a movable support provided on the downstream side in the conveyance direction of the gear structure and configured to support and convey the sheet, and a gap with respect to the movable support It is preferable that the apparatus further includes a sheet adjusting unit including a doctor disposed so as to face the doctor.

このような構成によれば、混練物を、ギヤ構造体を用いてその軸線方向に変形させながらシートとして搬送させた後、軸線方向に変形されたシートを移動支持体により支持して搬送させながら、ドクターとの隙間に通過させる。   According to such a configuration, after the kneaded material is conveyed as a sheet while being deformed in the axial direction using the gear structure, the sheet deformed in the axial direction is supported and conveyed by the movable support. Pass through the gap with the doctor.

そのため、シートを画一的に製造することができる。   Therefore, the sheet can be manufactured uniformly.

本発明のシート製造装置は、粒子と樹脂成分とを含有する組成物から、気孔の発生が抑制されたシートを効率よく製造することができる。   The sheet manufacturing apparatus of the present invention can efficiently manufacture a sheet in which generation of pores is suppressed from a composition containing particles and a resin component.

図１は、本発明のシート製造装置の一実施形態の一部切欠平面図を示す。FIG. 1 is a partially cutaway plan view of an embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図を示す。FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA in FIG. 図３は、図１に示すシート製造装置に用いられる混練機の概略構成図を示す。FIG. 3 shows a schematic configuration diagram of a kneader used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 図４は、図３に示す混練機の吐出口側の平断面図を示す。4 shows a cross-sectional plan view of the discharge port side of the kneader shown in FIG. 図５は、図１に示すシート製造装置に用いられる供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。FIG. 5 is a cross-sectional plan view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 図６は、図５に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図を示す。6 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 5, and shows a cross-sectional view along the line BB in FIG. 5. 図７は、図５に示すギヤ構造体の１対のギヤの分解斜視図を示す。FIG. 7 shows an exploded perspective view of a pair of gears of the gear structure shown in FIG. 図８は、図７に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、（ａ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の下流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の下流側端部とが噛み合う状態、（ｂ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の途中部と、第２ギヤの斜歯の凹面の途中部とが噛み合う状態、（ｃ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の上流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の上流側端部とが噛み合う状態を示す。FIG. 8 is a side sectional view for explaining the meshing of the pair of gears shown in FIG. 7, and (a) shows the downstream end of the convex surface of the inclined tooth of the first gear and the inclined tooth of the second gear. The state where the downstream end of the concave surface meshes, (b) is the state where the middle part of the convex surface of the inclined teeth of the first gear and the middle part of the concave surface of the inclined teeth of the second gear, (c) The state which the upstream side edge part of the convex surface of the inclined tooth of a 1st gear and the upstream edge part of the concave surface of the inclined tooth of a 2nd gear mesh | engage is shown. 図９は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の一部切欠平面図を示す。FIG. 9 shows a partially cutaway plan view of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１０は、図９に示すシート製造装置に用いる混練機の概略構成図を示す。FIG. 10 is a schematic configuration diagram of a kneader used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 図１１は、図１０に示す混練機の吐出口側の平断面図を示す。FIG. 11 is a plan sectional view of the discharge port side of the kneader shown in FIG. 図１２は、本発明のシート製造装置に用いられる混練機の他の実施形態の吐出口側の平断面図を示す。FIG. 12 is a plan sectional view on the discharge port side of another embodiment of the kneader used in the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１３は、本発明のシート製造装置に用いられるパイプ部分の他の実施形態（スプライン状の態様）の断面図を示す。FIG. 13: shows sectional drawing of other embodiment (spline-like aspect) of the pipe part used for the sheet manufacturing apparatus of this invention. 図１４は、本発明のシート製造装置に用いられるパイプ部分の他の実施形態（切欠部を有している態様）の断面図を示す。FIG. 14 shows a cross-sectional view of another embodiment (an aspect having a notch) of a pipe portion used in the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１５は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（平歯である態様）の分解斜視図を示す。FIG. 15: shows the disassembled perspective view of a pair of gears (mode which is a flat tooth) of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention. 図１６は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。FIG. 16 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１７は、図１６に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図１６のＣ−Ｃ線に沿う断面図を示す。17 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 16, and shows a cross-sectional view taken along the line CC of FIG. 図１８は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。FIG. 18 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図１９は、図１８に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図１８のＤ−Ｄ線に沿う断面図を示す。19 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 18, and shows a cross-sectional view taken along the line DD of FIG. 図２０は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（インボリュート曲線状）の噛み合いを説明する側断面図を示す。FIG. 20 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears (involute curve shape) in another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図２１は、本発明のシート製造装置の他の実施形態のシート調整部の側断面図を示す。FIG. 21 is a side sectional view of a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 図２２は、実施例２の混練物の断面のデジタルマイクロスコープ写真を示す。FIG. 22 shows a digital microscope photograph of a cross section of the kneaded material of Example 2. 図２３は、比較例２の混練物の断面のデジタルマイクロスコープ写真を示す。FIG. 23 shows a digital microscope photograph of a cross section of the kneaded material of Comparative Example 2.

図１は、本発明のシート製造装置の一実施形態の一部切欠平面図を示す。図２は、図１のＡ−Ａ線に沿う断面図を示す。図３は、図１に示すシート製造装置に用いられる混練機の概略構成図を示す。図４は、図３に示す混練機の吐出口側の平断面図を示す。図５は、図１に示すシート製造装置に用いられる供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。図６は、図５に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図５のＢ−Ｂ線に沿う断面図を示す。図７は、図５に示すギヤ構造体の１対のギヤの分解斜視図を示す。図８は、図７に示す１対のギヤの噛み合いを説明する側断面図であり、（ａ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の下流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の下流側端部とが噛み合う状態、（ｂ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の途中部と、第２ギヤの斜歯の凹面の途中部とが噛み合う状態、（ｃ）は、第１ギヤの斜歯の凸面の上流側端部と、第２ギヤの斜歯の凹面の上流側端部とが噛み合う状態を示す。   FIG. 1 is a partially cutaway plan view of an embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 2 is a sectional view taken along the line AA in FIG. FIG. 3 shows a schematic configuration diagram of a kneader used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 4 shows a cross-sectional plan view of the discharge port side of the kneader shown in FIG. FIG. 5 is a cross-sectional plan view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. 6 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 5, and shows a cross-sectional view along the line BB in FIG. 5. FIG. 7 shows an exploded perspective view of a pair of gears of the gear structure shown in FIG. FIG. 8 is a side sectional view for explaining the meshing of the pair of gears shown in FIG. 7, and (a) shows the downstream end of the convex surface of the inclined tooth of the first gear and the inclined tooth of the second gear. The state where the downstream end of the concave surface meshes, (b) is the state where the middle part of the convex surface of the inclined teeth of the first gear and the middle part of the concave surface of the inclined teeth of the second gear, (c) The state which the upstream side edge part of the convex surface of the inclined tooth of a 1st gear and the upstream edge part of the concave surface of the inclined tooth of a 2nd gear mesh | engage is shown.

図１において、紙面右側を「右側」、紙面左側を「左側」、紙面下側を「前側」、紙面上側を「後側」として、方向矢印で示し、また、紙面手前側を「上側」、紙面奥側を「下側」として説明する。また、図１において、右側は、１対のギヤ（後述）の回転軸線方向一方側であり、左側は、回転軸線方向他方側であり、前側は、交差方向（後述）一方側であり、後側は、交差方向他方側である。さらに、図２以降の図面の方向については、図１で説明する方向に準じる。   In FIG. 1, the right side of the page is “right side”, the left side of the page is “left side”, the lower side of the page is “front side”, the upper side of the page is “rear side”, and is indicated by a directional arrow. The description will be made assuming that the back side of the page is the “lower side”. Further, in FIG. 1, the right side is one side in the rotation axis direction of a pair of gears (described later), the left side is the other side in the rotation axis direction, the front side is one side in the intersecting direction (described later), and the rear The side is the other side in the cross direction. Further, the directions of the drawings after FIG. 2 are the same as those described in FIG.

図１において、シート製造装置１は、後述する粒子と樹脂成分とを含有する組成物Ｘからシートを製造するように構成されており、例えば、平面視略Ｌ字形状に形成されている。シート製造装置１は、混練機２と、供給部３と、ギヤ構造体４と、シート調整部５と、巻取部６とを備えている。混練機２と供給部３とギヤ構造体４とシート調整部５と巻取部６とは、シート製造装置１において、平面視略Ｌ字形状に整列配置されている。つまり、シート製造装置１は、後述する組成物Ｘまたはシート７（図２参照）を平面視略Ｌ字形状に搬送するように、構成されている。   In FIG. 1, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured to manufacture a sheet from a composition X containing particles and a resin component, which will be described later, and is formed, for example, in a substantially L shape in plan view. The sheet manufacturing apparatus 1 includes a kneader 2, a supply unit 3, a gear structure 4, a sheet adjustment unit 5, and a winding unit 6. The kneader 2, the supply unit 3, the gear structure 4, the sheet adjustment unit 5, and the winding unit 6 are arranged in a substantially L shape in plan view in the sheet manufacturing apparatus 1. That is, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured to convey a composition X or a sheet 7 (see FIG. 2) described later in a substantially L shape in plan view.

混練機２は、シート製造装置１の左側に設けられている。   The kneader 2 is provided on the left side of the sheet manufacturing apparatus 1.

混練機２は、図３および図４に示すように、連続二軸混練機であり、シリンダ７０と、２つの混練軸１３とを備えている。   As shown in FIGS. 3 and 4, the kneader 2 is a continuous biaxial kneader and includes a cylinder 70 and two kneading shafts 13.

シリンダ７０は、左右方向に延びる略楕円筒状に形成され、その左端側（一端側）には、図２に示すように、粒子と樹脂成分とを含有する組成物Ｘをシリンダ７０の内部に導入するための導入部としての導入口１４が設けられている。また、右端側（他端側）には、組成物Ｘが混練された混練物Ｙをシリンダ７０の外部に吐出するための吐出部としての吐出口１５が設けられている。   The cylinder 70 is formed in a substantially elliptic cylindrical shape extending in the left-right direction, and a composition X containing particles and a resin component is placed inside the cylinder 70 on the left end side (one end side) as shown in FIG. An introduction port 14 is provided as an introduction part for introduction. Further, on the right end side (the other end side), a discharge port 15 is provided as a discharge unit for discharging the kneaded material Y kneaded with the composition X to the outside of the cylinder 70.

図３に示すように、導入口１４は、シリンダ７０の左端部の上壁を貫通して、上方に開口するように形成されている。   As shown in FIG. 3, the introduction port 14 is formed so as to penetrate the upper wall of the left end portion of the cylinder 70 and open upward.

吐出口１５は、シリンダ７０の右端部に、右方に開口するように形成されている。   The discharge port 15 is formed at the right end of the cylinder 70 so as to open to the right.

吐出口１５の断面形状としては、例えば、矩形状、楕円形状、円形状などが挙げられ、好ましくは、楕円形状および円形状が挙げられる。   Examples of the cross-sectional shape of the discharge port 15 include a rectangular shape, an elliptical shape, and a circular shape, and an elliptical shape and a circular shape are preferable.

また、吐出口１５の断面積は、シリンダ７０の断面積に対して、例えば、１５％以上、好ましくは、２５％以上であり、また、例えば、５０％以下、好ましくは、４５％以下でもある。   Further, the cross-sectional area of the discharge port 15 is, for example, 15% or more, preferably 25% or more, and, for example, 50% or less, preferably 45% or less with respect to the cross-sectional area of the cylinder 70. .

また、シリンダ７０における導入口１４と吐出口１５との間には、組成物Ｘを溶融混練する溶融混練部６ａが形成されている。   Further, a melt kneading part 6 a for melting and kneading the composition X is formed between the introduction port 14 and the discharge port 15 in the cylinder 70.

溶融混練部６ａは、その軸線方向途中部において、溶融混練部６ａ内の気体を排出するための複数（２つ）のベント部７ａを備えている。   The melt-kneading part 6a is provided with a plurality of (two) vent parts 7a for discharging the gas in the melt-kneading part 6a in the middle in the axial direction.

各ベント部７ａは、シリンダ７０の上壁を貫通するように、それぞれ形成されている。つまり、各ベント部７ａと導入口１４とは、混練軸１３の軸線方向において、互いに並列するように形成されている。   Each vent portion 7 a is formed so as to penetrate the upper wall of the cylinder 70. That is, each vent portion 7 a and the inlet 14 are formed so as to be parallel to each other in the axial direction of the kneading shaft 13.

また、各ベント部７ａは、常時閉鎖されており、必要により適宜開放することができる。   Moreover, each vent part 7a is always closed and can be appropriately opened as necessary.

複数のベント部７ａは、より具体的には、シリンダ７０の左右方向において、導入口１４の右側近傍に設けられる導入口側のベント部７ａと、吐出口１５の左側近傍に設けられる吐出口側のベント部７ａとを備えている。   More specifically, the plurality of vent portions 7 a are arranged in the left-right direction of the cylinder 70, the vent portion 7 a on the inlet side provided near the right side of the inlet port 14, and the discharge port side provided near the left side of the discharge port 15. Vent portion 7a.

また、吐出口１５側のベント部７ａは、パイプ部１２ａ（後述）よりも左側に配置されていて、ポンプ（図示せず）と連結されており、ポンプ（図示せず）の駆動による吸引力により、溶融混練部６ａ内の気体が吸引される。   Further, the vent portion 7a on the discharge port 15 side is arranged on the left side of the pipe portion 12a (described later) and is connected to a pump (not shown), and suction force by driving the pump (not shown). As a result, the gas in the melt-kneading part 6a is sucked.

また、溶融混練部６ａには、ヒータ（図示せず）が設けられており、溶融混練部６ａが、シリンダ７０の左右方向において、ブロック単位で適宜温度調整される。   The melt-kneading unit 6 a is provided with a heater (not shown), and the temperature of the melt-kneading unit 6 a is appropriately adjusted in blocks in the left-right direction of the cylinder 70.

混練軸１３は、シリンダ７０の内部に挿通（配置）されている。混練軸１３は、組成物Ｘを混合せん断する回転軸であって、駆動軸８ａと、フィードスクリュー部９ａと、リバーススクリュー部１０ａと、混練部分としてのパドル部１１ａと、低せん断部分としてのパイプ部１２ａとが一体的に形成されている。   The kneading shaft 13 is inserted (arranged) into the cylinder 70. The kneading shaft 13 is a rotating shaft for mixing and shearing the composition X, and includes a drive shaft 8a, a feed screw portion 9a, a reverse screw portion 10a, a paddle portion 11a as a kneading portion, and a pipe as a low shear portion. The part 12a is integrally formed.

詳しくは、混練軸１３は、１つの駆動軸８ａと、複数（４つ）のフィードスクリュー部９ａと、複数（２つ）のリバーススクリュー部１０ａと、複数（３つ）のパドル部１１ａと、１つのパイプ部１２ａとを備えている。   Specifically, the kneading shaft 13 includes one drive shaft 8a, a plurality (four) of feed screw portions 9a, a plurality (two) of reverse screw portions 10a, and a plurality of (three) paddle portions 11a, One pipe portion 12a is provided.

なお、フィードスクリュー部９ａ、リバーススクリュー部１０ａ、パドル部１１ａ、およびパイプ部１２ａは、必要により適宜、軸線方向長さや設置数を変更することができる。   In addition, the feed screw part 9a, the reverse screw part 10a, the paddle part 11a, and the pipe part 12a can change the axial direction length and the number of installation suitably as needed.

複数（４つ）のフィードスクリュー部９ａは、組成物Ｘを吐出口１５に向けて搬送する部分であって、具体的には、第１フィード部２３ａ、第２フィード部２４ａ、第３フィード部２５ａおよび第４フィード部２６ａから形成され、それらは、駆動軸８ａの軸線方向に互いに間隔を隔てて配置されている。   The plural (four) feed screw portions 9a are portions for conveying the composition X toward the discharge port 15, and specifically, a first feed portion 23a, a second feed portion 24a, and a third feed portion. 25a and the fourth feed portion 26a, which are arranged at an interval from each other in the axial direction of the drive shaft 8a.

第１フィード部２３ａは、混練軸１３の左端部に配置され、導入口１４および導入口１４側のベント部７ａを駆動軸８ａの径方向に投影したときに、それらの投影面と重なるように配置されている。また、第１フィード部２３ａは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、他のフィード部と比較して最も長く形成されている。   The first feed portion 23a is disposed at the left end portion of the kneading shaft 13, and overlaps the projection surface when the introduction port 14 and the vent portion 7a on the introduction port 14 side are projected in the radial direction of the drive shaft 8a. Has been placed. The first feed portion 23a is formed so that the axial length of the drive shaft 8a is the longest compared to other feed portions.

第４フィード部２６ａは、４つのフィード部のうち、最も吐出口１５側に配置され、吐出口１５側のベント部７ａを駆動軸８ａの径方向に投影したときに、その投影面と重なるように配置されている。また、第４フィード部２６ａは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、第１フィード部２３ａの略１／２に形成されている。   The fourth feed portion 26a is disposed closest to the discharge port 15 of the four feed portions, and overlaps the projection surface when the vent portion 7a on the discharge port 15 side is projected in the radial direction of the drive shaft 8a. Is arranged. The fourth feed portion 26a is formed such that the axial length of the drive shaft 8a is approximately ½ of the first feed portion 23a.

また、第２フィード部２４ａおよび第３フィード部２５ａは、第１フィード部２３ａと第４フィード部２６ａとの間に配置され、駆動軸８ａの軸線方向長さが、第１フィード部２３ａの略１／１０に形成されている。   The second feed portion 24a and the third feed portion 25a are disposed between the first feed portion 23a and the fourth feed portion 26a, and the axial length of the drive shaft 8a is substantially the same as that of the first feed portion 23a. It is formed in 1/10.

また、フィードスクリュー部９ａは、図４に示すように、駆動軸８ａの外周面から突出するらせん状のスクリュー条２０ａを備えている。   Further, as shown in FIG. 4, the feed screw portion 9 a includes a helical screw strip 20 a that protrudes from the outer peripheral surface of the drive shaft 8 a.

詳しくは、フィードスクリュー部９ａのスクリュー条２０ａは、駆動軸８ａの回転方向（後述）と同じ方向にらせん状に形成されている。つまり、フィードスクリュー部９ａは、右らせんのスクリュー条２０ａを備えている。   Specifically, the screw strip 20a of the feed screw portion 9a is formed in a spiral shape in the same direction as the rotation direction (described later) of the drive shaft 8a. That is, the feed screw portion 9a includes a right spiral screw strip 20a.

フィードスクリュー部９ａにおけるスクリュー条２０ａのピッチ間隔は、例えば、０．６ｃｍ以上、好ましくは、１．５ｃｍ以上であり、また、例えば、２．０ｃｍ以下でもある。   The pitch interval of the screw strip 20a in the feed screw portion 9a is, for example, 0.6 cm or more, preferably 1.5 cm or more, and for example, 2.0 cm or less.

複数（２つ）のリバーススクリュー部１０ａは、図３に示すように、第１リバース部３０ａ、および、第２リバース部３１ａから形成され、それらは、混練軸１３の軸線方向に互いに間隔を隔てて配置されている。   As shown in FIG. 3, the plurality of (two) reverse screw portions 10 a are formed of a first reverse portion 30 a and a second reverse portion 31 a, which are spaced from each other in the axial direction of the kneading shaft 13. Are arranged.

第１リバース部３０ａは、第１フィード部２３ａと第２フィード部２４ａとの間であって、第２フィード部２４ａの左側に隣接配置されている。   The first reverse unit 30a is disposed between the first feed unit 23a and the second feed unit 24a and adjacent to the left side of the second feed unit 24a.

また、第２リバース部３１ａは、第２フィード部２４ａと第３フィード部２５ａとの間であって、第３フィード部２５ａの左側に隣接配置されている。   The second reverse unit 31a is disposed adjacent to the left side of the third feed unit 25a between the second feed unit 24a and the third feed unit 25a.

また、第１リバース部３０ａと第２リバース部３１ａとは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、略同一に形成されている。その軸線方向長さは、第１フィード部２３ａの略１／２０である。   Further, the first reverse portion 30a and the second reverse portion 31a are formed so that the axial length of the drive shaft 8a is substantially the same. The axial direction length is about 1/20 of the 1st feed part 23a.

また、リバーススクリュー部１０ａも、フィードスクリュー部９ａと同様に、図４に示すように、駆動軸８ａの外周面から突出するらせん状のスクリュー条２０ａを備えている。   Similarly to the feed screw portion 9a, the reverse screw portion 10a also includes a helical screw strip 20a protruding from the outer peripheral surface of the drive shaft 8a, as shown in FIG.

一方、リバーススクリュー部１０ａのスクリュー条２０ａは、フィードスクリュー部９ａのスクリュー条２０ａと逆方向のらせん状に形成されている。つまり、リバーススクリュー部１０ａは、左らせんのスクリュー条２０ａを備えている。   On the other hand, the screw strip 20a of the reverse screw portion 10a is formed in a spiral shape opposite to the screw strip 20a of the feed screw portion 9a. That is, the reverse screw portion 10a includes a left spiral screw strip 20a.

リバーススクリュー部１０ａにおけるスクリュー条２０ａのピッチ間隔は、例えば、０．６ｃｍ以上、好ましくは、１．０ｃｍ以上であり、また、例えば、１．５ｃｍ以下でもある。   The pitch interval of the screw strip 20a in the reverse screw portion 10a is, for example, 0.6 cm or more, preferably 1.0 cm or more, and for example, 1.5 cm or less.

複数（３つ）のパドル部１１ａは、図３に示すように、組成物Ｘを混練する部分であって、具体的には、第１パドル部２７ａ、第２パドル部２８ａおよび第３パドル部２９ａから形成され、それらは、混練軸１３の軸線方向に互いに間隔を隔てて配置されている。   As shown in FIG. 3, the plurality (three) of paddle portions 11a are portions for kneading the composition X. Specifically, the first paddle portion 27a, the second paddle portion 28a, and the third paddle portion 29a, which are arranged in the axial direction of the kneading shaft 13 and spaced from each other.

第１パドル部２７ａは、第１フィード部２３ａと第１リバース部３０ａとの間に配置されている。   The first paddle part 27a is disposed between the first feed part 23a and the first reverse part 30a.

第２パドル部２８ａは、第２フィード部２４ａと第２リバース部３１ａとの間に配置されている。   The second paddle part 28a is disposed between the second feed part 24a and the second reverse part 31a.

第３パドル部２９ａは、第３フィード部２５ａと第４フィード部２６ａとの間に配置されている。   The third paddle part 29a is disposed between the third feed part 25a and the fourth feed part 26a.

また、第１パドル部２７ａ、第２パドル部２８ａおよび第３パドル部２９ａは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、それぞれ略同じ長さであって、第１フィード部２３ａの略１／３に形成されている。   Further, the first paddle portion 27a, the second paddle portion 28a, and the third paddle portion 29a are substantially the same in length in the axial direction of the drive shaft 8a, and are approximately １ ／ of the first feed portion 23a. Is formed.

また、パドル部１１ａは、図４に示すように、略楕円板状のパドル羽２１ａを、駆動軸８ａの軸線方向に沿って並列するように複数備えている。   Further, as shown in FIG. 4, the paddle portion 11a includes a plurality of substantially elliptical paddle feathers 21a arranged in parallel along the axial direction of the drive shaft 8a.

より具体的には、複数のパドル羽２１ａは、駆動軸８ａの軸線方向に、それぞれ隣接するパドル羽２１ａの長径が、互いに約９０°変位するように並列配置されている。   More specifically, the plurality of paddle blades 21a are arranged in parallel so that the major axis of each adjacent paddle blade 21a is displaced by about 90 ° in the axial direction of the drive shaft 8a.

パイプ部１２ａは、駆動軸８ａの軸線方向に沿って略円筒形状に形成され、全周面にわたって凹凸がないように形成されている。   The pipe portion 12a is formed in a substantially cylindrical shape along the axial direction of the drive shaft 8a, and is formed so as not to be uneven over the entire circumferential surface.

また、パイプ部１２ａは、混練軸１３の右端部に配置され、第４フィード部２６ａの右側に隣接配置されている。また、パイプ部１２ａは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、第１フィード部２３ａの略１／２に形成されている。   The pipe portion 12a is disposed at the right end portion of the kneading shaft 13, and is disposed adjacent to the right side of the fourth feed portion 26a. Further, the pipe portion 12a is formed so that the axial length of the drive shaft 8a is approximately ½ of the first feed portion 23a.

すなわち、混練軸１３では、図３に示すように、駆動軸８ａの左端側から右端側に向けて、順次、第１フィード部２３ａ、第１パドル部２７ａ、第１リバース部３０ａ、第２フィード部２４ａ、第２パドル部２８ａ、第２リバース部３１ａ、第３フィード部２５ａ、第３パドル部２９ａ、第４フィード部２６ａ、および、パイプ部１２ａが配置されている。   That is, in the kneading shaft 13, as shown in FIG. 3, the first feed portion 23a, the first paddle portion 27a, the first reverse portion 30a, the second feed are sequentially arranged from the left end side to the right end side of the drive shaft 8a. The part 24a, the second paddle part 28a, the second reverse part 31a, the third feed part 25a, the third paddle part 29a, the fourth feed part 26a, and the pipe part 12a are arranged.

つまり、混練軸１３は、駆動軸８ａの左端側から右端側に向けて、フィード部、パドル部およびリバース部からなるユニットが繰り返して配置されており、右端側のユニットでは、リバース部の代わりに、フィード部およびパイプ部が配置されている。   That is, the kneading shaft 13 has a unit composed of a feed part, a paddle part, and a reverse part repeatedly arranged from the left end side to the right end side of the drive shaft 8a. In the right end unit, instead of the reverse part, A feed part and a pipe part are arranged.

そして、２つの混練軸１３は、図４に示すように、シリンダ７０の内部において、その軸線方向に沿って配置され、かつ、その径方向に沿って、互いに並列配置されている。   As shown in FIG. 4, the two kneading shafts 13 are arranged along the axial direction inside the cylinder 70, and are arranged in parallel with each other along the radial direction.

また、２つの混練軸１３は、それぞれの部分（フィードスクリュー部９ａ、リバーススクリュー部１０ａ、パドル部１１ａ）において、互いの回転駆動を妨げないように配置されている。   In addition, the two kneading shafts 13 are arranged so as not to interfere with each other's rotational drive in their respective parts (feed screw part 9a, reverse screw part 10a, paddle part 11a).

また、混練軸１３の駆動軸８ａの両端部は、シリンダ７０の軸線方向外方に突出している。その突出する両端部のうち、右端側は、駆動源（図示せず）に相対回転不能に連結され、左端側は、支持壁（図示せず）に相対回転可能に支持されている。つまり、混練軸１３は、駆動軸８ａに駆動源（図示せず）から駆動力が伝達されることにより、駆動軸８ａの軸線周りにおいて、回転駆動する。具体的には、混練軸１３は、駆動軸８ａの軸線方向において、導入口１４側から吐出口１５側に見て右回転する。   Further, both end portions of the drive shaft 8 a of the kneading shaft 13 protrude outward in the axial direction of the cylinder 70. Of the projecting ends, the right end side is connected to a drive source (not shown) in a relatively non-rotatable manner, and the left end side is supported by a support wall (not shown) in a relatively rotatable manner. That is, the kneading shaft 13 is rotationally driven around the axis of the drive shaft 8a by transmitting a drive force from a drive source (not shown) to the drive shaft 8a. Specifically, the kneading shaft 13 rotates clockwise in the axial direction of the drive shaft 8a when viewed from the inlet 14 side to the outlet 15 side.

また、図４に示すように、シリンダ７０の内周面と、混練軸１３のフィードスクリュー部９ａ、リバーススクリュー部１０ａ、およびパドル部１１ａとは、混練軸１３の径方向において僅かな間隔を隔てて対向するように配置されている。また、シリンダ７０の内周面と、パイプ部１２ａとは、混練軸１３の径方向において、他の部分と比較して大きな間隔を隔てて配置されている。   As shown in FIG. 4, the inner peripheral surface of the cylinder 70 and the feed screw portion 9 a, the reverse screw portion 10 a, and the paddle portion 11 a of the kneading shaft 13 are spaced apart from each other in the radial direction of the kneading shaft 13. Are arranged to face each other. Further, the inner peripheral surface of the cylinder 70 and the pipe portion 12a are arranged with a large gap in the radial direction of the kneading shaft 13 as compared with other portions.

供給部３は、図１に示すように、混練機２の右側に設けられており、左右方向に延びるように形成されている。供給部３は、連結管１７によって、混練機２と接続されている。   As shown in FIG. 1, the supply unit 3 is provided on the right side of the kneader 2 and is formed to extend in the left-right direction. The supply unit 3 is connected to the kneader 2 by a connecting pipe 17.

連結管１７は、シリンダ７０の軸線と共通する軸線を有する略円筒形状に形成されている。連結管１７の左端部は、シリンダ７０の右端部と接続され、連結管１７の右端部は、供給部３の供給部入口１８(後述)に接続されている。   The connecting pipe 17 is formed in a substantially cylindrical shape having an axis common to the axis of the cylinder 70. The left end of the connecting pipe 17 is connected to the right end of the cylinder 70, and the right end of the connecting pipe 17 is connected to a supply unit inlet 18 (described later) of the supply unit 3.

供給部３は、図７および図８に示すように、第１ケーシング２１と、供給スクリュー２２とを備えている。   As shown in FIGS. 7 and 8, the supply unit 3 includes a first casing 21 and a supply screw 22.

第１ケーシング２１は、左右方向に延びる平面視矩形状をなし、前側が左右方向にわたって開口されている。第１ケーシング２１の左端部には、供給部入口１８が形成され、第１ケーシング２１の前端部には、第１貯留部２７が形成されている。また、第１ケーシング２１には、次に説明する供給スクリュー２２を収容する第１収容部１９が設けられている。第１収容部１９は、後部２９と、後部２９の前側に連通する前部３０とを備えている。後部２９および前部３０のそれぞれは、側断面視略円形状をなし、第１ケーシング２１において、左右方向にわたって形成されている。   The first casing 21 has a rectangular shape in plan view extending in the left-right direction, and the front side is opened in the left-right direction. A supply portion inlet 18 is formed at the left end portion of the first casing 21, and a first storage portion 27 is formed at the front end portion of the first casing 21. The first casing 21 is provided with a first accommodating portion 19 that accommodates a supply screw 22 described below. The first accommodating part 19 includes a rear part 29 and a front part 30 communicating with the front side of the rear part 29. Each of the rear portion 29 and the front portion 30 has a substantially circular shape in a side sectional view, and is formed in the first casing 21 in the left-right direction.

供給部入口１８は、第１収容部１９（後部２９および前部３０）に連通している。   The supply unit inlet 18 communicates with the first storage unit 19 (rear part 29 and front part 30).

第１貯留部２７は、前方に向かって大きくなる側断面視略テーパ形状に形成されている。   The 1st storage part 27 is formed in the side cross sectional view substantially taper shape which becomes large toward the front.

供給スクリュー２２は、第１収容部１９に収容されており、左右方向に延び、互いに噛み合う第１スクリュー２３および第２スクリュー２４を備えている。   The supply screw 22 is housed in the first housing portion 19 and includes a first screw 23 and a second screw 24 that extend in the left-right direction and mesh with each other.

第１スクリュー２３は、後部２９内に収容されており、第１スクリュー２３の回転方向Ｒ１に対して傾斜する羽根２０を備えている。第１スクリュー２３の羽根２０の回転軸線方向におけるピッチ間隔は、例えば、５ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、５０ｍｍ以下、好ましくは、３０ｍｍ以下でもある。   The first screw 23 is accommodated in the rear portion 29 and includes blades 20 that are inclined with respect to the rotation direction R <b> 1 of the first screw 23. The pitch interval in the rotation axis direction of the blades 20 of the first screw 23 is, for example, 5 mm or more, preferably 10 mm or more, and for example, 50 mm or less, preferably 30 mm or less.

第２スクリュー２４は、前部３０内に収容されており、第１スクリュー２３と同一構成および同一寸法であり、第１スクリュー２３と噛み合いながら、第１スクリュー２３と同一方向に回転するように、構成されている。   The second screw 24 is accommodated in the front portion 30, has the same configuration and the same dimensions as the first screw 23, and rotates in the same direction as the first screw 23 while meshing with the first screw 23. It is configured.

供給スクリュー２２（第１スクリュー２３および第２スクリュー２４）の回転軸方向の長さは、第１ケーシング２１の幅Ｗ０に対して微小なクリアランス（図示せず）の分だけ短く設定されている。   The length of the supply screw 22 (the first screw 23 and the second screw 24) in the rotation axis direction is set shorter than the width W0 of the first casing 21 by a minute clearance (not shown).

なお、供給部３には、第１ケーシング２１の右側において、供給スクリュー２２に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。   The supply unit 3 is provided with a motor (not shown) connected to the supply screw 22 on the right side of the first casing 21.

供給部３は、混練物Ｙを、混練機２の吐出方向（左右方向）に沿う幅Ｗ０（つまり、第１ケーシング２１の幅Ｗ０）を有するように、後方からギヤ構造体４に供給するように構成されている。   The supply unit 3 supplies the kneaded material Y to the gear structure 4 from the rear so as to have a width W0 along the discharge direction (left-right direction) of the kneader 2 (that is, the width W0 of the first casing 21). It is configured.

ギヤ構造体４は、図６および図７に示すように、第２ケーシング３１と、１対のギヤ３２とを備えている。なお、ギヤ構造体４は、１対のギヤ３２の回転軸線方向Ａ１の長さＷ２が長く、供給部３から供給される混練物Ｙをシート調整部５に搬送するギヤポンプでもある。   As shown in FIGS. 6 and 7, the gear structure 4 includes a second casing 31 and a pair of gears 32. The gear structure 4 is also a gear pump in which the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction A1 is long, and the kneaded material Y supplied from the supply unit 3 is conveyed to the sheet adjustment unit 5.

第２ケーシング３１は、図５および図６に示すように、第１ケーシング２１の前側に連続して形成されており、後方および前方が左右方向にわたって開口され、左右方向に延びる平面視略矩形状に形成されている。第２ケーシング３１の後端部には、１対のギヤ３２を収容する第２収容部４０が設けられ、前端部には、ギヤ吐出口４６が形成されている。また、第２収容部４０とギヤ吐出口４６との間には、それらに連通する第２貯留部２８および吐出通路４４が形成されている。   As shown in FIGS. 5 and 6, the second casing 31 is continuously formed on the front side of the first casing 21, the rear and front are opened in the left-right direction, and the substantially rectangular shape in plan view extending in the left-right direction. Is formed. A second housing portion 40 that houses a pair of gears 32 is provided at the rear end portion of the second casing 31, and a gear discharge port 46 is formed at the front end portion. In addition, a second storage portion 28 and a discharge passage 44 that are communicated with the second storage portion 40 and the gear discharge port 46 are formed.

第２収容部４０は、下部６１と、第１貯留部２７に連通され、下部６１の上側に連通する上部６２とを備えている。下部６１および上部６２のそれぞれは、側断面視略円形状をなし、第２ケーシング３１において、左右方向にわたって形成されている。   The second accommodating portion 40 includes a lower portion 61 and an upper portion 62 that communicates with the first storage portion 27 and communicates with the upper side of the lower portion 61. Each of the lower part 61 and the upper part 62 has a substantially circular shape in a side sectional view, and is formed in the second casing 31 in the left-right direction.

ギヤ吐出口４６は、上下方向に互いに間隔を隔てて形成される２つの吐出壁４５によって区画されており、前方に開口されるように形成されている。吐出壁４５は、第２ケーシング３１の前端部に設けられており、下側壁４７および上側壁４８を備えている。   The gear discharge port 46 is partitioned by two discharge walls 45 formed at an interval in the vertical direction, and is formed to open forward. The discharge wall 45 is provided at the front end portion of the second casing 31 and includes a lower side wall 47 and an upper side wall 48.

下側壁４７は、左右方向および上下方向に延びる厚肉平板形状をなし、その前面および上面のそれぞれが、平坦状に形成されている。   The lower side wall 47 has a thick flat plate shape extending in the left-right direction and the up-down direction, and each of its front surface and upper surface is formed flat.

上側壁４８は、下面が平坦状に形成されている。また、上側壁４８は、側断面視略Ｌ字形状をなし、下部の前端部が上部の前面に対して前方に突出するように形成されている。つまり、上側壁４８において、下部の前端部が、側断面視略矩形状のドクターとしての突出部６３とされている。突出部６３の突出長さ（つまり、前後方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１５０ｍｍ以下、５０ｍｍ以下でもある。また、突出部６３の厚み（つまり、上下方向長さ）は、例えば、２ｍｍ以上であり、また、例えば、１００ｍｍ以下、好ましくは、５０ｍｍ以下でもある。突出部６３の前面と、下側壁４７の前面とは、上下方向に投影したときに、同一位置となるように、形成されている。   The upper side wall 48 has a flat bottom surface. Further, the upper side wall 48 has a substantially L shape in a side sectional view, and is formed such that the lower front end projects forward with respect to the upper front surface. That is, in the upper side wall 48, the lower front end portion is a protruding portion 63 as a doctor having a substantially rectangular shape in a side sectional view. The protruding length (that is, the length in the front-rear direction) of the protruding portion 63 is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 150 mm or less and 50 mm or less. In addition, the thickness of the protrusion 63 (that is, the length in the vertical direction) is, for example, 2 mm or more, and is, for example, 100 mm or less, preferably 50 mm or less. The front surface of the protrusion 63 and the front surface of the lower side wall 47 are formed so as to be in the same position when projected in the vertical direction.

第２貯留部２８は、第２収容部４０の前側に連通しており、後方が開放される側断面視略Ｕ字形状に形成されている。   The 2nd storage part 28 is connected to the front side of the 2nd accommodating part 40, and is formed in the side cross sectional view substantially U shape by which the back is opened.

吐出通路４４は、第２貯留部２８の前側に連通するとともに、ギヤ吐出口４６の後側に連通している。吐出通路４４は、側断面視において、前方に向かって延びる略直線状に形成されている。   The discharge passage 44 communicates with the front side of the second storage portion 28 and also communicates with the rear side of the gear discharge port 46. The discharge passage 44 is formed in a substantially straight line extending forward when viewed from a side sectional view.

図７に示すように、１対のギヤ３２は、例えば、ダブルヘリカルギヤであって、具体的には、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４を備えている。   As shown in FIG. 7, the pair of gears 32 is, for example, a double helical gear, and specifically includes a first gear 33 and a second gear 34.

第１ギヤ３３の回転軸である第１軸２５は、第２ケーシング３１（図８参照）において、左右方向に延びるように設けられている。   The first shaft 25 that is the rotation shaft of the first gear 33 is provided in the second casing 31 (see FIG. 8) so as to extend in the left-right direction.

第２ギヤ３４の回転軸である第２軸２６は、第２ケーシング３１（図８参照）において、第１軸２５と平行して延びるように設けられている。また、第２軸２６は、第１軸２５に対して上方に対向配置されている。   The second shaft 26 that is the rotation shaft of the second gear 34 is provided so as to extend in parallel with the first shaft 25 in the second casing 31 (see FIG. 8). Further, the second shaft 26 is disposed so as to face the first shaft 25 upward.

第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、下部６１および上部６２に収容されている。   Each of the first gear 33 and the second gear 34 is accommodated in the lower portion 61 and the upper portion 62.

そして、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４のそれぞれは、具体的には、互いに噛み合う斜歯３５を備えている。   Each of the first gear 33 and the second gear 34 specifically includes inclined teeth 35 that mesh with each other.

第１ギヤ３３において、斜歯３５の歯筋は、第１ギヤ３３の回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、回転軸線方向Ａ１の外側に傾斜している。また、斜歯３５は、歯筋が互いに異なる第１斜歯３６および第２斜歯３７を一体的に備えている。第１ギヤ３３において、第１斜歯３６は、第１ギヤ３３の軸線方向中央から右側に形成され、第２斜歯３７は、第１ギヤ３３の軸線方向中央から左側に形成されている。   In the first gear 33, the tooth traces of the inclined teeth 35 are inclined outward in the rotational axis direction A1 from the downstream side in the rotational direction R2 of the first gear 33 toward the upstream side in the rotational direction R2. The oblique teeth 35 are integrally provided with first oblique teeth 36 and second oblique teeth 37 having different tooth traces. In the first gear 33, the first inclined teeth 36 are formed on the right side from the center in the axial direction of the first gear 33, and the second inclined teeth 37 are formed on the left side from the center in the axial direction of the first gear 33.

詳しくは、第１斜歯３６の歯筋は、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、左側（中央部側）から右側（右端部側）に傾斜している。一方、第２斜歯３７の歯筋は、第１斜歯３６の歯筋に対して第１ギヤ３３の左右方向中央部を基準として左右対称に形成されており、具体的には、回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、右側（中央部側）から左側（左端部側）に傾斜している。   Specifically, the tooth traces of the first inclined teeth 36 are inclined from the left side (center side) to the right side (right end side) from the downstream side in the rotation direction R2 toward the upstream side in the rotation direction R2. On the other hand, the tooth traces of the second oblique teeth 37 are formed symmetrically with respect to the tooth traces of the first oblique teeth 36 with respect to the central portion in the left-right direction of the first gear 33, and specifically, the rotational direction. As it goes from the downstream side of R2 to the upstream side in the rotational direction R2, it is inclined from the right side (center side) to the left side (left end side).

第２ギヤ３４は、第１ギヤ３３に対して上下対称に形成されており、第１ギヤ３３と噛み合うように構成されており、具体的には、第１斜歯３６と噛み合う第３斜歯３８と、第２斜歯３７と噛み合う第４斜歯３９とを一体的に備えている。   The second gear 34 is formed symmetrically with respect to the first gear 33 and is configured to mesh with the first gear 33. Specifically, the third gear 34 meshes with the first gear teeth 36. 38 and a fourth inclined tooth 39 that meshes with the second inclined tooth 37 are integrally provided.

図８に示すように、１対のギヤ３２は、黒丸で示される噛み合い部分が、側断面視において、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が点状に接触するように構成されることから、側断面点接触タイプとされている。また、１対のギヤ３２は、噛み合い部分が、１対のギヤ３２の歯筋に沿って、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４の弦巻（つるまき）線状に形成されることから、線接触タイプともされる。   As shown in FIG. 8, the pair of gears 32 are configured such that the meshing portions indicated by black circles are configured such that the first gear 33 and the second gear 34 are in point contact in a side sectional view. It is a side cross-section point contact type. In addition, the pair of gears 32 are formed in the shape of a helical winding of the first gear 33 and the second gear 34 along the tooth traces of the pair of gears 32. Also referred to as contact type.

１対のギヤ３２のそれぞれの斜歯３５は、回転方向Ｒ２において間隔を隔てて設けられ、径方向内方に湾曲するように形成される凹面４２と、各凹面４２を連結し、凹面４２の周方向両端部から径方向外方に湾曲するように形成される凸面４３とを一体的に備える曲面４１を備えている。   The inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are provided at intervals in the rotational direction R2 and connect the concave surfaces 42 formed so as to be curved inward in the radial direction, and the concave surfaces 42. A curved surface 41 integrally provided with a convex surface 43 formed so as to curve radially outward from both circumferential ends is provided.

次に、１対のギヤ３２の曲面４１における噛み合いを図８（ａ）〜図８（ｃ）を参照して説明する。   Next, the meshing of the pair of gears 32 on the curved surface 41 will be described with reference to FIGS. 8 (a) to 8 (c).

まず、図８（ａ）に示すように、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の下流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の下流側端部とが噛み合っている場合において、図８（ａ）矢印および図８（ｂ）に示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の途中部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の途中部とが噛み合う。続いて、図８（ｂ）矢印および図８（ｃ）に示すように、第１ギヤ３３および第２ギヤ３４が回転方向Ｒ２に回転すると、第１ギヤ３３の凸面４３の回転方向Ｒ２の上流側端部と、第２ギヤ３４の凹面４２の回転方向Ｒ２の上流側端部とが噛み合う。つまり、第１ギヤ３３の凸面４３と、第２ギヤ３４の凹面４２との噛合部分が、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。   First, as shown in FIG. 8A, the downstream end portion in the rotational direction R2 of the convex surface 43 of the first gear 33 and the downstream end portion in the rotational direction R2 of the concave surface 42 of the second gear 34 are engaged with each other. 8A and 8B, when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotational direction R2, the convex surface 43 of the first gear 33 rotates in the rotational direction R2. The midway portion and the midway portion of the concave surface 42 of the second gear 34 in the rotational direction R2 mesh with each other. Subsequently, as shown in the arrow of FIG. 8B and FIG. 8C, when the first gear 33 and the second gear 34 rotate in the rotation direction R2, the convex surface 43 of the first gear 33 upstream of the rotation direction R2. The side end portion and the upstream end portion in the rotation direction R2 of the concave surface 42 of the second gear 34 mesh with each other. In other words, the meshing portion of the convex surface 43 of the first gear 33 and the concave surface 42 of the second gear 34 sequentially and sequentially moves to the downstream end portion, the middle portion, and the upstream end portion in the rotational direction R2 on each surface. .

続いて、図示しないが、第１ギヤ３３の凹面４２と、第２ギヤ３４の凸面４３との噛合部分も、各面における回転方向Ｒ２の下流側端部、途中部および上流側端部に順次連続的に移動する。   Subsequently, although not shown, the meshing portions of the concave surface 42 of the first gear 33 and the convex surface 43 of the second gear 34 are also sequentially arranged on the downstream end, the middle portion, and the upstream end in the rotational direction R2 on each surface. Move continuously.

従って、第１ギヤ３３の曲面４１と、第２ギヤ３４の曲面４１との噛合部分が、回転方向Ｒ２に沿って連続して移動する。この噛合部分の移動は、混練物Ｙの搬送において、混練物Ｙが溜まる貯留部分６５（後述する図２０参照）が形成されることを防止する。   Therefore, the meshing portion of the curved surface 41 of the first gear 33 and the curved surface 41 of the second gear 34 moves continuously along the rotational direction R2. This movement of the meshing portion prevents formation of a storage portion 65 (see FIG. 20 described later) in which the kneaded material Y accumulates during conveyance of the kneaded material Y.

なお、ギヤ構造体４には、供給スクリュー２２の右側において、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６に接続されるモータ（図示せず）が設けられている。   The gear structure 4 is provided with a motor (not shown) connected to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32 on the right side of the supply screw 22.

図５および図６に示すように、シート調整部５は、ギヤ構造体４の前側において上側壁４８の突出部６３を含むように設けられており、例えば、ギヤ構造体４における突出部６３と、移動支持体としての支持ロール５１とを備えている。また、シート調整部５は、図２に示すように、基材送出ロール５６と、セパレータラミネートロール５７と、転動ロール５８と、セパレータ送出ロール５９とを備えている。   As shown in FIGS. 5 and 6, the seat adjustment portion 5 is provided on the front side of the gear structure 4 so as to include the protrusion 63 of the upper side wall 48, for example, the protrusion 63 in the gear structure 4 And a support roll 51 as a moving support. Further, as shown in FIG. 2, the sheet adjusting unit 5 includes a base material feed roll 56, a separator laminate roll 57, a rolling roll 58, and a separator feed roll 59.

突出部６３は、図２および図６に示すように、ギヤ構造体４における第２ケーシング３１のギヤ吐出口４６を区画する壁の役割と、シート調整部５におけるギヤ吐出口４６から吐出されるシート７の厚みを調整するドクター（あるいはナイフ）の役割との両方の役割を有する。   As shown in FIGS. 2 and 6, the protrusion 63 is discharged from the role of a wall that defines the gear discharge port 46 of the second casing 31 in the gear structure 4 and from the gear discharge port 46 in the sheet adjustment unit 5. It has both the role of a doctor (or knife) that adjusts the thickness of the sheet 7.

支持ロール５１は、突出部６３に対して隙間５０が設けられるように対向配置されている。支持ロール５１の回転軸線は、１対のギヤ３２の第１軸２５および第２軸２６と平行しており、具体的には、図５に示すように、左右方向に延びている。また、支持ロール５１の回転軸線は、図６に示すように、前後方向に投影したときに、ギヤ吐出口４６および突出部６３と重なるように、配置されている。また、支持ロール５１は、シートを支持して搬送するように構成されている。   The support roll 51 is disposed so as to face the protrusion 63 so that a gap 50 is provided. The rotation axis of the support roll 51 is parallel to the first shaft 25 and the second shaft 26 of the pair of gears 32, and specifically extends in the left-right direction as shown in FIG. Further, as shown in FIG. 6, the rotation axis of the support roll 51 is arranged so as to overlap with the gear discharge port 46 and the protrusion 63 when projected in the front-rear direction. The support roll 51 is configured to support and convey the sheet.

従って、支持ロール５１は、シートを隙間５０に通過させるように構成されている。   Accordingly, the support roll 51 is configured to pass the sheet through the gap 50.

図２に示すように、基材送出ロール５６は、支持ロール５１の下方に間隔を隔てて設けられている。基材送出ロール５６の回転軸線は、左右方向に延びており、基材送出ロール５６の周面には、基材８がロール状に巻回されている。   As shown in FIG. 2, the base material feed roll 56 is provided below the support roll 51 with a gap. The rotation axis of the base material feed roll 56 extends in the left-right direction, and the base material 8 is wound around the peripheral surface of the base material feed roll 56 in a roll shape.

セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８は、支持ロール５１の前方に間隔を隔てて設けられている。セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８のそれぞれの回転軸線は、左右方向に延びるように配置されている。セパレータラミネートロール５７は、転動ロール５８に対して上側に対向配置されており、転動ロール５８に対して押圧可能に構成されている。   The separator laminating roll 57 and the rolling roll 58 are provided in front of the support roll 51 with a space therebetween. The rotation axes of the separator laminate roll 57 and the rolling roll 58 are arranged so as to extend in the left-right direction. The separator laminating roll 57 is disposed on the upper side of the rolling roll 58 so as to be pressed against the rolling roll 58.

転動ロール５８は、セパレータラミネートロール５７からの押圧を受けて、シート７および基材８に対して転動可能に構成されており、その上端部は、前後方向に投影したときに、支持ロール５１の上端部と同一位置となるように、配置されている。   The rolling roll 58 is configured to be capable of rolling with respect to the sheet 7 and the substrate 8 upon receiving a pressure from the separator laminating roll 57, and the upper end portion of the rolling roll 58 is a support roll when projected in the front-rear direction. It arrange | positions so that it may become the same position as the upper end part of 51. FIG.

セパレータ送出ロール５９は、セパレータラミネートロール５７の前方斜め上側に間隔を隔てて設けられている。セパレータ送出ロール５９の回転軸線は、左右方向に延びており、セパレータ送出ロール５９の周面には、セパレータ９がロール状に巻回されている。   The separator delivery roll 59 is provided on the diagonally upper front side of the separator laminate roll 57 with a gap therebetween. The rotation axis of the separator feed roll 59 extends in the left-right direction, and the separator 9 is wound around the peripheral surface of the separator feed roll 59 in a roll shape.

巻取部６は、シート調整部５の前方に設けられており、テンションロール５２と、巻取ロール５３とを備えている。   The winding unit 6 is provided in front of the sheet adjustment unit 5 and includes a tension roll 52 and a winding roll 53.

テンションロール５２は、転動ロール５８の前方に間隔を隔てて設けられ、具体的には、テンションロール５２の上端部は、前後方向に投影したときに、転動ロール５８の上端部と同一位置となるように、配置されている。テンションロール５２の回転軸線は、左右方向に延びるように形成されている。   The tension roll 52 is provided in front of the rolling roll 58 at an interval. Specifically, the upper end of the tension roll 52 is located at the same position as the upper end of the rolling roll 58 when projected in the front-rear direction. It is arranged so that. The rotation axis of the tension roll 52 is formed to extend in the left-right direction.

巻取ロール５３は、テンションロール５２に対して前方斜め下側に間隔を隔てて対向配置されている。また、巻取ロール５３の回転軸線は、左右方向に延びており、巻取ロール５３の周面において、積層シート１０をロール状に巻き取ることができるように、構成されている。   The take-up roll 53 is disposed to face the tension roll 52 at a diagonally lower front side with a space therebetween. The rotation axis of the take-up roll 53 extends in the left-right direction, and is configured so that the laminated sheet 10 can be taken up in a roll shape on the peripheral surface of the take-up roll 53.

シート製造装置１の寸法は、用いる粒子および樹脂成分の種類および配合割合と、目的とするシート７の幅Ｗ１および厚みＴ１に対応して適宜設定される。   The dimensions of the sheet manufacturing apparatus 1 are appropriately set according to the types and blending ratios of the particles and resin components used and the width W1 and thickness T1 of the target sheet 7.

図５に示すように、第１ケーシング２１の幅Ｗ０は、例えば、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２と下記式（１）の関係、好ましくは、下記式（２）の関係、より好ましくは、下記式（３）の関係を満足するように、設定される。   As shown in FIG. 5, the width W0 of the first casing 21 is, for example, the relationship between the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction and the following equation (1), preferably the relationship of the following equation (2): More preferably, it is set so as to satisfy the relationship of the following formula (3).

Ｗ２−１００（ｍｍ）≦Ｗ０≦Ｗ２＋１５０（ｍｍ） （１）
Ｗ２−５０（ｍｍ）≦Ｗ０≦Ｗ２＋１００（ｍｍ） （２）
Ｗ２−２０（ｍｍ）≦Ｗ０≦Ｗ２＋５０（ｍｍ） （３）
図７に示すように、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２は、製造するシート７の幅Ｗ１によって適宜選択することができ、具体的には、上記した第１ケーシング２１の幅Ｗ０と同様であって、シート７の幅Ｗ１に対して、例えば、７０％以上、好ましくは、８０％以上であり、また、例えば、１００％以下でもある。 W2-100 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 150 (mm) (1)
W2-50 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 100 (mm) (2)
W2-20 (mm) ≦ W0 ≦ W2 + 50 (mm) (3)
As shown in FIG. 7, the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction can be appropriately selected according to the width W1 of the sheet 7 to be manufactured. Specifically, the width W0 of the first casing 21 described above. And is, for example, 70% or more, preferably 80% or more, and, for example, 100% or less with respect to the width W1 of the sheet 7.

具体的には、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２は、例えば、２００ｍｍ以上、好ましくは、３００ｍｍ以上であり、また、例えば、２０００ｍｍ以下でもある。   Specifically, the length W2 in the rotation axis direction of the pair of gears 32 is, for example, 200 mm or more, preferably 300 mm or more, and, for example, 2000 mm or less.

１対のギヤ３２のギヤ径（ギヤ３２の直径（外径））は、混練物の搬送時の圧力で１対のギヤ３２が歪まないように設定され、具体的には、例えば、１０ｍｍ以上、好ましくは、２０ｍｍ以上であり、また、例えば、２００ｍｍ以下、好ましくは、８０ｍｍ以下でもある。   The gear diameter of the pair of gears 32 (the diameter (outer diameter) of the gears 32) is set so that the pair of gears 32 is not distorted by the pressure during conveyance of the kneaded material. , Preferably, it is 20 mm or more, for example, 200 mm or less, preferably 80 mm or less.

１対のギヤ３２の歯たけは、例えば、１ｍｍ以上、好ましくは、３ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２０ｍｍ以下でもある。   The tooth depth of the pair of gears 32 is, for example, 1 mm or more, preferably 3 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 20 mm or less.

斜歯３５の回転軸線方向Ａ１におけるピッチ間隔は、例えば、５ｍｍ以上、好ましくは、１０ｍｍ以上であり、また、例えば、３０ｍｍ以下、好ましくは、２５ｍｍ以下でもある。また、斜歯３５の歯筋の、１対のギヤ３２の回転軸線に対する角度（傾斜角）は、例えば、５度以上、好ましくは、１０度以上、より好ましくは、１５度以上であり、また、例えば、９０度未満、好ましくは、８５度以下、より好ましくは、８０度以下でもある。   The pitch interval of the inclined teeth 35 in the rotation axis direction A1 is, for example, 5 mm or more, preferably 10 mm or more, and for example, 30 mm or less, preferably 25 mm or less. Further, the angle (inclination angle) of the tooth traces of the inclined teeth 35 with respect to the rotation axis of the pair of gears 32 is, for example, 5 degrees or more, preferably 10 degrees or more, more preferably 15 degrees or more. For example, it is less than 90 degrees, preferably 85 degrees or less, more preferably 80 degrees or less.

また、図５および図６に示すように、隙間５０の前後方向距離Ｌ１は、ギヤ吐出口４６の寸法に応じて適宜設定され、例えば、１０μｍ以上、好ましくは、３０μｍ以上であり、また、例えば、１０００μｍ以下、好ましくは、８００μｍ以下でもある。   As shown in FIGS. 5 and 6, the longitudinal distance L1 of the gap 50 is appropriately set according to the dimension of the gear discharge port 46, and is, for example, 10 μm or more, preferably 30 μm or more. , 1000 μm or less, preferably 800 μm or less.

以下、このシート製造装置１を用いて、粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシート７を製造する方法について説明する。   Hereinafter, a method for manufacturing the sheet 7 from a composition containing particles and a resin component using the sheet manufacturing apparatus 1 will be described.

粒子は、粉体、粒体、粉粒体、粉末を含んでおり、粒子を形成する材料としては、例えば、無機材料、有機材料などが挙げられる。好ましくは、無機材料が挙げられる。   The particles include powder, granules, powders, and powders, and examples of the material forming the particles include inorganic materials and organic materials. Preferably, an inorganic material is used.

無機材料としては、例えば、炭化物、窒化物、酸化物、炭酸塩、硫酸塩、金属、粘土鉱物、炭素系材料などが挙げられる。   Examples of the inorganic material include carbide, nitride, oxide, carbonate, sulfate, metal, clay mineral, and carbon-based material.

炭化物としては、例えば、炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化アルミニウム、炭化チタン、炭化タングステンなどが挙げられる。   Examples of the carbide include silicon carbide, boron carbide, aluminum carbide, titanium carbide, and tungsten carbide.

窒化物としては、例えば、窒化ケイ素、窒化ホウ素（ＢＮ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ガリウム、窒化クロム、窒化タングステン、窒化マグネシウム、窒化モリブデン、窒化リチウムなどが挙げられる。   Examples of the nitride include silicon nitride, boron nitride (BN), aluminum nitride (AlN), gallium nitride, chromium nitride, tungsten nitride, magnesium nitride, molybdenum nitride, and lithium nitride.

酸化物としては、例えば、酸化ケイ素（シリカ。球状溶融シリカ粉末、破砕溶融シリカ粉末などを含む。）、酸化アルミニウム（アルミナ、Ａｌ２Ｏ３）、酸化マグネシウム（マグネシア）、酸化チタン、酸化セリウム、酸化鉄、酸化ベリリウムなどが挙げられる。さらに、酸化物として、金属イオンがドーピングされている、例えば、酸化インジウムスズ、酸化アンチモンスズが挙げられる。 Examples of the oxide include silicon oxide (silica, including spherical fused silica powder, crushed fused silica powder, etc.), aluminum oxide (alumina, Al 2 O 3 ), magnesium oxide (magnesia), titanium oxide, cerium oxide, Examples thereof include iron oxide and beryllium oxide. Furthermore, as the oxide, for example, indium tin oxide or antimony tin oxide doped with metal ions can be used.

炭酸塩としては、例えば、炭酸カルシウムなどが挙げられる。   Examples of the carbonate include calcium carbonate.

硫酸塩としては、例えば、硫酸カルシウム（石膏）などが挙げられる。   Examples of the sulfate include calcium sulfate (gypsum).

金属としては、例えば、銅（Ｃｕ）、銀、金、ニッケル、クロム、鉛、亜鉛、錫、鉄、パラジウム、または、それらの合金（はんだなど）が挙げられる。   Examples of the metal include copper (Cu), silver, gold, nickel, chromium, lead, zinc, tin, iron, palladium, or an alloy thereof (such as solder).

粘土鉱物としては、例えば、モンモリロン石、マグネシアンモンモリロン石、テツモンモリロン石、テツマグネシアンモンモリロン石、バイデライト、アルミニアンバイデライト、ノントロン石、アルミニアンノントロナイト、サポー石、アルミニアンサポー石、ヘクトライト、ソーコナイト、スチーブンサイトなどが挙げられる。   Examples of clay minerals include montmorillonite, magnesia montmorillonite, tetsu montmorillonite, tetsu magnesian montmorillonite, beidellite, aluminian beidelite, nontronite, aluminian nontronite, support stone, aluminian support stone, Examples include hectorite, soconite, and stevensite.

炭素系材料としては、例えば、カーボンブラック、黒鉛、ダイヤモンド、フラーレン、カーボンナノチューブ、カーボンナノファイバー、ナノホーン、カーボンマイクロコイル、ナノコイルなどが挙げられる。   Examples of the carbon-based material include carbon black, graphite, diamond, fullerene, carbon nanotube, carbon nanofiber, nanohorn, carbon microcoil, and nanocoil.

また、材料として、特定物性を有する材料も挙げられ、熱伝導性材料（例えば、炭化物、窒化物、酸化物および金属から選択される熱伝導性材料、具体的には、ＢＮ、ＡｌＮ、Ａｌ２Ｏ３など）、電気伝導性材料（例えば、金属、炭素系材料から選択される電気伝導性材料、具体的には、Ｃｕなど）、絶縁材料（例えば、窒化物、酸化物など、具体的には、ＢＮ、シリカなど）、磁性材料（例えば、酸化物、金属、具体的には、フェライト（軟質磁性フェライト、硬質磁性）、鉄など）なども挙げられる。特定物性を有する材料は、上記で例示した材料と重複してもよい。 In addition, examples of the material include a material having specific physical properties, and a heat conductive material (for example, a heat conductive material selected from carbide, nitride, oxide and metal, specifically, BN, AlN, Al 2). O 3 ), an electrically conductive material (for example, an electrically conductive material selected from metals and carbon-based materials, specifically Cu), an insulating material (for example, nitride, oxide, etc.) BN, silica, etc.), magnetic materials (for example, oxides, metals, specifically, ferrites (soft magnetic ferrite, hard magnetic), iron, etc.). The material having specific physical properties may overlap with the material exemplified above.

なお、熱伝導性材料の熱伝導率は、例えば、１０Ｗ／ｍ・Ｋ以上、好ましくは、３０Ｗ／ｍ・Ｋ以上であり、また、例えば、２０００Ｗ／ｍ・Ｋ以下でもある。   The thermal conductivity of the heat conductive material is, for example, 10 W / m · K or more, preferably 30 W / m · K or more, and for example, 2000 W / m · K or less.

また、電気伝導性材料の電気伝導率は、例えば、１０６Ｓ／ｍ以上、好ましくは、１０８Ｓ／ｍ以上、通常、１０１０Ｓ／ｍ以下である。 Further, the electrical conductivity of the electrically conductive material is, for example, 10 6 S / m or more, preferably 10 8 S / m or more, and usually 10 10 S / m or less.

また、絶縁材料の体積抵抗は、１×１０１０Ω・ｃｍ以上、好ましくは、１×１０１２Ω・ｃｍ以上であり、また、例えば、１×１０２０Ω・ｃｍ以下でもある。 The volume resistance of the insulating material is 1 × 10 10 Ω · cm or more, preferably 1 × 10 12 Ω · cm or more, and for example, 1 × 10 20 Ω · cm or less.

また、磁性材料の透磁率（波長２．４５ＧＨｚにおけるμ’’）は、例えば、０．１〜１０である。   The magnetic material has a magnetic permeability (μ ″ at a wavelength of 2.45 GHz), for example, 0.1 to 10.

また、粒子の形状は、特に限定されず、例えば、板状、鱗片状、粒子状（不定形状）、球形状などが挙げられる。   Moreover, the shape of particle | grains is not specifically limited, For example, plate shape, scale shape, particle shape (indefinite shape), spherical shape etc. are mentioned.

粒子の最大長さの平均値（球形状である場合には、平均粒子径）は、例えば、０．１μｍ以上、好ましくは、１μｍ以上であり、また、例えば、１０００μｍ以下、好ましくは、１００μｍ以下でもある。   The average value of the maximum length of particles (in the case of a spherical shape, the average particle diameter) is, for example, 0.1 μm or more, preferably 1 μm or more, and, for example, 1000 μm or less, preferably 100 μm or less. But there is.

また、粒子のアスペクト比は、例えば、２以上、好ましくは、１０以上であり、また、例えば、１００００以下、好ましくは、５０００以下でもある。   The aspect ratio of the particles is, for example, 2 or more, preferably 10 or more, and is, for example, 10,000 or less, preferably 5000 or less.

また、粒子の比重は、例えば、０．１ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは、０．２ｇ／ｃｍ３以上であり、また、例えば、２０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは、１０ｇ／ｃｍ３以下でもある。 The specific gravity of the particles is, for example, 0.1 g / cm 3 or more, preferably 0.2 g / cm 3 or more, and for example, 20 g / cm 3 or less, preferably 10 g / cm 3 or less. .

これら粒子は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These particles can be used alone or in combination of two or more.

樹脂成分は、粒子を分散できるもの、つまり、粒子が分散される分散媒体（マトリックス）であって、絶縁成分を含有し、例えば、熱硬化性樹脂成分、熱可塑性樹脂成分などの樹脂成分が挙げられる。   The resin component can disperse the particles, that is, a dispersion medium (matrix) in which the particles are dispersed and contains an insulating component, and examples thereof include resin components such as a thermosetting resin component and a thermoplastic resin component. It is done.

熱硬化性樹脂成分としては、例えば、エポキシ樹脂、熱硬化性ポリイミド、ユリア樹脂、メラミン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ジアリルフタレート樹脂、シリコーン樹脂、熱硬化性ウレタン樹脂などが挙げられる。   Examples of the thermosetting resin component include epoxy resins, thermosetting polyimides, urea resins, melamine resins, unsaturated polyester resins, diallyl phthalate resins, silicone resins, thermosetting urethane resins, and the like.

熱可塑性樹脂成分としては、例えば、アクリル樹脂、ポリオレフィン（例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−プロピレン共重合体など）、ポリ酢酸ビニル、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリアクリロニトリル、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリアセタール、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンオキシド、ポリフェニレンスルフィド、ポリスルホン、ポリエーテルスルホン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリアリルスルホン、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ウレタン樹脂、ポリアミノビスマレイミド、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ビスマレイミドトリアジン樹脂、ポリメチルペンテン、フッ化樹脂、液晶ポリマー、オレフィン−ビニルアルコール共重合体、アイオノマー、ポリアリレート、アクリロニトリル−エチレン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、アクリロニトリル−スチレン共重合体、ポリスチレン−ポリイソブチレン共重合体などが挙げられる。   Examples of the thermoplastic resin component include acrylic resin, polyolefin (for example, polyethylene, polypropylene, ethylene-propylene copolymer, etc.), polyvinyl acetate, ethylene-vinyl acetate copolymer, polyvinyl chloride, polystyrene, polyacrylonitrile, Polyamide, polycarbonate, polyacetal, polyethylene terephthalate, polyphenylene oxide, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethersulfone, polyetheretherketone, polyallylsulfone, thermoplastic polyimide, thermoplastic urethane resin, polyaminobismaleimide, polyamideimide, polyetherimide, Bismaleimide triazine resin, polymethylpentene, fluororesin, liquid crystal polymer, olefin-vinyl alcohol copolymer, polymer Ionomer, polyarylate, acrylonitrile - ethylene - styrene copolymers, acrylonitrile - butadiene - styrene copolymer, acrylonitrile - styrene copolymer, polystyrene - polyisobutylene copolymer and the like.

これら樹脂成分は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These resin components can be used alone or in combination of two or more.

樹脂成分のうち、熱硬化性樹脂成分として、好ましくは、エポキシ樹脂が挙げられ、また、熱可塑性樹脂成分として、好ましくは、ポリスチレン−ポリイソブチレン共重合体が挙げられる。   Among the resin components, the thermosetting resin component is preferably an epoxy resin, and the thermoplastic resin component is preferably a polystyrene-polyisobutylene copolymer.

エポキシ樹脂は、常温において、液状、半固形状および固形状のいずれかの形態である。   The epoxy resin is in a liquid, semi-solid, or solid form at normal temperature.

具体的には、エポキシ樹脂としては、例えば、ビスフェノール型エポキシ樹脂（例えば、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、水素添加ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ダイマー酸変性ビスフェノール型エポキシ樹脂など）、ノボラック型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂（例えば、ビスアリールフルオレン型エポキシ樹脂など）、トリフェニルメタン型エポキシ樹脂（例えば、トリスヒドロキシフェニルメタン型エポキシ樹脂など）などの芳香族系エポキシ樹脂、例えば、トリエポキシプロピルイソシアヌレート、ヒダントインエポキシ樹脂などの含窒素環エポキシ樹脂、例えば、脂肪族系エポキシ樹脂、脂環式エポキシ樹脂、グリシジルエーテル型エポキシ樹脂、グリシジルアミン型エポキシ樹脂などが挙げられる。   Specifically, as the epoxy resin, for example, bisphenol type epoxy resin (for example, bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, hydrogenated bisphenol A type epoxy resin, dimer acid modified bisphenol type) Epoxy resin, etc.), novolac type epoxy resin, naphthalene type epoxy resin, fluorene type epoxy resin (eg, bisarylfluorene type epoxy resin), triphenylmethane type epoxy resin (eg, trishydroxyphenylmethane type epoxy resin), etc. Aromatic epoxy resins such as nitrogen-containing ring epoxy resins such as triepoxypropyl isocyanurate and hydantoin epoxy resins such as aliphatic epoxy resins, alicyclic epoxy resins, Glycidyl ether type epoxy resins, and glycidyl amine type epoxy resin.

これらエポキシ樹脂は、単独使用または２種以上併用することができる。   These epoxy resins can be used alone or in combination of two or more.

エポキシ樹脂のエポキシ当量は、例えば、例えば、１００ｇ／ｅｑ．以上、好ましくは、１８０ｇ／ｅｑ．以上であり、また、例えば、１０００ｇ／ｅｑ．以下、好ましくは、７００ｇ／ｅｑ．以下である。また、エポキシ樹脂が、常温固形状である場合には、軟化点が、例えば、２０〜９０℃である。   The epoxy equivalent of the epoxy resin is, for example, 100 g / eq. Or more, preferably 180 g / eq. In addition, for example, 1000 g / eq. Hereinafter, preferably 700 g / eq. It is as follows. Moreover, when an epoxy resin is a normal temperature solid state, a softening point is 20-90 degreeC, for example.

また、エポキシ樹脂には、例えば、硬化剤および硬化促進剤を含有させて、エポキシ樹脂組成物として調製することができる。   Moreover, an epoxy resin can be prepared as an epoxy resin composition by containing a hardening | curing agent and a hardening accelerator, for example.

硬化剤は、加熱によりエポキシ樹脂を硬化させることができる潜在性硬化剤（エポキシ樹脂硬化剤）であって、例えば、フェノール化合物、アミン化合物、酸無水物化合物、アミド化合物、ヒドラジド化合物、イミダゾリン化合物などが挙げられる。また、上記の他に、ユリア化合物、ポリスルフィド化合物なども挙げられる。   The curing agent is a latent curing agent (epoxy resin curing agent) that can cure the epoxy resin by heating. For example, a phenol compound, an amine compound, an acid anhydride compound, an amide compound, a hydrazide compound, an imidazoline compound, and the like. Is mentioned. In addition to the above, urea compounds, polysulfide compounds, and the like are also included.

フェノール化合物は、フェノール樹脂を含み、例えば、フェノールとホルムアルデヒドとを酸性触媒下で縮合させて得られるノボラック型フェノール樹脂、例えば、フェノールとジメトキシパラキシレンまたはビス（メトキシメチル）ビフェニルから合成されるフェノール・アラルキル樹脂、例えば、ビフェニル・アラルキル樹脂、例えば、ジシクロペンタジエン型フェノール樹脂、例えば、クレゾールノボラック樹脂、例えば、レゾール樹脂などが挙げられる。   The phenol compound contains a phenol resin, for example, a novolac type phenol resin obtained by condensing phenol and formaldehyde in the presence of an acidic catalyst, for example, phenol synthesized from phenol and dimethoxyparaxylene or bis (methoxymethyl) biphenyl. Examples include aralkyl resins such as biphenyl aralkyl resins, such as dicyclopentadiene type phenol resins, such as cresol novolac resins, such as resole resins.

アミン化合物としては、例えば、エチレンジアミン、プロピレンジアミン、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミンなどのポリアミン、または、これらのアミンアダクトなど、例えば、メタフェニレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン、ジアミノジフェニルスルホンなどが挙げられる。   Examples of the amine compound include polyamines such as ethylenediamine, propylenediamine, diethylenetriamine, and triethylenetetramine, or amine adducts thereof such as metaphenylenediamine, diaminodiphenylmethane, and diaminodiphenylsulfone.

酸無水物化合物としては、例えば、無水フタル酸、無水マレイン酸、テトラヒドロフタル酸無水物、ヘキサヒドロフタル酸無水物、４−メチル−ヘキサヒドロフタル酸無水物、メチルナジック酸無水物、ピロメリット酸無水物、ドデセニルコハク酸無水物、ジクロロコハク酸無水物、ベンゾフェノンテトラカルボン酸無水物、クロレンディック酸無水物などが挙げられる。   Examples of the acid anhydride compound include phthalic anhydride, maleic anhydride, tetrahydrophthalic anhydride, hexahydrophthalic anhydride, 4-methyl-hexahydrophthalic anhydride, methyl nadic acid anhydride, and pyromellitic acid. Anhydride, dodecenyl succinic anhydride, dichlorosuccinic anhydride, benzophenone tetracarboxylic acid anhydride, chlorendic acid anhydride and the like can be mentioned.

アミド化合物としては、例えば、ジシアンジアミド、ポリアミドなどが挙げられる。   Examples of the amide compound include dicyandiamide and polyamide.

ヒドラジド化合物としては、例えば、アジピン酸ジヒドラジドなどが挙げられる。   Examples of the hydrazide compound include adipic acid dihydrazide.

イミダゾリン化合物としては、例えば、メチルイミダゾリン、２−エチル−４−メチルイミダゾリン、エチルイミダゾリン、イソプロピルイミダゾリン、２，４−ジメチルイミダゾリン、フェニルイミダゾリン、ウンデシルイミダゾリン、ヘプタデシルイミダゾリン、２−フェニル−４−メチルイミダゾリンなどが挙げられる。   Examples of the imidazoline compound include methyl imidazoline, 2-ethyl-4-methyl imidazoline, ethyl imidazoline, isopropyl imidazoline, 2,4-dimethyl imidazoline, phenyl imidazoline, undecyl imidazoline, heptadecyl imidazoline, 2-phenyl-4-methyl. Examples include imidazoline.

これら硬化剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。   These curing agents can be used alone or in combination of two or more.

硬化促進剤は、硬化触媒であって、例えば、２−フェニルイミダゾール、２−メチルイミダゾール、２−エチル−４−メチルイミダゾール、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチルイミダゾールなどのイミダゾール化合物、例えば、トリエチレンジアミン、トリ−２，４，６−ジメチルアミノメチルフェノールなどの３級アミン化合物、例えば、トリフェニルホスフィン、テトラフェニルホスホニウムテトラフェニルボレート、テトラ−ｎ−ブチルホスホニウム−ｏ，ｏ−ジエチルホスホロジチオエートなどのリン化合物、例えば、４級アンモニウム塩化合物、例えば、有機金属塩化合物、例えば、それらの誘導体などが挙げられる。これら硬化促進剤は、単独使用または２種類以上併用することができる。   The curing accelerator is a curing catalyst, for example, an imidazole compound such as 2-phenylimidazole, 2-methylimidazole, 2-ethyl-4-methylimidazole, 2-phenyl-4-methyl-5-hydroxymethylimidazole, For example, tertiary amine compounds such as triethylenediamine and tri-2,4,6-dimethylaminomethylphenol, such as triphenylphosphine, tetraphenylphosphonium tetraphenylborate, tetra-n-butylphosphonium-o, o-diethylphospho Phosphorus compounds such as rosioate, for example, quaternary ammonium salt compounds, for example, organometallic salt compounds, for example, derivatives thereof and the like. These curing accelerators can be used alone or in combination of two or more.

エポキシ樹脂組成物における硬化剤の配合割合は、エポキシ樹脂１００質量部に対して、例えば、０．５質量部以上、好ましくは、１質量部以上であり、また、例えば、２００質量部以下、好ましくは、１５０質量部以下であり、硬化促進剤の配合割合は、例えば、０．１質量部以上、好ましくは、０．２質量部以上であり、また、例えば、１０質量部以下、好ましくは、５質量部以下でもある。また、硬化剤がフェノール樹脂を含有する場合には、エポキシ樹脂組成物において、エポキシ樹脂のエポキシ基１モルに対して、フェノール樹脂の水酸基が、例えば、０．５モル以上、好ましくは、０．８モル以上であり、また、例えば、２．０モル以下、好ましくは、１．２モル以下となるように調整される。   The mixing ratio of the curing agent in the epoxy resin composition is, for example, 0.5 parts by mass or more, preferably 1 part by mass or more, and for example, 200 parts by mass or less, preferably 100 parts by mass of the epoxy resin. Is 150 parts by mass or less, and the blending ratio of the curing accelerator is, for example, 0.1 parts by mass or more, preferably 0.2 parts by mass or more, and for example, 10 parts by mass or less, preferably It is also 5 parts by mass or less. Moreover, when a hardening | curing agent contains a phenol resin, the hydroxyl group of a phenol resin is 0.5 mol or more with respect to 1 mol of epoxy groups of an epoxy resin in an epoxy resin composition, Preferably, it is 0.00. It is 8 mol or more, and for example, it is adjusted to be 2.0 mol or less, preferably 1.2 mol or less.

上記した硬化剤および／または硬化促進剤は、必要により、溶媒により溶解および／または分散された溶媒溶液および／または溶媒分散液として調製して用いることができる。   The above-mentioned curing agent and / or curing accelerator can be prepared and used as a solvent solution and / or a solvent dispersion dissolved and / or dispersed with a solvent, if necessary.

溶媒としては、例えば、アセトン、メチルエチルケトン（ＭＥＫ）などケトン、例えば、酢酸エチルなどのエステル、例えば、Ｎ，Ｎ−ジメチルホルムアミドなどのアミドなどの有機溶媒などが挙げられる。また、溶媒として、例えば、水、例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノールなどのアルコールなどの水系溶媒も挙げられる。   Examples of the solvent include organic solvents such as ketones such as acetone and methyl ethyl ketone (MEK), esters such as ethyl acetate, and amides such as N, N-dimethylformamide. Examples of the solvent also include aqueous solvents such as water, for example, alcohols such as methanol, ethanol, propanol, and isopropanol.

硬化性樹脂成分および熱可塑性樹脂成分は、それぞれ、単独使用あるいは併用することもできる。   The curable resin component and the thermoplastic resin component can be used alone or in combination, respectively.

樹脂成分（熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、熱硬化性樹脂成分がＡステージ状態である樹脂成分）の８０℃における溶融粘度は、例えば、１０ｍＰａ・ｓ以上、好ましくは、５０ｍＰａ・ｓ以上であり、また、例えば、１００００ｍＰａ・ｓ以下でもある。   The melt viscosity at 80 ° C. of the resin component (when the thermosetting resin component is contained, the resin component in which the thermosetting resin component is in an A stage state) is, for example, 10 mPa · s or more, preferably 50 mPa · s. For example, it is 10000 mPa · s or less.

また、樹脂成分の軟化温度（環球法）は、例えば、８０℃以下、好ましくは、７０℃以下であり、また、例えば、２０℃以上、好ましくは、３５℃以上でもある。   The softening temperature (ring and ball method) of the resin component is, for example, 80 ° C. or less, preferably 70 ° C. or less, and for example, 20 ° C. or more, preferably 35 ° C. or more.

具体的には、粒子および樹脂成分の配合割合は、シート７における粒子の体積割合が、例えば、３０体積％を超過し、好ましくは、３５体積％以上、好ましくは、４０体積％以上、より好ましくは、６０体積％以上、さらに好ましくは、７０体積％以上であり、例えば、９８体積％以下、好ましくは、９５体積％以下となるように、設定される。   Specifically, the mixing ratio of the particles and the resin component is such that the volume ratio of the particles in the sheet 7 exceeds, for example, 30% by volume, preferably 35% by volume or more, preferably 40% by volume or more. Is set to be 60% by volume or more, more preferably 70% by volume or more, for example, 98% by volume or less, preferably 95% by volume or less.

粒子および樹脂成分の質量基準の配合割合は、上記したシート７における粒子の体積割合となるように、設定される。   The mixing ratio of the particles and the resin component based on mass is set so as to be the volume ratio of the particles in the sheet 7 described above.

なお、樹脂成分には、上記した各成分（重合物）の他に、例えば、ポリマー前駆体（例えば、オリゴマーを含む低分子量ポリマーなど）、および／または、モノマーが含まれる。   The resin component includes, for example, a polymer precursor (for example, a low molecular weight polymer including an oligomer) and / or a monomer in addition to the above-described components (polymerized products).

これら樹脂成分は、単独使用また併用することができる。   These resin components can be used alone or in combination.

そして、図２に示すように、導入口１４に、粒子および樹脂成分を含有する組成物Ｘを仕込む。   Then, as shown in FIG. 2, a composition X containing particles and a resin component is charged into the introduction port 14.

また、シート製造装置１において、混練機２、供給部３およびギヤ構造体４を所定の温度および回転速度に調整する。なお、混練機２、供給部３およびギヤ構造体４の温度は、例えば、樹脂成分が熱可塑性樹脂成分を含有する場合には、その軟化温度以上であり、また、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、その硬化温度未満であって、具体的には、例えば、５０℃以上、好ましくは、７０℃以上であり、また、例えば、２００℃以下、好ましくは、１５０℃以下でもある。   In the sheet manufacturing apparatus 1, the kneader 2, the supply unit 3, and the gear structure 4 are adjusted to a predetermined temperature and rotation speed. The temperature of the kneader 2, the supply unit 3, and the gear structure 4 is, for example, higher than the softening temperature when the resin component contains a thermoplastic resin component, and the resin component is a thermosetting resin. When it contains a component, it is lower than its curing temperature, specifically, for example, 50 ° C or higher, preferably 70 ° C or higher, and for example, 200 ° C or lower, preferably 150 ° C or lower. But there is.

また、基材送出ロール５６に、基材８を予め巻回する。   Further, the base material 8 is wound around the base material feed roll 56 in advance.

基材８としては、例えば、ポリプロピレンフィルム、エチレン−プロピレン共重合体フィルム、ポリエステルフィルム（ＰＥＴなど）、ポリ塩化ビニルなどのプラスチックフィルム類、例えば、クラフト紙などの紙類、例えば、綿布、スフ布などの布類、例えば、ポリエステル不織布、ビニロン不織布などの不織布類、例えば、金属箔などが挙げられる。基材８の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０〜５００μｍである。なお、基材８の表面を離型処理することもできる。   Examples of the substrate 8 include polypropylene film, ethylene-propylene copolymer film, polyester film (PET, etc.), plastic films such as polyvinyl chloride, paper such as kraft paper, cotton cloth, soft cloth, etc. And non-woven fabrics such as polyester non-woven fabric and vinylon non-woven fabric, for example, metal foil. The thickness of the base material 8 is appropriately selected according to the purpose and use thereof, and is, for example, 10 to 500 μm. In addition, the surface of the base material 8 can also be mold-released.

さらに、セパレータ送出ロール５９に、セパレータ９を予め巻回する。   Further, the separator 9 is wound around the separator feed roll 59 in advance.

セパレータ９は、基材８と同様のものが挙げられ、その表面を表面処理することもできる。セパレータ９の厚みは、その目的および用途など応じて適宜選択され、例えば、１０〜５００μｍである。   Examples of the separator 9 are the same as those of the substrate 8, and the surface of the separator 9 can also be surface-treated. The thickness of the separator 9 is appropriately selected according to its purpose and application, and is, for example, 10 to 500 μm.

次いで、組成物Ｘを、シリンダ７０の導入口１４から、シリンダ７０内に投入する。   Next, the composition X is introduced into the cylinder 70 from the inlet 14 of the cylinder 70.

混練機２では、組成物Ｘに含有される粒子および樹脂成分が、ヒータ（図示せず）によって加熱されながら、混練軸１３の回転によって混練押出されて、粒子が樹脂成分に分散された混練物Ｙが、吐出口１５から連結管１７を介して、図５に示すように、供給部３における供給部入口１８に至る（混練押出工程）。   In the kneader 2, the particles and the resin component contained in the composition X are kneaded and extruded by the rotation of the kneading shaft 13 while being heated by a heater (not shown), and the particles are dispersed in the resin component. Y reaches the supply section inlet 18 in the supply section 3 from the discharge port 15 through the connecting pipe 17 as shown in FIG. 5 (kneading extrusion process).

詳しくは、図３に示すように、駆動軸８ａに駆動源（図示せず）からの駆動力が伝達されると、混練軸１３が回転駆動し、組成物Ｘが第１フィード部２３ａにより攪拌されながら、第１パドル部２７ａに向けて搬送される。   Specifically, as shown in FIG. 3, when a driving force from a driving source (not shown) is transmitted to the driving shaft 8a, the kneading shaft 13 is driven to rotate, and the composition X is stirred by the first feed portion 23a. However, it is conveyed toward the first paddle portion 27a.

このとき、第１フィード部２３ａの外方に位置するシリンダ７０（溶融混練部６ａ）は、ヒータ（図示せず）により、例えば、１５〜２０℃に調整されている。また、組成物Ｘの導入とともに、シリンダ７０の内部に侵入した空気などは、導入口１４側のベント部７ａを開放することにより、シリンダ７０の外部に放出される。   At this time, the cylinder 70 (melt kneading part 6a) located outside the first feed part 23a is adjusted to, for example, 15 to 20 ° C. by a heater (not shown). In addition, air or the like that has entered the inside of the cylinder 70 with the introduction of the composition X is released to the outside of the cylinder 70 by opening the vent portion 7a on the introduction port 14 side.

次いで、搬送された組成物Ｘは、第１パドル部２７ａにおいて混練される。   Next, the conveyed composition X is kneaded in the first paddle part 27a.

このとき、第１パドル部２７ａの外方に位置する溶融混練部６ａは、ヒータ（図示せず）により、例えば、４０〜８０℃に調整されている。   At this time, the melt-kneading part 6a located outside the first paddle part 27a is adjusted to, for example, 40 to 80 ° C. by a heater (not shown).

そして、混練された組成物Ｘは、第１フィード部２３ａの回転駆動により搬送される組成物Ｘの押し出し力により、第１リバース部３０ａに向けて押し出される。   The kneaded composition X is pushed out toward the first reverse portion 30a by the pushing force of the composition X conveyed by the rotational drive of the first feed portion 23a.

第１リバース部３０ａに向けて押し出された組成物Ｘのうち、大部分は第１リバース部３０ａを通過し、第２フィード部２４ａに到達する。一方、押し出された組成物Ｘのうち、一部は第１リバース部３０ａの回転駆動により、第１パドル部２７ａに戻され、再度混練される。   Most of the composition X extruded toward the first reverse portion 30a passes through the first reverse portion 30a and reaches the second feed portion 24a. On the other hand, part of the extruded composition X is returned to the first paddle part 27a by the rotational drive of the first reverse part 30a and kneaded again.

これによって、組成物Ｘの混練の促進を図るとともに、組成物Ｘの搬送速度が調整される。   Thereby, the kneading of the composition X is promoted and the conveyance speed of the composition X is adjusted.

次いで、第１リバース部３０ａを通過した組成物Ｘは、第２フィード部２４ａにより、第２パドル部２８ａおよび第２リバース部３１ａに向けて搬送される。   Next, the composition X that has passed through the first reverse portion 30a is conveyed toward the second paddle portion 28a and the second reverse portion 31a by the second feed portion 24a.

これによって、組成物Ｘは、第１パドル部２７ａおよび第１リバース部３０ａと同様に、第２パドル部２８ａおよび第２リバース部３１ａを、混練されながら通過する。   Thus, the composition X passes through the second paddle part 28a and the second reverse part 31a while being kneaded, similarly to the first paddle part 27a and the first reverse part 30a.

このとき、第２パドル部２８ａの外方に位置する溶融混練部６ａは、ヒータ（図示せず）により、例えば、６０〜１２０℃に調整されている。   At this time, the melt-kneading part 6a located outside the second paddle part 28a is adjusted to, for example, 60 to 120 ° C. by a heater (not shown).

次いで、第２リバース部３１ａを通過した組成物Ｘは、続く第３フィード部２５ａにより、第３パドル部２９ａに搬送されて、第３パドル部２９ａにおいてさらに混練される。これにより、組成物Ｘは、混練物Ｙとして調製される。   Next, the composition X that has passed through the second reverse portion 31a is conveyed to the third paddle portion 29a by the subsequent third feed portion 25a, and is further kneaded in the third paddle portion 29a. Thereby, the composition X is prepared as the kneaded material Y.

このとき、第３パドル部２９ａの外方に位置する溶融混練部６ａは、ヒータ（図示せず）により、例えば、８０〜１４０℃に調整されている。   At this time, the melt-kneading part 6a located outside the third paddle part 29a is adjusted to, for example, 80 to 140 ° C. by a heater (not shown).

そして、混練物Ｙは、混練軸１３の回転駆動により押し出されて、第４フィード部２６ａに到達する。   And the kneaded material Y is extruded by the rotational drive of the kneading shaft 13, and reaches the 4th feed part 26a.

このとき、吐出口１５側のベント部７ａに連結された真空ポンプ（図示せず）を駆動させ、シリンダ７０内部を減圧させることにより、混練物Ｙ中の水分や揮発成分などが溶融混練部６ａの外部に排出される。   At this time, a vacuum pump (not shown) connected to the vent portion 7a on the discharge port 15 side is driven to depressurize the inside of the cylinder 70, whereby moisture, volatile components, etc. in the kneaded product Y are melted and kneaded portion 6a. Is discharged outside.

シリンダ７０内部の圧力（真空度）は、例えば、１Ｐａ以上、好ましくは、１０Ｐａ以上であり、また、例えば、５．０×１０４Ｐａ以下、好ましくは、１．０×１０４Ｐａ以下、さらに好ましくは、５．０×１０３Ｐａ以下でもある。 The pressure (degree of vacuum) inside the cylinder 70 is, for example, 1 Pa or more, preferably 10 Pa or more, for example, 5.0 × 10 4 Pa or less, preferably 1.0 × 10 4 Pa or less, Preferably, it is 5.0 × 10 3 Pa or less.

これによって、混練物Ｙ中における気孔の低減を図ることができる。   Thereby, the pores in the kneaded material Y can be reduced.

次いで、混練物Ｙは、第４フィード部２６ａによりパイプ部１２ａに搬送される。   Next, the kneaded material Y is conveyed to the pipe portion 12a by the fourth feed portion 26a.

パイプ部１２ａでは、上記したように、全周面にわたって凹凸がないように形成されている。そのため、パイプ部１２ａにおいて、混練物Ｙは、混練軸１３の軸線方向と交差する方向のせん断が抑制され、パイプ部１２ａの軸線方向に沿って円滑に移動される。   As described above, the pipe portion 12a is formed so that there is no unevenness over the entire circumferential surface. Therefore, in the pipe portion 12a, the kneaded product Y is prevented from being sheared in a direction intersecting the axial direction of the kneading shaft 13, and is smoothly moved along the axial direction of the pipe portion 12a.

そして、混練物Ｙは、吐出口１５から混練物Ｙが吐出される。   Then, the kneaded product Y is discharged from the discharge port 15.

以上によって、組成物Ｘから、気孔の発生が抑制された混練物Ｙが調製される。   Thus, a kneaded product Y in which the generation of pores is suppressed is prepared from the composition X.

続いて、図１に示すように、混練物Ｙは、供給部３において、供給スクリュー２２の回転によって、混練機２の吐出方向、つまり、左右方向に沿う幅Ｗ０（第１ケーシング２１の幅Ｗ０）を有するように、吐出方向に対する交差方向（具体的には、吐出方向に対する直交方向）、詳しくは、後方から前方に向けてギヤ構造体４に供給される（供給工程）。つまり、混練機２から右側に押し出され、連結管１７を介して供給部３に至った混練物Ｙが、供給部３において搬送方向が９０度方向転換される。具体的には、混練物Ｙは、右方から前方に搬送方向が変更されながら、左右方向に沿う幅Ｗ０を有するように、第１貯留部２７を介してギヤ構造体４に供給される。すなわち、供給部３では、混練物Ｙの吐出方向（左右方向）における吐出（つまり、供給スクリュー２２の搬送方向への搬送）と、混練物Ｙのギヤ構造体４への供給とが同時に進行する。   Subsequently, as shown in FIG. 1, the kneaded material Y is supplied to the supply unit 22 by the rotation of the supply screw 22, and the width W0 along the discharge direction of the kneader 2, that is, the left-right direction (the width W0 of the first casing 21). ) To the gear structure 4 in the direction intersecting the discharge direction (specifically, the direction orthogonal to the discharge direction), specifically from the rear to the front (supply process). That is, the kneaded material Y pushed out from the kneader 2 to the right side and reaching the supply unit 3 via the connecting pipe 17 is turned 90 degrees in the conveyance direction in the supply unit 3. Specifically, the kneaded material Y is supplied to the gear structure 4 via the first reservoir 27 so as to have a width W0 along the left-right direction while the conveyance direction is changed from the right to the front. That is, in the supply unit 3, discharge in the discharge direction (left-right direction) of the kneaded product Y (that is, transport in the transport direction of the supply screw 22) and supply of the kneaded product Y to the gear structure 4 proceed simultaneously. .

その後、混練物Ｙは、ギヤ構造体４において、１対のギヤ３２の回転軸線方向Ａ１に変形させられ、シートとして形成されるとともに、前方に搬送される（変形搬送工程）。   Thereafter, the kneaded material Y is deformed in the rotational axis direction A1 of the pair of gears 32 in the gear structure 4, is formed as a sheet, and is conveyed forward (deformation conveying step).

具体的には、混練物Ｙは、１対のギヤ３２の噛み合いによって、回転軸線方向Ａ１の中央部から両端部に押し広げられ、シート７として形成される。そして、前方に搬送される。   Specifically, the kneaded material Y is spread from the center portion in the rotation axis direction A <b> 1 to both ends by meshing of the pair of gears 32, and is formed as a sheet 7. And it is conveyed ahead.

詳しくは、図６が参照されるように、混練物Ｙは、第１貯留部２７の前側部分の上端部および下端部から、第２収容部４０の下部６１および第１ギヤ３３の間と、第２収容部４０の上部６２および第２ギヤ３４の間とを、１対のギヤ３２の回転方向Ｒ２に沿って前方に押し出され、第２貯留部２８に至る。   Specifically, as shown in FIG. 6, the kneaded material Y is from the upper end portion and the lower end portion of the front portion of the first storage portion 27, between the lower portion 61 of the second storage portion 40 and the first gear 33, The space between the upper portion 62 of the second housing portion 40 and the second gear 34 is pushed forward along the rotation direction R <b> 2 of the pair of gears 32, and reaches the second storage portion 28.

このとき、第２貯留部２８の混練物Ｙは、斜歯３５の噛み合い部分（図８参照）を介して第１貯留部２７に逆流する（後方に戻る）ことが１対のギヤ３２によって防止されながら、斜歯３５の噛み合い部分によって、左右方向に押し広げられ、シート７として形成される。   At this time, the kneaded material Y in the second reservoir 28 is prevented by the pair of gears 32 from flowing backward (returning backward) to the first reservoir 27 via the meshing portion of the inclined teeth 35 (see FIG. 8). However, it is pushed out in the left-right direction by the meshing portion of the inclined teeth 35 and formed as a sheet 7.

具体的には、図７に示すように、ギヤ構造体４の右側部分においては、第１斜歯３６と第３斜歯３８との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から右端部に向けて押し広げられる。一方、ギヤ構造体４の左側部分においては、第２斜歯３７と第４斜歯３９との噛み合いによって、１対のギヤ３２における回転軸線方向Ａ１の中央部から左端部に向けて押し広げられる。   Specifically, as shown in FIG. 7, in the right side portion of the gear structure 4, the center of the pair of gears 32 in the rotation axis direction A <b> 1 due to the engagement of the first and third inclined teeth 36 and 38. It is spread from the section toward the right end. On the other hand, in the left side portion of the gear structure 4, the second inclined teeth 37 and the fourth inclined teeth 39 are engaged with each other, and the pair of gears 32 are pushed toward the left end portion from the center portion in the rotation axis direction A <b> 1. .

これにより、混練物Ｙから、シート７を得ることができる。   Thereby, the sheet 7 can be obtained from the kneaded material Y.

続いて、図５および図６に示すように、得られたシート７は、第２貯留部２８および吐出通路４４を介してギヤ吐出口４６に至り、次いで、ギヤ吐出口４６から支持ロール５１に向かって吐出（搬送）される。   Subsequently, as shown in FIGS. 5 and 6, the obtained sheet 7 reaches the gear discharge port 46 through the second storage portion 28 and the discharge passage 44, and then passes from the gear discharge port 46 to the support roll 51. The ink is discharged (conveyed).

具体的には、支持ロール５１の周面には、基材送出ロール５６（図２参照）から送り出された基材８が積層されており、シート７は、その基材８を介して支持ロール５１に支持されながら、支持ロール５１の回転方向に搬送される。   Specifically, the base material 8 fed from the base material feed roll 56 (see FIG. 2) is laminated on the peripheral surface of the support roll 51, and the sheet 7 is supported via the base material 8. While being supported by 51, it is conveyed in the rotation direction of the support roll 51.

ギヤ吐出口４６から搬送されたシート７は、一旦、支持ロール５１の後方に、基材８を介して搬送され、直ちに、突出部６３と支持ロール５１の周面とによって厚みが調整される。具体的には、余分な混練物Ｙは、支持ロール５１に支持される基材８の表面において、突出部６３によって掻き取られ、所望厚みＴ１および所望幅Ｗ１のシート７に調整される（隙間通過工程）。   The sheet 7 conveyed from the gear discharge port 46 is once conveyed behind the support roll 51 via the base material 8, and the thickness is immediately adjusted by the protrusion 63 and the peripheral surface of the support roll 51. Specifically, the excess kneaded material Y is scraped off by the protrusion 63 on the surface of the base material 8 supported by the support roll 51 and adjusted to a sheet 7 having a desired thickness T1 and a desired width W1 (gap). Passing process).

シート７の厚みＴ１は、隙間５０の前後方向距離Ｌ１と実質的に同一であり、具体的には、例えば、５０μｍ以上、好ましくは、１００μｍ以上、より好ましくは、３００μｍ以上であり、また、例えば、１０００μｍ以下、好ましくは、８００μｍ以下、より好ましくは、７５０μｍ以下でもある。   The thickness T1 of the sheet 7 is substantially the same as the longitudinal distance L1 of the gap 50, specifically, for example, 50 μm or more, preferably 100 μm or more, more preferably 300 μm or more, 1000 μm or less, preferably 800 μm or less, more preferably 750 μm or less.

続いて、図２に示すように、シート７が積層された基材８は、支持ロール５１からセパレータラミネートロール５７および転動ロール５８に向けて搬送され、セパレータラミネートロール５７および転動ロール５８の間において、シート７の上面にセパレータ９が積層される。これにより、シート７は、両面（下面および上面）に基材８およびセパレータ９がそれぞれ積層された積層シート１０として得られる。   Subsequently, as shown in FIG. 2, the base material 8 on which the sheets 7 are laminated is conveyed from the support roll 51 toward the separator laminating roll 57 and the rolling roll 58, and the separator laminating roll 57 and the rolling roll 58. In the meantime, the separator 9 is laminated on the upper surface of the sheet 7. Thereby, the sheet | seat 7 is obtained as the laminated sheet 10 by which the base material 8 and the separator 9 were each laminated | stacked on both surfaces (lower surface and upper surface).

その後、積層シート１０は、テンションロール５２を通過し、続いて、巻取ロール５３によってロール状に巻き取られる（巻取工程）。   Thereafter, the laminated sheet 10 passes through the tension roll 52 and is subsequently wound up into a roll shape by the winding roll 53 (winding step).

なお、このシート製造装置１において、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、混練機２で加熱された後、巻取ロール５３に巻き取られるまで、シート７における熱硬化性樹脂成分は、Ｂステージ状態であり、巻取ロール５３に巻き取られたシート７における熱硬化性樹脂成分も、Ｂステージ状態とされる。   In the sheet manufacturing apparatus 1, when the resin component contains a thermosetting resin component, the thermosetting resin in the sheet 7 is heated after being heated by the kneader 2 and then wound around the winding roll 53. The component is in the B stage state, and the thermosetting resin component in the sheet 7 wound around the winding roll 53 is also in the B stage state.

そして、シート製造装置１によれば、粒子と樹脂成分とを含有する組成物Ｘが、導入口１４からシリンダ７０の内部に導入されると、まず、パドル部１１ａにより組成物Ｘが混練され、その後、その混練物Ｙが、混練軸１３の軸線方向と交差する方向のせん断が抑制されたパイプ部１２ａを通過し、吐出口１５から吐出される。そして、吐出される混練物Ｙは、ギヤ構造体４によって、ギヤ３２の回転軸線方向Ａ１に変形されながら、連続的にシート状に搬送される。   And according to the sheet manufacturing apparatus 1, when the composition X containing the particles and the resin component is introduced into the cylinder 70 from the introduction port 14, the composition X is first kneaded by the paddle portion 11a, Thereafter, the kneaded material Y passes through the pipe portion 12 a in which shearing in the direction intersecting the axial direction of the kneading shaft 13 is suppressed, and is discharged from the discharge port 15. The discharged kneaded material Y is continuously conveyed in a sheet shape while being deformed by the gear structure 4 in the rotation axis direction A1 of the gear 32.

そのため、組成物Ｘから、気孔の発生が抑制されたシート７を効率よく製造することができる。   Therefore, the sheet 7 in which the generation of pores is suppressed can be efficiently produced from the composition X.

また、混練物Ｙをギヤ構造体４を用いて変形させるので、粒子を、高い配合割合で樹脂成分中に分散させて、シート７を製造することができる。   Moreover, since the kneaded material Y is deformed using the gear structure 4, the sheet 7 can be produced by dispersing the particles in the resin component at a high blending ratio.

さらに、シート７を、支持ロール５１により支持して搬送させながら、隙間５０に通過させるので、シート７の粘度が広範囲（例えば、８０℃における溶融粘度が、１〜１００００Ｐａ・ｓ）にわたっても、確実にシート７を得ることができる。   Further, since the sheet 7 is passed through the gap 50 while being supported and conveyed by the support roll 51, the viscosity of the sheet 7 is ensured even over a wide range (for example, melt viscosity at 80 ° C. is 1 to 10000 Pa · s). The sheet 7 can be obtained.

その結果、粒子が樹脂成分中に均一に高い配合割合で分散されたシート７を、効率よく製造することができる。   As a result, it is possible to efficiently manufacture the sheet 7 in which the particles are uniformly dispersed in the resin component at a high blending ratio.

混練機２では、混練軸１３が、その軸線方向における導入口１４と吐出口１５との間に、パドル部１１ａと、パドル部１１ａよりも吐出口１５側に配置され、全周面にわたって凹凸がないように形成されたパイプ部１２ａとを備えている。   In the kneading machine 2, the kneading shaft 13 is disposed between the introduction port 14 and the discharge port 15 in the axial direction thereof on the side of the discharge port 15 with respect to the paddle part 11a and the paddle part 11a. And a pipe portion 12a formed so as not to exist.

そのため、組成物Ｘがパドル部１１ａにより混練された後、その混練された混練物Ｙが、混練軸１３の軸線方向と交差する方向のせん断が抑制されたパイプ部１２ａを通過して、吐出口１５から吐出される。   Therefore, after the composition X is kneaded by the paddle portion 11a, the kneaded kneaded product Y passes through the pipe portion 12a in which shearing in the direction intersecting the axial direction of the kneading shaft 13 is suppressed, and the discharge port 15 is discharged.

その結果、混練物Ｙ中の気孔の発生を抑制することができる。   As a result, the generation of pores in the kneaded material Y can be suppressed.

また、溶融混練部６ａは、導入口１４側のベント部７ａと、吐出口１５側のベント部７ａとを備えている。これらベント部７ａは、それぞれ、混練軸１３の軸線方向において、パイプ部１２ａよりも導入口１４側に配置されている。   The melt-kneading part 6a includes a vent part 7a on the introduction port 14 side and a vent part 7a on the discharge port 15 side. Each of these vent portions 7 a is disposed closer to the introduction port 14 than the pipe portion 12 a in the axial direction of the kneading shaft 13.

そのため、組成物Ｘおよび混練物Ｙの空気や水分などが、溶融混練部６ａの外部に排出された後、混練物Ｙがパイプ部１２ａに到達する。   Therefore, after the air, moisture, and the like of the composition X and the kneaded product Y are discharged to the outside of the melt-kneading unit 6a, the kneaded product Y reaches the pipe 12a.

このように形成されるシート７は、例えば、各種産業分野において、封止シートとして用いることができる。   The sheet 7 thus formed can be used as a sealing sheet in various industrial fields, for example.

その結果、混練物Ｙ中の気孔の発生を、さらに抑制することができる。   As a result, generation of pores in the kneaded material Y can be further suppressed.

一般に、封止シートを利用するときには、個片状に用意した封止シートをそれぞれ搬送したり、封止シートを１個片ずつ封止対象に配置する作業が必要となる。そのため、タクトタイムが長く、さらには、封止シートをトレイなどから取り出す際に封止シートに傷をつけてしまうなどハンドリング性で不利となる場合がある。さらに、封止シートを大量生産するために、多数のシート製造装置を必要とする。   In general, when a sealing sheet is used, it is necessary to transport the sealing sheets prepared in the form of individual pieces or to arrange the sealing sheets one by one on the object to be sealed. For this reason, the tact time is long, and further, handling may be disadvantageous in that the sealing sheet is damaged when the sealing sheet is taken out from a tray or the like. Furthermore, in order to mass-produce a sealing sheet, many sheet manufacturing apparatuses are required.

これに対して、このシート製造装置１により得られるシート７は、ロール状で製造されるので、かかるシート７によって封止対象を連続して封止することができる。また、上記したハンドリング性を向上させることができ、必要とするシート製造装置１も少数でありながら、長尺状のシート７を大量に製造することができる。さらに、封止に要するコストを低減することができる。つまり、タクトタイムの短縮、ハンドリング性の向上、投資コスト低減を図ることができる。   On the other hand, since the sheet 7 obtained by the sheet manufacturing apparatus 1 is manufactured in a roll shape, the sealing target can be continuously sealed by the sheet 7. In addition, the handling properties described above can be improved, and a large number of long sheets 7 can be manufactured with a small number of sheet manufacturing apparatuses 1 required. Furthermore, the cost required for sealing can be reduced. That is, the tact time can be shortened, the handling property can be improved, and the investment cost can be reduced.

また、シート７を放熱性シートとして用いて、フレキシブル回路基板と複合化する場合（複合化回路基板）においても、ロール状に製造された放熱性シートを、ロール・トゥ・ロールによって簡便かつ低い製造コストで、複合化回路基板を製造することができる。   In addition, when the sheet 7 is used as a heat radiating sheet and combined with a flexible circuit board (composite circuit board), the heat radiating sheet manufactured in a roll shape can be simply and low manufactured by roll-to-roll. A composite circuit board can be manufactured at low cost.

また、シート７における粒子の配合割合が、３０体積％を超過すれば、シート７は、粒子が有する特定物性（例えば、放熱性（熱伝導性）、導電性（伝導性）、絶縁性、磁性など）を十分に発揮させることができる。   Further, if the mixing ratio of the particles in the sheet 7 exceeds 30% by volume, the sheet 7 has specific physical properties (for example, heat dissipation (thermal conductivity), conductivity (conductivity), insulation, magnetic properties. Etc.).

そのため、シート７を、例えば、放熱性シートなどの熱伝導性シート、例えば、電極材、集電体などの導電性シート、例えば、絶縁シート、例えば、磁性シートなどとして好適に用いることができる。   Therefore, the sheet 7 can be suitably used as, for example, a heat conductive sheet such as a heat radiating sheet, a conductive sheet such as an electrode material or a current collector, for example, an insulating sheet, such as a magnetic sheet, and the like.

さらには、粒子が絶縁材料から形成され、かつ、樹脂成分が絶縁性の熱硬化性樹脂成分を含有する場合には、シート７を、例えば、熱硬化性樹脂シートなどの熱硬化性絶縁樹脂シート（具体的には、封止シート）として好適に用いることもできる。   Furthermore, when the particles are formed of an insulating material and the resin component contains an insulating thermosetting resin component, the sheet 7 is replaced with a thermosetting insulating resin sheet such as a thermosetting resin sheet. (Specifically, it can also be suitably used as a sealing sheet).

また、図７に示すように、１対のギヤ３２の回転軸線方向長さＷ２が、２００ｍｍ以上であれば、幅Ｗ１の幅広のシート７として、広範囲の用途に好適に用いることができる。   As shown in FIG. 7, if the length W2 of the pair of gears 32 in the rotation axis direction is 200 mm or more, the wide sheet 7 having the width W1 can be suitably used for a wide range of applications.

また、図５および図６の実施形態では、第１ケーシング２１および第２ケーシング３１を一体的に形成しているが、例えば、図示しないが、第１ケーシング２１および第２ケーシング３１を分割して形成することもできる。   5 and 6, the first casing 21 and the second casing 31 are integrally formed. For example, although not shown, the first casing 21 and the second casing 31 are divided. It can also be formed.

図９は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の一部切欠平面図を示す。図１０は、図９に示すシート製造装置に用いる混練機の概略構成図を示す。図１１は、図１０に示す混練機の吐出口側の平断面図を示す。図１２は、本発明のシート製造装置に用いる混練機の他の実施形態の吐出口側の平断面図を示す。図１３は、本発明のシート製造装置に用いるパイプ部分の他の実施形態（スプライン状の態様）の断面図を示す。図１４は、本発明のシート製造装置に用いるパイプ部分の他の実施形態（切欠部を有している態様）の断面図を示す。図１５は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（平歯である態様）の分解斜視図を示す。図１６は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。図１７は、図１６に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図１６のＣ−Ｃ線に沿う断面図を示す。図１８は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の平断面図を示す。図１９は、図１８に示す供給部、ギヤ構造体およびシート調整部の側断面図であり、図１８のＤ−Ｄ線に沿う断面図を示す。図２０は、本発明のシート製造装置の他の実施形態の１対のギヤ（インボリュート曲線状）の噛み合いを説明する側断面図を示す。図２１は、本発明のシート製造装置の他の実施形態のシート調整部の側断面図を示す。以降の各図において、上記した各部に対応する部材については、同一の参照符号を付し、その詳細な説明を省略する。   FIG. 9 shows a partially cutaway plan view of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 10 is a schematic configuration diagram of a kneader used in the sheet manufacturing apparatus shown in FIG. FIG. 11 is a plan sectional view of the discharge port side of the kneader shown in FIG. FIG. 12 is a plan sectional view on the discharge port side of another embodiment of the kneader used in the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 13: shows sectional drawing of other embodiment (spline-like aspect) of the pipe part used for the sheet manufacturing apparatus of this invention. FIG. 14 shows a cross-sectional view of another embodiment (a mode having a notch) of a pipe portion used in the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 15: shows the disassembled perspective view of a pair of gears (mode which is a flat tooth) of other embodiment of the sheet manufacturing apparatus of this invention. FIG. 16 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 17 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 16, and shows a cross-sectional view taken along the line CC of FIG. FIG. 18 is a plan cross-sectional view of a supply unit, a gear structure, and a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. 19 is a side cross-sectional view of the supply unit, the gear structure, and the seat adjustment unit shown in FIG. 18, and shows a cross-sectional view taken along the line DD of FIG. FIG. 20 is a side sectional view for explaining the meshing of a pair of gears (involute curve shape) in another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. FIG. 21 is a side sectional view of a sheet adjustment unit of another embodiment of the sheet manufacturing apparatus of the present invention. In the subsequent drawings, members corresponding to the above-described parts are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

図１の実施形態では、混練機２を、シート製造装置１の左側において、左右方向に延びるように配置しているが、例えば、図９に示すように、シート製造装置１の後側において、前後方向に延びるように配置することもできる。   In the embodiment of FIG. 1, the kneading machine 2 is arranged on the left side of the sheet manufacturing apparatus 1 so as to extend in the left-right direction. For example, as shown in FIG. It can also be arranged to extend in the front-rear direction.

図９の実施形態では、シリンダ７０は、図１０に示すように、前後方向に延びる略楕円状に形成されている。   In the embodiment of FIG. 9, the cylinder 70 is formed in a substantially elliptical shape extending in the front-rear direction, as shown in FIG.

導入口１４は、シリンダ７０の後端部の上壁を貫通して、上方に開口するように形成されている。   The introduction port 14 is formed so as to penetrate the upper wall of the rear end portion of the cylinder 70 and open upward.

吐出口１５は、シリンダ７０の前端部の右壁を貫通して、右方に開口するように形成されており、左右方向に延びる連結管１７と連続するように配置されている。   The discharge port 15 is formed so as to pass through the right wall at the front end of the cylinder 70 and open to the right, and is arranged so as to be continuous with the connecting pipe 17 extending in the left-right direction.

その吐出口１５の断面形状としては、例えば、矩形状、楕円形状、円形状などが挙げられ、好ましくは、楕円形状および円形状が挙げられる。   Examples of the cross-sectional shape of the discharge port 15 include a rectangular shape, an elliptical shape, and a circular shape, and an elliptical shape and a circular shape are preferable.

また、吐出口１５の断面積は、シリンダ７０の断面積に対して、例えば、７％以上であり、また、例えば、５０％以下、好ましくは、２０％以下でもある。   Moreover, the cross-sectional area of the discharge port 15 is, for example, 7% or more with respect to the cross-sectional area of the cylinder 70, and is, for example, 50% or less, preferably 20% or less.

図１０に示すように、混練軸１３は、１つの駆動軸８ａと、複数（４つ）のフィードスクリュー部９ａと、複数（３つ）のリバーススクリュー部１０ａと、複数（３つ）のパドル部１１ａと、１つのパイプ部１２ａとを備えている。   As shown in FIG. 10, the kneading shaft 13 includes one drive shaft 8a, a plurality (four) of feed screw portions 9a, a plurality (three) of reverse screw portions 10a, and a plurality (three) of paddles. A portion 11a and one pipe portion 12a are provided.

具体的には、図３の実施形態の混練軸１３では、２つのリバーススクリュー部１０ａに対して、図９の実施形態の混練軸１３は、リバーススクリュー部１０ａをさらに１つ多く備えており、そのリバーススクリュー部１０ａは、図１０および図１１に示すように、パイプ部１２ａの前側に、パイプ部１２ａと隣接配置されている。   Specifically, in the kneading shaft 13 of the embodiment of FIG. 3, the kneading shaft 13 of the embodiment of FIG. 9 includes one more reverse screw portion 10a with respect to the two reverse screw portions 10a. As shown in FIGS. 10 and 11, the reverse screw portion 10a is disposed adjacent to the pipe portion 12a on the front side of the pipe portion 12a.

すなわち、複数（３つ）のリバーススクリュー部１０ａが、第１リバース部３０ａ、第２リバース部３１ａおよび第３リバース部３２ａから形成され、それらは、混練軸１３の軸線方向に互いに間隔を隔てて配置されており、第３リバース部３２ａは、吐出口１５側の前端部に配置されている。   That is, a plurality of (three) reverse screw portions 10a are formed from the first reverse portion 30a, the second reverse portion 31a, and the third reverse portion 32a, which are spaced apart from each other in the axial direction of the kneading shaft 13. It arrange | positions and the 3rd reverse part 32a is arrange | positioned at the front-end part by the side of the discharge outlet 15. FIG.

第３リバース部３２ａは、駆動軸８ａの軸線方向長さが、他のリバース部と比較して最も長く形成されている。その駆動軸８ａの軸線方向長さは、第１フィード部２３ａの略１／４である。   The third reverse portion 32a is formed such that the axial length of the drive shaft 8a is the longest compared to the other reverse portions. The axial length of the drive shaft 8a is approximately ¼ of the first feed portion 23a.

パイプ部１２ａは、第４フィード部２６ａと第３リバース部３２ａとの間に形成され、左右方向に投影したときに、吐出口１５を含むように配置されている。   The pipe portion 12a is formed between the fourth feed portion 26a and the third reverse portion 32a, and is disposed so as to include the discharge port 15 when projected in the left-right direction.

なお、図１０に示す混練機２は、図９の仮想線に示すように、混練軸１３の軸線方向と供給スクリュー２２の軸線方向とが平行となるように、連結管１７を介して、供給部３の後側に配置することもできる。   Note that the kneading machine 2 shown in FIG. 10 is supplied via the connecting pipe 17 so that the axial direction of the kneading shaft 13 and the axial direction of the supply screw 22 are parallel to each other as shown by the phantom line in FIG. It can also be arranged behind the part 3.

これによっても、上記した図４の実施形態と同様に、混練物Ｙ中の気孔の発生を抑制することができる。   Also by this, generation | occurrence | production of the pore in the kneaded material Y can be suppressed similarly to above-mentioned embodiment of FIG.

図４の実施形態では、パイプ部１２ａは、略円筒形状に形成されているが、例えば、図１２が示すように、パイプ部１２ａを、導入口１４側から吐出口１５側に向けて幅狭となるテーパ状に形成することもできる。なお、パイプ部１２ａを、図示しないが、導入口１４側から吐出口１５側に向けて幅広となるように形成することもできる。   In the embodiment of FIG. 4, the pipe portion 12 a is formed in a substantially cylindrical shape. For example, as shown in FIG. 12, the pipe portion 12 a is narrower from the introduction port 14 side toward the discharge port 15 side. It can also be formed in a tapered shape. In addition, although not shown in figure, the pipe part 12a can also be formed so that it may become wide toward the discharge port 15 side from the inlet 14 side.

なお、図１２では、図４におけるパイプ部１２ａを、テーパ状に形成した態様を示したが、これに限定されず、図１１におけるパイプ部１２ａを、テーパ状に形成することもできる。   12 illustrates the aspect in which the pipe portion 12a in FIG. 4 is formed in a tapered shape, but the present invention is not limited thereto, and the pipe portion 12a in FIG. 11 can also be formed in a tapered shape.

これによっても、上記した図４の実施形態と同様に、混練物Ｙ中の気孔の発生を抑制することができる。   Also by this, generation | occurrence | production of the pore in the kneaded material Y can be suppressed similarly to above-mentioned embodiment of FIG.

また、図４では、パイプ部１２ａは、全周面にわたって凹凸がないように形成されているが、混練軸１３の軸線方向に沿って、凹凸がないように延びる平滑面を有すればよく、例えば、スプライン状に形成することもできる。   Further, in FIG. 4, the pipe portion 12 a is formed so as not to be uneven over the entire circumferential surface, but it is sufficient that the pipe portion 12 a has a smooth surface extending so as not to be uneven along the axial direction of the kneading shaft 13. For example, it can be formed in a spline shape.

スプライン状に形成されるパイプ部１２ａとしては、パイプ部１２ａの径方向外方に放射状に延びる突起部３４ａを有している態様（図１３）や、パイプ部１２ａの円周面から、径方向内側に切り欠かれる切欠部３５ａを有している態様（図１４）が挙げられる。   As the pipe part 12a formed in a spline shape, from the aspect (FIG. 13) having the protrusions 34a extending radially outward in the radial direction of the pipe part 12a, or from the circumferential surface of the pipe part 12a, the radial direction The aspect (FIG. 14) which has the notch part 35a notched inside is mentioned.

図１３に示す実施形態では、パイプ部１２ａは、パイプ部１２ａの径方向外方に放射状に延びる、複数（８つ）の突起部３４ａを備えている。   In the embodiment shown in FIG. 13, the pipe portion 12a includes a plurality of (eight) protrusions 34a that extend radially outward in the radial direction of the pipe portion 12a.

複数（８つ）の突起部３４ａは、混練軸１３の軸線方向に沿って延び、パイプ部１２ａの外周面において、周方向に等間隔を隔てて配置されている。   The plurality of (eight) projecting portions 34a extend along the axial direction of the kneading shaft 13, and are arranged at equal intervals in the circumferential direction on the outer peripheral surface of the pipe portion 12a.

また、図１４に示す実施形態では、パイプ部１２ａは、パイプ部１２ａの径方向内側に切り欠かれる、複数（８つ）の切欠部３５ａを備えている。   In the embodiment shown in FIG. 14, the pipe portion 12a includes a plurality (eight) cutout portions 35a that are cut out inward in the radial direction of the pipe portion 12a.

複数（８つ）の切欠部３５ａは、混練軸１３の軸線方向に沿って延び、パイプ部１２ａの外周面において、周方向に等間隔を隔てて配置されている。   The plurality (eight) cutout portions 35a extend along the axial direction of the kneading shaft 13, and are arranged at equal intervals in the circumferential direction on the outer peripheral surface of the pipe portion 12a.

これらによっても、上記した図４の実施形態と同様に、混練物Ｙ中の気孔の発生を抑制することができる。   Also by these, generation | occurrence | production of the pore in the kneaded material Y can be suppressed similarly to embodiment mentioned above of FIG.

図７の実施形態では、１対のギヤ３２に斜歯３５を設けているが、例えば、図１５に示すように、斜歯３５に代えて、回転軸線方向Ａ１に平行する（回転軸に対してストレート状に延びる）歯筋の平歯６４を設けることもできる。   In the embodiment of FIG. 7, the pair of gears 32 is provided with the inclined teeth 35. For example, as shown in FIG. 15, instead of the inclined teeth 35, the pair of gears 32 are parallel to the rotation axis direction A1 (with respect to the rotation axis). It is also possible to provide flat teeth 64 that extend in a straight line.

好ましくは、図７の実施形態のように、１対のギヤ３２に斜歯３５を設ける。これによって、混練物は、ギヤ３２の回転方向Ｒ２の下流側から回転方向Ｒ２の上流側に向かうに従って、回転軸線方向Ａ１の外側に傾斜しているので、混練軸は、ギヤ構造体４において、回転軸線方向Ａ１の両外側に広がるように、確実に押し広げられる。そのため、幅広のシート７をより確実に得ることができる。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 7, the pair of gears 32 is provided with inclined teeth 35. As a result, the kneaded material is inclined outward in the rotational axis direction A1 from the downstream side in the rotational direction R2 of the gear 32 toward the upstream side in the rotational direction R2. It is surely spread so as to spread to both outer sides in the rotation axis direction A1. Therefore, the wide sheet 7 can be obtained more reliably.

また、図５および図６の実施形態では、供給部３に供給スクリュー２２を設けているが、例えば、図１６〜図１９に示すように、供給部３に供給スクリュー２２を設けることなく、供給部３を第１ケーシング２１から構成することもできる。   5 and 6, the supply screw 22 is provided in the supply unit 3. For example, as shown in FIGS. 16 to 19, the supply screw 22 is not provided in the supply unit 3. The part 3 can also be composed of the first casing 21.

図１６および図１７において、供給部３は、第１ケーシング２１を備えている。   In FIGS. 16 and 17, the supply unit 3 includes a first casing 21.

第１ケーシング２１には、第１収容部１９（図８参照）が設けられず、供給部入口１８および第１貯留部２７が設けられている。   The first casing 21 is not provided with the first accommodating portion 19 (see FIG. 8), and is provided with the supply portion inlet 18 and the first storage portion 27.

第１貯留部２７は、右方に向かうに従って前後方向幅（長さ）が狭く（短く）なる平断面視略テーパ形（三角形）状に形成されている。また、第１貯留部２７は、前方に向かうに従って上下方向幅（長さ）が狭く（短く）なる側断面略テーパ形（三角形）状に形成されている。   The first reservoir 27 is formed in a generally tapered shape (triangular shape) in a plan view in which the width (length) in the front-rear direction becomes narrower (shorter) as it goes to the right. Moreover, the 1st storage part 27 is formed in the side cross-section substantially taper shape (triangle) shape where an up-down direction width | variety (length) becomes narrow (short) as it goes ahead.

図５、図６および図１６および図１７の実施形態では、混練機２から連結管１７を介して供給部入口１８に至る混練物は、第１貯留部２７において、混練押出工程の押出方向（吐出方向）に沿う幅Ｗ０を有するように、右方から前方に向かって、ギヤ構造体４に供給される。   In the embodiment of FIGS. 5, 6, 16, and 17, the kneaded material from the kneader 2 through the connecting pipe 17 to the supply unit inlet 18 is extruded in the kneading and extruding step in the first storage unit 27 ( The gear structure 4 is supplied from the right to the front so as to have a width W0 along the discharge direction.

さらに、図１６および図１７の実施形態では、混練機２から押し出された混練物が、供給部入口１８を介して第１貯留部２７に至り、第１貯留部２７が右方に向かうに従って前後方向長さが短く形成されることから、混練物は、第１貯留部２７において、右方に押し出されるに従って、前方に向かう第１貯留部２７の壁（後壁）によって押圧されながら、ギヤ構造体４に供給される。さらに、供給部３では、混練物にかかる押圧力は、右方に進むに従って高くなるので、上記したギヤ構造体４への混練物の供給をより一層円滑に実施することができる。   Further, in the embodiment shown in FIGS. 16 and 17, the kneaded product pushed out from the kneader 2 reaches the first storage unit 27 via the supply unit inlet 18, and moves back and forth as the first storage unit 27 moves rightward. Since the directional length is formed short, the kneaded material is pressed by the wall (rear wall) of the first reservoir 27 toward the front as it is pushed rightward in the first reservoir 27, and the gear structure. Supplied to the body 4. Furthermore, in the supply unit 3, the pressing force applied to the kneaded product increases as it goes to the right, so that the kneaded product can be supplied to the gear structure 4 more smoothly.

一方、図５および図６の実施形態は、供給スクリュー２２を用いるので、図１６および図１７の実施形態に比べて、混練物Ｙのギヤ構造体４への供給を円滑に実施することができる。   On the other hand, the embodiment shown in FIGS. 5 and 6 uses the supply screw 22, so that the kneaded product Y can be smoothly supplied to the gear structure 4 as compared with the embodiments shown in FIGS. 16 and 17. .

これらに対して、図１の仮想線、図１８および図１９に示すように、混練機２を、供給部３の後方に設けて、混練機２の吐出方向を前後方向に沿わせ、混練機２を連結管１７を介して第１ケーシング２１の後端部に接続することもできる。   On the other hand, as shown in the phantom line of FIG. 1 and FIGS. 18 and 19, the kneader 2 is provided behind the supply unit 3 so that the discharge direction of the kneader 2 is along the front-rear direction. 2 can also be connected to the rear end of the first casing 21 via the connecting pipe 17.

図１の仮想線、図１８および図１９の実施形態では、シート製造装置１は、前後方向に延びる平面視略Ｉ字形（直線）状に形成されており、混練機２と供給部３とギヤ構造体４とシート調整部５と巻取部６とは、シート製造装置１において、前後方向に長い平面視略Ｉ字形（直線）形状に整列配置されている。   In the phantom line of FIG. 1 and the embodiment of FIGS. 18 and 19, the sheet manufacturing apparatus 1 is formed in a substantially I-shape (straight line) in a plan view extending in the front-rear direction. The structure 4, the sheet adjustment unit 5, and the winding unit 6 are arranged in a substantially I-shaped (straight) shape in plan view that is long in the front-rear direction in the sheet manufacturing apparatus 1.

混練機２から吐出された混練物は、連結管１７を介して第１ケーシング２１内に至る。そして、第１貯留部２７において、混練物は、左右方向（幅方向）に広げられながら、ギヤ構造体４に供給される。つまり、混練機２により混練物の吐出方向と、ギヤ構造体４への混練物Ｙの供給方向とが一致する。   The kneaded material discharged from the kneader 2 reaches the first casing 21 via the connecting pipe 17. And in the 1st storage part 27, a kneaded material is supplied to the gear structure 4, being expanded in the left-right direction (width direction). That is, the discharge direction of the kneaded material by the kneading machine 2 matches the supply direction of the kneaded material Y to the gear structure 4.

好ましくは、図５、図６および図１６および図１７の実施形態のように、搬送方向を右方から前方に変更させながら、混練物を左右方向に沿う幅Ｗ０を有するように、第１貯留部２７を介してギヤ構造体４に供給する。   Preferably, the first storage is performed so that the kneaded material has a width W0 along the left-right direction while changing the conveyance direction from the right to the front as in the embodiments of FIGS. The gear structure 4 is supplied via the portion 27.

これによって、ギヤ構造体４に供給される混練物の幅Ｗ０をより確実に広げることができる。そのため、幅広のシート７をより一層確実に製造することができる。   Thereby, the width W0 of the kneaded material supplied to the gear structure 4 can be expanded more reliably. Therefore, the wide sheet 7 can be more reliably manufactured.

また、図２の実施形態では、シート製造装置１に巻取部６を設けて、巻取ロール５３によって、搬送方向に長い長尺状の積層シート１０をロール状に巻き取っているが、例えば、図示しないが、シート製造装置１に巻取部６を設けず、長尺状の積層シート１０をそのまま用いたり、あるいは、適当な長さ（搬送方向長さ）に複数回に分割切断して用いることもできる。   In the embodiment of FIG. 2, the winding unit 6 is provided in the sheet manufacturing apparatus 1, and the long laminated sheet 10 that is long in the transport direction is wound up in a roll shape by the winding roll 53. Although not shown, the sheet manufacturing apparatus 1 is not provided with the winding unit 6 and the long laminated sheet 10 is used as it is, or it is divided and cut into a suitable length (conveyance direction length) a plurality of times. It can also be used.

好ましくは、図２の実施形態のように、シート製造装置１に巻取部６を設けて、巻取ロール５３によって、長尺状の積層シート１０をロール状に巻き取る。これによって、得られたロール状の積層シート１０を効率よく、かつ、優れた作業性で、しかも、低いコストで輸送することができる。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 2, the winding unit 6 is provided in the sheet manufacturing apparatus 1, and the long laminated sheet 10 is wound into a roll shape by the winding roll 53. Thereby, the obtained roll-shaped laminated sheet 10 can be transported efficiently and with excellent workability and at a low cost.

また、図７の実施形態では、１対のギヤ３２の斜歯３５を、点接触タイプの曲線状に形成しているが、例えば、図２０に示すように、インボリュート曲線状に形成することもできる。   In the embodiment of FIG. 7, the inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are formed in a point contact type curved shape, but may be formed in an involute curved shape as shown in FIG. 20, for example. it can.

好ましくは、図７の実施形態のように、１対のギヤ３２の斜歯３５を、点接触タイプの曲線状に形成する。   Preferably, as in the embodiment of FIG. 7, the inclined teeth 35 of the pair of gears 32 are formed in a point contact type curve.

図７の実施形態によれば、図２０の実施形態と異なり、１対のギヤ３２の噛合部分の移動において、混練物が溜まる貯留部分６５が凹面４２に形成されることを防止することができる。   According to the embodiment of FIG. 7, unlike the embodiment of FIG. 20, the storage portion 65 where the kneaded material is accumulated can be prevented from being formed on the concave surface 42 in the movement of the meshing portions of the pair of gears 32. .

しかるに、図２０の実施形態によれば、樹脂成分が熱硬化性樹脂成分を含有する場合に、貯留部分６５において硬化物が発生し、それが製品のシート７に混入すると、シート７の品質が低下する場合がある。   However, according to the embodiment of FIG. 20, when the resin component contains a thermosetting resin component, a cured product is generated in the storage portion 65 and mixed with the product sheet 7, the quality of the sheet 7 is improved. May decrease.

これに対して、図７の実施形態によれば、上記した硬化物の発生およびシート７への混入を防止することができるので、シート７の品質を向上させることができる。   On the other hand, according to the embodiment of FIG. 7, the generation of the cured product and the mixing into the sheet 7 can be prevented, so that the quality of the sheet 7 can be improved.

また、図６の実施形態では、ギヤ吐出口４６を、前方に向けているが、例えば、図示しないが、シート７の粘着性が低い場合（例えば、８０℃における溶融粘度が５０００Ｐａ・ｓ以下、具体的には、１〜５０００Ｐａ・ｓ）には、好ましくは、ギヤ吐出口４６を上方に向けることもでき、一方、シート７の粘着性が高い場合（例えば、８０℃における溶融粘度が５０００Ｐａ・ｓを超過し、具体的には、５０００Ｐａ・ｓを超過し、１００００Ｐａ・ｓ以下）には、好ましくは、ギヤ吐出口４６を下方に向けることもできる。   In the embodiment of FIG. 6, the gear discharge port 46 is directed forward. For example, although not illustrated, when the adhesiveness of the sheet 7 is low (for example, the melt viscosity at 80 ° C. is 5000 Pa · s or less, Specifically, the gear discharge port 46 can be preferably directed upward in the range of 1 to 5000 Pa · s. On the other hand, when the sheet 7 has high adhesiveness (for example, the melt viscosity at 80 ° C. is 5000 Pa · s). The gear discharge port 46 can be preferably directed downward at a value exceeding s, specifically exceeding 5000 Pa · s and not exceeding 10,000 Pa · s.

また、図２の実施形態では、シート製造装置１に、セパレータラミネートロール５７、転動ロール５８およびセパレータ送出ロール５９を設け、シート７の上面にセパレータ９を積層しているが、例えば、図示しないが、セパレータラミネートロール５７、転動ロール５８およびセパレータ送出ロール５９を設けることなく、シート製造装置１を構成し、巻取ロール５３に巻き取られる前の搬送中のシート７の上面を露出させることができる。この場合には、シート７の下面のみに、基材８を積層しており、かつ、シート７および基材８からなる積層シート１０が、巻取ロール５３において、ロール状に巻き取られて、巻取ロール５３においてその径方向に積層されるので、巻取ロール５３において、シート７は、基材８によって被覆され保護される。   In the embodiment of FIG. 2, the sheet manufacturing apparatus 1 is provided with the separator laminating roll 57, the rolling roll 58, and the separator feeding roll 59, and the separator 9 is laminated on the upper surface of the sheet 7. However, without providing the separator laminating roll 57, the rolling roll 58, and the separator delivery roll 59, the sheet manufacturing apparatus 1 is configured, and the upper surface of the sheet 7 being conveyed before being wound around the winding roll 53 is exposed. Can do. In this case, the base material 8 is laminated only on the lower surface of the sheet 7, and the laminated sheet 10 composed of the sheet 7 and the base material 8 is wound up in a roll shape in the winding roll 53, Since the winding roll 53 is laminated in the radial direction, the sheet 7 is covered and protected by the base material 8 in the winding roll 53.

また、図６の実施形態では、移動支持体として支持ロール５１を用いているが、例えば、図２１に示すように、移動支持体として基材８を用いることもできる。   In the embodiment of FIG. 6, the support roll 51 is used as the moving support, but for example, as shown in FIG. 21, the substrate 8 can be used as the moving support.

図２１において、支持ロール５１は、第１支持ロール５４と、第１支持ロール５４の上方に間隔を隔てて対向配置される第２支持ロール５５とを備えている。また、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５は、前後方向に投影したときに、ギヤ吐出口４６および突出部６３を挟むように配置される。また、第１支持ロール５４の後端面および下端面と、第２支持ロール５５の後端面および上端面には、基材８が積層されており、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５間に掛け渡された基材８が、突出部６３と前方に隙間５０を隔てて設けられている。   In FIG. 21, the support roll 51 includes a first support roll 54 and a second support roll 55 that is disposed to face the first support roll 54 at an interval above the first support roll 54. Moreover, the 1st support roll 54 and the 2nd support roll 55 are arrange | positioned so that the gear discharge port 46 and the protrusion part 63 may be pinched | interposed when projected in the front-back direction. Further, the base material 8 is laminated on the rear end surface and the lower end surface of the first support roll 54 and the rear end surface and the upper end surface of the second support roll 55, and between the first support roll 54 and the second support roll 55. A base material 8 is provided across the projecting portion 63 with a gap 50 therebetween.

図２１のシート製造装置１によれば、ギヤ構造体４から搬送されたシート７は、ギヤ吐出口４６から、第１支持ロール５４および第２支持ロール５５間に掛け渡された基材８に向かって吐出（搬送）される。   According to the sheet manufacturing apparatus 1 of FIG. 21, the sheet 7 conveyed from the gear structure 4 is transferred from the gear discharge port 46 to the base material 8 spanned between the first support roll 54 and the second support roll 55. The ink is discharged (conveyed).

ギヤ吐出口４６から吐出されたシート７は、突出部６３と基材８とによって厚みが調整される。具体的には、余分な混練物Ｙは、基材８の表面において、突出部６３によって掻き取られ、所望厚みＴ１および所望幅Ｗ１のシート７として形成される。   The thickness of the sheet 7 discharged from the gear discharge port 46 is adjusted by the protrusion 63 and the base material 8. Specifically, the excess kneaded material Y is scraped off by the protrusions 63 on the surface of the substrate 8 and formed as a sheet 7 having a desired thickness T1 and a desired width W1.

図２１の実施形態によっても、図６の実施形態と同様の作用効果を奏することができる。   The embodiment of FIG. 21 can also provide the same operational effects as the embodiment of FIG.

好ましくは、図６の実施形態が採用される。   Preferably, the embodiment of FIG. 6 is adopted.

図６の実施形態であれば、支持ロール５１によって、より確実に隙間５０を確保し、あるいは、隙間５０の前後方向距離Ｌ１を調整することができる。そのため、得られるシート７の厚みＴ１を確実に制御することができる。   In the embodiment of FIG. 6, the gap 50 can be more reliably secured by the support roll 51, or the front-rear direction distance L <b> 1 of the gap 50 can be adjusted. Therefore, the thickness T1 of the obtained sheet 7 can be reliably controlled.

また、図示しないが、シート製造装置１に、突出部６３を設けず、すなわち、シート調整部５を設けず、シート製造装置１を、混練機２と供給部３とギヤ構造体４と巻取部６とから構成することもできる。この実施形態では、ギヤ構造体４から搬送されるシート７を直接巻取り部６で巻き取る。   Although not shown, the sheet manufacturing apparatus 1 is not provided with the protrusion 63, that is, the sheet adjusting unit 5 is not provided, and the sheet manufacturing apparatus 1 is connected to the kneader 2, the supply unit 3, the gear structure 4, and the winding. It can also consist of part 6. In this embodiment, the sheet 7 conveyed from the gear structure 4 is directly wound up by the winding unit 6.

また、本発明において、シートは、テープまたはフィルムの概念を含む。   In the present invention, the sheet includes the concept of a tape or a film.

本発明は、上記した実施形態を複数組み合わせることができる。   The present invention can combine a plurality of the above-described embodiments.

以下に、実施例および比較例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明は、何らこれらに限定されるものではない。   Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples and Comparative Examples, but the present invention is not limited to these.

実施例１および２
表１に示す処方（単位：質量部）において各成分（組成物Ｘ）を図９に示すシート製造装置１（寸法および装置構成は表２に示す）の混練機２の導入口１４からそれぞれ導入することにより、厚さ５００μｍのシート７を得た。なお、処方例１により調製され、作製されたシート７を実施例１とし、処方例２により調製され、作製されたシート７を実施例２とした。 Examples 1 and 2
In the formulation (unit: parts by mass) shown in Table 1, each component (composition X) was introduced from the introduction port 14 of the kneader 2 of the sheet manufacturing apparatus 1 (dimensions and apparatus configuration are shown in Table 2) shown in FIG. As a result, a sheet 7 having a thickness of 500 μm was obtained. The sheet 7 prepared and prepared according to Formulation Example 1 was referred to as Example 1, and the sheet 7 prepared and prepared according to Formulation Example 2 was referred to as Example 2.

実施例３および４
表１に示す処方例２（単位：質量部）における各成分（組成物Ｘ）を、図１に示すシート製造装置１（寸法および装置構成は表２に示す）の混練機２の導入口１４からそれぞれ導入することにより、厚さ５００μｍのシート７を得た。なお、処方例１により調製され、シリンダ７０の内部の圧力（真空度）が５０００Ｐａである混練機２で混練することにより作製されたシート７を実施例３とし、処方例２により調製され、シリンダ７０の内部の圧力（真空度）が３００Ｐａである混練機２で混練することにより作製されたシート７を実施例４とした。 Examples 3 and 4
Each component (composition X) in Formulation Example 2 (unit: parts by mass) shown in Table 1 is introduced into the inlet 14 of the kneader 2 of the sheet manufacturing apparatus 1 (dimensions and apparatus configuration shown in Table 2) shown in FIG. The sheet 7 having a thickness of 500 μm was obtained. In addition, the sheet 7 prepared by the kneading machine 2 having a pressure (vacuum degree) inside the cylinder 70 of 5000 Pa prepared according to the prescription example 1 is set as the example 3, and the sheet 7 prepared by the prescription example 2 A sheet 7 produced by kneading with a kneader 2 having a pressure (degree of vacuum) of 70 at 300 Pa was taken as Example 4.

比較例１および２
図９に示すシート製造装置１の混練機２のパイプ部１２ａを、フィードスクリュー部９ａに変更した混練機２（通常のフィードスクリュータイプ）を用意した。 Comparative Examples 1 and 2
A kneader 2 (ordinary feed screw type) was prepared in which the pipe portion 12a of the kneader 2 of the sheet manufacturing apparatus 1 shown in FIG. 9 was changed to a feed screw portion 9a.

そのシート製造装置の混練機２の導入口１４から、表１に示す処方において各成分（組成物Ｘ）をそれぞれ導入することにより、厚さ５００μｍのシート７を得た。なお、処方例１により調製されたシート７を比較例１とし、処方例２により調製されたシート７を比較例２とした。   A sheet 7 having a thickness of 500 μm was obtained by introducing each component (composition X) in the formulation shown in Table 1 from the inlet 14 of the kneader 2 of the sheet manufacturing apparatus. The sheet 7 prepared according to Formulation Example 1 was referred to as Comparative Example 1, and the sheet 7 prepared according to Formulation Example 2 was referred to as Comparative Example 2.

（評価）
各実施例および各比較例において、供給部３に供給される直前の混練物（混練機２の吐出口１５から吐出される混練物）を取り出し、混練物中の気孔数を次のように測定した。その結果を表３に示す。
（１）気孔数測定
各実施例および各比較例において得られたシートを、直径１０ｍｍ〜１３ｍｍの略円形状に外形加工して、サンプルを作製した。 (Evaluation)
In each example and each comparative example, the kneaded material immediately before being supplied to the supply unit 3 (kneaded material discharged from the discharge port 15 of the kneader 2) is taken out, and the number of pores in the kneaded material is measured as follows. did. The results are shown in Table 3.
(1) Porosity measurement The sheet | seat obtained in each Example and each comparative example was externally processed into the substantially circular shape of diameter 10mm-13mm, and the sample was produced.

そして、各サンプルを、それぞれ１７５℃に設定された乾燥機に１時間投入して硬化させた。その後、各サンプルを乾燥機から取り出し、それぞれ所定容器に入れて冷却した。   Each sample was put into a drier set at 175 ° C. for 1 hour to be cured. Then, each sample was taken out from the dryer, and each put into the predetermined container and cooled.

一方、各サンプルを包埋する包埋用樹脂を用意した。具体的には、エポフィックス冷間埋込樹脂（エポキシ樹脂と硬化剤との２液混合タイプ）を、エポキシ樹脂２５質量部に対して、硬化剤３質量部を配合し、必要量の包埋用樹脂を作製した。   On the other hand, an embedding resin for embedding each sample was prepared. Specifically, Epofix cold embedding resin (two-component mixed type of epoxy resin and curing agent) is blended with 3 parts by mass of curing agent with respect to 25 parts by mass of epoxy resin to embed the required amount A resin was prepared.

次いで、各サンプルがそれぞれ収容されている容器に、包埋用樹脂を、各サンプルが完全に浸かるように流入した。そして、包埋用樹脂が完全に硬化するまで、静置した（室温、約２５℃において、７〜８時間）。これによって、内部に各サンプルが包埋されている包埋サンプルが作製された。   Next, the embedding resin was poured into a container in which each sample was accommodated so that each sample was completely immersed. And it stood until resin for embedding | curing completely hardened (at room temperature and about 25 degreeC, 7 to 8 hours). Thus, an embedded sample in which each sample was embedded was produced.

次いで、包埋サンプルを容器から取り出し、精密切断機（ＢＵＥＨＬＥＲ社製 Ｉｓｏｍｅｔ１０００）を使用して、サンプルが切断面の中央部分に位置するように切断して、各試料片（厚さ５ｍｍ〜７ｍｍ程度）を得た。   Next, the embedded sample is taken out of the container, and is cut using a precision cutting machine (Isomet 1000 manufactured by BUEHLER) so that the sample is positioned at the center portion of the cut surface. )

得られた各試験片の切断面を下記の装置および条件により、研磨した。   The cut surface of each obtained test piece was polished by the following apparatus and conditions.

研磨装置および研磨条件
研磨機：ＢＵＥＨＬＥＲ社製 ＡＵＴＯＭＥＴ３０００
１）初期研磨条件
研磨紙番手：２４０番、研磨紙台座回転数：５０ｒｐｍ（１／６０ｓ−１）、試料加圧力：５〜８ＭＰａ、研磨時間：３〜５ｍｉｎ
２）２段階目研磨条件
研磨紙番手：６００番、研磨紙台座回転数：５０ｒｐｍ（１／６０ｓ−１）、試料加圧力：８〜１０ＭＰａ、研磨時間３〜５ｍｉｎ
３）３段階目研磨条件
研磨紙に代えて、適量の水を混合した研磨粉（ＭＩＣＲＯＰＯＬＩＳＨ ０．３）を使用した。 Polishing apparatus and polishing condition polishing machine: AUTOMET 3000 manufactured by BUEHLER
1) Initial polishing conditions Polishing paper count: No. 240, polishing paper pedestal rotation speed: 50 rpm (1/60 s −1 ), sample pressure: 5-8 MPa, polishing time: 3-5 min
2) Second stage polishing conditions Polishing paper count: 600, polishing paper pedestal rotation speed: 50 rpm (1/60 s -1 ), sample pressure: 8-10 MPa, polishing time 3-5 min
3) Third-stage polishing conditions Instead of the polishing paper, polishing powder (MICROPOLISH 0.3) mixed with an appropriate amount of water was used.

研磨台座回転数：６０ｒｐｍ（１／６０ｓ−１）、試料加圧力：１０〜１５ＭＰａ、研磨時間５〜１０ｍｉｎ
研磨した各試験片におけるサンプルの２ｍｍ×２ｍｍの範囲について、デジタルマイクロスコープ（ＫＥＹＥＮＣＥ社製：ＶＨＸ−５００、観察倍率：１００倍）により、気孔数および気孔径を観察した。図２２に実施例２のサンプルの断面のデジタルマイクロスコープ写真を示す。また、図２３に比較例２のサンプルの断面のデジタルマイクロスコープ写真を示す。 Polishing base rotation speed: 60 rpm (1/60 s −1 ), sample pressing force: 10-15 MPa, polishing time 5-10 min
The number of pores and the pore diameter were observed with a digital microscope (manufactured by KEYENCE: VHX-500, observation magnification: 100 times) for a range of 2 mm × 2 mm of the sample in each polished specimen. FIG. 22 shows a digital microscope photograph of a cross section of the sample of Example 2. FIG. 23 shows a digital microscope photograph of a cross section of the sample of Comparative Example 2.

実施例１、実施例３、実施例４および比較例１においては、２ｍｍ×２ｍｍの範囲を５か所観察した。   In Example 1, Example 3, Example 4, and Comparative Example 1, 5 ranges of 2 mm × 2 mm were observed.

実施例２においては、２ｍｍ×２ｍｍの範囲を３か所観察した。   In Example 2, three areas of 2 mm × 2 mm were observed.

比較例２においては、２ｍｍ×２ｍｍの範囲を２か所観察した。   In Comparative Example 2, two ranges of 2 mm × 2 mm were observed.

なお、表１の略号などを以下に示す。
ＹＳＬＶ−８０ＸＹ：エポキシ樹脂（新日鐵化学社製）
ＭＥＨ７８５１ＳＳ：フェノール樹脂（明和化成社製）
２ＰＨＺ−ＰＷ：イミダゾール（四国化成工業社製）
ＳＩＢＳＴＡＲ：エラストマー（ポリスチレン−ポリイソブチレン共重合体）（カネカ社製）
充填剤：無機充填剤（溶融シリカ）（ＦＢ−９４５４、電気化学工業社製）１００質量部に対して、シランカップリング剤（ＫＢＭ４０３、信越化学工業社製）０．１質量部を添加して、表面処理したもの。
＃２０：カーボンブラック（三菱化学社製） The abbreviations in Table 1 are shown below.
YSLV-80XY: Epoxy resin (manufactured by Nippon Steel Chemical Co., Ltd.)
MEH7851SS: Phenolic resin (Maywa Kasei)
2PHZ-PW: Imidazole (manufactured by Shikoku Chemicals)
SIBSTAR: Elastomer (polystyrene-polyisobutylene copolymer) (manufactured by Kaneka Corporation)
Filler: 0.1 part by mass of a silane coupling agent (KBM403, manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) is added to 100 parts by mass of an inorganic filler (fused silica) (FB-9454, manufactured by Denki Kagaku Kogyo Co., Ltd.) , Surface treated.
# 20: Carbon black (Mitsubishi Chemical Corporation)

１ シート製造装置
２ 混練機
３ 供給部
４ ギヤ構造体
５ シート調整部
７ シート
７ａ ベント部
１１ａ パドル部
１２ａ パイプ部
１３ 混練軸
１４ 導入口
１５ 吐出口
３２ ギヤ
３３ 第１ギヤ
３４ 第２ギヤ
３４ａ 突起部
３５ 斜歯
５１ 支持ロール
６３ 突出部
７０ シリンダ
Ｘ 組成物
Ｙ 混練物 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Sheet manufacturing apparatus 2 Kneading machine 3 Supply part 4 Gear structure 5 Sheet adjustment part 7 Sheet 7a Vent part 11a Paddle part 12a Pipe part 13 Kneading shaft 14 Inlet 15 Discharge port 32 Gear 33 First gear 34 Second gear 34a Projection Part 35 Inclined tooth 51 Support roll 63 Projection part 70 Cylinder X Composition Y Kneaded material

Claims (7)

粒子と樹脂成分とを含有する組成物からシートを製造するように構成されるシート製造装置であって、
シリンダと、前記シリンダ内に挿通される混練軸とを備え、混練物を吐出する混練機と、
１対のギヤを備え、前記混練機の吐出方向下流側に配置されるギヤ構造体と
を備え、
前記シリンダには、一端側に、前記組成物を前記シリンダの内部に導入するための導入部と、他端側に、前記組成物が混練された混練物を前記シリンダの外部に吐出するための吐出部とが形成され、
前記混練軸は、前記混練軸の軸線方向における前記導入部と前記吐出部との間に、前記組成物を混練する混練部分と、前記混練部分よりも前記吐出部側に配置され、前記混練軸の軸線方向に沿って、凹凸がないように延びる平滑面を有する低せん断部分とを備え、
前記ギヤ構造体は、前記吐出部から吐出される前記混練物を、前記ギヤの回転軸線方向に変形させながら搬送するように構成される
ことを特徴とする、シート製造装置。 A sheet manufacturing apparatus configured to manufacture a sheet from a composition containing particles and a resin component,
A kneader including a cylinder and a kneading shaft inserted into the cylinder, and discharging a kneaded material;
A pair of gears, and a gear structure disposed downstream in the discharge direction of the kneader,
The cylinder has an introduction part for introducing the composition into the cylinder on one end side, and a kneaded material kneaded with the composition on the other end side for discharging the mixture to the outside of the cylinder. A discharge part is formed,
The kneading shaft is disposed between the introduction portion and the discharge portion in the axial direction of the kneading shaft, a kneading portion for kneading the composition, and disposed closer to the discharge portion than the kneading portion. A low-shear portion having a smooth surface extending so as not to be uneven along the axial direction of
The sheet manufacturing apparatus, wherein the gear structure is configured to convey the kneaded material discharged from the discharge unit while being deformed in a rotation axis direction of the gear. 前記粒子の体積割合が３０体積％を超過する前記シートを製造するように構成されていることを特徴とする、請求項１に記載のシート製造装置。   The sheet manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the sheet manufacturing apparatus is configured to manufacture the sheet in which a volume ratio of the particles exceeds 30% by volume. 前記１対のギヤのそれぞれは、互いに噛み合う斜歯を備え、
前記斜歯の歯筋は、前記１対のギヤの回転方向下流側から回転方向上流側に向かうに従って、前記回転軸線方向の外側に傾斜していることを特徴とする、請求項１または２に記載のシート製造装置。 Each of the pair of gears includes oblique teeth that mesh with each other;
The inclined tooth trace of the oblique tooth is inclined outward in the rotational axis direction from the downstream side in the rotational direction of the pair of gears toward the upstream side in the rotational direction. The sheet manufacturing apparatus described. 前記混練機の吐出方向下流側、かつ、前記ギヤ構造体の搬送方向上流側に設けられ、前記混練物を、前記混練機の吐出方向に沿う幅を有するように、前記搬送方向に対する交差方向から前記ギヤ構造体に供給するように構成される供給部
をさらに備えることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載のシート製造装置。 Provided on the downstream side in the discharge direction of the kneader and on the upstream side in the transport direction of the gear structure, and the kneaded material has a width along the discharge direction of the kneader from the direction intersecting the transport direction. The sheet manufacturing apparatus according to claim 1, further comprising a supply unit configured to supply the gear structure. 前記低せん断部分が、全周面にわたって凹凸がないように形成されることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載のシート製造装置。   The sheet manufacturing apparatus according to any one of claims 1 to 4, wherein the low-shear portion is formed so as not to be uneven over the entire circumferential surface. 前記シリンダは、前記シリンダ内の気体を排出するためのベント部を備え、
前記ベント部は、前記低せん断部分よりも、前記混練軸の軸線方向における前記導入部側に配置されることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載のシート製造装置。 The cylinder includes a vent portion for discharging the gas in the cylinder,
6. The sheet manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the vent portion is disposed closer to the introduction portion in an axial direction of the kneading shaft than the low shear portion. 前記ギヤ構造体の搬送方向下流側に設けられ、前記シートを支持して搬送するように構成される移動支持体と、前記移動支持体に対して隙間が設けられるように対向配置されるドクターとを備えるシート調整部をさらに備えることを特徴とする、請求項１〜６のいずれか一項に記載のシート製造装置。
A movable support provided downstream of the gear structure in the conveyance direction and configured to support and convey the sheet; and a doctor disposed to face the movable support so as to provide a gap. The sheet manufacturing apparatus according to claim 1, further comprising a sheet adjusting unit including
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