JP2013510729A - コーティングされた切削インサート、およびその製作方法 - Google Patents
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Abstract
被加工物から材料を除去するためのコーティングされた切削インサート10が開示される。インサート10基材12、ならびにα−アルミナ層15およびα−アルミナ層15の上に堆積されたZr−炭窒化物またはHf−炭窒化物の外層16を含む、耐摩耗コーティング。Zr−炭窒化物またはHf−炭窒化物外層16は、コーティング後のウェットブラスティング処理を受ける。ウェットブラスティングは、アルミナコーティング層15の応力状態を、初期の引張応力状態から圧縮応力状態に変化させる。
Description
本発明は、たとえば、被加工物のチップフォーミング機械加工などのように、被加工物から材料を除去するために有用な、コーティングされた切削インサートに関する。より具体的には、本発明は、被加工物から材料を除去するために有用な、切削インサートであって、Zrの炭窒化物、またはHfの炭窒化物、およびAl2O3を含むマルチレイヤコーティングによりコーティングされた基材からなる、切削インサートに関する。コーティングスキームは、圧縮応力を示す、露出したZrコーティング層またはHfコーティング層を含む。
ファン・デン・ベルク(van den Berg)らへの(ケナメタル社(Kennametal Inc.)に譲渡した)米国特許第6,224,968号は、硬質金属、鋼、サーメット、またはセラミックの基材上の第1TiN層、第2の炭窒化物層、第3のAl2O3層、および外側のZr炭窒化物層、Hf炭窒化物層、V炭窒化物層、Nb炭窒化物層、Ta炭窒化物層、またはCr炭窒化物層からなるコーティングの使用を開示する。
ウェストファル(Westphal)らへの(ケナメタル社(Kennametal Inc.)に譲渡した)米国特許第6,884,496号は、スプレー成型された硬質材料金属粒状物を使用した材料のドライブラスティングによる、Zr炭窒化物コーティング層、またはHf炭窒化物コーティング層の圧縮残留応力を増加する方法、または引っ張り残留応力を減少する方法を開示する。
ケーニヒ(Konig)らの(ケナメタル社(Kennametal Inc.)に譲渡した)米国特許第6,350,510号は、内部圧縮応力を有するZr炭窒化物、またはHf炭窒化物のマルチフェーズ層を開示する。Zr層またはHf層の圧縮応力は、後に熱処理が続く、900℃〜1100℃での途切れないCVDコーティングプロセスの結果である。
バン(Ban)らへの(ケナメタル社(Kennametal Inc.)に譲渡した)米国特許出願公開第2009/0004449号および米国特許出願公開第2009/0004440号は、M(OxCyNz)を含む外側耐摩耗コーティングをともなう切削インサートをウェットブラストすることを開示する。式中Mは、以下の、すなわちチタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、クロミウム、チタニウム−アルミニウム合金、ハフニウム−アルミニウム合金、ジルコニウム−アルミニウム合金、クロミウム−アルミニウム合金、およびそれらの合金のうちの1つ以上からなる群から選択され、かつx>0、y≧0、z≧0、およびy+z>0である。
被加工物から材料を除去するための、基材を含む、コーティングされた切削インサートが提供される。α−アルミナ層およびZr−炭窒化物またはHf−炭窒化物の外層を含む基材上の耐摩耗コーティングは、α−アルミナ層の上に堆積される。Zr−炭窒化物外層またはHf−炭窒化物外層は、コーティング後のウェットブラスティング処理を受ける。ウエットブラスティングは、Zr−炭窒化物外層またはHf−炭窒化物外層の応力状態を、初期の引張応力状態またはわずかな圧縮応力状態からより強い圧縮応力状態に変化させる。
本発明の一態様は、基材、α−Al2O3層を備えるマルチレイヤーコーティングスキーム、およびα−Al2O3層上のZrCNまたはHfCNの外層を備え、外層がブラストされた、ψチルト法およびZrCNの(220)反射を使用するXRDにより測定された約−700MPa〜約−4.0GPaの範囲の応力状態を示す、コーティングされた切削インサートを提供するものである。
基材、ならびにα−Al2O3層、およびα−Al2O3層上のZrCNまたはHfCNの外層を含むマルチレイヤーコーティングスキームを備える、コーティングされた切削インサートであって、α−Al2O3層は、ブラストされた、ψチルト法およびα−Al2O3の(024)反射を使用するXRDにより測定された約300MPa〜約−1.0GPaの範囲の応力状態を示す。
基材を提供するステップと、基材をα−Al2O3層およびα−Al2O3層上のZr−炭窒化物外層またはHf−炭窒化物外層を含むマルチレイヤー耐摩耗コーティングによりコーティングするステップと、外層がウェットブラスト処理を受けるステップとを含む、コーティングされた切削インサートを製作する方法。
以下は、本特許出願の一部を形成する図面の簡単な説明である。
図面を参照すると、図1は、本発明のon5e実施形態によるコーティングされた切削インサート10を示す。切削インサート10は、たとえば、被加工物のチップフォーミング機械加工などのように、被加工物から材料を除去するために有用である。コーティングされた切削インサート10は、切削角部11を提示する場合がある。図2は、断面線A−Bに沿った、切削角部11における、図1の切削部の断面図を示す。
なおも図2を参照すると、切削インサート10は、上にマルチレイヤーコーティングを伴う基材12を有する。基材は、WC硬質金属、サーメット、セラミック、または鋼からなる。本発明の一実施形態、および基材に隣接する最も内側のコーティングから開始して外向きへの進行によると、マルチレイヤーコーティングの層は、TiN層13、TiCN層14、Al2O3層15、および外側コーティング16を含む。TiCN層14は、中温TiCNコーティングまたは高温TiCNコーティングであってもよい。ある特定の実施形態では、Al2O3層15は、支配的な(104)成長テクスチャを有する凹凸をつけたα−Al2O3である。外側コーティング16は、Zr系炭窒化物、またはHf系炭窒化物からなり、好ましくはZrCNからなる。
本発明の具体的な実施形態では、接着層18が、Al2O3層15と外側コーティング16との間に配置されてもよい。 接着層18は、M(OxCyNz)からなることができ、式中Mは、以下の、すなわちチタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、クロミウム、チタニウム−アルミニウム合金、ハフニウム−アルミニウム合金、ジルコニウム−アルミニウム合金、クロミウム−アルミニウム合金、およびそれらの合金のうちの1つ以上からなる群から選択され、かつx≧0、y≧0、z≧0、およびy+z>0である。摩耗表示層の「M」成分中にアルミニウムが存在する場合、これは別の1つ以上の他の元素(すなわち、チタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、クロミウム)との組み合わせである。本発明の別の実施形態は、TiOCN層17を提供する。TiOCN層17は、TiCN層14とAl2O3層15との間に位置してもよい。
図3は、本発明の一実施形態による、コーティングされた切削インサートの断面の顕微鏡写真である。断面は、基材およびコーティング層をインサートの逃げ面上に露出している、カロット痕(calotte scar)を示す。顕微鏡写真は、その上にマルチレイヤーコーティングを有する、WC−Co基材20を示す。基材に隣接するコーティング層から開始し、外向きの進行は以下の層、すなわちTiN層22、MT−TiCN層24、TiOCN層26、α−Al2O3層28、およびZrCN層30である。
Zr−炭窒化物またはHf−炭窒化物外層コーティングは、反応温度が700℃〜1100℃において、好ましくは5kPa〜100kPaの圧力において、H2、および/またはAr、ならびに上記の金属の塩化物に加えて、C−−N分子基を有する炭素ドナーおよび窒素ドナーも含む、気相によるCVDの手段により塗布されてもよい。これは、好ましくは、炭素と窒素との間の三重結合をともなうシアン化基であって、その室温での間隔は、0.114nm〜0.118nmに達する。かかる化合物は、シアン化水素、シアナミド、シアン、シアンアセチレン、またはアセトニトリルである。代替的に、または部分的には、かかる気体状化合物は、炭素と窒素との間に一重結合をともなうCN分子基を有するものにも使用することができる。CNの一重結合をともなう分子は、メチルアミンおよびエチレンジアミンを含む。本発明は、そのフレームワーク内に、シアン化基を含有する適切な物質を含む。この種類の化合物は、原理上、最新の技術で公知のものである。反応温度においてシアノ基を形成する能力を有する他の気体状媒体は、反応容器内へゲートすることができる。
TiN13層の厚さは、0〜2.0μm、たとえば、0.1〜0.5μmであってもよい。TiCN14層の厚さは、1.0〜20.0μm、たとえば、2.0〜10μmであってもよい。Al2O315層の厚さは、1.0〜15.0μm、たとえば、2.0〜8.0μmであってもよい。外側コーティング16の厚さは、0.5〜5.0μm、たとえば、1.0〜3.0μmであってもよい。コーティング後のウェットブラストするステップは、外側コーティング層16をある特定の程度まで除去する。外側コーティング16の厚さは、0.5〜4.5μm、たとえば、1.0〜3.0μmであってもよい。
マルチレイヤーコーティングは、コーティング後のウェットブラスト処理を受ける。コーティング後のウェットブラストするステップは、ブラストされる前のコーティングスキームの全ての表面に衝突するように、液体(たとえば、水)スラリー中のアルミナ粒子を空気圧により発射することを含む。コーティング後のウェットブラストするステップは、外層内の引張応力を圧縮応力に変換する、または外層の圧縮応力を増加させる。コーティング後のウェットブラストするステップは、外側コーティング層16の表面を平滑にもする。ウェットブラストするステップが、応力状態を変化させ、および外側コーティング16の表面を平滑にする、その両方を行うことは明白である。外側コーティング16(堆積したまま)は、わずかに引張または圧縮状態にある。わずかに引張の場合、コーティング後のウェットブラストするステップは、外側コーティング16の引張応力をブラスト後の圧縮応力レベルに変換する。わずかに圧縮の場合、コーティング後のウェットブラストするステップは、外側コーティング層16の圧縮応力をさらに増加させる。
コーティング後のウェットブラストするステップは、外側コーティング層16の平滑化ももたらす。一代替案では、露出されたアルミナコーティング層は、WYKO測定技法を使用した、約0.2μm〜約0.5μmの表面粗さRaを示す。別の代替案では、露出されたアルミナコーティング層は、WYKO測定技法を使用した、約0.2μm〜約0.4μmの表面粗さRaを示す。さらに別の代替案では、露出されたアルミナコーティング層は、WYKO測定技法を使用した、約0.3μm〜約0.4μmの表面粗さRaを示す。WYKO技法については、垂直走査白色干渉法(Vertical Scanning Interferometry)モードの下で、WYKO測定内で、0.3mm×0.2mmのサンプリング領域が選ばれた。
耐磨耗コーティングスキームの一代替案では、外側コーティングは、約100MPaの引張応力と約−400MPaの圧縮応力との間に等しい、ブラストされる前(すなわち、堆積したまま)の応力状態を示す。本明細書で使用される場合、コーティングの応力状態を参照する場合には、正の数は引張状態を表示し、負の数は圧縮状態を示す。ウェットブラスティングが完了した後、外側コーティング層16は、−700MPa〜約−4.0GPaの圧縮応力状態を有する。別の代替案では、ウェットブラスティングが完了した後、外側コーティング層16は、−2.0GPa〜約−4.0GPaの応力状態を有する。
耐磨耗コーティングスキームの別の代替案では、Al2O3層15は、約400MPaの引張応力と約800MPaの引張応力との間に等しい、ブラストされる前(すなわち、堆積したまま)の応力状態を示す。ウェットブラスティングが完了した後、Al2O3層15は、300MPa〜約−1.0GPaの圧縮応力状態を有する。
ZrCN外側コーティングの応力の測定技法を参照すると、技法はX線回折(XRD)技法である。XRD応力測定は、ψチルト法(Psi tilt method)に基づき、ZrCNコーティング層の反射(220)が測定のために選ばれた。残留応力レベルの測定のために、0°、28.9°、43.1°、56.8°、および75°のψチルトが選択された。可能性のあるせん断応力を判定するために必要とされるデータを供給するために、正および負のψチルトが選ばれた。材料の2軸応力状態を判定するために必要なデータを提供するために、さらに、3つのψ回転角(0°、45°、および90°)が選択された。
2軸応力計算は、以下の等式を使用して完了された。
式中、S1および1/2S2は、X線弾性定数
dφψは、ψチルトとψ回転に対して測定されたピークd間隔
d0は、回折された反射の無応力ピークd間隔
σ1およびσ2は、初期ストレス
σφ=σ1cos2φ+σ2sin2φ
この方法における様々なチルト角と回転角との関係は、図5に示される。ZrCNコーティング内の応力の計算に対して、ヤング率(E)は434GPaとし、ポアソン比(ν)は0.2とし、X線弾性定数(S1およびS2)はそれぞれ−0.46×106mm2/Nおよび2.76×106mm2/Nとする。同様の測定がHfCNコーティングに対して行われてもよい。
式中、S1および1/2S2は、X線弾性定数
dφψは、ψチルトとψ回転に対して測定されたピークd間隔
d0は、回折された反射の無応力ピークd間隔
σ1およびσ2は、初期ストレス
σφ=σ1cos2φ+σ2sin2φ
この方法における様々なチルト角と回転角との関係は、図5に示される。ZrCNコーティング内の応力の計算に対して、ヤング率(E)は434GPaとし、ポアソン比(ν)は0.2とし、X線弾性定数(S1およびS2)はそれぞれ−0.46×106mm2/Nおよび2.76×106mm2/Nとする。同様の測定がHfCNコーティングに対して行われてもよい。
Al2O3層の応力に対する測定技法を参照すると、技法は以下の例外を除いて本質的に上述のものと同じである。Al2O3層の反射(024)が、測定のために選ばれた。Al2O3コーティング内の応力の計算に対して、ヤング率(E)は401GPaとし、ポアソン比(ν)は0.22とし、X線弾性定数(S1およびS2)はそれぞれ−0.53×106mm2/Nおよび2.94×106mm2/Nとする。
ウェットブラスティングは、アルミナ粒子および水を含むスラリーを使用して達成される。アルミナ粒子および水のスラリーは、基材の表面に衝突するように空気圧により表面に向けて発射される。アルミナ水スラリーの基本パラメータは、体積パーセントで表されるグリット(すなわち、アルミナ粒子)濃度、およびマイクロメートル(μm)で表されるアルミナ粒子サイズである。一代替案では、スラリーは、約5体積パーセント〜約35体積パーセントのアルミナ粒子を含み、残部は水である。別の代替案では、スラリーは、約8体積パーセント〜約25体積パーセントのアルミナ粒子を含み、残部は水である。粒子サイズについては、一代替案では、アルミナ粒子は、約20μm〜約100μmのサイズの範囲とすることができる。別の代替案では、アルミナ粒子は、約35μm〜約75μmのサイズの範囲とすることができる。
ウェットブラストするステップのための操作パラメータは、圧力、衝突の角度、および持続時間である。この適用では、衝突の角度は、約90°、すなわち、粒子は表面に90°の角度で衝突する。一代替案では、圧力は、約35ポンド毎平方インチ(psi)〜約55psiの範囲である。別の代替案では、圧力は、約40ポンド毎平方インチ(psi)〜約50psiの範囲である。ウェットブラスティングの持続時間は、具体的なウェットブラスティングの操作によって異なる。最終目的は、外側コーティングおよびAl2O3層内に最適な応力レベルを達成することである。例示的な持続時間は、約6秒間〜約45秒間からなる。持続時間の1つの範囲は、約9秒間〜約30秒間である。持続時間のさらに別の範囲は、約12秒間〜約21秒間である。
コーティングされた切削インサートを作成する方法を参照すると、基本的なステップは、以下のステップからなる。第1のステップは、基材を提供することからなり、基材は、硬質金属、サーメット、またはセラミックからなる群から選択される。第2に、基材は、Al2O3層およびAl2O3層上の外側のZr−炭窒化物外層またはHf−炭窒化物外層を含む、マルチレイヤー耐摩耗コーティングによりコーティングされる。第3に、コーティングは、ウェットブラスティング処理を受ける。
本発明のコーティングされた切削インサート、およびその比較試験の具体例が、以下に説明される。一比較試験は、2つの他の先行技術の切削インサートの分を単位とした工具寿命に対して、本発明のコーティングされた切削インサートの分を単位とした工具寿命を測定した。
実施例1
表1は、先行技術および本発明のセラミック切削インサートの両方の具体例に対して、アルミナ含有ベースコーティング領域およびジルコニウム含有外側コーティング領域を堆積するために使用される基本的なプロセスパラメータを設定した。これについて、表1のパラメータのプロセスは、固められたカーバイド基材の表面にコーティングスキームを塗布するために使用されるステップを示す。
上記のステップは、TiNステップで始まりZrCNを塗布するステップまでの一連において発生する。
表1は、先行技術および本発明のセラミック切削インサートの両方の具体例に対して、アルミナ含有ベースコーティング領域およびジルコニウム含有外側コーティング領域を堆積するために使用される基本的なプロセスパラメータを設定した。これについて、表1のパラメータのプロセスは、固められたカーバイド基材の表面にコーティングスキームを塗布するために使用されるステップを示す。
上記のステップは、TiNステップで始まりZrCNを塗布するステップまでの一連において発生する。
表1で上記のステップを参照すると、確実にα−層にするAl2O3の制御は、外側コーティングの完全性のために重要である。ZrCNと他のアルミナ層との間の不十分な接着は、ウェットブラスティング、または金属の切削の間に外層のフレーキングにつながる。好適な実施形態では、α−Al2O3層は、(104)方向に支配的なテクスチャを有する。
第1の例では、比較試験に使用された先行技術の切削インサートは、先行技術のインサートがTiCN/TiN外側コーティング層を使用していることを除いて、本発明と同様のコーティングスキームを備える。先行技術のコーティングされた切削インサート、および本発明のコーティングされたセラミック切削インサートの両方は、ANSI標準CNMA432の切削インサートである。
工具寿命を測定する比較試験については、パラメータは以下の通りであった。被加工物材料:80−55−06ダクタイル鉄、速度は656表面フィート毎分(sfm)(200表面メートル毎分)に等しい、送り速度は0.004インチ(0.1ミリメートル)毎回転(ipr)に等しい、切削深さ(doc)は0.08インチ(2.03ミリメートル)に等しい、リード角は冷却液をともない−5°に等しい。欠陥の基準は:UNFが最大で0.012インチ(0.3ミリメートル)に等しい、ノーズ部の摩耗(NW)が0.012インチ(0.3ミリメートル)に等しい、切削ノッチングの深さ(DOCN)が0.012インチ(0.3ミリメートル)に等しい、CRが0.004インチ(0.1ミリメートル)に等しい、およびTWが0.012インチ(0.3ミリメートル)に等しいことである。
比較試験では、試料、すなわち先行技術のコーティングされた切削インサートを各々3つずつ、および3つの本発明のコーティングされた切削インサートが試験された。比較試験の結果は、以下の表3に説明する。
これらの切削試験結果は、耐磨耗性について、先行技術の切削インサートの耐摩耗性と比べて、本発明の切削インサートの寿命(工具寿命)は約30%の改良を示す。
これらの切削試験結果は、耐磨耗性について、先行技術の切削インサートの耐摩耗性と比べて、本発明の切削インサートの寿命(工具寿命)は約30%の改良を示す。
第2の比較の耐ノッチ性測定も行われた。ウェットターニングサイクル(wet turning cycle)が、以下のパラメータにより、使用された。被加工物材料:316Tiステンレス鋼、速度は656表面フィート毎分(sfm)(200表面メートル毎分)に等しい、送り速度は0.01インチ(0.25ミリメートル)毎回転(ipr)に等しい、切削深さは0.08インチ(2ミリメートル)に等しい、およびリード角は−5度に等しい。先行技術は、ZrCNをともなうκAl2O3コーティングされ、ドライブラスティングにより最上層処理された、市販の超硬切削工具である。先行技術のコーティングされた切削インサート、および本発明のコーティングされた切削インサートの両方は、ANSI標準CNMG432RPのスタイルを有する。以下の表4は、先行技術のコーティング切削インサートおよび本発明のコーティングされた切削インサートに対して、切削ノッチ深さにより判定される工具寿命の比較の結果を説明する。欠陥の基準は、切削ノッチの深さ(DOCN)が、0.012インチ(0.3ミリメートル)に等しいことである。
本発明の切削インサートは、機械加工する316Tiステンレス鋼において、耐ノッチ性の深さで20%の改善を示した。
本発明の切削インサートは、機械加工する316Tiステンレス鋼において、耐ノッチ性の深さで20%の改善を示した。
本明細書で特定される発明の書類および他の書類は、参照によりその全体を本明細書に組み込まれる。本発明の他の実施形態は、本明細書の考慮または本明細書に開示された本発明の実践から当業者には明白であろう。明細書および例は単に例示的であるにすぎないという意図があり、本発明の範囲を制限することは意図されない。以下の特許請求の範囲は、本発明の真の範囲および精神を示す。
Claims (18)
- コーティングされた切削インサートであって、
基材と、
マルチレイヤーコーティングスキームであって
α−Al2O3層と、
前記α−Al2O3層上のZrCN外層またはHfCN外層と、を備えるマルチレイヤーコーティングスキームと、を備え、
前記外層は、ψチルト法およびZrCNまたはHfCNの(220)反射を使用してXRDにより測定されたものとして、約−700MPa〜約−4.0GPaの範囲のブラストされた応力状態を示す、コーティングされた切削インサート。 - 前記ブラストされた応力状態が、約−2.0GPa〜約−4.0GPaの範囲である、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記マルチレイヤーコーティングスキームが、最も内側のTiN層および前記TiN層上のTiCN層をさらに備え、前記α−Al2O3層は前記TiCN層上にある、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記Al2O3層と外層との間の接着層をさらに備え、前記接着層は、M(OxCyNz)を含み、式中Mは、以下のチタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、クロミウム、チタニウム−アルミニウム合金、ハフニウム−アルミニウム合金、ジルコニウム−アルミニウム合金、クロミウム−アルミニウム合金、およびそれらの合金のうちの1つ以上からなる群から選択され、かつx≧0、y≧0、z≧0、およびy+z>0であり、Mがアルミニウムである場合、チタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、またはクロミウムのうちの少なくとも1つもまた存在する、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記TiCN層と前記Al2O3層との間にTiOCN層をさらに備える、請求項3に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記基材は、硬質金属、サーメット、またはセラミックからなる、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記外層は0.5μm〜4.5μmの厚さを有し、前記α−Al2O3層は1.0μm〜15.0μmの厚さを有する、請求項1に記載のコーティングされた切削インサート。
- コーティングされた切削インサートであって、
基材と、
マルチレイヤーコーティングスキームであって
α−Al2O3層と、
前記α−Al2O3層上のZrCN外層またはHfCN外層と、を備えるマルチレイヤーコーティングスキームとを備え、
前記α−Al2O3層は、ψチルト法およびα−Al2O3の(042)反射を使用してXRDにより測定されたものとして、約300MPa〜約−1.0GPaの範囲のブラストされた応力状態を示す、コーティングされた切削インサート。 - 前記マルチレイヤーコーティングスキームが、最も内側のTiN層および前記TiN層上のTiCN層をさらに備え、前記α−Al2O3層は前記TiCN層上にある、請求項8に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記Al2O3層と外層との間の接着層をさらに備え、前記接着層は、M(OxCyNz)を含み、式中Mは、以下のチタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、クロミウム、チタニウム−アルミニウム合金、ハフニウム−アルミニウム合金、ジルコニウム−アルミニウム合金、クロミウム−アルミニウム合金、およびそれらの合金のうちの1つ以上からなる群から選択され、かつx≧0、y≧0、z≧0、およびy+z>0であり、Mがアルミニウムである場合、チタニウム、ハフニウム、ジルコニウム、またはクロミウムのうちの少なくとも1つもまた存在する、請求項8に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記TiCN層と前記Al2O3層との間にTiOCN層をさらに備える、請求項10に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記基材は、硬質金属、サーメット、またはセラミックからなる、請求項8に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記基材は、硬質金属、サーメット、またはセラミックからなる、請求項8に記載のコーティングされた切削インサート。
- 前記外層は0.5μm〜4.5μmの厚さを有し、前記α−Al2O3層は1.0μm〜15.0μmの厚さを有する、請求項8に記載のコーティングされた切削インサート。
- コーティングされた切削インサートを作成する方法であって、
基材を提供するステップと、
前記基材を、α−Al2O3層および前記α−Al2O3層上の外側のZr−炭窒化物外層またはHf−炭窒化物外層を含む、マルチレイヤー耐摩耗コーティングによりコーティングするステップと、
前記外層を、ウェットブラスティング処理するステップと、
を含むコーティングされた切削インサートを作成する方法。 - 前記ウェットブラスティング処理は、アルミナ粒子および水を含むスラリーを使用し、前記アルミナは前記スラリーの5体積%〜35体積%をなす、請求項15に記載のコーティングされた切削インサートを作成する方法。
- 前記アルミナ粒子は20μm〜100μmである、請求項16に記載のコーティングされた切削インサートを作成する方法。
- 前記スラリーは、35psi〜55psiの圧力でブラストされ、前記ウェットブラストは6秒間〜45秒間継続する、請求項16に記載のコーティングされた切削インサートを作成する方法。
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