JP2013152372A - Zoom lens, optical device, and manufacturing method of zoom lens - Google Patents
Zoom lens, optical device, and manufacturing method of zoom lens Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013152372A JP2013152372A JP2012013566A JP2012013566A JP2013152372A JP 2013152372 A JP2013152372 A JP 2013152372A JP 2012013566 A JP2012013566 A JP 2012013566A JP 2012013566 A JP2012013566 A JP 2012013566A JP 2013152372 A JP2013152372 A JP 2013152372A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens group
- lens
- refractive power
- zoom
- object side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims abstract description 76
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims abstract description 75
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 claims description 21
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 4
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 29
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 15
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 3
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 description 3
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 102100029860 Suppressor of tumorigenicity 20 protein Human genes 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Lenses (AREA)
Abstract
Description
本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.
近年、デジタルスチルカメラやデジタルビデオカメラにおいて、小型なボディを維持しながらも、撮影範囲を広げるための広角化や望遠化が要求され、更なる高倍率化が求められるようになってきた。 In recent years, in a digital still camera and a digital video camera, while maintaining a small body, a wide angle and a telephoto are required to widen a shooting range, and a higher magnification has been demanded.
このような要求に応えるべく、例えば、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とから構成された、デジタルカメラ用のズームレンズが提案されている（例えば、特許文献１を参照）。 In order to meet such a demand, for example, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refractive power that are arranged in order from the object side along the optical axis. There has been proposed a zoom lens for a digital camera, which is composed of a third lens group having a fourth lens group having a positive refractive power (see, for example, Patent Document 1).
しかしながら、上記特許文献１に開示されているズームレンズは、変倍比が２０倍程度ではあるが、十分な変倍比とは言えず、また望遠端の焦点距離に比べて光学全長が長く、小型化がなされているとは言えない。 However, the zoom lens disclosed in Patent Document 1 has a zoom ratio of about 20 times, but it cannot be said to be a sufficient zoom ratio, and the optical total length is long compared to the focal length at the telephoto end. It cannot be said that miniaturization has been made.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、変倍比が３０倍を超える高倍率ズームでありながら、小型化を達成したズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a problem, and provides a zoom lens, an optical device, and a method of manufacturing a zoom lens that have achieved miniaturization while being a high-power zoom with a zoom ratio exceeding 30 times. The purpose is to do.
このような目的を達成するため、本発明のズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有し、少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸上を移動することにより変倍を行い、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とから構成され、以下の条件式を満足する。 In order to achieve such an object, the zoom lens of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A third lens group having a positive refractive power and a fourth lens group having a positive refractive power, and at least the first lens group, the second lens group, and the third lens group are optical axes. The third lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and the third lens group having a positive refractive power and the third lens group having a negative refractive power are arranged. And the following conditional expression is satisfied.
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００
但し、
Ｄ：前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
0.20 <D / f3A <0.60
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00
However,
D: an interval between the third A lens group and the third B lens group,
f3A: focal length of the third A lens group,
f3B: focal length of the third B lens group,
f3: focal length of the third lens group.
本発明のズームレンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
３．０＜ｆ３／ｆｗ＜５．０
但し、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。
3.0 <f3 / fw <5.0
However,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
本発明のズームレンズは、前記第３Ｂレンズ群が、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正レンズと、物体側に凹面の負メニスカスレンズとから構成され、以下の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the present invention includes a positive lens in which the third B lens group is arranged in order from the object side along the optical axis, and a negative meniscus lens having a concave surface on the object side, and satisfies the following conditional expression: It is preferable.
−３．０＜（ｒａ＋ｒｂ）／（ｒａ−ｒｂ）＜−２．０
但し、
ｒａ：前記第３Ｂレンズ群を構成する前記負メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、
ｒｂ：前記第３Ｂレンズ群を構成する前記負メニスカスレンズの像側面の曲率半径。
−3.0 <(ra + rb) / (ra−rb) <− 2.0
However,
ra: radius of curvature of the object side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group,
rb: radius of curvature of the image side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group.
本発明のズームレンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
０．６５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜１．００
但し、
ＴＬｔ：望遠端状態における全系の光学全長、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
0.65 <TLt / ft <1.00
However,
TLt: optical total length of the entire system in the telephoto end state,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
本発明のズームレンズは、以下の条件式を満足することが好ましい。 The zoom lens according to the present invention preferably satisfies the following conditional expression.
２．０＜（ｆｔ／ｆｗ）×（β２ｗ／β２ｔ） ＜５．０
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の横倍率、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の横倍率。
2.0 <(ft / fw) × (β2w / β2t) <5.0
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state,
β2w: lateral magnification of the second lens group in the wide-angle end state,
β2t: lateral magnification of the second lens group in the telephoto end state.
本発明のズームレンズは、前記第４レンズ群が、広角端状態から望遠端状態への変倍の際には、物体側へ凸状の軌跡で移動することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the fourth lens group moves along a convex locus toward the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
本発明のズームレンズは、前記第１レンズ群が、１枚の負レンズと、少なくとも２枚の正レンズとから構成され、前記負レンズと前記正レンズとが以下の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, the first lens group includes one negative lens and at least two positive lenses, and the negative lens and the positive lens satisfy the following conditional expression: preferable.
νｄｎ＞３０
νｄｐ＞７５
但し、
νｄｎ：前記第１レンズ群を構成する前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数、
νｄｐ：前記第１レンズ群を構成する前記正レンズのｄ線を基準とする及びアッベ数。
νdn> 30
νdp> 75
However,
νdn: Abbe number based on the d-line of the negative lens constituting the first lens group,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group.
本発明のズームレンズは、前記第１レンズ群を構成する前記正レンズのうち、少なくとも１枚が以下の条件式を満足することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, it is preferable that at least one of the positive lenses constituting the first lens group satisfies the following conditional expression.
νｄｐ＞９０
但し、
νｄｐ：前記第１レンズ群を構成する前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数。
νdp> 90
However,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group.
本発明の光学機器（例えば、本実施形態におけるデジタルスチルカメラＣＡＭ）は、上記いずれかのズームレンズを搭載する。 The optical apparatus of the present invention (for example, the digital still camera CAM in the present embodiment) is equipped with any of the zoom lenses described above.
本発明は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群と、負の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群と、正の屈折力を持つ第４レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸上を移動することにより変倍を行い、前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とから構成され、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。 The present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. And a fourth lens group having a positive refractive power, wherein at least the first lens group, the second lens group, and the third lens group move on the optical axis. The third lens group is composed of a third A lens group having a positive refractive power and a third B lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Each lens is incorporated in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００
但し、
Ｄ：前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。
0.20 <D / f3A <0.60
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00
However,
D: an interval between the third A lens group and the third B lens group,
f3A: focal length of the third A lens group,
f3B: focal length of the third B lens group,
f3: focal length of the third lens group.
本発明によれば、変倍比が３０倍を超える高倍率ズームでありながら、小型化を達成したズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens that have achieved miniaturization while being a high-power zoom with a zoom ratio exceeding 30 times.
以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とを有し、少なくとも第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が光軸上を移動することにより変倍を行い、第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとから構成される。 Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and at least the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens. When the group G3 moves on the optical axis, zooming is performed, and the third lens group G3 is arranged in order from the object side along the optical axis. The third lens group G3B has a refractive power.
変倍比が高いズームレンズでは、本実施形態のように第１レンズ群Ｇ１が正の屈折力を持つ、所謂ポジティブリードタイプのズームレンズが適している。 For a zoom lens with a high zoom ratio, a so-called positive lead type zoom lens in which the first lens group G1 has a positive refractive power as in this embodiment is suitable.
また、変倍比が高いズームレンズは、第１レンズ群Ｇ１が変倍において固定されているズームタイプと、移動するズームタイプとに分けられるが、本実施形態のように第１レンズ群Ｇ１が変倍において移動するタイプを採用することにより、広角側の画角が大きくなっても、前玉径の大型化を防ぐことができる。 In addition, zoom lenses with a high zoom ratio are classified into a zoom type in which the first lens group G1 is fixed in zooming and a zoom type in which the first lens group G1 is moved, and the first lens group G1 as in the present embodiment. By adopting a type that moves during zooming, even if the angle of view on the wide angle side increases, it is possible to prevent an increase in the diameter of the front lens.
このようなズームレンズにおいて、望遠側に変倍比を伸ばしていくと、光学全長が大きくなってしまうが、本実施形態のように第３レンズ群Ｇ３を正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとから構成することによって、第３レンズ群Ｇ３の主点位置がより物体側へ位置することになり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の横倍率が大きくなり、光学全長の長大化を防ぎつつ、全系の焦点距離を大きくすることが可能となる。 In such a zoom lens, when the zoom ratio is extended to the telephoto side, the total optical length increases. However, as in the present embodiment, the third lens group G3 is a third lens group having positive refractive power. By configuring G3A and the third B lens group G3B having a negative refractive power, the principal point position of the third lens group G3 is located closer to the object side, and the second lens group G2 and the third lens The lateral magnification of the group G3 is increased, and the focal length of the entire system can be increased while preventing an increase in the total optical length.
そして、本実施形態に係るズームレンズＺＬは、次の条件式（１），（２）を満足することで、高変倍化を達成している。 The zoom lens ZL according to the present embodiment achieves high zooming by satisfying the following conditional expressions (1) and (2).
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０ …（１）
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００ …（２）
但し、
Ｄ：第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔、
ｆ３Ａ：第３Ａレンズ群Ｇ３Ａの焦点距離、
ｆ３Ｂ：第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
0.20 <D / f3A <0.60 (1)
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00 (2)
However,
D: the distance between the third A lens group G3A and the third B lens group G3B,
f3A: focal length of the 3A lens group G3A,
f3B: focal length of the third B lens group G3B,
f3: focal length of the third lens group G3.
条件式（１）は、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔と、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａの焦点距離との関係を規定したものである。条件式（１）の下限値を下回ると、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔が狭くなり、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａの屈折力が小さくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の主点間隔が離れるため、高変倍を達成するためには各群の移動量を増やす必要があり、光学系が大型化する。また無理に小型化を行うと、第１レンズ群Ｇ１や第２レンズ群Ｇ２の屈折力を大きくする必要があり、望遠端状態における倍率色収差や変倍における像面湾曲の変動が大きくなる。一方、条件式（１）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の厚さが増すことになり、レンズを収納した状態、所謂沈胴のときの光学系の厚さが増す。また、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａの屈折力が大きくなり、ズーム全域において球面収差が悪化する。条件式（１）を満足することで、良好な光学性能を保ちながら、高変倍化と小型化を達成することができる。 Conditional expression (1) defines the relationship between the distance between the third A lens group G3A and the third B lens group G3B and the focal length of the third A lens group G3A. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the distance between the 3A lens group G3A and the 3B lens group G3B becomes narrow, the refractive power of the 3A lens group G3A becomes small, and the 2nd lens group G2 and the 3rd lens group Since the distance between the principal points of the lens group G3 is increased, it is necessary to increase the amount of movement of each group in order to achieve high zooming, and the size of the optical system increases. Further, if the size is forcibly reduced, it is necessary to increase the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2, and the variation in chromatic aberration of magnification in the telephoto end state and the curvature of field in zooming increase. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the thickness of the third lens group G3 increases, and the thickness of the optical system increases when the lens is retracted, that is, in the so-called retracted state. Further, the refractive power of the third A lens group G3A increases, and the spherical aberration deteriorates over the entire zoom range. By satisfying conditional expression (1), it is possible to achieve high zooming and miniaturization while maintaining good optical performance.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．４５とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．２３とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.45. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.23.
条件式（２）は、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との関係を規定したものである。条件式（２）の下限値を下回ると、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの屈折力が大きくなり、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂが偏芯したときの敏感度が大きくなり、コマ収差が発生する。一方、条件式（２）の上限値を上回ると、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの屈折力が小さくなり、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の主点間隔が離れるため、高変倍を達成するためには各群の移動量を増やす必要があり、光学系が大型化する。また無理に小型化を行うと、第１レンズ群Ｇ１や第２レンズ群Ｇ２の屈折力を大きくする必要があり、望遠端状態における倍率色収差や変倍における像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（２）を満足することで、良好な光学性能を保ちながら、高変倍化と小型化を達成することができる。 Conditional expression (2) defines the relationship between the focal length of the third lens group G3B and the focal length of the third lens group G3. If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the third B lens group G3B increases, the sensitivity when the third B lens group G3B is decentered increases, and coma occurs. On the other hand, when the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3B is reduced, and the principal point distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 is increased, thereby achieving high zoom ratio. In order to do this, it is necessary to increase the amount of movement of each group, and the optical system becomes larger. Further, if the size is forcibly reduced, it is necessary to increase the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2, and the variation in chromatic aberration of magnification in the telephoto end state and the curvature of field in zooming increase. By satisfying conditional expression (2), it is possible to achieve high zooming and miniaturization while maintaining good optical performance.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を３．６０とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を２．００とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.60. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.00.
本実施形態のズームレンズＺＬは、次の条件式（３）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (3).
３．０＜ｆ３／ｆｗ＜５．０ …（３）
但し、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。
3.0 <f3 / fw <5.0 (3)
However,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定したものである。条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が大きくなり、ズーム全域で球面収差や像面湾曲が悪化する。一方、条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が小さくなり、高変倍を達成するためには各群の移動量を増やす必要があり、光学系が大型化する。また無理に小型化を行うと、第１レンズ群Ｇ１や第２レンズ群Ｇ２の屈折力を大きくする必要があり、望遠端状態における倍率色収差や変倍における像面湾曲の変動が大きくなる。条件式（３）を満足することで、良好な光学性能を保ちながら、高変倍化と小型化を達成することができる。 Conditional expression (3) defines the focal length of the third lens group G3. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 will increase, and spherical aberration and field curvature will deteriorate over the entire zoom range. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the third lens group G3 becomes small, and in order to achieve high zooming, it is necessary to increase the amount of movement of each group, and the optical system is large. Turn into. Further, if the size is forcibly reduced, it is necessary to increase the refractive power of the first lens group G1 and the second lens group G2, and the variation in chromatic aberration of magnification in the telephoto end state and the curvature of field in zooming increase. By satisfying conditional expression (3), it is possible to achieve high zooming and miniaturization while maintaining good optical performance.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を４．５とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を３．５とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 4.5. In order to secure the effect of the above embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.5.
本実施形態のズームレンズＺＬは、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂが、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正レンズと、物体側に凹面の負メニスカスレンズとから構成され、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to the present embodiment includes a positive lens and a negative meniscus lens having a concave surface on the object side, in which the third lens group G3B is arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable to satisfy 4).
−３．０＜（ｒａ＋ｒｂ）／（ｒａ−ｒｂ）＜−２．０ …（４）
但し、
ｒａ：第３Ｂレンズ群Ｇ３Ａを構成する負メニスカスレンズの物体側面の曲率半径、
ｒｂ：第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂを構成する負メニスカスレンズの像側面の曲率半径。
−3.0 <(ra + rb) / (ra−rb) <− 2.0 (4)
However,
ra: radius of curvature of the object side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group G3A,
rb: radius of curvature of the image side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group G3B.
条件式（４）は、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの負レンズの形状因子を規定したものである。条件式（４）の下限値を下回ると、前記負レンズの物体側面と像側面との曲率比が大きくなり、球面収差と像面湾曲が大きくなる。一方、条件式（４）の上限値を上回ると、前記負レンズの物体側面と像側面との曲率比が小さくなり、レンズの芯取りによる偏芯が残存し、偏芯コマ収差が発生する。また、球面収差や像面湾曲も大きくなる。条件式（４）を満足することで、良好な光学性能を達成することができる。 Conditional expression (4) defines the shape factor of the negative lens of the third B lens group G3B. If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, the curvature ratio between the object side surface and the image side surface of the negative lens increases, and spherical aberration and field curvature increase. On the other hand, when the upper limit value of conditional expression (4) is exceeded, the curvature ratio between the object side surface and the image side surface of the negative lens becomes small, decentration due to lens centering remains, and decentration coma occurs. In addition, spherical aberration and field curvature also increase. Satisfying conditional expression (4) makes it possible to achieve good optical performance.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を−２．１とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を−２．５とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to −2.1. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to −2.5.
本実施形態のズームレンズＺＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
０．６５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜１．００ …（５）
但し、
ＴＬｔ：望遠端状態における全系の光学全長、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
0.65 <TLt / ft <1.00 (5)
However,
TLt: optical total length of the entire system in the telephoto end state,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
条件式（５）は、望遠端状態における光学全長を規定したものである。条件式（５）の下限値を下回ると、各レンズ群の屈折力を大きくする必要があり、望遠端状態における倍率色収差や球面収差が大きくなる。一方、条件式（５）の上限値を上回ると、焦点距離に
比して望遠端状態における光学全長が大きくなり、携帯性が損なわれる。条件式（５）を満足することで、良好な光学性能と小型化を達成することができる。
Conditional expression (5) defines the total optical length in the telephoto end state. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, it is necessary to increase the refractive power of each lens unit, and the lateral chromatic aberration and spherical aberration in the telephoto end state will increase. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (5) is exceeded, the total optical length in the telephoto end state is greater than the focal length, and portability is impaired. Satisfying conditional expression (5) makes it possible to achieve good optical performance and downsizing.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を０．９０とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を０．７０とすることが好ましい。 In order to ensure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.90. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.70.
本実施形態のズームレンズＺＬは、次の条件式（６）を満足することが好ましい。 The zoom lens ZL according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (6).
２．０＜（ｆｔ／ｆｗ）×（β２ｗ／β２ｔ） ＜５．０ …（６）
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離、
β２ｗ：広角端状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率、
β２ｔ：望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率。
2.0 <(ft / fw) × (β2w / β2t) <5.0 (6)
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state,
β2w: lateral magnification of the second lens group G2 in the wide-angle end state,
β2t: lateral magnification of the second lens group G2 in the telephoto end state.
条件式（６）は、変倍における第２レンズ群Ｇ２の変倍比を規定したものである。条件式（６）の下限値を下回ると、全系の変倍における第２レンズ群Ｇ２の変倍の寄与を大きくするために、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が大きくなり、変倍による非点収差の変動が大きくなる。一方、条件式（６）の上限値を上回ると、全系の変倍における第２レンズ群Ｇ２の変倍の寄与が小さくなる分、第３レンズ群Ｇ３の移動量が増え、光学系が大型化し、変倍による球面収差の変動も大きくなる。条件式（６）を満足することで、良好な光学性能を保ちながら、高変倍化と小型化を達成することができる。 Conditional expression (6) defines the zoom ratio of the second lens group G2 in zooming. If the lower limit of conditional expression (6) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 increases in order to increase the contribution of the second lens group G2 to the variable magnification of the entire system. The variation of point aberration increases. On the other hand, if the upper limit value of conditional expression (6) is exceeded, the amount of movement of the third lens group G3 increases as the contribution of zooming of the second lens group G2 to the zooming of the entire system decreases, and the optical system becomes large. As a result, the variation of spherical aberration due to zooming increases. By satisfying conditional expression (6), it is possible to achieve high zooming and miniaturization while maintaining good optical performance.
上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を４．５とすることが好ましい。上記実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を２．５とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 4.5. In order to secure the effect of the embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 2.5.
本実施形態のズームレンズＺＬにおいては、第４レンズ群Ｇ４が、広角端状態から望遠端状態への変倍の際には、物体側へ凸状の軌跡で移動することが好ましい。この構成により、変倍の中間焦点距離での像面湾曲を補正することが可能であり、良好な光学性能を達成することができる。 In the zoom lens ZL of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. With this configuration, it is possible to correct curvature of field at an intermediate focal length of variable magnification, and it is possible to achieve good optical performance.
本実施形態のズームレンズＺＬは、第１レンズ群Ｇ１が、１枚の負レンズと少なくとも２枚の正レンズとから構成され、前記負レンズと前記正レンズとが次の条件式（７），（８）を満足することが好ましい。 In the zoom lens ZL according to the present embodiment, the first lens group G1 includes one negative lens and at least two positive lenses, and the negative lens and the positive lens have the following conditional expressions (7), It is preferable to satisfy (8).
νｄｎ＞３０ …（７）
νｄｐ＞７５ …（８）
但し、
νｄｎ：第１レンズ群Ｇ１を構成する前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数、
νｄｐ：第１レンズ群Ｇ１を構成する前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数。
νdn> 30 (7)
νdp> 75 (8)
However,
νdn: Abbe number based on the d-line of the negative lens constituting the first lens group G1,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group G1.
第１レンズ群Ｇ１に、１枚の負レンズと少なくとも２枚の正レンズを配置することにより、望遠端状態における全系の焦点距離が大きくなっても、倍率色収差や像面湾曲の増大を抑えることが可能となる。 By disposing one negative lens and at least two positive lenses in the first lens group G1, even if the focal length of the entire system in the telephoto end state is increased, the increase in lateral chromatic aberration and curvature of field is suppressed. It becomes possible.
条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１を構成する負レンズのアッベ数を規定したものである。条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズのアッベ数を規定したものである。これら条件式（７）及び条件式（８）はそれぞれ下限値を下回ると、望遠端状態に
おける倍率色収差が大きくなる。条件式（７）及び条件式（８）を同時に満足することにより、高変倍の望遠端状態であっても、良好な光学性能を達成することができる。
Conditional expression (7) defines the Abbe number of the negative lens constituting the first lens group G1. Conditional expression (8) defines the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group G1. When these conditional expressions (7) and (8) are less than the lower limit values, the lateral chromatic aberration in the telephoto end state increases. By satisfying the conditional expression (7) and the conditional expression (8) at the same time, good optical performance can be achieved even in the telephoto end state with a high zoom ratio.
さらに、本実施形態のズームレンズＺＬにおいては、第１レンズ群Ｇ１が、１枚の負レンズと少なくとも２枚の正レンズとから構成され、前記負レンズが上記条件式（７）を満足するとともに、前記正レンズの少なくとも１枚が条件式（９）を満足することがより好ましい。 Furthermore, in the zoom lens ZL according to the present embodiment, the first lens group G1 includes one negative lens and at least two positive lenses, and the negative lens satisfies the conditional expression (7). More preferably, at least one of the positive lenses satisfies the conditional expression (9).
νｄｎ＞３０ …（７）
νｄｐ＞９０ …（９）
但し、
νｄｎ：第１レンズ群Ｇ１を構成する前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数、
νｄｐ：第１レンズ群Ｇ１を構成する前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数。
νdn> 30 (7)
νdp> 90 (9)
However,
νdn: Abbe number based on the d-line of the negative lens constituting the first lens group G1,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group G1.
条件式（９）は、第１レンズ群Ｇ１を構成する正レンズのアッベ数を規定したものである。条件式（７）及び条件式（９）の下限値をそれぞれ下回ると、望遠端状態における倍率色収差が大きくなる。条件式（７）及び条件式（９）を同時に満足することにより、高変倍の望遠端状態であっても、良好な光学性能を達成することができる。 Conditional expression (9) defines the Abbe number of the positive lens constituting the first lens group G1. If the lower limit values of conditional expression (7) and conditional expression (9) are not reached, the lateral chromatic aberration in the telephoto end state becomes large. By satisfying the conditional expression (7) and the conditional expression (9) at the same time, good optical performance can be achieved even in the telephoto end state with a high zoom ratio.
図３及び図４に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）の構成を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズ（ズームレンズＺＬ）の不図示のシャッタが開放されて、ズームレンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニターＭを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 3 and 4 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the above-described zoom lens ZL. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens (zoom lens ZL) is opened, and light from the subject (object) is condensed by the zoom lens ZL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).
このカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部ＥＦ、撮影レンズＺＬを広角端状態から望遠端状態にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）ボタンＢ２、及び、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ３等が配置されている。図４では、カメラＣＡＭとズームレンズＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、ズームレンズＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。 The camera CAM includes an auxiliary light emitting unit EF that emits auxiliary light when the subject is dark, a wide (W) -tele (T) button B2 for zooming the photographing lens ZL from the wide-angle end state to the telephoto end state, In addition, function buttons B3 and the like used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged. FIG. 4 illustrates a compact type camera in which the camera CAM and the zoom lens ZL are integrally formed. However, as an optical device, a single-lens reflex camera in which a lens barrel having the zoom lens ZL and a camera body main body can be attached and detached. But it ’s okay.
続いて、図５を参照しながら、上述のズームレンズＺＬの製造方法の概略を説明する。まず、鏡筒内に、第１レンズ群Ｇ１〜第４レンズ群Ｇ４を組み込む（ステップＳＴ１０）。この組み込みステップにおいて、第１レンズ群Ｇ１は正の屈折力を持つように、第２レンズ群Ｇ２は負の屈折力を持つように、第３レンズ群Ｇ３は正の屈折力を持つように、第４レンズ群Ｇ４は正の屈折力を持つように、各レンズを配置する。次に、少なくとも、第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が、光軸上を移動して変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。続いて、第３レンズ群Ｇ３が、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとから構成され、以下の条件式（１），（２）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ３０）。 Next, an outline of a method for manufacturing the zoom lens ZL will be described with reference to FIG. First, the first lens group G1 to the fourth lens group G4 are assembled in the lens barrel (step ST10). In this incorporation step, the first lens group G1 has a positive refractive power, the second lens group G2 has a negative refractive power, and the third lens group G3 has a positive refractive power. Each lens is arranged so that the fourth lens group G4 has a positive refractive power. Next, each lens is arranged so that at least the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 move on the optical axis and perform zooming (step ST20). Subsequently, the third lens group G3 includes a third A lens group G3A having a positive refractive power and a third B lens group G3B having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expressions (1) and (2) (step ST30).
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０ …（１）
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００ …（２）
但し、
Ｄ：第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとの間隔、
ｆ３Ａ：第３Ａレンズ群Ｇ３Ａの焦点距離、
ｆ３Ｂ：第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂの焦点距離、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離。
0.20 <D / f3A <0.60 (1)
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00 (2)
However,
D: the distance between the third A lens group G3A and the third B lens group G3B,
f3A: focal length of the 3A lens group G3A,
f3B: focal length of the third B lens group G3B,
f3: focal length of the third lens group G3.
例えば、図１に示すズームレンズＺＬでは、第１レンズ群Ｇ１として、物体側から順に並んで、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸面の正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４とを配置した。第２レンズ群Ｇ２として、物体側から順に並んで、両凹面の負レンズＬ２１と、両凹面の負レンズＬ２２と、両凸面の正レンズＬ２３と両凹面の負レンズＬ２４との接合レンズとを配置した。第３レンズ群Ｇ３として、物体側から順に並んで、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとを配置した。なお、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａとして、物体側から順に並んで、両凸面の正レンズＬ３１と、両凸面の正レンズＬ３２と両凹面の負レンズＬ３３との接合レンズとを配置した。また、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとして、物体側から順に並んで、両凸面の正レンズＬ３４と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５とを配置した。第４レンズ群Ｇ４として、物体側から順に並んで、両凸面の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズを配置した。そして、第１レンズ群Ｇ１が物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２が像側へ移動し、第３レンズ群Ｇが物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側へ凸上の軌跡で移動し、条件式（１）の対応値が０．３８となり、条件式（２）の対応値が−２．２１となるように、各レンズを配置した。 For example, in the zoom lens ZL shown in FIG. 1, as the first lens group G1, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 arranged in order from the object side and having a concave surface facing the image side, and a positive meniscus lens L12 having a biconvex surface, A positive meniscus lens L13 and a positive meniscus lens L14 were disposed. As the second lens group G2, a biconcave negative lens L21, a biconcave negative lens L22, and a cemented lens of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24 are arranged in order from the object side. did. As the third lens group G3, a third A lens group G3A and a third B lens group G3B are arranged in order from the object side. As the third A lens group G3A, a biconvex positive lens L31 and a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33 are arranged in order from the object side. Further, as the third B lens group G3B, a biconvex positive lens L34 and a negative meniscus lens L35 having a concave surface facing the object side are arranged in order from the object side. As the fourth lens group G4, a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side is arranged in order from the object side. The first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G moves to the object side, and the fourth lens group G4 is convex to the object side. Each lens was arranged so that it moved along the locus, the corresponding value of conditional expression (1) was 0.38, and the corresponding value of conditional expression (2) was -2.21.
以上のような本実施形態の製造方法によれば、変倍比が３０倍を超える高倍率ズームでありながら、小型化を達成したズームレンズＺＬを得ることができる。 According to the manufacturing method of the present embodiment as described above, it is possible to obtain a zoom lens ZL that achieves miniaturization while achieving a high-power zoom with a zoom ratio exceeding 30 times.
以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１を示すが、これは第１実施例における各諸元の表である。 Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Table 1 is shown below, which is a table of specifications in the first embodiment.
表中の［全体諸元］において、ｆは焦点距離を、ＦｎｏはＦナンバーを、ωは半画角（最大入射角、単位：度［°］）を、Ｙは像高を示す。 In [Overall specifications] in the table, f represents a focal length, Fno represents an F number, ω represents a half angle of view (maximum incident angle, unit: degree [°]), and Y represents an image height.
表中の［レンズデータ］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を、Ｒは各光学面の曲率半径を、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはレンズの材質のｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、νｄはレンズの材質のｄ線に対するアッベ数を示す。物面は物体面を、（可変）は可変の面間隔を、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、(絞りＳ)は開口絞りＳを、(絞りＦＳ)はフレアカット絞りＦＳを、像面は像面Ｉを示す。空気の屈折率「1.000000」は省略する。レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens data] in the table, the surface number indicates the order of the optical surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, R indicates the radius of curvature of each optical surface, and D indicates the next optical surface from each optical surface. The surface interval, which is the distance on the optical axis to (or the image plane), nd represents the refractive index of the lens material with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd represents the Abbe number with respect to the d-line of the lens material. The object surface is the object surface, (variable) is the variable surface interval, “∞” of the radius of curvature is the plane or aperture, (aperture S) is the aperture aperture S, (aperture FS) is the flare cut aperture FS, The image plane indicates the image plane I. The refractive index of air “1.000000” is omitted. When the lens surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
表中の［非球面データ］には、［レンズデータ］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens data] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, R is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .
Ｘ（ｙ）＝ｙ2／［Ｒ×｛１＋（１−κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝］
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 …（ａ）
X (y) = y 2 / [R × {1+ (1−κ × y 2 / R 2 ) 1/2 }]
+ A4 × y 4 + A6 ×
表中の［ズーミングデータ］において、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各状態における、Ｄｉ（但し、ｉは整数）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を、Ｂｆは最も像側に配置されている光学部材の像側の面から近軸像面までの距離を、Ｂｆ（空気換算）は最終光学面から近軸像面までの空気換算した際の距離を、ＴＬはレンズ全長を示す。 In [Zooming data] in the table, Di (where i is an integer) in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state is the variable distance between the i-th surface and the (i + 1) -th surface. Is the distance from the image-side surface of the optical member arranged closest to the image side to the paraxial image plane, and Bf (air equivalent) is the distance when converted from the final optical surface to the paraxial image plane in terms of air, TL indicates the total lens length.
表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号を、群焦点距離は各群の焦点距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G represents a group number, the first group surface represents the surface number of the most object side of each group, and the group focal length represents the focal length of each group.
表中の［条件式］において、上記の条件式（１）〜（８）に対応する値を示す。 In [Conditional Expression] in the table, values corresponding to the conditional expressions (1) to (8) are shown.
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. The unit is not limited to “mm”, and other suitable units can be used.
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.
（第１実施例）
第１実施例について、図１，図２及び表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係るズームレンズＺＬの構成及び広角端状態から望遠端状態までのズーム軌跡を示したものである。第１実施例に係るズームレンズＺＬは、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を持つ第４レンズ群Ｇ４とを有する。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. FIG. 1 shows the configuration of the zoom lens ZL according to the first embodiment and the zoom locus from the wide-angle end state to the telephoto end state. As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having a negative refractive power. A second lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power;
変倍時には、広角端状態から望遠端状態にかけて、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増加し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１が物体側へ移動し、第２レンズ群が像側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３が物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４が物体側へ凸状の軌跡で移動する。 At the time of zooming, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 increases from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 moves to the object side, the second lens group moves to the image side, and the third lens group G3 moves to the object side so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 changes. The fourth lens group G4 moves along a locus convex toward the object side.
第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸面の正メニスカスレンズＬ１２との接合レンズと、正メニスカスレンズＬ１３と、正メニスカスレンズＬ１４とから構成されている。 The first lens group G1 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L12 having a biconvex surface, a positive meniscus lens L13, It comprises a positive meniscus lens L14.
第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凹面の負レンズＬ２１と、両凹面の負レンズＬ２２と、両凸面の正レンズＬ２３と両凹面の負レンズＬ２４との接合レンズから構成されている。 The second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L21, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24 arranged in order from the object side along the optical axis. It consists of a cemented lens.
第３レンズ群Ｇ３は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第３Ａレンズ群Ｇ３Ａと、第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂとから構成されている。第３Ａレンズ群Ｇ３Ａは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸面の正レンズＬ３１と、両凸面の正レンズＬ３２と両凹面の負レンズＬ３３との接合レンズとから構成されている。第３Ｂレンズ群Ｇ３Ｂは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸面の正レンズＬ３４と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３５から構成されている。第３Ａレンズ群Ｇ３Ａを構成する正レンズＬ３２の物体側の面は、非球面である。 The third lens group G3 includes a third A lens group G3A and a third B lens group G3B arranged in order from the object side along the optical axis. The third A lens group G3A includes a biconvex positive lens L31 and a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33, which are arranged in order from the object side along the optical axis. . The third lens group G3B is composed of a biconvex positive lens L34 and a negative meniscus lens L35 having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The object side surface of the positive lens L32 constituting the third A lens group G3A is an aspherical surface.
第４レンズ群Ｇ４は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸面の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとの接合レンズから構成されている。 The fourth lens group G4 is composed of a cemented lens of a biconvex positive lens L41 and a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the object side, which are arranged in order from the object side along the optical axis.
開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の物体側に配置され、変倍時には広角端状態から望遠端状態において第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。 The aperture stop S is disposed on the object side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state during zooming.
フレアカット絞りＦＳは、第３レンズ群Ｇ３の像側に配置され、変倍時には広角端状態から望遠端状態において第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。 The flare cut stop FS is disposed on the image side of the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 from the wide-angle end state to the telephoto end state during zooming.
像面Ｉの物体側に、赤外域の波長をカットするフィルターＦＬを配置している。 On the object side of the image plane I, a filter FL for cutting the wavelength in the infrared region is arranged.
以下の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１〜３０が、図１に示す曲率半径Ｒ１〜Ｒ３０の各光学面に対応している。第１実施例では、第１８面が、非球面形状に形成されている。 Table 1 below shows the values of each item in the first embodiment. Surface numbers 1 to 30 in Table 1 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R30 shown in FIG. In the first embodiment, the eighteenth surface is formed in an aspherical shape.
（表１）
［全体諸元］
ズーム比 38.870
広角端 中間位置 望遠端
ｆ 4.60 29.05 178.8
Ｆno 3.47 4.93 6.18
ω 42.0 8.0 1.3
Ｙ 3.40 4.05 4.05
［レンズデータ］
面番号 Ｒ Ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 269.6148 1.5000 1.910822 35.25
2 71.3886 4.8500 1.497820 82.51
3 -315.0821 0.1000
4 78.7278 3.3000 1.593190 67.90
5 330.8712 0.1000
6 45.9306 4.0000 1.497820 82.51
7 174.0316 D7(可変)
8 -1287.0807 1.1000 1.816000 46.62
9 9.9904 5.0000
10 -30.3033 0.7000 1.816000 46.62
11 50.8452 0.1000
12 20.8421 3.6500 1.846660 23.78
13 -42.2321 0.7000 1.772499 49.61
14 89.7665 D14(可変)
15 0.0000 1.0000 (絞りS)
16 9.6228 2.6000 1.593190 67.90
17 -72.1550 0.1500
＊18 18.0687 2.2000 1.497820 82.51
19 -20.7232 0.7000 1.910822 35.25
20 26.9963 7.0000
21 29.8028 3.0000 1.910822 35.25
22 -368.8275 1.4500
23 -7.0909 0.7000 1.754999 52.31
24 -18.1857 0.0000
25 0.0000 D25(可変) (絞りFS)
26 24.7109 2.5000 1.729157 54.68
27 -18.1595 1.0000 1.761820 26.56
28 -82.1568 D28(可変)
29 0.0000 0.8000 1.516330 64.14
30 0.0000 Bf
像面 ∞
［非球面データ］
第１８面
κ=-4.7263
A4＝3.95025E-05，A6＝-1.58798E-06，A8＝0.00000E+00，A10＝0.00000E+00
［ズーミングデータ］
広角端 中間位置 望遠端
ｆ 4.60 29.05 178.8
Ｄ７ 0.7913 30.9913 55.1913
Ｄ14 50.8911 12.9911 2.7911
Ｄ25 2.9065 8.9065 25.6509
Ｄ28 2.3552 14.2165 3.2491
Ｂｆ 1.0000 1.0000 1.0000
Ｂｆ(空気換算) 3.8828 15.7441 4.7768
ＴＬ 106.1442 116.3055 136.0825
［ズームレンズ群データ］
群番号 群初面 群焦点距離
Ｇ１ １ 76.8247
Ｇ２ ８ -10.4773
Ｇ３ 16 18.2284
（Ｇ３Ａ 16 18.4628）
（Ｇ３Ｂ 21 -40.3558）
Ｇ４ 26 27.3848
［条件式］
（１） Ｄ／ｆ３Ａ＝０．３８
（２） （−ｆ３Ｂ）／ｆ３＝２．２１
（３） ｆ３／ｆｗ＝３．９６
（４） （ｒａ＋ｒｂ）／（ｒａ−ｒｂ）＝−２．２８
（５） ＴＬｔ／ｆｔ＜１．０＝０．７６
（６） （ｆｔ／ｆｗ）×（β２ｗ／β２ｔ）＝３．９０
（７） νｄｎ＝３５．２５
（８） νｄｐ＝８２．５１
(Table 1)
[Overall specifications]
Zoom ratio 38.870
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 4.60 29.05 178.8
Fno 3.47 4.93 6.18
ω 42.0 8.0 1.3
Y 3.40 4.05 4.05
[Lens data]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 269.6148 1.5000 1.910822 35.25
2 71.3886 4.8500 1.497820 82.51
3 -315.0821 0.1000
4 78.7278 3.3000 1.593190 67.90
5 330.8712 0.1000
6 45.9306 4.0000 1.497820 82.51
7 174.0316 D7 (variable)
8 -1287.0807 1.1000 1.816000 46.62
9 9.9904 5.0000
10 -30.3033 0.7000 1.816000 46.62
11 50.8452 0.1000
12 20.8421 3.6500 1.846660 23.78
13 -42.2321 0.7000 1.772499 49.61
14 89.7665 D14 (variable)
15 0.0000 1.0000 (Aperture S)
16 9.6228 2.6000 1.593190 67.90
17 -72.1550 0.1500
* 18 18.0687 2.2000 1.497820 82.51
19 -20.7232 0.7000 1.910822 35.25
20 26.9963 7.0000
21 29.8028 3.0000 1.910822 35.25
22 -368.8275 1.4500
23 -7.0909 0.7000 1.754999 52.31
24 -18.1857 0.0000
25 0.0000 D25 (variable) (Aperture FS)
26 24.7109 2.5000 1.729157 54.68
27 -18.1595 1.0000 1.761820 26.56
28 -82.1568 D28 (variable)
29 0.0000 0.8000 1.516330 64.14
30 0.0000 Bf
Image plane ∞
[Aspherical data]
18th surface κ = -4.7263
A4 = 3.95025E-05, A6 = -1.58798E-06, A8 = 0.000000 + 00, A10 = 0.000000 + 00
[Zooming data]
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 4.60 29.05 178.8
D7 0.7913 30.9913 55.1913
D14 50.8911 12.9911 2.7911
D25 2.9065 8.9065 25.6509
D28 2.3552 14.2165 3.2491
Bf 1.0000 1.0000 1.0000
Bf (air equivalent) 3.8828 15.7441 4.7768
TL 106.1442 116.3055 136.0825
[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 76.8247
G2 8 -10.4773
G3 16 18.2284
(G3A 16 18.4628)
(G3B 21 -40.3558)
G4 26 27.3848
[Conditional expression]
(1) D / f3A = 0.38
(2) (−f3B) /f3=2.21
(3) f3 / fw = 3.96
(4) (ra + rb) / (ra−rb) = − 2.28
(5) TLt / ft <1.0 = 0.76
(6) (ft / fw) × (β2w / β2t) = 3.90
(7) νdn = 35.25
(8) νdp = 82.51
表１から、本実施例に係るズームレンズＺＬは、上記条件式（１）〜（８）を満たすことが分かる。 From Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL according to the present example satisfies the conditional expressions (1) to (8).
図２は、第１実施例に係るズームレンズＺＬの諸収差図（具体的には、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、コマ収差図及び倍率色収差図）であり、図２（ａ）は広角端状態（ｆ＝4.60）における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｂ）は中間焦点距離状態（ｆ＝29.05）における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｃ）は望遠端状態（ｆ＝178.8）における撮影距離無限遠での諸収差図である。 FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (specifically, a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, a coma diagram, and a lateral chromatic aberration diagram) of the zoom lens ZL according to the first example, and FIG. FIG. 2A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (f = 4.60), and FIG. 2B is a graph of various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state (f = 29.05). FIG. 2C is a diagram of various aberrations at the photographing distance infinite in the telephoto end state (f = 178.8).
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を示す。ｄ，ｇは、それぞれｄ線（波長587.6nm），ｇ線（波長435.8nm）における収差を表す。また、記載のないものは、ｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様である。 In each aberration diagram, FNO indicates an F number, and Y indicates an image height. d and g represent aberrations in the d-line (wavelength 587.6 nm) and g-line (wavelength 435.8 nm), respectively. Those not described indicate aberrations at the d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples.
各収差図から明らかなように、第１実施例は、諸収差が良好に補正され、優れた光学性能を有することが分かる。 As is apparent from each aberration diagram, it can be seen that the first example has excellent optical performance with various aberrations corrected satisfactorily.
ここまで、本発明を分かりやすくするために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 So far, in order to make the present invention easy to understand, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.
以上のように、本実施形態によれば、電子撮像素子を用いたデジタルカメラやビデオカメラに適した、変倍比が３０倍を超える高倍率ズームでありながら、高性能で、小型化を達成した、ズームレンズを提供することができた。 As described above, according to the present embodiment, high-performance zoom with a zoom ratio exceeding 30 times suitable for digital cameras and video cameras using an electronic image sensor is achieved, and high performance and miniaturization are achieved. We were able to provide a zoom lens.
ＺＬ ズームレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｓ 開口絞り
ＦＳ フレアカット絞り
ＦＬ フィルター
Ｉ 像面
ＣＡＭ デジタルスチルカメラ（光学機器）
ZL zoom lens G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group G4 fourth lens group S aperture stop FS flare cut stop FL filter I image plane CAM digital still camera (optical equipment)
Claims (10)
少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸上を移動することにより変倍を行い、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とから構成され、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００
但し、
Ｄ：前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; A fourth lens group having refractive power,
At least the first lens group, the second lens group, and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis,
The third lens group includes a third A lens group having a positive refractive power and a third B lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens characterized by satisfying
0.20 <D / f3A <0.60
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00
However,
D: an interval between the third A lens group and the third B lens group,
f3A: focal length of the third A lens group,
f3B: focal length of the third B lens group,
f3: focal length of the third lens group.
３．０＜ｆ３／ｆｗ＜５．０
但し、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
3.0 <f3 / fw <5.0
However,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
−３．０＜（ｒａ＋ｒｂ）／（ｒａ−ｒｂ）＜−２．０
但し、
ｒａ：前記第３Ｂレンズ群を構成する前記負メニスカスレンズの物体側面の曲率半径
ｒｂ：前記第３Ｂレンズ群を構成する前記負メニスカスレンズの像側面の曲率半径。 The third B lens group includes a positive lens arranged in order from the object side along the optical axis and a negative meniscus lens having a concave surface on the object side, and satisfies the following conditional expression: The zoom lens according to 1 or 2.
−3.0 <(ra + rb) / (ra−rb) <− 2.0
However,
ra: radius of curvature of the object side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group rb: radius of curvature of the image side surface of the negative meniscus lens constituting the third B lens group.
０．６５＜ＴＬｔ／ｆｔ＜１．００
但し、
ＴＬｔ：望遠端状態における全系の光学全長、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.65 <TLt / ft <1.00
However,
TLt: optical total length of the entire system in the telephoto end state,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
２．０＜（ｆｔ／ｆｗ）×（β２ｗ／β２ｔ） ＜５．０
但し、
ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離、
ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離、
β２ｗ：広角端状態における前記第２レンズ群の横倍率、
β２ｔ：望遠端状態における前記第２レンズ群の横倍率。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
2.0 <(ft / fw) × (β2w / β2t) <5.0
However,
ft: focal length of the entire system in the telephoto end state,
fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state,
β2w: lateral magnification of the second lens group in the wide-angle end state,
β2t: lateral magnification of the second lens group in the telephoto end state.
νｄｎ＞３０
νｄｐ＞７５
但し、
νｄｎ：前記第１レンズ群を構成する前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数、
νｄｐ：前記第１レンズ群を構成する前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数。 The first lens group includes one negative lens and at least two positive lenses, and the negative lens and the positive lens satisfy the following conditional expression: The zoom lens according to claim 6.
νdn> 30
νdp> 75
However,
νdn: Abbe number based on the d-line of the negative lens constituting the first lens group,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group.
νｄｐ＞９０
但し、
νｄｐ：前記第１レンズ群を構成する前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数。 The zoom lens according to claim 7, wherein at least one of the positive lenses constituting the first lens group satisfies the following conditional expression.
νdp> 90
However,
νdp: Abbe number based on the d-line of the positive lens constituting the first lens group.
少なくとも前記第１レンズ群、前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群が光軸上を移動することにより変倍を行い、
前記第３レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第３Ａレンズ群と、負の屈折力を持つ第３Ｂレンズ群とから構成され、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とするズームレンズの製造方法。
ことを特徴とするズームレンズの製造方法。
０．２０＜Ｄ／ｆ３Ａ＜０．６０
１．５０＜（−ｆ３Ｂ）／ｆ３＜４．００
但し、
Ｄ：前記第３Ａレンズ群と前記第３Ｂレンズ群との間隔、
ｆ３Ａ：前記第３Ａレンズ群の焦点距離、
ｆ３Ｂ：前記第３Ｂレンズ群の焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離。 A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis; A method of manufacturing a zoom lens having a fourth lens group having refractive power,
At least the first lens group, the second lens group, and the third lens group perform zooming by moving on the optical axis,
The third lens group includes a third A lens group having a positive refractive power and a third B lens group having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method, wherein each lens is incorporated in a lens barrel so as to satisfy the above.
A method for manufacturing a zoom lens.
0.20 <D / f3A <0.60
1.50 <(− f3B) / f3 <4.00
However,
D: an interval between the third A lens group and the third B lens group,
f3A: focal length of the third A lens group,
f3B: focal length of the third B lens group,
f3: focal length of the third lens group.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012013566A JP5870709B2 (en) | 2012-01-25 | 2012-01-25 | Zoom lens and optical device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012013566A JP5870709B2 (en) | 2012-01-25 | 2012-01-25 | Zoom lens and optical device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013152372A true JP2013152372A (en) | 2013-08-08 |
| JP5870709B2 JP5870709B2 (en) | 2016-03-01 |
Family
ID=49048760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012013566A Active JP5870709B2 (en) | 2012-01-25 | 2012-01-25 | Zoom lens and optical device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5870709B2 (en) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000275523A (en) * | 1999-03-23 | 2000-10-06 | Olympus Optical Co Ltd | Zoom lens system |
| WO2006090660A1 (en) * | 2005-02-22 | 2006-08-31 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Zoom lens system, imaging apparatus and camera |
| JP2007065525A (en) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Konica Minolta Photo Imaging Inc | Lens unit and imaging device provided with the same |
| JP2008145501A (en) * | 2006-12-06 | 2008-06-26 | Ricoh Co Ltd | Zoom lens, camera device and personal digital assistant |
| JP2009047903A (en) * | 2007-08-20 | 2009-03-05 | Sony Corp | Zoom lens and imaging apparatus |
| US20090290216A1 (en) * | 2008-05-26 | 2009-11-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus having the same |
| US20100033839A1 (en) * | 2008-08-08 | 2010-02-11 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus having the same |
| JP2011008234A (en) * | 2009-05-22 | 2011-01-13 | Hoya Corp | High zoom-ratio zoom lens system |
-
2012
- 2012-01-25 JP JP2012013566A patent/JP5870709B2/en active Active
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000275523A (en) * | 1999-03-23 | 2000-10-06 | Olympus Optical Co Ltd | Zoom lens system |
| WO2006090660A1 (en) * | 2005-02-22 | 2006-08-31 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Zoom lens system, imaging apparatus and camera |
| US20090128924A1 (en) * | 2005-02-22 | 2009-05-21 | Katsu Yamada | Zoom Lens System, Imaging Device and Camera |
| JP2007065525A (en) * | 2005-09-02 | 2007-03-15 | Konica Minolta Photo Imaging Inc | Lens unit and imaging device provided with the same |
| JP2008145501A (en) * | 2006-12-06 | 2008-06-26 | Ricoh Co Ltd | Zoom lens, camera device and personal digital assistant |
| JP2009047903A (en) * | 2007-08-20 | 2009-03-05 | Sony Corp | Zoom lens and imaging apparatus |
| US20090290216A1 (en) * | 2008-05-26 | 2009-11-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus having the same |
| JP2009282439A (en) * | 2008-05-26 | 2009-12-03 | Canon Inc | Zoom lens, and imaging device provided therewith |
| US20100033839A1 (en) * | 2008-08-08 | 2010-02-11 | Canon Kabushiki Kaisha | Zoom lens and image pickup apparatus having the same |
| JP2010039429A (en) * | 2008-08-08 | 2010-02-18 | Canon Inc | Zoom lens and image capturing apparatus with the same |
| JP2011008234A (en) * | 2009-05-22 | 2011-01-13 | Hoya Corp | High zoom-ratio zoom lens system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5870709B2 (en) | 2016-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5458477B2 (en) | Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system magnification method | |
| JP5904273B2 (en) | Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method | |
| JP5135723B2 (en) | Zoom lens having image stabilization function, image pickup apparatus, image stabilization method for zoom lens, and zooming method for zoom lens | |
| JP5742100B2 (en) | Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method | |
| JP2008026880A (en) | Zoom lens, imaging apparatus and method for varying power of the zoom lens | |
| JP5594607B2 (en) | Zoom lens and imaging device | |
| JP6467769B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| WO2010004806A1 (en) | Zoom lens, optical device having same, and zoom lens manufacturing method | |
| WO2015075904A1 (en) | Zoom lens, optical device, and method for manufacturing zoom lens | |
| JP6467770B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| JP5622103B2 (en) | Zoom lens, optical apparatus equipped with the zoom lens, and method of manufacturing the zoom lens | |
| JP5724189B2 (en) | Variable magnification optical system, optical device | |
| JP5919840B2 (en) | Zoom lens and optical device | |
| JP2013195560A (en) | Optical system, optical device, and method of manufacturing optical system | |
| JP5273167B2 (en) | Variable-magnification optical system, optical device, and variable-magnification optical system manufacturing method | |
| JP2014098794A (en) | Variable power optical system, optical device, and method for manufacturing the variable power optical system | |
| JP6583420B2 (en) | Zoom lens and optical equipment | |
| JP5201460B2 (en) | Zoom lens, optical apparatus having the same, and zooming method | |
| JP5906759B2 (en) | Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens | |
| JP2016156941A (en) | Lens system, optical device, and method for manufacturing lens system | |
| JP5212813B2 (en) | Zoom lens, optical device including the same, and manufacturing method | |
| JP5594606B2 (en) | Zoom lens and imaging device | |
| JP5115870B2 (en) | Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens | |
| JP6265022B2 (en) | Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method | |
| JP5870709B2 (en) | Zoom lens and optical device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141001 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150615 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150623 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150727 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151215 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151228 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5870709 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |