JP2013113267A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】機関始動時のＮＯｘ浄化性能を確保しつつ、燃費の悪化を抑えることのできる内燃機関の排気浄化装置を提供する。
【解決手段】エンジン１には、還元剤の供給によりＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化触媒４１と、尿素水を排気通路２６内に噴射する尿素添加弁２３０とが設けられている。制御装置８０は、機関停止後に尿素添加弁２３０から尿素水を噴射する。
【選択図】図１

Description

本発明は、内燃機関の排気浄化装置に関するものである。

例えば特許文献１に記載されているように、排気中の窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化するＮＯｘ浄化触媒と、同触媒でのＮＯｘ浄化に利用する還元剤を排気通路内に供給する還元剤供給機構とを備える内燃機関の排気浄化装置が知られている。

この排気浄化装置では、機関運転中において、還元剤供給機構に設けられた還元剤噴射弁から排気通路に向けて尿素水が噴射される。噴射された尿素水は、排気の熱によって加水分解されてアンモニアとなる。そしてこのアンモニアが還元剤としてＮＯｘ浄化触媒に吸着される。

ところで、機関始動が開始されると燃焼室からＮＯｘが排出されるため、機関始動後において速やかにＮＯｘを浄化することが望ましい。そこで、例えば特許文献１に記載の装置では、機関始動に先立って十分な量のアンモニアをＮＯｘ浄化触媒に吸着される用にしている。より詳細には、イグニッションスイッチがオフ操作されたときのＮＯｘ浄化触媒のアンモニア吸着量が目標値に達しているかどうかを判定するようにしている。そして、アンモニア吸着量が目標値に満たないときには、アイドル運転及び還元剤供給を継続して行い、アンモニア吸着量が目標値に達すると機関を停止させるようにしている。

特開２００９−１９７７２８号公報

ところで、上述した従来の装置では、イグニッションスイッチがオフ操作されても、アンモニア吸着量が目標値に達するまでは機関運転が継続して行われる。つまり機関停止が遅延処理される。従って、機関始動時のＮＯｘ浄化性能は確保されるものの、機関停止の遅延処理中に消費される燃料の分だけ燃費は悪化してしまう。

この発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、機関始動時のＮＯｘ浄化性能を確保しつつ、燃費の悪化を抑えることのできる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、還元剤の供給によりＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化触媒と、還元剤を排気通路内に噴射する還元剤噴射弁とを備える内燃機関の排気浄化装置において、機関停止後に前記還元剤噴射弁からの還元剤噴射を行うことをその要旨とする。

同構成によれば、機関が停止した後に還元剤の噴射が行われる。つまり還元剤噴射に伴った機関運転が行われないため、燃費の悪化を抑えることができる。
また、機関停止後の排気通路内の温度は急激に低下するわけではなく、ある程度の期間が経過するまでは、還元剤が気化できる程度の高温状態になっていることが多い。従って、同構成によるように機関停止後に還元剤噴射を行うと、噴射された還元剤は排気通路の内部で気化した後、同排気通路内で滞留する。そして、機関始動時には、排気通路内に滞留した還元剤でＮＯｘが浄化される。また、機関始動時には、排気通路内に滞留した還元剤が排気とともにＮＯｘ浄化触媒に到達し、同ＮＯｘ浄化触媒にてＮＯｘが浄化される。従って、機関停止後に還元剤の噴射を行っても機関始動時のＮＯｘ浄化性能を確保することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤噴射を行うときの還元剤の噴射圧は、機関運転中の噴射圧よりも高くされることをその要旨とする。

同構成によれば、噴射圧の高圧化によって還元剤の霧化が促進されるため、還元剤の液滴化を抑えることができ、より多くの還元剤を気化させることができるようになる。
請求項３に記載の発明は、請求項１または２に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤は間欠噴射されることをその要旨とする。

還元剤を間欠噴射すると、連続噴射する場合と比較して、還元剤の霧化が促進される傾向にある。そこで同構成では、機関停止後の還元剤噴射を間欠噴射にて行うようにしている。従って、排気の流れがなく還元剤が霧化しにくい機関停止後において還元剤を噴射する場合でも、還元剤の霧化を促進させることができるようになる。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤噴射を行うときの還元剤噴射量は、排気通路内の温度が高いときほど多くなるように可変設定されることをその要旨とする。

排気通路内の温度が高いほど、噴射された還元剤は気化しやすくなる。そこで同構成では、排気通路内の温度が高いときほど還元剤の噴射量が多くなるようにしており、これによりＮＯｘの浄化性能がより適切に確保される。

請求項５に記載の発明は、請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤噴射弁の噴射孔は、前記ＮＯｘ浄化触媒に向かって開口されていることをその要旨とする。

機関が停止すると排気の流れがなくなるため、機関停止後に還元剤噴射を行う場合には、還元剤がＮＯｘ浄化触媒に届きにくくなる。この点、同構成では、還元剤噴射弁の噴射孔がＮＯｘ浄化触媒に向かって開口されているため、排気の流れが無くても還元剤をＮＯｘ浄化触媒に供給することができるようになる。なお、同構成と請求項２に記載の構成とを組み合わせる場合には、還元剤の噴射圧が高められるため、還元剤をＮＯｘ浄化触媒により一層供給することができるようになる。

請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記内燃機関は、所定の条件が成立したときに自動停止及び自動始動が行われる機関であり、自動停止が行われたときに前記還元剤噴射を行うことをその要旨とする。

燃費等を向上させるために、所定の条件が成立したときに自動停止及び自動始動を行う内燃機関では、自動停止及び自動始動を行わない内燃機関と比較して、機関の停止回数が多くなる。従って、自動停止及び自動始動を行う内燃機関において、上述した従来の装置のように機関停止の遅延処理を行うようにすると、遅延処理の実行回数が多くなり、燃費が悪化しやすくなる。この点、同構成では、自動停止及び自動始動が行われることにより機関の停止回数が多くなりやすい内燃機関において、自動停止が行われたときに還元剤噴射を行うようにしている。そのため、上述した機関停止の遅延処理を行う従来の装置に比べて燃費をより向上させることができる。

また、自動停止及び自動始動を行う内燃機関では、自動停止後、比較的短い時間が経過した後に再始動されることが多い、換言すれば、機関停止後、排気通路内の温度がある程度高いうちに再始動されることが多い。従って、自動停止後に還元剤噴射を行う場合には、噴射された還元剤が気化した後、液滴化する前に再始動される場合が多く、噴射された還元剤をＮＯｘ浄化のために有効利用することができる。そこで、同構成では、自動停止及び自動始動が行われる内燃機関、つまり機関停止後、排気通路内の温度がある程度高いうちに再始動されることが多い内燃機関において、自動停止が行われたときに還元剤噴射を行うようにしている。そのため、噴射された還元剤をＮＯｘ浄化のために有効利用することができるようになる。

請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤噴射弁に還元剤を供給する供給通路と、前記供給通路から還元剤を回収する回収手段とを備えており、前記回収手段は、機関停止時間が所定時間を超えたときに還元剤の回収を行うことをその要旨とする。

また、請求項８に記載の発明は、請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置において、前記還元剤噴射弁に還元剤を供給する供給通路と、前記供給通路から還元剤を回収する回収手段とを備えており、前記回収手段は、前記内燃機関のイグニッションスイッチがオフ操作されたときに還元剤の回収を行うことをその要旨とする。

機関停止後、還元剤噴射弁に還元剤を供給する供給通路内に還元剤が残留していると、同還元剤の凍結による体積増加によって供給通路等が損傷するおそれがある。そこで、請求項７や請求項８に記載の同構成では、そうした供給通路等の損傷を抑えるために、同供給通路から還元剤を回収する回収手段を備えるようにしている。

このようにして還元剤の回収を行った後に還元剤を噴射するときには、還元剤噴射弁や供給通路内を還元剤で満たす必要があり、こうした還元剤の充填が完了するまでは排気通路内に十分な量の還元剤を供給することができない。従って、還元剤の充填が完了するまではＮＯｘ浄化性能が低下するおそれがある。

他方、機関停止時間が短ければ、機関熱や排気熱などによって還元剤の凍結は抑えられる。逆にいえば、機関停止時間が長ければ、還元剤が凍結する可能性は高くなる。そのため、機関停止時間が短い場合には還元剤の回収を行う必要が無く、還元剤の回収を行わないのであれば上述した還元剤の充填も不要になるため、還元剤の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下も生じない。

そこで、請求項７に記載の発明では、機関停止時間が所定時間を超えたときに還元剤の回収を行うようにしている。従って、機関停止時間が所定時間よりも短く還元剤の凍結可能性が低いときには還元剤の回収が行われなくなる。従って、還元剤の回収頻度を抑えることができ、これにより還元剤の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下を抑えることができるようになる。

また、請求項８に記載の発明では、内燃機関のイグニッションスイッチがオフ操作されたときに還元剤の回収を行うようにしている。従って、機関停止時間が比較的短い傾向にある自動停止時には、還元剤の回収が行われなくなる。従って、同構成によっても、還元剤の回収頻度を抑えることができ、これにより還元剤の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下を抑えることができるようになる。

なお、上記回収手段としては、前記供給通路に設けられた正逆転可能なポンプや、前記供給通路に設けられて還元剤の流れ方向を変更する可能な切替弁などが挙げられる。

本発明にかかる内燃機関の排気浄化装置の第１実施形態について、これが適用される内燃機関及びその周辺構成を示す概略図。 同実施形態における停止時尿素添加処理の手順を示すフローチャート。 同実施形態での第２排気温度と停止時添加量との関係を示すグラフ。 第２実施形態における停止時尿素添加処理の手順についてその一部を示すフローチャート。 第３実施形態における回収制御の判定処理の手順を示すフローチャート。

（第１実施形態）
以下、この発明にかかる内燃機関の排気浄化装置を具体化した第１実施形態について、図１〜図３を参照して説明する。

図１に、本実施形態にかかる排気浄化装置が適用されたディーゼルエンジン（以下、単に「エンジン」という）、並びにそれらの周辺構成を示す概略構成図を示す。
エンジン１には複数の気筒＃１〜＃４が設けられている。シリンダヘッド２には複数の燃料噴射弁４ａ〜４ｄが取り付けられている。これら燃料噴射弁４ａ〜４ｄは各気筒＃１〜＃４の燃焼室に燃料を噴射する。また、シリンダヘッド２には新気を気筒内に導入するための吸気ポートと、燃焼ガスを気筒外へ排出するための排気ポート６ａ〜６ｄとが各気筒＃１〜＃４に対応して設けられている。

燃料噴射弁４ａ〜４ｄは、高圧燃料を蓄圧するコモンレール９に接続されている。コモンレール９はサプライポンプ１０に接続されている。サプライポンプ１０は燃料タンク内の燃料を吸入するとともにコモンレール９に高圧燃料を供給する。コモンレール９に供給された高圧燃料は、各燃料噴射弁４ａ〜４ｄの開弁時に同燃料噴射弁４ａ〜４ｄから気筒内に噴射される。

吸気ポートにはインテークマニホールド７が接続されている。インテークマニホールド７は吸気通路３に接続されている。この吸気通路３内には吸入空気量を調整するための吸気絞り弁１６が設けられている。

排気ポート６ａ〜６ｄにはエキゾーストマニホールド８が接続されている。エキゾーストマニホールド８は排気通路２６に接続されている。
排気通路２６の途中には、排気圧を利用して気筒に導入される吸入空気を過給するターボチャージャ１１が設けられている。同ターボチャージャ１１の吸気側コンプレッサと吸気絞り弁１６との間の吸気通路３にはインタークーラ１８が設けられている。このインタークーラ１８によって、ターボチャージャ１１の過給により温度上昇した吸入空気の冷却が図られる。

また、排気通路２６の途中にあって、ターボチャージャ１１の排気側タービンの排気下流には、排気を浄化する第１浄化部材３０が設けられている。この第１浄化部材３０の内部には、排気の流れ方向に対して直列に酸化触媒３１及びフィルタ３２が配設されている。

酸化触媒３１には、排気中のＨＣを酸化処理する触媒が担持されている。また、フィルタ３２は、排気中のＰＭ（粒子状物質）を捕集する部材であって、多孔質のセラミックで構成されている。このフィルタ３２には、ＰＭの酸化を促進させるための触媒が担持されており、排気中のＰＭは、フィルタ３２の多孔質の壁を通過する際に捕集される。

また、エキゾーストマニホールド８の集合部近傍には、酸化触媒３１やフィルタ３２に添加剤として燃料を供給するための燃料添加弁５が設けられている。この燃料添加弁５は、燃料供給管２７を介して前記サプライポンプ１０に接続されている。なお、燃料添加弁５の配設位置は、排気系にあって第１浄化部材３０の上流側であれば適宜変更するも可能である。

フィルタ３２に捕集されたＰＭの量が所定値を超えると、フィルタ３２の再生処理が開始されて燃料添加弁５からはエキゾーストマニホールド８内に向けて燃料が噴射される。この燃料添加弁５から噴射された燃料は、酸化触媒３１に達すると燃焼され、これにより排気温度の上昇が図られる。そして、酸化触媒３１にて昇温された排気がフィルタ３２に流入することにより、同フィルタ３２は昇温され、これによりフィルタ３２に堆積したＰＭが酸化処理されてフィルタ３２の再生が図られる。

また、排気通路２６の途中にあって、第１浄化部材３０の排気下流には、排気を浄化する第２浄化部材４０が設けられている。第２浄化部材４０の内部には、還元剤を利用して排気中のＮＯｘを還元浄化するＮＯｘ浄化触媒としての選択還元型ＮＯｘ触媒（以下、ＳＣＲ触媒という）４１が配設されている。

さらに、排気通路２６の途中にあって、第２浄化部材４０の排気下流には、排気を浄化する第３浄化部材５０が設けられている。第３浄化部材５０の内部には、排気中のアンモニアを浄化するアンモニア酸化触媒５１が配設されている。

エンジン１には、上記ＳＣＲ触媒４１に還元剤を供給する還元剤供給機構としての尿素水供給機構２００が設けられている。尿素水供給機構２００は、尿素水を貯留するタンク２１０、排気通路２６内に尿素水を噴射供給する尿素添加弁２３０、尿素添加弁２３０とタンク２１０とを接続する供給通路２４０、供給通路２４０の途中に設けられたポンプ２２０にて構成されている。

尿素添加弁２３０は、第１浄化部材３０と第２浄化部材４０との間の排気通路２６に設けられており、その噴射孔はＳＣＲ触媒４１に向かって開口されている。この尿素添加弁２３０が開弁されると、供給通路２４０を介して排気通路２６内に尿素水が噴射供給される。なお、尿素添加弁２３０は、上記還元剤噴射弁を構成している。

ポンプ２２０は電動式のポンプであり、正回転時には、タンク２１０から尿素添加弁２３０に向けて尿素水を送液する。一方、逆回転時には、尿素添加弁２３０からタンク２１０に向けて尿素水を送液する。つまり、ポンプ２２０の逆回転時には、尿素添加弁２３０及び供給通路２４０から尿素水が回収されてタンク２１０に戻される。このポンプ２２０は、上記回収手段を構成している。

また、尿素添加弁２３０とＳＣＲ触媒４１との間の排気通路２６内には、尿素添加弁２３０から噴射された尿素水を分散させることにより同尿素水の霧化を促進する分散板６０が設けられている。

尿素添加弁２３０から噴射された尿素水は、排気の熱によって加水分解されてアンモニアとなる。そしてこのアンモニアがＮＯｘの還元剤としてＳＣＲ触媒４１に供給される。ＳＣＲ触媒４１に供給されたアンモニアは、同ＳＣＲ触媒４１に吸蔵されてＮＯｘの還元に利用される。なお、加水分解されたアンモニアの一部は、ＳＣＲ触媒４１に吸蔵される前に直接ＮＯｘの還元に利用される。

この他、エンジン１には排気再循環装置（以下、ＥＧＲ装置という）が備えられている。このＥＧＲ装置は、排気の一部を吸入空気に導入することで気筒内の燃焼温度を低下させ、ＮＯｘの発生量を低減させる装置である。この排気再循環装置は、吸気通路３とエキゾーストマニホールド８とを連通するＥＧＲ通路１３、同ＥＧＲ通路１３に設けられたＥＧＲ弁１５、及びＥＧＲクーラ１４等により構成されている。ＥＧＲ弁１５の開度が調整されることにより排気通路２６から吸気通路３に導入される排気再循環量、すなわちＥＧＲ量が調量される。また、ＥＧＲクーラ１４によってＥＧＲ通路１３内を流れる排気の温度が低下される。

エンジン１には、機関運転状態を検出するための各種センサが取り付けられている。例えば、エアフロメータ１９は吸気通路３内の吸入空気量ＧＡを検出する。絞り弁開度センサ２０は吸気絞り弁１６の開度を検出する。機関回転速度センサ２１はクランクシャフトの回転速度、すなわち機関回転速度ＮＥを検出する。アクセルセンサ２２はアクセルペダルの踏み込み量、すなわちアクセル操作量ＡＣＣＰを検出する。外気温センサ２３は、外気温ＴＨｏｕｔを検出する。車速センサ２４はエンジン１が搭載された車両の車速ＳＰＤを検出する。イグニッションスイッチ２５は、車両の運転者によるエンジン１の始動操作及び停止操作を検出する。

また、酸化触媒３１の排気上流に設けられた第１排気温度センサ１００は、酸化触媒３１に流入する前の排気温度である第１排気温度ＴＨ１を検出する。差圧センサ１１０は、フィルタ３２の排気上流及び排気下流の排気圧の圧力差ΔＰを検出する。

第１浄化部材３０と第２浄化部材４０との間の排気通路２６にあって、尿素添加弁２３０の排気上流には、第２排気温度センサ１２０及び第１ＮＯｘセンサ１３０が設けられている。第２排気温度センサ１２０は、ＳＣＲ触媒４１に流入する前の排気温度である第２排気温度ＴＨ２を検出する。第１ＮＯｘセンサ１３０は、ＳＣＲ触媒４１に流入する前の排気中のＮＯｘ濃度である第１ＮＯｘ濃度Ｎ１を検出する。

第３浄化部材５０の排気下流の排気通路２６には、ＳＣＲ触媒４１で浄化された排気のＮＯｘ濃度である第２ＮＯｘ濃度Ｎ２を検出する第２ＮＯｘセンサ１４０が設けられている。

これら各種センサ等の出力は制御装置８０に入力される。この制御装置８０は、中央処理制御装置（ＣＰＵ）、各種プログラムやマップ等を予め記憶した読出専用メモリ（ＲＯＭ）、ＣＰＵの演算結果等を一時記憶するランダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）、タイマカウンタ、入力インターフェース、出力インターフェース等を備えたマイクロコンピュータを中心に構成されている。

そして、制御装置８０により、例えば燃料噴射弁４ａ〜４ｄや燃料添加弁５の燃料噴射量制御・燃料噴射時期制御、サプライポンプ１０の吐出圧力制御、吸気絞り弁１６を開閉するアクチュエータ１７の駆動量制御、ＥＧＲ弁１５の開度制御等、エンジン１の各種制御が行われる。

制御装置８０は、イグニッションスイッチ２５の操作に基づくエンジン１の始動及び停止に加え、エンジン１の各種制御の１つとして、車両走行状態に応じたエンジン１の自動停止制御及び自動始動制御を行う。エンジン１の自動停止条件としては例えば、「車両の走行中に車速が基準速度を下回ること」や「アクセルペダルの踏み込みが「０」になること」等が設定されている。また、エンジン１の自動始動条件としては例えば、「自動停止中にアクセルペダルが踏み込まれること」や、「バッテリの充電量が低下したこと」や、「電気負荷が増大したこと」等が設定されている。

また、上記フィルタ３２に捕集されたＰＭを燃焼させる上記再生処理等といった各種の排気浄化制御も同制御装置８０によって行われる。
制御装置８０は、排気浄化制御の一つとして、上記尿素添加弁２３０による尿素水の添加制御を行う。この添加制御では、エンジン１から排出されるＮＯｘを還元処理するために過不足の無い尿素添加量が機関運転状態等に基づいて算出され、その算出された尿素添加量が尿素添加弁２３０から噴射されるように、同尿素添加弁２３０の開弁状態が制御される。

また、尿素水添加が停止された後、尿素水供給機構２００の供給通路２４０内や尿素添加弁２３０内に尿素水が残留していると、その尿素水の凍結による体積増加によって供給通路２４０や尿素添加弁２３０が損傷するおそれがある。そこで、こうした尿素水の凍結を抑えるために、制御装置８０は、機関停止後に尿素添加弁２３０及び供給通路２４０から尿素水を回収する回収制御も行う。この回収制御では、予め定められた時間だけ、尿素添加弁２３０が開弁されるとともにポンプ２２０が逆回転される。これにより、尿素添加弁２３０や供給通路２４０に残留していた尿素水がタンク２１０に回収される。

そして本実施形態では、機関停止後に尿素水を噴射する停止時添加を行うことで機関始動時のＮＯｘ浄化性能等を確保するようにしている。以下、図２を併せ参照して、停止時添加を行う停止時尿素添加処理の手順を説明する。なお、この停止時尿素添加処理は、制御装置８０によって実行される。

本処理が開始されるとまず、エンジン１の自動停止が開始されたか否かが判定される（Ｓ１００）。そして、自動停止が開始されていないときには（Ｓ１００：ＮＯ）、本処理は終了される。

一方、自動停止が開始されたときには（Ｓ１００：ＹＥＳ）、自動停止開始直前に検出された第２排気温度ＴＨ２が閾値α以上であるか否かが判定される（Ｓ１１０）。この閾値αとしては、排気通路２６内の温度が尿素水の気化する温度であるか否かを判定できる値が設定されている。

そして、第２排気温度ＴＨ２が閾値α未満であるときには（Ｓ１１０：ＮＯ）、本処理は終了される。
一方、第２排気温度ＴＨ２が閾値α以上であるときには（Ｓ１１０：ＹＥＳ）、第２排気温度ＴＨ２に基づいて停止時添加量ＴＳが設定される。この停止時添加量ＴＳは、機関停止後に尿素添加弁２３０から噴射する単位時間当たりの尿素水の量である。そして、排気通路２６内の温度が高いときほど、噴射された尿素水は気化しやすくなるため、図３に示すように、第２排気温度ＴＨ２が高いときほど、停止時添加量ＴＳは多くなるように同停止時添加量ＴＳは可変設定される。

次に、設定された停止時添加量ＴＳが尿素添加弁２３０から噴射されることにより、機関停止中での停止時添加が実行される（Ｓ１３０）。
次に、総添加量ＴＳＡが停止判定値Ｓ以上であるか否かが判定される（Ｓ１４０）。この総添加量ＴＳＡは、上記停止時添加にて尿素添加弁２３０から噴射された尿素水の総量であり、停止時添加の実行期間中に、単位時間当たりの添加量が時間経過とともに積算されることによって算出される。また、停止判定値Ｓは、アンモニアスリップ（尿素水から生じたアンモニアがアンモニア酸化触媒５１をすり抜けて大気に放出されること）が生じるおそれがある程度に総添加量ＴＳＡが多くなっているか否かを判定できる値であり、予めの実験等を通じて適切な値が設定されている。

そして、総添加量ＴＳＡが停止判定値Ｓ以上であるときには（Ｓ１４０：ＹＥＳ）、これ以上停止時添加を続けるとアンモニアスリップが発生するおそれがあるため、停止時添加が終了されて（Ｓ１６０）、本処理は終了される。

一方、総添加量ＴＳＡが停止判定値Ｓ未満であるときには（Ｓ１４０：ＮＯ）、次の条件（Ａ）及び条件（Ｂ）の少なくとも一方が成立しているか否かが判定される（Ｓ１５０）。

（Ａ）ＳＣＲ触媒４１の浄化機能が低下する温度である低温判定値Ａよりも第２排気温度ＴＨ２が低い。
（Ｂ）機関始動が開始された。

そして、条件（Ａ）及び条件（Ｂ）のいずれも成立していないときには（Ｓ１５０：ＮＯ）、ステップＳ１３０に戻って停止時添加が継続される。
一方、条件（Ａ）及び条件（Ｂ）の少なくとも一方が成立しているときには（Ｓ１５０：ＮＯ）、停止時添加が終了されて（Ｓ１６０）、本処理は終了される。

次に、本実施形態の作用を説明する。
まず、機関が停止した後に尿素水の噴射を行うようにしている。従って、従来の装置のように還元剤の噴射に伴った機関運転が行われないため、燃費の悪化が抑えられる。

また、機関停止後において排気通路２６内の温度は急激に低下するわけではなく、ある程度の期間が経過するまでは、尿素水が気化できる程度の高温状態になっていることが多い。従って、機関停止後に噴射された尿素水は排気通路２６の内部で気化した後、アンモニアとなって排気通路２６内で滞留する。そして、機関始動時には、排気通路２６内に滞留したアンモニアによってＮＯｘが浄化される。また、機関始動時には、排気通路２６内に滞留したアンモニアが排気とともにＳＣＲ触媒４１に到達し、このＳＣＲ触媒４１でＮＯｘが浄化される。このように、機関停止後に尿素水を噴射することにより、機関始動に先立ってアンモニアの量を適切に確保することができ、これによって機関始動時のＮＯｘ浄化性能が確保される。

また、排気通路２６内の温度が高いほど、噴射された尿素水は気化しやすくなる。そこで本実施形態では、機関停止後に行われる停止時添加に際して、排気通路２６内の温度（第２排気温度ＴＨ２）が高いときほど、尿素水の噴射量（停止時添加量ＴＳ）が多くなるようにしている。従って、排気通路２６内の温度に応じてより多くの尿素水が気化するようになり、ＮＯｘの浄化性能がより適切に確保される。

また、機関が停止すると排気の流れがなくなるため、機関停止後に尿素水の噴射を行う場合には、尿素水がＳＣＲ触媒４１や分散板６０に届きにくくなる。この点、本実施形態では、尿素添加弁２３０の噴射孔がＳＣＲ触媒４１に向かって開口されているため、排気の流れが無くても尿素水はＳＣＲ触媒４１に供給される。従って、機関停止中においてもＳＣＲ触媒４１にアンモニアを吸着させることができ、機関始動に際しては吸着したアンモニアを利用してＮＯｘを浄化することができる。なお、機関停止からの経過時間が短い場合には、尿素添加弁２３０から噴射された尿素水が高温の分散板６０やＳＣＲ触媒４１に接触するため、これら分散板６０やＳＣＲ触媒４１の熱量を利用して尿素水を気化させることができる。

また、自動停止及び自動始動が行われるエンジン１では、自動停止及び自動始動を行わないエンジンと比較して、機関の停止回数が多くなる傾向がある。従って、エンジン１において、上述した従来の装置のように機関停止の遅延処理を行うようにすると、遅延処理の実行回数が多くなり、燃費が悪化しやすくなる。この点、本実施形態では、自動停止及び自動始動が行われることにより機関の停止回数が多くなりやすいエンジン１において、自動停止が行われたときに（図２のステップＳ１００での肯定判定）、尿素水の噴射を行うようにしている（図２のステップＳ１３０における停止時添加の実行）。そのため、上述した機関停止の遅延処理を行う従来の装置に比べて燃費がより向上するようになる。

また、自動停止及び自動始動が行われるエンジン１では、自動停止後、比較的短い時間が経過した後に再始動されることが多い、換言すれば、機関停止後、排気通路２６内の温度がある程度高いうちに再始動されることが多い。従って、自動停止後に停止時添加を行う場合には、噴射された尿素水が気化した後、液滴化する前に再始動される場合が多く、噴射された尿素水をＮＯｘ浄化のために有効利用することができる。そこで、本実施形態では、自動停止及び自動始動が行われるエンジン１、つまり機関停止後、排気通路２６内の温度がある程度高いうちに再始動されることが多いエンジン１において、自動停止が行われたときに尿素水の噴射（停止時添加）を行うようにしている。そのため、噴射された尿素水はＮＯｘ浄化のために有効利用される。

以上説明したように、本実施形態によれば、次の効果を得ることができる。
（１）機関停止後に、尿素添加弁２３０からの尿素水噴射を行うようにしている。そのため、還元剤噴射に伴った機関運転が行われないため、燃費の悪化を抑えることができる。

（２）機関停止後の排気通路２６内の温度は急激に低下するわけではなく、ある程度の期間が経過するまでは、尿素水が気化できる程度の高温状態になっていることが多い。従って、機関停止後に尿素水の噴射を行っても機関始動時のＮＯｘ浄化性能を確保することができる。

（３）機関停止後に尿素水噴射を行う際の噴射量（停止時添加量ＴＳ）は、排気通路２６内の温度が高いときほど多くなるように可変設定される。従って、ＮＯｘの浄化性能がより適切に確保されるようになる。

（４）尿素添加弁２３０の噴射孔は、ＳＣＲ触媒４１に向かって開口されている。従って、機関停止後であって排気の流れが無い状態でも、尿素水をＳＣＲ触媒４１に供給することができるようになる。

（５）エンジン１は、所定の条件が成立したときに自動停止及び自動始動が行われるエンジンであり、自動停止が行われたときに尿素水の噴射を行うようにしている。そのため、上述した機関停止の遅延処理を行う従来の装置に比べて燃費をより向上させることができる。また、噴射された還元剤をＮＯｘ浄化のために有効利用することができる。
（第２実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の排気浄化装置を具体化した第２実施形態について、図４を参照して説明する。

機関停止後に尿素水を噴射する場合において、その噴射された尿素水が十分に霧化しないと、尿素水は液滴化して気化が阻害されてしまう。このようにして尿素水の気化が阻害されてしまうと、ＮＯｘの浄化性能を低下するおそれがある。

また、機関停止後では排気の流れが無いため、機関運転中と比較して、尿素添加弁２３０から噴射された尿素水はＳＣＲ触媒４１に到達しにくい。
そこで、本実施形態では、機関停止後に尿素水を噴射するときには、尿素水の噴射圧を機関運転中の噴射圧よりも高くするとともに、尿素水を間欠噴射するようにしており、先の図２に示した停止時尿素添加処理とは一部のみが異なっている。以下、第１実施形態で説明した停止時尿素添加処理との相異点を中心に、本実施形態の停止時尿素添加処理を説明する。

本実施形態の停止時尿素添加処理では、図４に示すように、先の図２のステップＳ１２０の処理、つまり第２排気温度ＴＨ２に基づく停止時添加量ＴＳの設定が完了すると、次に、停止時噴射圧ＳＰが設定される（Ｓ２００）。この停止時噴射圧ＳＰには、機関運転中での尿素水の噴射圧よりも高い圧力が設定されている。そして、こうした噴射圧の高圧化は、ポンプ２２０の吐出圧を高めることで行われる。

次に、停止時噴射圧ＳＰにて尿素水の停止時添加が行われて（Ｓ２１０）、先の図２のステップＳ１４０以降の処理が行われる。このステップＳ２１０での停止時添加では、尿素水が間欠的に噴射される、つまり尿素添加弁２３０の開弁及び閉弁が短い周期で繰り返し行われる。

次に、本実施形態特有の作用を説明する。
停止時添加を行うときの尿素水の噴射圧は、機関運転中での尿素水の噴射圧よりも高くされる。こうした噴射圧の高圧化によって尿素水の霧化が促進されるため、尿素水の液滴化が抑えられ、より多くの尿素水が気化するようになる。また、噴射圧の高圧化によって尿素水の噴霧到達距離が長くなるため、尿素水がＳＣＲ触媒４１に到達しやすくなり、より一層尿素水がＳＣＲ触媒４１に供給されるようになる。

また、尿素水を間欠噴射すると、連続噴射する場合と比較して、尿素水の霧化が促進される傾向にあることを本発明者は確認している。そこで、機関停止後の尿素水の噴射を間欠噴射にて行うようにしている。従って、排気の流れがなく尿素水が霧化しにくい機関停止後に尿素水を噴射する場合でも、尿素水の霧化が促進される。

以上説明したように、本実施形態によれば、上記（１）〜（５）の効果に加えて、さらに次の効果を得ることができる。
（６）機関停止後に尿素水を噴射するときには、尿素水の噴射圧を機関運転中の噴射圧よりも高くするようにしている。そのため、より多くの尿素水を気化させることができるようになる。

（７）尿素添加弁２３０の噴射孔がＳＣＲ触媒４１に向かって開口されている。そして、機関停止後に尿素水を噴射するときには、尿素水の噴射圧を機関運転中の噴射圧よりも高くするようにしている。従って、機関停止後における尿素水の噴射では、尿素水の噴霧到達距離が長くなり、尿素水をＳＣＲ触媒４１により一層供給することができるようになる。

（８）機関停止後に尿素水を噴射するときには、尿素水を間欠噴射するようにしている。従って、これによっても尿素水の霧化を促進させることができるようになる。
（第３実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の排気浄化装置を具体化した第３実施形態について、図５を参照して説明する。

第１実施形態の排気浄化装置では、尿素添加弁２３０や供給通路２４０での尿素水の凍結を抑えるために、上述した尿素水の回収制御を行うようにしている。
このようにして尿素水の回収を行うと、尿素添加弁２３０や供給通路２４０内には排気や空気が吸い込まれる。そのため、回収制御を行った後に尿素水を噴射するときには、尿素添加弁２３０や供給通路２４０を尿素水で満たす必要があり、こうした尿素添加弁２３０や供給通路２４０への尿素水の充填が完了するまでは排気通路２６内に十分な量の尿素水を供給することができない。従って、尿素水の充填が完了するまではＮＯｘ浄化性能が低下するおそれがある。

そこで、本実施形態では、図５に示すように、尿素水の回収制御の実行可否を判定する判定処理を行うことで、尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下を抑えるようにしている。なお、本処理は、制御装置８０によって実行される。ちなみに本実施形態では、同判定処理を第１実施形態の排気浄化装置に適用するようにしているが、第２実施形態の排気浄化装置にも適用することができる。

本処理が開始されるとまず、次の条件（Ｃ）及び条件（Ｄ）の少なくとも一方が成立したか否かが判定される（Ｓ３００）。
（Ｃ）自動停止が開始されてからの経過時間である自動停止時間ＡＳＴが判定時間ＴＡ以上である。

（Ｄ）イグニッションスイッチ２５がオフ操作された。
なお、上記自動停止時間ＡＳＴは、エンジン１の自動停止が開始されてから自動始動が行われるまで制御装置８０によって計測される。また、上記判定時間ＴＡとしては、機関停止後において尿素水が凍結する程度に温度が低くなるまでの時間が設定されており、より好適には機関停止時の機関水温や排気温度、あるいは外気温度等に応じて可変設定することにより、さらに最適な時間が設定される。

そして、条件（Ｃ）及び条件（Ｄ）の少なくとも一方が成立しているときには（Ｓ３００：ＹＥＳ）、尿素水の回収制御が実行されて（Ｓ３１０）、本処理は終了される。
一方、条件（Ｃ）及び条件（Ｄ）のいずれも成立していないときには（Ｓ３００：ＮＯ）、尿素水の回収制御が禁止されて（Ｓ３２０）、本処理は終了される。

次に、本実施形態特有の作用を説明する。
機関停止時間が短ければ、機関熱や排気熱などによって尿素水の凍結は抑えられる。逆にいえば、機関停止時間が長ければ、尿素水が凍結する可能性は高くなる。そのため、機関停止時間が短い場合には尿素水の回収を行う必要が無く、尿素水の回収を行わないのであれば上述した尿素水の充填も不要になるため、尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下も生じない。

そこで、機関の自動停止時間ＡＳＴが所定の判定時間ＴＡ以上のときには、尿素水の回収を行うようにしている。従って、自動停止時間ＡＳＴが判定時間ＴＡよりも短く、尿素水の凍結可能性が低いときには尿素水の回収が行われなくなる。従って、尿素水の回収頻度を抑えることができ、これにより尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下が抑えられる。

また、イグニッションスイッチ２５がオフ操作されたときにも尿素水の回収を行うようにしている。従って、機関停止時間が比較的短い傾向にあるエンジン１の自動停止時には、尿素水の回収が行われなくなる。従って、上記条件（Ｄ）を設定することによっても、尿素水の回収頻度を抑えることができ、これにより尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下が抑えられる。

以上説明したように、本実施形態によれば、上記（１）〜（５）の効果に加えて、さらに次の効果を得ることができる。
（９）エンジン１の自動停止時間ＡＳＴが判定時間ＴＡ以上のときに尿素水の回収を行うようにしている。従って、尿素水の回収頻度を抑えることができ、これにより尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下を抑えることができるようになる。

（１０）また、エンジン１のイグニッションスイッチ２５がオフ操作されたときにも尿素水の回収を行うようにしている。従って、この場合にも、尿素水の回収頻度を抑えることができ、これにより尿素水の充填期間中におけるＮＯｘ浄化性能の低下を抑えることができるようになる。

なお、上記各実施形態は以下のように変更して実施することもできる。
・第１実施形態では、図２のステップＳ１１０において、排気通路２６内の温度が尿素水の気化する温度であるか否かを判定するようにした。しかし、機関停止直後では、排気通路２６内の温度が尿素水の気化する温度隣っている可能性が高い。従って、より簡易的にはステップＳ１１０の処理を省略することも可能である。

・第２実施形態では、停止時添加を行う場合に噴射圧の高圧化と間欠噴射とを行うようにした。この他、噴射圧を高圧化するとともに、間欠噴射ではなく尿素水を連続噴射するようにしてもよい。また、噴射圧の高圧化を省略して尿素水の間欠噴射のみを行うようにしてもよい。

・第３実施形態において、先の図５に示したステップＳ３００では、条件（Ｃ）のみを判定したり、条件（Ｄ）のみを判定するようにしてもよい。
・尿素添加弁２３０はその噴射孔がＳＣＲ触媒４１に向かって開口されていた。この他、噴射孔がＳＣＲ触媒４１に向かって開口していないもの、例えば噴射孔が排気通路の内壁に向かっているものであっても、本発明は適用することができる。この場合でも、上記（４）及び（７）以外の効果を得ることができる。

・第２排気温度ＴＨ２をセンサで検出するようにしたが、機関運転状態に基づいて推定するようにしてもよい。
・供給通路２４０から尿素水を回収するときには、ポンプ２２０を逆回転させるようにしたがこの他の態様で回収を行ってもよい。例えば、供給通路２４０内での尿素水の流れ方向を変更する切替弁等を供給通路２４０に設けてもよい。

・還元剤として尿素水を使用するようにしたが、この他の液状の還元剤を使用するようにしてもよい。
・各実施形態におけるエンジン１は、自動停止及び自動始動が行われる内燃機関であったが、こうした自動停止及び自動始動が行われない内燃機関の排気浄化装置としても、本発明は適用することができる。

自動停止及び自動始動が行われない内燃機関の排気浄化装置に本発明を適用する場合には、図２のステップＳ１００において、自動停止が開始されたか否かを判定する代わりに、機関停止が行われたか否かを判定する。例えばイグニッションスイッチ２５がオフ操作されたか否かを判定するようにすればよい。また、図５のステップＳ３００では、「自動停止時間ＡＳＴが判定時間ＴＡ以上である」という条件（Ｃ）を省略する。こうした変形例でも、上記（５）及び（９）以外の効果を得ることができる。

１…エンジン、２…シリンダヘッド、３…吸気通路、４ａ〜４ｄ…燃料噴射弁、５…燃料添加弁、６ａ〜６ｄ…排気ポート、７…インテークマニホールド、８…エキゾーストマニホール、９…コモンレール、１０…サプライポンプ、１１…ターボチャージャ、１３…ＥＧＲ通路、１４…ＥＧＲクーラ、１５…ＥＧＲ弁、１６…吸気絞り弁、１７…アクチュエータ、１８…インタークーラ、１９…エアフロメータ、２０…絞り弁開度センサ、２１…機関回転速度センサ、２２…アクセルセンサ、２３…外気温センサ、２４…車速センサ、２５…イグニッションスイッチ、２６…排気通路、２７…燃料供給管、３０…第１浄化部材、３１…酸化触媒、３２…フィルタ、４０…第２浄化部材、４１…ＮＯｘ浄化触媒（選択還元型ＮＯｘ触媒：ＳＣＲ触媒）、５０…第３浄化部材、５１…アンモニア酸化触媒、６０…分散板、８０…制御装置、１００…第１排気温度センサ、１１０…差圧センサ、１２０…第２排気温度センサ、１３０…第１ＮＯｘセンサ、１４０…第２ＮＯｘセンサ、２００…尿素水供給機構、２１０…タンク、２２０…ポンプ、２３０…尿素添加弁、２４０…供給通路。

Claims (8)

1. 還元剤の供給によりＮＯｘを浄化するＮＯｘ浄化触媒と、還元剤を排気通路内に噴射する還元剤噴射弁とを備える内燃機関の排気浄化装置において、
   機関停止後に前記還元剤噴射弁からの還元剤噴射を行う
   ことを特徴とする内燃機関の排気浄化装置。
2. 前記還元剤噴射を行うときの還元剤の噴射圧は、機関運転中の噴射圧よりも高くされる
   請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
3. 前記還元剤は間欠噴射される
   請求項１または２に記載の内燃機関の排気浄化装置。
4. 前記還元剤噴射を行うときの還元剤噴射量は、排気通路内の温度が高いときほど多くなるように可変設定される
   請求項１〜３のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置。
5. 前記還元剤噴射弁の噴射孔は、前記ＮＯｘ浄化触媒に向かって開口されている
   請求項１〜４のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置。
6. 前記内燃機関は、所定の条件が成立したときに自動停止及び自動始動が行われる機関であり、自動停止が行われたときに前記還元剤噴射を行う
   請求項１〜５のいずれか１項に記載の内燃機関の排気浄化装置。
7. 前記還元剤噴射弁に還元剤を供給する供給通路と、前記供給通路から還元剤を回収する回収手段とを備えており、
   前記回収手段は、機関停止時間が所定時間を超えたときに還元剤の回収を行う
   請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置。
8. 前記還元剤噴射弁に還元剤を供給する供給通路と、前記供給通路から還元剤を回収する回収手段とを備えており、
   前記回収手段は、前記内燃機関のイグニッションスイッチがオフ操作されたときに還元剤の回収を行う
   請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置。