JP2013109825A - Optical pickup objective lens, optical pickup device and optical disc apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ブルーレイ等に用いられる光ピックアップ対物レンズ、光ピックアップ装置及び光ディスク装置に関する。 The present invention relates to an optical pickup objective lens, an optical pickup device, and an optical disc device used for Blu-ray or the like.
光ディスク装置に使用される対物レンズ(光ピックアップ対物レンズ)の硝材として、従来、ガラス又はプラスティックが使用されている。また、対物レンズは、成形により製作される。
また、周囲温度が変化することにより、レーザ光の波長が変化する。また、レーザ光の波長変化によって、ガラス及びプラスティックの屈折率は変化する。従って、周囲温度が変化すると、硝材の屈折率が変化する。そして、対物レンズの屈折率が変化することにより、対物レンズにおいて発生する波面収差が増加する。ここで、硝材の屈折率の一例を図69に示し、硝材の屈折率の変化率を図70に示す。図71に示す表に、20℃、35℃、50℃におけるプラスティック製の単一非球面レンズのrms波面収差を示す。なお、図71において、焦点距離は1.4mmである。図71に示すように、設計温度35℃から±15℃変化すると、rms波面収差が増大し、マレシャル限界(70mλrms)を超えてしまう。
Conventionally, glass or plastic has been used as a glass material for an objective lens (optical pickup objective lens) used in an optical disc apparatus. The objective lens is manufactured by molding.
In addition, the wavelength of the laser light changes as the ambient temperature changes. Moreover, the refractive index of glass and plastic changes with the wavelength change of a laser beam. Therefore, when the ambient temperature changes, the refractive index of the glass material changes. And the wavefront aberration which generate | occur | produces in an objective lens increases because the refractive index of an objective lens changes. Here, an example of the refractive index of the glass material is shown in FIG. 69, and the rate of change of the refractive index of the glass material is shown in FIG. The table shown in FIG. 71 shows the rms wavefront aberration of a plastic single aspheric lens at 20 ° C., 35 ° C., and 50 ° C. In FIG. 71, the focal length is 1.4 mm. As shown in FIG. 71, when the design temperature changes from 35 ° C. to ± 15 ° C., the rms wavefront aberration increases and exceeds the marshal limit (70 mλrms).
一方、ガラス製対物レンズの屈折率の変化による波面収差の増加は、プラスティック製対物レンズの屈折率の変化による波面収差の増加より小さい。しかし、ガラスは、プラスティックより硬く、融点・軟化点が高いため、金型の製作コスト、成形コストが高いという問題点がある。即ち、ガラス製対物レンズの金型として超硬材料を使用するため、ガラス製対物レンズの金型の製作コストが高価となる。また、ガラス製対物レンズの成形においては、金型温度をガラスの融点・軟化点まで上昇させる必要があり、金型温度の上げ下げに時間がかかる。
そのため、プラスティック製であって、周囲温度の変化によって増加する波面収差がマレシャル限界に収まる光ピックアップレンズの開発が望まれている。
On the other hand, the increase in wavefront aberration due to the change in the refractive index of the glass objective lens is smaller than the increase in wavefront aberration due to the change in the refractive index of the plastic objective lens. However, since glass is harder than plastic and has a high melting point and softening point, there is a problem that the manufacturing cost and molding cost of the mold are high. That is, since a cemented carbide material is used as a mold for the glass objective lens, the manufacturing cost of the mold for the glass objective lens becomes expensive. Further, in molding a glass objective lens, it is necessary to raise the mold temperature to the melting point / softening point of the glass, and it takes time to raise and lower the mold temperature.
Therefore, it is desired to develop an optical pickup lens that is made of plastic and has wavefront aberration that increases with changes in ambient temperature within the marginal limit.
従来、対物レンズの収差補正方法として2つの方法がよく使用されている。1つ目は、コリメータレンズにより収差を補正する方法である。2つ目は、対物レンズ自身で収差を補正する方法である。 2. Description of the Related Art Conventionally, two methods are often used as aberration correction methods for objective lenses. The first is a method of correcting aberrations using a collimator lens. The second is a method of correcting aberration with the objective lens itself.
コリメータレンズにより収差補正を行う場合、コリメータレンズの片側の面に回折構造を設ける。そして、当該回折構造による回折を利用して収差を補正する。 When aberration correction is performed using a collimator lens, a diffractive structure is provided on one surface of the collimator lens. Then, the aberration is corrected using the diffraction by the diffraction structure.
また、対物レンズ自身により収差補正を行う場合、対物レンズの片側の面に複数の回折構造を設ける。そして、当該回折構造による回折を利用して収差を補正する。 When the aberration correction is performed by the objective lens itself, a plurality of diffraction structures are provided on one surface of the objective lens. Then, the aberration is corrected using the diffraction by the diffraction structure.
また、特許文献1には、対物レンズ自身に複数の回折構造を設けることにより、周囲温度が変化して波面収差がマレシャル限界を超えない対物レンズを形成することが記載されている。
Further,
しかしながら、コリメータレンズにより収差補正を行う場合、1つの対物レンズに対して専用のコリメータレンズを設計しなくてはならない。そのため、対物レンズを変更する場合には、コリメータレンズも変更しなければならないという無駄が生じる。 However, when aberration correction is performed using a collimator lens, a dedicated collimator lens must be designed for one objective lens. Therefore, when the objective lens is changed, there is a waste that the collimator lens must also be changed.
また、対物レンズ自身に複数の回折構造を設けることにより収差補正を行う場合、対物レンズに設ける段差の数が多くなる。そして、段差の数が多くなると、段差間の傾斜部分の面積が増える。そのため、不要光が多くなり、対物レンズの光利用効率が低下してしまう。 In addition, when aberration correction is performed by providing a plurality of diffractive structures on the objective lens itself, the number of steps provided on the objective lens increases. And as the number of steps increases, the area of the inclined portion between the steps increases. Therefore, unnecessary light increases and the light utilization efficiency of the objective lens decreases.
また、上記特許文献1に記載の対物レンズでは、焦点距離が短い。そのため、十分な作動距離(WD≧0.30mm)を確保することができない。
Further, the objective lens described in
本発明は、このような問題点を解決するためになされたものであり、十分な作動距離を確保することができ、且つ、周囲温度の変化によって発生する収差を低減することができる光ピックアップ対物レンズ、光ピックアップ装置及び光ディスク装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve such problems, and can provide an optical pickup objective that can secure a sufficient working distance and reduce aberrations caused by changes in ambient temperature. An object is to provide a lens, an optical pickup device, and an optical disc device.
本発明にかかる光ピックアップ対物レンズは、レーザ光源から出射された光束をBD(ブルーレイディスク)に集光するプラスティック製の光ピックアップ対物レンズである。また、前記光ピックアップ対物レンズは、少なくとも一方の面に、複数の輪帯領域を有し、前記複数の輪帯領域間には段差が形成されている。また、複数の前記段差は、周囲温度が変化した場合に前記光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を入射光束に発生させる段差量を有している。そして、前記光ピックアップレンズは、前記光ピックアップ対物レンズの開口数をNA、焦点距離をf(mm)、作動距離をWD(mm)、5次球面収差をSA5(λrms)とした場合に、前記光ピックアップ対物レンズによって前記レーザ光源から出射された光束を多層光ディスクに集光する場合に、前記多層光ディスクの記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正した際に、(1)式乃至(4)式を満たすものである。
NA≧0.85 ・・・・・・(1)
1.1≦f≦1.8 ・・・・・・(2)
WD≧0.3 ・・・・・・(3)
|SA5|≦0.020 ・・(4)
The optical pickup objective lens according to the present invention is a plastic optical pickup objective lens that condenses a light beam emitted from a laser light source onto a BD (Blu-ray disc). The optical pickup objective lens has a plurality of annular zones on at least one surface, and a step is formed between the plurality of annular zones. The plurality of steps have a step amount that causes the incident light flux to generate a phase difference that reduces the aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. When the numerical aperture of the optical pickup objective lens is NA, the focal length is f (mm), the working distance is WD (mm), and the fifth-order spherical aberration is SA5 (λrms), When the light beam emitted from the laser light source is collected on the multilayer optical disk by the optical pickup objective lens, when correcting the third-order spherical aberration generated based on the substrate thickness difference between the recording layers of the multilayer optical disk, (1 ) To (4).
NA ≧ 0.85 (1)
1.1 ≦ f ≦ 1.8 (2)
WD ≧ 0.3 (3)
| SA5 | ≦ 0.020 (4)
本発明においては、光ピックアップ対物レンズの少なくとも一方の面に複数の輪帯領域が設けられ、当該複数の輪帯領域間には段差が形成されている。また、複数の段差は、周囲温度が変化した場合に光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を入射光束に発生させる段差量を有する。これにより、周囲温度が変化した場合、隣り合う輪帯領域を透過した光束に周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差が発生する。そして、当該位相差により、周囲温度の変化によって生じる収差が低減される。
また、焦点距離が1.1mm未満の場合、作動距離(WD)を十分に確保することが難しい。また、焦点距離が1.8mmより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる収差が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズに形成する段差だけで補正することが難しくなる。よって、焦点距離の範囲を1.1mm以上1.8mm以下とすることにより、十分に作動距離(WD)を確保することができるとともに、周囲温度の変化によって生じる収差を十分に低減することができる。
さらに、(4)式を満たすことにより、多層光ディスクの各記録層に対しても良好に集光することができる。
さらに、以下の(10)式を満たすことがより好ましい。
|SA5|≦0.010 ・・(10)
ここで、SA5は、以下の(11)式で定義される5次球面収差である。
(11)式において、A15は、ツェルニケ多項式の係数であり、光線高さをh(mm)とすると、A15=20h6−30h4+12h2−1である。
In the present invention, a plurality of annular zones are provided on at least one surface of the optical pickup objective lens, and a step is formed between the plurality of annular zones. In addition, the plurality of steps have a step amount that causes the incident light flux to generate a phase difference that reduces aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. As a result, when the ambient temperature changes, a phase difference that reduces the aberration caused by the change in ambient temperature is generated in the light beam that has passed through the adjacent annular zone region. And the aberration which arises by the change of ambient temperature is reduced by the said phase difference.
In addition, when the focal length is less than 1.1 mm, it is difficult to ensure a sufficient working distance (WD). Further, when the focal length is larger than 1.8 mm, the aberration caused by the change in the ambient temperature becomes large, so that it is difficult to correct only with the step formed on the optical pickup objective lens. Therefore, by setting the focal length range to 1.1 mm or more and 1.8 mm or less, a sufficient working distance (WD) can be secured, and aberrations caused by changes in the ambient temperature can be sufficiently reduced. .
Furthermore, by satisfying the expression (4), it is possible to focus light well on each recording layer of the multilayer optical disc.
Furthermore, it is more preferable to satisfy the following expression (10).
| SA5 | ≦ 0.010 (10)
Here, SA5 is a fifth-order spherical aberration defined by the following equation (11).
In the equation (11), A15 is a coefficient of the Zernike polynomial, and A15 = 20h 6 −30h 4 + 12h 2 −1 where the ray height is h (mm).
また、マージナル光線が入射する部分における接線角をθM(°)、マージナル光線が入射する部分におけるレンズのレンズ最小肉厚をtM(mm)、前記光ピックアップ対物レンズの屈折率をNとした場合に、(5)式乃至(7)式を満たすことが好ましい。
73≦θM≦75 ・・・・・・(5)
1.5≦N≦1.55 ・・・・・・(6)
tM≧0.35 ・・・・・・(7)
マージナル光線が入射する部分における接線角θMが73°より小さい場合に、光ピックアップ対物レンズに段差を設けると、光ピックアップ対物レンズへの光軸外からの斜入射に対する光ピックアップ対物レンズの特性(以下、軸外特性を称する。)が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。換言すれば、マージナル光線が入射する部分における接線角θMが73°より小さい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、光ピックアップ対物レンズに周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。また、接線角θMが75°より大きいと、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。したがって、73≦θM≦75を満たすことにより、十分な作動距離を確保しつつ、光ピックアップ対物レンズに段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐとともに、光ピックアップ対物レンズの製造を容易にすることができる。なお、マージナル光線とは、光ピックアップ対物レンズの有効径内の最も外側を透過する光線である。
また、レンズ最小肉厚tMが、0.35mmより小さいと、光ピックアップ対物レンズのコバ厚が薄くなりすぎてしまう。そのため、光ピックアップ対物レンズの製造が難しくなる。したがって、レンズ最小肉厚tMを0.35mm以上とすることにより、光ピックアップ対物レンズを容易に製造することができる。
また、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、(4)式を満たすピックアップ対物レンズを容易に製造することができる。
Further, the tangential angle at the portion where the marginal ray is incident is θ M (°), the minimum lens thickness of the lens at the portion where the marginal ray is incident is t M (mm), and the refractive index of the optical pickup objective lens is N. In this case, it is preferable to satisfy the expressions (5) to (7).
73 ≦ θ M ≦ 75 (5)
1.5 ≦ N ≦ 1.55 (6)
t M ≧ 0.35 (7)
When the tangent angle θ M at the portion where the marginal ray is incident is smaller than 73 °, if the optical pickup objective lens is provided with a step, the characteristics of the optical pickup objective lens against oblique incidence from the outside of the optical axis to the optical pickup objective lens ( Hereinafter, off-axis characteristics will be referred to). Furthermore, the off-axis characteristics are greatly deteriorated as the focal length is increased. In other words, when the tangent angle θ M at the portion where the marginal ray is incident is smaller than 73 °, the wavefront aberration is deteriorated due to the change of the ambient temperature in the optical pickup objective lens while ensuring a sufficient working distance. If a step for correcting the above is provided, off-axis characteristics are deteriorated. Also, the tangent angle theta M becomes larger than 75 °, it is difficult to manufacture an objective lens of an optical pickup. Therefore, by satisfying 73 ≦ θ M ≦ 75, it is possible to prevent the deterioration of off-axis characteristics due to the provision of a step in the optical pickup objective lens while ensuring a sufficient working distance, and to easily manufacture the optical pickup objective lens. can do. The marginal ray is a ray that passes through the outermost side within the effective diameter of the optical pickup objective lens.
In addition, the lens minimum thickness t M is, and 0.35mm smaller, the edge thickness of the optical pickup objective lens becomes too thin. This makes it difficult to manufacture the optical pickup objective lens. Therefore, by setting the lens minimum thickness t M and above 0.35 mm, the optical pickup objective lens can be easily manufactured.
Further, by satisfying the expressions (5) to (7), a pickup objective lens that satisfies the expression (4) can be easily manufactured.
また、光ピックアップ対物レンズの少なくとも一方の面に、上述した複数の輪帯領域を設けると、多層光ディスクの各記録層に集光する際における軸上特性が劣化してしまう。しかし、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、光ピックアップ対物レンズによってレーザ光源から出射された光束を多層光ディスクに集光する場合に、多層光ディスクの記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正しても、軸上特性を示す指標の1つであるSA5が劣化せずにすむ。これにより、多層光ディスクの各記録層に集光する際における軸上特性の劣化を抑制することができる。 In addition, when the plurality of annular zones described above are provided on at least one surface of the optical pickup objective lens, the on-axis characteristics at the time of condensing on each recording layer of the multilayer optical disc deteriorate. However, by satisfying the formulas (5) to (7), when the light beam emitted from the laser light source by the optical pickup objective lens is condensed on the multilayer optical disk, it is based on the substrate thickness difference between the recording layers of the multilayer optical disk. Even when the generated third-order spherical aberration is corrected, SA5, which is one of the indexes indicating the on-axis characteristics, is not deteriorated. Thereby, it is possible to suppress the deterioration of the on-axis characteristic when the light is condensed on each recording layer of the multilayer optical disc.
また、5次のコマ収差をCOMA5とした場合に、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.025λrms以下であることが好ましい。さらに、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下であることがより好ましい。ここで、COMA5は、以下の(12)式により表される。
(12)式において、A13、A14はツェルニケ多項式の係数である。具体的には、A13=(10h5−12h3+3h)cosα、A14=(10h5−12h3+3h)sinαである。また、hは光線高さ(mm)である。
COMA5の絶対値が0.025λrmsより大きい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、光ピックアップ対物レンズに周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。したがって、COMA5の絶対値が0.025λrms以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、光ピックアップ対物レンズに段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
In addition, when the fifth-order coma aberration is COMA5, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is preferably 0.025λrms or less. Further, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is more preferably 0.010λrms or less. Here, COMA5 is expressed by the following equation (12).
In the equation (12), A13 and A14 are coefficients of the Zernike polynomial. Specifically, A13 = (10h 5 -12h 3 + 3h) cos α, A14 = (10h 5 -12h 3 + 3h) sin α. Moreover, h is a light beam height (mm).
When the absolute value of COMA5 is larger than 0.025λrms, if a step for correcting the deterioration of the wavefront aberration due to the change of the ambient temperature is provided in the optical pickup objective lens while securing a sufficient working distance, The characteristics will deteriorate. Therefore, by setting the absolute value of COMA5 to 0.025λrms or less, it is possible to prevent deterioration of off-axis characteristics due to providing a step in the optical pickup objective lens while ensuring a sufficient working distance.
さらに、前記光ピックアップ対物レンズに形成された前記輪帯領域の数がn(nは、n≧3を満たす正の整数)である場合に、前記光ピックアップ対物レンズの光軸から数えて、1番目からi番目(i=2、3、・・・、n−1)までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に薄くなり、i+1番目(i+1=3、4、・・・、n)からn番目までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に厚くなるように、前記段差が形成されることが好ましい。
換言すれば、光ピックアップ対物レンズの光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成することが好ましい。
Further, when the number of the annular zones formed in the optical pickup objective lens is n (n is a positive integer satisfying n ≧ 3), the number is 1 from the optical axis of the optical pickup objective lens. The lens thickness of the optical pickup objective lens gradually decreases in the range of the annular zone from the i th to the i th (i = 2, 3,..., N−1), and the i + 1 th (i + 1 = 3, 4). ,..., N) to the n th zone, the step is preferably formed so that the lens thickness of the optical pickup objective lens gradually increases.
In other words, it is preferable to form a step so that the lens thickness decreases from the optical axis of the optical pickup objective lens to a predetermined radius position, and the lens thickness increases from the predetermined radius position to the outer edge.
また、さらに、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値が0.01以下であることが好ましい。ここで、正弦条件違反量(SC)を、以下の(13)式により表す。
SC=(h/sinθ−f)/f ・・・・・・(13)
(13)式において、hは光線高さ(mm)、θは光軸の垂線と光ピックアップ対物レンズの入射面の接線とのなす角(接線角)、fは焦点距離(mm)である。
正弦条件違反量(SC)の絶対値が0.01より大きい場合に、光ピックアップ対物レンズに段差を設けると、光ピックアップ対物レンズの軸外における特性が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。換言すれば、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値が0.01より大きい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、光ピックアップ対物レンズに周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。したがって、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値を0.01以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、光ピックアップ対物レンズに段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
Furthermore, it is preferable that the absolute value of the sine condition violation amount at all light ray heights is 0.01 or less. Here, the sine condition violation amount (SC) is expressed by the following equation (13).
SC = (h / sin θ−f) / f (13)
In the equation (13), h is the light beam height (mm), θ is the angle (tangential angle) formed by the perpendicular to the optical axis and the tangent to the incident surface of the optical pickup objective lens, and f is the focal length (mm).
If the optical pickup objective lens has a step when the absolute value of the sine condition violation amount (SC) is larger than 0.01, the off-axis characteristics of the optical pickup objective lens deteriorate. Furthermore, the off-axis characteristics are greatly deteriorated as the focal length is increased. In other words, when the absolute value of the sine condition violation amount at all beam heights is larger than 0.01, the wavefront caused by the change in the ambient temperature in the optical pickup objective lens while ensuring a sufficient working distance If a step for correcting aberration deterioration is provided, off-axis characteristics are deteriorated. Therefore, by setting the absolute value of the sine condition violation amount at all light beam heights to 0.01 or less, the off-axis characteristics are deteriorated by providing a step in the optical pickup objective lens while ensuring a sufficient working distance. Can be prevented.
また、前記光ピックアップ対物レンズの設計波長は500nm以下であることが好ましい。
さらに、前記段差は、入射光の位相が輪帯領域相互に波長の略整数倍で異なる段差量であって、周囲温度が変化した場合に前記光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を光束に発生させる段差量を有することが好ましい。
これにより、周囲温度が変化した場合に、周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差が光束に発生する。
The design wavelength of the optical pickup objective lens is preferably 500 nm or less.
Further, the step is a step amount in which the phase of the incident light is different from each other in an annular region by an integer multiple of the wavelength, and reduces the aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. It is preferable to have a step amount that generates a phase difference in the light flux.
As a result, when the ambient temperature changes, a phase difference that reduces the aberration caused by the change in the ambient temperature is generated in the light flux.
また、前記段差の隣接段差量をd(mm)、波長をλ(mm)、前記光ピックアップ対物レンズの屈折率をNとした場合に、(8)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d/λ≦28 ・・・・・・(8)
換言すれば、隣接段差量が、波長の4倍以上28倍以下であることが好ましい。隣接段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、光ピックアップ対物レンズに形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、隣接段差量が波長の28倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。従って、(8)式を満たすように段差を形成することにより、光利用効率の低下を防止するとともに、光ピックアップ対物レンズの製造を容易にすることができる。
Further, it is preferable that the expression (8) is satisfied, where d (mm) is the adjacent step amount of the step, λ (mm) is the wavelength, and N is the refractive index of the optical pickup objective lens.
4 ≦ (N−1) × d / λ ≦ 28 (8)
In other words, the adjacent step amount is preferably 4 to 28 times the wavelength. When the adjacent step amount is less than 4 times the wavelength, it is necessary to increase the number of annular zones formed in the optical pickup objective lens in order to sufficiently correct the aberration. For this reason, the light utilization efficiency is lowered. On the other hand, when the adjacent step amount is greater than 28 times the wavelength, the step amount becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens. Therefore, by forming the step so as to satisfy the expression (8), it is possible to prevent the light use efficiency from being lowered and to easily manufacture the optical pickup objective lens.
また、前記段差の軸上段差量をd0、波長をλ、前記光ピックアップ対物レンズの屈折率をNとした場合に、(9)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d0/λ≦14 ・・・・・・(9)
換言すれば、軸上段差量が、波長の4倍以上14倍以下であることが好ましい。軸上段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、光ピックアップ対物レンズに形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、軸上段差量が波長の14倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。従って、(9)式を満たすように段差を形成することにより、光利用効率の低下を防止するとともに、光ピックアップ対物レンズの製造を容易にすることができる。
In addition, it is preferable that the expression (9) is satisfied when the axial step amount of the step is d 0 , the wavelength is λ, and the refractive index of the optical pickup objective lens is N.
4 ≦ (N−1) × d 0 / λ ≦ 14 (9)
In other words, it is preferable that the axial step difference is not less than 4 times and not more than 14 times the wavelength. When the axial step difference is less than 4 times the wavelength, it is necessary to increase the number of annular zones formed in the optical pickup objective lens in order to sufficiently correct the aberration. For this reason, the light utilization efficiency is lowered. On the other hand, when the axial step amount is larger than 14 times the wavelength, the step amount becomes large, which makes it difficult to manufacture the optical pickup objective lens. Therefore, by forming the step so as to satisfy the expression (9), it is possible to prevent the light use efficiency from being lowered and to easily manufacture the optical pickup objective lens.
また、前記段差の隣接段差量をd(mm)とした場合、前記隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、180λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が180λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。
さらに、前記隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、180λ以下であることが好ましい。
これにより、光ピックアップ対物レンズ自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the adjacent step amount of the step is d (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is preferably 60λ or more and 180λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is less than 60λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, when the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is larger than 180λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, so that the wavefront aberration is deteriorated. . In addition, the amount of step becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens.
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 180λ or less.
Thereby, the wavefront aberration generated when the temperature of the optical pickup objective lens itself changes can also be reduced.
また、前記段差の軸上段差量をd0(mm)とした場合、前記軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上、120λ以下であることが好ましい。
軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が120λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。
さらに、前記軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上、120λ以下であることが好ましい。
これにより、光ピックアップ対物レンズ自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the on-axis step difference amount is d 0 (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is preferably 30λ or more and 120λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is less than 30λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step difference is larger than 120λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected. End up. In addition, the amount of step becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens.
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is 40λ or more and 120λ or less.
Thereby, the wavefront aberration generated when the temperature of the optical pickup objective lens itself changes can also be reduced.
また、本発明の他の光ピックアップ対物レンズは、レーザ光源から出射された光束をBD(ブルーレイディスク)に集光するプラスティック製の光ピックアップ対物レンズである。また、前記光ピックアップ対物レンズは、少なくとも一方の面に、複数の輪帯領域を有し、前記複数の輪帯領域間には段差が形成されている。また、複数の前記段差は、周囲温度が変化した場合に前記光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を入射光束に発生させる段差量を有している。そして、前記光ピックアップレンズは、前記光ピックアップ対物レンズの開口数をNA、焦点距離をf(mm)とした場合に、(1)式乃至(3)式を満たすものである。
NA≧0.85 ・・・・・・(1)
1.1≦f≦1.8 ・・・・・・(2)
WD≧0.3 ・・・・・・(3)
Another optical pickup objective lens of the present invention is a plastic optical pickup objective lens that condenses a light beam emitted from a laser light source onto a BD (Blu-ray disc). The optical pickup objective lens has a plurality of annular zones on at least one surface, and a step is formed between the plurality of annular zones. The plurality of steps have a step amount that causes the incident light flux to generate a phase difference that reduces the aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. The optical pickup lens satisfies the expressions (1) to (3) when the numerical aperture of the optical pickup objective lens is NA and the focal length is f (mm).
NA ≧ 0.85 (1)
1.1 ≦ f ≦ 1.8 (2)
WD ≧ 0.3 (3)
本発明においては、光ピックアップ対物レンズの少なくとも一方の面に複数の輪帯領域が設けられ、当該複数の輪帯領域間には段差が形成されている。また、複数の段差は、周囲温度が変化した場合に光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を入射光束に発生させる段差量を有する。これにより、周囲温度が変化した場合、隣り合う輪帯領域を透過した光束に周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差が発生する。そして、当該位相差により、周囲温度の変化によって生じる収差が低減される。
また、焦点距離が1.1mm未満の場合、作動距離(WD)を十分に確保することが難しい。また、焦点距離が1.8mmより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる収差が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズに形成する段差だけで補正することが難しくなる。よって、焦点距離の範囲を1.1mm以上1.8mm以下とすることにより、十分に作動距離(WD)を確保することができるとともに、周囲温度の変化によって生じる収差を十分に低減することができる。
In the present invention, a plurality of annular zones are provided on at least one surface of the optical pickup objective lens, and a step is formed between the plurality of annular zones. In addition, the plurality of steps have a step amount that causes the incident light flux to generate a phase difference that reduces aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. As a result, when the ambient temperature changes, a phase difference that reduces the aberration caused by the change in ambient temperature is generated in the light beam that has passed through the adjacent annular zone region. And the aberration which arises by the change of ambient temperature is reduced by the said phase difference.
In addition, when the focal length is less than 1.1 mm, it is difficult to ensure a sufficient working distance (WD). Further, when the focal length is larger than 1.8 mm, the aberration caused by the change in the ambient temperature becomes large, so that it is difficult to correct only with the step formed on the optical pickup objective lens. Therefore, by setting the focal length range to 1.1 mm or more and 1.8 mm or less, a sufficient working distance (WD) can be secured, and aberrations caused by changes in the ambient temperature can be sufficiently reduced. .
また、前記光ピックアップ対物レンズの設計波長は500nm以下であることが好ましい。
さらに、前記段差は、入射光の位相が輪帯領域相互に波長の略整数倍で異なる段差量であって、周囲温度が変化した場合に前記光ピックアップ対物レンズにおいて発生する収差を低減するような位相差を光束に発生させる段差量を有することが好ましい。
これにより、周囲温度が変化した場合に、周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差が光束に発生する。
The design wavelength of the optical pickup objective lens is preferably 500 nm or less.
Further, the step is a step amount in which the phase of the incident light is different from each other in an annular region by an integer multiple of the wavelength, and reduces the aberration generated in the optical pickup objective lens when the ambient temperature changes. It is preferable to have a step amount that generates a phase difference in the light flux.
As a result, when the ambient temperature changes, a phase difference that reduces the aberration caused by the change in the ambient temperature is generated in the light flux.
また、前記段差の隣接段差量をd(mm)、波長をλ(mm)、前記光ピックアップ対物レンズの屈折率をNとした場合に、(8)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d/λ≦28 ・・・・・・(8)
換言すれば、隣接段差量が、波長の4倍以上28倍以下であることが好ましい。隣接段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、光ピックアップ対物レンズに形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、隣接段差量が波長の28倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。従って、(8)式を満たすように段差を形成することにより、光利用効率の低下を防止するとともに、光ピックアップ対物レンズの製造を容易にすることができる。
Further, it is preferable that the expression (8) is satisfied, where d (mm) is the adjacent step amount of the step, λ (mm) is the wavelength, and N is the refractive index of the optical pickup objective lens.
4 ≦ (N−1) × d / λ ≦ 28 (8)
In other words, the adjacent step amount is preferably 4 to 28 times the wavelength. When the adjacent step amount is less than 4 times the wavelength, it is necessary to increase the number of annular zones formed in the optical pickup objective lens in order to sufficiently correct the aberration. For this reason, the light utilization efficiency is lowered. On the other hand, when the adjacent step amount is greater than 28 times the wavelength, the step amount becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens. Therefore, by forming the step so as to satisfy the expression (8), it is possible to prevent the light use efficiency from being lowered and to easily manufacture the optical pickup objective lens.
また、前記段差の軸上段差量をd0、波長をλ、前記光ピックアップ対物レンズの屈折率をNとした場合に、(9)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d0/λ≦14 ・・・・・・(9)
換言すれば、軸上段差量が、波長の4倍以上14倍以下であることが好ましい。軸上段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、光ピックアップ対物レンズに形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、軸上段差量が波長の14倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。従って、(9)式を満たすように段差を形成することにより、光利用効率の低下を防止するとともに、光ピックアップ対物レンズの製造を容易にすることができる。
In addition, it is preferable that the expression (9) is satisfied when the axial step amount of the step is d 0 , the wavelength is λ, and the refractive index of the optical pickup objective lens is N.
4 ≦ (N−1) × d 0 / λ ≦ 14 (9)
In other words, it is preferable that the axial step difference is not less than 4 times and not more than 14 times the wavelength. When the axial step difference is less than 4 times the wavelength, it is necessary to increase the number of annular zones formed in the optical pickup objective lens in order to sufficiently correct the aberration. For this reason, the light utilization efficiency is lowered. On the other hand, when the axial step amount is larger than 14 times the wavelength, the step amount becomes large, which makes it difficult to manufacture the optical pickup objective lens. Therefore, by forming the step so as to satisfy the expression (9), it is possible to prevent the light use efficiency from being lowered and to easily manufacture the optical pickup objective lens.
また、前記光ピックアップ対物レンズに形成された前記輪帯領域の数がn(nは正の整数)である場合に、nが偶数であるとき、前記光ピックアップ対物レンズの光軸から数えて、1番目からn/2番目までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に薄くなり、((n/2)+1)番目からn番目までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に厚くなるように、前記段差が形成され、前記nが奇数であるとき、前記光ピックアップ対物レンズの光軸から数えて、1番目から((n+1)/2)番目までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に薄くなり、((n+1)/2)番目からn番目までの前記輪帯領域の範囲において前記光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が徐々に厚くなるように、前記段差が形成されることが好ましい。 Further, when the number of the annular zones formed in the optical pickup objective lens is n (n is a positive integer), when n is an even number, counting from the optical axis of the optical pickup objective lens, The lens thickness of the optical pickup objective lens gradually decreases in the range from the first to the n / 2th annular region, and the range of the ((n / 2) +1) th to the nth annular region. When the step is formed so that the lens thickness of the optical pickup objective lens gradually becomes thicker and n is an odd number, the first ((n + 1)) counting from the optical axis of the optical pickup objective lens / 2) The lens thickness of the optical pickup objective lens gradually decreases in the range of the annular zone from the (2) th to the range of the annular zone from ((n + 1) / 2) to the nth zone. As lens thickness of the optical pickup objective lens gradually becomes thicker Te, it is preferable that the step is formed.
換言すれば、光ピックアップ対物レンズの光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成する。具体的には、光ピックアップ対物レンズの光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成する。光ピックアップ対物レンズに段差を設けることによって、光ピックアップ対物レンズの軸外特性が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。しかし、光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、光ピックアップ対物レンズの軸外におけるrms波面収差を0.035λ以下に抑えることができる。 In other words, the step is formed so that the lens thickness decreases from the optical axis of the optical pickup objective lens to a predetermined radial position, and the lens thickness increases from the predetermined radial position to the outer edge. Specifically, the step is formed so that the lens thickness is thin from the optical axis of the optical pickup objective lens to a predetermined radial position, and the lens thickness is thick from the predetermined radial position to the outer edge. By providing a step in the optical pickup objective lens, off-axis characteristics of the optical pickup objective lens are deteriorated. Furthermore, the off-axis characteristics are greatly deteriorated as the focal length is increased. However, the rms wavefront aberration off-axis of the optical pickup objective lens can be suppressed to 0.035λ or less by forming the step so that the lens thickness of the optical pickup objective lens is the smallest at a predetermined radial position.
また、光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、(5)式乃至(7)式の条件を満たさずとも、作動距離を十分に確保し、且つ、周囲温度の変化に伴う収差を補正する段差を光ピックアップ対物レンズに設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
また、光ピックアップ対物レンズのレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差及び軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差を小さくすることができる。これにより、光ピックアップ対物レンズの製造がより容易となる。
Further, by forming the step so that the lens thickness of the optical pickup objective lens is the thinnest at a predetermined radial position, a sufficient working distance can be secured without satisfying the conditions of equations (5) to (7). In addition, it is possible to prevent the deterioration of off-axis characteristics caused by providing the optical pickup objective lens with a step that corrects the aberration associated with the change in the ambient temperature.
Further, by forming a step so that the lens thickness of the optical pickup objective lens is the thinnest at a predetermined radial position, the difference between the maximum value and the minimum value of the adjacent step amount accumulated value Σd and the accumulation of the on-axis step amount. The difference between the maximum value and the minimum value of the value Σd 0 can be reduced. Thereby, manufacture of an optical pick-up objective lens becomes easier.
また、前記段差の隣接段差量をd(mm)とした場合、前記隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、90λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が90λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。
さらに、前記隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、90λ以下であることが好ましい。
これにより、光ピックアップ対物レンズ自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the adjacent step amount of the step is d (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is preferably 60λ or more and 90λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is less than 60λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is larger than 90λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected. . In addition, the amount of step becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens.
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 90λ or less.
Thereby, the wavefront aberration generated when the temperature of the optical pickup objective lens itself changes can also be reduced.
また、前記段差の軸上段差量をd0(mm)とした場合、前記軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上60λ以下であることが好ましい。
軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分低減することが難しくなる。一方、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が60λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、光ピックアップ対物レンズの製造が困難となる。
さらに、前記軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上60λ以下であることが好ましい。
これにより、光ピックアップ対物レンズ自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
In addition, when the axial step amount of the step is d 0 (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is preferably 30λ or more and 60λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is less than 30λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is larger than 60λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, so that the wavefront aberration is deteriorated. End up. In addition, the amount of step becomes large, making it difficult to manufacture the optical pickup objective lens.
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is 40λ or more and 60λ or less.
Thereby, the wavefront aberration generated when the temperature of the optical pickup objective lens itself changes can also be reduced.
本発明により、十分な作動距離を確保することができ、且つ、周囲温度の変化によって発生する収差を低減することができる。 According to the present invention, a sufficient working distance can be ensured, and aberrations caused by changes in ambient temperature can be reduced.
以下、本発明を適用した具体的な実施の形態について、図面を参照しながら詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態に限定されるものではない。図1は、本発明の実施の形態にかかる光ピックアップ光学系1の一例を示したものである。本実施形態にかかる光ピックアップ光学系1は、本発明にかかる光ピックアップ装置又は光ディスク装置に用いられる。光ピックアップ光学系1は、光源11(レーザ光源)、ビームスプリッタ12、コリメータレンズ13、ピックアップレンズ14(光ピックアップ対物レンズ)、検出系16等を備えている。なお、本実施形態では、光ディスク15としてBD(ブルーレイディスク)を用いた。
Hereinafter, specific embodiments to which the present invention is applied will be described in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the following embodiments. FIG. 1 shows an example of an optical pickup
光源11は、BD用に用いられる青色レーザーダイオード等を備えている。
The
光源11から出射されたレーザ光(光束)の光路上にビームスプリッタ12が設けられている。
A
ビームスプリッタ12より出射したレーザ光の光路上にコリメータレンズ13が設けられている。コリメータレンズ13は、ビームスプリッタ12から出射されたレーザ光の発散度合いを調整して、当該レーザ光を出射する。
A
コリメータレンズ13を透過したレーザ光の光路上にピックアップレンズ14が設けられている。
A
ピックアップレンズ14は、入射された光を光ディスク(BD)15の情報記録面に集光させる機能を有する。BDには、記録層を1層のみ有する単層BDと、記録層を複数層有する多層BDとが知られている。単層BDの透明基板厚は0.100mmである。また、記録層を2層有する2層BDの各記録層の透明基板厚は、0.075mmと、0.100mmである。ピックアップレンズ14が2層BDの記録層にレーザ光を集光する場合、各記録層間の基板厚差0.025mmによって、約0.25λrmsの大きな球面収差が発生してしまう。そこで、通常、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させることにより、ピックアップレンズ14に入射する光束の発散度合いを調整することにより、当該球面収差を補正する。ここで、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させることによって補正するという事は、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光の発散度合いを調整するという事である。これは、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光の仮想的な発光点位置(物点の位置)を調整し、仮想的な発光点位置からコリメータレンズ13を介さずにピックアップレンズ14にレーザ光を入射させる事と等価である。換言すれば、ピックアップレンズ14の物体距離を調整することにより、当該球面収差を補正する。
そこで、本発明の実施の形態にかかるピックアップレンズ14は、2層BDの各記録層の透明基板厚の中間の透明基板厚である0.0875mmに良好に集光するように設計されている。これにより、各記録層間の基板厚差によって生じる球面収差を低減することができる。
なお、本実施の形態では、光ディスク15の透明基板はポリカーボネイトとした。
The
Therefore, the
In the present embodiment, the transparent substrate of the
ピックアップレンズ14は、さらに、光ディスク15の情報記録面で反射されたレーザ光を検出系16に導く機能も有する。
また、ピックアップレンズ14の少なくとも一方の面には、ピックアップレンズ14の光軸を同心とする複数の輪帯領域が形成されている。また、隣り合う輪帯領域間には段差が形成されている。換言すれば、ピックアップレンズ14の少なくとも一方の面は、複数の段差により、ピックアップレンズ14の光軸を同心とする複数の輪帯領域に分割されている。また、ピックアップレンズ14は、プラスティック素材から形成されている。
The
In addition, a plurality of annular zones that are concentric with the optical axis of the
後述するように、ピックアップレンズ14に形成された複数の段差の段差量は、設計波長及び設計温度時(レーザ光の波長が設計波長であり、周囲温度が設計温度であるとき)に入射したレーザ光の位相が隣接する輪帯領域相互に波長の略整数倍で異なるように設定されている。
また、ピックアップレンズ14に形成された複数の段差は、周囲温度が変化することによって発生する収差を低減するようにレーザ光に位相差を発生させる段差量を有する。
ここで、波長の略整数倍とは、波長の(整数)×0.999倍〜波長の(整数)×1.001倍であることが好ましい。たとえば、本実施の形態において、波長の略10倍とは、10×0.999=9.99、10×1.001=10.01より、波長の9.99倍〜10.01倍を意味する。なお、波長の略整数倍とは、波長の(整数)×0.995倍〜波長の(整数)×1.005倍であってもよい。この場合においても、ピックアップレンズ14に形成された段差により、周囲温度が変化した場合に発生する波面収差を十分に低減することができる。
As will be described later, the step amounts of the plurality of steps formed on the
Further, the plurality of steps formed on the
Here, the substantially integer multiple of the wavelength is preferably (integer) × 0.999 times the wavelength to (integer) × 1.001 times the wavelength. For example, in this embodiment, approximately 10 times the wavelength means 9.99 times to 10.01 times the wavelength from 10 × 0.999 = 9.99, 10 × 1.001 = 10.01. To do. The substantially integer multiple of the wavelength may be (integer) × 0.995 times the wavelength to (integer) × 1.005 times the wavelength. Even in this case, the wavefront aberration generated when the ambient temperature changes can be sufficiently reduced by the step formed on the
フォーカスサーボ時、及びトラッキングサーボ時には、ピックアップレンズ14が図示されないアクチュエータにより動作する。
At the time of focus servo and tracking servo, the
次に、光源11から出射されたレーザ光が光ディスク15の情報記録面で反射され検出系16に検出されるまでの挙動について説明する。光源11から出射されたレーザ光はビームスプリッタ12を透過してコリメータレンズ13に入射する。
Next, the behavior until the laser beam emitted from the
コリメータレンズ13は、ビームスプリッタ12から出射されたレーザ光の発散度合いを調整して、当該レーザ光を出射する。
The
コリメータレンズ13を透過したレーザ光はピックアップレンズ14に入射される。ここで、本実施の形態においては、周囲温度が変化した場合、このピックアップレンズ14に設けられた複数の段差は、周囲温度の変化によって発生する収差を低減するようにレーザ光の位相を補正する。そして、ピックアップレンズ14は、補正後のレーザ光を光ディスク15の情報記録面に集光させる。光ディスク15の情報記録面で反射されたレーザ光は、ピックアップレンズ14を介して検出系16に入射し、検出される。検出系16は、当該レーザ光を検出し、光電変換することによって、フォーカスサーボ信号、トラックサーボ信号、再生信号などを生成する。
The laser light that has passed through the
次に、本発明の実施の形態にかかる光ピックアップ光学系1において用いられるピックアップレンズ14について詳細に説明する。図2は、本実施の形態にかかる光ピックアップ光学系1におけるピックアップレンズ14を示す図である。図2(a)は、設計波長及び設計温度時におけるレーザ光の波面(位相)を示し、図2(b)は、周囲温度が設計温度より低くなりレーザ光の波長が設計波長より短くなった場合におけるレーザ光の波面(位相)を示し、図2(c)は、周囲温度が設計温度より高くなりレーザ光の波長が設計波長より長くなった場合におけるレーザ光の波面(位相)を示している。本実施形態では、ピックアップレンズ14の光源11側の面に、上述した複数の段差を設ける。そして、複数の段差の段差量は、透過したレーザ光の位相が隣接する輪帯領域相互に波長の略整数倍で異なるように設定されている。また、ピックアップレンズ14の段差は、周囲温度が変化した場合に周囲温度の変化によって生じる収差を低減するようにレーザ光に位相差を発生させる段差量を有する。
Next, the
すなわち、設計波長及び設計温度時にレーザ光がピックアップレンズ14に入射する場合、各輪帯領域を透過したレーザ光の位相は相互に波長の整数倍だけ異なる。従って、図2(a)に示されるように、設計波長及び設計温度時には、異なる輪帯領域を透過したレーザ光には位相差が発生しない。そのため、ピックアップレンズ14に入射したレーザ光は、同一位相のまま、出射する。従って、設計波長及び設計温度時において、ピックアップレンズ14により集光されるレーザ光の収差は段差が形成されていない場合と同じとなる。
That is, when laser light is incident on the
他方、図2(b)、(c)に示されるように、周囲温度が変化し、波長が変化したレーザ光がピックアップレンズ14に入射する場合、各輪帯領域を透過したレーザ光の位相の違いは波長の整数倍とならない。従って、図2(b)、(c)に示されるように、波長が変化した場合には、異なる輪帯領域を透過したレーザ光に位相差が発生する。そして、本発明においては、当該位相差は、周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような大きさとなっている。そのため、周囲温度が変化した場合、従来ではピックアップレンズにより集光される収差が増大してしまうが、本発明においては、ピックアップレンズ14の各輪帯領域を透過したレーザ光の位相差により、周囲温度の変化に伴う収差の増大が抑制される。そして、ピックアップレンズ14より出射したレーザ光は、光ディスク15の情報記録面に良好に集光する。
On the other hand, as shown in FIGS. 2B and 2C, when the ambient temperature changes and the laser light whose wavelength has changed enters the
図3(a)に、周囲温度が20℃である場合に輪帯領域が形成されていないピックアップレンズにおいて発生する波面収差を示し、図4(a)に、周囲温度が50℃である場合に輪帯領域が形成されていないピックアップレンズにおいて発生する波面収差を示す。また、図3(b)に、周囲温度が20℃である場合にピックアップレンズ14において発生する波面収差を示し、図4(b)に、周囲温度が50℃である場合にピックアップレンズ14において発生する波面収差を示す。なお、図3、図4において、縦軸は波面収差の大きさを表し、横軸はピックアップレンズの径方向における位置を表す。また、輪帯領域が形成されていないピックアップレンズ及びピックアップレンズ14の設計温度は35℃である。
FIG. 3 (a) shows the wavefront aberration that occurs in a pickup lens in which no annular zone is formed when the ambient temperature is 20 ° C., and FIG. 4 (a) shows the case where the ambient temperature is 50 ° C. 3 shows wavefront aberration that occurs in a pickup lens in which no annular zone is formed. FIG. 3B shows the wavefront aberration that occurs in the
図3(a)、図4(a)に示すように、周囲温度が20℃、50℃である場合、輪帯領域が形成されていないピックアップレンズでは、波面収差は非常に大きくなる。
一方、図3(b)、図4(b)に示すように、周囲温度が20℃、50℃であっても、輪帯領域が形成されているピックアップレンズ14では、波面収差を小さく抑えることが出来る。具体的には、ピックアップレンズ14に形成された段差によって各輪帯領域を透過したレーザ光に位相差が発生する。そして、当該位相差が周囲温度の変化によりピックアップレンズ14において発生する収差を低減する。従って、ピックアップレンズ14より出射したレーザ光は、光ディスク15の情報記録面に良好に集光する。
As shown in FIGS. 3A and 4A, when the ambient temperature is 20 ° C. and 50 ° C., the wavefront aberration becomes very large in the pickup lens in which the annular region is not formed.
On the other hand, as shown in FIGS. 3 (b) and 4 (b), the wavefront aberration is suppressed small in the
また、ピックアップレンズ14は、ピックアップレンズ14の開口数をNA、焦点距離をf(mm)、作動距離をWD(mm)とした場合に、(1)式乃至(3)式を満たすように形成される。
NA≧0.85 ・・・・・・(1)
1.1≦f≦1.8 ・・・・・・(2)
WD≧0.3 ・・・・・・(3)
The
NA ≧ 0.85 (1)
1.1 ≦ f ≦ 1.8 (2)
WD ≧ 0.3 (3)
また、ピックアップレンズ14は、5次球面収差をSA5とした場合に、ピックアップレンズ14によってレーザ光を多層光ディスク15に集光する場合に、多層光ディスク15の記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正した際に、(4)式を満たすことが好ましい。
|SA5|≦0.020 ・・(4)
さらに、以下の(10)式を満たすことがより好ましい。
|SA5|≦0.010 ・・(10)
The
| SA5 | ≦ 0.020 (4)
Furthermore, it is more preferable to satisfy the following expression (10).
| SA5 | ≦ 0.010 (10)
(4)式を満たすことにより、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性の劣化を抑制することができる。通常、ピックアップレンズの少なくとも一方の面に、上述した複数の輪帯領域を設けると、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性が劣化してしまう。しかし、(4)式を満たすことにより、ピックアップレンズ14によってレーザ光源から出射された光束を多層光ディスク15に集光する場合に、多層光ディスク15の記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正しても、SA5が劣化せずにすむ。これにより、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性の劣化を抑制することができる。
ここで、SA5は、以下の(11)式で定義される5次球面収差である。
(11)式において、A15は、ツェルニケ多項式の係数であり、光線高さをh(mm)とすると、A15=20h6−30h4+12h2−1である。
By satisfying the expression (4), it is possible to suppress the deterioration of the on-axis characteristic when the light is condensed on each recording layer of the multilayer
Here, SA5 is a fifth-order spherical aberration defined by the following equation (11).
In the equation (11), A15 is a coefficient of the Zernike polynomial, and A15 = 20h 6 −30h 4 + 12h 2 −1 where the ray height is h (mm).
さらに、マージナル光線が入射する部分における接線角をθM(°)、マージナル光線が入射する部分におけるレンズのレンズ最小肉厚をtM(mm)、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(5)式乃至(7)式を満たすことが好ましい。
73≦θM≦75 ・・・・・・(5)
1.5≦N≦1.55 ・・・・・・(6)
tM≧0.35 ・・・・・・(7)
マージナル光線とは、ピックアップレンズ14の有効径内の最も外側を透過する光線である。図5を参照しながら、接線角θ(°)について説明する。接線角θとは、図5に示すように、ピックアップレンズ14の入射面の接線と入射光線とがなす角である。そして、光軸の垂線と、マージナル光線が入射する部分の入射面の接線とがなす角を接線角θMとする。
マージナル光線が入射する部分における接線角θMが73°より小さい場合に、ピックアップレンズ14に段差を設けると、ピックアップレンズ14への光軸外からの斜入射に対するピックアップレンズ14の特性(以下、軸外特性を称する。)が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。換言すれば、マージナル光線が入射する部分における接線角θMが73°より小さい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、ピックアップレンズ14に周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。また、接線角θMが75°より大きいと、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。したがって、73≦θM≦75を満たすことにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐとともに、ピックアップレンズ14の製造を容易にすることができる。
また、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、(4)式を満たすピックアップ対物レンズを容易に製造することができる。
Furthermore, when the tangential angle at the portion where the marginal ray is incident is θ M (°), the minimum lens thickness of the lens at the portion where the marginal ray is incident is t M (mm), and the refractive index of the
73 ≦ θ M ≦ 75 (5)
1.5 ≦ N ≦ 1.55 (6)
t M ≧ 0.35 (7)
The marginal ray is a ray that passes through the outermost side within the effective diameter of the
When the tangent angle θ M at the portion where the marginal ray is incident is smaller than 73 °, if the
Further, by satisfying the expressions (5) to (7), a pickup objective lens that satisfies the expression (4) can be easily manufactured.
図5を参照しながら、レンズ最小肉厚をtMについて説明する。レンズ最小肉厚をtMとは、図5に示すように、マージナル光線がピックアップレンズ14の入射面と交わる交点と、マージナル光線がピックアップレンズの出射面と交わる交点との、光軸に平行な距離である。レンズ最小肉厚tMが、0.35mmより小さいと、ピックアップレンズ14のコバ厚が薄くなりすぎてしまう。そのため、ピックアップレンズ14の製造が難しくなる。したがって、レンズ最小肉厚tMを0.35mm以上とすることにより、ピックアップレンズ14を容易に製造することができる。
With reference to FIG. 5, illustrating the lens minimum thickness for t M. As shown in FIG. 5, the minimum lens thickness t M is parallel to the optical axis between the intersection point where the marginal ray intersects the entrance surface of the
また、5次のコマ収差をCOMA5とした場合に、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.025λrms以下であることが好ましい。さらに、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下であることがより好ましい。ここで、COMA5は、以下の(12)式により表される。
(12)式において、A13、A14はツェルニケ多項式の係数である。具体的には、A13=(10h5−12h3+3h)cosα、A14=(10h5−12h3+3h)sinαである。また、hは光線高さ(mm)である。
COMA5の絶対値が0.025λrmsより大きい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、ピックアップレンズ14に周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。したがって、COMA5の絶対値が0.025λrms以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
In addition, when the fifth-order coma aberration is COMA5, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is preferably 0.025λrms or less. Further, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is more preferably 0.010λrms or less. Here, COMA5 is expressed by the following equation (12).
In the equation (12), A13 and A14 are coefficients of the Zernike polynomial. Specifically, A13 = (10h 5 -12h 3 + 3h) cos α, A14 = (10h 5 -12h 3 + 3h) sin α. Moreover, h is a light beam height (mm).
When the absolute value of COMA5 is larger than 0.025λrms, if the
また、ピックアップレンズ14に形成された輪帯領域の数がn(nは、n≧3を満たす正の整数)である場合に、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目からi番目(i=2、3、・・・、n−1)までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、i+1番目(i+1=3、4、・・・、n)からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されることが好ましい。
換言すれば、ピックアップレンズ14のレンズ厚が光軸から所定の半径位置まで薄くなり、所定の半径位置から外縁まで厚くなるように、段差を形成することが好ましい。
Further, when the number of annular zones formed in the
In other words, it is preferable to form a step so that the lens thickness of the
また、さらに、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値が0.01以下であることが好ましい。ここで、正弦条件違反量(SC)を、以下の(13)式により表す。
SC=(h/sinθ−f)/f ・・・・・・(13)
(13)式において、hは光線高さ(mm)、θは光軸の垂線とピックアップレンズ14の入射面の接線とのなす角(接線角)、fは焦点距離(mm)である。
正弦条件違反量(SC)の絶対値が0.01より大きい場合に、ピックアップレンズ14に段差を設けると、ピックアップレンズ14の軸外特性が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。換言すれば、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値が0.01より大きい場合に、十分な作動距離を確保しつつ、且つ、ピックアップレンズ14に周囲温度の変化に起因する波面収差の劣化を補正する段差を設けると、軸外特性が劣化してしまう。したがって、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値を0.01以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
Furthermore, it is preferable that the absolute value of the sine condition violation amount at all light ray heights is 0.01 or less. Here, the sine condition violation amount (SC) is expressed by the following equation (13).
SC = (h / sin θ−f) / f (13)
In the equation (13), h is the light beam height (mm), θ is the angle (tangential angle) formed by the perpendicular to the optical axis and the tangent to the incident surface of the
When the absolute value of the sine condition violation amount (SC) is larger than 0.01, if the
また、ピックアップレンズ14の段差の隣接段差量をd(mm)、波長をλ(mm)、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(8)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d/λ≦28 ・・・・・・(8)
換言すれば、隣接段差量が、波長の4倍以上28倍以下であることが好ましい。図6に、ピックアップレンズ14を模式的に表す側面図を示す。ここで、隣接段差量とは、図6に示すように、各輪帯領域間の段差の段差量である。隣接段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、ピックアップレンズ14に形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、隣接段差量が波長の28倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
Further, it is preferable that the expression (8) is satisfied, where d (mm) is the adjacent step amount of the step of the
4 ≦ (N−1) × d / λ ≦ 28 (8)
In other words, the adjacent step amount is preferably 4 to 28 times the wavelength. FIG. 6 is a side view schematically showing the
また、ピックアップレンズ14の段差の軸上段差量をd0(mm)、波長をλ(mm)、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(9)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d0/λ≦14 ・・・・・・(9)
換言すれば、軸上段差量が、波長の4倍以上14倍以下であることが好ましい。ここで、軸上段差量とは、図6に示すように、各輪帯領域の面形状を仮想的に光軸OA側へと延長した場合に、当該面形状が光軸と仮想的に交差する交点と、光軸を含む輪帯領域の面形状が光軸OAに交差する交点との距離である。換言すれば、ピックアップレンズ14の段差の光軸上における段差量である。軸上段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、ピックアップレンズ14に形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、軸上段差量が波長の14倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
Further, it is preferable that the expression (9) is satisfied, where d 0 (mm) is the axial step amount of the step of the
4 ≦ (N−1) × d 0 / λ ≦ 14 (9)
In other words, it is preferable that the axial step difference is not less than 4 times and not more than 14 times the wavelength. Here, as shown in FIG. 6, when the surface shape of each annular zone is virtually extended to the optical axis OA side, the surface shape virtually intersects with the optical axis. This is the distance between the intersecting point and the intersecting point where the surface shape of the annular zone including the optical axis intersects the optical axis OA. In other words, it is the step amount on the optical axis of the step of the
また、段差の隣接段差量をd(mm)とした場合、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、180λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が180λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
さらに、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、180λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the adjacent step amount of the step is d (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is preferably 60λ or more and 180λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is less than 60λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, when the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is larger than 180λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, so that the wavefront aberration is deteriorated. . Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 180λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
また、段差の軸上段差量をd0(mm)とした場合、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上、120λ以下であることが好ましい。
軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が120λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
さらに、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上、120λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the on-axis step amount of the step is d 0 (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is preferably 30λ or more and 120λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is less than 30λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step difference is larger than 120λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected. End up. Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is 40λ or more and 120λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
また、ピックアップレンズ14に形成された輪帯領域の数がn(nは正の整数)である場合に、nが偶数であるとき、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目からn/2番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、((n/2)+1)番目からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差を形成することが好ましい。また、nが奇数であるとき、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目から((n+1)/2)番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、((n+1)/2)番目からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差を形成することが好ましい。
Further, when the number of annular zones formed in the
換言すれば、ピックアップレンズ14の光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成することが好ましい。具体的には、ピックアップレンズ14の光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成する。ピックアップレンズ14に段差を設けることによって、ピックアップレンズ14の軸外特性が悪化する。さらに、焦点距離が長くなると軸外特性の悪化が大きくなる。しかし、ピックアップレンズ14のレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるrms波面収差を0.035λ以下に抑えることができる。
In other words, it is preferable to form a step so that the lens thickness decreases from the optical axis of the
また、ピックアップレンズ14のレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、(5)式乃至(7)式の条件を満たさずとも、作動距離を十分に確保し、且つ、周囲温度の変化に伴う収差を補正する段差をピックアップレンズ14に設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
また、ピックアップレンズ14のレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差及び軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差を小さくすることができる。これにより、ピックアップレンズ14の製造がより容易となる。
Further, by forming the step so that the lens thickness of the
Further, by forming the step so that the lens thickness of the
また、段差の隣接段差量をd(mm)とした場合、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、90λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が90λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
さらに、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、90λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Further, when the adjacent step amount of the step is d (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is preferably 60λ or more and 90λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is less than 60λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is larger than 90λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected. . Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 90λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
また、段差の軸上段差量をd0(mm)とした場合、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上60λ以下であることが好ましい。
軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分低減することが難しくなる。一方、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が60λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
さらに、前記軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上60λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
In addition, when the axial step amount of the step is d 0 (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is preferably 30λ or more and 60λ or less.
When the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is less than 30λ, it is difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is larger than 60λ, the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, so that the wavefront aberration is deteriorated. End up. Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is 40λ or more and 60λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
このように構成された本実施の形態にかかるピックアップレンズ14及び光ピックアップ光学系1によれば、ピックアップレンズ14の少なくとも一方の面に複数の輪帯領域が設けられ、当該複数の輪帯領域間には段差が形成されている。また、複数の段差は、周囲温度が変化した場合にピックアップレンズ14において発生する収差を低減するような位相差をレーザ光に発生させる段差量を有する。これにより、周囲温度が変化した場合、隣り合う輪帯領域を透過したレーザ光に周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差が発生する。そして、当該位相差により、周囲温度の変化によって生じる収差が低減される。
また、焦点距離が1.1mm未満の場合、作動距離(WD)を十分に確保することが難しい。また、焦点距離が1.8mmより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる収差が大きくなるため、ピックアップレンズ14に形成する段差だけで補正することが難しくなる。よって、焦点距離の範囲を1.1mm以上1.8mm以下とすることにより、十分に作動距離(WD)を確保することができるとともに、周囲温度の変化によって生じる収差を十分に低減することができる。
さらに、(4)式を満たすことにより、多層光ディスクの各記録層に対しても良好に集光することができる。
ここで、SA5は、以下の(11)式で定義される5次球面収差である。
(11)式において、A15は、ツェルニケ多項式の係数であり、光線高さをh(mm)とすると、A15=20h6−30h4+12h2−1である。
According to the
In addition, when the focal length is less than 1.1 mm, it is difficult to ensure a sufficient working distance (WD). In addition, when the focal length is greater than 1.8 mm, the aberration caused by the change in the ambient temperature increases, so that it is difficult to correct only with the step formed on the
Furthermore, by satisfying the expression (4), it is possible to focus light well on each recording layer of the multilayer optical disc.
Here, SA5 is a fifth-order spherical aberration defined by the following equation (11).
In the equation (11), A15 is a coefficient of the Zernike polynomial, and A15 = 20h 6 −30h 4 + 12h 2 −1 where the ray height is h (mm).
また、ピックアップレンズの少なくとも一方の面に、上述した複数の輪帯領域を設けると、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性が劣化してしまう。しかし、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、ピックアップレンズ14によってレーザ光源から出射された光束を多層光ディスク15に集光する場合に、多層光ディスク15の記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正しても、軸上特性を示す指標の1つであるSA5が劣化せずにすむ。これにより、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性の劣化を抑制することができる。
In addition, when the plurality of annular zones described above are provided on at least one surface of the pickup lens, the on-axis characteristics when focusing on each recording layer of the multilayer
また、マージナル光線が入射する部分における接線角をθM(°)、マージナル光線が入射する部分におけるレンズのレンズ最小肉厚をtM(mm)、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(5)式乃至(7)式を満たすことが好ましい。
73≦θM≦75 ・・・・・・(5)
1.5≦N≦1.55 ・・・・・・(6)
tM≧0.35 ・・・・・・(7)
73≦θM≦75を満たすことにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐとともに、ピックアップレンズ14の製造を容易にすることができる。
また、レンズ最小肉厚tMを0.35mm以上とすることにより、ピックアップレンズ14を容易に製造することができる。
また、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、(4)式を満たすピックアップ対物レンズを容易に製造することができる。
Further, when the tangential angle at the portion where the marginal ray is incident is θ M (°), the minimum lens thickness of the lens at the portion where the marginal ray is incident is t M (mm), and the refractive index of the
73 ≦ θ M ≦ 75 (5)
1.5 ≦ N ≦ 1.55 (6)
t M ≧ 0.35 (7)
By satisfying 73 ≦ θ M ≦ 75, it is possible to prevent the deterioration of off-axis characteristics due to providing a step in the
Further, by making the lens minimum thickness t M and above 0.35 mm, the
Further, by satisfying the expressions (5) to (7), a pickup objective lens that satisfies the expression (4) can be easily manufactured.
また、さらに、全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値が0.01以下であることが好ましい。
全ての光線高さにおける正弦条件違反量の絶対値を0.01以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
Furthermore, it is preferable that the absolute value of the sine condition violation amount at all light ray heights is 0.01 or less.
By setting the absolute value of the sine condition violation amount at all light beam heights to 0.01 or less, it is possible to prevent deterioration of off-axis characteristics due to providing a step in the
また、5次のコマ収差をCOMA5とした場合に、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.025λrms以下であることが好ましい。さらに、画角0.3°におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下であることがより好ましい。ここで、COMA5は、以下の(12)式により表される。
(12)式において、A13、A14はツェルニケ多項式の係数である。具体的には、A13=(10h5−12h3+3h)cosα、A14=(10h5−12h3+3h)sinαである。また、hは光線高さ(mm)である。
COMA5の絶対値が0.025λrms以下とすることにより、十分な作動距離を確保しつつ、ピックアップレンズ14に段差を設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
In addition, when the fifth-order coma aberration is COMA5, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is preferably 0.025λrms or less. Further, the absolute value of COMA5 at an angle of view of 0.3 ° is more preferably 0.010λrms or less. Here, COMA5 is expressed by the following equation (12).
In the equation (12), A13 and A14 are coefficients of the Zernike polynomial. Specifically, A13 = (10h 5 -12h 3 + 3h) cos α, A14 = (10h 5 -12h 3 + 3h) sin α. Moreover, h is a light beam height (mm).
By setting the absolute value of COMA5 to 0.025λrms or less, it is possible to prevent deterioration of off-axis characteristics due to providing a step in the
さらに、ピックアップレンズ14に形成された輪帯領域の数がn(nは、n≧3を満たす正の整数)である場合に、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目からi番目(i=2、3、・・・、n−1)までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、i+1番目(i+1=3、4、・・・、n)からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されることが好ましい。
換言すれば、光ピックアップ対物レンズの光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成することが好ましい。
Further, when the number of annular zones formed in the
In other words, it is preferable to form a step so that the lens thickness decreases from the optical axis of the optical pickup objective lens to a predetermined radius position, and the lens thickness increases from the predetermined radius position to the outer edge.
また、ピックアップレンズ14の設計波長は500nm以下である。
さらに、段差は、透過光の位相が輪帯領域相互に波長の略整数倍で異なる段差量であって、周囲温度が変化した場合にピックアップレンズ14において発生する収差を低減するような位相差をレーザ光に発生させる段差量を有する。
これにより、周囲温度が変化した場合に、周囲温度の変化によって発生する収差を低減するような位相差がレーザ光に発生する。
The design wavelength of the
Furthermore, the step is a step amount in which the phase of the transmitted light differs between the annular zones by approximately an integer multiple of the wavelength, and a phase difference that reduces the aberration generated in the
As a result, when the ambient temperature changes, a phase difference is generated in the laser beam so as to reduce aberrations caused by the change in ambient temperature.
また、ピックアップレンズ14の段差の隣接段差量をd(mm)、波長をλ(mm)、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(8)式を満たす。
4≦(N−1)×d/λ≦28 ・・・・・・(8)
また、ピックアップレンズ14の段差の軸上段差量をd0(mm)、波長(mm)をλ、ピックアップレンズ14の屈折率をNとした場合に、(9)式を満たすことが好ましい。
4≦(N−1)×d0/λ≦14 ・・・・・・(9)
隣接段差量が波長の4倍未満、或いは、軸上段差量が波長の4倍未満である場合、収差を十分補正するためには、ピックアップレンズ14に形成する輪帯領域の数を増やす必要がある。そのため、光利用効率が低下してしまう。一方、隣接段差量が波長の28倍より大きい場合、或いは、軸上段差量が波長の14倍より大きい場合、段差量が大きくなるため、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。従って、(8)式或いは(9)を満たすように段差を形成することにより、光利用効率の低下を防止するとともに、ピックアップレンズ14の製造を容易にすることができる。
Further, when the adjacent step amount of the step of the
4 ≦ (N−1) × d / λ ≦ 28 (8)
Further, it is preferable that the expression (9) is satisfied, where d 0 (mm) is the axial step amount of the step of the
4 ≦ (N−1) × d 0 / λ ≦ 14 (9)
When the adjacent step amount is less than four times the wavelength or the axial step amount is less than four times the wavelength, it is necessary to increase the number of annular zones formed in the
また、段差の隣接段差量をd(mm)とした場合、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、180λ以下であることが好ましい。
また、段差の軸上段差量をd0(mm)とした場合、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上、120λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、或いは、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が180λより大きい場合、或いは、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が120λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
Further, when the adjacent step amount of the step is d (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is preferably 60λ or more and 180λ or less.
Further, when the on-axis step amount of the step is d 0 (mm), the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the on-axis step amount is preferably 30λ or more and 120λ or less.
If the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated value [Sigma] d of the adjacent step difference is less than 60Ramuda, or if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value [Sigma] d 0 of the axial step difference is less than 30Ramuda, ambient temperature It becomes difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the angle. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated value [Sigma] d of the adjacent step difference is larger than 180Ramuda, or if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value [Sigma] d 0 of the axial step difference is larger than 120Ramuda, Since the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, the wavefront aberration is deteriorated. Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
さらに、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、180λ以下であることが好ましい。
また、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上、120λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 180λ or less.
Further, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is 40λ or more and 120λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
さらに、また、ピックアップレンズ14に形成された輪帯領域の数がn(nは正の整数)である場合に、nが偶数であるとき、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目からn/2番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、((n/2)+1)番目からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されることが好ましい。また、nが奇数であるとき、ピックアップレンズ14の光軸から数えて、1番目から((n+1)/2)番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、((n+1)/2)番目からn番目までの輪帯領域の範囲においてピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されることが好ましい。
Furthermore, when the number of annular zones formed on the
換言すれば、ピックアップレンズ14の光軸から所定の半径位置まではレンズ厚が薄くなり、所定の半径位置から外縁まではレンズ厚が厚くなるように、段差を形成する。これにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるrms波面収差を0.035λ以下に抑えることができる。
また、ピックアップレンズ14のレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、(5)式乃至(7)式の条件を満たさずとも、作動距離を十分に確保し、且つ、周囲温度の変化に伴う収差を補正する段差をピックアップレンズ14に設けることによる軸外特性の劣化を防ぐことができる。
また、ピックアップレンズ14のレンズ厚が所定の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差及び軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差を小さくすることができる。これにより、ピックアップレンズ14の製造がより容易となる。
In other words, the step is formed so that the lens thickness decreases from the optical axis of the
Further, by forming the step so that the lens thickness of the
Further, by forming the step so that the lens thickness of the
また、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ以上、90λ以下であることが好ましい。
また、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ以上60λ以下であることが好ましい。
隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が60λ未満の場合、或いは、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が30λ未満の場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を十分に低減することが難しくなる。一方、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が90λより大きい場合、或いは、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が60λより大きい場合、周囲温度の変化によって生じる波面収差を過剰に補正してしまうため、かえって、波面収差が劣化してしまう。また、段差量が大きくなってしまい、ピックアップレンズ14の製造が困難となる。
Moreover, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 60λ or more and 90λ or less.
Further, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is 30λ or more and 60λ or less.
If the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated value [Sigma] d of the adjacent step difference is less than 60Ramuda, or if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value [Sigma] d 0 of the axial step difference is less than 30Ramuda, ambient temperature It becomes difficult to sufficiently reduce the wavefront aberration caused by the change in the angle. On the other hand, if the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated value [Sigma] d of the adjacent step difference is larger than 90Ramuda, or if the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value [Sigma] d 0 of the axial step difference is larger than 60Ramuda, Since the wavefront aberration caused by the change in the ambient temperature is excessively corrected, the wavefront aberration is deteriorated. Further, the amount of the step becomes large, making it difficult to manufacture the
さらに、隣接段差量の累積値Σdの最大値と最小値との差が70λ以上、90λ以下であることが好ましい。
また、軸上段差量の累積値Σd0の最大値と最小値との差が40λ以上60λ以下であることが好ましい。
これにより、ピックアップレンズ14自体の温度が変化した場合に発生する波面収差も低減することができる。
Furthermore, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd of the adjacent step amount is 70λ or more and 90λ or less.
Moreover, it is preferable that the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value Σd 0 of the axial step amount is 40λ or more and 60λ or less.
Thereby, the wavefront aberration which occurs when the temperature of the
[実施例1]
次に、本発明にかかる実施例1について説明する。実施例1にかかるピックアップレンズ14を模式的に示す側面図を図7に示す。実施例1にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図8に示す表に、本実施例1にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置(光軸OAに垂直な方向における輪帯領域が形成される位置)、軸上段差量及び隣接段差量を示す。図8に示す表において、輪帯領域の番号は、ピックアップレンズ14の光軸から外縁に向かって付されている。従って、光軸を含む輪帯領域が1番目の輪帯領域である。
また、図9に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
なお、各輪帯領域の曲率、円錐係数、非球面係数がそれぞれ異なっているため、各輪帯領域の面形状は微妙に異なっている。そのため、軸上段差量と隣接段差量とは、一致するとは限らない。軸上段差量が正の値となる場合は、輪帯領域の面形状が光軸と仮想的に交差する交点がピックアップレンズ14の光ディスク15側にあることを意味する。また、軸上段差量が負の値となる場合は、当該交点がピックアップレンズ14の光源11側にあることを意味する。
[Example 1]
Next, Example 1 according to the present invention will be described. FIG. 7 is a side view schematically showing the
In the table shown in FIG. 8, the number of the annular zone of the
FIG. 9 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the axial step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
Since the curvature, conical coefficient, and aspheric coefficient of each annular zone are different from each other, the surface shape of each annular zone is slightly different. Therefore, the axial step amount and the adjacent step amount do not always match. When the axial step amount is a positive value, it means that the intersection point where the surface shape of the annular zone virtually intersects the optical axis is on the
図8に示すように、実施例1にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は9輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、5番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から5番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mmずつ(約10λずつ)増加し、5番目の輪帯領域から9番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mmずつ(約10λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から5番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、5番目の輪帯領域から9番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目の輪帯領域から中心の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、中心の輪帯領域から9番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.007786mm=約10λである。なお、λは、波長である。従って、実施例1にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約10倍となっている。
As shown in FIG. 8, the annular zone formed in the
Here, approximately 0.007786 mm = approximately 10λ. Note that λ is a wavelength. Accordingly, the axial step amount of the step formed in the
図9に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は40.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が40.0λとなっている。
また、図9に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は43.4λであり、隣接段差量の累積値の最小値は−27.4λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が70.8λとなっている。
As shown in FIG. 9, the maximum value of the cumulative value of the axial step amount is 40.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the axial step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated amount of the step difference on the axis is 40.0λ.
Further, as shown in FIG. 9, the maximum value of the accumulated value of the adjacent step amount is 43.4λ, and the minimum value of the accumulated value of the adjacent step amount is −27.4λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 70.8λ.
また、図10に示す表に、実施例1にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図10において、対物レンズR1面とは、ピックアップレンズ14の光源11側の面である。また、対物レンズR2面とは、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面である。図10に示すように、実施例1にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.47mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
Further, the table shown in FIG. 10 shows data of the optical pickup
また、図11に示す表に、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状を規定する係数を示す。図11に示す係数は、後述する(14)式で用いられる。従って、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は、図11に示す係数と(14)式により規定される。図11に示すように、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
In addition, the table shown in FIG. 11 shows coefficients that define the surface shape of the surface (surface number 3) on the
また、図12に示す表に、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図12に示す係数は後述する(15)式で用いられる。従って、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図12に示す係数と(15)式により規定される。図12に示すように、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
The table shown in FIG. 12 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
図13を用いて、(14)式、(15)式を説明する。図13は、ピックアップレンズの一例である対物レンズを示す側面図である。
まず、対物レンズの光出射面R2の面形状について説明する。図13において、光線の高さをh(mm)、対物レンズの光出射面R2の頂点をe、頂点eと接する接面上における光線高さhの点をc、この点cから光軸OAに平行な方向での光出射面R2上の点をdとすると、任意の光線高さhに対する点c,d間の距離ZB(mm)が
で表されるように、光出射面R2の面形状が形成される。
そして、(14)式と図11に示す面番号3の係数の値とにより、実施例1にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面全体の面形状が規定される。
Expressions (14) and (15) will be described with reference to FIG. FIG. 13 is a side view showing an objective lens which is an example of a pickup lens.
First, the surface shape of the light exit surface R2 of the objective lens will be described. In FIG. 13, the height of the light beam is h (mm), the vertex of the light exit surface R2 of the objective lens is e, the point of the light beam height h on the tangent surface in contact with the vertex e is c, and the optical axis OA from this point c. If the point on the light exit surface R2 in the direction parallel to is d, the distance Z B (mm) between the points c and d with respect to an arbitrary ray height h is
As shown, the surface shape of the light exit surface R2 is formed.
The surface shape of the entire surface on the
なお、(14)式に、上記係数C,K,A4,A6,A8,A10,A12,A14,A16の値を代入して任意の光線高さh(mm)(≠0)に対する距離ZB(mm)を求め、その値が負の値となった場合は、点dが、光出射面R2の光軸OAが通る面頂点eよりも出射面側(図13での左側)に位置することを示している。距離ZB(mm)が正の値である場合には、点dが頂点eよりも右側に位置することを示している。 In addition, the value of the above-mentioned coefficients C, K, A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , A 12 , A 14 , A 16 is substituted into the equation (14) to obtain an arbitrary ray height h (mm) ( When the distance Z B (mm) with respect to ≠ 0) is obtained and the value becomes a negative value, the point d is closer to the exit surface than the surface vertex e through which the optical axis OA of the light exit surface R2 passes (FIG. 13). It is shown that it is located on the left side. When the distance Z B (mm) is a positive value, it indicates that the point d is located on the right side of the vertex e.
次に、対物レンズの光入射面R1の面形状について説明する。図13において、対物レンズの光入射面R1の頂点をf、頂点fと接する接面上における光線高さhの点をa、この点aから光軸OAに平行な方向での光入射面R1上の点をbとすると、任意の光線高さh(mm)に対する点a,b間の距離ZA(mm)が
で表されるように、光入射面R1の面形状が形成される。
Next, the surface shape of the light incident surface R1 of the objective lens will be described. In FIG. 13, the vertex of the light incident surface R1 of the objective lens is f, the point of the ray height h on the tangent surface in contact with the vertex f is a, and the light incident surface R1 in the direction parallel to the optical axis OA from this point a. If the upper point is b, the distance Z A (mm) between the points a and b with respect to an arbitrary ray height h (mm) is
As shown, the surface shape of the light incident surface R1 is formed.
なお、実施例1にかかるピックアップレンズ14の第1輪帯領域、第2輪帯領域、・・・、第9輪帯領域の面形状を規定する場合、(15)式の光線高さhには、それぞれ、図9の表に示す第1輪帯領域、第2輪帯領域、・・・、第9輪帯領域の輪帯領域位置の値を代入する。また、実施例1にかかるピックアップレンズ14の第1輪帯領域、第2輪帯領域、・・・、第9輪帯領域の面形状を規定する場合、(15)式の係数Bは、それぞれ、図8の表に示す第1輪帯領域、第2輪帯領域、・・・、第9輪帯領域の軸上段差量の値を代入する。そして、(15)式と図12に示す係数の値とにより、実施例1にかかるピックアップレンズ14の第1輪帯領域〜第9輪帯領域の面形状が規定される。
When the surface shapes of the first annular region, the second annular region,..., The ninth annular region of the
[実施例2]
次に、本発明にかかる実施例2について説明する。実施例2にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図14に示す表に、本実施例2にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量及び隣接段差量を示す。
また、図15に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
[Example 2]
Next, a second embodiment according to the present invention will be described. The
The table shown in FIG. 14 shows the number of the zonal area, the position of the zonal area, the axial step amount, and the adjacent step amount of the
FIG. 15 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the on-axis step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
図14に示すように、実施例2にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は12輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、6番目と7番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から2番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mm(約10λ)増加し、2番目の輪帯領域から12番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mm(約10λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から2番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、2番目の輪帯領域から12番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目から2番目までの輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、2番目から12番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.007786mm=約10λである。なお、λは、波長である。従って、実施例2にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約10倍となっている。
As shown in FIG. 14, the annular zone formed in the
Here, approximately 0.007786 mm = approximately 10λ. Note that λ is a wavelength. Accordingly, the axial step amount of the step formed on the
図15に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は10.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は−90.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が100.0λとなっている。
また、図15に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は10.6λであり、隣接段差量の累積値の最小値は−161.3λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が171.9λとなっている。
As shown in FIG. 15, the maximum value of the cumulative value of the axial step amount is 10.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the axial step amount is −90.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated amount of the step difference on the axis is 100.0λ.
Further, as shown in FIG. 15, the maximum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 10.6λ, and the minimum value of the cumulative value of the adjacent step amount is −161.3λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the adjacent step amount accumulation value is 171.9λ.
また、図16に示す表に、実施例2にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図16に示すように、実施例2にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.46mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
Further, the table shown in FIG. 16 shows data of the optical pickup
また、図17に示す表に、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状を規定する係数を示す。図17に示す係数は、(14)式で用いられる。従って、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は、図17に示す係数と(14)式により規定される。図17に示すように、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
Also, the table shown in FIG. 17 shows coefficients that define the surface shape of the surface (surface number 3) on the
また、図18に示す表に、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図18に示す係数は(15)式で用いられる。従って、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図18に示す係数と(15)式により規定される。図18に示すように、実施例2にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
Also, the table shown in FIG. 18 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
[実施例3]
次に、本発明にかかる実施例3について説明する。実施例3にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図19に示す表に、本実施例3にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量及び隣接段差量を示す。
また、図20に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
[Example 3]
Next, a third embodiment according to the present invention will be described. The
The table shown in FIG. 19 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the axial step amount, and the adjacent step amount of the
Further, FIG. 20 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the axial step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
図19に示すように、実施例3にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は11輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、5番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から9番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.009343mmずつ(約12λずつ)増加し、9番目の輪帯領域から11番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.009343mmずつ(約12λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から9番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、9番目の輪帯領域から11番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目から9番目までの輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、9番目から11番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.009343mm=約12λである。なお、λは、波長である。従って、実施例3にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約12倍となっている。
As shown in FIG. 19, the annular zone formed in the
Here, about 0.009343 mm = about 12λ. Note that λ is a wavelength. Accordingly, the axial step amount of the step formed on the
図20に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は96.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が96.0λとなっている。
また、図20に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は110.1λであり、隣接段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が110.1λとなっている。
As shown in FIG. 20, the maximum value of the cumulative value of the axial step amount is 96.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the axial step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated amount of the step difference on the axis is 96.0λ.
Further, as shown in FIG. 20, the maximum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 110.1λ, and the minimum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the adjacent step amount accumulated value is 110.1λ.
また、図21に示す表に、実施例3にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図21に示すように、実施例3にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.48mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
Further, the table shown in FIG. 21 shows data of the optical pickup
また、図22に示す表に、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状を規定する係数を示す。図22に示す係数は、(14)式で用いられる。従って、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は、図22に示す係数と(14)式により規定される。図22に示すように、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
In addition, the table shown in FIG. 22 shows coefficients that define the surface shape of the surface (surface number 3) on the
また、図23に示す表に、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図23に示す係数は(15)式で用いられる。従って、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図23に示す係数と(15)式により規定される。図23に示すように、実施例3にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
Further, the table shown in FIG. 23 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
[実施例4]
次に、本発明にかかる実施例4について説明する。実施例4にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図24に示す表に、本実施例4にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量及び隣接段差量を示す。
また、図25に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
[Example 4]
Next, a fourth embodiment according to the present invention will be described. The
The table shown in FIG. 24 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the axial step amount and the adjacent step amount of the
FIG. 25 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the axial step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
図24に示すように、実施例4にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は11輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、6番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から6番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mmずつ(約10λずつ)増加し、6番目の輪帯領域から11番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.007786mmずつ(約10λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から6番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、6番目の輪帯領域から11番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目の輪帯領域から中心の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、中心の輪帯領域から11番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.007786mm=約10λである。なお、λは、波長である。従って、実施例4にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約10倍となっている。
As shown in FIG. 24, the annular zone formed in the
Here, approximately 0.007786 mm = approximately 10λ. Note that λ is a wavelength. Therefore, the axial step amount of the step formed on the
図25に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は50.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が50.0λとなっている。
また、図25に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は55.4λであり、隣接段差量の累積値の最小値は−30.7λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が86.2λとなっている。
As shown in FIG. 25, the maximum value of the cumulative value of the axial step amount is 50.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the axial step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated value of the step height on the axis is 50.0λ.
Further, as shown in FIG. 25, the maximum value of the accumulated value of the adjacent step amount is 55.4λ, and the minimum value of the accumulated value of the adjacent step amount is −30.7λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 86.2λ.
また、図26に示す表に、実施例4にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図26に示すように、実施例4にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.46mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
The table shown in FIG. 26 shows data of the optical pickup
また、図27に示す表に、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状を規定する係数を示す。図27に示す係数は、(14)式で用いられる。従って、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は、図27に示す係数と(14)式により規定される。図27に示すように、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
In addition, the table shown in FIG. 27 shows coefficients that define the surface shape of the surface (surface number 3) on the
また、図28に示す表に、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図28に示す係数は(15)式で用いられる。従って、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図28に示す係数と(15)式により規定される。図28に示すように、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
The table shown in FIG. 28 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
[実施例5]
次に、本発明にかかる実施例5について説明する。実施例5にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図29に示す表に、本実施例5にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量及び隣接段差量を示す。
また、図30に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
[Example 5]
Next, a fifth embodiment according to the present invention will be described. The
The table shown in FIG. 29 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the axial step amount, and the adjacent step amount of the
FIG. 30 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the axial step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
図29に示すように、実施例5にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は10輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、5番目と6番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から2番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.009343mm(約12λ)増加し、2番目の輪帯領域から10番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.009343mmずつ(約12λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から2番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、2番目の輪帯領域から10番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目から2番目までの輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、2番目から10番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.009343mm=約12λである。なお、λは、波長である。従って、実施例5にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約12倍となっている。
As shown in FIG. 29, the annular zone formed in the
Here, about 0.009343 mm = about 12λ. Note that λ is a wavelength. Accordingly, the axial step amount of the step formed in the
図30に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は12.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は−84.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が96.0λとなっている。
また、図30に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は13.0λであり、隣接段差量の累積値の最小値は−137.8λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が150.8λとなっている。
As shown in FIG. 30, the maximum value of the accumulated value of the axial step amount is 12.0λ, and the minimum value of the accumulated value of the axial step amount is −84.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated amount of the step difference on the axis is 96.0λ.
Further, as shown in FIG. 30, the maximum value of the accumulated value of the adjacent step amount is 13.0λ, and the minimum value of the accumulated value of the adjacent step amount is −137.8λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the adjacent step amount accumulated value is 150.8λ.
また、図31に示す表に、実施例5にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図31に示すように、実施例5にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.46mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
The table shown in FIG. 31 shows data of the optical pickup
また、実施例5にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状は、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面と同じであり、図32に示す係数と(14)式により規定される。図32に示すように、実施例5にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
Further, the surface shape (surface number 3) of the
また、図33に示す表に、実施例5にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図33に示す係数は(15)式で用いられる。従って、実施例5にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図33に示す係数と(15)式により規定される。図33に示すように、実施例5にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
In addition, the table shown in FIG. 33 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
[実施例6]
次に、本発明にかかる実施例6について説明する。実施例6にかかるピックアップレンズ14は、光源11(図示せず)側の面に複数の段差を有する。
図34に示す表に、本実施例6にかかるピックアップレンズ14の輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量及び隣接段差量を示す。
また、図35に、輪帯領域の番号、輪帯領域の位置、軸上段差量の累積値及び隣接段差量の累積値を示す。
[Example 6]
Next, a sixth embodiment according to the present invention will be described. The
The table shown in FIG. 34 shows the number of the annular zone of the
FIG. 35 shows the number of the annular zone, the position of the annular zone, the cumulative value of the axial step amount, and the cumulative value of the adjacent step amount.
図34に示すように、実施例6にかかるピックアップレンズ14に形成される輪帯領域は10輪帯である。従って、中心の輪帯領域は、5番目と6番目の輪帯領域である。そして、1番目の輪帯領域から8番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.010900mmずつ(約14λずつ)増加し、8番目の輪帯領域から10番目の輪帯領域まで軸上段差量が約0.010900mmずつ(約14λずつ)減少している。また、1番目の輪帯領域から8番目の輪帯領域まで隣接段差量が増加し、8番目の輪帯領域から10番目の輪帯領域まで隣接段差量が減少している。換言すれば、1番目から8番目までの輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、8番目から10番目の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている。
ここで、約0.010900mm=約14λである。なお、λは、波長である。従って、実施例6にかかるピックアップレンズ14に形成される段差の軸上段差量は、設計波長の約14倍となっている。
As shown in FIG. 34, the annular zone formed in the
Here, about 0.010900 mm = about 14λ. Note that λ is a wavelength. Therefore, the axial step amount of the step formed on the
図35に示すように、軸上段差量の累積値の最大値は98.0λであり、軸上段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、軸上段差量の累積値の最大値と最小値との差が98.0λとなっている。
また、図35に示すように、隣接段差量の累積値の最大値は112.0λであり、隣接段差量の累積値の最小値は0.0λとなっている。従って、隣接段差量の累積値の最大値と最小値との差が112.0λとなっている。
As shown in FIG. 35, the maximum value of the cumulative value of the axial step amount is 98.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the axial step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the accumulated amount of the step difference on the axis is 98.0λ.
Further, as shown in FIG. 35, the maximum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 112.0λ, and the minimum value of the cumulative value of the adjacent step amount is 0.0λ. Therefore, the difference between the maximum value and the minimum value of the adjacent step amount accumulated value is 112.0λ.
また、図36に示す表に、実施例6にかかる光ピックアップ光学系1のデータを示す。図36に示すように、実施例6にかかるピックアップレンズ14としてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(対物レンズR2面)と光ディスク15の光源11側の面(物体側の面)との距離であり、約0.46mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
In addition, the table shown in FIG. 36 shows data of the optical pickup
また、実施例6にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面(面番号3)の面形状は、実施例4にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面と同じであり、図37に示す係数と(14)式により規定される。図37に示すように、実施例6にかかるピックアップレンズ14の光ディスク15側の面形状は単一の非球面形状となっている。
Also, the surface shape (surface number 3) of the
また、図38に示す表に、実施例6にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面(面番号2)の面形状を規定する係数を示す。図38に示す係数は(15)式で用いられる。従って、実施例6にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面の面形状は、図38に示す係数と(15)式により規定される。図38に示すように、実施例6にかかるピックアップレンズ14の光源11側の面は、輪帯領域毎に異なる非球面形状を有している。
In addition, the table shown in FIG. 38 shows coefficients that define the surface shape of the surface on the
[比較例1]
次に、比較例1について説明する。比較例1にかかるピックアップレンズは、光源側、光ディスク側の何れの面にも、段差を有さない。
図39に示す表に、比較例1にかかる光ピックアップ光学系のデータを示す。図39に示すように、比較例1にかかるピックアップレンズとしてプラスティック製レンズを使用した。また、作動距離(WD)は、ピックアップレンズの光ディスク側の面(対物レンズR2面)と光ディスクの光源側の面(物体側の面)との距離であり、約0.46mmである。このときの焦点距離は1.4mmである。
[Comparative Example 1]
Next, Comparative Example 1 will be described. The pickup lens according to Comparative Example 1 does not have a step on either the light source side or the optical disc side.
The table shown in FIG. 39 shows data of the optical pickup optical system according to Comparative Example 1. As shown in FIG. 39, a plastic lens was used as the pickup lens according to Comparative Example 1. The working distance (WD) is the distance between the surface on the optical disk side of the pickup lens (objective lens R2 surface) and the surface on the light source side of the optical disk (surface on the object side), and is about 0.46 mm. The focal length at this time is 1.4 mm.
また、図40に示す表に、比較例1にかかるピックアップレンズの光源11側の面(面番号2)及び光ディスク側の面(面番号3)の面形状を規定する係数を示す。図40に示す係数は(14)式で用いられる。従って、比較例1にかかるピックアップレンズの光源側の面の面形状及び光ディスク側の面の面形状は、図40に示す係数と(14)式により規定される。図40に示すように、比較例1にかかるピックアップレンズの光源側及び光ディスク側の面は、単一の非球面形状を有している。
In addition, the table shown in FIG. 40 shows coefficients that define the surface shapes of the
次に、実施例1乃至6にかかるピックアップレンズ14及び比較例1にかかるピックアップレンズを用いた場合における、周囲温度の変化により発生する収差について説明する。なお、実施例1乃至6にかかるピックアップレンズ14及び比較例1にかかるピックアップレンズの設計温度は35℃である。本実施形態では、周囲温度が設計温度35℃から±15℃変化した場合を例にあげて説明する。
図41(a)〜(c)に、比較例1にかかるピックアップレンズを用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。図41に示すように、比較例1にかかるピックアップレンズを用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から±15℃変化すると、収差がマレシャル限界(70mλrms)を超えてしまう。
Next, aberrations caused by changes in the ambient temperature when the
41A to 41C show wavefront aberrations that occur when the pickup lens according to Comparative Example 1 is used and the ambient temperature is 20 ° C., 35 ° C., and 50 ° C. FIG. As shown in FIG. 41, when the pickup lens according to Comparative Example 1 is used, if the ambient temperature changes by ± 15 ° C. from the design temperature of 35 ° C., the aberration exceeds the Marshall limit (70 mλrms).
具体的には、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化し、20℃になった場合、Total波面収差(rms)は91.0mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化し、50℃になった場合、Total波面収差(rms)は90.7mλとなり、35mλを超えてしまう。なお、比較例1にかかるピックアップレンズを用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は1.5mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.361μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.391μmである。また、設計温度35℃における光源11の設計波長は408nmである。また、周囲温度が変化することにより光源11の波長が変化しており、周囲温度20℃における光源11の波長は407.1nmであり、周囲温度50℃における光源11の波長は408.9nmである。
ここで、デフォーカス量とは、周囲温度35℃のときの焦点位置からのずれ量のことである。例えば、比較例1にかかるピックアップレンズを用いた場合、周囲温度20℃、波長407.1nmにおけるデフォーカス量は、−4.361μmである。図39に示す表より、周囲温度35℃のとき、ピックアップレンズ14の光ディスク側の面(面番号3)と、光ディスク15の光源11側の面(物体側の面:面番号4)との面間距離(作動距離(WD))は、0.457428mmである。したがって、周囲温度20℃のときの、面番号3と面番号4との面間距離は、0.457428−0.004361=0.453067mmである。すなわち、各条件におけるデフォーカス量から、当該条件における面番号3と面番号4との面間距離を算出することができる。
Specifically, when the ambient temperature changes from the design temperature of 35 ° C. to −15 ° C. and reaches 20 ° C., the total wavefront aberration (rms) becomes 91.0 mλ, and the ambient temperature changes from the design temperature of 35 ° C. to + 15 ° C. When the temperature reaches 50 ° C., the total wavefront aberration (rms) is 90.7 mλ, which exceeds 35 mλ. When the pickup lens according to Comparative Example 1 is used, the total wavefront aberration (rms) when the ambient temperature is 35 ° C. is 1.5 mλ. In addition, the defocus amount changes with temperature change, the defocus amount at an ambient temperature of 20 ° C. is −4.361 μm, and the defocus amount at an ambient temperature of 50 ° C. is +4.391 μm. The design wavelength of the
Here, the defocus amount is the amount of deviation from the focal position when the ambient temperature is 35 ° C. For example, when the pickup lens according to Comparative Example 1 is used, the defocus amount at an ambient temperature of 20 ° C. and a wavelength of 407.1 nm is −4.361 μm. From the table shown in FIG. 39, when the ambient temperature is 35 ° C., the surface of the optical disk side of the pickup lens 14 (surface number 3) and the surface of the
図42(a)〜(c)に、実施例1にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。また、図43(a)〜(c)に、実施例2にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。また、図44(a)〜(c)に、実施例3にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。図45(a)〜(c)に、実施例4にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。また、図46(a)〜(c)に、実施例5にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。また、図47(a)〜(c)に、実施例6にかかるピックアップレンズ14を用いた場合に、周囲温度が20℃、35℃、50℃のときに発生する波面収差を示す。
42A to 42C show wavefront aberrations that occur when the
具体的には、実施例1にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は16.6mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は15.7mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例1にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は0.6mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.462μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.494μmである。ここで、ピックアップレンズ14及び光ディスク15の屈折率を図69に示し、屈折率の変化率を図70に示す。
Specifically, when the
また、実施例2にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は17.7mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は19.3mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例2にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は1.3mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−3.991μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.032μmである。
Further, when the
また、実施例3にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は24.0mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は22.8mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例3にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は1.5mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.923μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.961μmである。
Further, when the
また、実施例4にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は17.7mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は16.5mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例4にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は0.8mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.454μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.486μmである。
In addition, when the
また、実施例5にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は20.3mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は21.0mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例5にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は0.9mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.019μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.046μmである。
When the
また、実施例6にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が設計温度35℃から−15℃変化した際(20℃になった際)のTotal波面収差(rms)は34.3mλとなり、周囲温度が設計温度35℃から+15℃変化した際(50℃になった際)のTotal波面収差(rms)は31.5mλとなり、35mλ以下となっている。なお、実施例6にかかるピックアップレンズ14を用いた場合、周囲温度が35℃である際のTotal波面収差(rms)は0.8mλである。また、温度変化に伴いデフォーカス量が変化しており、周囲温度20℃におけるデフォーカス量は、−4.848μmであり、周囲温度50℃におけるデフォーカス量は、+4.877μmである。
When the
次に、実施例1乃至6にかかるピックアップレンズ14の軸外特性について説明する。なお、周囲温度は35℃である。
図48に示す表に、実施例1乃至6における接線角θM、最小肉厚tM、画角0°の範囲の収差項目、画角0.3°の範囲の収差項目を示す。図48において、収差項目として、Total波面収差、COMA5、デフォーカス量を示す。
また、図49〜図54に示すグラフに、実施例1乃至6における画角0°の範囲の波面収差及び画角0.3°の範囲の波面収差を示す。
Next, the off-axis characteristics of the
The table shown in FIG. 48 shows the tangent angle θ M , minimum wall thickness t M , aberration items in the range of 0 °, and aberration items in the range of 0.3 ° in Examples 1 to 6. In FIG. 48, total wavefront aberration, COMA5, and defocus amount are shown as aberration items.
Further, the graphs shown in FIGS. 49 to 54 show the wavefront aberration in the range of 0 ° and the wavefront aberration in the range of 0.3 ° in Examples 1 to 6.
図49(a)に、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図49(b)に、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図49に示すように、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差の増大は抑制されている。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は0.6mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は10.2mλである。従って、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλ以下に抑制されている。よって、実施例1にかかるピックアップレンズ14の軸外特性は良好となっている。
FIG. 49A shows the wavefront aberration of the
図50(a)に、実施例2にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図50(b)に、実施例2にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図50に示すように、実施例2にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差の増大は抑制されている。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は1.4mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は18.6mλである。従って、実施例2にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλ以下に抑制されている。よって、実施例2にかかるピックアップレンズ14の軸外特性は良好となっている。
FIG. 50A shows the wavefront aberration in the range of 0 ° of the angle of view of the
図51(a)に、実施例3にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図51(b)に、実施例3にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図51に示すように、実施例3にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差の増大は抑制されている。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は1.3mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は18.2mλである。従って、実施例3にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλ以下に抑制されている。よって、実施例3にかかるピックアップレンズ14の軸外特性は良好となっている。
FIG. 51A shows the wavefront aberration in the range of 0 ° of the angle of view of the
図52(a)に、実施例4にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図52(b)に、実施例4にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図52に示すように、実施例4にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差の増大は抑制されている。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は0.8mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は34.1mλである。従って、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλ以下に抑制されている。よって、実施例4にかかるピックアップレンズ14の軸外特性は良好となっている。
FIG. 52A shows the wavefront aberration in the range of 0 ° of the angle of view of the
図53(a)に、実施例5にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図53(b)に、実施例5にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図53に示すように、実施例5にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差は増大している。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は0.9mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は62.3mλである。従って、実施例5にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλを超えてしまっている。よって、実施例5にかかるピックアップレンズ14の軸外特性が悪化している。
FIG. 53A shows the wavefront aberration in the range of 0 ° of the angle of view of the
図54(a)に、実施例6にかかるピックアップレンズ14の画角0°の範囲の波面収差を示し、図54(b)に、実施例6にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差を示す。図54に示すように、実施例6にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲の波面収差は増大している。具体的には、画角0°のおけるTotal波面収差(rms)は0.8mλであり、画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は45.8mλである。従って、実施例6にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°におけるTotal波面収差(rms)は、35mλを超えてしまっている。よって、実施例6にかかるピックアップレンズ14の軸外特性が悪化している。
FIG. 54A shows the wavefront aberration in the range of 0 ° of the angle of view of the
また、図48に示すように、実施例1乃至3では、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下となっている。これに対し、実施例4乃至6では、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrmsを超えてしまっている。 As shown in FIG. 48, in Examples 1 to 3, the absolute value of COMA5 in the range of the angle of view of 0.3 ° is 0.010 λrms or less. On the other hand, in Examples 4 to 6, the absolute value of COMA5 in the range of the angle of view of 0.3 ° exceeds 0.010λrms.
次に、実施例1乃至6にかかるピックアップレンズ14の正弦条件違反量について説明する。
図55に示す表に、実施例1乃至6における正弦条件違反量を示す。なお、正弦条件違反量は、(13)式により求められる。
また、図56〜図61に示すグラフに、実施例1乃至6における正弦条件違反量を示す。図56〜図61において、横軸が正弦条件違反量を示し、縦軸が光線高さを示す。
Next, the sine condition violation amount of the
The table shown in FIG. 55 shows the sine condition violation amounts in Examples 1 to 6. Note that the sine condition violation amount is obtained by equation (13).
Further, the sine condition violation amounts in Examples 1 to 6 are shown in the graphs shown in FIGS. 56 to 61, the horizontal axis indicates the sine condition violation amount, and the vertical axis indicates the ray height.
図56〜図58に示すように、実施例1乃至実施例3では、正弦条件違反量が小さく抑えられている。具体的には、実施例1の正弦条件違反量の最大値は0.0016、最小値は−0.0028となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01以下となっている。また、実施例2の正弦条件違反量の最大値は0.0046、最小値は−0.0064となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01以下となっている。また、実施例3の正弦条件違反量の最大値は0.0019、最小値は−0.0082となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01以下となっている。 As shown in FIGS. 56 to 58, in the first to third embodiments, the sine condition violation amount is kept small. Specifically, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 1 is 0.0016, the minimum value is −0.0028, and the absolute value of the sine condition violation amount is 0.01 or less. Further, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 2 is 0.0046, the minimum value is −0.0064, and the absolute value of the sine condition violation amount is 0.01 or less. Further, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 3 is 0.0019, the minimum value is −0.0082, and the absolute value of the sine condition violation amount is 0.01 or less.
一方、図59〜図61に示すように、実施例4乃至実施例6では、正弦条件違反量が増大している。具体的には、実施例4の正弦条件違反量の最大値は0.0002、最小値は−0.0144となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01より大きくなっている。また、実施例5の正弦条件違反量の最大値は0.0234、最小値は−0.0036となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01より大きくなっている。また、実施例3の正弦条件違反量の最大値は0.0002、最小値は−0.0279となっており、正弦条件違反量の絶対値は0.01より大きくなっている。 On the other hand, as shown in FIGS. 59 to 61, in the fourth to sixth embodiments, the sine condition violation amount is increased. Specifically, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 4 is 0.0002, the minimum value is −0.0144, and the absolute value of the sine condition violation amount is larger than 0.01. Further, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 5 is 0.0234, the minimum value is −0.0036, and the absolute value of the sine condition violation amount is larger than 0.01. In addition, the maximum value of the sine condition violation amount in Example 3 is 0.0002, the minimum value is −0.0279, and the absolute value of the sine condition violation amount is larger than 0.01.
図48に示すように、実施例1乃至4にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲におけるTotal波面収差(rms)は、35mλ以下となっている。特に、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14では、実施例4にかかるピックアップレンズ14に比べて、画角0.3°の範囲における全波面収差(rms)が良好になっている。図48に示すように、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、接線角θMが73°以上となっている点が、実施例4にかかるピックアップレンズ14と異なる。また、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下となっている点が、実施例4にかかるピックアップレンズ14と異なる。また、図55に示すように、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となっている点が、実施例4にかかるピックアップレンズ14と異なる。従って、接線角θMが73°以上、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となるように段差を形成することにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるTotal波面収差(rms)をより良好に低減することができる。
As shown in FIG. 48, the total wavefront aberration (rms) in the range of the angle of view of 0.3 ° of the
また、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14の中で、実施例1にかかるピックアップレンズ14の画角0.3°の範囲におけるTotal波面収差(rms)が最小となっている。実施例1にかかるピックアップレンズ14は、1番目の輪帯領域から中心の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、中心の輪帯領域から最外周の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている点が、実施例2及び3と異なる。従って、ピックアップレンズ14のレンズ厚が中心の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるTotal波面収差(rms)をさらに良好に低減することができる。
In addition, among the
また、実施例4にかかるピックアップレンズ14は、1番目の輪帯領域から中心の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に薄くなり、中心の輪帯領域から最外周の輪帯領域の範囲において、ピックアップレンズ14のレンズ厚が徐々に厚くなるように、段差が形成されている点が、実施例5及び6と異なる。従って、ピックアップレンズ14のレンズ厚が中心の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるTotal波面収差(rms)を35mλ以下に抑えることができる。特に、実施例4では、接線角θMが73°以上となっておらず、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下となっておらず、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となっていない。しかし、ピックアップレンズ14のレンズ厚が中心の半径位置において最も薄くなるように段差を形成することにより、ピックアップレンズ14の軸外におけるTotal波面収差(rms)を35mλ以下に抑えることができる。
Further, in the
次に、実施例1乃至6にかかるピックアップレンズ14の軸上特性について説明する。図62〜図67に示すグラフに、実施例1乃至6にかかる軸上特性を表す波面収差を示す。また、図68に示すグラフに、比較例1にかかる軸上特性を表す波面収差を示す。なお、周囲温度は35℃である。
図62(a)、図63(a)、・・・、図67(a)に、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mmの位置(記録層)にレーザ光を集光した際に発生する波面収差を示す。また、図62(b)、図63(b)、・・・、図67(b)に、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光した際に発生する波面収差を示す。また、図62(c)、図63(c)、・・・、図67(c)に、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.100mmの位置(記録層)にレーザ光を集光した際に発生する波面収差を示す。また、図68(a)、図68(b)、図68(c)に、比較例1に係るピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した際に発生する波面収差を示す。
なお、図62〜図68において、各位置にレーザ光を集光した場合に透明基板厚差に基づいて発生する球面収差を、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させることによって補正している。ここで、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させることによって補正するという事は、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光の発散度合いを調整するという事である。これは、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光の仮想的な発光点位置(物点の位置)を調整し、仮想的な発光点位置からコリメータレンズ13を介さずにピックアップレンズ14にレーザ光を入射させる事と等価である。換言すれば、図62〜図68において、ピックアップレンズ14の物体距離を調整することにより、当該球面収差を補正している。
Next, the on-axis characteristics of the
62 (a), 63 (a),... 67 (a), when the laser beam is condensed at a position (recording layer) having a transparent substrate thickness of 0.075 mm by the
62 to 68, the spherical aberration generated based on the difference in thickness of the transparent substrate when the laser beam is condensed at each position is corrected by moving the
実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、無限遠である。これは、コリメータレンズ13によって、ピックアップレンズ14に平行光が入射されることを意味する。本実施形態にかかるピックアップレンズ14は、透明基板厚0.0875mmの位置に平行光を良好に集光するように設計されている。
当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差を図62(b)に示す。当該Total波面収差(rms)は0.6mλであり、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、0.0mλであり、5次球面収差はほとんど発生していないことが分かる。
The object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate having a thickness of 0.0875 mm by the
FIG. 62B shows the wavefront aberration when the laser beam is focused on the position of the transparent substrate thickness of 0.0875 mm by the
In addition, at the object distance and the defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is focused on the position of the transparent substrate thickness of 0.0875 mm by the
また、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mmの記録層にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−311mmである。これは、コリメータレンズ13によって、ピックアップレンズ14に収束光が入射されることを意味する。具体的には、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させて、さらに、デフォーカス量を+1.569μmとすることにより、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光を収束光とする。すなわち、ピックアップレンズ14の物体距離、及び光ディスク15側の面(面番号3)と、光ディスク15の光源11側の面(物体側の面:面番号4)との面間距離(作動距離(WD))を調整することにより、透明基板厚差によって生じる球面収差を補正している。
当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差を図62(a)に示す。当該Total波面収差(rms)は6.7mλであり、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、2.6mλであり、5次球面収差も十分に低減されていることが分かる。
Further, the object distance when the laser beam is focused on the recording layer having a transparent substrate thickness of 0.075 mm by the
FIG. 62A shows the wavefront aberration when the laser beam is focused on the position of the transparent substrate thickness of 0.075 mm by the
In addition, at the object distance and the defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is focused on the position of the transparent substrate thickness of 0.075 mm by the
同様に、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.100mmの記録層にレーザ光を集光する場合の物体距離は、+328mmである。これは、コリメータレンズ13を光軸に沿って移動させ、さらに、デフォーカス量を−1.305μmとすることにより、ピックアップレンズ14に入射するレーザ光を発散光としていることを意味する。これにより、透明基板厚差によって生じる球面収差を補正している。
当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差を図62(c)に示す。当該Total波面収差(rms)は6.7mλであり、ピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.100mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例1にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、−3.0mλであり、5次球面収差も十分に低減されていることが分かる。
Similarly, the object distance when the laser beam is focused on the recording layer having a transparent substrate thickness of 0.100 mm by the
FIG. 62C shows the wavefront aberration when the laser beam is focused on the transparent substrate having a thickness of 0.100 mm by the
Further, at the object distance and the defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is focused on the transparent substrate having a thickness of 0.100 mm by the
同様の理由により、実施例2にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−280mm、無限遠、+295mmである。また、実施例2にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、+1.046μm、約0μm、−1.305μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例2にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図63(a)、図63(b)、図63(c)に示す。また、図63(a)、図63(b)、図63(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ13.0mλ、1.3mλ、14.7mλであり、実施例2にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例2にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ7.1mλ、0.1mλ、−8.6mλであり、5次球面収差も十分に低減されていることが分かる。
For the same reason, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Then, at the object distance and the defocus amount, wavefront aberrations when the laser light is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Further, at the object distance and defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
また、実施例3にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−333mm、無限遠、+341mmである。また、実施例3にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、+1.954μm、約0μm、−2.056μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例3にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図64(a)、図64(b)、図64(c)に示す。また、図64(a)、図64(b)、図64(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ7.5mλ、1.5mλ、7.9mλであり、実施例3にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例3にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ1.8mλ、0.2mλ、−1.9mλであり、5次球面収差も十分に低減されていることが分かる。
Further, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Then, at the object distance and the defocus amount, the wavefront aberration when the laser beam is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Further, at the object distance and defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
また、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−254mm、無限遠、+270mmである。また、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、+0.583μm、約0μm、−0.908μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図65(a)、図65(b)、図65(c)に示す。また、図65(a)、図65(b)、図65(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ26.2mλ、0.8mλ、25.8mλであり、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。しかし、実施例4にかかるピックアップレンズ14では、透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差が、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ24.8mλ、0.1mλ、−24.4mλである。したがって、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差は十分に低減されていることが分かる。しかし、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差は、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。そして、実施例4にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差の増大は、SA5の増大によってもたらされていることが分かる。
Further, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Then, at the object distance and the defocus amount, wavefront aberrations when the laser beam is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Further, at the object distance and defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
また、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−203mm、無限遠、+211mmである。また、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、−1.277μm、約0μm、+0.652μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図66(a)、図66(b)、図66(c)に示す。また、図66(a)、図66(b)、図66(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ29.8mλ、0.9mλ、27.9mλであり、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。しかし、実施例5にかかるピックアップレンズ14では、透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差が、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ27.1mλ、0.1mλ、−25.4mλである。したがって、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差は十分に低減されていることが分かる。しかし、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差は、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。そして、実施例5にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差の増大は、SA5の増大によってもたらされていることが分かる。
Further, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Then, at the object distance and the defocus amount, the wavefront aberration when the laser light is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Further, at the object distance and defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
また、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−289mm、無限遠、+299mmである。また、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、+1.513μm、約0μm、−1.654μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図67(a)、図67(b)、図67(c)に示す。また、図67(a)、図67(b)、図67(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ23.5mλ、0.8mλ、25.3mλであり、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。しかし、実施例6にかかるピックアップレンズ14では、透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差が、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ22.3mλ、0.0mλ、−23.5mλである。したがって、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差はほとんど生じていないことが分かる。しかし、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際の5次球面収差は、マレシャル限界の範囲内であるが、透明基板厚0.0875mmの位置にレーザ光を集光する場合に比べて、増大している。そして、実施例6にかかるピックアップレンズ14によって透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差の増大は、SA5の増大によってもたらされていることが分かる。
Further, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Then, at the object distance and the defocus amount, wavefront aberrations when the laser light is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
Further, at the object distance and defocus amount, SA5 (rms) when the laser beam is condensed at the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the
また、比較例1にかかるピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合の物体距離は、−314mm、無限遠、+322mmである。また、比較例1にかかるピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する場合のデフォーカス量は、+1.625μm、約0μm、−1.739μmである。
そして、当該物体距離、デフォーカス量において、比較例1にかかるピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合の波面収差をそれぞれ図68(a)、図68(b)、図68(c)に示す。また、図68(a)、図68(b)、図68(c)に示すTotal波面収差(rms)はそれぞれ5.3mλ、1.5mλ、4.8mλであり、比較例1にかかるピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光が良好に集光されることが分かる。
また、当該物体距離、デフォーカス量において、比較例1にかかるピックアップレンズによって、透明基板厚0.075mm、0.0875mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光した場合のSA5(rms)は、それぞれ5.1mλ、0.1mλ、−4.5mλであり、5次球面収差も十分に低減されていることが分かる。
In addition, the object distance when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the pickup lens according to Comparative Example 1 is −314 mm, infinity, and +322 mm. Further, when the laser beam is focused on the transparent substrate thicknesses 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the pickup lens according to Comparative Example 1, the defocus amounts are +1.625 μm, about 0 μm, −1. 739 μm.
In the object distance and defocus amount, wavefront aberrations when the laser beam is condensed at the positions of the transparent substrate thicknesses of 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the pickup lens according to Comparative Example 1 are respectively shown. 68 (a), 68 (b), and 68 (c). In addition, the total wavefront aberrations (rms) shown in FIGS. 68A, 68B, and 68C are 5.3 mλ, 1.5 mλ, and 4.8 mλ, respectively, and the pickup lens according to Comparative Example 1 is used. Thus, it can be seen that the laser beam is well focused on the transparent substrate thicknesses of 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm.
In addition, SA5 (rms) when the laser beam is condensed at the transparent substrate thicknesses of 0.075 mm, 0.0875 mm, and 0.100 mm by the pickup lens according to Comparative Example 1 at the object distance and the defocus amount is as follows. These are 5.1 mλ, 0.1 mλ, and −4.5 mλ, respectively, and it can be seen that the fifth-order spherical aberration is also sufficiently reduced.
実施例4乃至6にかかるピックアップレンズ14と、比較例1にかかるピックアップレンズとの比較から、ピックアップレンズ14の少なくとも一方の面に、上述した複数の輪帯領域を設けると、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性が劣化してしまうことがわかる。しかし、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、光源11側の面に複数の輪帯領域を有しているが、軸上特性が劣化していない。図48に示すように、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、接線角θMが73°以上となっている点が、実施例4及び5にかかるピックアップレンズ14と異なる。また、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下となっている点が、実施例4乃至6にかかるピックアップレンズ14と異なる。また、図55に示すように、実施例1乃至3にかかるピックアップレンズ14は、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となっている点が、実施例4乃至6にかかるピックアップレンズ14と異なる。従って、接線角θMが73°以上、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となるように輪帯領域を形成することにより、透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のTotal波面収差の増大、すなわち、5次球面収差の増大を抑制することができる。具体的には、接線角θMが73°以上、画角0.3°の範囲におけるCOMA5の絶対値が0.010λrms以下、正弦条件違反量の絶対値が0.01以下となるように輪帯領域を形成することにより、透明基板厚0.075mm、0.100mmの位置にレーザ光を集光する際のSA5の絶対値が0.010λrms以下となっている。
From the comparison between the
換言すれば、(5)式乃至(7)式を満たすことにより、ピックアップレンズ14によってレーザ光源から出射された光束を多層光ディスク15に集光する場合に、多層光ディスク15の記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正しても、SA5が劣化せずにすむ。これにより、多層光ディスク15の各記録層に集光する際における軸上特性の劣化を抑制することができる。
In other words, by satisfying the equations (5) to (7), when the light beam emitted from the laser light source by the
11 光源(レーザ光源)
14 ピックアップレンズ(光ピックアップ対物レンズ)
15 光ディスク(BD)
11 Light source (laser light source)
14 Pickup lens (Optical pickup objective lens)
15 Optical disc (BD)
Claims (1)
前記光ピックアップ対物レンズによって前記レーザ光源から出射された光束を多層光ディスクに集光する場合に、前記多層光ディスクの記録層間の基板厚差に基づいて発生する3次球面収差を補正した際に、(1)式乃至(4)式を満たす光ピックアップ対物レンズ。
NA≧0.85 ・・・・・・(1)
1.1≦f≦1.8 ・・・・・・(2)
WD≧0.3 ・・・・・・(3)
|SA5|≦0.020 ・・(4)
ただし、前記光ピックアップ対物レンズの開口数をNA、焦点距離をf(mm)、作動距離をWD(mm)、各記録層における5次球面収差をSA5(λrms)とする。 An optical pickup objective lens made of plastic that focuses a light beam emitted from a laser light source on a BD (Blu-ray Disc),
When the light beam emitted from the laser light source by the optical pickup objective lens is collected on a multilayer optical disk, when correcting the third-order spherical aberration generated based on the substrate thickness difference between the recording layers of the multilayer optical disk, An optical pickup objective lens that satisfies the formulas (1) to (4).
NA ≧ 0.85 (1)
1.1 ≦ f ≦ 1.8 (2)
WD ≧ 0.3 (3)
| SA5 | ≦ 0.020 (4)
However, the numerical aperture of the optical pickup objective lens is NA, the focal length is f (mm), the working distance is WD (mm), and the fifth-order spherical aberration in each recording layer is SA5 (λrms).
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Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006115046A1 (en) * | 2005-04-21 | 2006-11-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Optical head and optical information recorder/reproducer |
JP2007179720A (en) * | 2005-11-29 | 2007-07-12 | Konica Minolta Opto Inc | Objective lens for optical pickup apparatus, objective lens unit for optical pickup apparatus and optical pickup apparatus |
WO2008117663A1 (en) * | 2007-03-28 | 2008-10-02 | Konica Minolta Opto, Inc. | Optical pickup device and objective optical element for optical pickup device |
WO2008136254A1 (en) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Konica Minolta Opto, Inc. | Objective lens for optical pickup device, and optical pickup device |
WO2008149522A1 (en) * | 2007-06-05 | 2008-12-11 | Panasonic Corporation | Optical head device, and recording and/or reproducing device |
-
2013
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006115046A1 (en) * | 2005-04-21 | 2006-11-02 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Optical head and optical information recorder/reproducer |
JP2007179720A (en) * | 2005-11-29 | 2007-07-12 | Konica Minolta Opto Inc | Objective lens for optical pickup apparatus, objective lens unit for optical pickup apparatus and optical pickup apparatus |
WO2008117663A1 (en) * | 2007-03-28 | 2008-10-02 | Konica Minolta Opto, Inc. | Optical pickup device and objective optical element for optical pickup device |
WO2008136254A1 (en) * | 2007-04-27 | 2008-11-13 | Konica Minolta Opto, Inc. | Objective lens for optical pickup device, and optical pickup device |
WO2008149522A1 (en) * | 2007-06-05 | 2008-12-11 | Panasonic Corporation | Optical head device, and recording and/or reproducing device |
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