JP2013076560A - Microwave dryer and microwave drying method - Google Patents
Microwave dryer and microwave drying method Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013076560A JP2013076560A JP2012202809A JP2012202809A JP2013076560A JP 2013076560 A JP2013076560 A JP 2013076560A JP 2012202809 A JP2012202809 A JP 2012202809A JP 2012202809 A JP2012202809 A JP 2012202809A JP 2013076560 A JP2013076560 A JP 2013076560A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- microwave
- dried
- coaxial
- furnace
- drying apparatus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、マイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法に関する。 The present invention relates to a microwave drying apparatus and a microwave drying method.
電気炉による鋼材の製造が盛んになるにつれ、その主原料であるスクラップの需要は逼迫し、電気炉での高級鋼製造に対する要請から還元鉄の需要が増大しつつある。 As the production of steel materials by electric furnaces becomes popular, the demand for scrap, which is the main raw material, is tightened, and the demand for reduced iron is increasing due to the demand for high-grade steel production in electric furnaces.
還元鉄を製造する方法の一つとして、粉状の鉄鉱石や製鉄ダスト等の酸化鉄原料と、粉状の石炭やコークス等の炭材とを混合して、例えばペレットやブリケットのような塊成化物とし、この塊成化物を回転炉床炉等の還元炉に装入して高温に加熱することで酸化鉄原料を還元し、固体状の金属鉄を得る方法がある。このような方法において、酸化鉄原料と炭材とを含む塊成化物の水分含有率を調整することが、塊成化物の還元率を高める上で重要となる。 As one of the methods for producing reduced iron, iron oxide raw materials such as powdered iron ore and iron-making dust are mixed with carbonaceous materials such as powdered coal and coke, for example, a lump such as pellets and briquettes. There is a method in which an agglomerated material is obtained, and this agglomerated material is charged into a reduction furnace such as a rotary hearth furnace and heated to a high temperature to reduce the iron oxide raw material to obtain solid metallic iron. In such a method, it is important to adjust the moisture content of the agglomerated material containing the iron oxide raw material and the carbonaceous material in order to increase the reduction rate of the agglomerated material.
以上のような還元鉄の製造工程において、塊成化物等の水分含有率を調整するための装置として、金網状のコンベア上に装入された被乾燥物を熱風により乾燥させるトンネル状の炉がある（例えば、以下の特許文献１を参照。）。このような乾燥炉は、炉の上方から下方に向けて熱風を通過させることで、装入された被乾燥物を乾燥させる。
In the manufacturing process of reduced iron as described above, as a device for adjusting the moisture content of agglomerates, etc., a tunnel-shaped furnace for drying the material to be dried placed on a wire mesh conveyor by hot air (For example, refer to
上記特許文献１に開示されているような乾燥炉は、熱風を上方に供給することによる熱風乾燥であるため、被乾燥物である小塊原料の下層部分（金網状のコンベアに近い部分）の乾燥が遅れ、下層部分に位置する小塊原料の乾燥が不十分になってしまう。小塊原料の乾燥が不足すると小塊原料の強度が不足し、次工程において小塊原料が粉化することで生産歩留まりの低減が生じてしまう。また、このような生産歩留まりの低減を防止するためには、小塊原料に混合する各種バインダーを余分に添加することが必要となり、製造コストが増加してしまうという問題がある。
Since the drying furnace as disclosed in
また、小塊原料は石炭やコークス等の炭材を含有しているため、小塊原料を加熱しすぎると発火の恐れがあり、熱風の温度を上げて乾燥効率の改善を図ることは困難である。従って、発火防止の観点から、十分に乾燥される上層部分ではなく、水分の残留する下層部分を選択的に加熱することが求められている。 In addition, since the small lump material contains carbonaceous materials such as coal and coke, if the small lump material is heated too much, there is a risk of ignition, and it is difficult to improve the drying efficiency by raising the temperature of the hot air. is there. Therefore, from the viewpoint of preventing ignition, it is required to selectively heat the lower layer portion where moisture remains rather than the upper layer portion that is sufficiently dried.
また、上記のような熱風を利用する乾燥炉以外にも、ヒーターによる乾燥を補助するために被加工物の外部から乾燥室の自由空間内にマイクロ波を照射する乾燥炉が提案されている（例えば、以下の特許文献２を参照。）。
In addition to the drying furnace using hot air as described above, there has been proposed a drying furnace that irradiates microwaves into the free space of the drying chamber from the outside of the workpiece in order to assist drying by the heater ( For example, see the
上述のような還元鉄の製造工程では、被乾燥物である塊成化物の乾燥炉内での層厚は約２００ｍｍ以上と厚い。そのため、上記特許文献２に記載されているように炉内の自由空間に対してマイクロ波を照射した場合、塊成化物層の上層部位にマイクロ波を作用させることは可能であるが、以下で詳述するように、本発明者らによる検討の結果、塊成化物の下層部位にマイクロ波を作用させることが出来ないことが明らかとなった。
In the manufacturing process of reduced iron as described above, the layer thickness of the agglomerated material to be dried in the drying furnace is as thick as about 200 mm or more. Therefore, as described in
また、重量物である塊成化物を搬送するためのコンベアは金属製の金網であるため、コンベアの裏面から塊成化物の下層部位へマイクロ波を照射したとしても、金属製のコンベアによりマイクロ波が反射されてしまい、塊成化物の下層部位へマイクロ波を作用させることができない。 In addition, since the conveyor for transporting the heavy agglomerate is a metal wire mesh, even if microwaves are irradiated from the back surface of the conveyor to the lower part of the agglomerate, the microwave is transmitted by the metal conveyor. Is reflected, and microwaves cannot be applied to the lower layer portion of the agglomerated material.
そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、マイクロ波を利用して乾燥炉内に装入された被乾燥物の下層部位を選択的に加熱することが可能な、マイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法を提供することにある。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to selectively select a lower layer portion of an object to be dried charged in a drying furnace using a microwave. An object of the present invention is to provide a microwave drying apparatus and a microwave drying method that can be heated.
上記課題を解決するために、本発明のある観点によれば、被乾燥物をコンベアにより搬送する際に当該被乾燥物に対して熱風を吹き付けることで前記被乾燥物に含まれる水分を低減させる熱風式の乾燥炉に対して設置されるマイクロ波乾燥装置であって、前記被乾燥物を乾燥させるために用いられるマイクロ波を発振するマイクロ波発振機と、搬送される前記被乾燥物からなる被乾燥物層の内部に対し、前記マイクロ波によって前記被乾燥物が加熱される加熱範囲が前記被乾燥物層の最下層を含む深さまで挿入され、前記被乾燥物に対して前記マイクロ波を照射する複数の同軸アンテナと、を備え、前記複数の同軸アンテナのうち少なくとも２つは、前記乾燥炉の炉幅方向の互いに異なる位置に配置されており、前記炉幅方向に互いに隣り合う前記同軸アンテナの前記搬送方向の位置は、互いに相違するマイクロ波乾燥装置が提供される。 In order to solve the above-described problem, according to a certain aspect of the present invention, when the object to be dried is transported by a conveyor, moisture contained in the object to be dried is reduced by blowing hot air against the object to be dried. A microwave drying apparatus installed in a hot-air drying furnace, comprising: a microwave oscillator that oscillates a microwave used for drying the object to be dried; and the object to be dried being conveyed. A heating range in which the object to be dried is heated by the microwave is inserted to a depth including the lowermost layer of the object to be dried, and the microwave is applied to the object to be dried. A plurality of coaxial antennas to be irradiated, and at least two of the plurality of coaxial antennas are arranged at different positions in the furnace width direction of the drying furnace and are adjacent to each other in the furnace width direction. Wherein the position of the conveying direction of the coaxial antenna is provided a microwave drying apparatus to differ from each other.
前記複数の同軸アンテナは、当該同軸アンテナそれぞれの前記加熱範囲が、前記複数の同軸アンテナ全体として前記乾燥炉の炉幅方向全体を覆うような間隔で、前記炉幅方向に配置されることが好ましい。 The plurality of coaxial antennas are preferably arranged in the furnace width direction at intervals such that the heating range of each of the coaxial antennas covers the entire furnace width direction of the drying furnace as the whole of the plurality of coaxial antennas. .
前記同軸アンテナは、中空の金属管である中心導体と、当該中心導体の更に外側に設けられる中空又は中実の金属管である外周導体と、を有し、前記中心導体の前記被乾燥物層側の端部は、前記外周導体の前記被乾燥物層側の端部よりも、前記同軸アンテナ内で伝搬される前記マイクロ波の波長の４分の１に対応する長さだけ突出していることが好ましい。 The coaxial antenna has a center conductor that is a hollow metal tube and an outer peripheral conductor that is a hollow or solid metal tube provided further outside the center conductor, and the dried object layer of the center conductor The end on the side protrudes by a length corresponding to one-fourth of the wavelength of the microwave propagated in the coaxial antenna from the end on the layer to be dried side of the outer conductor. Is preferred.
前記同軸アンテナの先端部には、誘電損失係数が０．０２未満である無機材料セラミックスで形成されたセラミックスカバーが設けられることが好ましい。 It is preferable that a tip of the coaxial antenna is provided with a ceramic cover formed of an inorganic material ceramic having a dielectric loss coefficient of less than 0.02.
前記同軸アンテナの前記中心導体と前記外周導体とは、誘電損失係数が０．０２未満である無機材料セラミックスで形成されたスペーサーにより、互いの位置関係が固定されることが好ましい。 It is preferable that the positional relationship between the central conductor and the outer conductor of the coaxial antenna is fixed by a spacer formed of an inorganic material ceramic having a dielectric loss coefficient of less than 0.02.
前記同軸アンテナに対して、前記被乾燥物の搬送に伴って発生する振動を緩和する振動緩和機構を設けることが好ましい。 It is preferable to provide a vibration mitigation mechanism for mitigating vibration generated with the conveyance of the object to be dried on the coaxial antenna.
前記振動緩和機構として、前記同軸アンテナと前記マイクロ波発振機との間に、軸方向のスライドを可能にするスライド機構を有するスライド導波管、又は、金属製の蛇腹部を有するフレキシブル導波管の少なくとも何れか一方を配設することが好ましい。 As the vibration relaxation mechanism, a slide waveguide having a slide mechanism that enables axial sliding between the coaxial antenna and the microwave oscillator, or a flexible waveguide having a metal bellows portion. It is preferable to dispose at least one of the above.
前記振動緩和機構として、前記同軸アンテナを支持する支持体の一部に、弾性部材を設けることが好ましい。 As the vibration relaxation mechanism, an elastic member is preferably provided on a part of the support that supports the coaxial antenna.
前記同軸アンテナを、前記搬送方向に前記加熱範囲が連続するように当該搬送方向に並べて配設することが好ましい。 It is preferable that the coaxial antennas are arranged in the transport direction so that the heating range is continuous in the transport direction.
前記同軸アンテナの内部には防塵ガスが導入されており、前記同軸アンテナの内部に正圧がかかった状態となっていることが好ましい。 It is preferable that dustproof gas is introduced into the coaxial antenna, and a positive pressure is applied to the coaxial antenna.
前記同軸アンテナの前記搬送方向上流側の端部には、当該搬送方向上流側に向かうほど搬送方向に垂直な断面の面積が小さくなるテーパー部が設けられてもよい。 A tapered portion having a cross-sectional area that is perpendicular to the transport direction may be provided at an end of the coaxial antenna on the upstream side in the transport direction so as to go upstream in the transport direction.
前記マイクロ波乾燥装置は、前記マイクロ波発振機と前記複数の同軸アンテナとの間に、前記マイクロ波発振機から発振された前記マイクロ波のインピーダンスと、前記乾燥炉内で反射し前記マイクロ波発振機に向かう前記マイクロ波のインピーダンスとの整合を行う自動整合器を更に備えることが好ましい。 The microwave drying apparatus is configured such that the microwave impedance oscillated from the microwave oscillator and the microwave oscillation reflected between the microwave oscillator and the plurality of coaxial antennas are reflected in the drying furnace. It is preferable to further include an automatic matching device for matching with the impedance of the microwave toward the machine.
前記無機材料セラミックスは、アルミナ、窒化ケイ素、サイアロン、窒化アルミニウム、窒化ホウ素及びこれらの混合物からなる群より選択されてもよい。 The inorganic material ceramics may be selected from the group consisting of alumina, silicon nitride, sialon, aluminum nitride, boron nitride, and mixtures thereof.
また、上記課題を解決するために、本発明の別の観点によれば、被乾燥物をコンベアにより搬送する際に当該被乾燥物に対して熱風を吹き付けることで前記被乾燥物に含まれる水分を低減させる熱風式の乾燥炉に対して実施されるマイクロ波乾燥方法であって、前記被乾燥物を乾燥させるために用いられるマイクロ波を発振させ、搬送される前記被乾燥物からなる被乾燥物層の内部に対し、前記マイクロ波によって前記被乾燥物が加熱される加熱範囲が前記被乾燥物層の最下層を含む深さまで挿入された複数の同軸アンテナそれぞれから、前記被乾燥物層に対して前記マイクロ波を照射するものであり、前記複数の同軸アンテナのうち少なくとも２つは、前記乾燥炉の炉幅方向の互いに異なる位置に配置されており、前記炉幅方向に互いに隣り合う前記同軸アンテナの前記搬送方向の位置は、互いに相違するマイクロ波乾燥方法が提供される。 Moreover, in order to solve the said subject, according to another viewpoint of this invention, when conveying a to-be-dried object with a conveyor, the moisture contained in the to-be-dried object by spraying a hot air with respect to the to-be-dried object A microwave drying method implemented for a hot-air drying furnace for reducing the temperature of the object to be dried, the microwave being used for drying the object to be dried being oscillated and transported from the object to be dried A heating range in which the object to be dried is heated by the microwave with respect to the inside of the object layer from each of a plurality of coaxial antennas inserted to a depth including the lowest layer of the object layer to be dried. And at least two of the plurality of coaxial antennas are arranged at different positions in the furnace width direction of the drying furnace and are adjacent to each other in the furnace width direction. The position in the transport direction of fit the coaxial antenna is provided a microwave drying method different from each other.
以上説明したように本発明によれば、マイクロ波照射部材を被乾燥物層の上方から所定の位置まで挿入してマイクロ波を照射することにより、乾燥炉内に装入された被乾燥物の下層部位を選択的に加熱することが可能となる。 As described above, according to the present invention, the microwave irradiation member is inserted from above the layer to be dried to a predetermined position and irradiated with microwaves, so that the object to be dried charged in the drying furnace can be obtained. It becomes possible to selectively heat the lower layer portion.
以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書及び図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。 Exemplary embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings. In addition, in this specification and drawing, about the component which has the substantially same function structure, duplication description is abbreviate | omitted by attaching | subjecting the same code | symbol.
（還元鉄の製造工程について）
本発明の実施形態に係るマイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法について説明するに先立ち、まず、図１を参照しながら、還元鉄の製造工程について、詳細に説明する。図１は、還元鉄の製造工程を説明するための説明図である。
(About manufacturing process of reduced iron)
Prior to describing the microwave drying apparatus and the microwave drying method according to the embodiment of the present invention, first, the manufacturing process of reduced iron will be described in detail with reference to FIG.
まず、製鉄ダスト（酸化鉄粉）及び鉄鉱石、粉鉱石などの酸化鉄原料と、石炭、コークス、微粒カーボン等の還元材とは、予めホッパー１等に格納されている。酸化鉄原料及び還元材は、予め設定された配合比となるように配合されて、粉砕機２に装入される。
First, iron oxide raw materials such as iron dust (iron oxide powder), iron ore, and powder ore, and reducing materials such as coal, coke, and fine carbon are stored in the
ボールミル等の振動ミルに代表される粉砕機２は、装入された酸化鉄原料及び還元材を、混合しながら所定の粒径まで粉砕する。粉砕後の酸化鉄原料及び還元材の粒径は、還元鉄の製造に用いられる回転炉床炉、流動床炉、シャフト炉等の固体還元炉に適した値とすることができる。粉砕後の酸化鉄原料及び還元材からなる混合物は、混練機３に運搬される。
A
混練機３は、粉砕機２により所定の粒径に粉砕された混合物を混練する。また、混練機３は、混合物の混練に際して、還元鉄の製造に用いる固体還元炉に適した水分量となるまで混合物に加水を行う調湿処理を施してもよい。混練機３の一例として、例えば、ミックスマーラー等を挙げることができる。混練機３によって混練された混合物は、成型機４に搬送される。
The
パンペレタイザー（皿型造粒機）、ダブルロール圧縮機（ブリケット製造機）、押し出し成型機等の成型機４は、酸化鉄原料及び還元材を含む混合物を成型し、例えばペレットのような塊成化物とする。ここで、塊成化物とは、ペレット、ブリケット、押し出し成型して裁断した成型品、粒度調整された塊状物等の粒状物・塊状物をいう。成型機４は、後述する乾燥・加熱還元後、例えば熱間にて溶解炉７に装入する際、炉内上昇ガス流で飛散しない程度の粒径以上の大きさとなるように、上記混合物を塊成化する。生成された塊成化物は、乾燥炉５へと装入される。
A
乾燥炉５は、塊成化物を乾燥して、後述する加熱還元工程に適した水分含有率（換言すれば、還元鉄の製造に用いる固体還元炉ごとに適した水分含有率：例えば、１％以下）となるようにする。所定の水分含有率となった塊成化物は、後述する固体還元炉６へと搬送される。
The drying
例えば回転炉床炉（Ｒｏｔａｒｙ Ｈｅａｒｔｈ Ｆｕｒｎａｃｅ：ＲＨＦ）、流動床炉、シャフト炉等のような固体還元炉６は、装入された塊成化物を、ＬＮＧバーナーやＣＯＧバーナー等の加熱雰囲気で加熱および還元し、還元鉄とする。固体還元炉は、塊成化物を例えば１０００〜１３００℃程度まで加熱して塊成化物の還元処理を行い、還元鉄を製造する。製造された還元鉄は、溶解炉７に搬送される。溶解炉７では、固体還元炉６で製造された還元鉄を溶解し、溶銑を生成する。生成された溶銑は、脱硫／脱炭工程、二次精錬工程、連続鋳造工程、圧延工程等を経て、各種鉄鋼製品へと加工されることとなる。
For example, the
（マイクロ波を用いた乾燥方法の概略）
以上のような還元鉄の製造工程において、通常、乾燥炉５は、熱風を用いて塊成化物を乾燥させるトンネル状の炉が用いられる。この乾燥炉５の内部には、通常、ブリケット等の塊成化物が例えば高さ２５０ｍｍ程度となるまで装入され、炉内を網目状の金属コンベアで搬送される。搬送される個々の塊成化物は、還元炉や溶解炉の型式等によって様々な大きさのものがあるが、例えば１０φ〜２０φ程度の概球形状のものや、３０φ〜５０φ×厚み２５ｍｍ程度の大きさであり、高さ２５０ｍｍ程度まで積層されることで、網目状コンベアには、約３００ｋｇ／ｍ２の荷重がかかる。この搬送の過程で、熱風によって塊成化物中の水分が除去され、塊成化物の水分含有率が所望の値となるように制御される。また、先だって説明したように、塊成化物中に含まれる石炭成分の発火を防止するために、使用する熱風は約２００℃以下とする制約がある。
(Outline of drying method using microwaves)
In the manufacturing process of reduced iron as described above, the drying
しかしながら、本発明者らが乾燥炉内の水分の残存状況を調査した結果、図２に模式的に示したように、上方からの熱風による乾燥では、塊成化物層の上層部位は乾燥するものの、下層部位（網目状コンベアに近い部位）では水分の残留量が大きく、下層部位の塊成化物は、乾燥不良となっていることが多いことが明らかとなった。このような要因のために、塊成化物の平均乾燥化率は歩留まりが低下することとなり、乾燥度合いを高めるために、乾燥時間を長くしなければならなくなる。 However, as a result of investigating the remaining state of moisture in the drying furnace by the present inventors, as schematically shown in FIG. 2, in the drying with hot air from above, the upper layer part of the agglomerate layer is dried. In the lower layer portion (portion close to the mesh conveyor), it was revealed that the residual amount of water is large, and the agglomerated material in the lower layer portion is often poorly dried. Due to such factors, the yield of the average drying rate of the agglomerated material decreases, and the drying time must be lengthened to increase the degree of drying.
そこで、本発明者らは、塊成化物層の下層部位を選択的に加熱する方法について鋭意検討を行った。かかる検討において懸案事項となった事象は、例えば以下のようなものである。 Therefore, the present inventors have intensively studied a method for selectively heating the lower layer portion of the agglomerate layer. For example, the following are the events that have become a concern in this study.
すなわち、乾燥炉の床面は金属を用いた網目状のコンベアとなっているため、単にコンベアの下方からマイクロ波を照射した場合には、照射したマイクロ波がコンベアで反射されてしまい、塊成化物を加熱することはできない。また、コンベアの材質を、例えばテフロン（登録商標）やナイロンのようにマイクロ波の吸収が少ない材質に変更することも考えられるが、このような材質は金属網ベルトに比べて高価であり、設備費用が高額になるとともに、約３００ｋｇ／ｍ２という荷重に耐えることができない。また、マイクロ波を上方から照射する場合であっても、塊成化物層の上下を乾燥炉内で反転させることで以前は下層に位置していた塊成化物を加熱することができるかもしれないが、このような上下反転を実施してしまうと、塊成化物が互いに衝突することにより砕けてしまい、塊成化物が粉化してしまうという問題が生じうる。 In other words, the floor surface of the drying furnace is a mesh-like conveyor using metal, so if microwaves are simply irradiated from below the conveyor, the irradiated microwaves are reflected by the conveyor and agglomerated. The chemical cannot be heated. It is also conceivable to change the material of the conveyor to a material that absorbs less microwaves, such as Teflon (registered trademark) or nylon, but such a material is more expensive than a metal mesh belt, The cost is high and the load of about 300 kg / m 2 cannot be withstood. In addition, even when microwaves are irradiated from above, the agglomerate previously located in the lower layer may be heated by inverting the agglomerate layer in the drying furnace. However, if such an upside down is carried out, the agglomerated product may be crushed by colliding with each other, and the agglomerated product may be pulverized.
従って、塊成化物のようなある程度の硬度を有している被乾燥体が炉内を動いている（すなわち、被乾燥体が静止していない）状況下において塊成化物を十分に乾燥させるために、例えばｋＷクラスの高出力のマイクロ波を、マイクロ波照射部材の耐摩耗性等を維持しながら効率良く塊成化物の下層部位に対して照射することが可能な方法を検討する必要があった。 Therefore, in order to sufficiently dry the agglomerated material under the condition that the material to be dried such as agglomerated material is moving in the furnace (that is, the material to be dried is not stationary). In addition, it is necessary to study a method that can efficiently irradiate the lower part of the agglomerate with high-power microwave of kW class, for example, while maintaining the wear resistance of the microwave irradiation member. It was.
その結果、図３に模式的に示したように、塊成化物層の下層部位に対して網目状コンベアを介さずにマイクロ波を供給することによって、マイクロ波加熱により下層に位置する塊成化物を選択的に加熱することが可能な４種類の方法に想到した。 As a result, as schematically shown in FIG. 3, the agglomerate located in the lower layer by microwave heating is supplied to the lower layer part of the agglomerate layer without passing through the mesh conveyor. The inventors have conceived four types of methods capable of selectively heating the above.
図３に模式的に示したような乾燥方法を用いることにより、塊成化物層の下層部位の乾燥進行を改善し、塊成化物の平均乾燥化率を向上させ、乾燥時間の短縮を図ることが可能となり、ひいては、乾燥工程の生産性を向上させることができる。 By using the drying method schematically shown in FIG. 3, the drying progress of the lower layer portion of the agglomerated layer is improved, the average drying rate of the agglomerated material is improved, and the drying time is shortened. As a result, productivity of the drying process can be improved.
本発明の実施形態に係るマイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法について説明するに先立ち、本発明者らによるマイクロ波加熱を利用した塊成化物の乾燥方法に対する各種の検討結果について、図４及び図５を参照しながら、具体的に説明する。 Prior to describing the microwave drying apparatus and the microwave drying method according to the embodiment of the present invention, various examination results on the method for drying an agglomerate using microwave heating by the present inventors will be described with reference to FIGS. This will be specifically described with reference to FIG.
＜マイクロ波による加熱が及ぶ範囲についての検討＞
本発明者らは、マイクロ波による加熱が及ぶ範囲について検討するために、以下のような実験を行った。図４は、塊成化物（ブリケット）に対してマイクロ波を上方から照射した場合について、マイクロ波加熱が及ぶ範囲を検証するための実験装置を模式的に示したものである。
<Examination of the range covered by microwave heating>
The present inventors conducted the following experiment in order to examine the range covered by microwave heating. FIG. 4 schematically shows an experimental apparatus for verifying the range covered by microwave heating when the agglomerate (briquette) is irradiated with microwaves from above.
図４に示したように、本発明者らは、金属製の容器に４０φ×２０ｍｍ程度の未乾燥ブリケット（実際の操業で用いられるもの）を積層し、チャンバー内に配置した。この際、金属製容器の略中央部分に位置するブリケットに熱電対を挿入するとともに、それぞれの層と層との間（例えば、図４下図における層Ａ−層Ｂ間、層Ｂ−層Ｃ間・・・等）にも熱電対を設置し、温度上昇の様子をモニターできるようにした。その上で、２．４５ＧＨｚのマイクロ波を照射可能な３．０ｋＷマイクロ波発振機と、チャンバーへの入射マイクロ波出力と反射マイクロ波出力とを計測可能なパワーモニタと、反射マイクロ波を低減させるための自動整合器とを導波管で接続し、自動整合器から出力されるマイクロ波を、導波管を介してチャンバーの上方から照射した。この実験において、マイクロ波の入射電力は６００Ｗであり、マイクロ波の照射時間は６０秒とした。 As shown in FIG. 4, the present inventors laminated an undried briquette (used in actual operation) of about 40φ × 20 mm on a metal container and placed it in the chamber. At this time, a thermocouple is inserted into a briquette located at a substantially central portion of the metal container, and between each layer (for example, between layer A and layer B, between layer B and layer C in the lower diagram of FIG. 4). ... etc.) was also equipped with a thermocouple to monitor the temperature rise. In addition, a 3.0 kW microwave oscillator capable of radiating a 2.45 GHz microwave, a power monitor capable of measuring the incident microwave output and reflected microwave output to the chamber, and reducing the reflected microwave For this purpose, a microwave output from the automatic aligner was irradiated from above the chamber through the waveguide. In this experiment, the microwave incident power was 600 W, and the microwave irradiation time was 60 seconds.
その結果、図４下図に示した層Ａに位置するブリケットに挿入した熱電対、及び、層Ａ−層Ｂ間に挿入した熱電対では、明らかな温度上昇が確認され、層Ｂに位置するブリケットでも、層Ａに位置するブリケット程ではないものの温度上昇が確認された。しかしながら、層Ｃよりも下層に位置するブリケットでは、温度上昇が確認できなかった。この実験結果は、塊成化物の上方からマイクロ波を照射した場合には、マイクロ波による加熱が及ぶ範囲は、せいぜい最表層から２層目までであることを示している。 As a result, in the thermocouple inserted in the briquette located in the layer A shown in the lower diagram of FIG. 4 and the thermocouple inserted between the layers A and B, a clear temperature rise was confirmed, and the briquette located in the layer B was confirmed. However, although it was not as high as the briquette located in the layer A, an increase in temperature was confirmed. However, in the briquettes located below the layer C, no temperature increase could be confirmed. This experimental result indicates that when microwaves are irradiated from above the agglomerated material, the range of heating by microwaves is at most from the outermost layer to the second layer.
ところで、物質に吸収される単位体積あたりのマイクロ波のエネルギーＰａｂｓは、以下の式１１のように表される。以下の式１１を参照するとわかるように、加熱される物質（被加熱物質）に吸収される単位体積あたりのマイクロ波のエネルギーＰａｂｓは、被加熱物質の導電率、誘電率及び透磁率に依存していることがわかる。従って、下記式１１で表されるＰａｂｓは、被加熱物質のマイクロ波の吸収効率に関係する量であるともいえる。 By the way, the microwave energy P abs per unit volume absorbed by the substance is expressed as the following Expression 11. As can be seen by referring to Equation 11 below, the microwave energy P abs per unit volume absorbed by the substance to be heated (substance to be heated) depends on the conductivity, dielectric constant and permeability of the substance to be heated. You can see that Therefore, it can be said that P abs represented by the following formula 11 is an amount related to the microwave absorption efficiency of the heated material.
ここで、上記式１１において、
σ ：被加熱物質の導電率 ［Ｓ／ｍ］
ｆ ：マイクロ波の周波数 ［Ｈｚ］
ε０：真空中の誘電率 ［Ｆ／ｍ］
ε”：被加熱物質の比誘電率の虚数部
μ０：真空中の透磁率 ［Ｈ／ｍ］
μ”：被加熱物質の比透磁率の虚数部
Ｅ ：マイクロ波により形成される電界強度 ［Ｖ／ｍ］
Ｈ ：マイクロ波により形成される磁界強度 ［Ａ／ｍ］
π ：円周率
である。
Here, in Equation 11 above,
σ: Conductivity of heated material [S / m]
f: Microwave frequency [Hz]
ε 0 : dielectric constant in vacuum [F / m]
ε ″: Imaginary part of relative permittivity of heated material μ 0 : Permeability in vacuum [H / m]
μ ”: Imaginary part of relative permeability of heated material E: Electric field strength formed by microwave [V / m]
H: intensity of magnetic field formed by microwave [A / m]
π: Pi ratio.
以下に、塊成化物の原料となる酸化鉄及び炭素材（還元材）と、一般的に使用される耐火炉材とについて、比誘電率の虚数部ε”の値をまとめて示す。 The values of the imaginary part ε ″ of the relative dielectric constant are collectively shown below for the iron oxide and carbon material (reducing material) that are the raw materials of the agglomerated material and the refractory furnace materials that are generally used.
比誘電率の虚数部ε”
・代表的な耐火炉材であるアルミナ：０．００４〜０．０１
・粉状の炭素粉：１０〜５０
・酸化鉄：０．１〜１０
Imaginary part of dielectric constant ε ”
Alumina, which is a typical refractory furnace material: 0.004 to 0.01
・ Powdered carbon powder: 10-50
・ Iron oxide: 0.1-10
上記より明らかなように、塊成化物の原料となる酸化鉄及び炭素材は、乾燥炉等において一般的に使用される耐火炉材に対して比誘電率の虚数部ε”の値が大きく、酸化物及び炭素材（還元材）にマイクロ波のエネルギーをより多く吸収させることが可能である。また、酸化鉄及び炭素粉の値に比べ、代表的な耐火炉材であるアルミナの値は、１０００分の１程度の小さな値となっており、耐火炉材は、マイクロ波のエネルギーを多く吸収しないことがわかる。従って、塊成化物が挿入された炉内でマイクロ波を照射した場合、耐火炉材で被覆されている炉壁等へのエネルギー供給は少なく、炉内温度の上昇を抑制したまま原料である塊成化物の温度のみを、効率よく上昇させることが可能となる。 As is clear from the above, the iron oxide and carbon material used as the raw material for the agglomerate have a large value of the imaginary part ε ″ of the relative dielectric constant relative to the refractory furnace material generally used in a drying furnace or the like, The oxide and carbon material (reducing material) can absorb more microwave energy, and the value of alumina, which is a typical refractory furnace material, compared to the values of iron oxide and carbon powder, The value is about 1/1000, and it can be seen that the refractory furnace material does not absorb much microwave energy, so when the microwave is irradiated in the furnace in which the agglomerates are inserted, There is little energy supply to the furnace wall etc. which are coat | covered with the furnace material, and it becomes possible to raise only the temperature of the agglomerate which is a raw material efficiently, suppressing the raise in furnace temperature.
しかしながら、まさに上記で説明したような特徴により、図４に示したようなマイクロ波を炉内の自由空間に照射するという実験状況では、上方から照射されたマイクロ波が上層部位に位置する塊成化物に非常に良く吸収されてしまい、乾燥促進のために熱供給を必要とする下層部位にマイクロ波が浸透しないと考えられる。従って、本発明者らは、従来のように、炉天井部や側壁や炉底面から炉内の空間に向かってマイクロ波を照射した場合には、下層部位に位置する塊成化物を加熱することはできないと判断した。 However, in the experimental situation where the microwave as shown in FIG. 4 is irradiated to the free space in the furnace due to the characteristics as described above, the microwave irradiated from above is agglomerated in the upper layer region. It is considered that the microwave does not penetrate into the lower layer portion that needs to be supplied with heat to promote drying and is absorbed by the chemicals very well. Therefore, the present inventors, as in the prior art, heat the agglomerate located in the lower layer part when microwaves are irradiated from the furnace ceiling, side walls, or furnace bottom toward the space in the furnace. Judged that it is not possible.
ところで、マイクロ波が誘電損失により物質に吸収されると、マイクロ波のエネルギーは熱に変換されて、結果的にマイクロ波を吸収した物質が加熱されることとなる。この際、マイクロ波がどのくらいまで物質の内部に浸透するかは、以下の式１２で算出することが可能である。 By the way, when the microwave is absorbed by the material due to dielectric loss, the energy of the microwave is converted into heat, and as a result, the material that has absorbed the microwave is heated. At this time, how much the microwave penetrates into the substance can be calculated by the following equation 12.
ここで、上記式１２において、
δ ：マイクロ波の浸透深さ ［ｃｍ］
λ ：自由空間におけるマイクロ波の波長 ［ｃｍ］
ε’ ：物質の比誘電率（実部）
ｔａｎ δ：物質の誘電正接
である。
また、ｔａｎ δは、物質の誘電率εｒ’及び誘電損失係数εｒ”を用いて、（εｒ’／εｒ”）で算出することが可能である。
Here, in the above equation 12,
δ: microwave penetration depth [cm]
λ: wavelength of microwave in free space [cm]
ε ': relative permittivity of the substance (real part)
tan δ: the dielectric loss tangent of the substance.
Further, tan δ can be calculated by (ε r ′ / ε r ″) using the dielectric constant ε r ′ and the dielectric loss coefficient ε r ″ of the substance.
本発明者らによる更なる実験の結果、ブリケットは３０φ〜５０φ×厚み２５ｍｍの塊状であり、各ブリケットの間に空隙を持っていること、及び、搬送中のブリケットでは各ブリケットの間の空隙の状態が変化するため、マイクロ波加熱範囲が拡大し、上記式１２で求めた浸透深さδの１０倍までの範囲が実効的な加熱範囲（以下、δｅｆｆとも表記する。）であることが明らかとなった。ブリケットの物性値から上記浸透深さδを算出すると、その大きさは、約１ｃｍ程度となるため、マイクロ波加熱による実効的な加熱範囲δｅｆｆは、約１０ｃｍ程度となる。従って、側面からのマイクロ波照射では、操業で用いられる幅２〜２．５ｍ程度、搬送距離２０〜３０ｍ程度の乾燥炉の下層部全体を加熱することは出来ないことも明らかとなった。 As a result of further experiments by the present inventors, the briquette is a lump of 30φ to 50φ × thickness 25 mm, and there is a gap between each briquette, and in the briquette being transported, the gap between each briquette Since the state changes, the microwave heating range is expanded, and the range up to 10 times the penetration depth δ obtained by Equation 12 is an effective heating range (hereinafter also referred to as δ eff ). It became clear. When the penetration depth δ is calculated from the physical property values of the briquette, the magnitude is about 1 cm, so the effective heating range δ eff by microwave heating is about 10 cm. Therefore, it was also clarified that microwave irradiation from the side face cannot heat the entire lower layer of the drying furnace having a width of about 2 to 2.5 m and a transport distance of about 20 to 30 m used in the operation.
そこで、本発明者らは、上記のような実験により得られた知見に基づいて更なる検討を行った結果、乾燥炉の下層部位全体を加熱することが可能なマイクロ波の照射方法に想到し、以下で説明するようなマイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法に想到したのである。 Therefore, as a result of further studies based on the knowledge obtained by the experiments as described above, the present inventors have come up with a microwave irradiation method capable of heating the entire lower layer portion of the drying furnace. The inventors have arrived at a microwave drying apparatus and a microwave drying method as described below.
図５は、塊成化物の乾燥後の水分量（％）と塊成化物の圧潰強度との関係を模式的に示したグラフ図である。塊成化物を製造するにあたっては、コーンスターチ等のデンプン系糊剤をバインダーとして使用し、求められる強度を実現するが、デンプン系糊剤は、図５に例示したように乾燥する程強度が高くなる。そのため、以下で説明するような方法により塊成化物全体の乾燥率を向上させることによって、バインダー量を変更することなく、塊成化物の圧潰強度を上昇させることができる。その結果、搬送中に砕けて使用できなくなる塊成化物の量を減少させることができ、歩留まりの向上を図ることができる。また、乾燥率を向上させることで、同じ強度を得るために添加すべきバインダーの量を減少させることが可能であるため、製造コストの削減を図ることも可能となる。 FIG. 5 is a graph schematically showing the relationship between the moisture content (%) after drying the agglomerated material and the crushing strength of the agglomerated material. In producing the agglomerated material, starch-based paste such as corn starch is used as a binder to achieve the required strength. The starch-based paste increases in strength as it is dried as illustrated in FIG. . Therefore, the crushing strength of the agglomerated product can be increased without changing the binder amount by improving the drying rate of the entire agglomerated product by the method described below. As a result, it is possible to reduce the amount of agglomerated material that cannot be used by being crushed during transportation, and the yield can be improved. Further, by improving the drying rate, it is possible to reduce the amount of the binder to be added in order to obtain the same strength, and thus it is possible to reduce the manufacturing cost.
（使用するマイクロ波について）
続いて、本発明の実施形態に係るマイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法に用いられるマイクロ波について、簡単に説明する。
(About the microwave used)
Next, a microwave used in the microwave drying apparatus and the microwave drying method according to the embodiment of the present invention will be briefly described.
マイクロ波は、一般的には、波長１ｍｍ〜１ｍ、周波数３００ＭＨｚ〜３００ＧＨｚの電磁波をいう。しかしながら、本実施形態に係る塊成化物の加熱方法で着目しているように、マイクロ波を加熱手段として用いる（いわゆるマイクロ波加熱を行う）場合には、マイクロ波とは、いわゆるＩＳＭ（Ｉｎｄｕｓｔｒｙ−Ｓｃｉｅｎｃｅ−Ｍｅｄｉｃａｌ）バンドに属する周波数帯域の電磁波を指す。 The microwave generally refers to an electromagnetic wave having a wavelength of 1 mm to 1 m and a frequency of 300 MHz to 300 GHz. However, as noted in the method for heating an agglomerate according to the present embodiment, when microwaves are used as heating means (so-called microwave heating is performed), microwaves are so-called ISM (Industry- Science-Medical) refers to an electromagnetic wave in a frequency band belonging to the band.
以下で説明する本発明の実施形態では、ＩＭＳバンドに属する周波数を有する電磁波であれば特に限定されず、例えば、２．４５ＧＨｚ帯（２．４０ＧＨｚ〜２．５０ＧＨｚ）、５．８ＧＨｚ帯（５．７２５ＧＨｚ〜５．８７５ＧＨｚ）、及び、２４ＧＨｚ帯（２４．０ＧＨｚ〜２４．２５ＧＨｚ）に属する周波数等を適宜選択することが可能である。しかしながら、マイクロ波の被加熱物内部への浸透は、上記式１２で表わされるようにマイクロ波の波長に比例するため、上記ＩＳＭバンドのマイクロ波では、２．４５ＧＨｚ帯の浸透深さδが一番大きく、したがって数少ない同軸アンテナあるいは導波管の本数、乾燥炉全幅にわたって原料ブリケットの加熱を行うことができる。また、２．４５ＧＨｚは電子レンジやその他のマイクロ波加熱応用に広く用いられており装置が安価である点や、発振機１台で数十ｋＷまでの大出力の放射が可能である点などから、ｋＷクラスの大出力が求められる本発明の設備コストとしても、他の２種の周波数の装置よりも安価に導入することができる。このため、本発明に用いるＩＳＭバンドのマイクロ波装置としては、２．４５ＧＨｚのマイクロ波を発振可能なものが好ましい。 In the embodiment of the present invention described below, there is no particular limitation as long as the electromagnetic wave has a frequency belonging to the IMS band. For example, a 2.45 GHz band (2.40 GHz to 2.50 GHz), a 5.8 GHz band (5. 725 GHz to 5.875 GHz) and frequencies belonging to the 24 GHz band (24.0 GHz to 24.25 GHz) can be selected as appropriate. However, since the penetration of microwaves into the object to be heated is proportional to the wavelength of the microwaves as represented by the above equation 12, the penetration depth δ in the 2.45 GHz band is one for the microwaves in the ISM band. The raw material briquette can be heated over the entire number of coaxial antennas or waveguides and the entire width of the drying furnace. In addition, 2.45 GHz is widely used for microwave ovens and other microwave heating applications, and the device is inexpensive, and it is possible to radiate high power up to several tens of kW with one oscillator. Also, the equipment cost of the present invention that requires a large output of kW class can be introduced at a lower cost than the other two frequency devices. For this reason, the ISM band microwave device used in the present invention is preferably capable of oscillating 2.45 GHz microwave.
（第１の実施形態）
続いて、図６〜図１１を参照しながら、本発明の第１の実施形態に係るマイクロ波乾燥装置及びマイクロ波乾燥方法について、詳細に説明する。
(First embodiment)
Subsequently, the microwave drying apparatus and the microwave drying method according to the first embodiment of the present invention will be described in detail with reference to FIGS.
＜マイクロ波乾燥装置の構成について＞
まず、図６を参照しながら、本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置の構成について、詳細に説明する。図６は、本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置の構成を説明するための説明図である。
<About the configuration of the microwave dryer>
First, the configuration of the microwave drying apparatus according to the present embodiment will be described in detail with reference to FIG. FIG. 6 is an explanatory diagram for explaining the configuration of the microwave drying apparatus according to the present embodiment.
本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置１０は、粉体又は小塊状の原料を網目状コンベアで搬送する過程で、この原料の上方から熱風を吹き付けて当該熱風を原料の上方から下方へと通過させることにより、原料中に含まれる水分を低減させる熱風式のトンネル乾燥炉に対して利用されるものである。
The
本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置１０は、図６に示したように、マイクロ波発振機１０１と、サーキュレータ１０３と、自動整合器１０７と、マイクロ波照射部材１０９と、を主に備え、これらの機器が導波管１１１により接続されている。なお、図６では、導マイクロ波照射部材１０９や導波管１１１等といった各部材を支持する支持機構は、図示していない。
As shown in FIG. 6, the
マイクロ波発振機１０１は、例えばＩＳＭバンドに属する周波数を有するマイクロ波を発振する機器である。このマイクロ波発振機１０１は、ｋＷクラスの出力を有するマイクロ波を発振可能な機器であることが好ましい。このマイクロ波発振機１０１により、例えば２．４５ＧＨｚ帯に属する周波数のマイクロ波が、後述するサーキュレータ１０３へと出力されることとなる。このマイクロ波発振機１０１は、公知のものを適宜選択して使用することが可能である。
The
サーキュレータ１０３は、例えば磁石を利用したマイクロ波の進行制御を行うことで、サーキュレータ１０３に入力されるマイクロ波を、マイクロ波発振機１０１から出力された入射波と、後述する自動整合器１０７側から戻ってきた反射波とに分離する。サーキュレータ１０３は、分離した入射マイクロ波を後述する自動整合器１０７側へと導波するとともに、反射マイクロ波を、アイソレータ１０５の側へと導波する。これにより、反射マイクロ波は、アイソレータ１０５内に設けられたダミー負荷（例えば、水など）に吸収され、マイクロ波発振機１０１側に戻らないようにすることができる。このようなサーキュレータ１０３を設けることにより、本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置１０では、安定したマイクロ波の出力を行うことができる。このサーキュレータ１０３は、公知のものを適宜選択して使用することが可能である。
The
自動整合器１０７は、入射側のインピーダンスと、負荷側（すなわち、塊成化物からなる原料層側）のインピーダンスとの整合を取ることで負荷側からの反射波を低減し、反射波をほぼゼロとする機器である。この自動整合器１０７は、反射電界の位相及び強度を測定し、インピーダンス整合を自動で行うことで、上記のような反射波の低減を実現する。
The
本実施形態に係るマイクロ波乾燥装置１０の乾燥対象は、乾燥炉５内を搬送されている塊成化物等の小塊原料である。そのため、移動している小塊原料と後述するマイクロ波照射部材１０９との接触状況は絶えず変化し、負荷側のインピーダンスが変動するため、マイクロ波の照射効率は変動することとなる。自動整合器１０７を設けて負荷側のインピーダンスにあわせた自動整合処理を実現することで、後述するマイクロ波照射部材１０９から、マイクロ波エネルギーを、安定して効率良く原料層に照射することが可能となる。
The object to be dried by the
マイクロ波照射部材１０９は、熱風式の乾燥炉５において塊成化物からなる原料層の下層部位を選択的に加熱するために、マイクロ波を原料層の下層部位へと照射する部材である。このマイクロ波照射部材１０９の構成については、以下で改めて詳細に説明する。
The
導波管１１１は、マイクロ波を導波して所望の箇所へと導く管である。この導波管１１１の形状については、マイクロ波の導波特性等を考慮して適宜決定すればよく、導波管１１１自体についても、使用するマイクロ波の周波数や出力強度等に応じて、公知のものを適宜選択することができる。
The
＜マイクロ波照射部材の構成について＞
次に、図７〜図１１を参照しながら、本実施形態に係るマイクロ波照射部材の構成について、詳細に説明する。図７〜図１１は、本実施形態に係るマイクロ波照射部材について示した説明図である。
<Configuration of microwave irradiation member>
Next, the configuration of the microwave irradiation member according to the present embodiment will be described in detail with reference to FIGS. 7-11 is explanatory drawing shown about the microwave irradiation member which concerns on this embodiment.
図７に示したように、本実施形態では、マイクロ波照射部材１０９として、自動整合器１０７と導波管１１１で接続された変換器１２１と、変換器１２１に接続された同軸アンテナ１２３と、を利用する。
As shown in FIG. 7, in the present embodiment, as the
変換器１２１は、導波管１１１内で導波されるマイクロ波を、同軸アンテナ１２３を伝播するように変換する機器である。この変換器１２１は、公知の機器を適宜選択して利用することが可能である。
The
同軸アンテナ１２３は、図７において紙面奥行き方向に搬送されている塊成化物からなる原料層に対して、乾燥炉５の上方から挿入される。また、図７では、説明を分かり易くするために、乾燥炉５に挿入される同軸アンテナ１２３のうちの１個のみを記載しているが、乾燥炉５には、複数個の同軸アンテナ１２３が上方から挿入される。この同軸アンテナ１２３は、網目状コンベアからなる乾燥炉５の底面に対して略垂直となるように挿入される。また、塊成化物の搬送抵抗を軽減するために、同軸アンテナ１２３は原料層の搬送方向下流側に下端を向けるように傾いて設置されていてもよい。
The
図８は、本実施形態に係る同軸アンテナ１２３を説明するための説明図である。
図８に示したように、同軸アンテナ１２３は、中心導体１２３ａと、中心導体１２３ａを取り囲む外周導体１２３ｂとからなる２層構造となっている。ここで、図８のＡ−Ａ切断線による断面図から明らかなように、中心導体１２３ａは、中実な棒状の金属を用いて形成されており、外周導体１２３ｂは、中空の金属管を用いて形成される。また、中心導体１２３ａは、中実な棒状の金属ではなく中空の金属管を用いて形成されてもよい。更に、図８のＢ−Ｂ切断線による断面図から明らかなように、外周導体１２３ｂの一部には、中心導体１２３ａを保持し、中心導体１２３ａと外周導体１２３ｂとの位置関係を固定するスペーサー１２３ｃが設けられている。
FIG. 8 is an explanatory diagram for explaining the
As shown in FIG. 8, the
また、同軸アンテナ１２３は、中心導体１２３ａの先端が外周導体１２３ｂの先端から距離Ｌ３だけ突出するように形成される。突出距離Ｌ３の長さは、同軸アンテナ１２３内で伝播されるマイクロ波の波長をλ’とした場合に、λ’／４で表される長さである。同軸アンテナ１２３内で伝播されるマイクロ波は、この突出部の周囲から放射されることとなる。
Further,
マイクロ波は、同軸アンテナ１２３の内部で導波されるため、中心導体１２３ａの断面形状や断面の大きさは、所望の周波数及び強度を有するマイクロ波を導波することが可能な形状及び大きさとなるように決定することが好ましく、例えば、断面形状を矩形状にしたり、図８に示したような円形状としたりすることが好ましい。また、外周導体１２３ｂの断面形状は特に限定されるものではないが、塊成化物の搬送抵抗を軽減するために、図８に示したような円形状であることが好ましい。
Since the microwave is guided inside the
同軸アンテナ１２３（特に、外周導体１２３ｂ）は、搬送中の塊成化物から受ける単位面あたりの荷重を考慮して、断面形状が荷重を受けて座屈変形しないような強度を有するように、銅（Ｃｕ）やアルミニウム（Ａｌ）や非磁性のオーステナイト系ステンレス鋼（ＳＵＳ）やこれらを含む合金等の各種金属を利用して製造される。また、同軸アンテナ１２３自体を、乾燥炉５が設置されている場所の上部（例えば、天井など）に固定する場合には、同軸アンテナ自体が塊成化物からの荷重を受けて座屈変形し、搬送方向に折れ曲がらないような強度を有することが好ましい。また、同軸アンテナ１２３の中心導体１２３ａは、外周導体１２３ｂと同様の金属を用いて形成することが可能である。
The coaxial antenna 123 (especially the
また、同軸アンテナ１２３からのマイクロ波出力は、ｋＷのオーダーとなるように設定されるため、電解密度が高く誘電損失のある物質をスペーサー１２３ｃの材質として使用してしまうと、スペーサー１２３ｃがマイクロ波を吸収して自己加熱する可能性がある。また、同軸アンテナ１２３の使用雰囲気は、１００℃〜２００℃と想定されるため、テフロン（登録商標）製の支持板等を用いることはできない。そのため、スペーサー１２３ｃは、誘電損失の少ないセラミックス（例えば、誘電損失係数εｒ”が、０．０２未満のセラミックス）を用いて形成されることが好ましい。このようなセラミックスの例として、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ、化学式：Ｓｉ３Ｎ４・Ａｌ２Ｏ３）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ホウ素（ＢＮ）等がある。これらのセラミックスを単独で使用してスペーサー１２３ｃを製造してもよく、これらのセラミックスを混合してスペーサー１２３ｃを製造してもよい。
In addition, since the microwave output from the
乾燥炉５の原料層内部は、下層部位において約８０℃以上の温度を有し、約１００％に近い湿度を有する高温多湿状態にあり、このような状況下で塊成化物が移動している。そのため、同軸アンテナ１２３の内部に湿気が侵入することによるアーキングの発生を防止するとともに、同軸アンテナ１２３の内部への粉塵の侵入を防止するために、乾燥空気や乾燥窒素や乾燥アルゴン等の防塵ガスを中空の同軸アンテナ１２３（中心導体１２３ａ及び外周導体１２３ｂ）の内部に導入して、同軸アンテナ１２３に正圧がかかっている状態とすることが好ましい。
The inside of the raw material layer of the drying
また、同軸アンテナ１２３の先端部（特に、中心導体１２３ａの突出部）は、塊成化物や塊成化物が粉化したものが衝突し、これらとの間の摩擦が生じる箇所であるため、保護することが好ましい。従って、図７及び図８に示したように、同軸アンテナ１２３の先端部にセラミックスカバー１２５を設け、同軸アンテナ１２３の先端部を保護することが好ましい。
Moreover, since the front-end | tip part (especially protrusion part of the
セラミックスカバー１２５は、加熱源であるマイクロ波の吸収が少なく、高温多湿状態でも利用可能であり、塊成化物との接触に耐えうる強度、耐摩耗性、加工性を備える無機材料セラミックスを用いて形成される。セラミックスカバー１２５に用いられる無機材料セラミックスは、マイクロ波の吸収特性に関与する誘電損失係数εｒ”が、０．０２未満であることが好ましい。誘電損失係数εｒ”を０．０２未満とすることで、マイクロ波吸収による無機材料セラミックスの自己発熱を抑制することが可能となる。
The
このような無機材料セラミックスの例として、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、窒化ケイ素（Ｓｉ３Ｎ４）、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ、化学式：Ｓｉ３Ｎ４・Ａｌ２Ｏ３）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、窒化ホウ素（ＢＮ）等がある。これらの無機材料セラミックスを単独で使用してセラミックスカバー１２５を製造してもよく、これらの無機材料セラミックスを混合してセラミックスカバー１２５を製造してもよい。
ここで、セラミックスカバー１２５の形状は、図７に示すように半ドーム型としても良いし、円柱状としても良い。
Examples of such inorganic material ceramics include alumina (Al 2 O 3 ), silicon nitride (Si 3 N 4 ), sialon (SiAlON, chemical formula: Si 3 N 4 · Al 2 O 3 ), aluminum nitride (AlN), Examples include boron nitride (BN). The
Here, the shape of the
本実施形態では、同軸アンテナ１２３の加熱範囲が原料層の最下層まで及ぶような深さまで、乾燥炉５の上方から同軸アンテナ１２３を挿入する。このように同軸アンテナ１２３を原料層に挿入することで、同軸アンテナ１２３の先端部から照射されるマイクロ波エネルギーにより原料層の下層部位に位置する塊成化物を選択的に加熱することが可能となる。
In this embodiment, the
すなわち本実施形態は、マイクロ波を原料層の内部（下層部）で放射することにより、放射したマイクロ波エネルギーの大部分が放射点の周辺の原料に吸収され、原料の加熱に使用されるものであり、加熱のエネルギー効率の高い加熱方法である。 That is, in this embodiment, the microwave is radiated inside the raw material layer (lower layer part), so that most of the radiated microwave energy is absorbed by the raw material around the radiation point and used for heating the raw material. It is a heating method with high energy efficiency of heating.
本実施形態では、マイクロ波照射部材１０９である同軸アンテナ１２３を乾燥炉５の幅方向に複数本配設するにあたり、配置した複数の同軸アンテナ１２３により、塊成化物を乾燥炉５の炉幅方向に均一に加熱するため、複数本の同軸アンテナ１２３のうち少なくとも２本は、乾燥炉の炉幅方向の互いに異なる位置に配置する。
In the present embodiment, when a plurality of
そのうえで、配置した複数の同軸アンテナ１２３が塊成化物の流れの抵抗とならないようにするため、例えば図９に示したように、図１０に示した投影図において互いに隣り合う位置の同軸アンテナの搬送方向位置が、同一とならないようにする。すなわち、図９に示した乾燥炉５を上方から見た図において、乾燥炉５の幅方向を便宜的Ａ〜Ｅの５つの領域に区分し、原料層の搬送方向をＸ方向、乾燥炉の幅方向をＹ方向とする。この場合に、本実施形態では、互いに隣り合う領域（例えば、領域Ａ及び領域Ｂ）に属する同軸アンテナ１２３のＸ方向位置が同一とならないように、各同軸アンテナ１２３を分散させて配置する。
In addition, in order to prevent the arranged
また、本実施形態では、同軸アンテナ１２３を乾燥炉５の幅方向に複数本配設するにあたり、例えば図１０に示した投影図のように、乾燥炉５を搬送方向に向かって見た場合に、各同軸アンテナ１２３により加熱される範囲（加熱範囲）が乾燥炉５の幅方向の略全体をカバーするような間隔で、同軸アンテナ１２３を配置することが好ましい。この際に、各同軸アンテナ１２３の加熱範囲が互いに重畳するように、同軸アンテナ１２３の配置間隔を決定することが好ましい。換言すれば、単一の同軸アンテナ１２３による加熱範囲の最大幅をＬとし、乾燥炉５の幅をＷとし、図１０に示した投影図において乾燥炉５の幅方向の同軸アンテナの個数をＮとした場合に、Ｌ×Ｎ≧Ｗを見たすように、乾燥炉５の幅方向における最大の同軸アンテナ数を決定することが好ましい。
In the present embodiment, when a plurality of
具体的には、上記式１２に示したマイクロ波の浸透深さδの１０倍を実効的な加熱範囲δｅｆｆと考えると、上記単一の同軸アンテナ１２３による加熱範囲の最大幅Ｌは２×δｅｆｆとなり、幅方向に隣り合うそれぞれの同軸アンテナ間の距離がＬ以下となるように、同軸アンテナ１２３の幅方向の配置間隔を決定することが好ましい。このような間隔で同軸アンテナ１２３を配置することにより、乾燥炉全幅分の塊成化物を、むらなく加熱することができる。
Specifically, when 10 times the microwave penetration depth δ shown in the above equation 12 is considered as the effective heating range δ eff , the maximum width L of the heating range by the single
複数の同軸アンテナの間隔が前記Ｌよりも大きい場合は、マイクロ波による加熱範囲が炉全幅に及ばず、炉の幅方向に対して塊成化原料の加熱ムラができるため、原料の乾燥ムラにつながって好ましくない。しかしながら、マイクロ波により加熱が行われた部分については原料の乾燥が改善されるため、挿入した同軸アンテナの本数に応じて、原料全体としてみた平均値としての乾燥は改善される。 When the interval between the plurality of coaxial antennas is larger than L, the heating range by the microwave does not reach the entire width of the furnace, and heating unevenness of the agglomerated raw material is generated in the width direction of the furnace. It is not desirable to be connected. However, since the drying of the raw material is improved in the portion heated by the microwave, the drying as the average value of the entire raw material is improved according to the number of inserted coaxial antennas.
また、乾燥炉の特性として炉幅方向における熱風乾燥の効率が異なる場合は、乾燥効率が劣位で塊成化原料の乾燥が遅れている部分にのみ同軸アンテナを挿入し、マイクロ波を照射することも有効である。 Also, if the efficiency of hot air drying in the furnace width direction is different as the characteristics of the drying furnace, insert a coaxial antenna only in the part where drying efficiency is inferior and drying of the agglomerated raw material is delayed, and microwave irradiation Is also effective.
また、どのように各同軸アンテナ１２３を配置するかについては、特に限定されるわけではなく、例えば、乾燥炉５の残留水分の偏り状況に関する知見等に基づき、この偏りを解消可能なように同軸アンテナの配設位置を決定すればよい。従って、例えば図９において、同一の領域に複数個の同軸アンテナ１２３が配設されていてもよい。
Further, how the
なお、例えば図１１に示したように、同軸アンテナ１２３の搬送方向上流側の端部に対して、当該搬送方向上流側に行くに従い幅が狭くなるようなテーパー部１２７を設けてもよい。このようなテーパー部１２７を設けることで、同軸アンテナ１２３による塊成化物の搬送抵抗を更に低減することが可能となる。また、同軸アンテナ１２３の搬送方向上流側の端部だけでなく、搬送方向下流側の端部に対しても上記テーパー部１２７を設けてもよい。
For example, as shown in FIG. 11, a tapered
以上、図６〜図１１を参照しながら、本発明の第１の実施形態に係るマイクロ波乾燥装置１０及びマイクロ波乾燥方法について、詳細に説明した。
The
＜第１の実施形態の変形例＞
次に、図１２〜図１３Ｂを参照しながら、本発明の第１の実施形態に係るマイクロ波照射部材の変形例について説明する。図１２〜図１３Ｂは、本発明の第１の実施形態に係るマイクロ波照射部材の変形例について説明するための説明図である。
<Modification of First Embodiment>
Next, a modification of the microwave irradiation member according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 12 to 13B. FIGS. 12-13B is explanatory drawing for demonstrating the modification of the microwave irradiation member which concerns on the 1st Embodiment of this invention.
［同軸アンテナの原料層搬送方向の配設方法］
まず、図１２を参照しながら、本変形例に係る同軸アンテナの原料層搬送方向の配設方法について説明する。
[Method of disposing the coaxial antenna in the material layer conveying direction]
First, a method for arranging the coaxial antenna according to the present modification in the raw material layer transport direction will be described with reference to FIG.
乾燥炉５の内部を搬送されている塊成化物原料が、本変形例に係る同軸アンテナ１２３一つから照射されるマイクロ波によって加熱される時間ｔは、同軸アンテナ１２３の加熱範囲（２×δｅｆｆ）をＷ［ｍｍ］とし、塊成化物の搬送速度をＶ［ｍｍ／ｓｅｃ］とした場合に、おおよそ（Ｗ／Ｖ）秒となる。
The time t during which the agglomerated material transported inside the drying
一方、同軸アンテナを用いてマイクロ波を導波する場合、アンテナ内部に複数の伝播モードが発生しないようにし、マイクロ波の伝送効率を維持するために、同軸アンテナの径の大きさには、マイクロ波の波長と関係する条件が伴うことが多い。その結果、同軸アンテナ１２３の径を任意の大きさとすることは困難である。そのため、上記の加熱される時間ｔは、ある程度の決まった値になることが考えられる。
On the other hand, when a microwave is guided using a coaxial antenna, the diameter of the coaxial antenna is set to be small so that a plurality of propagation modes do not occur inside the antenna and the microwave transmission efficiency is maintained. Often accompanied by conditions related to the wavelength of the wave. As a result, it is difficult to set the diameter of the
このような所定時間の間に塊成化物をマイクロ波によって十分に乾燥させるために、方策の一つとして、出力強度の大きなマイクロ波を利用することが考えられる。しかしながら、同軸アンテナの周囲に存在し、マイクロ波によって加熱される塊成化物は、塊成化物の位置により加熱の大小に差が生じるため、必ずしも均一に加熱されるわけではない。また、大出力のマイクロ波を用い短時間での乾燥を得ようとする場合には、一部の塊成化物が過剰加熱され、塊成化物に含まれる揮発成分が発火してしまう可能性がある。そのため、塊成化物をマイクロ波によって十分に乾燥させるためには、塊成化物が過剰加熱しない程度の出力を有するマイクロ波を利用し、マイクロ波の作用時間を長くすることで、乾燥の促進を図ることが重要となる。 In order to sufficiently dry the agglomerate with microwaves during such a predetermined time, it is conceivable to use a microwave with a high output intensity as one of the measures. However, the agglomerates that exist around the coaxial antenna and are heated by microwaves are not necessarily heated uniformly because of differences in heating depending on the position of the agglomerates. In addition, when trying to obtain drying in a short time using a high-power microwave, some agglomerates may be overheated and the volatile components contained in the agglomerates may ignite. is there. Therefore, in order to sufficiently dry the agglomerate by microwave, the microwave is used so that the agglomerate does not overheat, and the microwave action time is lengthened to promote drying. It is important to plan.
そこで、本変形例では、例えば図１２に示したように、原料層の搬送方向に同軸アンテナ１２３の加熱範囲が連続するように、同軸アンテナ１２３を原料層の搬送方向に並べて配設する。このような同軸アンテナの配設方法を採用することで、マイクロ波が照射されている区間を長くすることができ、ひいては、塊成化物へのマイクロ波の作用時間を長くすることが可能となる。
Therefore, in the present modification, for example, as shown in FIG. 12, the
ここで、同軸アンテナ１２３の搬送方向の配列方法は、搬送方向に隣り合う互いの同軸アンテナ１２３の加熱範囲が連続するようにすれば、特に限定されるものではなく、隣り合う同軸アンテナ１２３が互いに接触していてもよいし、離隔していてもよい。なお、隣り合う同軸アンテナ１２３を離隔して配置する場合には、隣り合う同軸アンテナ１２３の間の空間に塊成化物が詰らないように、カバー等を設けることが好ましい。
Here, the arrangement method of the
また、図１２では、２つの同軸アンテナ１２３を搬送方向に連続して配設する場合について図示しているが、搬送方向に３個以上の同軸アンテナ１２３を連続して配設してもよいことは言うまでもない。
FIG. 12 illustrates the case where two
［搬送方向の振動緩和機構］
次に、図１３Ａ及び図１３Ｂを参照しながら、塊成化物の搬送に伴って同軸アンテナ１２３に発生する振動を緩和するための技術について説明する。
[Vibration relaxation mechanism]
Next, with reference to FIGS. 13A and 13B, a technique for mitigating vibration generated in the
本発明の第１の実施形態とその変形例に係るマイクロ波乾燥装置１０では、塊成化物を網目状コンベア上に積層して原料層とした上で搬送しながら、原料層の上部から下部に向かって熱風を通過させることで塊成化物を乾燥させる乾燥炉に対して、乾燥炉の上方から同軸アンテナ１２３を挿入し、原料層下層部に対してマイクロ波を照射することで、該当する部位の乾燥を促進させる装置である。
In the
この際、乾燥炉５の上方から挿入している同軸アンテナ１２３には、塊成化物の搬送に伴って変動する応力が働く。同軸アンテナに作用する応力が変動する理由としては、網目状コンベアによる搬送速度が一定ではなくわずかながら変動すること、塊成化物の密度が厳密には均一ではないため、同軸アンテナに接触する塊成化物の状態が搬送に伴って時々刻々と変化すること、等が考えられる。このような変動する応力が同軸アンテナ１２３に作用すると、同軸アンテナ１２３には原料層搬送方向の振動が生じることとなる。このような状況下で同軸アンテナの長期使用を考えた場合、かかる振動が導波管１１１や同軸アンテナ１２３の疲労破壊の原因となることが懸念される。
At this time, the
そこで、本変形例に係るマイクロ波乾燥装置１０では、変換器１２１の上流側に位置する導波管１１１に対して、塊成化物の搬送に伴って発生する振動を緩和する振動緩和機構を設置する。このような振動緩和機構としては、以下の２種類の機構を挙げることができる。
Therefore, in the
第１の振動緩和機構として、マイクロ波発振機１０１で発生したマイクロ波を導波する導波管１１１に、振動を緩和する機構を備える導波管を設けることが挙げられる。
As a first vibration mitigation mechanism, a waveguide having a mechanism for mitigating vibration may be provided in the
振動を緩和する機構を備える導波管としては、例えば、導波管の中心軸方向のスライドを可能にするスライド機構を有する導波管（以下、スライド導波管と称する。）や、マイクロ波を導波可能な金属材（より好ましくは、導波管と同様の金属材）により形成された蛇腹部を有する導波管（以下、フレキシブル導波管と称する。）等を挙げることができる。 As a waveguide including a mechanism for reducing vibration, for example, a waveguide having a slide mechanism that enables sliding in the central axis direction of the waveguide (hereinafter referred to as a slide waveguide), or a microwave. For example, a waveguide having a bellows portion formed of a metal material capable of being guided (more preferably, a metal material similar to the waveguide) (hereinafter referred to as a flexible waveguide).
スライド導波管は、スライド機構を有することで、導波管の中心軸方向の伸縮が可能となるため、導波管の中心軸方向と略平行な振動を緩和することができる。また、フレキシブル導波管は、金属製の蛇腹部を有することで、導波管の中心軸方向に対して略直交する方向に湾曲することが可能となるため、導波管の中心軸方向に対して略直交する方向の振動を緩和することが可能となる。 Since the slide waveguide has a slide mechanism, it can expand and contract in the central axis direction of the waveguide, so that vibration substantially parallel to the central axis direction of the waveguide can be mitigated. In addition, since the flexible waveguide has a metal bellows portion, it can be bent in a direction substantially orthogonal to the central axis direction of the waveguide. On the other hand, it is possible to mitigate vibrations in a direction substantially perpendicular to the direction.
また、第２の振動緩和機構として、マイクロ波照射部材である同軸アンテナ１２３を支持する支持体の一部に弾性部材を設けることが挙げられる。バネ機構やゴム製部材等といった弾性部材を支持体の一部に設けることで、支持体が支持する同軸アンテナ１２３に発生する振動を弾性部材によって緩和することが可能となる。
Further, as the second vibration relaxation mechanism, an elastic member may be provided on a part of the support that supports the
以上説明したような振動緩和機構を設けることで、塊成化物の搬送に伴って発生する振動を緩和することが可能となり、導波管１１１や同軸アンテナ１２３が疲労破壊することを防止することができる。
By providing the vibration mitigation mechanism as described above, it becomes possible to mitigate vibrations generated along with the transportation of the agglomerated material, and to prevent the
図１３Ａは、変換器１２１の上流側に位置する導波管１１１に対して、第１の振動緩和機構としてフレキシブル導波管１６１を設置するとともに、第２の振動緩和機構として支持体１６３の一部に例えばバネ機構からなる弾性部材１６５を設けた例を示している。
FIG. 13A shows that a
図１３Ａに示した例では、マイクロ波発振機１０１、サーキュレータ１０３、自動整合器１０７等といったマイクロ波発振機構から延設された導波管１１１のうち、変換器１２１よりも上流側に位置し、かつ、鉛直方向に延びる導波管の一部に、フレキシブル導波管１６１が設置されている。フレキシブル導波管１６１は、上記のように、導波管の軸方向に対して略直交する方向の振動を緩和するものであるため、図１３Ａに示したように、乾燥炉５へと挿入するために略鉛直方向に設けられる導波管１１１の一部に設置されることが好ましい。
In the example shown in FIG. 13A, the
また、図１３Ａでは、同軸アンテナ１２３を支持し、水平方向に延設される支持体１６３の一部に、バネ機構からなる弾性部材１６５が設けられている。バネ機構は、バネがバネの中心軸方向に伸縮することで応力を緩和する機構である。
In FIG. 13A, an
図１３Ａに示したように、マイクロ波発振機構や支持体１６３の末端は、壁等の強固な部材に固定されている。その上で、上記のようなフレキシブル導波管１６１や弾性部材１６５を設置することで、フレキシブル導波管１６１より下流側かつ弾性部材１６５よりも前方に位置する変換器１２１及び同軸アンテナ１２３が構造的に分離され、ある程度自由に動くことが可能となる。なお、同軸アンテナ１２３の乾燥炉５への挿入部分には、同軸アンテナ１２３のある程度の動きを許容しつつ、乾燥炉５の気密を維持するための埋め込み材１６７を設けておくことが好ましい。
As shown in FIG. 13A, the ends of the microwave oscillation mechanism and the
図１３Ｂは、図１３Ａに示したフレキシブル導波管１６１に代えて、スライド導波管１６９を設置した例を示している。スライド導波管１６９は、上記のように、導波管の軸方向の振動を緩和するものであるため、図１３Ｂに示したように、変換器１２１の上流側の略水平方向に延設される導波管１１１の一部に設置されることが好ましい。
FIG. 13B shows an example in which a
なお、図１３Ａ及び図１３Ｂでは、一つの導波管１１１に対してフレキシブル導波管１６１又はスライド導波管１６９の一方を配設する場合について図示しているが、フレキシブル導波管１６１とスライド導波管１６９を併用しても良い。また、図１３Ａ及び図１３Ｂでは、フレキシブル導波管１６１、弾性部材１６５、スライド導波管１６９を一つ用いる場合について図示しているが、これらの部材を一つの導波管１１１や同軸アンテナ１２３に対して複数設置してもよい。
13A and 13B illustrate the case where one of the
また、図１３Ａ及び図１３Ｂでは、フレキシブル導波管１６１又はスライド導波管１６９と、弾性部材１６５と、を併用する場合について図示しているが、塊成化物の搬送速度等によっては、弾性部材１６５を用いずに、フレキシブル導波管１６１又はスライド導波管１６９のみを配設するようにしてもよい。
13A and 13B illustrate the case where the
なお、図１３Ａ及び図１３Ｂでは、変動する応力を受ける同軸アンテナを構造的に分離するための機構について説明したが、マイクロ波発振機構を含む同軸アンテナ１２３全体を可動式にして、振動を緩和するようにすることも考えられる。
13A and 13B, the mechanism for structurally separating the coaxial antenna that receives the fluctuating stress has been described. However, the entire
以上、図１２〜図１３Ｂを参照しながら、本発明の第１の実施形態に係るマイクロ波照射部材の変形例について説明した。 In the above, the modification of the microwave irradiation member which concerns on the 1st Embodiment of this invention was demonstrated, referring FIGS. 12-13B.
以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。 The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above with reference to the accompanying drawings, but the present invention is not limited to such examples. It is obvious that a person having ordinary knowledge in the technical field to which the present invention pertains can come up with various changes or modifications within the scope of the technical idea described in the claims. Of course, it is understood that these also belong to the technical scope of the present invention.
１０ マイクロ波乾燥装置
１０１ マイクロ波発振機
１０３ サーキュレータ
１０５ アイソレータ
１０７ 自動整合器
１０９ マイクロ波照射部材
１２１ 変換器
１２３ 同軸アンテナ
１２３ａ 中心導体
１２３ｂ 外周導体
１２３ｃ スペーサー
１２５ セラミックスカバー
１２７ テーパー部
１６１ フレキシブル導波管
１６３ 支持体
１６５ 弾性部材
１６７ 埋め込み材
１６９ スライド導波管
DESCRIPTION OF
Claims (14)
前記被乾燥物を乾燥させるために用いられるマイクロ波を発振するマイクロ波発振機と、
搬送される前記被乾燥物からなる被乾燥物層の内部に対し、前記マイクロ波によって前記被乾燥物が加熱される加熱範囲が前記被乾燥物層の最下層を含む深さまで挿入され、前記被乾燥物に対して前記マイクロ波を照射する複数の同軸アンテナと、
を備え、
前記複数の同軸アンテナのうち少なくとも２つは、前記乾燥炉の炉幅方向の互いに異なる位置に配置されており、
前記炉幅方向に互いに隣り合う前記同軸アンテナの前記搬送方向の位置は、互いに相違する
ことを特徴とする、マイクロ波乾燥装置。 A microwave drying apparatus installed in a hot-air drying furnace that reduces moisture contained in the material to be dried by transporting the material to be dried by hot air when the material is conveyed by a conveyor. And
A microwave oscillator that oscillates a microwave used to dry the object to be dried;
A heating range in which the object to be dried is heated by the microwave is inserted into the inside of the object layer to be dried that is transported to a depth including the lowest layer of the object to be dried, and A plurality of coaxial antennas for irradiating the microwaves with respect to the dry matter;
With
At least two of the plurality of coaxial antennas are arranged at different positions in the furnace width direction of the drying furnace,
The microwave drying apparatus according to claim 1, wherein positions of the coaxial antennas adjacent to each other in the furnace width direction are different from each other in the transport direction.
ことを特徴とする、請求項１に記載のマイクロ波乾燥装置。 The plurality of coaxial antennas are arranged in the furnace width direction such that the heating range of each of the coaxial antennas covers the whole furnace width direction of the drying furnace as the whole of the plurality of coaxial antennas. The microwave drying apparatus according to claim 1.
中空又は中実の金属管である中心導体と、
当該中心導体の更に外側に設けられる中空の金属管である外周導体と、
を有し、
前記中心導体の前記被乾燥物層側の端部は、前記外周導体の前記被乾燥物層側の端部よりも、前記同軸アンテナ内で伝搬される前記マイクロ波の波長の４分の１に対応する長さだけ突出している
ことを特徴とする、請求項１又は２に記載のマイクロ波乾燥装置。 The coaxial antenna is
A central conductor which is a hollow or solid metal tube;
An outer peripheral conductor which is a hollow metal tube provided further outside the central conductor;
Have
The end portion of the center conductor on the object layer side is one fourth of the wavelength of the microwave propagated in the coaxial antenna than the end portion of the outer conductor on the object layer side. The microwave drying apparatus according to claim 1, wherein the microwave drying apparatus protrudes by a corresponding length.
ことを特徴とする、請求項１〜３の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 4. The ceramic cover according to claim 1, wherein a ceramic cover made of an inorganic material ceramic having a dielectric loss coefficient of less than 0.02 is provided at a distal end portion of the coaxial antenna. Microwave dryer.
ことを特徴とする、請求項３に記載のマイクロ波乾燥装置。 The center conductor and the outer peripheral conductor of the coaxial antenna are fixed to each other by a spacer formed of an inorganic material ceramic having a dielectric loss coefficient of less than 0.02. 3. The microwave drying apparatus according to 3.
ことを特徴とする、請求項１〜５の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 The microwave drying apparatus according to any one of claims 1 to 5, wherein the coaxial antenna is provided with a vibration mitigation mechanism for mitigating vibration generated along with the conveyance of the object to be dried. .
ことを特徴とする、請求項６に記載のマイクロ波乾燥装置。 As the vibration relaxation mechanism, a slide waveguide having a slide mechanism that enables axial sliding between the coaxial antenna and the microwave oscillator, or a flexible waveguide having a metal bellows portion. At least any one of these is arrange | positioned, The microwave drying apparatus of Claim 6 characterized by the above-mentioned.
ことを特徴とする、請求項６又は７に記載のマイクロ波乾燥装置。 The microwave drying apparatus according to claim 6 or 7, wherein an elastic member is provided as a part of a support that supports the coaxial antenna as the vibration relaxation mechanism.
ことを特徴とする、請求項１〜８の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 The microwave drying apparatus according to any one of claims 1 to 8, wherein the coaxial antennas are arranged side by side in the transport direction so that the heating range is continuous in the transport direction.
ことを特徴とする、請求項１〜９の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 10. The dust-proof gas according to claim 1, wherein a dustproof gas is introduced into the coaxial antenna, and a positive pressure is applied to the coaxial antenna. Microwave dryer.
ことを特徴とする、請求項１〜１０の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 The taper portion in which an area of a cross section perpendicular to the transport direction becomes smaller toward the upstream side in the transport direction is provided at an end portion on the upstream side in the transport direction of the coaxial antenna. The microwave drying apparatus of any one of these.
ことを特徴とする、請求項１〜１１の何れか１項に記載のマイクロ波乾燥装置。 Between the microwave oscillator and the plurality of coaxial antennas, the impedance of the microwave oscillated from the microwave oscillator, and the microwave reflected in the drying furnace and directed to the microwave oscillator The microwave drying apparatus according to any one of claims 1 to 11, further comprising an automatic matching device for matching with impedance.
ことを特徴とする、請求項４又は５に記載のマイクロ波乾燥装置。 The microwave drying apparatus according to claim 4 or 5, wherein the inorganic material ceramics is selected from the group consisting of alumina, silicon nitride, sialon, aluminum nitride, boron nitride, and a mixture thereof.
前記被乾燥物を乾燥させるために用いられるマイクロ波を発振させ、
搬送される前記被乾燥物からなる被乾燥物層の内部に対し、前記マイクロ波によって前記被乾燥物が加熱される加熱範囲が前記被乾燥物層の最下層を含む深さまで挿入された複数の同軸アンテナそれぞれから、前記被乾燥物層に対して前記マイクロ波を照射するものであり、
前記複数の同軸アンテナのうち少なくとも２つは、前記乾燥炉の炉幅方向の互いに異なる位置に配置されており、
前記炉幅方向に互いに隣り合う前記同軸アンテナの前記搬送方向の位置は、互いに相違する
ことを特徴とする、マイクロ波乾燥方法。
This is a microwave drying method implemented in a hot-air drying furnace that reduces moisture contained in the material to be dried by conveying the material to be dried with hot air when the material to be dried is conveyed by a conveyor. And
Oscillates a microwave used to dry the object to be dried;
A plurality of heating ranges in which the object to be dried is heated by the microwave are inserted to the depth including the lowermost layer of the object to be dried, with respect to the inside of the object to be dried composed of the object to be dried being conveyed. Each of the coaxial antennas irradiates the microwave to the layer to be dried,
At least two of the plurality of coaxial antennas are arranged at different positions in the furnace width direction of the drying furnace,
The microwave drying method, wherein positions of the coaxial antennas adjacent to each other in the furnace width direction are different from each other in the transport direction.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012202809A JP2013076560A (en) | 2011-09-15 | 2012-09-14 | Microwave dryer and microwave drying method |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011201956 | 2011-09-15 | ||
| JP2011201956 | 2011-09-15 | ||
| JP2012202809A JP2013076560A (en) | 2011-09-15 | 2012-09-14 | Microwave dryer and microwave drying method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013076560A true JP2013076560A (en) | 2013-04-25 |
Family
ID=48480151
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012202809A Pending JP2013076560A (en) | 2011-09-15 | 2012-09-14 | Microwave dryer and microwave drying method |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2013076560A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110906722A (en) * | 2019-12-23 | 2020-03-24 | 湖南微朗科技有限公司 | Microwave and hot air combined glass fiber precursor dryer |
| CN114766544A (en) * | 2022-04-20 | 2022-07-22 | 江汉大学 | Bean drying production line, microwave drying device and preparation method |
-
2012
- 2012-09-14 JP JP2012202809A patent/JP2013076560A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110906722A (en) * | 2019-12-23 | 2020-03-24 | 湖南微朗科技有限公司 | Microwave and hot air combined glass fiber precursor dryer |
| CN114766544A (en) * | 2022-04-20 | 2022-07-22 | 江汉大学 | Bean drying production line, microwave drying device and preparation method |
| CN114766544B (en) * | 2022-04-20 | 2022-11-08 | 江汉大学 | Cowpea drying production line and preparation method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2632096C (en) | Microwave drying of coal | |
| Buttress et al. | Towards large scale microwave treatment of ores: Part 1–Basis of design, construction and commissioning | |
| CA2715713C (en) | Apparatus and method for comminution of mineral ore | |
| JP6217397B2 (en) | Microwave drying apparatus and microwave drying method | |
| EP1333012B1 (en) | Burning furnace, burnt body producing method, and burnt body | |
| ES2910989T3 (en) | Process and apparatus for the continuous reduction of iron ore through the use of biomass | |
| JP4214040B2 (en) | Operation method of microwave heating furnace and microwave heating furnace | |
| JP2013076560A (en) | Microwave dryer and microwave drying method | |
| JP5831413B2 (en) | Microwave drying apparatus and microwave drying method | |
| JP2013076561A (en) | Microwave dryer and microwave drying method | |
| JP5811017B2 (en) | Method for producing reduced iron | |
| US20130195726A1 (en) | Microwave and radio frequency material processing | |
| JP2013076562A (en) | Microwave dryer and microwave drying method | |
| JP5737157B2 (en) | Heat reduction device for agglomerates | |
| JP5729277B2 (en) | Solid reduction furnace | |
| JP6225433B2 (en) | Drying furnace and drying method | |
| JP5601138B2 (en) | Heating method for agglomerates | |
| JP5729278B2 (en) | Solid reduction furnace | |
| JP6094312B2 (en) | Method and apparatus for producing reduced iron | |
| JP6311420B2 (en) | Method for producing reduced iron and solid reduction furnace | |
| JP5086986B2 (en) | Asbestos detoxification treatment method | |
| WO2014045839A1 (en) | Reduced iron cooling device and reduced iron cooling method | |
| JP5708459B2 (en) | Solid reduction furnace | |
| JP6151169B2 (en) | Ferro-coke manufacturing method and manufacturing apparatus | |
| US20150292056A1 (en) | Apparatus and a method for treatment of mined material with electromagnetic radiation |