JP2013063408A - Fine particle manufacturing method and fine particle manufacturing apparatus - Google Patents

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増田　　稔
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a fine particle manufacturing method by a jet granulation method for maintaining high stability of discharge of a liquid containing a fine particle component, and obtaining fine particles that have narrow particle size distribution, and to provide a fine particle manufacturing apparatus.SOLUTION: The fine particle manufacturing apparatus includes: a droplet discharge means 2 that has a vibration generating means for imparting the vibration to a liquid column resonance liquid chamber, into which a toner component liquid 14 that becomes toner when its droplets solidify is introduced, and the toner component liquid 14 in the liquid column resonance liquid chamber; and a drying collection unit 60 that solidifies the droplets 21 discharged from the droplet discharge means 2. The droplet discharge means 2 has: a droplet discharge operation mode to impart the vibration to the toner component liquid 14 in the liquid column resonance liquid chamber by the vibration generating means to form a standing wave by the liquid column resonance, and continuously discharge the toner component liquid 14 as droplets from discharge holes formed in a region that is an antinode of the standing wave; and a minute driving operational mode to vibrate the liquid surface of the toner component liquid 14 in the discharge hole by the vibration generating means prior to the droplet discharge operation.

Description

本発明は、噴射造粒法による微粒子製造方法及び微粒子製造装置に関するものである。   The present invention relates to a fine particle production method and a fine particle production apparatus using a jet granulation method.

従来、電子写真記録方法に基づく複写機、プリンター、ファックス、およびそれらの複合機に使用される静電荷像現像用トナーの製造方法としては粉砕法のみであったが、近年では重合法と呼ばれる、水系媒体中でトナー粒子形成する工法が広く行なわれ、粉砕法を凌駕する勢いである。重合法により製造されたトナーは「重合トナー」、または国によっては「ケミカルトナー」と呼ばれている。   Conventionally, as a method for producing an electrostatic charge image developing toner used in a copying machine, a printer, a fax machine, and a composite machine based on an electrophotographic recording method, only a pulverization method has been used in recent years. The method of forming toner particles in an aqueous medium has been widely used, and is surpassing the pulverization method. The toner produced by the polymerization method is called “polymerized toner” or “chemical toner” in some countries.

重合法はトナー粒子形成時、あるいはその過程においてトナー原材料の重合反応を伴うことから、このように称される。各種重合方法が実用化されており、懸濁重合、乳化凝集、ポリマー懸濁（ポリマー凝集）、エステル伸長反応等がある。   The polymerization method is referred to as such because it involves the polymerization reaction of the toner raw material at the time of toner particle formation or in the process. Various polymerization methods have been put into practical use and include suspension polymerization, emulsion aggregation, polymer suspension (polymer aggregation), ester elongation reaction, and the like.

重合法で得られたトナーは総じて、粉砕法で得られたトナーに比べ、小粒径が得易い、粒径分布が狭い、形状が球形に近いといった特徴によって、これを用いることで電子写真方式での画像は高画質を得やすい利点がある。しかしその反面、重合過程に長時間を必要とし、さらに固化終了後溶媒とトナー粒子を分離し、その後洗浄乾燥を繰り返す必要が有り、多くの時間と、多量の水、エネルギーを必要とするという欠点がある。   In general, the toner obtained by the polymerization method is easier to obtain a smaller particle size, has a narrow particle size distribution, and has a nearly spherical shape compared to the toner obtained by the pulverization method. The image in is advantageous in that it is easy to obtain high image quality. However, on the other hand, it takes a long time for the polymerization process, and after completion of solidification, it is necessary to separate the solvent and toner particles, and then repeat washing and drying, which requires a lot of time, a lot of water and energy. There is.

そのため、トナーの原材料成分を有機溶媒に溶解または分散した液体（以下、トナー成分液）を、様々なアトマイザを用いて微粒子化した後に乾燥させて粉体状のトナーを得る噴射造粒法が知られている（例えば、特許文献１〜３参照）。この方法によれば、水を用いる必要が無いため、洗浄や乾燥といった工程を大幅に削減することができるため、重合法の欠点を回避することができる。   Therefore, there is known a jet granulation method in which a liquid obtained by dissolving or dispersing a toner raw material component in an organic solvent (hereinafter referred to as toner component liquid) is finely divided using various atomizers and then dried to obtain a powdery toner. (For example, see Patent Documents 1 to 3). According to this method, since it is not necessary to use water, steps such as washing and drying can be greatly reduced, so that the disadvantages of the polymerization method can be avoided.

特許文献１〜３に示されたトナーの製造方法においては、ノズルからノズル径に対応した液滴を放出するものである。この方法ではトナー成分液を噴霧した後において、形成された液滴が乾燥する前に液滴同士が合着し、その状態のまま溶媒が乾燥してトナーが得られるため、結果として得られるトナーの粒度分布の広がりが避けられず、粒径分布としては満足のいくものでなかった。   In the toner manufacturing methods disclosed in Patent Documents 1 to 3, droplets corresponding to the nozzle diameter are discharged from the nozzle. In this method, after the toner component liquid is sprayed, the droplets coalesce before the formed droplets are dried, and the solvent is dried in that state to obtain a toner, so that the resulting toner The particle size distribution was inevitably widened, and the particle size distribution was not satisfactory.

このような課題に対して、特許文献４に記載されている噴射造粒によるトナー製造方法は、多量の洗浄液、溶媒と粒子の分離の繰り返しが不要で、省エネルギーで、粒径分布の狭いトナーを製造できる。   To deal with such problems, the toner production method by jet granulation described in Patent Document 4 does not require a large amount of cleaning liquid, repeated separation of solvent and particles, saves energy, and has a narrow particle size distribution. Can be manufactured.

しかしながら、特許文献４記載の製造方法では、正常に吐出する吐出孔の数が吐出時間と共に減少してしまうことで、トナーの生産効率が下がることが確認されており、複数の吐出孔からの連続吐出に伴う上記の課題を低減し、トナー生産効率を向上させることが求められている。   However, in the manufacturing method described in Patent Document 4, it has been confirmed that the number of normally ejected ejection holes decreases with the ejection time, thereby reducing the toner production efficiency. There is a need to reduce the above-mentioned problems associated with ejection and improve toner production efficiency.

本発明は、以上の従来技術における課題に鑑みてなされたものであり、噴射造粒法での微粒子製造方法において、微粒子成分含有液の噴射（吐出）を安定性の高い状態で維持し、狭い粒径分布を有する微粒子を得る微粒子製造方法および微粒子製造装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of the above-described problems in the prior art, and in the method for producing fine particles by the injection granulation method, the injection (discharge) of the fine particle component-containing liquid is maintained in a highly stable state and is narrow. An object of the present invention is to provide a fine particle production method and a fine particle production apparatus for obtaining fine particles having a particle size distribution.

前記課題を解決するために提供する本発明は、液柱共鳴液室内に導入された、液滴が固化すると微粒子となる微粒子成分含有液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、前記液柱共鳴液室において前記定在波の腹となる領域に配置された前記吐出孔から前記微粒子成分含有液を連続的に吐出して液滴を形成する液滴吐出工程と、前記液滴吐出工程の前に、前記吐出孔における前記微粒子成分含有液の液表面を振動させる微駆動工程と、を有することを特徴とする微粒子製造方法である。   The present invention provided in order to solve the above-mentioned problems is to form a standing wave by liquid column resonance by applying vibration to a liquid containing a fine particle component that is introduced into a liquid column resonance liquid chamber and becomes a fine particle when a droplet is solidified. A droplet discharge step of continuously discharging the liquid containing the fine particle component from the discharge hole disposed in the antinode of the standing wave in the liquid column resonance liquid chamber to form a droplet; A fine driving step of vibrating a liquid surface of the fine particle component-containing liquid in the discharge hole before the droplet discharging step.

また前記課題を解決するために提供する本発明は、液滴が固化すると微粒子となる微粒子成分含有液が導入される液柱共鳴液室及び該液柱共鳴液室内の微粒子成分含有液に振動を付与する振動発生手段を有する液滴吐出手段を備える微粒子製造装置であって、前記液滴吐出手段は、前記振動発生手段により前記液柱共鳴液室内の微粒子成分含有液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、前記液柱共鳴液室において該定在波の腹となる領域に形成された前記吐出孔から前記微粒子成分含有液を液滴として連続的に吐出する液滴吐出動作モードと、前記液滴吐出動作の前に、前記振動発生手段により前記吐出孔における前記微粒子成分含有液の液表面を振動させる微駆動動作モードを有することを特徴とする微粒子製造装置である。   In addition, the present invention provided to solve the above-described problems is that the liquid column resonance liquid chamber into which the liquid containing the fine particle component that becomes fine particles when the liquid droplets are solidified and the liquid containing the fine particle component in the liquid column resonance liquid chamber are vibrated. An apparatus for producing fine particles comprising a droplet discharge means having a vibration generating means for applying, wherein the droplet discharge means applies a vibration to the liquid containing the fine particle component in the liquid column resonance liquid chamber by the vibration generation means. A droplet that forms a standing wave by column resonance and continuously discharges the liquid containing the fine particle component as a droplet from the discharge hole formed in the antinode of the standing wave in the liquid column resonance liquid chamber An apparatus for producing fine particles, comprising: a discharge operation mode; and a fine drive operation mode in which the vibration generating means vibrates the liquid surface of the fine particle component-containing liquid in the discharge hole before the droplet discharge operation. .

本発明の微粒子製造方法（または微粒子製造装置）によれば、噴射造粒法での微粒子製造方法において、微粒子の製造を行う液滴吐出工程（液滴吐出動作）の前に、吐出孔における微粒子成分含有液の液表面を振動させる微駆動工程（微駆動動作）を行うので、目詰まり等により吐出しない吐出孔を減らし、できるかぎりすべての吐出孔から液滴の吐出が可能な状態とした上で、液滴吐出工程（液滴吐出動作）を行うので、安定した効率のよい吐出を維持することができ、狭い粒径分布を有するトナーを得ることが可能となる。   According to the fine particle production method (or fine particle production apparatus) of the present invention, in the fine particle production method by the jet granulation method, the fine particles in the discharge holes are provided before the droplet discharge step (droplet discharge operation) for producing the fine particles. Since the fine drive process (fine drive operation) is performed to vibrate the liquid surface of the component-containing liquid, the number of discharge holes that do not discharge due to clogging is reduced, and droplets can be discharged from all the discharge holes as much as possible. Thus, since the droplet discharge step (droplet discharge operation) is performed, stable and efficient discharge can be maintained, and a toner having a narrow particle size distribution can be obtained.

液柱共鳴液滴吐出手段の構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of a liquid column resonance droplet discharge means. 液柱共鳴液滴形成ユニットの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of a liquid column resonance droplet formation unit. 吐出孔の構成例を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structural example of a discharge hole. Ｎ＝１、２、３の場合の速度及び圧力変動の定在波を示す概略図である。It is the schematic which shows the standing wave of the speed and pressure fluctuation in the case of N = 1,2,3. Ｎ＝４、５の場合の速度及び圧力変動の定在波を示す概略図である。It is the schematic which shows the standing wave of the speed and pressure fluctuation in the case of N = 4 and 5. 液柱共鳴液滴吐出手段の液柱共鳴流路で生じる液柱共鳴現象の様子を示す概略図である。It is the schematic which shows the mode of the liquid column resonance phenomenon which arises in the liquid column resonance flow path of a liquid column resonance droplet discharge means. 液柱共鳴液滴吐出手段の別構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows another structure of a liquid column resonance droplet discharge means. 本発明に係るトナー製造装置の概略図である。1 is a schematic view of a toner manufacturing apparatus according to the present invention.

以下に、本発明を実施するための最良の形態を図面に基づいて説明する。なお、いわゆる当業者は特許請求の範囲内における本発明を変更・修正をして他の実施形態をなすことは容易であり、これらの変更・修正はこの特許請求の範囲に含まれるものであり、以下の説明はこの発明における最良の形態の例であって、この特許請求の範囲を限定するものではない。   The best mode for carrying out the present invention will be described below with reference to the drawings. Note that it is easy for a person skilled in the art to make other embodiments by changing or correcting the present invention within the scope of the claims, and these changes and modifications are included in the scope of the claims. The following description is an example of the best mode of the present invention, and does not limit the scope of the claims.

本発明の構成例を以下、図１〜図８を用いて説明する。
本発明のトナー製造手段は、微粒子としてトナーを製造する微粒子製造装置であって、液滴吐出手段、液滴固化捕集手段に分けられる。それぞれ下記で解説する。 A configuration example of the present invention will be described below with reference to FIGS.
The toner production means of the present invention is a fine particle production apparatus that produces toner as fine particles, and is divided into a droplet discharge means and a droplet solidification collecting means. Each is explained below.

〔液滴吐出手段〕
本発明で用いる液滴吐出手段は、吐出される液滴の粒径分布が狭く、トナーの生産性を確保するために、複数の吐出孔が形成された液柱共鳴液室内の液体に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、該定在波の腹となる領域に形成された吐出孔から液体を吐出する液滴化液柱共鳴を用いるが好ましい。 [Droplet discharge means]
The droplet discharge means used in the present invention has a narrow particle size distribution of discharged droplets and vibrates the liquid in the liquid column resonance liquid chamber in which a plurality of discharge holes are formed in order to ensure toner productivity. It is preferable to use droplet-formed liquid column resonance that is applied to form a standing wave by liquid column resonance and discharges liquid from the discharge hole formed in the region that becomes the antinode of the standing wave.

（液柱共鳴液滴吐出手段）
図１に、液柱共鳴液滴吐出手段１１を示す。
図１に示すように、液柱共鳴液滴吐出手段１１は、液共通供給路１７及び液柱共鳴液室１８を含んで構成されている。ここで、液柱共鳴液室１８は、長手方向の両端の壁面のうち一方の壁面に設けられた液共通供給路１７と連通されている。また、液柱共鳴液室１８は、両端の壁面と連結する壁面のうち一つの壁面に液滴２１を吐出する吐出孔１９と、吐出孔１９と対向する壁面に設けられ、かつ液柱共鳴定在波を形成するために高周波振動を発生する振動発生手段２０とを有している。なお、振動発生手段２０には、図示していない高周波電源が接続されている。 (Liquid column resonance droplet discharge means)
FIG. 1 shows a liquid column resonance droplet discharge means 11.
As shown in FIG. 1, the liquid column resonance droplet discharge means 11 includes a liquid common supply path 17 and a liquid column resonance liquid chamber 18. Here, the liquid column resonance liquid chamber 18 communicates with the liquid common supply path 17 provided on one wall surface of the wall surfaces at both ends in the longitudinal direction. Further, the liquid column resonance liquid chamber 18 is provided on a wall surface facing the discharge hole 19 and a discharge hole 19 for discharging the droplet 21 to one wall surface of the wall surfaces connected to both ends. Vibration generating means 20 for generating high-frequency vibrations to form standing waves. The vibration generating means 20 is connected to a high frequency power source (not shown).

本発明で液滴吐出手段（液柱共鳴液滴吐出手段１１）より吐出される液体は、「微粒子成分含有液」である。この微粒子成分含有液とは、得ようとしている微粒子の成分を含み、液滴吐出手段から吐出可能な状態であればよく、例えば微粒子の成分が溶媒に溶解若しくは分散したもの、又は溶媒を含まずに微粒子の成分が溶融した状態のものをいう。以下、トナーを製造する場合についての説明のため、これを「トナー成分液」と記して説明する。   In the present invention, the liquid discharged from the droplet discharge means (liquid column resonance droplet discharge means 11) is a “particulate component-containing liquid”. The fine particle component-containing liquid may contain any fine particle component to be obtained and can be discharged from the droplet discharge means. For example, the fine particle component is dissolved or dispersed in a solvent, or does not contain a solvent. In a state where the fine particle components are melted. Hereinafter, for the purpose of describing the case of manufacturing the toner, this will be described as “toner component liquid”.

トナー成分液１４は図示されない液循環ポンプにより液供給管を通って、図２に示す液柱共鳴液滴形成ユニット１０の液共通供給路１７内に流入し、図１に示す液柱共鳴液滴吐出手段１１の液柱共鳴液室１８に供給される。そして、トナー成分液１４が充填されている液柱共鳴液室１８内には、振動発生手段２０によって発生する液柱共鳴定在波により圧力分布が形成される。そして、液柱共鳴定在波において振幅の大きな部分であって圧力変動が大きい、定在波の腹となる領域に配置されている吐出孔１９から液滴２１が吐出される。   The toner component liquid 14 passes through a liquid supply pipe by a liquid circulation pump (not shown) and flows into the liquid common supply path 17 of the liquid column resonance droplet forming unit 10 shown in FIG. 2, and the liquid column resonance droplet shown in FIG. It is supplied to the liquid column resonance liquid chamber 18 of the discharge means 11. A pressure distribution is formed in the liquid column resonance liquid chamber 18 filled with the toner component liquid 14 by the liquid column resonance standing wave generated by the vibration generating means 20. Then, the droplet 21 is ejected from the ejection hole 19 arranged in a region where the amplitude of the liquid column resonance standing wave is large and the pressure fluctuation is large and which is an antinode of the standing wave.

この液柱共鳴による定在波の腹となる領域とは、定在波の節以外の領域を意味するものである。好ましくは、定在波の圧力変動が液を吐出するのに十分な大きさの振幅を有する領域であり、より好ましくは圧力定在波の振幅が極大となる位置（速度定在波としての節）から極小となる位置に向かって±１／４波長の範囲である。定在波の腹となる領域であれば、吐出孔が複数で開口されていても、それぞれからほぼ均一な液滴を形成することができ、更には効率的に液滴の吐出を行うことができ、吐出孔の詰まりも生じ難くなる。なお、液共通供給路１７を通過したトナー成分液１４は図示されない液戻り管を流れて原料収容容器（貯蔵手段）に戻される。   The region that becomes the antinode of the standing wave due to the liquid column resonance means a region other than the node of the standing wave. Preferably, it is a region where the pressure fluctuation of the standing wave has an amplitude large enough to discharge the liquid, and more preferably a position where the amplitude of the pressure standing wave becomes a maximum (a section as a velocity standing wave). ) To a minimum position in a range of ± 1/4 wavelength. If the region is an antinode of a standing wave, even if there are a plurality of discharge holes, substantially uniform droplets can be formed from each, and moreover, the droplets can be discharged efficiently. And clogging of the discharge holes is less likely to occur. The toner component liquid 14 that has passed through the liquid common supply path 17 flows through a liquid return pipe (not shown) and is returned to the raw material container (storage means).

液滴２１の吐出によって液柱共鳴液室１８内のトナー成分液１４の量が減少すると、液柱共鳴液室１８内の液柱共鳴定在波の作用による吸引力が作用し、液共通供給路１７から供給されるトナー成分液１４の流量が増加し、液柱共鳴液室１８内にトナー成分液１４が補充される。そして、液柱共鳴液室１８内にトナー成分液１４が補充されると、液共通供給路１７を通過するトナー成分液１４の流量が元に戻る。   When the amount of the toner component liquid 14 in the liquid column resonance liquid chamber 18 decreases due to the discharge of the liquid droplets 21, a suction force due to the action of the liquid column resonance standing wave in the liquid column resonance liquid chamber 18 acts, and the liquid common supply The flow rate of the toner component liquid 14 supplied from the path 17 increases, and the toner component liquid 14 is replenished into the liquid column resonance liquid chamber 18. When the toner component liquid 14 is replenished in the liquid column resonance liquid chamber 18, the flow rate of the toner component liquid 14 passing through the liquid common supply path 17 is restored.

液柱共鳴液滴吐出手段１１における液柱共鳴液室１８は、金属やセラミックス、シリコンなどの駆動周波数において液体の共鳴周波数に影響を与えない程度の高い剛性を持つ材質により形成されるフレームがそれぞれ接合されて形成されている。また、図１に示すように、液柱共鳴液室１８の長手方向の両端の壁面間の長さＬは、後述するような液柱共鳴原理に基づいて決定される。また、図２に示す液柱共鳴液室１８の幅Ｗは、液柱共鳴に余分な周波数を与えないように、液柱共鳴液室１８の長さＬの２分の１より小さいことが望ましい。更に、液柱共鳴液室１８は、生産性を飛躍的に向上させるために１つの液柱共鳴液滴形成ユニット１０に対して複数配置されているほうが好ましい。その範囲に限定はないが、１００〜２０００個の液柱共鳴液室１８が備えられた１つの液柱共鳴液滴形成ユニットであれば操作性と生産性が両立でき、もっとも好ましい。また、液柱共鳴液室毎に、液供給のための流路が液共通供給路１７から連通接続されており、液共通供給路１７には複数の液柱共鳴液室１８と連通している。   Each of the liquid column resonance liquid chambers 18 in the liquid column resonance droplet discharge means 11 has a frame formed of a material having such a high rigidity that does not affect the resonance frequency of the liquid at a driving frequency such as metal, ceramics, or silicon. It is formed by bonding. Further, as shown in FIG. 1, the length L between the wall surfaces at both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 is determined based on the liquid column resonance principle as described later. Further, the width W of the liquid column resonance liquid chamber 18 shown in FIG. 2 is desirably smaller than one half of the length L of the liquid column resonance liquid chamber 18 so as not to give an extra frequency to the liquid column resonance. . Furthermore, it is preferable that a plurality of liquid column resonance liquid chambers 18 are arranged for one liquid column resonance droplet forming unit 10 in order to dramatically improve productivity. The range is not limited, but one liquid column resonance droplet forming unit provided with 100 to 2000 liquid column resonance liquid chambers 18 can achieve both operability and productivity, and is most preferable. In addition, for each liquid column resonance liquid chamber, a flow path for supplying liquid is connected from the common liquid supply path 17, and the common liquid supply path 17 communicates with a plurality of liquid column resonance liquid chambers 18. .

また、液柱共鳴液滴吐出手段１１における振動発生手段２０は、所定の周波数で駆動できるものであれば特に制限はないが、圧電体を、弾性板９に貼りあわせた形態が望ましい。弾性板９は、圧電体が接液しないように液柱共鳴液室１８の壁の一部を構成している。圧電体は、例えばチタン酸ジルコン酸鉛（ＰＺＴ）等の圧電セラミックスが挙げられるが、一般に変位量が小さいため積層して使用されることが多い。この他にも、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）等の圧電高分子や、水晶、ＬｉＮｂＯ３、ＬｉＴａＯ３、ＫＮｂＯ３等の単結晶などが挙げられる。更に、振動発生手段２０は、１つの液柱共鳴液室１８毎に個別に制御できるように配置されていることが望ましい。また、前記の１つの材質のブロック状の振動部材を液柱共鳴液室１８の配置にあわせて、一部切断し、弾性板９を介してそれぞれの液柱共鳴液室１８を個別制御できるような構成が望ましい。 Further, the vibration generating means 20 in the liquid column resonant droplet discharging means 11 is not particularly limited as long as it can be driven at a predetermined frequency, but a form in which a piezoelectric body is bonded to the elastic plate 9 is desirable. The elastic plate 9 constitutes a part of the wall of the liquid column resonance liquid chamber 18 so that the piezoelectric body does not come into contact with the liquid. Examples of the piezoelectric body include piezoelectric ceramics such as lead zirconate titanate (PZT). However, since the amount of displacement is generally small, the piezoelectric body is often used by being laminated. In addition, piezoelectric polymers such as polyvinylidene fluoride (PVDF), single crystals such as quartz, LiNbO 3 , LiTaO 3 , KNbO 3, and the like can be given. Furthermore, it is desirable that the vibration generating means 20 is arranged so that it can be controlled individually for each liquid column resonance liquid chamber 18. Further, the block-shaped vibrating member made of one material is partially cut in accordance with the arrangement of the liquid column resonance liquid chambers 18 so that each liquid column resonance liquid chamber 18 can be individually controlled via the elastic plate 9. Is desirable.

更に、吐出孔１９の開口部の直径は、１［μｍ］〜４０［μｍ］の範囲であることが望ましい。１［μｍ］より小さいと、形成される液滴が非常に小さくなるためトナーを得ることができない場合があり、またトナーの構成成分として顔料などの固形微粒子が含有された構成の場合吐出孔１９において閉塞を頻繁に発生して生産性が低下する恐れがある。また、４０［μｍ］より大きい場合、液滴の直径が大きく、これを乾燥固化させて、所望のトナー粒子径３〜６μｍを得る場合、有機溶媒でトナー組成を非常に希薄な液に希釈する必要がある場合があり、一定量のトナーを得るために乾燥エネルギーが大量に必要となってしまい、不都合となる。また、図２からわかるように、吐出孔１９を液柱共鳴液室１８内の幅方向に設ける構成を採用することは、吐出孔１９の開口を多数設けることができ、よって生産効率が高くなるために好ましい。また、吐出孔１９の開口配置によって液柱共鳴周波数が変動するため、液柱共鳴周波数は液滴の吐出を確認して適宜決定することが望ましい。   Furthermore, the diameter of the opening of the discharge hole 19 is desirably in the range of 1 [μm] to 40 [μm]. If the particle size is smaller than 1 [μm], the formed droplets may be very small, so that the toner may not be obtained. In the case of a configuration in which solid fine particles such as pigment are contained as a component of the toner, the discharge hole 19 There is a risk that productivity will be reduced due to frequent blockages. When the particle diameter is larger than 40 [μm], the droplet diameter is large, and when this is dried and solidified to obtain a desired toner particle diameter of 3 to 6 μm, the toner composition is diluted with an organic solvent into a very dilute liquid. In some cases, a large amount of drying energy is required to obtain a certain amount of toner, which is inconvenient. Further, as can be seen from FIG. 2, adopting a configuration in which the discharge holes 19 are provided in the width direction in the liquid column resonance liquid chamber 18 can provide a large number of openings of the discharge holes 19, thereby increasing the production efficiency. Therefore, it is preferable. Further, since the liquid column resonance frequency varies depending on the arrangement of the discharge holes 19, it is desirable to appropriately determine the liquid column resonance frequency after confirming the discharge of the droplet.

吐出孔１９の断面形状は図１等で開口部の径が小さくなるようなテーパー形状として記載されているが、適宜断面形状を選択することができる。   The sectional shape of the discharge hole 19 is described as a tapered shape in which the diameter of the opening is reduced in FIG. 1 and the like, but the sectional shape can be appropriately selected.

図３に、吐出孔１９の取りうる断面形状を示す。
図３（ａ）に示す吐出孔１９は、吐出孔１９の接液面から吐出孔に向かってラウンド形状を持ちながら開口径が狭くなるような形状を有しており、薄膜４１が振動した際に吐出孔１９の出口付近で液にかかる圧力が最大となるため、吐出の安定化に際しては最も好ましい形状である。 In FIG. 3, the cross-sectional shape which the discharge hole 19 can take is shown.
The discharge hole 19 shown in FIG. 3A has such a shape that the opening diameter becomes narrow while having a round shape from the liquid contact surface of the discharge hole 19 toward the discharge hole, and when the thin film 41 vibrates. In addition, since the pressure applied to the liquid is maximized in the vicinity of the outlet of the discharge hole 19, it is the most preferable shape for stabilizing discharge.

図３（ｂ）に示す吐出孔１９は、吐出孔１９の接液面から吐出孔に向かって一定の角度を持って開口径が狭くなるような形状を有しており、このノズル角度４４は適宜変更することができる。図３（ａ）の場合と同様に、このノズル角度によって薄膜４１が振動したときの吐出孔１９の出口付近で液にかかる圧力を高めることができるが、その範囲は６０〜９０°が好ましい。６０°未満は液に圧力がかかりにくく、さらに薄膜４１の加工もし難いため好ましくない。ノズル角度４４が９０°である場合は図３（ｃ）に示す吐出孔１９が相当するが、９０°を超えると吐出孔１９の出口に圧力がかからなくなり、液滴吐出が非常に不安定化するため、９０°が最大値となる。
図３（ｄ）に示す吐出孔１９は、図３（ａ）と（ｂ）を組み合わせた形状である。このように段階的に形状を変更しても構わない。 The discharge hole 19 shown in FIG. 3B has such a shape that the opening diameter becomes narrower from the liquid contact surface of the discharge hole 19 toward the discharge hole, and the nozzle angle 44 is It can be changed as appropriate. As in the case of FIG. 3A, the pressure applied to the liquid can be increased in the vicinity of the outlet of the discharge hole 19 when the thin film 41 vibrates by this nozzle angle, but the range is preferably 60 to 90 °. If it is less than 60 °, it is difficult to apply pressure to the liquid and it is difficult to process the thin film 41, which is not preferable. When the nozzle angle 44 is 90 °, it corresponds to the discharge hole 19 shown in FIG. 3C, but when it exceeds 90 °, no pressure is applied to the outlet of the discharge hole 19 and the droplet discharge is very unstable. Therefore, 90 ° is the maximum value.
The discharge hole 19 shown in FIG. 3 (d) has a shape combining FIGS. 3 (a) and 3 (b). In this way, the shape may be changed step by step.

次に、液柱共鳴における液滴形成ユニット（液柱共鳴液滴形成ユニット１０）による液滴形成のメカニズムについて説明する。
先ず、図１の液柱共鳴液滴吐出手段１１内の液柱共鳴液室１８において生じる液柱共鳴現象の原理について説明すると、液柱共鳴液室内のトナー成分液の音速をｃとし、振動発生手段２０から媒質であるトナー成分液に与えられた駆動周波数をｆとした場合、液体の共鳴が発生する波長λは、
λ＝ｃ／ｆ ・・・（式１）
の関係にある。 Next, the mechanism of droplet formation by the droplet formation unit (liquid column resonance droplet formation unit 10) in liquid column resonance will be described.
First, the principle of the liquid column resonance phenomenon occurring in the liquid column resonance liquid chamber 18 in the liquid column resonance droplet discharge means 11 of FIG. 1 will be described. The sound velocity of the toner component liquid in the liquid column resonance liquid chamber is c, and vibration is generated. When the driving frequency given from the means 20 to the toner component liquid that is a medium is f, the wavelength λ at which the liquid resonance occurs is
λ = c / f (Formula 1)
Are in a relationship.

また、図１の液柱共鳴液室１８において固定端側のフレームの端部から液共通供給路１７側の端部までの長さをＬとし、更に液共通供給路１７側のフレームの端部の高さｈ１（＝約８０［μｍ］）は連通口の高さｈ２（＝約４０［μｍ］）の約２倍あり、当該端部が閉じている固定端と等価であるとした両側固定端の場合には、長さＬが波長λの４分の１の偶数倍に一致する場合に共鳴が最も効率的に形成される。つまり、次の式２で表現される。
Ｌ＝（Ｎ／４）λ ・・・（式２）
（但し、Ｎは偶数） Further, in the liquid column resonance liquid chamber 18 of FIG. 1, the length from the end of the frame on the fixed end side to the end on the common liquid supply path 17 side is L, and further, the end of the frame on the common liquid supply path 17 side The height h1 (= about 80 [μm]) is about twice as high as the communication port height h2 (= about 40 [μm]), and the both ends are assumed to be equivalent to the closed fixed end. In the edge case, resonance is most efficiently formed when the length L coincides with an even multiple of a quarter of the wavelength λ. That is, it is expressed by the following formula 2.
L = (N / 4) λ (Expression 2)
(However, N is an even number.)

更に、両端が完全に開いている両側開放端の場合にも前記式２が成り立つ。
同様にして、片方側が圧力の逃げ部がある開放端と等価で、他方側が閉じている（固定端）の場合、つまり片側固定端又は片側開放端の場合には、長さＬが波長λの４分の１の奇数倍に一致する場合に共鳴が最も効率的に形成される。つまり、前記式２のＮが奇数で表現される。 Furthermore, the formula 2 is also established in the case of both open ends where both ends are completely open.
Similarly, when one side is equivalent to an open end with a pressure relief portion and the other side is closed (fixed end), that is, one side fixed end or one side open end, the length L is the wavelength λ. Resonance is most efficiently formed when it matches an odd multiple of a quarter. That is, N in Expression 2 is expressed as an odd number.

最も効率の高い駆動周波数ｆは、前記式１と前記式２より、
ｆ＝Ｎ×ｃ／（４Ｌ） ・・・（式３）
と導かれる。しかし、実際には、液体は共鳴を減衰させる粘性を持つために無限に振動が増幅されるわけではなく、Ｑ値を持ち、後述する式４、式５に示すように、式３に示す最も効率の高い駆動周波数ｆの近傍の周波数でも共鳴は発生する。 The driving frequency f with the highest efficiency is obtained from Equation 1 and Equation 2.
f = N × c / (4L) (Formula 3)
It is guided. However, in reality, since the liquid has a viscosity that attenuates the resonance, the vibration is not amplified infinitely, and has a Q value. As shown in equations 4 and 5, which will be described later, Resonance also occurs at frequencies near the highly efficient drive frequency f.

図４に、Ｎ＝１、２、３の場合の速度及び圧力変動の定在波の形状（共鳴モード）を示し、かつ図５に、Ｎ＝４、５の場合の速度及び圧力変動の定在波の形状（共鳴モード）を示す。
本来は疎密波（縦波）であるが、図４及び図５のように表記することが一般的であり、実線が速度定在波、点線が圧力定在波である。例えば、Ｎ＝１の片側固定端の場合を示す図４（ａ）からわかるように、速度分布の場合閉口端で速度分布の振幅がゼロとなり、開口端で振幅が最大となり、直感的にわかりやすい。 FIG. 4 shows the shape of the standing wave of the velocity and pressure fluctuation (resonance mode) when N = 1, 2, and 3. Also, FIG. 5 shows the velocity and pressure fluctuation constant when N = 4 and 5. The shape of the standing wave (resonance mode) is shown.
Originally a sparse wave (longitudinal wave), it is generally expressed as shown in FIGS. 4 and 5, where the solid line is the velocity standing wave and the dotted line is the pressure standing wave. For example, as can be seen from FIG. 4A showing the case of a fixed end with N = 1, in the case of velocity distribution, the amplitude of the velocity distribution is zero at the closed end, and the amplitude is maximum at the open end. .

液柱共鳴液室１８の長手方向の両端の間の長さをＬとしたとき、液体が液柱共鳴する波長をλとし、整数Ｎが１〜５の場合に定在波が最も効率よく発生する。また、両端の開閉状態によっても定在波パターンは異なるため、それらも併記した。後述するが、吐出孔１９の開口や供給側の開口の状態によって、端部の条件が決まる。なお、音響学において、開口端とは長手方向の媒質（液）の移動速度がゼロとなる端であり、逆に圧力は極大となる。閉口端においては、逆に媒質の移動速度がゼロとなる端と定義される。閉口端は音響的に硬い壁として考え、波の反射が発生する。   When the length between the longitudinal ends of the liquid column resonance liquid chamber 18 is L, the wavelength at which the liquid resonates is λ, and the standing wave is generated most efficiently when the integer N is 1 to 5. To do. In addition, since the standing wave pattern varies depending on the open / closed state of both ends, they are also shown. As will be described later, the condition of the end is determined by the state of the opening of the discharge hole 19 and the opening on the supply side. In acoustics, the open end is an end at which the moving speed of the medium (liquid) in the longitudinal direction becomes zero, and conversely, the pressure becomes maximum. Conversely, the closed end is defined as an end where the moving speed of the medium becomes zero. The closed end is considered as an acoustically hard wall and wave reflection occurs.

理想的に完全に閉口、もしくは開口している場合は、波の重ね合わせによって図４及び図５のような形態の共鳴定在波を生じるが、吐出孔数、吐出孔１９の開口位置によっても定在波パターンは変動し、前記式３より求めた位置からずれた位置に共鳴周波数が現れるが、適宜駆動周波数を調整することで安定吐出条件を作り出すことができる。例えば、液体の音速ｃが１，２００[ｍ／ｓ]、液柱共鳴液室１８の長さＬが１．８５[ｍｍ]を用い、両端に壁面が存在して、両側固定端と完全に等価のＮ＝２の共鳴モードを用いた場合、前記式（２）より、最も効率の高い共鳴周波数は３２４ｋＨｚと導かれる。   When ideally completely closed or open, a resonant standing wave of the form shown in FIGS. 4 and 5 is generated by superposition of waves, but depending on the number of discharge holes and the opening position of the discharge holes 19 The standing wave pattern fluctuates and a resonance frequency appears at a position deviated from the position obtained from Equation 3. However, a stable ejection condition can be created by appropriately adjusting the driving frequency. For example, the sound velocity c of the liquid is 1,200 [m / s], the length L of the liquid column resonance liquid chamber 18 is 1.85 [mm], wall surfaces are present at both ends, and the both ends are completely fixed. When the equivalent resonance mode of N = 2 is used, the most efficient resonance frequency is derived as 324 kHz from the above equation (2).

他の例では、液体の音速ｃが１，２００[ｍ/ｓ]、液柱共鳴液室１８の長さＬが１．８５[ｍｍ]と、前記と同じ条件を用い、両端に壁面が存在して、両側固定端と等価のＮ＝４の共鳴モードを用いた場合、前記式（２）より、最も効率の高い共鳴周波数は６４８ｋＨｚと導かれ、同じ構成の液柱共鳴液室１８においても、より高次の共鳴を利用することができる。   In another example, the sound velocity c of the liquid is 1,200 [m / s], the length L of the liquid column resonance liquid chamber 18 is 1.85 [mm], and there are wall surfaces at both ends using the same conditions as described above. Then, when N = 4 resonance mode equivalent to the fixed ends on both sides is used, the most efficient resonance frequency is derived as 648 kHz from the equation (2), and even in the liquid column resonance liquid chamber 18 having the same configuration. Higher order resonances can be used.

図１に示す液柱共鳴液滴吐出手段１１における液柱共鳴液室１８は、両端が閉口端状態と等価であるか、吐出孔１９の開口の影響で、音響的に軟らかい壁として説明できるような端部であることが周波数を高めるためには好ましいが、それに限らず開放端であってもよい。ここでの吐出孔の開口の影響とは、音響インピーダンスが小さくなり、特にコンプライアンス成分が大きくなることを意味する。よって、図４の（ｂ）及び図５の（ａ）のような液柱共鳴液室１８の長手方向の両端に壁面を形成する構成は、両側固定端の共鳴モード、そして吐出孔１９側が開口とみなす片側開放端の全ての共鳴モードが利用できるために、好ましい構成である。   The liquid column resonance liquid chamber 18 in the liquid column resonance droplet discharge means 11 shown in FIG. 1 can be explained as an acoustically soft wall due to the fact that both ends are equivalent to the closed end state or the influence of the opening of the discharge holes 19. Although it is preferable for the frequency to increase, it is not limited to this, but it may be an open end. The influence of the opening of the discharge hole here means that the acoustic impedance is reduced, and in particular, the compliance component is increased. Therefore, the configuration in which the wall surfaces are formed at both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 as shown in FIG. 4B and FIG. 5A is the resonance mode at both fixed ends, and the discharge hole 19 side is open. This is a preferable configuration because all the resonance modes of the one-side open end that are considered to be used can be used.

また、吐出孔１９の開口数、開口配置位置、吐出孔１９の断面形状も駆動周波数を決定する因子となり、駆動周波数はこれに応じて適宜決定することができる。例えば吐出孔１９の数を多くすると、徐々に固定端であった液柱共鳴液室１８の先端の拘束が緩くなり、ほぼ開口端に近い共鳴定在波が発生し、駆動周波数は高くなる。更に、最も液供給路側に存在する吐出孔１９の開口配置位置を起点に緩い拘束条件となり、また吐出孔１９の断面形状がラウンド形状となったりフレームの厚さによる吐出孔の体積が変動したり、実際上の定在波は短波長となり、駆動周波数よりも高くなる。このように決定された駆動周波数で振動発生手段２０に電圧を与えたとき、振動発生手段２０が変形し、駆動周波数にて最も効率よく共鳴定在波を発生する。また、共鳴定在波が最も効率よく発生する駆動周波数の近傍の周波数でも液柱共鳴定在波は発生する。つまり、液柱共鳴液室１８の長手方向の両端間の長さをＬ、液供給側の端部に最も近い吐出孔までの距離をＬｅとしたとき、Ｌ及びＬｅの両方の長さを用いて下記式４及び式５で決定される範囲の駆動周波数ｆを主成分とした駆動波形を用いて振動発生手段２０を振動させ、液柱共鳴を誘起して液滴を吐出孔１９から吐出することが可能である。   Further, the numerical aperture of the discharge holes 19, the opening arrangement position, and the cross-sectional shape of the discharge holes 19 are factors that determine the drive frequency, and the drive frequency can be appropriately determined according to this. For example, when the number of the discharge holes 19 is increased, the restriction at the tip of the liquid column resonance liquid chamber 18 which has been the fixed end gradually becomes loose, a resonance standing wave substantially close to the opening end is generated, and the drive frequency increases. In addition, the opening position of the discharge hole 19 that is closest to the liquid supply path is a starting point, and the discharge hole 19 is loosely constrained. The cross-sectional shape of the discharge hole 19 is round or the volume of the discharge hole varies depending on the thickness of the frame. The actual standing wave has a short wavelength and is higher than the driving frequency. When a voltage is applied to the vibration generating means 20 at the drive frequency determined in this way, the vibration generating means 20 is deformed and generates a resonant standing wave most efficiently at the drive frequency. Further, the liquid column resonance standing wave is generated even at a frequency in the vicinity of the drive frequency at which the resonance standing wave is generated most efficiently. That is, when the length between both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 is L, and the distance to the discharge hole closest to the end on the liquid supply side is Le, both the lengths of L and Le are used. Then, the vibration generating means 20 is vibrated using a drive waveform whose main component is the drive frequency f in the range determined by the following formulas 4 and 5, and liquid droplet resonance is induced to eject droplets from the ejection holes 19. It is possible.

Ｎ×ｃ／（４Ｌ）≦ｆ≦Ｎ×ｃ／（４Ｌｅ） ・・・（式４）
Ｎ×ｃ／（４Ｌ）≦ｆ≦（Ｎ＋１）×ｃ／（４Ｌｅ） ・・・（式５） N × c / (4L) ≦ f ≦ N × c / (4Le) (Formula 4)
N × c / (4L) ≦ f ≦ (N + 1) × c / (4Le) (Formula 5)

なお、液柱共鳴液室１８の長手方向の両端間の長さＬと、液供給側の端部に最も近い吐出孔１９までの距離Ｌｅの比がＬｅ／Ｌ＞０．６であることが好ましい。   The ratio of the length L between both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 to the distance Le to the discharge hole 19 closest to the end on the liquid supply side is Le / L> 0.6. preferable.

以上説明した液柱共鳴現象の原理を用いて、図１の液柱共鳴液室１８において液柱共鳴圧力定在波が形成され、液柱共鳴液室１８の一部に配置された吐出孔１９において連続的に液滴吐出が発生するのである。なお、定在波の圧力が最も大きく変動する位置に吐出孔１９を配置すると、吐出効率が高くなり、低い電圧で駆動することができる点で好ましい。また、吐出孔１９は１つの液柱共鳴液室１８に１つでも構わないが、複数個配置することが生産性の観点から好ましい。具体的には、２〜１００個の間であることが好ましい。１００個を超えた場合、１００個の吐出孔１９から所望の液滴を形成させようとすると、振動発生手段２０に与える電圧を高く設定する必要が生じ、振動発生手段２０としての圧電体の挙動が不安定となる。   A liquid column resonance pressure standing wave is formed in the liquid column resonance liquid chamber 18 of FIG. 1 using the principle of the liquid column resonance phenomenon described above, and the discharge holes 19 arranged in a part of the liquid column resonance liquid chamber 18. In this case, droplet discharge occurs continuously. Note that it is preferable to dispose the discharge hole 19 at a position where the pressure of the standing wave fluctuates the most, since the discharge efficiency is increased and the driving can be performed with a low voltage. Further, one discharge hole 19 may be provided for one liquid column resonance liquid chamber 18, but it is preferable to arrange a plurality of discharge holes 19 from the viewpoint of productivity. Specifically, it is preferably between 2 and 100. When the number exceeds 100, if a desired droplet is to be formed from the 100 ejection holes 19, it is necessary to set a high voltage to the vibration generating means 20, and the behavior of the piezoelectric body as the vibration generating means 20 is increased. Becomes unstable.

また、複数の吐出孔１９を開孔する場合、吐出孔間のピッチは２０［μｍ］以上、液柱共鳴液室の長さ以下であることが好ましい。吐出孔間のピッチが２０［μｍ］より小さい場合、隣あう吐出孔より放出された液滴同士が衝突して大きな滴となってしまう確率が高くなり、トナーの粒径分布悪化につながる。   When the plurality of discharge holes 19 are opened, the pitch between the discharge holes is preferably 20 [μm] or more and not more than the length of the liquid column resonance liquid chamber. When the pitch between the discharge holes is smaller than 20 [μm], there is a high probability that the droplets discharged from the adjacent discharge holes collide with each other to form large droplets, leading to deterioration in the toner particle size distribution.

次に、液柱共鳴液滴形成ユニットにおける液滴吐出ヘッド内の液柱共鳴液室１８で生じる液柱共鳴現象の様子について当該様子を示す図６を用いて説明する。なお、同図において、液柱共鳴液室１８内に記した実線は液柱共鳴液室１８内の固定端側から液共通供給路１７側の端部までの間の任意の各測定位置における速度をプロットした速度分布を示し、液共通供給路１７側から液柱共鳴液室１８への方向を＋とし、その逆方向を−とする。また、液柱共鳴液室１８内に記した点線は液柱共鳴液室１８内の固定端側から液共通供給路１７側の端部までの間の任意の各測定位置における圧力値をプロットした圧力分布を示し、大気圧に対して正圧を＋とし、負圧は−とする。また、正圧であれば図中の下方向に圧力が加わることになり、負圧であれば図中の上方向に圧力が加わることになる。更に、同図において、上述したように液共通供給路１７側が開放されているが液共通供給路１７と液柱共鳴液室１８とが連通する開口の高さ（図１に示す高さｈ２）に比して固定端となるフレームの高さ（図１に示す高さｈ１）が約２倍以上であるため、液柱共鳴液室１８はほぼ両側固定端であるという近似的な条件のもとでの速度分布及び圧力分布の時間的なそれぞれの変化を示している。   Next, the state of the liquid column resonance phenomenon occurring in the liquid column resonance liquid chamber 18 in the droplet discharge head in the liquid column resonance droplet forming unit will be described with reference to FIG. In the figure, the solid line in the liquid column resonance liquid chamber 18 indicates the speed at any measurement position from the fixed end side in the liquid column resonance liquid chamber 18 to the end portion on the liquid common supply path 17 side. Is plotted, and the direction from the liquid common supply path 17 side to the liquid column resonance liquid chamber 18 is defined as +, and the opposite direction is defined as-. In addition, a dotted line written in the liquid column resonance liquid chamber 18 plots pressure values at arbitrary measurement positions from the fixed end side in the liquid column resonance liquid chamber 18 to the end portion on the liquid common supply path 17 side. The pressure distribution is shown, and positive pressure is + and negative pressure is-with respect to atmospheric pressure. Moreover, if it is a positive pressure, a pressure will be applied to the downward direction in the figure, and if it is a negative pressure, a pressure will be applied to the upward direction in the figure. Further, in the same figure, as described above, the liquid common supply path 17 side is open, but the height of the opening where the liquid common supply path 17 and the liquid column resonance liquid chamber 18 communicate with each other (height h2 shown in FIG. 1). Since the height of the frame serving as the fixed end (height h1 shown in FIG. 1) is about twice or more than that of the liquid column resonance liquid chamber 18, the approximate condition is that the liquid column resonance liquid chamber 18 is substantially fixed on both sides. The change of each of the velocity distribution and pressure distribution in time is shown.

図６の（ａ）は液滴吐出時の液柱共鳴液室１８内の圧力波形と速度波形を示している。
また、図６の（ｂ）は液滴吐出直後の液引き込みを行った後再びメニスカス圧が増加してくる。これらの同図の（ａ）,（ｂ）に示すように、液柱共鳴液室１８における吐出孔１９が設けられている流路内での圧力は極大となっている。その後、図６の（ｃ）に示すように、吐出孔１９付近の正の圧力は小さくなり、負圧の方向へ移行して液滴２１が吐出される。 FIG. 6A shows a pressure waveform and a velocity waveform in the liquid column resonance liquid chamber 18 when droplets are discharged.
In FIG. 6B, the meniscus pressure increases again after the liquid is drawn immediately after the droplet is discharged. As shown in FIGS. 4A and 4B, the pressure in the flow path provided with the discharge hole 19 in the liquid column resonance liquid chamber 18 is maximum. Thereafter, as shown in FIG. 6C, the positive pressure in the vicinity of the ejection hole 19 decreases, and the liquid droplet 21 is ejected in a negative pressure direction.

そして、図６の（ｄ）に示すように、吐出孔１９付近の圧力は極小になる。このときから液柱共鳴液室１８へのトナー成分液１４の充填が始まる。その後、図６の（ｅ）に示すように、吐出孔１９付近の負の圧力は小さくなり、正圧の方向へ移行する。この時点で、トナー成分液１４の充填が終了する。そして、再び、図６の（ａ）に示すように、液柱共鳴液室１８の液滴吐出領域の正の圧力が極大となって、吐出孔１９から液滴２１が吐出される。このように、液柱共鳴液室１８内には振動発生手段２０の高周波駆動によって液柱共鳴による定在波が発生し、また圧力が最も大きく変動する位置となる液柱共鳴による定在波の腹に相当する液滴吐出領域に吐出孔１９が配置されていることから、当該腹の周期に応じて液滴２１が吐出孔１９から連続的に吐出される。   Then, as shown in FIG. 6D, the pressure in the vicinity of the discharge hole 19 is minimized. From this time, filling of the liquid component resonance liquid chamber 18 with the toner component liquid 14 starts. Thereafter, as shown in FIG. 6E, the negative pressure in the vicinity of the discharge hole 19 becomes smaller and shifts to the positive pressure direction. At this time, the filling of the toner component liquid 14 is completed. Then, as shown in FIG. 6A again, the positive pressure in the droplet discharge region of the liquid column resonance liquid chamber 18 becomes maximum, and the droplet 21 is discharged from the discharge hole 19. Thus, a standing wave due to liquid column resonance is generated in the liquid column resonance liquid chamber 18 by high frequency driving of the vibration generating means 20, and the standing wave due to liquid column resonance at a position where the pressure fluctuates most greatly is generated. Since the discharge hole 19 is disposed in the droplet discharge region corresponding to the antinode, the droplet 21 is continuously discharged from the discharge hole 19 in accordance with the antinode period.

次に、実際に液柱共鳴現象によって液滴が吐出された構成の一例について説明する。この一例は、図１において液柱共鳴液室１８の長手方向の両端間の長さＬが１．８５［ｍｍ］、Ｎ＝２の共鳴モードであって、第一から第四の吐出孔１９がＮ＝２モード圧力定在波の腹の位置に吐出孔を配置し、駆動周波数を３３０［ｋＨｚ］のサイン波で行った結果、非常に径の揃った、速度もほぼ揃った液滴の吐出が実現していた。また、駆動周波数２９０［ｋＨｚ］〜３９５［ｋＨｚ］の範囲では、第一〜第四の吐出孔１９において駆動周波数が３３０［ｋＨｚ］付近で各吐出孔１９からの吐出速度が均一となって、かつ最大吐出速度となっていた。すなわち、液柱共鳴周波数の第二モードである３３０［ｋＨｚ］において、液柱共鳴定在波の腹の位置で均一吐出が実現されている。また、第一モードである１３０［ｋＨｚ］においての液滴吐出速度ピークと、第二モードである３３０［ｋＨｚ］においての液滴吐出速度ピークとの間では液滴は吐出しないという液柱共鳴の特徴的な液柱共鳴定在波の周波数特性が液柱共鳴液室内で発生している。   Next, an example of a configuration in which droplets are actually ejected by the liquid column resonance phenomenon will be described. This example is a resonance mode in which the length L between both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 in FIG. 1 is 1.85 [mm] and N = 2, and the first to fourth discharge holes 19 are provided. As a result of disposing the discharge hole at the antinode of the N = 2 mode pressure standing wave and performing the driving frequency with a sine wave of 330 [kHz], the droplets with very uniform diameter and almost uniform speed Discharging was realized. Further, in the range of the drive frequency 290 [kHz] to 395 [kHz], the discharge speed from each discharge hole 19 becomes uniform in the first to fourth discharge holes 19 near the drive frequency of 330 [kHz] And it was the maximum discharge speed. That is, in 330 [kHz] which is the second mode of the liquid column resonance frequency, uniform discharge is realized at the antinode position of the liquid column resonance standing wave. Further, the liquid crystal resonance of the liquid column resonance in which no droplet is ejected between the droplet ejection speed peak at 130 [kHz] which is the first mode and the droplet ejection speed peak at 330 [kHz] which is the second mode. The characteristic frequency characteristic of the liquid column resonance standing wave is generated in the liquid column resonance liquid chamber.

なお、図７に、液柱共鳴液滴吐出手段の別の構成を示す。
図１の構成と比較すると、液滴吐出手段近傍に流す気流通路１２における第一の気流の向きを液滴吐出方向に対して横方向（図中、左方向）としている点のみ異なり、それ以外は図１の構成と同じである。 FIG. 7 shows another configuration of the liquid column resonance droplet discharge means.
Compared with the configuration of FIG. 1, the only difference is that the direction of the first airflow in the airflow passage 12 flowing in the vicinity of the droplet discharge means is the lateral direction (left direction in the figure) with respect to the droplet discharge direction. Is the same as the configuration of FIG.

〔液滴固化手段〕
先に説明した液滴吐出手段から気体中に吐出させたトナー成分液１４の液滴を固化させた後に、捕集することで本発明のトナーを得ることが出来る。
固化させるには、トナー成分液１４の性状しだいで、考え方は異なるが、基本的にトナー成分液１４を固体状態にできれば手段を問わない。例えばトナー成分液１４が固体原材料を揮発可能な溶媒に溶解または分散させたものであれば、液滴噴射後、搬送気流中液滴を乾燥させる、すなわち溶媒を揮発させることで達成することができる。溶媒の乾燥にあたっては、噴射する気体の温度や蒸気圧、気体種類等を適宜選定して乾燥状態を調整することが出来る。また、完全に乾燥していなくとも、捕集された粒子が固体状態を維持していれば、回収後に別工程で追加乾燥させても構わない。前記例に従わなくとも、温度変化や化学的反応等の適用で達成しても良い。 [Droplet solidification means]
The toner of the present invention can be obtained by solidifying and then collecting the droplets of the toner component liquid 14 discharged into the gas from the droplet discharge means described above.
In order to solidify the toner component liquid 14, depending on the properties of the toner component, the way of thinking is different, but basically any means can be used as long as the toner component liquid 14 can be in a solid state. For example, if the toner component liquid 14 is obtained by dissolving or dispersing a solid raw material in a volatile solvent, it can be achieved by drying the droplets in the conveying airflow after the droplets are jetted, that is, volatilizing the solvent. . In drying the solvent, the drying state can be adjusted by appropriately selecting the temperature, vapor pressure, gas type, and the like of the gas to be injected. Further, even if the particles are not completely dried, they may be additionally dried in a separate step after the collection as long as the collected particles maintain a solid state. Even if it does not follow the said example, you may achieve by application of a temperature change, a chemical reaction, etc.

〔固化粒子捕集手段〕
固化した粒子は公知の粉体捕集手段、例えばサイクロン捕集、バックフィルター等によって気中から回収することが出来る。 [Solidifying particle collection means]
The solidified particles can be recovered from the air by a known powder collecting means such as cyclone collecting or a back filter.

〔トナー製造装置の構成例〕
図８は、本発明のトナー製造方法を実施する装置の構成例を示す断面図である。
トナー製造装置１は、主に、液滴吐出手段２及び乾燥捕集ユニット６０を含んで構成されている。 [Configuration example of toner production apparatus]
FIG. 8 is a cross-sectional view showing a configuration example of an apparatus for carrying out the toner manufacturing method of the present invention.
The toner manufacturing apparatus 1 mainly includes a droplet discharge means 2 and a dry collection unit 60.

ここで、乾燥捕集ユニット６０は、その上部に液滴吐出手段２が接続された液滴固化手段であるチャンバ６１と、チャンバ６１の下部に接続された固化粒子捕集手段６２と、固化粒子捕集手段６２に接続されたトナー貯留部６３と、を有する。   Here, the dry collection unit 60 includes a chamber 61 which is a droplet solidification means having a droplet discharge means 2 connected to the upper part thereof, a solidified particle collection means 62 connected to the lower part of the chamber 61, and a solidified particle. A toner reservoir 63 connected to the collecting means 62.

液滴吐出手段２は、例えば前述した液柱共鳴液滴吐出手段１１である。
この液滴吐出手段２には、トナー成分液１４を貯留する貯留手段から液滴吐出手段２に前記液滴の吐出量に応じて該トナー成分液１４を供給する液体供給手段３が連結されている。 The droplet discharge means 2 is, for example, the liquid column resonance droplet discharge means 11 described above.
The droplet discharge means 2 is connected to a liquid supply means 3 for supplying the toner component liquid 14 from the storage means for storing the toner component liquid 14 to the droplet discharge means 2 in accordance with the discharge amount of the droplets. Yes.

液体供給手段３は、トナー成分液１４を収容する原料収容容器１３と、原料収容容器１３に収容されているトナー成分液１４を通して液滴吐出手段２に供給する液供給管１６と、液供給管１６内のトナー成分液１４を圧送する液循環ポンプ１５と、液滴吐出手段２から原料収容容器１３にトナー成分液１４を戻す液戻り管２２と、を有しており、トナー成分液１４を随時液滴吐出手段２に供給できる構成となっている。   The liquid supply means 3 includes a raw material storage container 13 that stores the toner component liquid 14, a liquid supply pipe 16 that supplies the liquid droplet discharge means 2 through the toner component liquid 14 stored in the raw material storage container 13, and a liquid supply pipe 16 includes a liquid circulation pump 15 that pumps the toner component liquid 14 in the liquid medium 16 and a liquid return pipe 22 that returns the toner component liquid 14 from the droplet discharge means 2 to the raw material container 13. It can be supplied to the droplet discharge means 2 at any time.

また、液供給管１６にはＰ１、乾燥捕集ユニット６０のチャンバ６１にはＰ２の圧力測定器（圧力計）が設けられており、液滴吐出手段２への送液圧力および、乾燥捕集ユニット６０内の圧力は圧力計Ｐ１、Ｐ２によって管理される。このときに、Ｐ１＞Ｐ２の関係であると、トナー成分液１４が吐出孔１９から染み出す恐れがあり、Ｐ１＜Ｐ２の場合には液滴吐出手段２に気体が入り、吐出が停止する恐れがあるため、Ｐ１≒Ｐ２があることが望ましい。   The liquid supply pipe 16 is provided with a pressure measuring device (pressure gauge) P1 and the chamber 61 of the dry collection unit 60 is provided with a pressure measurement device (pressure gauge) P2, and the liquid supply pressure to the droplet discharge means 2 and the dry collection are collected. The pressure in the unit 60 is managed by pressure gauges P1 and P2. At this time, if P1> P2, the toner component liquid 14 may ooze out from the discharge hole 19, and if P1 <P2, gas may enter the droplet discharge means 2 and discharge may stop. Therefore, it is desirable that P1≈P2.

チャンバ６１内では、その上部の搬送気流導入口６４から導入される下降気流である搬送気流１０１が形成されている。液滴吐出手段２から吐出された液滴２１は、重力よってのみではなく、搬送気流１０１によっても下方に向けて搬送され、乾燥されて固化粒子となり、固化粒子捕集手段６２によって捕集され、トナー貯留部６３で貯留される。   In the chamber 61, a carrier airflow 101 is formed which is a descending airflow introduced from a carrier airflow inlet 64 at the upper part thereof. The droplets 21 discharged from the droplet discharge means 2 are transported downward not only by gravity but also by the transport airflow 101, dried to become solidified particles, and collected by the solidified particle collecting means 62, The toner is stored in the toner storage unit 63.

（搬送気流について）
液滴吐出手段２から噴射された液滴同士が乾燥前に接触すると、液滴２１同士が合体し一つの粒子になってしまう（以下この現象を合着と呼ぶ）。均一な粒径分布の固化粒子を得るためには、噴射された液滴同士の距離を保つ必要がある。しかしながら、噴射された液滴は一定の初速度を持っているが空気抵抗により、やがて失速する。失速した粒子には後から噴射された液滴が追いついてしまい、結果として合着する。この現象は定常的に発生するため、この粒子を捕集すると粒径分布はひどく悪化することとなる。合着を防ぐためには液滴の速度低下を無くし、液滴同士を接触させないように搬送気流１０１によって合着を防ぎながら、液滴を固化させつつ搬送する必要があり、最終的には固化粒子捕集手段６２まで固化粒子を運ぶ。 (About transport airflow)
When droplets ejected from the droplet discharge means 2 come into contact with each other before drying, the droplets 21 coalesce into one particle (hereinafter this phenomenon is called coalescence). In order to obtain solidified particles having a uniform particle size distribution, it is necessary to maintain the distance between the ejected droplets. However, the ejected droplets have a constant initial velocity, but eventually become stalled due to air resistance. The jetted droplets catch up with the stalled particles and coalesce as a result. Since this phenomenon occurs constantly, the particle size distribution is greatly deteriorated when the particles are collected. In order to prevent coalescence, it is necessary to transport the liquid droplets while solidifying the droplets while preventing the liquid droplets from decreasing in speed and preventing the liquid droplets from coming into contact with each other while preventing the coalescence. The solidified particles are conveyed to the collecting means 62.

搬送気流１０１は、例えば図１に示されるように、その一部を第一の気流として液滴吐出手段近傍に液滴吐出方向と同一方向に配置することで、液滴吐出直後の液滴速度低下を防ぎ、合着を防止することが出来る。あるいは、図８に示すように液滴吐出方向に対して横方向であってもよい。あるいは図示していないが角度を持っていても良く、液滴吐出手段より液滴が離れるような角度を持っていることが望ましい。図８のように液滴吐出に対して横方向から合着防止気流を与える場合は吐出孔から合着防止気流によって液滴が搬送された際に軌跡が重ならないような方向であることが望ましい。
また、前記のように第一の気流によって合着を防いだ後に、第二の気流によって固化粒子捕集手段６２まで固化粒子を運んでもよい。 For example, as shown in FIG. 1, a part of the transport airflow 101 is disposed in the vicinity of the droplet discharge means in the same direction as the droplet discharge direction as a first airflow, so that the droplet velocity immediately after the droplet discharge. Decline can be prevented and coalescence can be prevented. Alternatively, as shown in FIG. 8, the direction may be transverse to the droplet discharge direction. Alternatively, although not shown, it may have an angle, and it is desirable to have an angle at which the droplets are separated from the droplet discharge means. As shown in FIG. 8, when the anti-adhesion airflow is applied from the lateral direction to the droplet discharge, it is desirable that the trajectories do not overlap when the droplets are conveyed by the anti-adhesion airflow from the discharge holes. .
Further, after the coalescence is prevented by the first air stream as described above, the solidified particles may be carried to the solidified particle collecting means 62 by the second air stream.

第一の気流の速度は液滴噴射速度と同じかそれ以上であることが望ましい。液滴噴射速度より合着防止気流の速度が遅いと、合着防止気流本来の目的である液滴粒子を接触させないという機能を発揮させることが難しい。
第一の気流の性状は、液滴同士が合着しないような条件を追加することが出来、第二の気流と必ずしも同じでなくとも良い。また、合着防止気流に粒子表面の固化を促進させるような化学物質を混入したり、物理的作用期待して付与しても良い。 It is desirable that the velocity of the first air flow is equal to or higher than the droplet jet velocity. If the speed of the anti-adhesion airflow is lower than the droplet ejection speed, it is difficult to exert the function of preventing the droplet particles, which is the original purpose of the anti-adhesion airflow, from contacting.
The property of the first air stream can be added with a condition such that the droplets do not coalesce with each other, and may not necessarily be the same as the second air stream. Further, a chemical substance that promotes solidification of the particle surface may be mixed in the anti-adhesion airflow, or may be imparted in anticipation of physical action.

搬送気流１０１は特に気流の状態として限定されることは無く層流や旋回流や乱流であっても構わない。搬送気流１０１を構成する気体の種類は特に限定は無く、空気であっても窒素等の不燃性気体を用いても良い。また、搬送気流１０１の温度は適宜調整可能であり、生産時において変動の無いことが望ましい。またチャンバ６１内に搬送気流１０１の気流状態を変えるような手段をとっても構わない。搬送気流１０１は液滴２１同士の合着を防止するだけでなく、チャンバ６１に付着することを防止することに用いても良い。   The carrier airflow 101 is not particularly limited as a state of the airflow, and may be a laminar flow, a swirl flow, or a turbulent flow. There is no particular limitation on the type of gas constituting the carrier airflow 101, and air or a nonflammable gas such as nitrogen may be used. Moreover, the temperature of the conveyance airflow 101 can be adjusted as appropriate, and it is desirable that there is no fluctuation during production. Further, a means for changing the airflow state of the carrier airflow 101 in the chamber 61 may be taken. The carrier airflow 101 may be used not only to prevent the adhesion of the droplets 21 but also to prevent the droplets 21 from adhering to the chamber 61.

（二次乾燥手段）
図８で示された乾燥捕集ユニット６０によって得られたトナー粒子に含まれる残留溶剤量が多い場合はこれを低減するために必要に応じて、二次乾燥手段（不図示）により二次乾燥が行われる。二次乾燥手段としては、流動床乾燥や真空乾燥のような一般的な公知の乾燥手段を用いることが出来る。有機溶剤がトナー中に残留すると耐熱保存性や定着性、帯電特性等のトナー特性が経時で変動するだけでなく。加熱による定着時において有機溶剤が揮発するため、使用者および周辺機器へ悪影響を及ぼす可能性が高まるため、充分な乾燥を実施する。 (Secondary drying means)
If the amount of residual solvent contained in the toner particles obtained by the dry collection unit 60 shown in FIG. 8 is large, secondary drying is performed by secondary drying means (not shown) as necessary to reduce this. Is done. As the secondary drying means, general known drying means such as fluidized bed drying or vacuum drying can be used. If the organic solvent remains in the toner, not only the toner characteristics such as heat-resistant storage stability, fixing properties, and charging characteristics will change over time. Since the organic solvent volatilizes during fixing by heating, the possibility of adverse effects on the user and peripheral equipment is increased. Therefore, sufficient drying is performed.

ところで、液滴吐出手段２（液柱共鳴液滴吐出手段）において、均一な液滴が吐出孔１９から一定周期で吐出されるが、トナー成分液１４中の固形分および溶解成分によって吐出孔１９の詰まりや液柱共鳴液室１８内への気泡の混入によって吐出が不安定となり、その吐出孔１９からの吐出が停止することがある。
また、吐出孔１９の詰まりは、吐出孔１９の直径を減少させ吐出する液滴径を不均一にしたり、吐出速度や吐出方向がばらつくことで吐出した前後の液滴や周囲の他の吐出孔から吐出された液滴と合一する可能性が大きくなる。このため結果として得られたトナーの粒度分布は広いものとなってしまう。
そこで、本発明では、液滴吐出手段２（液柱共鳴液滴吐出手段）の駆動の仕方を工夫して、その改善を図っている。 By the way, in the droplet discharge means 2 (liquid column resonance droplet discharge means), uniform droplets are discharged from the discharge holes 19 at a constant cycle. However, the discharge holes 19 depend on the solid content and the dissolved component in the toner component liquid 14. In some cases, the discharge becomes unstable due to the clogging of the liquid column or the mixing of bubbles into the liquid column resonance liquid chamber 18, and the discharge from the discharge hole 19 may stop.
Further, the clogging of the discharge holes 19 is caused by decreasing the diameter of the discharge holes 19 to make the discharged droplet diameter non-uniform, or by varying the discharge speed and the discharge direction, and before and after the discharged droplets and other surrounding discharge holes. The possibility of merging with the droplets discharged from is increased. For this reason, the resulting toner has a wide particle size distribution.
Therefore, in the present invention, the way of driving the droplet discharge means 2 (liquid column resonance droplet discharge means) is devised to improve it.

すなわち、液滴吐出手段２の動作モードとして、振動発生手段２０により液柱共鳴液室１８内のトナー成分液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、該定在波の腹となる領域に形成された吐出孔１９から前記トナー成分液を液滴として連続的に吐出する液滴吐出動作モードと、前記液滴吐出動作の前に、振動発生手段２０により吐出孔１９におけるトナー成分液の液表面を振動させる微駆動動作モードと、を有するようにし、トナー製造装置１を構成する各部の駆動を制御する制御手段（不図示）が、液滴吐出手段２の動作モードを適切に制御することで、該液滴吐出手段２の安定性の高い吐出を維持することを実現している。
詳しくは、つぎのように制御を行う。 That is, as the operation mode of the droplet discharge means 2, the vibration generating means 20 applies vibration to the toner component liquid in the liquid column resonance liquid chamber 18 to form a standing wave due to liquid column resonance. A droplet ejection operation mode in which the toner component liquid is continuously ejected as droplets from the ejection holes 19 formed in the stomach region, and before the droplet ejection operation, the vibration generating means 20 A control means (not shown) for controlling the driving of each part constituting the toner manufacturing apparatus 1 has a fine driving operation mode for vibrating the liquid surface of the toner component liquid. By controlling appropriately, it is possible to maintain the highly stable ejection of the droplet ejection means 2.
Specifically, the control is performed as follows.

（トナー製造装置１の制御）
トナー製造装置１では、トナーの製造に関して前記制御手段がつぎのような制御を行う。
（Ｓ１１） メンテナンス等によるトナー成分液吐出停止時であって、トナー製造のための液滴吐出動作の前に、制御手段は、微駆動動作モードにより液滴吐出手段２の動作を制御する。詳しくは、液柱共鳴液室１８内にトナー成分液を供給し、振動発生手段２０により液柱共鳴液室１８内のトナー成分液に、吐出孔１９から該トナー成分液の液滴が放出されない程度の振動を一定時間継続して付与して、吐出孔１９におけるトナー成分液の液表面を振動させる動作制御を行うものである。
これにより、吐出孔１９の詰まりが改善され、液柱共鳴液室１８内に混入した気泡も除去されるようになる。
なおこのとき、振動発生手段２０に入力される駆動信号は、前記液滴吐出動作モードにおいて該振動発生手段２０に入力される駆動信号と同じ周波数であって、振動振幅を低くしたものであることが好ましく、あるいは前記液滴吐出動作モードにおいて該振動発生手段に入力される駆動信号（液柱共鳴液室１８で共鳴（共振）させる周波数の信号）と周波数が異なるものであることが好ましい。
（Ｓ１２） つぎに、制御手段は、液滴吐出動作モードにより液滴吐出手段２の動作を制御する。このとき、振動発生手段２０に入力される駆動信号は、液柱共鳴液室１８で共鳴（共振）させる周波数の信号であり、これにより振動発生手段２０が液柱共鳴液室１８内のトナー成分液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、該定在波の腹となる領域に形成された吐出孔１９からトナー成分液を液滴として連続的に吐出する動作制御を行う。このとき、トナー製造装置１の各部も稼働を開始しており、例えば液体供給手段３は、原料収容容器１３から液滴吐出手段２に前記液滴２１の吐出量に応じてトナー成分液を供給する。 (Control of toner production apparatus 1)
In the toner manufacturing apparatus 1, the control unit performs the following control with respect to toner manufacturing.
(S11) When the toner component liquid discharge is stopped due to maintenance or the like, and before the droplet discharge operation for toner production, the control unit controls the operation of the droplet discharge unit 2 in the fine drive operation mode. Specifically, the toner component liquid is supplied into the liquid column resonance liquid chamber 18, and the droplets of the toner component liquid are not discharged from the ejection holes 19 to the toner component liquid in the liquid column resonance liquid chamber 18 by the vibration generating means 20. The vibration of the degree is continuously applied for a certain period of time to control the operation of vibrating the liquid surface of the toner component liquid in the discharge hole 19.
Thereby, clogging of the discharge hole 19 is improved, and bubbles mixed in the liquid column resonance liquid chamber 18 are also removed.
At this time, the drive signal input to the vibration generating means 20 has the same frequency as the drive signal input to the vibration generating means 20 in the droplet discharge operation mode, and the vibration amplitude is low. Alternatively, it is preferable that the frequency is different from the drive signal (frequency signal to be resonated (resonated) in the liquid column resonance liquid chamber 18) input to the vibration generating means in the droplet discharge operation mode.
(S12) Next, the control unit controls the operation of the droplet discharge unit 2 in the droplet discharge operation mode. At this time, the drive signal input to the vibration generating unit 20 is a signal having a frequency to be resonated (resonated) in the liquid column resonance liquid chamber 18, whereby the vibration generation unit 20 causes the toner component in the liquid column resonance liquid chamber 18 to be resonated. Operation control is performed such that a vibration is applied to the liquid to form a standing wave by liquid column resonance, and the toner component liquid is continuously discharged as droplets from the discharge hole 19 formed in the antinode of the standing wave. Do. At this time, each part of the toner manufacturing apparatus 1 is also in operation. For example, the liquid supply unit 3 supplies the toner component liquid from the raw material container 13 to the droplet discharge unit 2 according to the discharge amount of the droplets 21. To do.

以上のように、液滴吐出動作の前に、微駆動動作モードにより液滴吐出手段２の吐出孔の目詰まり等が改善され、すべての吐出孔から液滴の吐出が可能な状態とした上で、液滴吐出動作を行うので、安定した効率のよい吐出を維持することができ、狭い粒径分布を有するトナーを得ることが可能となる。   As described above, the clogging of the discharge holes of the droplet discharge means 2 is improved by the fine drive operation mode before the droplet discharge operation, and the droplets can be discharged from all the discharge holes. Thus, since the droplet discharge operation is performed, stable and efficient discharge can be maintained, and a toner having a narrow particle size distribution can be obtained.

（トナー）
本発明のトナーは少なくとも樹脂、着色剤およびワックスを含有し、必要に応じて、帯電調整剤、添加剤およびその他の成分を含有する。 (toner)
The toner of the present invention contains at least a resin, a colorant, and a wax, and optionally contains a charge adjusting agent, an additive, and other components.

本発明で用いる、「トナー成分液」について説明する。トナー成分液は前記トナー成分が溶媒に溶解又は分散させた液体状態であるか、または吐出させる条件下で液体であれば溶媒を含まなくてもよく、トナー成分の一部または全てが溶融した状態で混合され液体状態を呈しているものである。
トナー材料としては、前記のトナー成分液を調整することが出来れば、従来の電子写真用トナーと全く同じ物が使用できる。これを前記のように液滴吐出手段より微小液滴とし、固化粒子捕集手段により固化粒子を捕集して、目的とするトナー粒子を作製することが可能である。 The “toner component liquid” used in the present invention will be described. The toner component liquid is in a liquid state in which the toner component is dissolved or dispersed in a solvent, or may be free from a solvent as long as it is a liquid under the conditions of ejection, and a part or all of the toner component is melted. In a liquid state.
As the toner material, if the toner component liquid can be adjusted, the same material as the conventional electrophotographic toner can be used. As described above, it is possible to make fine droplets from the droplet discharge means, and collect the solidified particles by the solidified particle collecting means to produce the target toner particles.

〔樹脂〕
前記樹脂としては、少なくとも結着樹脂が挙げられる。
前記結着樹脂としては、特に制限はなく、通常使用される樹脂を適宜選択して使用することができるが、例えば、スチレン系単量体、アクリル系単量体、メタクリル系単量体等のビニル重合体、これらの単量体又は２種類以上からなる共重合体、ポリエステル系重合体、ポリオール樹脂、フェノール樹脂、シリコーン樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリアミド樹脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂、キシレン樹脂、テルペン樹脂、クマロンインデン樹脂、ポリカーボネート樹脂、石油系樹脂、などが挙げられる。 〔resin〕
Examples of the resin include at least a binder resin.
The binder resin is not particularly limited, and a commonly used resin can be appropriately selected and used. For example, a styrene monomer, an acrylic monomer, a methacrylic monomer, etc. Vinyl polymers, copolymers of these monomers or two or more types, polyester polymers, polyol resins, phenol resins, silicone resins, polyurethane resins, polyamide resins, furan resins, epoxy resins, xylene resins, terpene resins , Coumarone indene resin, polycarbonate resin, petroleum resin, and the like.

結着樹脂の性状としては溶媒に溶解することが望まく、この特徴を除けば従来公知の性能を持っていることが望ましい。   As the properties of the binder resin, it is desirable that the binder resin be dissolved in a solvent.

〔結着樹脂の分子量分布〕
結着樹脂のＧＰＣ（ゲルパーメンテーションクロマトグラフィ）による分子量分布で、分子量３千〜５万の領域に少なくとも１つのピークが存在するのが、トナーの定着性、耐オフセット性の点で好ましく、また、ＴＨＦ可溶分としては、分子量１０万以下の成分が６０〜１００［％］となるような結着樹脂も好ましく、分子量５千〜２万の領域に少なくとも１つのピークが存在する結着樹脂がより好ましい。 [Molecular weight distribution of binder resin]
The molecular weight distribution of the binder resin by GPC (gel permeation chromatography) preferably has at least one peak in the region of molecular weight of 3,000 to 50,000 from the viewpoint of toner fixing property and offset resistance. As the THF soluble component, a binder resin in which a component having a molecular weight of 100,000 or less is 60 to 100 [%] is also preferable, and the binder resin has at least one peak in a molecular weight region of 5,000 to 20,000. Is more preferable.

〔結着樹脂の酸価〕
結着樹脂の酸価が０．１〜５０［ｍｇＫＯＨ／ｇ］を有する樹脂を６０［質量％］以上有するものが好ましい。本発明において、トナー組成物の結着樹脂成分の酸価は、ＪＩＳ Ｋ−００７０に準じて測定したものである。 [Acid value of binder resin]
What has 60 [mass%] or more of resin whose acid value of binder resin has 0.1-50 [mgKOH / g] is preferable. In the present invention, the acid value of the binder resin component of the toner composition is measured according to JIS K-0070.

本発明で使用できる磁性体としては、従来電子写真トナーに用いられる公知のものを使用することが出来る。例えば、（１）マグネタイト、マグヘマイト、フェライトの如き磁性酸化鉄、及び他の金属酸化物を含む酸化鉄、（２）鉄、コバルト、ニッケル等の金属、又は、これらの金属とアルミニウム、コバルト、銅、鉛、マグネシウム、錫、亜鉛、アンチモン、ベリリウム、ビスマス、カドミウム、カルシウム、マンガン、セレン、チタン、タングステン、バナジウム等の金属との合金。（３）及びこれらの混合物、などが用いられる。前記磁性体は、着色剤としても使用することができる。前記磁性体の使用量としては、結着樹脂１００質量部に対して、磁性体１０〜２００質量部が好ましく、２０〜１５０質量部がより好ましい。これらの磁性体の個数平均粒径としては、０．１〜２［μｍ］が好ましく、０．１〜０．５［μｍ］がより好ましい。前記個数平均径は、透過電子顕微鏡により拡大撮影した写真をデジタイザー等で測定することにより求めることができる。   As the magnetic material that can be used in the present invention, known magnetic materials conventionally used for electrophotographic toners can be used. For example, (1) magnetic iron oxide such as magnetite, maghemite, ferrite, and iron oxide containing other metal oxides, (2) metals such as iron, cobalt, nickel, or these metals and aluminum, cobalt, copper Alloys with metals such as lead, magnesium, tin, zinc, antimony, beryllium, bismuth, cadmium, calcium, manganese, selenium, titanium, tungsten, vanadium. (3) and mixtures thereof are used. The magnetic material can also be used as a colorant. As the usage-amount of the said magnetic body, 10-200 mass parts of magnetic bodies are preferable with respect to 100 mass parts of binder resin, and 20-150 mass parts is more preferable. The number average particle diameter of these magnetic materials is preferably 0.1 to 2 [μm], more preferably 0.1 to 0.5 [μm]. The number average diameter can be obtained by measuring a photograph taken with a transmission electron microscope with a digitizer or the like.

〔着色剤〕
前記着色剤としては、特に制限はなく、通常使用される樹脂を適宜選択して使用することができる。 [Colorant]
The colorant is not particularly limited, and a commonly used resin can be appropriately selected and used.

前記着色剤の含有量としては、トナーに対して１〜１５［質量％］が好ましく、３〜１０［質量％］がより好ましい。   The content of the colorant is preferably 1 to 15 [% by mass] and more preferably 3 to 10 [% by mass] based on the toner.

本発明に係るトナーで用いる着色剤は、樹脂と複合化されたマスターバッチとして用いることもできる。マスターバッチは顔料を予め分散させるためのものであり、顔料の充分な分散が得られていれば用いなくても良い。マスターバッチは一般的に顔料と樹脂とを高せん断をかけることで樹脂中に顔料を硬度に分散させたものである。マスターバッチの製造またはマスターバッチとともに混練されるバインダー樹脂としては、従来公知のものを使用することが出来る。これらは、１種単独で使用してもよいし、２種以上を混合して使用してもよい。   The colorant used in the toner according to the present invention can also be used as a master batch combined with a resin. The master batch is for dispersing the pigment in advance, and may not be used if sufficient dispersion of the pigment is obtained. In general, a master batch is obtained by dispersing a pigment in hardness in a resin by applying high shear to the pigment and the resin. A conventionally well-known thing can be used as binder resin knead | mixed with manufacture of a masterbatch or a masterbatch. These may be used individually by 1 type, and 2 or more types may be mixed and used for them.

前記マスターバッチの使用量としては、結着樹脂１００質量部に対して、０．１〜２０質量部が好ましい。   As the usage-amount of the said masterbatch, 0.1-20 mass parts is preferable with respect to 100 mass parts of binder resin.

マスターバッチ製造時に顔料の分散性を高めるために分散剤を用いてもよい。顔料分散性の点で、結着樹脂との相溶性が高いことが好ましく、従来公知のものを用いることができ、具体的な市販品としては、「アジスパーＰＢ８２１」、「アジスパーＰＢ８２２」（味の素ファインテクノ社製）、「Ｄｉｓｐｅｒｂｙｋ−２００１」（ビックケミー社製）、「ＥＦＫＡ−４０１０」（ＥＦＫＡ社製）、などが挙げられる。   A dispersant may be used to increase the dispersibility of the pigment during the production of the masterbatch. From the viewpoint of pigment dispersibility, it is preferable that the compatibility with the binder resin is high, and conventionally known ones can be used. Specific examples of commercially available products include “Ajisper PB821”, “Azisper PB822” (Ajinomoto Fine). Techno), “Disperbyk-2001” (by Big Chemie), “EFKA-4010” (by EFKA), and the like.

前記分散剤は、トナー中に、着色剤に対して０．１〜１０［質量％］の割合で配合することが好ましい。配合割合が０．１［質量％］未満であると、顔料分散性が不十分となることがあり、１０［質量％］より多いと、高湿下での帯電性が低下することがある。   The dispersant is preferably blended in the toner at a ratio of 0.1 to 10 [mass%] with respect to the colorant. When the blending ratio is less than 0.1 [% by mass], the pigment dispersibility may be insufficient, and when more than 10 [% by mass], the chargeability under high humidity may be deteriorated.

前記分散剤の添加量は、着色剤１００質量部に対して１〜２００質量部であることが好ましく、５〜８０質量部であることがより好ましい。１質量部未満であると分散能が低くなることがあり、２００質量部を超えると帯電性が低下することがある。   The addition amount of the dispersant is preferably 1 to 200 parts by mass, more preferably 5 to 80 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the colorant. If it is less than 1 part by mass, the dispersibility may be lowered, and if it exceeds 200 parts by mass, the chargeability may be lowered.

〔ワックス〕
本発明で用いるトナー成分液は、結着樹脂、着色剤とともにワックスを含有する。
ワックスとしては、特に制限はなく、通常使用されるものを適宜選択して使用することができ、例えば、低分子量ポリエチレン、低分子量ポリプロピレン、ポリオレフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、パラフィンワックス、サゾールワックス等の脂肪族炭化水素系ワックス、酸化ポリエチレンワックス等の脂肪族炭化水素系ワックスの酸化物又はそれらのブロック共重合体、キャンデリラワックス、カルナバワックス、木ろう、ホホバろう等の植物系ワックス、みつろう、ラノリン、鯨ろう等の動物系ワックス、オゾケライト、セレシン、ペテロラタム等の鉱物系ワックス、モンタン酸エステルワックス、カスターワックスの等の脂肪酸エステルを主成分とするワックス類。脱酸カルナバワックスの等の脂肪酸エステルを一部又は全部を脱酸化したもの、などが挙げられる。 〔wax〕
The toner component liquid used in the present invention contains a wax together with a binder resin and a colorant.
The wax is not particularly limited and can be appropriately selected from commonly used ones such as low molecular weight polyethylene, low molecular weight polypropylene, polyolefin wax, microcrystalline wax, paraffin wax, and sazol wax. Oxides of aliphatic hydrocarbon waxes such as aliphatic hydrocarbon waxes, polyethylene oxide waxes or block copolymers thereof, plant waxes such as candelilla wax, carnauba wax, wood wax, jojoba wax, beeswax, lanolin Waxes mainly composed of fatty acid esters such as animal waxes such as whale wax, mineral waxes such as ozokerite, ceresin, and petrolatum, and montanic acid ester waxes and castor waxes. Deoxidized carnauba wax and other fatty acid esters that have been partially or wholly deoxidized are included.

前記ワックスの融点としては、定着性と耐オフセット性のバランスを取るために、７０〜１４０［℃］であることが好ましく、７０〜１２０［℃］であることがより好ましい。７０［℃］未満では耐ブロッキング性が低下することがあり、１４０［℃］を超えると耐オフセット効果が発現しにくくなることがある。   The melting point of the wax is preferably 70 to 140 [° C.] and more preferably 70 to 120 [° C.] in order to balance the fixability and the offset resistance. If it is less than 70 [° C.], the blocking resistance may be lowered, and if it exceeds 140 [° C.], the offset resistance effect may be difficult to be exhibited.

前記ワックスの総含有量としては、結着樹脂１００質量部に対し、０．２〜２０質量部が好ましく、０．５〜１０質量部がより好ましい。   The total content of the wax is preferably 0.2 to 20 parts by mass and more preferably 0.5 to 10 parts by mass with respect to 100 parts by mass of the binder resin.

本発明では、ＤＳＣ（ディファレンシャルスキャニングカロリメトリー）において測定されるワックスの吸熱ピークの最大ピークのピークトップの温度をもってワックスの融点とする。   In the present invention, the temperature of the peak top of the endothermic peak of the wax measured by DSC (Differential Scanning Calorimetry) is defined as the melting point of the wax.

前記ワックス又はトナーのＤＳＣ測定機器としては、高精度の内熱式入力補償型の示差走査熱量計で測定することが好ましい。測定方法としては、ＡＳＴＭ Ｄ３４１８−８２に準じて行う。本発明に用いられるＤＳＣ曲線は、１回昇温、降温させ前履歴を取った後、温度速度１０［℃／ｍｉｎ］で、昇温させた時に測定されるものを用いる。   The wax or toner DSC measuring device is preferably measured with a high-precision internal heat input compensation type differential scanning calorimeter. As a measuring method, it carries out according to ASTM D3418-82. The DSC curve used in the present invention is one that is measured when the temperature is raised at a temperature rate of 10 [° C./min] after raising and lowering the temperature once and taking a previous history.

〔添加剤〕
本発明に係るトナーには、他の添加剤として、静電潜像担持体・キャリアの保護、クリーニング性の向上、熱特性・電気特性・物理特性の調整、抵抗調整、軟化点調整、定着率向上等を目的として、各種金属石けん、フッ素系界面活性剤、フタル酸ジオクチルや、導電性付与剤として酸化スズ、酸化亜鉛、カーボンブラック、酸化アンチモン等や、酸化チタン、酸化アルミニウム、アルミナ等の無機微粉体などを必要に応じて添加することができる。これらの無機微粉体は、必要に応じて疎水化してもよい。また、ポリテトラフルオロエチレン、ステアリン酸亜鉛、ポリフッ化ビニリデン等の滑剤、酸化セシウム、炭化ケイ素、チタン酸ストロンチウム等の研磨剤、ケーキング防止剤、更に、トナー粒子と逆極性の白色微粒子及び黒色微粒子とを、現像性向上剤として少量用いることもできる。 〔Additive〕
In the toner according to the present invention, as other additives, protection of the electrostatic latent image carrier / carrier, improvement of cleaning properties, adjustment of thermal characteristics / electrical characteristics / physical characteristics, resistance adjustment, softening point adjustment, fixing rate For the purpose of improvement, various metal soaps, fluorosurfactants, dioctyl phthalate, tin oxide, zinc oxide, carbon black, antimony oxide, etc. as conductivity imparting agents, and inorganic such as titanium oxide, aluminum oxide, alumina A fine powder or the like can be added as necessary. These inorganic fine powders may be hydrophobized as necessary. In addition, lubricants such as polytetrafluoroethylene, zinc stearate, polyvinylidene fluoride, abrasives such as cesium oxide, silicon carbide, strontium titanate, anti-caking agents, white particles and black particles having opposite polarity to the toner particles, Can also be used in small amounts as a developability improver.

これらの添加剤は、帯電量コントロール等の目的でその表面をシリコーンワニス、各種変性シリコーンワニス、シリコーンオイル、各種変性シリコーンオイル、シランカップリング剤、官能基を有するシランカップリング剤、その他の有機ケイ素化合物等の処理剤、又は種々の処理剤で処理することも好ましい。   These additives have a silicone varnish, various modified silicone varnishes, silicone oil, various modified silicone oils, silane coupling agents, silane coupling agents having functional groups, and other organosilicons for the purpose of charge control and the like. It is also preferable to treat with a treating agent such as a compound or various treating agents.

前記添加剤としては、無機微粒子を好ましく用いることができる。前記無機微粒子としては、例えば、シリカ、アルミナ、酸化チタン、等公知のものを使用できる。   As the additive, inorganic fine particles can be preferably used. As said inorganic fine particle, well-known things, such as a silica, an alumina, a titanium oxide, can be used, for example.

この他、高分子系微粒子たとえばソープフリー乳化重合や懸濁重合、分散重合によって得られるポリスチレン、メタクリル酸エステルやアクリル酸エステル共重合体やシリコーン、ベンゾグアナミン、ナイロンなどの重縮合系、熱硬化性樹脂による重合体粒子が挙げられる。   In addition, polymer fine particles such as polystyrene obtained by soap-free emulsion polymerization, suspension polymerization and dispersion polymerization, methacrylic acid ester and acrylic acid ester copolymer, polycondensation system such as silicone, benzoguanamine and nylon, thermosetting resin And polymer particles.

このような外添剤は、表面処理剤により、疎水性を上げ、高湿度下においても外添剤自身の劣化を防止することができる。前記表面処理剤としては、例えば、シランカップリング剤、シリル化剤、フッ化アルキル基を有するシランカップリング剤、有機チタネート系カップリング剤、アルミニウム系のカップリング剤、シリコーンオイル、変性シリコーンオイル、などが好適に挙げられる。   Such an external additive can be made hydrophobic by the surface treatment agent and prevent deterioration of the external additive itself even under high humidity. Examples of the surface treatment agent include a silane coupling agent, a silylating agent, a silane coupling agent having a fluorinated alkyl group, an organic titanate coupling agent, an aluminum coupling agent, silicone oil, a modified silicone oil, Etc. are preferable.

前記外添剤の一次粒子径としては、５［ｎｍ］〜２［μｍ］であることが好ましく、５［ｎｍ］〜５００［ｎｍ］であることがより好ましい。また、ＢＥＴ法による比表面積としては、２０〜５００［ｍ２／ｇ］であることが好ましい。この無機微粒子の使用割合としては、トナーの０．０１〜５［質量％］であることが好ましく、０．０１〜２．０［質量％］であることがより好ましい。 The primary particle diameter of the external additive is preferably 5 [nm] to 2 [μm], and more preferably 5 [nm] to 500 [nm]. Moreover, as a specific surface area by BET method, it is preferable that it is 20-500 [m < 2 > / g]. The use ratio of the inorganic fine particles is preferably 0.01 to 5 [% by mass] of the toner, and more preferably 0.01 to 2.0 [% by mass].

静電潜像担持体や一次転写媒体に残存する転写後の現像剤を除去するためのクリーニング性向上剤としては、例えば、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸等の脂肪酸金属塩、ポリメチルメタクリレート微粒子、ポリスチレン微粒子等のソープフリー乳化重合によって製造されたポリマー微粒子、などを挙げることかできる。ポリマー微粒子は比較的粒度分布が狭く、体積平均粒径が０．０１から１［μｍ］のものが好ましい。   Examples of the cleaning property improver for removing the developer after transfer remaining on the electrostatic latent image carrier or the primary transfer medium include fatty acid metal salts such as zinc stearate, calcium stearate, stearic acid, and polymethyl methacrylate. There may be mentioned polymer fine particles produced by soap-free emulsion polymerization such as fine particles and polystyrene fine particles. The polymer fine particles preferably have a relatively narrow particle size distribution and a volume average particle size of 0.01 to 1 [μm].

次に、この実施形態における具体的な実施例について説明する。なお、本発明は、下記実施例に何ら限定されるものではない。   Next, specific examples in this embodiment will be described. In addition, this invention is not limited to the following Example at all.

まず、本実施例で用いたトナー成分液（溶解乃至分散液）の処方を示す。
−着色剤分散液の調製−
先ず、着色剤としての、カーボンブラックの分散液を調製した。
カーボンブラック（ＲｅｇａＬ４００；Ｃａｂｏｔ社製）１７質量部、顔料分散剤３質量部を、酢酸エチル８０質量部に、攪拌羽を有するミキサーを使用し、一次分散させた。該顔料分散剤としては、アジスパーＰＢ８２１（味の素ファインテクノ社製）を使用した。得られた一次分散液を、ビーズミル（アシザワファインテック社製ＬＭＺ型、ジルコニアビーズ径０．３ｍｍ）を用いて強力なせん断力により細かく分散し、５μｍ以上の凝集体を完全に除去した二次分散液を調製した。 First, the formulation of the toner component liquid (dissolved or dispersed) used in this example is shown.
-Preparation of colorant dispersion-
First, a carbon black dispersion as a colorant was prepared.
17 parts by mass of carbon black (Rega L400; manufactured by Cabot) and 3 parts by mass of a pigment dispersant were primarily dispersed in 80 parts by mass of ethyl acetate using a mixer having stirring blades. As the pigment dispersant, Ajisper PB821 (manufactured by Ajinomoto Fine Techno Co., Ltd.) was used. The obtained primary dispersion is finely dispersed by a strong shearing force using a bead mill (LMZ type manufactured by Ashizawa Finetech Co., Ltd., zirconia bead diameter 0.3 mm), and the secondary dispersion in which aggregates of 5 μm or more are completely removed. A liquid was prepared.

−ワックス分散液の調整−
次にワックス分散液を調整した。
カルナバワックス１８質量部、ワックス分散剤２質量部を、酢酸エチル８０質量部に、攪拌羽を有するミキサーを使用し、一次分散させた。この一次分散液を攪拌しながら８０℃まで昇温しカルナバワックスを溶解した後、室温まで液温を下げ最大径が３μｍ以下となるようワックス粒子を析出させた。ワックス分散剤としては、ポリエチレンワックスにスチレン−アクリル酸ブチル共重合体をグラフト化したものを使用した。得られた分散液を、更にビーズミル（アシザワファインテック社製ＬＭＺ型、ジルコニアビーズ径０．３ｍｍ）を用いて強力なせん断力により細かく分散し、最大径が１μｍ以下なるよう調整した。 -Preparation of wax dispersion-
Next, a wax dispersion was prepared.
18 parts by mass of carnauba wax and 2 parts by mass of a wax dispersant were primarily dispersed in 80 parts by mass of ethyl acetate using a mixer having stirring blades. The primary dispersion was heated to 80 ° C. with stirring to dissolve the carnauba wax, and then the liquid temperature was lowered to room temperature to precipitate wax particles so that the maximum diameter was 3 μm or less. As the wax dispersant, a polyethylene wax grafted with a styrene-butyl acrylate copolymer was used. The obtained dispersion was further finely dispersed by a strong shearing force using a bead mill (LMZ type manufactured by Ashizawa Finetech Co., Ltd., zirconia bead diameter 0.3 mm), and the maximum diameter was adjusted to 1 μm or less.

−溶解乃至分散液の調製−
次に、結着樹脂としての樹脂、前記着色剤分散液及び前記ワックス分散液を添加した下記組成からなるトナー成分液を調製した。
結着樹脂としてのポリエステル樹脂１００質量部、前記着色剤分散液３０質量部、ワックス分散液３０質量部を、酢酸エチル８４０質量部を、攪拌羽を有するミキサーを使用して１０分間攪拌を行い、均一に分散させた。溶媒希釈によるショックで顔料やワックス粒子が凝集することはなかった。 -Preparation of dissolution or dispersion-
Next, a toner component liquid having the following composition to which a resin as a binder resin, the colorant dispersion, and the wax dispersion were added was prepared.
100 parts by weight of a polyester resin as a binder resin, 30 parts by weight of the colorant dispersion, 30 parts by weight of the wax dispersion, 840 parts by weight of ethyl acetate, and stirring for 10 minutes using a mixer having stirring blades, Evenly dispersed. Pigments and wax particles did not aggregate due to shock due to solvent dilution.

−トナー製造装置−
図８に示される構成のトナー製造装置１を用い、液柱共鳴液滴吐出手段によるトナーの製造を行った。
各構成物のサイズ・条件を以下に記載する。
まず、液滴吐出手段２としては、前述の液柱共鳴液滴吐出手段１１（図１）を用いた。
ここでは、液柱共鳴液室１８の長手方向の両端間の長さＬが１．８５［ｍｍ］、Ｎ＝２の共鳴モードであって、第一から第四の吐出孔１９がＮ＝２モード圧力定在波の腹の位置に吐出孔を配置したものを用いた。吐出孔１９は開口径が１０．０［μｍ］であり、断面形状は図４の（ａ）のようなラウンド形状である。また、駆動信号発生源はＮＦ社ファンクションジェネレーターＷＦ１９７３を用い、ポリエチレン被覆のリード線で振動発生手段２０に接続した。また、振動発生手段２０は、チタン酸ジルコン酸鉛（ＰＺＴ）の圧電薄膜の積層体とした。
本実施例では、液滴吐出ヘッドには前記の第一から第四の吐出孔１９を有する液柱共鳴液室１８が３８４個配置されており、吐出孔１９の合計が１５３６個のものを用いた。 -Toner production equipment-
Using the toner manufacturing apparatus 1 having the configuration shown in FIG. 8, toner was manufactured by a liquid column resonance droplet discharge means.
The size and conditions of each component are described below.
First, as the droplet discharge means 2, the above-described liquid column resonance droplet discharge means 11 (FIG. 1) was used.
Here, the length L between both ends in the longitudinal direction of the liquid column resonance liquid chamber 18 is 1.85 [mm] and N = 2, and the first to fourth discharge holes 19 are N = 2. The one in which the discharge hole is arranged at the antinode of the mode pressure standing wave was used. The discharge hole 19 has an opening diameter of 10.0 [μm], and the cross-sectional shape is a round shape as shown in FIG. Further, a function generator WF 1973 manufactured by NF was used as a drive signal generation source, and connected to the vibration generating means 20 with a polyethylene-coated lead wire. Moreover, the vibration generating means 20 was a laminate of lead zirconate titanate (PZT) piezoelectric thin films.
In this embodiment, 384 liquid column resonance liquid chambers 18 having the first to fourth discharge holes 19 are arranged in the droplet discharge head, and a total of 1536 discharge holes 19 are used. It was.

トナーの乾燥捕集部のチャンバ６１は、内径φ４００［ｍｍ］、高さ２０００［ｍｍ］の円筒形で垂直に固定されており、上端部と下端部は絞られている。搬送気流導入口の径はφ５０ｍｍ、搬送気流出口の径はφ５０ｍｍである。液滴吐出手段２はチャンバ６１内上端より３００ｍｍの高さでチャンバ６１の中央に配置されている。搬送気流１０１は１０．０ｍ／ｓ、４０℃の窒素とした。   The chamber 61 of the toner collecting portion is vertically fixed with a cylindrical shape having an inner diameter of 400 [mm] and a height of 2000 [mm], and the upper end and the lower end are narrowed. The diameter of the carrier airflow inlet is φ50 mm, and the diameter of the carrier airflow outlet is φ50 mm. The droplet discharge means 2 is disposed at the center of the chamber 61 at a height of 300 mm from the upper end in the chamber 61. The carrier airflow 101 was 10.0 m / s and nitrogen at 40 ° C.

（実施例１）
前述のトナー製造装置１を用いて、つぎの手順で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。
（Ｓ２１） 液柱共鳴液室１８内にトナー成分液を供給し、液滴吐出動作開始前（吐出停止中）に、振動発生手段２０に、電圧２Ｖ、周波数３３０ｋＨｚの正弦波の駆動信号を入力して、吐出孔１９におけるトナー成分液の液表面を３０秒間継続して振動させた（微駆動動作制御）。
（Ｓ２２） 振動発生手段２０に、電圧７Ｖ、周波数３３０ｋＨｚの正弦波の駆動信号（吐出信号）を入力して、吐出孔１９からトナー成分液を液滴２１として１０分間連続して吐出させた（液滴吐出動作制御）。このとき、吐出された液滴２１をチャンバ６１内で固化させ、固化粒子捕集手段６２でトナーとして捕集した。 Example 1
Using the toner manufacturing apparatus 1 described above, the toner was manufactured by controlling the droplet discharge means 2 in the following procedure.
(S21) The toner component liquid is supplied into the liquid column resonance liquid chamber 18 and a sine wave drive signal having a voltage of 2 V and a frequency of 330 kHz is input to the vibration generating means 20 before the start of the droplet discharge operation (when the discharge is stopped). Then, the liquid surface of the toner component liquid in the discharge hole 19 was vibrated continuously for 30 seconds (fine drive operation control).
(S22) A sine wave drive signal (discharge signal) having a voltage of 7 V and a frequency of 330 kHz is input to the vibration generating means 20, and the toner component liquid is continuously discharged as droplets 21 from the discharge holes 19 for 10 minutes ( Droplet discharge control). At this time, the discharged droplets 21 were solidified in the chamber 61 and collected as toner by the solidified particle collecting means 62.

（実施例２）
実施例１において、ステップＳ２２（液滴吐出動作制御）の吐出時間を３０分とし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 2)
In Example 1, the toner was manufactured by controlling the droplet discharge means 2 under the same conditions as in Example 1 except that the discharge time in Step S22 (Droplet discharge operation control) was 30 minutes.

（実施例３）
実施例１において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を０．５Ｖとし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 3)
In Example 1, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 0.5 V, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 1 to produce toner.

（実施例４）
実施例２において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を０．５Ｖとし、それ以外は実施例２と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 Example 4
In Example 2, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 0.5 V, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 2 to produce toner.

（実施例５）
実施例１において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を１Ｖとし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 5)
In Example 1, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 1 V, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 1 to produce toner.

（実施例６）
実施例２において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を１Ｖとし、それ以外は実施例２と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 6)
In Example 2, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 1 V, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 2 to produce toner.

（実施例７）
実施例１において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を３Ｖとし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 7)
In Example 1, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 3 V, and the other components were controlled under the same conditions as in Example 1 to manufacture toner.

（実施例８）
実施例２において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の電圧を３Ｖとし、それ以外は実施例２と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 8)
In Example 2, the voltage of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 3 V, and the other components were controlled under the same conditions as in Example 2 to manufacture toner.

（実施例９）
実施例１において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の周波数を３２０ｋＨｚとし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 Example 9
In Example 1, the frequency of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 320 kHz, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 1 to produce toner.

（実施例１０）
実施例２において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の周波数を３２０ｋＨｚとし、それ以外は実施例２と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 10)
In Example 2, the frequency of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 320 kHz, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 2 to produce toner.

（実施例１１）
実施例１において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の周波数を３４０ｋＨｚとし、それ以外は実施例１と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 11)
In Example 1, the frequency of the drive signal in Step S21 (fine drive operation control) was set to 340 kHz, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 1 to produce toner.

（実施例１２）
実施例２において、ステップＳ２１（微駆動動作制御）の駆動信号の周波数を３４０ｋＨｚとし、それ以外は実施例２と同じ条件で液滴吐出手段２の制御を行い、トナーを製造した。 (Example 12)
In Example 2, the frequency of the drive signal in step S21 (fine drive operation control) was set to 340 kHz, and other than that, the droplet discharge means 2 was controlled under the same conditions as in Example 2 to produce toner.

（比較例１）
実施例１において、ステップＳ２１の微駆動動作制御を行わずに、それ以外は実施例１と同じ条件でステップＳ２２の液滴吐出動作の制御を行い、トナーを製造した。 (Comparative Example 1)
In Example 1, the fine drive operation control in Step S21 was not performed, and the droplet ejection operation in Step S22 was controlled under the same conditions as in Example 1 except that the toner was manufactured.

（比較例２）
実施例２において、ステップＳ２１の微駆動動作制御を行わずに、それ以外は実施例２と同じ条件でステップＳ２２の液滴吐出動作の制御を行い、トナーを製造した。 (Comparative Example 2)
In Example 2, the fine drive operation control in Step S21 was not performed, and the droplet ejection operation in Step S22 was controlled under the same conditions as in Example 2 except that the toner was manufactured.

（評価方法）
実施例１〜１２、比較例１，２において、液滴吐出動作中の吐出レベルの評価と得られたトナーの粒径の評価を以下のように行った。 (Evaluation method)
In Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 and 2, the evaluation of the discharge level during the droplet discharge operation and the evaluation of the particle size of the obtained toner were performed as follows.

−吐出レベル評価−
吐出レベル評価は、吐出信号を入力した全吐出孔に対して正常に吐出する吐出孔の割合で評価した。詳しくは、吐出開始時または吐出終了直前（吐出終了時）にカメラで撮影した吐出孔の拡大画像から正常な吐出か判断し、正常に吐出している吐出孔の数を直接数えてその割合を計算した。その評価は、良い方から９５％以上を◎、８５％以上、９５％未満を○、７５％以上、８５％未満を△、７５％未満を×とした（表１）。 −Discharge level evaluation−
The discharge level evaluation was performed based on the ratio of the discharge holes that normally discharge with respect to all the discharge holes that received the discharge signal. Specifically, it is determined whether the discharge is normal from the enlarged image of the discharge holes taken with the camera at the start of discharge or immediately before the end of discharge (at the end of discharge), and the number of discharge holes that are normally discharged is directly counted and the ratio is calculated. Calculated. In the evaluation, 95% or more was evaluated as ◎, 85% or more, less than 95% as ◯, 75% or more, less than 85% as Δ, and less than 75% as x (Table 1).

−粒径評価−
粒径評価として、フロー式粒子像解析装置で下記に示す測定条件にてトナーの粒径を測定してトナーの平均粒度分布を求めた。
フロー式粒子像分析装置（Ｆｌｏｗ Ｐａｒｔｉｃｌｅ Ｉｍａｇｅ Ａｎａｌｙｚｅｒ）を使用した測定方法に関して以下に説明する。トナー、トナー粒子及び外添剤のフロー式粒子像分析装置による測定は、例えば、東亜医用電子社（株）製フロー式粒子像分析装置ＦＰＩＡ−３０００を用いて測定することができる。
測定は、フィルターを通して微細なごみを取り除き、その結果として１０−３ｃｍ３の水中に測定範囲（例えば、円相当径０．６０μｍ以上１５９．２１μｍ未満）の粒子数が２０個以下の水１０ｍｌ中にノニオン系界面活性剤（好ましくは和光純薬社製コンタミノンＮ）を数滴加え、更に、測定試料を５ｍｇ加え、超音波分散器ＳＴＭ社製ＵＨ−５０で２０ｋＨｚ，５０Ｗ／１０ｃｍ３の条件で１分間分散処理を行い、さらに、合計５分間の分散処理を行い測定試料の粒子濃度が４０００〜８０００個／−３ｃｍ３（測定円相当径範囲の粒子を対象として）の試料分散液を用いて、０．６０μｍ以上１５９．２１μｍ未満の円相当径を有する粒子の粒度分布(重量平均粒径Dv、個数平均粒径Dn)を測定する。
試料分散液は、フラットで偏平な透明フローセル（厚み約２００μｍ）の流路（流れ方向に沿って広がっている）を通過させる。フローセルの厚みに対して交差して通過する光路を形成するために、ストロボとＣＣＤカメラが、フローセルに対して、相互に反対側に位置するように装着される。試料分散液が流れている間に、ストロボ光がフローセルを流れている粒子の画像を得るために１／３０秒間隔で照射され、その結果、それぞれの粒子は、フローセルに平行な一定範囲を有する２次元画像として撮影される。それぞれの粒子の２次元画像の面積から、同一の面積を有する円の直径を円相当径として算出する。
フロー式粒子像分析装置では、約１分間で、１２００個以上の粒子の円相当径を測定することができ、円相当径分布に基づく数及び規定された円相当径を有する粒子の割合（個数％）を測定できる。結果（頻度％及び累積％）は、０．０６〜４００μｍの範囲を２２６チャンネル（１オクターブに対し３０チャンネルに分割）に分割して得ることができる。実際の測定では、円相当径が０．６０μｍ以上１５９．２１μｍ未満の範囲で粒子の測定を行う。 -Particle size evaluation-
For particle size evaluation, the particle size of the toner was measured with a flow type particle image analyzer under the following measurement conditions to determine the average particle size distribution of the toner.
A measurement method using a flow particle image analyzer (Flow Particle Image Analyzer) will be described below. The measurement of toner, toner particles and external additives using a flow type particle image analyzer can be performed using, for example, a flow type particle image analyzer FPIA-3000 manufactured by Toa Medical Electronics Co., Ltd.
The measurement is performed by removing fine dust through a filter, and as a result, in 10-3 water of 10 −3 cm 3 of water having a measurement range (for example, an equivalent circle diameter of 0.60 μm or more and less than 159.21 μm) of 20 particles or less. Add a few drops of a nonionic surfactant (preferably Contaminone N manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.), add 5 mg of a measurement sample, and under conditions of 20 kHz and 50 W / 10 cm 3 with an ultrasonic dispersing device STM UH-50. Dispersion treatment is performed for 1 minute, and further, dispersion treatment is performed for a total of 5 minutes, and a sample dispersion liquid in which the particle concentration of the measurement sample is 4000 to 8000 particles / −3 cm 3 (for particles in the diameter range corresponding to the measurement circle) Then, the particle size distribution (weight average particle diameter Dv, number average particle diameter Dn) of particles having an equivalent circle diameter of 0.60 μm or more and less than 159.21 μm is measured.
The sample dispersion liquid is passed through a flow path (expanded along the flow direction) of a flat and flat transparent flow cell (thickness: about 200 μm). In order to form an optical path that passes across the thickness of the flow cell, the strobe and the CCD camera are mounted on the flow cell so as to be opposite to each other. While the sample dispersion is flowing, strobe light is irradiated at 1/30 second intervals to obtain an image of the particles flowing through the flow cell, so that each particle has a certain range parallel to the flow cell. Photographed as a two-dimensional image. From the area of the two-dimensional image of each particle, the diameter of a circle having the same area is calculated as the equivalent circle diameter.
In the flow type particle image analyzer, the equivalent circle diameter of 1200 or more particles can be measured in about 1 minute, and the number based on the equivalent circle diameter distribution and the ratio of particles having the prescribed equivalent circle diameter (number) %) Can be measured. The results (frequency% and cumulative%) can be obtained by dividing the range of 0.06 to 400 μm into 226 channels (divided into 30 channels per octave). In actual measurement, particles are measured in the range where the equivalent circle diameter is 0.60 μm or more and less than 159.21 μm.

また、粒度分布としては体積平均粒径（Ｄｖ）と個数平均粒径（Ｄｎ）の比で比較することができ、Ｄｖ／Ｄｎで示すことができる。Ｄｖ／Ｄｎ値は最も小さいもので１．０であり、これはすべての粒径が同一であることを示している。Ｄｖ／Ｄｎが大きいほど粒径分布が広いことを示す。一般的な粉砕トナーはＤｖ／Ｄｎ＝１．１５〜１．２５程度である。また重合トナーはＤｖ／Ｄｎ＝１．１０〜１．１５程度である。
粒径評価の評価基準を表１に示す。 The particle size distribution can be compared by the ratio of the volume average particle diameter (Dv) and the number average particle diameter (Dn), and can be expressed by Dv / Dn. The smallest Dv / Dn value is 1.0, which indicates that all the particle sizes are the same. A larger Dv / Dn indicates a wider particle size distribution. A general pulverized toner has Dv / Dn = 1.15 to 1.25. The polymerized toner has a Dv / Dn of about 1.10 to 1.15.
Table 1 shows the evaluation criteria for particle size evaluation.

また、表２に、本実施例１〜１２、比較例１，２の微駆動動作条件、液滴吐出動作条件及び吐出レベル評価、粒径評価の結果を示す。
本発明の微駆動工程（微駆動動作モード）を行う微粒子製造方法によれば、液滴吐出状態が改善され、狭い粒径分布を有するトナーを得ることが可能となる。 Table 2 shows the results of fine drive operation conditions, droplet discharge operation conditions, discharge level evaluation, and particle size evaluation in Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 and 2.
According to the fine particle manufacturing method that performs the fine driving step (fine driving operation mode) of the present invention, it is possible to improve the droplet discharge state and obtain toner having a narrow particle size distribution.

１ トナー製造装置
２ 液滴吐出手段
３ 液体供給手段
９ 弾性板
１０ 液柱共鳴液滴形成ユニット
１１ 液柱共鳴液滴吐出手段
１２ 気流通路
１３ 原料収容容器
１４ トナー成分液
１５ 液循環ポンプ
１６ 液供給管
１７ 液共通供給路
１８ 液柱共鳴液室
１９ 吐出孔
２０ 振動発生手段
２１ 液滴
２２ 液戻り管
４１ 薄膜
４４ ノズル角度
６０ 乾燥捕集ユニット
６１ チャンバ
６２ 固化粒子捕集手段（トナー捕集手段）
６３ トナー貯留部
６４ 搬送気流導入口
６５ 搬送気流排出口
１０１ 搬送気流
Ｐ１ 液圧力計
Ｐ２ チャンバ内圧力計 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Toner manufacturing apparatus 2 Droplet discharge means 3 Liquid supply means 9 Elastic board 10 Liquid column resonance droplet formation unit 11 Liquid column resonance droplet discharge means 12 Airflow path 13 Raw material storage container 14 Toner component liquid 15 Liquid circulation pump 16 Liquid supply Pipe 17 Liquid common supply path 18 Liquid column resonance liquid chamber 19 Discharge hole 20 Vibration generating means 21 Liquid droplet 22 Liquid return pipe 41 Thin film 44 Nozzle angle 60 Drying collecting unit 61 Chamber 62 Solid particle collecting means (toner collecting means)
63 Toner reservoir 64 Transport airflow inlet 65 Transport airflow outlet 101 Transport airflow P1 Liquid pressure gauge P2 In-chamber pressure gauge

特許第３７８６０３４号公報Japanese Patent No. 3786034 特許第３７８６０３５号公報Japanese Patent No. 3786035 特開昭５７−２０１２４８号公報JP-A-57-201248 特開２００６−２９３３２０号公報JP 2006-293320 A

Claims (8)

液柱共鳴液室内に導入された、液滴が固化すると微粒子となる微粒子成分含有液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、前記液柱共鳴液室において前記定在波の腹となる領域に配置された前記吐出孔から前記微粒子成分含有液を連続的に吐出して液滴を形成する液滴吐出工程と、前記液滴吐出工程の前に、前記吐出孔における前記微粒子成分含有液の液表面を振動させる微駆動工程と、を有することを特徴とする微粒子製造方法。   When the liquid droplets solidified introduced into the liquid column resonance liquid chamber are vibrated, the liquid containing the fine particle component is vibrated to form a standing wave by liquid column resonance, and the standing wave is generated in the liquid column resonance liquid chamber. A droplet discharge step of continuously discharging the liquid containing the fine particle component from the discharge hole arranged in the region that becomes the antinode of the droplet to form a droplet, and before the droplet discharge step, the droplet in the discharge hole A fine driving step of vibrating a liquid surface of the fine particle component-containing liquid. 前記微駆動工程における前記吐出孔の液表面の振動は、前記液滴吐出工程における前記振動と同じ周波数あって、振動振幅を低くしたものであることを特徴とする請求項１に記載の微粒子製造方法。   2. The fine particle production according to claim 1, wherein the vibration of the liquid surface of the discharge hole in the fine driving step has the same frequency as the vibration in the droplet discharge step and has a reduced vibration amplitude. Method. 前記微駆動工程における前記吐出孔の液表面の振動の周波数は、前記液滴吐出工程における前記振動の周波数と異なることを特徴とする請求項１に記載の微粒子製造方法。   The fine particle manufacturing method according to claim 1, wherein the frequency of vibration of the liquid surface of the discharge hole in the fine driving step is different from the frequency of vibration in the droplet discharge step. 液滴が固化すると微粒子となる微粒子成分含有液が導入される液柱共鳴液室及び該液柱共鳴液室内の微粒子成分含有液に振動を付与する振動発生手段を有する液滴吐出手段を備える微粒子製造装置であって、
前記液滴吐出手段は、前記振動発生手段により前記液柱共鳴液室内の微粒子成分含有液に振動を付与して液柱共鳴による定在波を形成し、前記液柱共鳴液室において該定在波の腹となる領域に形成された前記吐出孔から前記微粒子成分含有液を液滴として連続的に吐出する液滴吐出動作モードと、前記液滴吐出動作の前に、前記振動発生手段により前記吐出孔における前記微粒子成分含有液の液表面を振動させる微駆動動作モードを有することを特徴とする微粒子製造装置。 Fine particles provided with a liquid column resonance liquid chamber into which a liquid containing a fine particle component, which becomes fine particles when the droplet is solidified, and a droplet discharge means having vibration generation means for imparting vibration to the fine particle component containing liquid in the liquid column resonance liquid chamber Manufacturing equipment,
The droplet discharge means imparts vibration to the liquid containing the fine particle component in the liquid column resonance liquid chamber by the vibration generating means to form a standing wave by liquid column resonance, and the standing liquid is present in the liquid column resonance liquid chamber. A droplet discharge operation mode in which the fine particle component-containing liquid is continuously discharged as droplets from the discharge hole formed in a region where the wave becomes an antinode, and before the droplet discharge operation, the vibration generating means A fine particle manufacturing apparatus having a fine drive operation mode for vibrating a liquid surface of the fine particle component-containing liquid in a discharge hole. 前記微駆動動作モードにおいて前記振動発生手段に入力される駆動信号は、前記液滴吐出動作モードにおいて該振動発生手段に入力される駆動信号と同じ周波数であって、振動振幅を低くしたものであることを特徴とする請求項４に記載の微粒子製造装置。   The drive signal input to the vibration generating means in the fine drive operation mode has the same frequency as the drive signal input to the vibration generation means in the droplet discharge operation mode and has a reduced vibration amplitude. The fine particle manufacturing apparatus according to claim 4. 前記微駆動動作モードにおいて前記振動発生手段に入力される駆動信号は、前記液滴吐出動作モードにおいて該振動発生手段に入力される駆動信号と周波数が異なるものであることを特徴とする請求項４に記載の微粒子製造装置。   5. The drive signal input to the vibration generating unit in the fine drive operation mode is different in frequency from the drive signal input to the vibration generation unit in the droplet discharge operation mode. The fine particle production apparatus according to 1. 前記微粒子としてトナーを製造することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の微粒子製造方法。   4. The method for producing fine particles according to claim 1, wherein a toner is produced as the fine particles. 前記微粒子とはトナーであることを特徴とする請求項４〜６のいずれかに記載の微粒子製造装置。   The fine particle manufacturing apparatus according to claim 4, wherein the fine particles are toner.
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