JP2012236751A - 金属−炭素複合材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】金属粒子と炭素粒子を混合し、金属粒子が表面に付着した炭素粒子を含む混合物を成形して成形体を得、該成形体を焼成する事により金属ー炭素複合材を製造する。金属−炭素複合材1は、連続している金属相3と、金属相3中に分散している炭素粒子2とを備える。金属−炭素複合材1中の炭素の含有率は、50体積%以上である。
【選択図】図1
Description
まず、混合工程を行う。混合工程では、炭素粒子2と金属粒子とを混合し、金属粒子が表面に付着した炭素粒子2を含む混合物を得る。
次に、混合物を成形して成形体を得る。混合物の成形は、例えば、冷間等方加圧成形(CIP成形)などの成形機を用いたプレス成形により行うことができる。
次に、成形体を焼成する。これにより、連続している金属相3中に複数の炭素粒子2が分散した構造を有する金属−炭素複合材1を得ることができる。成形体の焼成温度や焼成時間、焼成雰囲気の種類、焼成雰囲気の圧力等は、金属粒子や炭素粒子2の材質や形状、大きさ等に応じて適宜設定することができる。成形体の焼成温度は、例えば、金属粒子を構成する金属の軟化温度〜融解温度とすることができる。成形体の焼成時間は、例えば、1分間〜100分間程度とすることができる。焼成雰囲気の種類は、例えば、真空や、窒素、アルゴンなどの不活性ガス雰囲気とすることができる。焼成雰囲気の圧力は、例えば、0.2MPa〜100MPa程度とすることができる。
なお、得られた金属−炭素複合材1に対して可塑加工工程をさらに行ってもよい。可塑加工工程は、成形型などに押しつけながら加熱・加圧することにより、金属−炭素複合材1の形状を変化させる工程である。例えば、焼成する成形体の形状は、焼成に適した形状としておき、可塑加工工程において所望の形状に加工することにより、好適に焼成されており、かつ所望の形状を有する金属−炭素複合材1を容易に得ることができる。
金属−炭素複合材1は、炭素粒子2を包囲する金属相3を備えている。すなわち、金属−炭素複合材1の表面の少なくとも一部には、金属相3が露出している。よって、例えば、複数の金属−炭素複合材1を作製した後に、それら複数の金属−炭素複合材1を接触させて加圧しながら加熱することにより容易に接合することができる。従って、大型の金属−炭素複合材1は、金属−炭素複合材を複数作成した後に、それら複数の金属−炭素複合材を接合することにより容易に製造することができる。
粒子径が1μmのアルミニウム粉末(4.04g)と、アクリルアミド(8g)と、N,N’−メチレンビスアクリルアミド(1g)をイソプロパノール(45g)に溶解したバインダー溶液(4.5g)とを自転・公転ミキシングにより撹拌して混合物を得た。自転・公転ミキシングは、2000rpmで60秒間行った。得られた混合物に、粒子径が20μmのメソ黒鉛粒子を10g加え、自転・公転ミキシングにより、2000rpmで180秒間撹拌して混合した。次に、混合物を80℃で8時間乾燥して、乾燥物を得た。乾燥物を冷間等方加圧成形(CIP成形)により成形して成形体を得た。CIP成形時の圧力は、200MPaとした。
アルミニウム−炭素複合材を、5mm×3mm×20mmの大きさに切り出し、3点曲げ強度試験により曲げ強度を測定した。スパン長を15mm、クロスヘッド速度を0.5mm/分とした。
硬さ試験機ショア式D型(仲井精機製作所製、型番20309)を用いて、ショア硬さを測定した。1つの試験片に対し5点測定し、測定値の最大値及び最小値を除いた3点の平均値を、ショア硬さとした。具体的には、JIS Z 2246に従いショア硬さを測定した。
ヤング率は3点曲げ強度試験の結果を解析することで評価した。
アルミニウム−炭素複合材を直径10mm、厚さ1mmの円板状に加工し、レーザーフラッシュ法で熱伝導率を測定した。
アルミニウム−炭素複合材の表面の電気抵抗率を、直流四探針法で測定した。
粒子径が20μmのメソ黒鉛粒子の代わりに、粒子径が50μmの黒鉛粒子(高純度化学研究所社製人造黒鉛粉末CCE07PB)を使用したこと以外は、実施例1と同様にしてアルミニウム−炭素複合材を作製した。アルミニウム−炭素複合材中の炭素の含有量は、75体積%であった。
実施例1及び実施例2で得られた2種類のアルミニウム−炭素複合材の接合試験を行った。具体的には、これら2つのアルミニウム−炭素複合材の端面同士を接触させた状態で、40MPaの圧力を印加しつつ、700℃で20分間加熱した。その結果、これら2種類のアルミニウム−炭素複合材は、接合された。実験例1で得られた接合体の接合界面の光学顕微鏡写真を図4に示す。図4に示す写真からも明らかなように、2種類のアルミニウム−炭素複合材の接合面は、隙間なく接合されていることが分かる。
実施例1で得られたアルミニウム−炭素複合材を塑性加工した。具体的には、実施例1で得られたアルミニウム−炭素複合材を、内面に溝を有する黒鉛型に入れ、40MPaの圧力を印加しつつ、温度700℃で20分間加熱することにより塑性加工した。加工された実験例2のアルミニウム−炭素複合材と、使用した黒鉛型の写真を図5に示す。図5に示す写真の左側が加工されたアルミニウム−炭素複合材であり、右側が使用した黒鉛型である。図5に示す写真から、黒鉛形の溝がアルミニウム−炭素複合材に好適に転写されていることが分かる。このことから、アルミニウム−炭素複合材は、塑性加工が可能であることが分かる。
焼成時に黒鉛製のT凸字型(黒鉛型)を成形体に押しつけながら焼成したこと以外は、実施例1と同様にして、アルミニウム−炭素複合材を作製した。実施例3で使用した黒鉛型と、得られたアルミニウム−炭素複合材の写真を図6に示す。図6に示す写真の左が加工されたアルミニウム−炭素複合材であり、右側が使用した黒鉛型である。
2…炭素粒子
3…金属相
Claims (8)
- 連続している金属相と、
前記金属相中に分散している炭素粒子と、
を備え、
炭素の含有率が50体積%以上である金属−炭素複合材。 - 前記金属相は、Al、Cu、Ag、Ni、Bi、Sb及びこれらの金属を少なくとも1つ含む合金からなる群から選ばれる少なくとも一種からなる請求項1に記載の金属−炭素複合材。
- 前記金属相の厚みは、10nm〜100μmである請求項1または2に記載の金属−炭素複合材。
- 前記炭素粒子の粒子径は、50nm〜500μmの範囲内にある請求項1〜3のいずれか一項に記載の金属−炭素複合材。
- 金属粒子と炭素粒子とを混合し、前記金属粒子が表面に付着した前記炭素粒子を含む混合物を得る混合工程と、
前記混合物を成形して成形体を得る工程と、
前記成形体を焼成する工程と、
を備える、金属−炭素複合材の製造方法。 - 前記混合工程において、バインダーをさらに混合する請求項5に記載の金属−炭素複合材の製造方法。
- 前記金属粒子の粒子径は、前記炭素粒子の粒子径の1/100〜1/5の範囲内にある請求項5または6に記載の金属−炭素複合材の製造方法。
- 前記混合物の成形を、冷間等方加圧成形により行う請求項5〜7のいずれか一項に記載の金属−炭素複合材の製造方法。
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