JP2012223075A - 回転電機の冷却構造 - Google Patents

Abstract

【課題】ロータコアがより均一に冷却される回転電機の冷却構造、を提供する。
【解決手段】モータジェネレータ１０の冷却構造は、中心軸１０１の軸方向に貫通する貫通孔４１が形成され、その貫通孔４１の内部にオイルが流通するオイル通路４２を形成するロータコア２１と、ロータコア２１に設けられる永久磁石２７とを有するロータ２０を備える。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓがオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成される。
【選択図】図１

Description

この発明は、一般的には、回転電機の冷却構造に関し、より特定的には、ロータコアに冷媒を流通させるための冷媒通路が形成される回転電機の冷却構造に関する。

従来の回転電機の冷却構造に関して、たとえば、実開平６−４８３５５号公報には、回転子の冷却効率を向上させることを目的とした回転電機の回転子が開示されている（特許文献１）。特許文献１に開示された回転電機の回転子においては、回転子鉄心に、回転子軸に対して傾斜して延びる風孔が形成されている。

また、特開２００９−２７３２８４号公報には、ステータコアを含むモータの冷却を効率的に行なうことを目的としたモータが開示されている（特許文献２）。特許文献２に開示されたモータにおいては、ロータコアの両端部に配置されたエンドプレートに、冷却液を流通させるための冷却液流路と、冷却液流路に流れる冷却液をコイルエンドに向けて噴射させるための冷却液噴出口とが形成されている。

実開平６−４８３５５号公報 特開２００９−２７３２８４号公報

上述の特許文献１に開示されるように、ロータの回転に伴って発熱するロータコアを冷却するために、ロータの回転軸方向に延びる冷媒通路をロータコアに形成する構造が用いられている。しかしながら、このように形成された冷媒通路に冷媒を流通させると、冷媒の温度は、ロータコアからの受熱によって徐々に上昇してゆく。結果、冷媒流れの上流側よりも下流側で冷媒による冷却能力が低下し、ロータコアを均一に冷却することができないという懸念が生じる。

そこでこの発明の目的は、上記の課題を解決することであり、ロータコアがより均一に冷却される回転電機の冷却構造を提供することである。

この発明に従った回転電機の冷却構造は、回転軸方向に貫通する貫通孔が形成され、その貫通孔の内部に冷媒が流通する冷媒通路を形成するロータコアと、ロータコアに設けられる磁石とを有するロータを備える。貫通孔は、冷媒通路の断面積が冷媒流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成される。

このように構成された回転電機の冷却構造によれば、貫通孔は、冷媒通路の断面積が冷媒流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成されるため、冷媒通路を流れる冷媒とロータコアとの接触面積が、冷媒流れの上流側よりも下流側で大きくなる。これにより、ロータコアからの受熱によって冷媒温度が上昇する傾向にある冷媒流れの下流側において、冷媒とロータコアとの間の熱交換を促進させることができる。結果、磁石の発熱によって高温となったロータコアを、より均一に冷却することができる。

また好ましくは、回転電機の冷却構造は、ロータコアの外周上に配置されるステータコアと、ステータコアに巻回されるコイルとを有するステータをさらに備える。コイルは、ロータの回転軸方向におけるステータコアの端面から突出するコイルエンド部を含む。冷媒通路は、ロータから排出された冷媒がコイルエンド部に向かうように、ロータの回転軸に対して傾斜して延びる。

このように構成された回転電機の冷却構造によれば、ロータコアを冷却した後の冷媒を利用して、コイルエンド部を冷却することができる。

また好ましくは、磁石は、ロータコアに埋設され、ロータの回転軸方向に延伸する。このように構成された回転電機の冷却構造によれば、磁石の発熱によって高温となったロータコアを、ロータの回転軸方向において均一に冷却することができる。

また好ましくは、貫通孔は、冷媒通路と磁石との間の距離が冷媒流れの上流側よりも下流側の方で小さくなるように形成される。このように構成された回転電機の冷却構造によれば、冷媒通路と発熱源である磁石との間が、冷媒流れの上流側よりも下流側で近接する。これにより、冷媒流れの下流側において冷媒とロータコアとの間の熱交換をさらに促進させ、ロータコアをより均一に冷却することができる。

以上に説明したように、この発明に従えば、ロータコアがより均一に冷却される回転電機の冷却構造を提供することができる。

この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータの冷却構造が適用された車両用駆動ユニットを模式的に表わす断面図である。 図１中のＩＩ−ＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。 図１中のＩＩＩ−ＩＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。 図１中のＩＶ−ＩＶ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。 図１中の矢印Ｖに示す方向から見たモータジェネレータを示す端面図である。 この発明の実施の形態２におけるモータジェネレータの冷却構造を示す断面図である。 図６中のＶＩＩ−ＶＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。 図６中のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。

この発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、以下で参照する図面では、同一またはそれに相当する部材には、同じ番号が付されている。

（実施の形態１）
図１は、この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータの冷却構造が適用された車両用駆動ユニットを模式的に表わす断面図である。図中に示す車両用駆動ユニットは、ガソリンエンジンやディーゼルエンジン等の内燃機関と、充放電可能な２次電池（バッテリ）から電力供給を受けるモータとを動力源とするハイブリッド自動車に設けられている。

図１を参照して、車両用駆動ユニットは、モータジェネレータ１０を有する。モータジェネレータ１０は、ハイブリッド自動車の走行状態に合わせて電動機もしくは発電機として機能する回転電機である。

モータジェネレータ１０は、その構成部品として、ロータ２０およびステータ３０を有する。ロータ２０は、仮想軸である中心軸１０１を中心に回転する。すなわち、中心軸１０１がロータ２０の回転軸である。ロータ２０の外周上には、ステータ３０が配置されている。

ロータ２０は、ロータコア２１と、エンドプレート２２およびエンドプレート２３と、複数の永久磁石２７とを有する。ロータコア２１は、中心軸１０１の軸方向に延びる。ロータコア２１は、中心軸１０１の軸方向に積層された複数枚の電磁鋼板から構成されている。ロータコア２１は、中心軸１０１の軸方向に距離を隔てて設けられた図示しないベアリングにより回転自在に支持されている。ロータコア２１は、複数の歯車を含んで構成された減速機構１５に接続されている。

ロータコア２１の一方端には、オイルポンプ１２が設けられている。オイルポンプ１２は、ロータコア２１の回転に伴ってオイルを吐出するギヤ式オイルポンプである。オイルポンプ１２から吐出されたオイルは、モータジェネレータ１０の各部を冷却もしくは潤滑するため、ロータ２０に導入される。

なお、ロータ２０にオイルを供給する手段は、図中に示すようなポンプに限られず、たとえば、ギヤによって掻き揚げられたオイルをキャッチタンクに集合させ、そのオイルを重力によりロータ２０に導く機構であってもよい。

ロータコア２１は、中心軸１０１が延びる方向の一方端側に面する端面２１ａと、中心軸１０１が延びる方向の他方端側に面する端面２１ｂとを有する。端面２１ａおよび端面２１ｂは、それぞれ、中心軸１０１に直交する平面内で延在している。端面２１ａおよび端面２１ｂは、中心軸１０１の軸方向において両端に配置された電磁鋼板の表面により構成されている。

エンドプレート２２およびエンドプレート２３は、中心軸１０１を中心とする円盤状の形状を有する。エンドプレート２２は、端面２１ａと接触するように設けられ、エンドプレート２３は、端面２１ｂと接触するように設けられている。エンドプレート２２およびエンドプレート２３は、中心軸１０１の軸方向における両側からロータコア２１を挟持するように設けられている。エンドプレート２２およびエンドプレート２３は、ロータコア２１を構成する複数枚の電磁鋼板を一体に保持するために設けられている。エンドプレート２２は、中心軸１０１が延びる方向の一方端側に面する端面２２ａを有し、エンドプレート２３は、中心軸１０１が延びる方向の他方端側に面する端面２３ｂを有する。

図２は、図１中のＩＩ−ＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。なお、図中には、中心軸１０１を中心とした周方向の９０°の範囲のモータジェネレータの断面が示されている。

図１および図２を参照して、複数の永久磁石２７は、ロータコア２１に設けられている。本実施の形態では、永久磁石２７がロータコア２１に埋設されている。永久磁石２７は、中心軸１０１の軸方向に延伸して設けられている。

より具体的には、ロータコア２１には、複数の磁石挿入孔２８が形成されている。磁石挿入孔２８は、端面２１ａおよび端面２１ｂに開口するようにロータコア２１を貫通する。磁石挿入孔２８は、中心軸１０１の軸方向に延びている。複数の磁石挿入孔２８は、中心軸１０１を中心とする周方向に互いに間隔を隔てて形成されている。複数の永久磁石２７は、それぞれ複数の磁石挿入孔２８に挿入されることによってロータコア２１に埋設されている。

なお、上記に説明したように、ロータ２０は、永久磁石２７がロータコア２１に埋設されるＩＰＭ（Interior Permanent Magnet）タイプのロータであるが、これに限らず、ロータコアの表面に磁石が貼り付けられるＳＰＭ（surface permanent magnet）タイプのロータであってもよい。また、ロータコア２１は、電磁鋼板に限られず、圧粉磁心から構成されてもよい。

ステータ３０は、ステータコア３６およびコイル３７を有する。ステータコア３６は、中心軸１０１の軸方向に円筒状に延びる形状を有する。ステータコア３６は、ロータコア２１との間に微小な隙間を設けて、ロータコア２１の外周上に配置されている。ステータコア３６は、中心軸１０１の軸方向に積層された複数枚の電磁鋼板から構成されている。ステータコア３６は、中心軸１０１が延びる方向の一方端側に面する端面３６ａと、中心軸１０１が延びる方向の他方端側に面する端面３６ｂとを有する。端面２１ａと端面３６ａとは、略同一平面上に延在するように配置され、端面２１ｂと端面３６ｂとは、略同一平面上に延在するように配置されている。

コイル３７は、ステータコア３６に巻回されている。コイル３７は、たとえば絶縁被膜された銅線から構成されている。コイル３７は、コイルエンド部３７Ｐおよびコイルエンド部３７Ｑを有する。コイルエンド部３７Ｐおよびコイルエンド部３７Ｑは、それぞれ、端面３６ａおよび端面３６ｂから中心軸１０１の軸方向に突出するように形成されている。中心軸１０１の軸方向から見た場合に、コイルエンド部３７Ｐおよびコイルエンド部３７Ｑは、それぞれ、端面３６ａおよび端面３６ｂ上において、中心軸１０１を中心に環状に周回する形態に設けられている。

コイル３７は、Ｕ相、Ｖ相およびＷ相コイルを含んで構成されている。これら各相コイルは、インバータ１３を介してバッテリ１４に電気的に接続されている。インバータ１３は、バッテリ１４からの直流電流をモータ駆動用の交流電流に変換するとともに、回生ブレーキにより発電された交流電流を、バッテリ１４に充電するための直流電流に変換する。

モータジェネレータ１０から出力された動力は、減速機構１５からディファレンシャル機構１６を介してドライブシャフト受け部１７に伝達される。ドライブシャフト受け部１７に伝達された動力は、ドライブシャフトを介して図示しない車輪に回転力として伝達される。

一方、ハイブリッド自動車の回生制動時には、車輪は車体の慣性力により回転させられる。車輪からの回転力によりドライブシャフト受け部１７、ディファレンシャル機構１６および減速機構１５を介してモータジェネレータ１０が駆動される。このとき、モータジェネレータ１０が発電機として作動する。モータジェネレータ１０により発電された電力は、インバータ１３を介してバッテリ１４に蓄えられる。

図３は、図１中のＩＩＩ−ＩＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。図４は、図１中のＩＶ−ＩＶ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。

図１から図４を参照して、ロータコア２１には、複数の貫通孔４１がさらに形成されている。

貫通孔４１は、中心軸１０１の軸方向に沿って延び、ロータコア２１を貫通するように形成されている。貫通孔４１は、ロータコア２１の端面２１ａおよび端面２１ｂに開口するように形成されている。複数の貫通孔４１は、中心軸１０１を中心にその周方向に互いに間隔を隔てて形成されている。貫通孔４１は、中心軸１０１を中心とする周方向において永久磁石２７に対応する位置に形成されている。貫通孔４１は、永久磁石２７と隣り合う位置で永久磁石２７の延伸方向に沿って延びている。貫通孔４１は、円形の開口形状を有する。

本実施の形態におけるモータジェネレータ１０の冷却構造においては、貫通孔４１の内部にオイル通路４２が形成されている。オイル通路４２には、オイルポンプ１２から吐出され、ロータ２０に導入された冷媒としてのオイルが、ロータコア２１の端面２１ａ側から端面２１ｂ側に向けて流通される。

貫通孔４１は、ロータコア２１を中心軸１０１に直交する平面により切断した場合のオイル通路４２の断面積Ｓが、オイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成されている。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓが、中心軸１０１の軸方向においてロータコア２１の端面２１ａ側から端面２１ｂ側に向かうに従って大きくなるように形成されている。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓが、中心軸１０１の軸方向において、端面２１ａで最も小さく、端面２１ｂで最も大きくなるように形成されている。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓが、中心軸１０１の軸方向において連続的に変化するように形成されている。

貫通孔４１は、底部４３および頂部４４を有する。底部４３は、ロータコア２１を中心軸１０１に直交する任意の平面により切断した場合に永久磁石２７と最も近接して位置する貫通孔４１の部位である。底部４３は、貫通孔４１を規定する貫通孔４１の側壁のうち、中心軸１０１を基準に最も外周側に配置されている。頂部４４は、ロータコア２１を中心軸１０１に直交する任意の平面により切断した場合に永久磁石２７と最も離れて位置する貫通孔４１の部位である。頂部４４は、中心軸１０１を中心とする半径方向において、底部４３と対向する位置に設けられている。

図３および図４中に示すように、貫通孔４１は、底部４３近傍において貫通孔４１を規定する側壁の曲率が、オイル流れの上流側ほど大きく、オイル流れの下流側ほど小さくなるように形成されている。

図１中に示すように、貫通孔４１は、オイル通路４２と永久磁石２７との間の距離Ｌ１、言い換えれば、貫通孔４１の底部４３と永久磁石２７との間の距離Ｌ１が、オイル流れの上流側よりも下流側の方で小さくなるように形成される。さらに本実施の形態では、貫通孔４１は、貫通孔４１の頂部４４と永久磁石２７との間の距離Ｌ２が、中心軸１０１の軸方向において一定となるように形成されている。このような構成により、貫通孔４１は、全体として、中心軸１０１の軸方向に対して傾斜して延びている。

なお、貫通孔４１は、上記形状に限られず、オイル通路４２の断面積Ｓがオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるという条件のもと、適宜変更されてもよい。

具体的には、貫通孔４１は、円形以外の開口形状、たとえば、矩形や多角形、楕円などの開口形状を有してもよい。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓが、中心軸１０１の軸方向において断続的に変化するように形成されてもよい。貫通孔４１は、貫通孔４１の頂部４４と永久磁石２７との間の距離Ｌ２が、オイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成されてもよいし、小さくなるように形成されてもよい。貫通孔４１は、中心軸１０１を中心とする周方向において永久磁石２７に対応する位置からずれた位置、たとえば、周方向に隣り合う２つの永久磁石２７の中心位置に形成されてもよい。

ロータ２０の回転に伴って永久磁石２７が発熱し、その熱がロータコア２１に伝わる。一方、ロータコア２１に供給されたオイルは、ロータ２０の回転によって発生する遠心力を受けるため、図３および図４中に示すように貫通孔４１の底部４３側と接触しながらオイル通路４２を流れる。この間、オイルとロータコア２１との間で熱交換されることにより、永久磁石２７で発生した熱が放熱される。この際、オイルの温度は、ロータコア２１からの受熱によって徐々に上昇するため、オイル通路４２におけるオイル流れの上流側よりも下流側でオイルによる冷却能力が低下する傾向がある。

これに対して、本実施の形態では、オイル通路４２の断面積Ｓがオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように、貫通孔４１が形成されている。このような構成により、オイル通路４２を流れるオイルとロータコア２１との接触面積は、図３および図４中に示すように、オイル流れの上流側よりも下流側の方が大きくなる（ｓ１＜ｓ２）。これにより、オイルとロータコア２１との間の熱交換をオイル流れの下流側で促進させ、オイルの温度上昇に起因する冷却能力の低下を補うことができる。

加えて、本実施の形態では、オイル通路４２と永久磁石２７との間の距離Ｌ１がオイル流れの上流側よりも下流側の方で小さくなるように、貫通孔４１が形成されている。このような構成により、永久磁石２７からオイル通路４２への伝熱距離をオイル流れの下流側ほど小さくして、オイルとロータコア２１との間の熱交換をさらに促進させることができる。また、オイルは、遠心力を受けながら、内周側から外周側へと傾斜する貫通孔４１の底部４３上を流れるため、オイルの流速がオイル流れの下流側ほど高くなる。これにより、オイルによってロータコア２１の熱を奪う頻度が高くなるため、ロータコア２１の冷却効率を向上させることができる。

以上の理由により、オイル温度が上昇するオイル流れの下流側においてロータコア２１の冷却効率を向上させ、ロータコア２１を中心軸１０１の軸方向において均一に冷却することができる。

図５は、図１中の矢印Ｖに示す方向から見たモータジェネレータを示す端面図である。図１および図５を参照して、エンドプレート２２には、オイル供給孔５１およびオイル排出孔５２が形成されている。オイル供給孔５１は、中心軸１０１を中心とする半径方向外側に延び、貫通孔４１に連通している。オイルポンプ１２によりロータ２０に導入されたオイルは、オイル供給孔５１を通じてオイル通路４２に供給される。

オイル排出孔５２は、オイル供給孔５１の経路上から中心軸１０１を中心とする半径方向外側に延び、端面２２ａに開口している。端面２２ａにおけるオイル排出孔５２の開口面の延長上には、コイルエンド部３７Ｐが位置する。オイル供給孔５１を流通するオイルの一部は、オイル排出孔５２を通じてコイルエンド部３７Ｐに向けて排出される。

エンドプレート２３には、オイル排出孔５３が形成されている。オイル排出孔５３は、中心軸１０１の軸方向における貫通孔４１の延長上に形成され、端面２３ｂに開口している。オイル排出孔５３は、貫通孔４１とともにオイル通路４２を形成している。オイル排出孔５３は、中心軸１０１の軸方向において端面２３ｂに近づくほど拡径するように形成されている。貫通孔４１およびオイル排出孔５３は、ロータ２０から排出されたオイルがコイルエンド部３７Ｑに向かうように、中心軸１０１に対して傾斜して延びている。

このような構成により、本実施の形態では、ロータコア２１に供給される前のオイルの一部を利用して、コイルエンド部３７Ｐを冷却するとともに、ロータコア２１を冷却した後のオイルを利用して、コイルエンド部３７Ｑを冷却することができる。

以上に説明した、この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータ１０の冷却構造についてまとめて説明すると、本実施の形態における回転電機としてのモータジェネレータ１０の冷却構造は、回転軸としての中心軸１０１の軸方向に貫通する貫通孔４１が形成され、その貫通孔４１の内部に冷媒としてのオイルが流通する冷媒通路としてのオイル通路４２を形成するロータコア２１と、ロータコア２１に設けられる磁石としての永久磁石２７とを有するロータ２０を備える。貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積がオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成される。

このように構成された、この発明の実施の形態１におけるモータジェネレータ１０の冷却構造によれば、オイル通路４２の断面積Ｓがオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように貫通孔４１が形成されるため、ロータコア２１をロータ２０の回転軸方向において均一に冷却することができる。これにより、ロータコア２１の冷却能力を、ロータコア２１の温度分布が高くなる位置を基準に設定するという必要がなくなる。結果、オイルポンプ１２の小型化を図ることができ、延いては、オイル供給のためのエネルギ損失を小さく抑えることにより、ハイブリッド自動車の燃費を向上させることができる。

なお、本実施の形態では、本発明における回転電機の冷却構造をハイブリッド自動車に搭載されるモータジェネレータに適用した場合を説明したが、これに限られず、電気自動車に搭載されるモータや、一般的な産業用モータに適用してもよい。

（実施の形態２）
図６は、この発明の実施の形態２におけるモータジェネレータの冷却構造を示す断面図である。図７は、図６中のＶＩＩ−ＶＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。図８は、図６中のＶＩＩＩ−ＶＩＩＩ線上に沿ったモータジェネレータを示す断面図である。

なお、本実施の形態におけるモータジェネレータの冷却構造は、実施の形態１におけるモータジェネレータ１０の冷却構造と比較して、基本的には同様の構造を備える。以下、重複する構造についてはその説明を繰り替えさない。

図６から図８を参照して、貫通孔４１は、オイル通路４２の断面積Ｓがオイル流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成されている。本実施の形態においては、貫通孔４１が、高さＨおよび幅Ｂを有する矩形の開口形状を有する。貫通孔４１の底部４３は、オイル流れの上流側から下流側に向かうほど永久磁石２７に近接するように階段状に形成されている。貫通孔４１の頂部４４は、頂部４４と永久磁石２７との間の距離が変化しないように、中心軸１０１の軸方向において平面状に形成されている。貫通孔４１は、高さＨおよび幅Ｂがオイル流れの上流側よりも下流側で大きくなるように形成されている。

このように構成された、この発明の実施の形態２におけるモータジェネレータの冷却構造によれば、実施の形態１に記載の効果を同様に得ることができる。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

この発明は、主に、動力源としてモータを備える車両に適用される。

１０ モータジェネレータ、１２ オイルポンプ、１３ インバータ、１４ バッテリ、１５ 減速機構、１６ ディファレンシャル機構、１７ ドライブシャフト受け部、２０ ロータ、２１ ロータコア、２１ａ，２１ｂ，２２ａ，２３ｂ，３６ａ，３６ｂ 端面、２２，２３ エンドプレート、２７ 永久磁石、２８ 磁石挿入孔、３０ ステータ、３６ ステータコア、３７ コイル、３７Ｐ，３７Ｑ コイルエンド部、４１ 貫通孔、４２ オイル通路、４３ 底部、４４ 頂部、５１ オイル供給孔、５２，５３ オイル排出孔、１０１ 中心軸。

Claims (4)

1. 回転軸方向に貫通する貫通孔が形成され、その貫通孔の内部に冷媒が流通する冷媒通路を形成するロータコアと、前記ロータコアに設けられる磁石とを有するロータを備え、
   前記貫通孔は、前記冷媒通路の断面積が冷媒流れの上流側よりも下流側の方で大きくなるように形成される、回転電機の冷却構造。
2. 前記ロータコアの外周上に配置されるステータコアと、前記ステータコアに巻回されるコイルとを有するステータをさらに備え、
   前記コイルは、前記ロータの回転軸方向における前記ステータコアの端面から突出するコイルエンド部を含み、
   前記冷媒通路は、前記ロータから排出された冷媒が前記コイルエンド部に向かうように、前記ロータの回転軸に対して傾斜して延びる、請求項１に記載の回転電機の冷却構造。
3. 前記磁石は、前記ロータコアに埋設され、前記ロータの回転軸方向に延伸する、請求項１または２に記載の回転電機の冷却構造。
4. 前記貫通孔は、前記冷媒通路と前記磁石との間の距離が冷媒流れの上流側よりも下流側の方で小さくなるように形成される、請求項３に記載の回転電機の冷却構造。

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