JP2012211527A - ガスタービン - Google Patents

Abstract

【課題】分割環の熱負荷の増大を抑制可能なガスタービンを提供する。
【解決手段】タービン動翼３３と、タービン静翼３２と、タービン動翼３３を周方向に囲む分割環５２と、タービン静翼３２を周方向に囲む外シュラウド５１と、分割環５２および外シュラウド５１の内部に設けられ、燃焼ガスが流通する燃焼ガス流路Ｒ１と、を備え、外シュラウド５１（５１ａ）は、燃焼ガスのガス流れ方向において、分割環５２（５２ａ）の上流側に位置し、分割環５２ａと外シュラウド５１ａとの間からは、燃焼ガスよりも温度の低いシールガスが燃焼ガス流路Ｒ１へ向けて供給されており、外シュラウド５１ａは、ガス流れ方向の下流側の内周に設けられ、内部に流通する燃焼ガスを分割環５２ａの内周面へ向けて案内する案内面６１を有し、案内面６１は、燃焼ガス流路Ｒ１の流路面積が広がるように形成されている。
【選択図】図３

Description

本発明は、燃焼ガスによって回転するガスタービンに関するものである。

従来、回転軸と、回転軸に対して径方向外側に延びるタービン・ブレードと、タービン・ブレードから径方向外側に離間して設けられたシール・セグメントと、シール・セグメントに隣接するステータ・アセンブリと、を備えたガスタービンが知られている（例えば、特許文献１参照）。ステータ・アセンブリおよびシール・セグメントは、離間して配置されており、ステータ・アセンブリとシール・セグメントとの間には、周方向に延びるキャビティが形成されている。このキャビティは、冷却空気流路を形成している。

特開平７−２３３７３５号公報

ところで、従来のガスタービンの構造において、作動流体の流れ方向の上流側に位置する（図１の左側の）ステータ・アセンブリの作動流体の流路を形成する外シュラウドの内周面と、下流側に位置する（図１の中央の）シール・セグメントのシール面とは、その径方向における高さが面一となるように形成されることが好ましい。しかしながら、作動流体の流れ方向における圧力損失、シール・セグメントの熱伸びや寸法公差等を考慮すると、シール・セグメントのシール面は、外シュラウドの内周面に対して、僅かに径方向外側に位置する場合がある。換言すれば、シール・セグメントの内径は、ステータ・アセンブリの外シュラウドの内径に比して大きくなる場合がある。

この場合、外シュラウドの内周面とシール・セグメントのシール面との間には段差が生じる。しかしながら、段差が生じると、外シュラウドおよびシール・セグメント内を流れる作動流体は、段差の下流側で渦を形成して、キャビティから供給されるシールガスと混合し易くなる。作動流体とシールガスとが混合すると、シールガスの温度が上昇し、シール・セグメントの熱負荷が増大する虞がある。

そこで、本発明は、分割環（シール・セグメント）の熱負荷の増大を抑制可能なガスタービンを提供することを課題とする。

本発明のガスタービンは、回転可能なタービン軸に取り付けられたタービン動翼と、タービン動翼に対し軸方向に対向するように固定されたタービン静翼と、タービン動翼を周方向に囲む分割環と、タービン静翼を周方向に囲み、分割環に対し軸方向に対向するように設けられた外シュラウドと、分割環および外シュラウドの内部に設けられ、燃焼ガスが流通する燃焼ガス流路と、を備え、外シュラウドは、燃焼ガスのガス流れ方向において、分割環の上流側に位置し、分割環と外シュラウドとの間からは、燃焼ガスよりも温度の低いシールガスが燃焼ガス流路へ向けて供給されており、外シュラウドは、ガス流れ方向の下流側の内周に設けられ、内部に流通する燃焼ガスを分割環の内周面へ向けて案内する案内面を有し、案内面は、燃焼ガス流路の流路面積が広がるように形成されていることを特徴とする。

この構成によれば、外シュラウドにおいて燃焼ガス流路を流れる燃焼ガスを、案内面により、分割環の内周面へ向けて案内することができる。このとき、燃焼ガス流路の流路面積が広がるように形成されているため、燃焼ガスは、分割環と外シュラウドとの間から供給されるシールガスとの混合を抑制でき、シールガスを分割環の内周面に沿わせて案内することができる。これにより、シールガスにより分割環を冷却することができるため、分割環の熱負荷の増大を抑制することが可能となる。

この場合、案内面の下流側端部は、案内面の上流側における外シュラウドの内周面に対して径方向外側に位置していることが好ましい。

この構成によれば、案内面は、下流側へ向かうにつれて径方向外側に広がっているため、燃焼ガスを、下流側へ向けて径方向外側に広げながら、分割環の内周面へ向かうように案内することができる。これにより、外シュラウドから分割環へ流入する燃焼ガスの圧力損失を抑制することができる。

この場合、分割環の内周面の上流側端部は、案内面の下流側端部における接線に対して径方向外側に位置していることが好ましい。

この構成によれば、案内面によって案内された燃焼ガスを、分割環の内周面へ向けて好適に案内することができる。

この場合、案内面は、外シュラウドの下流側の内周を切り欠いて形成されていることが好ましい。

この構成によれば、外シュラウドの内周を切り欠くことで案内面を簡単に形成することができる。

この場合、案内面は、外シュラウドの下流側の内周に対して突出して設けられた突起部に形成されていることが好ましい。

この構成によれば、外シュラウドの内周に突起部を設けることで案内面を形成することができる。

この場合、案内面は、曲面に形成されていることが好ましい。

この構成によれば、曲面となる案内面に沿って、燃焼ガスを案内することができるため、燃焼ガスの流通を円滑に行うことができ、案内面に対する熱負荷を軽減することができる。

この場合、タービン軸の軸方向に対する案内面の下流側端部における接線の角度は、１０°以上３０°以下であることが好ましい。

この構成によれば、案内面に沿って流れる燃焼ガスを、分割環の内周面へ向けて好適に案内することができる。

本発明のガスタービンによれば、外シュラウドのガス流れ方向の下流側の内周に案内面を設けたことにより、燃焼ガスとシールガスとの混合が抑制されるため、分割環への熱負荷の増大を抑制することができる。

図１は、実施例１に係るガスタービンの概略構成図である。 図２は、実施例１に係るガスタービンのタービン周りにおける部分断面図である。 図３は、実施例１に係るガスタービンの第１タービン動翼周りにおける模式図である。 図４は、実施例１に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量と、従来に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量とを比較したグラフである。 図５は、実施例２に係るガスタービンの第１タービン動翼周りにおける模式図である。

以下、添付した図面を参照して、本発明に係るガスタービンについて説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、或いは実質的に同一のものが含まれる。

図１に示すように、実施例１のガスタービン１は、圧縮機５と、燃焼器６と、タービン７とにより構成されている。また、圧縮機５、燃焼器６およびタービン７の中心部には、タービン軸８が貫通して配置されている。圧縮機５、燃焼器６およびタービン７は、タービン軸８の軸心Ｒに沿って、空気または燃焼ガスのガス流れ方向の上流側から下流側に向かって順に並設されている。

圧縮機５は、空気を圧縮して圧縮空気とするものである。圧縮機５は、空気を取り込む空気取入口１１を有した圧縮機ケーシング１２内に、複数段の圧縮機静翼１３および複数段の圧縮機動翼１４が設けられている。各段の圧縮機静翼１３は、圧縮機ケーシング１２に取り付けられて周方向に複数並設され、各段の圧縮機動翼１４は、タービン軸８に取り付けられて周方向に複数並設されている。これら複数段の圧縮機静翼１３と複数段の圧縮機動翼１４とは、軸方向に沿って交互に設けられている。

燃焼器６は、圧縮機５で圧縮された圧縮空気に対して燃料を供給することで、高温・高圧の燃焼ガスを生成するものである。燃焼器６は、燃焼筒として、圧縮空気と燃料を混合して燃焼させる内筒２１と、内筒２１から燃焼ガスをタービン７に導く尾筒２２と、内筒２１の外周を覆い、圧縮機５からの圧縮空気を内筒２１に導く外筒２３とを有している。この燃焼器６は、燃焼器ケーシング２４に対し周方向に複数並設されている。

タービン７は、燃焼器６で燃焼された燃焼ガスにより回転動力を生じるものである。タービン７には、外殻となるタービンケーシング３１内に、複数段のタービン静翼３２および複数段のタービン動翼３３が設けられている。各段のタービン静翼３２は、タービンケーシング３１に取り付けられて周方向に複数並設され、各段のタービン動翼３３は、タービン軸８の軸心Ｒを中心とした円盤状のディスクの外周に固定されて周方向に複数並設されている。これら複数段のタービン静翼３２と複数段のタービン動翼３３とは、軸方向に沿って複数交互に設けられている。以下、図２を参照して、タービン７について具体的に説明する。

図２に示すように、タービンケーシング３１は、外部ケーシング４１と、内部ケーシング４２とを有している。また、タービンケーシング３１の下流側には、タービン７に連続するディフューザ部５４を内部に有した排気室３４が設けられている（図１参照）。内部ケーシング４２は、軸方向に並設された複数の翼環４５を有している。複数の翼環４５は、ガス流れ方向（軸方向）の上流側から順に、第１翼環４５ａと、第２翼環４５ｂと、第３翼環４５ｃと、第４翼環４５ｄとを含んで構成されている。この複数の翼環４５は、外部ケーシング４１の径方向内側に配設されている。

内部ケーシング４２には、複数の外シュラウド５１と、複数の分割環５２とが設けられている。複数の外シュラウド５１は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１外シュラウド５１ａと、第２外シュラウド５１ｂと、第３外シュラウド５１ｃと、第４外シュラウド５１ｄとを含んで構成されている。また、複数の分割環５２は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１分割環５２ａと、第２分割環５２ｂと、第３分割環５２ｃと、第４分割環５２ｄとを含んで構成されている。

そして、複数の外シュラウド５１および複数の分割環５２は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１外シュラウド５１ａ、第１分割環５２ａ、第２外シュラウド５１ｂ、第２分割環５２ｂ、第３外シュラウド５１ｃ、第３分割環５２ｃ、第４外シュラウド５１ｄ、第４分割環５２ｄとなるように配置され、それぞれ軸方向に対向するように設けられている。

また、第１外シュラウド５１ａおよび第１分割環５２ａは、第１翼環４５ａの径方向内側に取り付けられている。同様に、第２外シュラウド５１ｂおよび第２分割環５２ｂは、第２翼環４５ｂの径方向内側に取り付けられ、第３外シュラウド５１ｃおよび第３分割環５２ｃは、第３翼環４５ｃの径方向内側に取り付けられ、第４外シュラウド５１ｄおよび第４分割環５２ｄは、第４翼環４５ｄの径方向内側に取り付けられている。

そして、複数の外シュラウド５１および複数の分割環５２の内周側と、タービン軸８の外周側との間に形成された環状の流路が、燃焼ガス流路Ｒ１となり、燃焼ガスは、燃焼ガス流路Ｒ１に沿って流れる。

複数段のタービン静翼３２は、複数の外シュラウド５１に応じてそれぞれ配置され、複数の外シュラウド５１の径方向内側に設けられている。各段のタービン静翼３２は、各外シュラウド５１と一体に設けられており、固定側となっている。複数段のタービン静翼３２は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１タービン静翼３２ａと、第２タービン静翼３２ｂと、第３タービン静翼３２ｃと、第４タービン静翼３２ｄとを含んで構成されている。第１タービン静翼３２ａは、第１外シュラウド５１ａの径方向内側に設けられている。同様に、第２タービン静翼３２ｂ、第３タービン静翼３２ｃおよび第４タービン静翼３２ｄは、第２外シュラウド５１ｂ、第３外シュラウド５１ｃおよび第４外シュラウド５１ｄの径方向内側に設けられている。

複数段のタービン動翼３３は、複数の分割環５２に応じてそれぞれ配置され、複数の分割環５２の径方向内側に設けられている。各段のタービン動翼３３は、各分割環５２に対して離間して設けられており、可動側となっている。複数段のタービン動翼３３は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１タービン動翼３３ａと、第２タービン動翼３３ｂと、第３タービン動翼３３ｃと、第４タービン動翼３３ｄとを含んで構成されている。そして、第１タービン動翼３３ａは、第１分割環５２ａの径方向内側に設けられている。同様に、第２タービン動翼３３ｂ、第３タービン動翼３３ｃおよび第４タービン動翼３３ｄは、第２分割環５２ｂ、第３分割環５２ｃおよび第４分割環５２ｄの径方向内側に設けられている。

このため、複数段のタービン静翼３２および複数段のタービン動翼３３は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１タービン静翼３２ａ、第１タービン動翼３３ａ、第２タービン静翼３２ｂ、第２タービン動翼３３ｂ、第３タービン静翼３２ｃ、第３タービン動翼３３ｃ、第４タービン静翼３２ｄ、第４タービン動翼３３ｄとなるように配置され、それぞれ軸方向に対向するように設けられている。

タービン軸８は、圧縮機５側の端部が軸受部３７により支持され、排気室３４側の端部が軸受部３８により支持されて、軸心Ｒを中心として回転自在に設けられている。そして、タービン軸８の排気室３４側の端部には、発電機（図示せず）の駆動軸が連結されている。

上記のようなガスタービン１において、タービン軸８を回転させると、圧縮機５の空気取入口１１から空気が取り込まれる。そして、取り込まれた空気は、複数段の圧縮機静翼１３と複数段の圧縮機動翼１４とを通過することにより圧縮されることで、高温・高圧の圧縮空気となる。この圧縮空気に対し、燃焼器６から燃料が供給されることで高温・高圧の燃焼ガスが生成され、この燃焼ガスがタービン７の複数段のタービン静翼３２と複数段のタービン動翼３３とを通過することでタービン軸８が回転駆動する。これにより、タービン軸８に連結された発電機は、回転動力が付与されることで発電を行う。この後、タービン軸８を回転駆動した後の燃焼ガスは、排気室３４内のディフューザ部５４で静圧に変換されてから大気に放出される。

次に、図３を参照して、タービン７の第１タービン動翼３３ａ周りの構成について説明する。図３は、実施例１に係るガスタービンの第１タービン動翼周りにおける模式図である。各外シュラウド５１と各分割環５２との間には、キャビティＲ２がそれぞれ設けられている。キャビティＲ２は、周方向に亘って設けられ、キャビティＲ２からは、燃焼ガス流路Ｒ１へ向けて、燃焼ガスよりも温度の低い空気等のシールガスが供給される。

図３に示すように、第１分割環５２ａの内径は、燃焼ガスのガス流れ方向における圧力損失、分割環５２の熱伸びや寸法公差等を考慮し、第１外シュラウド５１ａの内径に比して僅かに大径となっている。ここで、第１外シュラウド５１ａと第１分割環５２ａとの間のキャビティＲ２周りの構成について説明する。

第１外シュラウド５１ａは、下流側の内周面に形成された案内面６１を有している。案内面６１は、第１外シュラウド５１ａの下流側における内周面を切り欠いて形成されており、案内面６１に沿って流れる燃焼ガスが第１分割環５２ａの内周面へ向かうように形成されている。このため、第１外シュラウド５１ａの案内面６１における燃焼ガス流路Ｒ１は、その流路面積が広がるように形成される。

案内面６１は、ガス流れ方向の上流側から下流側へ向けて径方向外側に傾斜する断面視直線状の傾斜面となっている。案内面６１の下流側端部Ｐ１は、案内面６１の上流側における第１外シュラウド５１ａの内周面の延長線Ｌ１に対して径方向外側に位置している。この延長線Ｌ１の延在方向は、タービン軸８の軸方向と同方向となっている。また、タービン軸の軸方向と同方向となる延長線Ｌ１と、案内面６１の下流側端部Ｐ１における接線Ｌ２とが為す角度θは、１０°以上３０°以下となっている。また、第１分割環５２ａの内周面の上流側端部Ｐ２は、接線Ｌ２に対して径方向外側に位置している。

従って、第１外シュラウド５１ａの内周面に沿って流れる燃焼ガスは、案内面６１に達すると、案内面６１に沿って流れる。これにより、燃焼ガスの一部は、径方向外側に広がって流れると共に、第１分割環５２ａの内周面へ向けて流れる。一方で、第１外シュラウド５１ａと第１分割環５２ａとの間のキャビティＲ２から供給されるシールガスは、燃焼ガス流路Ｒ１へ向けて流れる。燃焼ガス流路Ｒ１に流入したシールガスは、燃焼ガスの流れに導かれることで、第１分割環５２ａの内周面へ向けて流れる。これにより、シールガスは、燃焼ガスと混合することなく、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れ、燃焼ガスは、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れるシールガスに沿って流れる。つまり、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れるシールガスと、シールガスに沿って流れる燃焼ガスとは、層状になって流れる。

続いて、図４を参照し、実施例１に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量と、従来に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量とについて比較する。図４は、実施例１に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量と、従来に係るガスタービンの第１分割環周りにおける入熱量とを比較したグラフである。図４に示すグラフは、その縦軸が入熱量となっており、入熱量は、複数の領域で解析された解析結果となっている。

図３に示すように、複数の領域は、ガス流れ方向の上流側から順に、第１領域Ｅ１と、第２領域Ｅ２と、第３領域Ｅ３と、第４領域Ｅ４とがある。第１領域Ｅ１は、第１タービン静翼３２ａの下流側における第１外シュラウド５１ａの内周面の領域である。第２領域Ｅ２は、第１タービン動翼３３ａの上流側における第１分割環５２ａの内周面の領域である。第３領域Ｅ３は、第１タービン動翼３３ａがある第１分割環５２ａの内周面の領域である。第４領域Ｅ４は、第１タービン動翼３３ａの下流側における第１分割環５２ａの内周面の領域である。

なお、比較対象となる従来の構成は、切り欠いて形成された案内面６１を設けない構成である。つまり、従来の第１外シュラウド５１ａは、その内周面が、ガス流れ方向の上流側から下流側にかけて面一となっている。

ここで、第１領域Ｅ１における入熱量は、案内面６１を形成した分、従来の構成に比して僅かに減少している。第２領域Ｅ２における入熱量は、案内面６１を形成したことにより、キャビティＲ２から供給されるシールガスと燃焼ガスとの混合が抑制されるため、従来の構成に比して除熱の効果を向上させることができる。第３領域Ｅ３における入熱量は、シールガスと燃焼ガスとの混合が抑制されることにより、シールガスと燃焼ガスとが層状に流れるため、従来の構成に比して大幅に減少している。第４領域Ｅ４における入熱量は、実施例１の構成と従来の構成とで、大きく変わらない。そして、実施例１の構成における、第１領域Ｅ１から第４領域Ｅ４における全入熱量は、従来の構成に比して減少させることができ、第１分割環５２ａの熱負荷を抑制することができることが確認された。

以上のように、実施例１の構成によれば、第１外シュラウド５１ａにおいて燃焼ガス流路Ｒ１を流れる燃焼ガスを、案内面６１により、第１分割環５２ａの内周面へ向けて案内することができる。このとき、案内面６１は、燃焼ガス流路Ｒ１の流路面積が広がるように形成されているため、燃焼ガスは、キャビティＲ２から供給されるシールガスとの混合が抑制され、シールガスを第１分割環５２ａの内周面に沿わせて案内することができる。これにより、燃焼ガスおよびシールガスの混合を抑制して、燃焼ガスよりも温度の低いシールガスにより第１分割環５２ａを冷却することができるため、第１分割環５２ａの熱負荷の増大を抑制することが可能となる。

また、実施例１の構成によれば、延長線Ｌ１に対する接線Ｌ２の角度θを、１０°以上３０°以下にすることができるため、案内面６１に沿って流れる燃焼ガスを、第１分割環５２ａの内周面へ向けて好適に案内することができる。

なお、実施例１では、第１外シュラウド５１ａの内周面に案内面６１を設けたが、これに限らず、他の外シュラウド５１の内周面に案内面６１を設けてもよい。

また、実施例１では、案内面６１を断面視直線状の傾斜面としたが、これに限らず、案内面６１を断面視曲線状の曲面としてもよい。この構成によれば、曲面となる案内面に沿って、燃焼ガスを案内することができるため、燃焼ガスの流通を円滑に行うことができ、案内面６１に対する熱負荷を軽減することができる。

次に、図５を参照して、実施例２に係るガスタービンについて説明する。図５は、実施例２に係るガスタービンの第１タービン動翼周りにおける模式図である。実施例２では、重複した記載を避けるべく、異なる部分について説明する。実施例１のガスタービン１では、第１外シュラウド５１ａの内周面を切り欠いて案内面６１を形成したが、実施例２のガスタービン１０１では、第１外シュラウド５１ａの内周面に突起部１０２を設けて案内面１０３を形成している。以下、図５を参照して、第１外シュラウド５１ａの内周面に設けられた突起部１０２について説明する。

突起部１０２は、第１外シュラウド５１ａの第１タービン静翼３２ａの下流側における内周面に設けられている。突起部１０２は、径方向内側に凸となる曲面に形成されており、その上流側における部位に径方向内側へ向けて傾斜する断面視直線状または断面視曲線状の傾斜面が形成されると共に、その下流側における部位に径方向外側へ向けて傾斜する断面視直線状または断面視曲線状の案内面１０３が形成されている。

従って、第１外シュラウド５１ａの内周面に沿って流れる燃焼ガスは、突起部１０２の案内面１０３に達すると、案内面１０３に沿って流れる。これにより、燃焼ガスの一部は、径方向外側に広がって流れると共に、第１分割環５２ａの内周面へ向けて流れる。一方で、第１外シュラウド５１ａと第１分割環５２ａとの間のキャビティＲ２から供給されるシールガスは、燃焼ガス流路Ｒ１へ向けて流れる。燃焼ガス流路Ｒ１に流入したシールガスは、燃焼ガスの流れに導かれることで、第１分割環５２ａの内周面へ向けて流れる。これにより、シールガスは、燃焼ガスとの混合が抑制されて、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れ、燃焼ガスは、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れるシールガスに沿って流れる。つまり、第１分割環５２ａの内周面に沿って流れるシールガスと、シールガスに沿って流れる燃焼ガスとは、層状になって流れる。

以上のように、実施例２の構成においても、第１外シュラウド５１ａにおいて燃焼ガス流路Ｒ１を流れる燃焼ガスを、案内面１０３により、第１分割環５２ａの内周面へ向けて案内することができる。このとき、案内面１０３は、燃焼ガス流路Ｒ１の流路面積が広がるように形成されているため、燃焼ガスは、キャビティＲ２から供給されるシールガスとの混合が抑制され、シールガスを第１分割環５２ａの内周面に沿わせて案内することができる。これにより、燃焼ガスおよびシールガスの混合を抑制して、燃焼ガスよりも温度の低いシールガスにより第１分割環５２ａを冷却することができるため、第１分割環５２ａの熱負荷の増大を抑制することが可能となる。

１ ガスタービン
５ 圧縮機
６ 燃焼器
７ タービン
８ タービン軸
１１ 空気取入口
１２ 圧縮機ケーシング
１３ 圧縮機静翼
１４ 圧縮機動翼
２１ 内筒
２２ 尾筒
２３ 外筒
２４ 燃焼器ケーシング
３１ タービンケーシング
３２ タービン静翼
３３ タービン動翼
４１ 外部ケーシング
４２ 内部ケーシング
４５ 翼環
５１ 外シュラウド
５２ 分割環
６１ 案内面
１０１ ガスタービン（実施例２）
１０２ 突起部
１０３ 案内面（実施例２）
Ｒ１ 燃焼ガス流路
Ｒ２ キャビティ

Claims (7)

1. 回転可能なタービン軸に取り付けられたタービン動翼と、
   前記タービン動翼に対し軸方向に対向するように固定されたタービン静翼と、
   前記タービン動翼を周方向に囲む分割環と、
   前記タービン静翼を周方向に囲み、前記分割環に対し軸方向に対向するように設けられた外シュラウドと、
   前記分割環および前記外シュラウドの内部に設けられ、燃焼ガスが流通する燃焼ガス流路と、を備え、
   前記外シュラウドは、前記燃焼ガスのガス流れ方向において、前記分割環の上流側に位置し、
   前記分割環と前記外シュラウドとの間からは、前記燃焼ガスよりも温度の低いシールガスが前記燃焼ガス流路へ向けて供給されており、
   前記外シュラウドは、前記ガス流れ方向の下流側の内周に設けられ、内部に流通する燃焼ガスを前記分割環の内周面へ向けて案内する案内面を有し、
   前記案内面は、前記燃焼ガス流路の流路面積が広がるように形成されていることを特徴とするガスタービン。
2. 前記案内面の下流側端部は、前記案内面の上流側における前記外シュラウドの内周面に対して径方向外側に位置していることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン。
3. 前記分割環の内周面の上流側端部は、前記案内面の下流側端部における接線に対して径方向外側に位置していることを特徴とする請求項１または２に記載のガスタービン。
4. 前記案内面は、前記外シュラウドの下流側の内周を切り欠いて形成されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載のガスタービン。
5. 前記案内面は、前記外シュラウドの下流側の内周に対して突出して設けられた突起部に形成されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載のガスタービン。
6. 前記案内面は、曲面に形成されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１項に記載のガスタービン。
7. 前記タービン軸の軸方向に対する前記案内面の下流側端部における接線の角度は、１０°以上３０°以下であることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか１項に記載のガスタービン。

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