JP2012065453A - Reactor for two or more phase converter - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、コアと、コアに巻装され、互いに磁気結合された複数相のコンバータコイルとを含む複数相コンバータ用リアクトルに関する。 The present invention relates to a reactor for a multi-phase converter including a core and a multi-phase converter coil wound around the core and magnetically coupled to each other.
従来から、エンジンと走行用モータとを搭載し、エンジン及び走行用モータの一方または両方を主駆動源として使用するハイブリッド車両（ＨＶ）や、電気自動車（ＥＶ）、燃料電池車両等において電池電圧と、走行用モータに接続されたインバータの駆動電圧との最適化を図るために、昇圧コンバータ等の電圧変換器が使用されている。 Conventionally, in a hybrid vehicle (HV), an electric vehicle (EV), a fuel cell vehicle, or the like that includes an engine and a travel motor and uses one or both of the engine and the travel motor as a main drive source, In order to optimize the drive voltage of the inverter connected to the traveling motor, a voltage converter such as a boost converter is used.
また、チョッパ方式の昇圧コンバータである昇圧チョッパの容量を１／Ｎにして、Ｎ個の昇圧チョッパを並列に接続し、駆動パルスの位相を２π／Ｎずつずらした構成は、Ｎ相の複数相コンバータである、マルチフェーズコンバータと呼ばれている。 In addition, a configuration in which the capacity of a boost chopper, which is a chopper type boost converter, is 1 / N, N boost choppers are connected in parallel, and the phase of the drive pulse is shifted by 2π / N by a plurality of N phases It is called a multi-phase converter, which is a converter.
また、非特許文献１には、コンバータ用としてＮ相を使用する、すなわちマルチフェーズ化させることで、リアクトルの全容積を１／Ｎに減少させ、体積を小さくできる、すなわち小型化を図れるコンバータが記載されている。 Non-Patent Document 1 discloses a converter that uses an N phase for a converter, that is, multi-phase, thereby reducing the total volume of the reactor to 1 / N and reducing the volume, that is, downsizing. Are listed.
また、非特許文献２には、３本の脚を有するコアのうち、両側の２本の脚にコイルを設けることで、一体化させた、複数相磁気結合リアクトルが記載されている。この場合、中央の脚で生じる交流磁束リップルを減少でき、中央の脚でのコア損を減少でき、効率向上を図れるとされている。 Non-Patent Document 2 describes a multi-phase magnetically coupled reactor that is integrated by providing coils on two legs on both sides of a core having three legs. In this case, the AC magnetic flux ripple generated at the center leg can be reduced, the core loss at the center leg can be reduced, and the efficiency can be improved.
特許文献１に記載されたようなマルチフェーズコンバータに使用するための複数相のリアクトルにおいて、各相のリアクトル同士を磁気結合して一体化させ、複数相磁気結合リアクトルとした場合には、複数相のリアクトルを１つに一体化させることにより、部品点数を少なくして、低コスト化が可能となる。ただし、このような構造では、コア損失が過度に大きくなるという問題が生じる可能性がある。 In a multi-phase reactor for use in a multi-phase converter as described in Patent Document 1, the reactors of each phase are magnetically coupled and integrated to form a multi-phase magnetically coupled reactor. By integrating the reactors into one, the number of parts can be reduced and the cost can be reduced. However, such a structure may cause a problem that the core loss becomes excessively large.
例えば、本発明者が行ったシミュレーションによると、互いにインダクタンスが同じで入力する電流を同じとした仕様で設計した場合の、２相磁気結合リアクトルと、単相リアクトルとを比較した場合に、条件により、２相磁気結合リアクトルの体積を単相リアクトルの体積に比べて約５０から６０％に低減できたが、２相磁気結合リアクトルのコア損失は、単相リアクトルのコア損失に比べて、約３倍と大きくなるという問題が生じることが分かった。 For example, according to a simulation conducted by the present inventors, when a two-phase magnetically coupled reactor and a single-phase reactor are compared with each other when designed with the same inductance and the same input current, depending on the conditions, Although the volume of the two-phase magnetically coupled reactor could be reduced from about 50 to 60% compared to the volume of the single-phase reactor, the core loss of the two-phase magnetically coupled reactor was about 3 compared to the core loss of the single-phase reactor. It turns out that the problem of becoming twice as large arises.
すなわち、リアクトルでのコア損失Ｗは、リアクトルでの磁束密度の増加量ΔＢが大きくなるのに従って大きくなる。一方、磁束密度の増加量ΔＢは、磁束密度の基準値Ｂ１、電流値Ｉ１に対する、電流リップルの電流値Ｉ１からの振れ幅Ｉｒの割合（Ｉｒ／Ｉ１）を乗じることで求められる。この場合、ΔＢは、次式で求められる。
ΔＢ＝Ｂ１×（Ｉｒ／Ｉ１） ・・・（１）
That is, the core loss W at the reactor increases as the increase amount ΔB of the magnetic flux density at the reactor increases. On the other hand, the increase amount ΔB of the magnetic flux density is obtained by multiplying the ratio (Ir / I1) of the fluctuation width Ir from the current value I1 of the current ripple to the reference value B1 and the current value I1 of the magnetic flux density. In this case, ΔB is obtained by the following equation.
ΔB = B1 × (Ir / I1) (1)
ここで、２相磁気結合リアクトルでは、単相リアクトルに対し、各相のリアクトルで電流値Ｉ１が１／２倍となるので、磁束密度の増加量ΔＢが２倍となり、ΔＢの増加に応じてコア損失Ｗが大きくなる。例えば、条件により、２相磁気結合リアクトルでは、単相リアクトルに比べてコア損失Ｗが約３倍と大きくなった。このようにコア損失Ｗが大きくなることは、リアクトルの性能低下に結びつく原因となるため、好ましくない。 Here, in the two-phase magnetically coupled reactor, the current value I1 is halved in each phase reactor with respect to the single-phase reactor, so the amount of increase ΔB in the magnetic flux density is doubled, and as the ΔB increases Core loss W increases. For example, depending on conditions, the core loss W of the two-phase magnetically coupled reactor is about three times as large as that of the single-phase reactor. Such a large core loss W is not preferable because it causes a decrease in the performance of the reactor.
これに対して、２相磁気結合リアクトルで、コアの全体を薄型ケイ素鋼板、アモルファス材等の低損失コア材により構成することが考えられる。ただし、低損失コア材は高価であり、全体を低損失コア材とする場合、コストの大幅な増大を招く可能性がある。また、低損失コア材は、加工作業が困難という問題もある。例えば、ケイ素鋼板の積層構造により断面Ｅ形状や断面Ｔ形状のコアを製造する場合、打ち抜き可能や放電加工を行う必要があり、コストが高くなる。また、板材では、リアクトルを小型化可能な適切な３次元形状に加工することが困難であるという問題もある。また、アモルファス材によりコアを構成する場合も、高価であり、かつ、加工作業が困難という問題がある。 On the other hand, it is conceivable that the entire core is composed of a low-loss core material such as a thin silicon steel plate or an amorphous material in a two-phase magnetic coupling reactor. However, the low-loss core material is expensive, and when the whole is a low-loss core material, there is a possibility that the cost is significantly increased. In addition, the low-loss core material has a problem that it is difficult to work. For example, when a core having a cross-section E shape or a cross-section T shape is manufactured by a laminated structure of silicon steel plates, it is necessary to perform punching or perform electric discharge machining, which increases costs. Further, the plate material has a problem that it is difficult to process the reactor into an appropriate three-dimensional shape that can be downsized. In addition, when the core is made of an amorphous material, there are problems that it is expensive and difficult to work.
一方、コアのうち、コイルを巻装した部分はコイルの内径以下にする必要があるが、それ以外では、コイルの外形に合わせることが可能であるため、磁束密度の変化量が、コイルを巻装した部分に比べて少ない。これらの事情から、本発明者は、最適な部分を最適な材料により構成することで、上記の問題解決を図れると考えた。非特許文献１，２には、このような問題を解消できる手段は開示されていない。 On the other hand, the portion of the core where the coil is wound needs to be equal to or smaller than the inner diameter of the coil, but in other cases, it can be adjusted to the outer shape of the coil. There are few compared to the disguised part. Under these circumstances, the present inventor considered that the above-described problem can be solved by configuring the optimal portion with the optimal material. Non-Patent Documents 1 and 2 do not disclose means for solving such a problem.
本発明の目的は、複数相コンバータ用リアクトルにおいて、小型でかつ部品点数を少なくできるとともに、低損失を有効に図れる構造を提供することである。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a multi-phase converter reactor that is small in size, can reduce the number of components, and can effectively achieve low loss.
本発明に係る複数相コンバータ用リアクトルは、コアと、コアに巻装され、互いに磁気結合された複数相のコンバータコイルとを含む複数相コンバータ用リアクトルであって、コアは、複数のコア材料を組み合わせることにより構成され、複数のコア材料は、コアにおいて、コンバータコイルが巻装された部分の少なくとも一部を構成するコイル内部コア材料と、コアにおいて、コンバータコイルが巻装されていない部分を構成するコイル外部コア材料とを含み、コイル内部コア材料は、コイル外部コア材料に比べて、磁束密度上昇に対するコア損失の上昇度が低い、低損失コア材である。 A reactor for a multi-phase converter according to the present invention is a reactor for a multi-phase converter including a core and a multi-phase converter coil wound around the core and magnetically coupled to each other, and the core includes a plurality of core materials. The plurality of core materials are configured by combining the core inner core material that forms at least a part of the portion where the converter coil is wound in the core, and the portion where the converter coil is not wound in the core. The coil inner core material is a low-loss core material that has a lower degree of increase in core loss with respect to an increase in magnetic flux density than the coil outer core material.
本発明に係る複数相コンバータ用リアクトルによれば、複数相磁気結合リアクトルを１つの部品として構成できるので、小型でかつ部品点数を少なくできる。しかも、コアにおいて、コンバータコイルが巻装された部分の少なくとも一部を構成するコイル内部コア材料を、コンバータコイルが巻装されていない部分を構成するコイル外部コア材料よりも低損失のコア材とするので、磁束密度の変化量が大きいコイル内部コア材料を含む一部のコアだけを、低損失コア材料により構成し、コアの残りの部分を安価かつ加工しやすい材料により構成できる。このため、コストを過度に上昇させることなく、かつ、加工作業を容易に行え、しかも、互いに磁気結合したコンバータコイルを有する複数相コンバータ用リアクトルを構成するのにもかかわらず、低損失を図れる。 According to the reactor for a multi-phase converter according to the present invention, the multi-phase magnetically coupled reactor can be configured as one component, so that the size and the number of components can be reduced. Moreover, in the core, a coil inner core material that constitutes at least a part of a portion around which the converter coil is wound, and a core material that has a lower loss than a coil outer core material that constitutes a portion where the converter coil is not wound, Therefore, only a part of the core including the coil inner core material having a large change amount of the magnetic flux density can be constituted by the low-loss core material, and the remaining part of the core can be constituted by the material which is inexpensive and easy to process. For this reason, it is possible to easily perform a machining operation without excessively increasing the cost, and to achieve a low loss in spite of constituting a reactor for a multi-phase converter having converter coils magnetically coupled to each other.
また、本発明に係る複数相コンバータ用リアクトルにおいて、好ましくは、コアを、コイルを巻装する第１脚部と、コイルを巻装しない第２脚部とを含み、コイル内部コア材料により構成するコア部分である第１脚部の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積は、コイル外部コア材料により構成するコア部分である第２脚部の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積よりも小さくしている。 In the multiphase converter reactor according to the present invention, preferably, the core includes a first leg portion around which the coil is wound and a second leg portion around which the coil is not wound, and is constituted by a coil inner core material. The cross-sectional area related to the plane orthogonal to the length direction of the first leg that is the core portion is based on the cross-sectional area related to the plane orthogonal to the length direction of the second leg that is the core portion made of the coil outer core material. Is also small.
上記構成によれば、コイル内部コア材料により構成する第１脚部にコイルを巻回するのにもかかわらず、リアクトル全体の容積を小さくでき、しかも、コイル内部での磁束密度の変化量が大きくなる場合でも、コイル内部コア材料を低損失コア材により構成するので、低損失を図れる。 According to the above configuration, the volume of the entire reactor can be reduced despite the coil being wound around the first leg portion made of the coil inner core material, and the amount of change in magnetic flux density inside the coil is large. Even in this case, the coil inner core material is made of a low-loss core material, so that low loss can be achieved.
また、本発明に係る複数相コンバータ用リアクトルにおいて、好ましくは、コンバータコイルは、昇降圧用コイルであり、さらに、コアに巻装され、昇降圧用コイルと磁気結合する追加コイルを備え、追加コイルは、別の回路に接続可能としている。 In the multiphase converter reactor according to the present invention, preferably, the converter coil is a step-up / step-down coil, and further includes an additional coil wound around a core and magnetically coupled to the step-up / step-down coil. It can be connected to another circuit.
上記構成によれば、追加コイルと昇降圧用コイルとを介して、別の回路から昇降圧用コイルを接続した回路へ充電したり、昇降圧用コイルを接続した回路から別の回路へ放電することができる。しかも、このような充放電のために、昇降圧用コイルを使用できるので、必要となる新たな部品点数を少なくでき、過度にコストを高くすることがない。 According to the said structure, it can charge to the circuit which connected the step-up / step-down coil from another circuit via the additional coil and the step-up / step-down coil, or it can discharge to the other circuit from the circuit which connected the step-up / step-down coil. . In addition, since a step-up / step-down coil can be used for such charge / discharge, the number of necessary new parts can be reduced, and the cost is not excessively increased.
また、本発明に係る複数相コンバータ用リアクトルにおいて、好ましくは、コアは、互いにギャップ空間またはギャップ板を介して対向する２以上の脚要素を含む脚部を備え、追加コイルは、昇降圧用コイルの内側で、ギャップ空間またはギャップ板を除く脚部の外側に設けられている。 In the multiphase converter reactor according to the present invention, preferably, the core includes a leg portion including two or more leg elements facing each other via a gap space or a gap plate, and the additional coil is a step-up / step-down coil. On the inner side, it is provided outside the leg part excluding the gap space or the gap plate.
上記構成によれば、ギャップ板またはギャップ空間によりコア内での磁束の飽和を生じにくくできるとともに、ギャップ板またはギャップ空間の周囲から磁束漏れが生じやすくなるのにもかかわらず、追加コイルに対する磁束の鎖交を生じにくくして、誘導加熱による発熱を有効に回避でき、効率向上を図れる。 According to the above configuration, the gap plate or the gap space makes it difficult to saturate the magnetic flux in the core, and the magnetic flux leaks from the surroundings of the gap plate or the gap space. Interlinkage is less likely to occur, and heat generation by induction heating can be effectively avoided, improving efficiency.
本発明の複数相コンバータ用リアクトルによれば、小型でかつ部品点数を少なくできるとともに、低損失を有効に図れる構造を提供できる。 According to the reactor for a multi-phase converter of the present invention, it is possible to provide a structure that is small in size, can reduce the number of parts, and can effectively achieve low loss.
以下、本発明の実施形態を、図面を用いて説明する。以下では、複数相コンバータ用リアクトルとして、２相コンバータ用リアクトルについて説明するが、複数相コンバータを構成するものであればよく、２相以外の複数相、例えば３相等であってもよい。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. Hereinafter, the reactor for the two-phase converter will be described as the reactor for the multi-phase converter. However, any reactor may be used as long as it constitutes the multi-phase converter, and may be a plurality of phases other than the two phases, for example, three phases.
また、以下では、複数相コンバータ用リアクトルが、ハイブリッド車両の駆動源として使用する回転電機である、走行用モータに接続されたインバータを駆動するための電気回路を構成する場合を説明する。ただし、複数相コンバータ用リアクトルを使用する回転電機は、電気自動車、燃料自動車等の、ハイブリッド車両以外を駆動するためのものでもよい。また、回転電機は、車両駆動以外の補機駆動用でもよい。また、回転電機を２個とし、２の回転電機に接続された２のインバータと、二次電池等の蓄電部との間にコンバータを設ける構成に本発明に係るリアクトルを使用することもできる。 Moreover, below, the case where the reactor for multiphase converters comprises the electric circuit for driving the inverter connected to the motor for driving | running | working which is a rotary electric machine used as a drive source of a hybrid vehicle is demonstrated. However, the rotating electrical machine using the reactor for the multi-phase converter may be for driving other than the hybrid vehicle such as an electric vehicle and a fuel vehicle. The rotating electrical machine may be used for driving auxiliary equipment other than driving the vehicle. Moreover, the reactor which concerns on this invention can also be used for the structure which provides two rotating electrical machines and provides a converter between 2 inverters connected to the 2 rotating electrical machines, and electrical storage parts, such as a secondary battery.
［第１の発明の実施の形態］
図１から図４は、本発明の第１の実施の形態を示している。複数相コンバータ用リアクトルであり、２相磁気結合リアクトルである、２相コンバータ用リアクトル１０は、昇降圧用として使用するもので、コア１２と、コア１２に巻装された２相のコンバータコイル１４，１６と、複数のギャップ板１８とを備える。
[First Embodiment]
1 to 4 show a first embodiment of the present invention. A two-
図２に示すように、コア１２は、それぞれ同一の磁性材であるコア材料により構成され、断面積を同じとした断面略Ｔ形状の２のＴ形部２０，２２と、別の磁性材である別のコア材料により構成される断面直線状の第１脚部であり、かつ脚要素である２のＩ形部２４とを含む。各Ｔ形部２０，２２は、互いに向き合うように対向させており、それぞれの略直線状の基部２６の互いに対向する側の面である内側面の中央部に、内側に突出する第２脚部である、中央脚部２８を設けている。
As shown in FIG. 2, the
また、それぞれの基部２６の内側面の中央脚部２８に関して幅方向（図２の左右方向）両側に、内側に突出する２の端脚要素３０を互いに平行に設けている。各Ｔ形部２０，２２を、互いに対向させた状態で、互いに対向する端脚要素３０の間に、Ｉ形部２４を、非磁性材製の断面矩形状のギャップ板１８をそれぞれ介して結合している。なお、各Ｔ形部２０，２２及びＩ形部２４を図示しない非磁性材製の部材で固定する等により、各Ｔ形部２０，２２とＩ形部２４との間に、ギャップ板を設けず、隙間であるギャップ空間を介して対向させることもできる。
In addition, two
また、中央脚部２８、各端脚要素３０、及びＩ形部２４は、それぞれ長さ方向（図２の上下方向）に対し直交する平面に関する断面形状を略正方形等の矩形に形成している。また、各端脚要素３０及び各Ｉ形部２４の、長さ方向に対し直交する平面に関する断面積は互いに略同じとするが、中央脚部２８の断面積よりも小さくしている。このために、各端脚要素３０及びＩ形部２４の厚さ方向（図１の上下方向、図２の裏表方向）寸法に対し、基部２６及び中央脚部２８の厚さ方向寸法を大きくするとともに、各端脚要素３０及びＩ形部２４の幅方向（図２の左右方向）寸法に対し、中央脚部２８の幅方向寸法を大きくしている。
Further, the
また、各中央脚部２８の先端同士は、隙間であるギャップ空間３２を介して対向させている。なお、各中央脚部２８の先端同士を、空間を介さず、非磁性材により構成するギャップ板を介して結合することもできる。
Further, the ends of the
コア１２の幅方向両端にそれぞれ存在する、Ｉ形部２４と、ギャップ板１８と、脚要素３０とを結合した直線状の部分により、２の端脚部３４を構成している。各端脚部３４の周囲にコンバータコイル１４，１６をそれぞれ巻装することにより、リアクトル１０を構成している。各コンバータコイル１４，１６は、互いに一端同士を電気的に接続するとともに、互いに磁気結合している。
The two
また、コア１２は、複数のコア材料である、「コイル内部コア材料」と、「第２コイル内部コア材料」と、「コイル外部コア材料」とを組み合わせることにより構成している。すなわち、コア１２において、コンバータコイル１４，１６が巻装される部分の一部である、Ｉ形部２４は、「コイル内部コア材料」により構成する。各Ｔ形部２０，２２のコンバータコイル１４，１６が巻装される部分である、各端脚要素３０は、「第２コイル内部コア材料」により構成する。また、コア１２のうち、コンバータコイル１４，１６が巻装されていない部分である、各Ｔ形部２０，２２の基部２６及び中央脚部２８は、「コイル外部コア材料」により構成する。
The
「コイル内部材料」は、「コイル外部コア材料」に比べて、磁束密度上昇ΔＢに対するコア損失Ｗの上昇度が低い、低損失コア材としている。例えば、「コイル外部コア材料」を、鉄を基材とする磁性粉末を加圧成形することにより構成するダストコア材とするとともに、「コイル内部材料」を、低損失コア材であるアモルファス、または低損失ケイ素鋼板の積層体とする。すなわち、磁束密度の上昇分ΔＢを横軸にとり、コア損失Ｗを縦軸にとって種々のコア材料に関する損失曲線を考えた場合に、アモルファス等の低損失コア材は損失曲線の傾きが小さくなり、ダストコア材等の比較的高損失のコア材は、損失曲線の傾きが大きくなる。なお、本実施の形態では、各Ｔ形部２０，２２の全体を同じ材料であるダストコア材等の、低損失コア材よりも損失の高い材料により一体に構成している。すなわち、「第２コイル内部コア材料」と「コイル外部コア材料」とは同一の材料としている。
The “coil inner material” is a low-loss core material in which the degree of increase in the core loss W with respect to the magnetic flux density increase ΔB is lower than the “coil outer core material”. For example, the “coil outer core material” is a dust core material formed by press-molding magnetic powder based on iron, and the “coil inner material” is an amorphous or low-loss core material. A laminate of lossy silicon steel sheets. That is, when considering the loss curve for various core materials with the increase ΔB in the magnetic flux density on the horizontal axis and the core loss W on the vertical axis, the loss curve slope of the low loss core material such as amorphous becomes small, and the dust core A relatively high-loss core material such as a material has a large slope of the loss curve. In the present embodiment, the entire T-shaped
このように構成するため、「コイル内部コア材料」により構成するＩ形部２４の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積Ｓ１は、「コイル外部コア材料」により構成する各Ｔ形部２０，２２の中央脚部２８の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積Ｓ２よりも小さくなっている（Ｓ１＜Ｓ２）。また、各コンバータコイル１４，１６の外周面がコア１２の厚さ方向両側面よりも厚さ方向外側に突出しないようにするとともに、コア１２の幅方向両側面よりも幅方向外側に突出しないように、各部の寸法を規制している。図１に示すように、各Ｔ形部２０，２２の基部２６及び中央脚部２８は、厚さ方向に関して、コイル１４，１６の外周面と略一致する位置まで厚みを大きくした、複雑な３次元形状となっている。このため、基部２６及び中央脚部２８は、コイル通電時の磁束密度の変動幅ΔＢを低下させ、コア損失Ｗを低減させるのに寄与する。また、各Ｔ形部２０，２２をダストコアにより構成した場合には、コア１２の一部をこのような複雑な３次元形状とする場合でも、加工作業を容易に行えるとともに、リアクトル１０の体積を小型化しやすくなる。
In order to constitute in this way, the cross-sectional area S1 regarding the plane orthogonal to the length direction of the I-shaped
これに対して、各コンバータコイル１４，１６内に配置され、各Ｔ形部２０，２２とギャップ板１８を介して結合されたＩ形部２４は、コンバータコイル１４，１６の内径で形状及び寸法が決定される柱状構造とならざるを得ず、断面積を大きくすることにより磁束密度変動幅ΔＢを減少させることは難しい。このために、本実施の形態では、各Ｉ形部２４を、アモルファス等の、ダストコア材よりも磁束密度上昇に対するコア損失の上昇度が低い、低損失コア材により構成することで、コンバータコイル１４，１６内での鉄損を、ダストコア材を用いた場合に比べて低く（例えば、１／２以下に低く）することができる。このため、基部２６及び中央脚部２８の厚みを増大させたことと相まって、コア１２全体の鉄損を、コアの厚みを全体で同一とした場合に比べて、低く（例えば、１／２以下に低く）することができる。
On the other hand, the I-shaped
図３は、２相コンバータ用リアクトルの別の実施形態を、一部を透視して示す斜視図である。図３のリアクトル１０では、図１のリアクトル１０を構成する各Ｔ形部２０ａ，２２ａにおいて、幅方向両端部に設けた各端脚要素３０ａの幅方向寸法及び厚さ方向寸法を、図１、図２に示した場合よりも大きくし、各端脚要素３０ａの長さ方向に対し直交する平面に関する断面積を、中央脚部２８の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積と略同じとしている。また、各Ｔ形部２０ａ、２２ａ同士で、中央脚部２８が対向するように配置するとともに、対向する端脚要素３０ａの先端に、ギャップ板１８（図２参照、図３では図示を省略する。）を介してＩ形部２４を結合する。各Ｉ形部２４の周囲にコンバータコイル１４，１６を巻装する。また、各Ｔ形部２０ａ，２２ｂを上記の「コイル外部コア材料」により構成し、各Ｉ形部２４を上記の「コイル内部コア材料」により構成する。このように、ギャップ板１８を除いて「コイル内部コア材料」により構成する部分のみにコイル１４，１６を巻装することもできる。
FIG. 3 is a perspective view illustrating another embodiment of the reactor for a two-phase converter, with a part thereof being seen through. In the
また、上記の図１、図２の構成において、各端脚要素３０，３０ａ、各Ｉ形部２４及び各ギャップ板１８は、断面矩形状とする構成に限定するものではなく、断面円形等、他の形状とすることもできる。例えば、コアのうち、コイルを巻装する部分は、円柱状とすることもできる。
Moreover, in the structure of said FIG. 1, FIG. 2, each
このような本実施の形態のリアクトル１０は、例えば図４に示すような２相昇降圧コンバータの回路に設けて使用することができる。図４は、図１のリアクトル１０を有する２相昇降圧コンバータを含む回路図である。２相昇降圧コンバータ３６は、例えば、ハイブリッド車両の駆動源として使用する回転電機である、図示しない走行用モータに接続されたインバータ３８を駆動するための電源回路を構成する。電源回路は、直流電圧Ｖｂを出力する蓄電部４０と、インバータ３８との間に、２相昇降圧コンバータ３６を接続している。２相昇降圧コンバータ３６は、磁気結合コイル部である、２相コンバータ用リアクトル１０と、２相のアーム４２，４４とを含む。また、昇降圧コンバータ３６の出力側とインバータ３８との間にコンデンサＣ１を接続している。各相アーム４２，４４は、上側スイッチング素子４６及び下側スイッチング素子４８を直列に接続しており、各相アーム４２，４４を並列にインバータ３８及びコンデンサＣ１に接続している。
Such a
また、リアクトル１０を構成する各コンバータコイル１４，１６の一端を、蓄電部４０の正極側に接続している。各コンバータコイル１４，１６は、それぞれインダクタンスＬ１，Ｌ２を有する。また、１のコンバータコイル１４の他端を１のアーム４２の上側スイッチング素子４６及び下側スイッチング素子４８の中点に接続し、別のコンバータコイル１６の他端を別のアーム４４の上側スイッチング素子４６及び下側スイッチング素子４８の中点に接続している。各スイッチング素子４６，４８は、後述する図９を参照して示すように、トランジスタまたはＩＧＢＴ等であり、それぞれダイオードを逆並列に接続している。なお、各スイッチング素子４６，４８のオンオフ動作は、図示しない制御部により制御される。
In addition, one end of each
また、インバータ３８は、詳しい図示は省略するが、コンデンサＣ１両端に接続された正極母線５０及び負極母線５２間に供給される直流電力を、交流三相駆動電力に変換し、回転電機等の負荷に供給する機能と、回転電機から供給される交流三相回生電力を直流電力に変換し、昇降圧コンバータ３６側に供給する機能とを有する。インバータ３８は、それぞれ一端が正極母線５０に接続され、他端が負極母線５２に接続され、互いに並列に接続された図示しない３相アームを含む。各相アームは、互いに直列に接続された上アームスイッチング素子及び下アームスイッチング素子を有し、各スイッチング素子にダイオードを逆並列に接続し、各アームの中点を回転電機等の負荷に接続している。
Although not shown in detail, the
蓄電部４０は、充放電可能な二次電池であり、例えば２００Ｖから３００Ｖの大きさの端子電圧Ｖｂを有するリチウムイオン組電池、ニッケル水素組電池等とするが、キャパシタ等を用いることもできる。
The
また、コンデンサＣ１は、インバータ３８側の電圧変動を抑制する機能を有する。なお、蓄電部４０と、リアクトル１０の一端及び負極母線５２との間に図示しないコンデンサを接続し、蓄電部４０側の電圧変動を抑制することもできる。また、蓄電部４０の正極側と負極側とに、それぞれ制御部により制御されるリレースイッチを設けることもできる。
The capacitor C1 has a function of suppressing voltage fluctuation on the
このような電源回路を用いて昇降圧コンバータ３６を機能させる場合、各相アーム４２，４４の下側スイッチング素子４８を、互いに１８０度位相をずらせた状態でスイッチングすることにより、スイッチングのオンデューティ比に応じて蓄電部４０側の電圧を昇圧し、コンデンサＣ１両端間に供給することができる。また、各相アーム４２，４４の上側スイッチング素子４６を、互いに１８０度位相をずらせた状態でスイッチングすることにより、スイッチングのオンデューティ比に応じてインバータ３８側から入力される電圧を降圧し、蓄電部４０側へ供給することができる。
When the buck-
このような電源回路において、本実施の形態では、各相のコンバータコイル１４，１６同士を磁気結合し、一体化させているので、部品点数を削減できるとともに、小型化を図れる。しかも、コア１２において、コンバータコイル１４，１６が巻装された部分の一部である、Ｉ形部２４を構成するコイル内部コア材料を、コンバータコイル１４，１６が巻装されていない部分であるＴ形部２０，２０ａ、２２，２２ａの中央脚部２８及び基部２６を構成するコイル外部コア材料よりも低損失のコア材としている。このため、磁束密度の変化量が大きいＩ形部２４だけを低損失コア材料により構成し、コア１２の残りの部分を安価かつ加工しやすい材料により構成できる。このため、コストを過度に上昇させることなく、かつ、加工作業を容易に行え、しかも、互いに磁気結合したコンバータコイル１４，１６を有する２相コンバータ用リアクトル１０を構成するのにもかかわらず、低損失を図れる。
In such a power supply circuit, in the present embodiment, the converter coils 14 and 16 of each phase are magnetically coupled and integrated, so that the number of parts can be reduced and the size can be reduced. Moreover, in the
また、コア１２を、コイル１４，１６を巻装する端脚部３４と、コイル１４，１６を巻装しない中央脚部２８とを含み、コイル内部コア材料により構成する端脚部３４であるＩ形部２４の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積は、コイル外部コア材料により構成する中央脚部２８の長さ方向に対し直交する平面に関する断面積よりも小さくしている。このため、Ｉ形部２４にコイル１４，１６を巻回するのにもかかわらず、リアクトル１０全体の容積を小さくでき、しかも、コイル１４，１６内部での磁束密度の変化量が大きくなる場合でも、コイル内部コア材料をアモルファス等の低損失コア材により構成するので、低損失を図れる。この結果、小型でかつ部品点数を少なくできるとともに、低損失を有効に図れる構造を提供できる。
Further, the
これに対して、本実施の形態と異なり、例えば、リアクトルのコア全体の厚みを同一とし、コア全体を同一の材料であるダストコアにより構成し、コアの２の脚部に２相コイルを巻装し、互いに磁気結合させた構成である、２相磁気結合リアクトルの従来例も考えられる。ただし、本実施の形態では、このような２相磁気結合リアクトルの従来例に比べて、鉄損、すなわちコア損失を十分に小さくできる。なお、単相リアクトルの場合には、コア損失以外の損失がリアクトル損失を大きく占めるのに対し、本発明に係る複数相リアクトルの場合には、リアクトル損失に占めるコア損失の割合が大きく、本実施の形態のように、コア損失を低減することは有効である。 On the other hand, unlike this embodiment, for example, the thickness of the entire core of the reactor is made the same, and the entire core is made of a dust core made of the same material, and a two-phase coil is wound around the two legs of the core. In addition, a conventional example of a two-phase magnetically coupled reactor that is configured to be magnetically coupled to each other is also conceivable. However, in the present embodiment, the iron loss, that is, the core loss can be sufficiently reduced as compared with the conventional example of such a two-phase magnetically coupled reactor. In the case of a single-phase reactor, losses other than the core loss account for a large portion of the reactor loss, whereas in the case of the multi-phase reactor according to the present invention, the ratio of the core loss to the reactor loss is large. It is effective to reduce the core loss as in the above form.
このような本実施の形態による効果を確認するために、本発明者は、従来のハイブリッド車両で使用していた単相コイルを有する単相リアクトルと、上記の２相磁気結合リアクトルの従来例と、図１、図２に示した本実施の形態のリアクトルである、２相磁気結合リアクトルの実施例とを用いて、シミュレーションを行った。 In order to confirm the effect of the present embodiment, the inventor has a single-phase reactor having a single-phase coil used in a conventional hybrid vehicle, and a conventional example of the above-described two-phase magnetically coupled reactor. A simulation was performed using the example of the two-phase magnetically coupled reactor which is the reactor of the present embodiment shown in FIGS.
まず、２相磁気結合リアクトルの従来例を、図５、図６、図７Ａを用いて説明する。図５は、従来の磁気結合リアクトルの１例を構成するコア５４の概略を示す図である。図６は、図５のコア５４にコンバータコイル１４，１６を巻装した状態で、コア５４に流れる磁束の様子を説明するための略図である。図７Ａは、図６を左右方向片側から他側に見て示す略図である。このような従来例のリアクトル５６では、上記の図１、図２に示した実施の形態のリアクトル１０を構成するコア１２に対して、コア５４を断面Ｅ形の２のＥ形部５８，６０を、互いに向き合うように配置することにより構成している。また、コア５４の各部の厚さ方向（図５、図６の表裏方向、図７Ａの上下方向）寸法を同一とし、コア５４を同一の材料であるダストコアにより構成している。各Ｅ形部５８，６０は、基部と、基部に結合した３本の脚部とを含み、各Ｅ形部５８，６０同士で、各脚部を対向させている。また、各脚部のうち、幅方向（図５、図６の左右方向）両端の脚部に各相コイル１４，１６を巻装し、各相コイル１４，１６の一端を電気的に接続するとともに、互いに磁気結合している。なお、図６では、コア５４の内部を通る環状の実線α１、α２により、各相コイル１４，１６から生じる独立磁束を示しており、コア５４の内部を通る環状の破線βにより、各相コイル１４，１６から生じる磁束が干渉しあうことを表す干渉磁束を示している。また、図７Ａに示すように、従来例のリアクトル５６では、コア５４の厚さ方向（図７Ａの上下方向）両側面から厚さ方向外側に突出するように、コア５４にコイル１４，１６が巻装されている。
First, a conventional example of a two-phase magnetically coupled reactor will be described with reference to FIGS. 5, 6, and 7A. FIG. 5 is a diagram showing an outline of a core 54 constituting an example of a conventional magnetically coupled reactor. FIG. 6 is a schematic diagram for explaining a state of magnetic flux flowing through the core 54 in a state where the converter coils 14 and 16 are wound around the
このような従来例の２相磁気結合リアクトル５６と、従来例の単相リアクトルとを用いて、インダクタンスＬを２３０μＨ近辺とし、リアクトルに１００Ａの電流を入力する、同一の仕様で設計した場合の、体格比と、コア損概算比と、コイル抵抗比とを２Ｄ−ＪＭＡＧを用いてシミュレーションし比較した。表１は、このシミュレーション結果を示している。なお、２相磁気結合リアクトルでは、結合係数ａが０．３である（ａ＝０．３）としてシミュレーションした。
Using such a conventional two-phase magnetically coupled
表１から明らかなように、上記シミュレーションでは、同等の磁束密度で設計しているが、従来例の２相磁気結合リアクトル５６は、単相リアクトルに比べて体積を５０から６０％の間に低減することができることが分かった。すなわち、概略的には、各相コイル１４，１６に流れる電流が、単相リアクトルの場合の電流Ｉに比べて１／２倍の電流Ｉ／２となる。このため、各相コイル１４，１６で蓄積するエネルギが１／４となり、全体の蓄積エネルギが単相リアクトルの場合に比べて１／２で済む。このため、リアクトル５６の体格比を単相リアクトルの場合に比べて約１／２倍とすることができる。ただし、上記の「発明が解決しようとする課題」の欄で説明したように、従来例の２相磁気結合リアクトルの場合には、コア損失Ｗが単相リアクトルの場合に比べて大きくなる。このことは、表１のシミュレーション結果で、コア損概算比が単相リアクトルに比べて２．６倍と大きくなっていることからも分かる。
As is apparent from Table 1, the above simulation is designed with the same magnetic flux density, but the volume of the conventional two-phase magnetically coupled
これに対して、上記の図１、図２に示した構成である、実施例の２相磁気結合リアクトル（２相コンバータ用リアクトル１０）で、同様にシミュレーションをした場合、図５、図６の従来例の２相磁気結合リアクトル５６と同様に、体格比を、従来例の単相リアクトルの場合に比べて６０％以下に小型化できることを確認できた。すなわち、本実施の形態では、コア１２のコイル１４，１６を巻装していない部分の厚みを増大させており、リアクトル１０の体積が増大することが懸念される。これに対して、図７Ｂは、図１のリアクトルにおいて、従来構造に比べてコア材の厚みが増大する部分を説明するための、図７Ａに対応する図である。図７Ｂに示すように、本実施の形態では、コア１２のコイル１４，１６を巻装していない部分の厚みが増加した場合でも、コイル１４，１６の外径とほぼ同じで、コア損失低減効果を十分に得られる。このため、図７Ｂのリアクトル１０全体の外接直方体の体積を、図７Ａの従来例のリアクトルの場合とほぼ同じとすることができ、実用上の問題は生じない。
On the other hand, when a similar simulation is performed with the two-phase magnetically coupled reactor (two-phase converter reactor 10) of the embodiment having the configuration shown in FIGS. Similar to the two-phase magnetically coupled
これに加えて、表１に示すように、実施例のリアクトル１０の場合、コア損比が、従来例の単相リアクトルの場合に比べて１．３倍以下となり、従来例の２相磁気結合リアクトル５６の２．６倍に比べて１／２以下と小さくできることを確認できた。これは、上記のようにコア１２のコイル１４，１６を巻装していない部分の厚みを増大させたことと、コア１２のコイル１４，１６を巻装した部分の少なくとも一部を低損失コア材により構成したことにより得られる効果である。
In addition to this, as shown in Table 1, in the case of the
上記の説明では、従来のハイブリッド車両に使用している構成と同様の仕様で比較した結果を説明したが、磁気結合型のリアクトルでは、コイル抵抗を下げることが容易に行えるので、電気自動車や、プラグインハイブリッド車両（ＰＨＶ）等の大電流を流す仕様でも、従来構造に比べて体積を小さくするだけでなく、低損失を図ることが可能である。 In the above description, the result of comparison with the same specification as the configuration used in the conventional hybrid vehicle has been described. However, in the magnetic coupling type reactor, the coil resistance can be easily reduced, so the electric vehicle, Even in a specification that allows a large current to flow, such as a plug-in hybrid vehicle (PHV), not only can the volume be reduced compared to the conventional structure, but also a low loss can be achieved.
なお、上記の実施の形態では、コア１２の一部の厚みを小さくする等により、他の部分と比べて断面積を小さくする場合を説明した。ただし、本発明は、このような構成に限定するものではなく、体格が多少悪化することが許容できれば、従来例の２相磁気結合リアクトルと同様に、コア全体の厚みを同じとした構成において、コイルを巻装した部分のコアを、コイルを巻装しない部分のコアに比べて低損失の低損失コア材により構成することもできる。
In the above-described embodiment, a case has been described in which the cross-sectional area is reduced as compared with other parts, for example, by reducing the thickness of a part of the
［第２の発明の実施の形態］
次に、図９から図１１を用いて、本発明に係る第２の実施の形態を説明する。まず、図８を用いて、従来構成における改良すべき点を説明する。図８は、従来の充電発電システムの基本構成を示す図である。図８に示す充電発電システムは、ハイブリッド車両や、電気自動車等の電動車両において、蓄電部４０により、昇降圧コンバータ６２及びインバータ３８を介して、負荷であり、回転電機である走行用モータ６４を駆動可能とするとともに、プラグ６８に接続したＡＣ１００Ｖの外部の交流電源から、充電回生装置６６を用いて、直流電源に変換した後、蓄電部４０へ充電可能としている。例えば、外部の交流電源から蓄電部４０へ充電する場合は、蓄電部４０を含むモータ駆動回路から、図示しないリレースイッチの切断等により蓄電部４０を切り離す。充電回生装置６６は、外部充電器としての役目を果たす、交流直流変換部の機能と、発電部としての役目を果たす、直流交流変換部の機能とを有する。このような構成の場合、充電回生装置６６を新たに付加する構成であるため、高コストであるという問題があった。
[Second Embodiment]
Next, a second embodiment according to the present invention will be described with reference to FIGS. First, points to be improved in the conventional configuration will be described with reference to FIG. FIG. 8 is a diagram showing a basic configuration of a conventional charging power generation system. The charging power generation system shown in FIG. 8 is a hybrid vehicle, an electric vehicle such as an electric vehicle, and the like. In addition to being able to be driven, the AC power source of AC 100 V connected to the
これに対して、本実施の形態は、図９から図１１に示すように構成している。図９は、本発明の第２の実施の形態に係る２相コンバータ用リアクトルを含む充電発電機能付電源回路を示す図である。図１０は、図９の電源回路を構成するリアクトルを取り出して示す断面図である。図１１は、一部を省略して示す図１０のＢ部拡大図である。 In contrast, the present embodiment is configured as shown in FIGS. FIG. 9 is a diagram showing a power supply circuit with a charging power generation function including a reactor for a two-phase converter according to a second embodiment of the present invention. FIG. 10 is a cross-sectional view showing the reactor constituting the power supply circuit of FIG. FIG. 11 is an enlarged view of part B of FIG.
本実施の形態では、上記の問題を解決する手段として、２相昇圧コンバータ用リアクトルに、新たな追加コイル、及び追加コイルに接続する外部回路を、低コストで付加するようにしている。すなわち、図９に示す電源回路は、上記の図４に示した回路と同様に、蓄電部４０とインバータ３８との間に、コンデンサＣ１，Ｃ２と、２相昇降圧コンバータ３６ａとを設けるとともに、２相コンバータ用リアクトル１０ａの一端と、蓄電部４０の正極側との間に第１リレースイッチＳａを設けている。また、昇降圧コンバータ３６ａを構成する各相アーム４２，４４の正極母線５０側と、蓄電部４０との間を、第２リレースイッチＳｂを介して接続可能としている。各リレースイッチＳａ，Ｓｂは、図示しない制御部により制御される。また、リアクトル１０ａを構成する各相のコンバータコイル１４，１６のそれぞれに、１次コイルである追加コイル７０，７２を付加し、各コンバータコイル１４，１６に２次巻線としての機能を持たせるようにしている。そして、図９に示す電源回路を、絶縁型の充電発電回路として機能させるようにしている。
In the present embodiment, as means for solving the above problems, a new additional coil and an external circuit connected to the additional coil are added to the reactor for the two-phase boost converter at a low cost. That is, the power supply circuit shown in FIG. 9 is provided with capacitors C1 and C2 and a two-phase buck-
各追加コイル７０，７２は、例えば、充電スタンドまたは家庭において、外部交流電源から５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの商用交流電力を取り出し可能な電源コンセントに接続可能なプラグ６８と、フィルタ７４と、ＡＣ／ＡＣ変換回路７６とを有する外部回路７８に接続している。各追加コイル７０，７２の一端は互いに接続し、各追加コイル７０，７２の他端は、ＡＣ／ＡＣ変換回路７６の出力側の２端子に接続している。各追加コイル７０，７２は、各相のコンバータコイル１４，１６に磁気結合され、協働してトランス作用を行って交流電力を受け渡し可能としている。
Each of the
なお、フィルタ７４は、プラグ６８から供給される電力信号のノイズ成分を抑制するための素子であり、例えばリアクトル等により構成する。また、ＡＣ／ＡＣ変換回路７６は、交流電力を振幅または周波数の異なる状態の適切な交流電力に変換する回路である。例えば、５０Ｈｚまたは６０Ｈｚの商用交流電力を、１０ｋＨｚから３００ｋＨｚの大きさの交流電力に変換する機能を有する。
The
図９の回路では、例えば、次のように、昇降圧コンバータ３６ａ側のＩＧＢＴ等の半導体素子であるスイッチング素子４６，４８を制御する。すなわち、１次側である追加コイル７０，７２側に高周波の交流電圧を印加し、２次側の昇降圧コンバータ３６ａを構成するスイッチング素子４６，４８をすべてオフ状態とし、２次側出力電圧を、スイッチング素子４６，４８に並列に接続したダイオードのみで整流する。このために、外部交流電源から蓄電部４０へ充電する場合には、プラグ６８を外部交流電源に接続するとともに、第１リレースイッチＳａをオフ、すなわち遮断するとともに、第２リレースイッチＳｂをオン、すなわち接続する。これにより、コンバータコイル１４，１６と追加コイル７０，７２との間で交流電力の受け渡しが行われる。すなわち、追加コイル７０，７２に交流電力が供給されることで、コンバータコイル１４，１６に誘起電力が発生し、この交流電力が昇降圧コンバータ３６ａを構成するダイオードによって整流され、直流電力が蓄電部４０へ充電される。
In the circuit of FIG. 9, for example, the switching
なお、蓄電部４０の電力を昇降圧コンバータ３６ａで昇圧した後、インバータ３８を介して走行用モータ６４（図８参照）等の負荷に供給する場合や、走行用モータ６４からの回生電力をインバータ３８で直流電力に変換した後、昇降圧コンバータ３６ａで降圧し、蓄電部４０に供給する場合には、第１リレースイッチＳａをオンし、第２リレースイッチＳｂをオフした状態で、昇降圧コンバータ３６ａ及びインバータ３８のスイッチング素子をスイッチング動作させる。
In addition, after boosting the electric power of the
このような構成によれば、コンバータコイル１４，１６と追加コイル７０，７２とを用いて、１次側から２次側への電力伝達を達成することが可能となる。同様にして、例えば逆方向、すなわち、コンバータコイル１４，１６と追加コイル７０，７２とを用いて、昇降圧コンバータ３６ａ側から追加コイル７０，７２側への電力伝達、すなわち発電も可能となる。この場合には、プラグ６８を外部の蓄電部や負荷等に接続し、電力の供給を可能とする。なお、このようにトランスを用いた電力変換回路構成は、図９に示した回路以外にも種々の構成を採用できる。
According to such a configuration, it is possible to achieve power transmission from the primary side to the secondary side using the converter coils 14 and 16 and the
上記の図９に示した回路構成において、昇降圧コンバータ３６ａは、自動車の駆動時のみ昇圧等の機能を有するコンバータとして動作するが、プラグインハイブリッド車両の場合でも、その場合の走行用モータ６４（図８参照）等の負荷に供給する電力は５０ｋＷ程度と大きい。一方、外部回路７８を用いた充電や発電は、自動車が停止している際に行い、その場合の外部交流電源から昇降圧コンバータ３６ａ側へ供給される電力は、最大で６ｋＷ程度である。このため、充電や発電時に、電力の受け渡しのため、コンバータコイル１４，１６と追加コイル７０，７２とに同時に通電させても問題は生じない。
In the circuit configuration shown in FIG. 9, the step-up / step-down
次に、図１０から図１１を用いて、追加コイル７０，７２が付加された２相コンバータ用リアクトルの具体的構造について説明する。図１０、図１１に示す２相コンバータ用リアクトル１０ａでは、上記の図３に示したリアクトル１０の構成において、コンバータコイル１４，１６の内側で、端脚部３４を構成するＩ形部２４の周囲に追加コイル７０，７２を巻装している。なお、図１０、図１１では、Ｉ形部２４の断面積を中央脚部２８の断面積よりも小さくしているが、端脚要素３０ａの断面積とは略同じとしている。ただし、各端脚要素３０ａの断面積よりもＩ形部２４の断面積を小さくすることもできる。また、Ｉ形部２４は、ギャップ板１８を介して端脚要素３０ａに結合しているが、図示しない非磁性材製の部材に少なくとも一部を固定する等により、Ｉ形部２４と端脚要素３０ａとを隙間であるギャップ空間を介して対向させることもできる。
Next, a specific structure of the reactor for a two-phase converter to which the
このように、本実施の形態のリアクトル１０ａでは、コンバータコイル１４，１６は、昇降圧用コイルであり、さらに、コア１２に巻装され、コンバータコイル１４，１６と磁気結合する追加コイル７０，７２を備え、追加コイル７０，７２は、別の外部回路７８（図９）に接続可能としている。
Thus, in
また、コア１２は、互いにギャップ板１８またはギャップ空間を介して対向する２以上の脚要素である、Ｉ形部２４と端脚要素３０ａとを含む端脚部３４を備える。また、各追加コイル７０，７２は、コンバータコイル１４，１６の内側で、ギャップ板１８またはギャップ空間を除く端脚部３４の外側に設けられている。コンバータコイル１４，１６と追加コイル７０，７２との巻き数比は、例えば１：１とする。
The
このような構成によれば、追加コイル７０，７２とコンバータコイル１４，１６とを介して、別の外部回路７８（図９）から、コンバータコイル１４，１６を接続した回路へ充電したり、コンバータコイル１４，１６を接続した回路から外部回路へ放電、すなわち発電することができる。しかも、このような充放電のために、コンバータコイル１４，１６を使用できるので、必要となる新たな部品点数を少なくでき、過度にコストを高くすることがない。
According to such a configuration, charging is performed from another external circuit 78 (FIG. 9) to the circuit to which the converter coils 14 and 16 are connected via the
また、上記のようにコンバータコイル１４，１６の内側に追加コイル７０，７２を配置できる理由は、追加コイル７０，７２の断面積をコンバータコイル１４，１６の断面積に対して十分に小さく設定できることによる。例えば、追加コイル７０，７２とコンバータコイル１４，１６との電流容量を、具体例を用いて説明すると、コンバータコイル１４，１６では、例えば、２００Ｖの蓄電部４０で５０ｋＷの出力を得るために、２５０Ａの電流を通電させる必要がある。このため、本実施の形態のように、コンバータコイル１４，１６を２相とする場合には、各相のコイルで、１２５Ａの電流を流す必要がある。
Further, the reason why the
一方、ＡＣ１００ＶまたはＡＣ２００Ｖの標準的な外部交流電源から蓄電部４０へ充電する場合の充電電力は、１．５ｋＷから６ｋＷ程度である。この電力を、図９に示したＡＣ／ＡＣ変換回路７６で高周波の交流電力に変換し、追加コイル７０，７２へ印加する。追加コイル７０，７２への印加電圧がＡＣ２００Ｖである場合、追加コイル７０，７２へ流れる電流は、充電電力が１．５ｋＷ時で７．５Ａであり、充電電力が６ｋＷ時で３０Ａである。
On the other hand, the charging power when charging the
上記のように、例えば、追加コイル７０，７２とコンバータコイル１４，１６との巻き数比を１：１とし、１次側と２次側とで通電時の電圧降下を同じとする場合、追加コイル７０，７２に流れる最大電流は３０Ａで、各相のコンバータコイル１４，１６に流れる最大電流は１２５Ａであるので、追加コイル７０，７２の銅等の導電体の断面積は、コンバータコイル１４，１６の銅等の導電体の断面積に比べて０．２４倍（＝３０Ａ／１２５Ａ）と小さくできる。すなわち、付加する１次巻線である追加コイル７０，７２の導電体の体積は、コンバータコイル１４，１６の導電体の体積に対して０．２４倍の体積でよいことが分かる。このため、同じ巻き数であれば、追加コイル７０，７２の断面積は、コンバータコイル１４，１６の断面積の１／３以下と十分に小さく設定できる。このように追加コイル７０，７２の断面積をコンバータコイル１４，１６の断面積に対して十分に小さく設定できるので、コンバータコイル１４，１６の内側に追加コイル７０，７２を配置することを容易に行える。
As described above, for example, when the turns ratio of the
また、本実施の形態では、コア１２は、互いにギャップ板１８またはギャップ空間を介して対向する２以上の脚要素である、Ｉ形部２４と端脚要素３０ａとを含む端脚部３４を備え、各追加コイル７０，７２は、コンバータコイル１４，１６の内側で、ギャップ板１８またはギャップ空間を除く端脚部３４の外側に設けられている。このため、ギャップ板１８またはギャップ空間によりコア１２内での磁束の飽和を生じにくくできるとともに、ギャップ板１８またはギャップ空間の周囲から磁束漏れが生じやすくなるのにもかかわらず、追加コイル７０，７２に対する磁束の鎖交を生じにくくして、誘導加熱による発熱を有効に回避でき、効率向上を図れる。
In the present embodiment, the
すなわち、リアクトル１０ａでは、図１１のＰ１からＰ４の丸で囲んだ部分である、ギャップ板１８（図１０）またはギャップ空間の周囲に磁束が漏れやすい部分が存在する。このため、Ｐ１からＰ４の部分にコイルを配置した場合には、漏れ磁束による誘導加熱によりこのコイルが発熱しやすくなる。これに対して、本実施の形態では、図１１のＱ１からＱ２の破線の丸で囲んだ部分である、Ｉ形部２４の長さ方向中央部周囲に追加コイル７０，７２を配置して、ギャップ板１８またはギャップ空間を除く端脚部３４の外側に追加コイル７０，７２（図１０）を設けている。このため、Ｐ１からＰ４の部分から、追加コイル７０，７２を大きく離しやすくなるので、追加コイル７０，７２への鎖交磁束による発熱を回避できる。
That is, in the
なお、このような発熱を回避するための別の方法として、漏れ磁束自体を低減する手段の採用も考えられるが、この場合には、高コストとなるため、好ましくない。逆にいえば、本実施の形態では、低コストで追加コイル７０，７２への鎖交磁束による発熱を回避できる。また、上記のように追加コイル７０，７２の体積をコンバータコイル１４，１６の体積に対して例えば１／３以下に、十分に小さくできるため、上記のように、追加コイル７０，７２をＩ形部２４の長さ方向中央部周囲に設けることを容易に行える。なお、設計によっては、コンバータコイル１４，１６をＰ１からＰ４の部分から少し離す必要がある場合が考えられるが、本実施の形態の優位性を損なうものではない。
As another method for avoiding such heat generation, the use of means for reducing the leakage magnetic flux itself is also conceivable. However, in this case, the cost becomes high, which is not preferable. Conversely, in the present embodiment, heat generation due to the interlinkage magnetic flux to the
このように２相コンバータ用リアクトル１０ａの体積を増加することなく、あるいは、少しの増加のみで、充電または発電に必要となる１次巻線である追加コイル７０，７２を追加することが可能となる。その他の構成及び作用は、上記の図１から図２または図３に示した実施の形態と同様である。
In this way, it is possible to add the
なお、図示は省略するが、複数相昇圧コンバータ用リアクトルを、２相ではなく、３相等とする場合でも、コンバータコイル１４，１６の内側の漏れ磁束の少ない部分に追加コイル７０，７２を設置することにより、同様の効果を得ることができる。
Although illustration is omitted, even when the reactor for the multi-phase boost converter is not two-phase but three-phase, etc.,
［第３の発明の実施の形態］
図１２から図１３は、本発明に係る第３の実施の形態を示している。図１２は、本発明の第３の実施の形態に係る２相コンバータ用リアクトルを示す、図１０に対応する断面図である。図１３は、一部を省略して示す、図１２のＣ部拡大図である。
[Third Embodiment]
12 to 13 show a third embodiment according to the present invention. FIG. 12 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 10, showing a reactor for a two-phase converter according to a third embodiment of the present invention. FIG. 13 is an enlarged view of part C of FIG.
本実施の形態の２相コンバータ用リアクトル１０ｂでは、上記の図９から図１１に示した第２の実施の形態において、コア１２において、コンバータコイル１４，１６の幅方向両端部に設けた２の端脚部３４を、断面Ｅ形に形成した２のＥ形部８０，８２の互いに対向する端脚要素３０により構成している。また、各Ｅ形部８０，８２同士で、端脚要素３０の先端同士をギャップ板１８またはギャップ空間を介して対向させている。また、各端脚部３４のうち、ギャップ板１８を除いて、コンバータコイル１４，１６内側に設ける部分を低損失コア材である、コイル内部コア材料により構成し、コア１２のうち、コンバータコイル１４，１６外側に設ける部分を高損失コア材である、コイル外部コア材料により構成している。
In the two-
このような構成では、図１３に示すように、各端脚要素３０の間の周囲である、図１３のＰ５、Ｐ６の丸で囲んだ部分や、Ｐ７、Ｐ８の丸で囲んだ、端脚要素３０と基部２６との連結部となる角部の内側で、磁束漏れを生じやすい。このため、Ｐ５からＰ８の部分にコイルを配置した場合には、このコイルへの鎖交磁束による発熱を生じやすくなる。これに対して、本実施の形態では、Ｑ３、Ｑ４の破線の丸で囲んだ部分であり、Ｐ５からＰ８の部分から離れた各端脚要素３０の周囲に追加コイル７０，７２（図１２）を配置している。すなわち、図１２に示すように、各コンバータコイル１４，１６の内側の、軸方向中央部を避けた、軸方向に離れた２個所に追加コイル７０，７２を配置している。また、同じコンバータコイル１４，１６内で、互いに離れた２の追加コイル７０，７２同士は、互いに図示しない導線等により電気的に直列に接続している。
In such a configuration, as shown in FIG. 13, the end legs surrounded by the circles P5 and P6 in FIG. Magnetic flux leakage is likely to occur on the inner side of the corner portion that becomes the connecting portion between the
このような構成の場合も、上記の図９から図１１に示した第２の実施の形態と同様に、追加コイル７０，７２に対する磁束の鎖交を生じにくくして、誘導加熱による発熱を有効に回避でき、効率向上を図れる。その他の構成及び作用は、上記の第２の実施の形態と同様である。
Even in such a configuration, similarly to the second embodiment shown in FIGS. 9 to 11 described above, the magnetic flux linkage to the
以上、本発明を実施するための形態について説明したが、本発明はこうした実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において、種々なる形態で実施し得ることは勿論である。 As mentioned above, although the form for implementing this invention was demonstrated, this invention is not limited to such embodiment at all, and it can implement with a various form in the range which does not deviate from the summary of this invention. Of course.
１０，１０ａ，１０ｂ ２相コンバータ用リアクトル、１２ コア、１４，１６ コンバータコイル、１８ ギャップ板、２０，２０ａ、２２，２２ａ Ｔ形部、２４ Ｉ形部、２６ 基部、２８ 中央脚部、３０，３０ａ 端脚要素、３２ ギャップ空間、３４ 端脚部、３６，３６ａ ２相昇降圧コンバータ、３８ インバータ、４０ 蓄電部、４２，４４ アーム、４６ 上側スイッチング素子、４８ 下側スイッチング素子、５０ 正極母線、５２ 負極母線、５４ コア、５６ リアクトル、５８，６０ Ｅ形部、６２ 昇降圧コンバータ、６４ 走行用モータ、６６ 充電回生装置、６８ プラグ、７０，７２ 追加コイル、７４ フィルタ、７６ ＡＣ／ＡＣ変換回路、７８ 外部回路、８０，８２ Ｅ形部。
10, 10a, 10b Reactor for two-phase converter, 12 cores, 14, 16 converter coil, 18 gap plate, 20, 20a, 22, 22a T-shaped part, 24 I-shaped part, 26 base part, 28 central leg part, 30, 30a end leg element, 32 gap space, 34 end leg part, 36, 36a two-phase buck-boost converter, 38 inverter, 40 power storage part, 42, 44 arm, 46 upper switching element, 48 lower switching element, 50 positive bus, 52 Negative electrode bus, 54 Core, 56 Reactor, 58, 60 E-shaped part, 62 Buck-boost converter, 64 Driving motor, 66 Charging regenerative device, 68 Plug, 70, 72 Additional coil, 74 Filter, 76 AC /
Claims (3)
コアは、複数のコア材料を組み合わせることにより構成され、
複数のコア材料は、コアにおいて、コンバータコイルが巻装された部分の少なくとも一部を構成するコイル内部コア材料と、コアにおいて、コンバータコイルが巻装されていない部分を構成するコイル外部コア材料とを含み、
コイル内部コア材料は、コイル外部コア材料に比べて、磁束密度上昇に対するコア損失の上昇度が低い、低損失コア材であることを特徴とする複数相コンバータ用リアクトル。 A multi-phase converter reactor including a core and a multi-phase converter coil wound around the core and magnetically coupled to each other,
The core is configured by combining a plurality of core materials,
The plurality of core materials include a coil inner core material that constitutes at least a part of a portion in which the converter coil is wound in the core, and a coil outer core material that constitutes a portion in which the converter coil is not wound in the core. Including
The reactor for a multi-phase converter, wherein the coil inner core material is a low-loss core material that has a lower degree of increase in core loss with respect to an increase in magnetic flux density than the coil outer core material.
コンバータコイルは、昇降圧用コイルであり、
さらに、コアに巻装され、昇降圧用コイルと磁気結合する追加コイルを備え、追加コイルは、別の回路に接続可能としていることを特徴とする複数相コンバータ用リアクトル。 The reactor for a multi-phase converter according to claim 1,
The converter coil is a step-up / step-down coil,
A reactor for a multi-phase converter, further comprising an additional coil wound around a core and magnetically coupled to a step-up / step-down coil, the additional coil being connectable to another circuit.
コアは、互いにギャップ空間またはギャップ板を介して対向する２以上の脚要素を含む脚部を備え、
追加コイルは、昇降圧用コイルの内側で、ギャップ空間またはギャップ板を除く脚部の外側に設けられていることを特徴とする複数相コンバータ用リアクトル。 The reactor for a multi-phase converter according to claim 2,
The core includes a leg portion including two or more leg elements facing each other through a gap space or a gap plate,
The additional coil is provided on the inside of the step-up / step-down coil and outside the leg portion excluding the gap space or the gap plate.
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|---|---|
| JP (1) | JP5502672B2 (en) |
Cited By (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014078577A (en) * | 2012-10-10 | 2014-05-01 | Hitachi Metals Ltd | Complex reactor for multi-phase converter and multi-phase converter employing the same |
| JP2014199874A (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | 株式会社タムラ製作所 | Couple inductor |
| JP2015023158A (en) * | 2013-07-19 | 2015-02-02 | Ｎｅｃトーキン株式会社 | Reactor and dc voltage converter |
| WO2015182118A1 (en) * | 2014-05-27 | 2015-12-03 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Coil device, power sensor in which said device is used, and power-detecting device in which said device is used |
| JP5866518B1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-02-17 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Force sensor and force detection device |
| JP2016066720A (en) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 本田技研工業株式会社 | Magnetic coupling type reactor |
| JP2016066751A (en) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| CN105609232A (en) * | 2014-11-13 | 2016-05-25 | 现代自动车株式会社 | Inductor for high side DC/DC convertor |
| US9524821B2 (en) | 2012-12-27 | 2016-12-20 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Reactor, converter, and power conversion device having coupling coefficient adjuster |
| US9784627B2 (en) | 2013-11-27 | 2017-10-10 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Load sensor, load detector including load sensor, and method for detecting load |
| JP2017195684A (en) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 京都電機器株式会社 | Multi-phase converter reactor |
| FR3059276A1 (en) * | 2016-11-29 | 2018-06-01 | Renault S.A.S | COMBINED DEVICE FOR CHARGING A BATTERY AND FOR POWERING AN ELECTRIC MACHINE |
| KR20180099245A (en) * | 2017-02-28 | 2018-09-05 | 엘지전자 주식회사 | Power converting device and and photovoltaic module including the same |
| WO2019082489A1 (en) * | 2017-10-25 | 2019-05-02 | 住友電気工業株式会社 | Coil component, circuit board, and power supply device |
| JP2019075903A (en) * | 2017-10-17 | 2019-05-16 | 株式会社豊田中央研究所 | Electric power conversion device |
| JPWO2018066042A1 (en) * | 2016-10-03 | 2019-07-25 | 本田技研工業株式会社 | Converter, apparatus and control method |
| WO2019181473A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | 株式会社村田製作所 | Inductor and voltage converter using same |
| JP2020088345A (en) * | 2018-11-30 | 2020-06-04 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| JPWO2019142838A1 (en) * | 2018-01-17 | 2021-01-07 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| US11245333B2 (en) | 2016-03-04 | 2022-02-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Power conversion device |
| CN114551377A (en) * | 2022-04-24 | 2022-05-27 | 杭州飞仕得科技有限公司 | IGBT (insulated Gate Bipolar transistor) driving packaging structure and manufacturing method |
| US11955267B2 (en) | 2018-01-17 | 2024-04-09 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Reactor, core member, and power supply circuit |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04355906A (en) * | 1991-02-20 | 1992-12-09 | Yokogawa Electric Corp | Choke coil and noise-reducing device for switching power supply |
| JP2002209302A (en) * | 2001-01-12 | 2002-07-26 | Nissan Motor Co Ltd | Power supply for electric vehicle and dc voltage conversion circuit used for the power supply |
| JP2003304681A (en) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Toyota Motor Corp | Direct-current voltage converter |
-
2010
- 2010-09-16 JP JP2010207626A patent/JP5502672B2/en active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04355906A (en) * | 1991-02-20 | 1992-12-09 | Yokogawa Electric Corp | Choke coil and noise-reducing device for switching power supply |
| JP2002209302A (en) * | 2001-01-12 | 2002-07-26 | Nissan Motor Co Ltd | Power supply for electric vehicle and dc voltage conversion circuit used for the power supply |
| JP2003304681A (en) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Toyota Motor Corp | Direct-current voltage converter |
Cited By (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014078577A (en) * | 2012-10-10 | 2014-05-01 | Hitachi Metals Ltd | Complex reactor for multi-phase converter and multi-phase converter employing the same |
| US9524821B2 (en) | 2012-12-27 | 2016-12-20 | Autonetworks Technologies, Ltd. | Reactor, converter, and power conversion device having coupling coefficient adjuster |
| JP2014199874A (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | 株式会社タムラ製作所 | Couple inductor |
| US10224141B2 (en) | 2013-03-29 | 2019-03-05 | Tamura Corporation | Coupled inductor |
| US9799440B2 (en) | 2013-03-29 | 2017-10-24 | Tamura Corporation | Coupled inductor |
| JP2015023158A (en) * | 2013-07-19 | 2015-02-02 | Ｎｅｃトーキン株式会社 | Reactor and dc voltage converter |
| US9784627B2 (en) | 2013-11-27 | 2017-10-10 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Load sensor, load detector including load sensor, and method for detecting load |
| WO2015182118A1 (en) * | 2014-05-27 | 2015-12-03 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Coil device, power sensor in which said device is used, and power-detecting device in which said device is used |
| JP2016066720A (en) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 本田技研工業株式会社 | Magnetic coupling type reactor |
| JP2016066751A (en) * | 2014-09-25 | 2016-04-28 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| CN105609232A (en) * | 2014-11-13 | 2016-05-25 | 现代自动车株式会社 | Inductor for high side DC/DC convertor |
| JP2016219724A (en) * | 2015-05-26 | 2016-12-22 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Force sensor and force detection device |
| JP5866518B1 (en) * | 2015-05-26 | 2016-02-17 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | Force sensor and force detection device |
| US11245333B2 (en) | 2016-03-04 | 2022-02-08 | Mitsubishi Electric Corporation | Power conversion device |
| JP2017195684A (en) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | 京都電機器株式会社 | Multi-phase converter reactor |
| JPWO2018066042A1 (en) * | 2016-10-03 | 2019-07-25 | 本田技研工業株式会社 | Converter, apparatus and control method |
| US11349395B2 (en) | 2016-10-03 | 2022-05-31 | Honda Motor Co., Ltd. | Conversion apparatus, device, and control method |
| FR3059276A1 (en) * | 2016-11-29 | 2018-06-01 | Renault S.A.S | COMBINED DEVICE FOR CHARGING A BATTERY AND FOR POWERING AN ELECTRIC MACHINE |
| KR20180099245A (en) * | 2017-02-28 | 2018-09-05 | 엘지전자 주식회사 | Power converting device and and photovoltaic module including the same |
| JP2018143090A (en) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | エルジー エレクトロニクス インコーポレイティド | Power conversion device and solar module with the same |
| KR102615960B1 (en) * | 2017-02-28 | 2023-12-19 | 엘지전자 주식회사 | Power converting device and and photovoltaic module including the same |
| JP2019075903A (en) * | 2017-10-17 | 2019-05-16 | 株式会社豊田中央研究所 | Electric power conversion device |
| JP7029269B2 (en) | 2017-10-17 | 2022-03-03 | 株式会社豊田中央研究所 | Power converter |
| JPWO2019082489A1 (en) * | 2017-10-25 | 2020-11-12 | 住友電気工業株式会社 | Coil components, circuit boards, and power supplies |
| WO2019082489A1 (en) * | 2017-10-25 | 2019-05-02 | 住友電気工業株式会社 | Coil component, circuit board, and power supply device |
| US11721472B2 (en) | 2017-10-25 | 2023-08-08 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coil component, circuit board, and power supply device |
| US11955267B2 (en) | 2018-01-17 | 2024-04-09 | Panasonic Intellectual Property Management Co., Ltd. | Reactor, core member, and power supply circuit |
| JPWO2019142838A1 (en) * | 2018-01-17 | 2021-01-07 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| CN111937101B (en) * | 2018-03-23 | 2022-05-03 | 株式会社村田制作所 | Inductor and voltage converter using the same |
| WO2019181473A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | 株式会社村田製作所 | Inductor and voltage converter using same |
| JPWO2019181473A1 (en) * | 2018-03-23 | 2021-01-07 | 株式会社村田製作所 | Inductor and voltage converter using it |
| US11908603B2 (en) | 2018-03-23 | 2024-02-20 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Inductor and voltage converter using it |
| CN111937101A (en) * | 2018-03-23 | 2020-11-13 | 株式会社村田制作所 | Inductor and voltage converter using the same |
| JP7148376B2 (en) | 2018-11-30 | 2022-10-05 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| JP2020088345A (en) * | 2018-11-30 | 2020-06-04 | 株式会社タムラ製作所 | Reactor |
| CN114551377A (en) * | 2022-04-24 | 2022-05-27 | 杭州飞仕得科技有限公司 | IGBT (insulated Gate Bipolar transistor) driving packaging structure and manufacturing method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5502672B2 (en) | 2014-05-28 |
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| CN214412580U (en) | Power supply converter |
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