JP2011195320A - Belt for conveyor and belt conveyor for conveying sediment - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、トンネルの掘削により生じた土砂を坑外へ搬送するための土砂搬送用ベルトコンベヤ及びこの土砂搬送用ベルトコンベヤに取り付けられるコンベヤ用ベルトに関する。 The present invention relates to a sediment transport belt conveyor for transporting sediment generated by excavation of a tunnel to the outside of a mine, and a conveyor belt attached to the sediment transport belt conveyor.
従来より、トンネルの掘削により生じた土砂は、土砂搬送用ベルトコンベヤによって坑外へ搬出されている。 Conventionally, earth and sand generated by excavation of a tunnel is carried out of the mine by a belt conveyor for earth and sand conveyance.
例えば、特許文献１には、一般的な土砂搬送用ベルトコンベヤが記載されている。しかし、小断面のトンネル内では、人間の移動や資機材運搬を阻害しないようにこれよりも幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤの設置が要求される。また、大断面のトンネル内にも大型の土砂搬送用ベルトコンベヤを設置するとトンネル内が狭くなるので、やはり幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤの設置が要求される。
For example,
土砂搬送用ベルトコンベヤの幅を狭くするには、コンベヤ用ベルトの幅も狭くなるが、その場合、キャリアローラーの馴染み（コンベヤ用ベルトの撓み量Ｈ）が小さくなるため、コンベヤ用ベルトの幅ＢＷと撓み量Ｈの比率Ｈ／ＢＷで求められるトラフ指数（ＪＩＳ Ｋ６３２２）も小さくなって、土砂がコンベヤ用ベルトからこぼれ落ちてしまい、搬送性能が低下してしまう。一方、搬送性能を向上させるためには、コンベヤ用ベルトを軟らかくして撓み量Ｈを大きくし、トラフ指数を大きくすることが考えられるが、そうするとコンベヤ用ベルトが伸びやすくなって引張り強度が低下してしまい耐久性が劣化したり、コンベア用ベルトを途中で支持しながら回転を補助するための駆動プーリーが多数必要になる。 In order to reduce the width of the conveyor belt for earth and sand, the width of the conveyor belt is also reduced. In this case, the familiarity of the carrier roller (the amount of deflection H of the conveyor belt) is reduced. Also, the trough index (JIS K6322) obtained by the ratio H / BW of the deflection amount H becomes small, so that the earth and sand spill out from the conveyor belt, and the conveyance performance deteriorates. On the other hand, in order to improve the conveyance performance, it is conceivable to soften the conveyor belt and increase the amount of deflection H and increase the trough index. However, this makes the conveyor belt easy to stretch and the tensile strength decreases. As a result, durability is deteriorated, and a large number of drive pulleys are required to assist rotation while supporting the conveyor belt in the middle.
このように、従来、トラフ指数が大きく、かつ、引張り強度が大きいという性能を満たすコンベヤ用ベルトを実現することが困難であったため、トラフ指数及び引張り強度を共に両立させるという発想が無く、幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤは存在しなかった。 Thus, since it has been difficult to realize a conveyor belt that satisfies the performance of having a large trough index and a high tensile strength, there is no idea that both the trough index and the tensile strength are compatible. There was no narrow conveyor belt conveyor.
そこで、本発明は、上記の問題点を鑑みてなされたものであり、幅が狭くてもトラフ指数が大きく、かつ、引張り強度が大きいコンベヤ用ベルト及びそれを備えた土砂搬送用ベルトコンベヤを提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and provides a conveyor belt having a large trough index and a high tensile strength even when the width is narrow, and a sediment conveyor belt conveyor including the same. The purpose is to do.
本発明者らは、コンベヤ用ベルトの心体帆布の密度係数やカバーゴムの硬度及び厚さがそれぞれ異なる複数のベルトを作成し、それらの強度試験等を行うことにより、所定の条件において、トラフ指数及び引張り強度を両立させることができるという知見を得て本発明の構成としたものである。 The present inventors made a plurality of belts having different density coefficients of the core canvas of the conveyor belt and the hardness and thickness of the cover rubber, and carried out a strength test or the like to perform the trough in a predetermined condition. The knowledge that both the index and the tensile strength can be obtained is obtained and the configuration of the present invention is obtained.
なお、密度係数とは、図６に示すように、心体帆布の詰まり方の程度を示すものであり、次式（１）にて算出される。
密度係数＝縦密度係数×横密度係数 ・・・（１）
ここで、縦密度係数及び横密度係数は、それぞれ次式（２）、（３）にて算出される。
縦密度係数＝縦糸打込本数（本／５０ｍｍ）×（縦糸直径（ｍｍ）＋横糸直径（ｍｍ））／５０ｍｍ ・・・（２）
横密度係数＝横糸打込本数（本／５０ｍｍ）×（縦糸直径（ｍｍ）＋横糸直径（ｍｍ））／５０ｍｍ ・・・（３）
The density coefficient indicates the degree of clogging of the core canvas as shown in FIG. 6 and is calculated by the following equation (1).
Density coefficient = longitudinal density coefficient x lateral density coefficient (1)
Here, the longitudinal density coefficient and the lateral density coefficient are calculated by the following equations (2) and (3), respectively.
Longitudinal density coefficient = number of warp driven (number / 50 mm) × (warp diameter (mm) + weft diameter (mm)) / 50 mm (2)
Lateral density coefficient = Number of wefts driven (number / 50 mm) × (warp diameter (mm) + weft diameter (mm)) / 50 mm (3)
また、硬度は、ＪＩＳ Ｋ ６２５３デュロメータ硬さタイプＡで定められた試験方法により測定する。 The hardness is measured by a test method defined by JIS K 6253 durometer hardness type A.
すなわち、本発明は、トンネルの掘削により生じた土砂を搬送するための土砂搬送用ベルトコンベヤに用いられるコンベヤ用ベルトであって、
縦糸と横糸とを編み込むことにより形成され、これら両糸の密度係数が０．４２以上０．５３１以下である心体帆布と、
硬度が５７以上６３未満で、前記心体帆布の上面及び下面をそれぞれ覆うように設けられた一対のカバーゴムと、
を備えることを特徴とする。
That is, the present invention is a conveyor belt used in a sediment transport belt conveyor for transporting sediment generated by excavation of a tunnel,
A core canvas formed by weaving warp and weft, and the density coefficient of these both yarns being 0.42 or more and 0.531 or less,
A pair of cover rubbers having a hardness of 57 or more and less than 63 and provided to cover the upper and lower surfaces of the core canvas,
It is characterized by providing.
本発明によれば、コンベヤ用ベルトのトラフ指数を従来品と比べて大きくすることができるため、幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤに設置しても、土砂をこぼれ落とすことなく搬送することができる。したがって、大断面のトンネルには勿論のこと、小断面のトンネルにも土砂搬送用ベルトコンベヤを設置することができる。
また、引張り強度を従来品と比べて大きくすることができるため、従来よりもコンベヤ用ベルトの耐久性が向上するので、接着作業や交換作業等の手間及び時間を低減することができる。したがって、トンネルの掘削を効率良く行うことができる。
また、カバーゴムの硬度が５７以上６３未満でコンベヤ用ベルトはあまり撓まないため、駆動プーリー間の距離を長くして、駆動プーリーの数を低減することができる。
According to the present invention, since the trough index of the conveyor belt can be increased as compared with the conventional product, even when the belt is installed on a narrow earth and sand conveying belt conveyor, the earth and sand can be conveyed without spilling. . Therefore, a sediment conveyor belt conveyor can be installed not only in a tunnel with a large cross section but also in a tunnel with a small cross section.
Further, since the tensile strength can be increased as compared with the conventional product, the durability of the conveyor belt is improved as compared with the conventional product, so that it is possible to reduce the labor and time for the bonding work and the exchange work. Therefore, the tunnel can be excavated efficiently.
Moreover, since the hardness of the cover rubber is 57 or more and less than 63 and the conveyor belt does not bend much, the distance between the drive pulleys can be increased to reduce the number of drive pulleys.
また、本発明は、土砂搬送用ベルトコンベヤであって、上述したコンベヤ用ベルトを備えることを特徴とする。 Moreover, this invention is a sediment conveyor belt conveyor, Comprising: The belt for conveyors mentioned above is provided, It is characterized by the above-mentioned.
本発明によれば、幅の狭いコンベヤ用ベルトを用いることによって従来品よりも幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤを製作することができる。そして、土砂搬送用ベルトコンベヤの幅を狭くできたことにより、大断面のトンネルには勿論のこと、小断面のトンネル内にも土砂搬送用ベルトコンベヤを設置することができる。 According to the present invention, by using a conveyor belt having a narrow width, it is possible to manufacture a sediment conveyor belt conveyor having a narrower width than that of a conventional product. And since the width | variety of the belt conveyor for earth and sand conveyance was able to be narrowed, the belt conveyor for earth and sand conveyance can be installed not only in the tunnel of a large cross section but in the tunnel of a small cross section.
本発明によれば、幅が狭くてもトラフ指数が大きく、かつ、引張り強度が大きいコンベヤ用ベルト及びこのベルトを備えた土砂搬送用ベルトコンベヤを提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, even if a width | variety is narrow, a trough index | exponent is large and the tensile strength is large, and the belt conveyor for earth and sand conveyance provided with this belt can be provided.
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を用いて詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
図１は、本実施形態にかかるコンベヤ用ベルト１を備えた土砂搬送用ベルトコンベヤ２を示す図である。
図１に示すように、土砂搬送用ベルトコンベヤ２は、上流側端部に配置されたヘッドプーリー３と、下流側端部に配置された駆動用プーリー４と、両プーリー３、４間を回転するように巻き付けられたコンベヤ用ベルト１と、駆動用プーリー４を駆動するための駆動手段６と、を備えている。
FIG. 1 is a view showing a sediment
As shown in FIG. 1, the earth and sand
図２は、コンベヤ用ベルト１の斜視断面図である。
図２に示すように、コンベヤ用ベルト１は、縦糸７と横糸８とを編み込むことにより形成された心体帆布９と、心体帆布９の上面及び下面をそれぞれ覆うように設けられたカバーゴム１０、１１と、を備えている。
FIG. 2 is a perspective sectional view of the
As shown in FIG. 2, the
心体帆布９は、縦糸７及び横糸８の密度係数が０．４２以上０．５３１以下の範囲になるように形成されたものを用いる。
The
心体帆布９の上面及び下面を覆うカバーゴム１０、１１は、心体帆布９に接着材で固着されている。心体帆布９の上面に固着されたカバーゴム１０上に土砂が載置される。
このカバーゴム１０、１１は、硬度が５７以上６３未満の範囲になるように形成されたものを用いる。
The
なお、本実施形態においては、心体帆布９の上面及び下面を覆うカバーゴム１０、１１として、厚さがそれぞれ５．０ｍｍ、２．０ｍｍのものを用いたがこれに限定されるものではなく、例えば、上面のカバーゴム１０の厚さを４．０ｍｍとしても良い。
In the present embodiment, the
図３は、コンベヤ用ベルト１を備えた土砂搬送用ベルトコンベヤ２を小断面のトンネルＴ内に設置した状態を示す図である。また、図４は、土砂搬送用ベルトコンベヤ２の送り側ベルト１ａ付近を拡大して示す断面図である。
図３及び図４に示すように、小断面のトンネルＴ内に設置されている土砂搬送用ベルトコンベヤ２の幅は、約４５０ｍｍであり、一般的な土砂搬送用ベルトコンベヤの幅（約６００ｍｍ）よりも小さい。
コンベヤ用ベルト１の送り側ベルト１ａは、土砂を両側から挟み込んで落とさないように、キャリアローラー５に沿って略コの字形に変形することが望ましい。コンベヤ用ベルト１の変形性能を評価するために、本実施形態においては、トラフ指数を用いた。
FIG. 3 is a diagram showing a state in which the earth and sand
As shown in FIGS. 3 and 4, the width of the earth and sand
It is desirable that the feed-side belt 1a of the
土砂搬送用ベルトコンベヤ２は、送り側ベルト１ａの幅方向中央部分がメインキャリアローラー５ａに載置され、幅方向左右両側部分がサイドキャリアローラー５ｂにそれぞれ載置される。かかる際に、図４に向かって送り側ベルト１ａの幅方向左側部分、幅方向中央部分、幅方向右側部分はそれぞれ１／３ずつ均等にメインキャリアローラー５ａ及びサイドキャリアローラー５ｂに載置される。本実施形態においては、メインキャリアローラー５ａに対するサイドキャリアローラー５ｂの傾斜角度を３０°としたが、この値に限定されるものではなく、搬送する土砂の土質等に基づいて設計等により決定される。
In the earth-and-sand
幅が、例えば、４５０ｍｍのコンベヤ用ベルト１をメインキャリアローラー５ａ及びサイドキャリアローラー５ｂ上に載置した場合におけるコンベヤ用ベルト１のトラフ指数を次式（４）にて算出する。
Ｔ＝ Ｈ／ＢＷ ・・・（４）
＝（ＳＩＮα×ＢＷ／３）／ＢＷ
＝（ＳＩＮ３０×４５０／３）／４５０
＝ ７５／４５０
＝ ０．１６７
ここで、Ｔ：トラフ指数、Ｈ：コンベヤ用ベルト１の撓み量、α：メインキャリアローラー５ａに対するサイドキャリアローラー５ｂの傾斜角度（°）、ＢＷ：コンベヤ用ベルト１の幅（ｍｍ）である。
For example, the trough index of the
T = H / BW (4)
= (SINα × BW / 3) / BW
= (SIN30 × 450/3) / 450
= 75/450
= 0.167
Here, T: trough index, H: deflection amount of the
この結果より、トラフ指数が、０．１６７（以下、この値を目標値という）以上になるコンベヤ用ベルト１を用いることが望ましい。
From this result, it is desirable to use the
次に、上述したコンベヤ用ベルト１の性能について検討した結果について説明する。心体帆布９の密度係数、カバーゴム１０、１１の硬度及び厚さの異なる複数のコンベヤ用ベルト１の試験体を製作し、これらの試験体のトラフ指数、引張り強度、引裂強度を測定した。まず、各試験体を構成する心体帆布９の密度係数、カバーゴム１０、１１の硬度及び厚さについて説明し、次に、各試験体の測定結果について説明する。
Next, the result of examining the performance of the above-described
図５は、上半部が各試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６及び従来品Ｎｏ．０の仕様を示し、下半部が試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６及び従来品Ｎｏ．０のトラフ指数、心体帆布９の引張り強度、カバーゴム１０、１１の引張り強度及び引裂強度の測定結果を示す図である。
In FIG. 5, the upper half is each specimen No. 1-No. 6 and the conventional product No. No. 0 is shown, and the lower half shows the specimen No. 1-No. 6 and the conventional product No. It is a figure which shows the measurement result of the trough index of 0, the tensile strength of the
図５の上半部に示すように、心体帆布９の密度係数、カバーゴム１０、１１の硬度及び厚さがそれぞれ異なる複数の試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６を作成した。
As shown in the upper half of FIG. 5, a plurality of test specimens No. 1 having different density coefficients of the
そして、これらの各試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６のトラフ指数、心体帆布９の引張り強度、カバーゴム１０、１１の引張り強度及び引裂強度をＪＩＳ規格に定められた手法にて測定する。具体的には、心体帆布９の引張り強度、カバーゴム１０、１１の引張り強度及び引裂強度は、それぞれＪＩＳ Ｋ ６３２２、ＪＩＳ Ｋ ６２５１、ＪＩＳ Ｋ ６２５２で定められた試験方法により測定する。
And these each test body No. 1-No. A trough index of 6, a tensile strength of the
なお、比較検討のために、従来の土砂運搬用ベルトＮｏ．０（以下、従来品の試験体Ｎｏ．０という。）の測定結果についても記載した。この測定結果は、既に測定済みのデータを用いた。従来品の試験体Ｎｏ．０は、図５の下半部に示すように、ＪＩＳ等で定められた条件（心体帆布９の引張り強度が６３０Ｎ／ｍｍ以上、カバーゴム１０、１１の引張り強度が１８Ｍｐａ以上、カバーゴム１０、１１の引裂強度が５０Ｎ／ｍｍ以上であること）は満たしているが、トラフ指数が目標値よりも小さいため、本実施形態にかかるコンベヤ用ベルト１としての使用には適していない。
For comparison, the conventional soil transport belt No. The measurement result of 0 (hereinafter referred to as conventional specimen No. 0) was also described. As this measurement result, already measured data was used. Conventional specimen No. As shown in the lower half of FIG. 5, 0 is a condition defined by JIS or the like (the tensile strength of the
＜試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．２について＞
送り側ベルト１ａが略コの字の形状（図４参照）になるようにトラフ指数を大きくする（すなわち、土壌搬送用ベルト１の撓み量Ｈが大きくなるようにする）ためには、従来品Ｎｏ．０と比べて、心体帆布９の密度係数を小さくすれば良いと考えて、心体帆布９の密度係数を従来品Ｎｏ．０よりも小さくした。具体的には、試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．２の心体帆布９の密度係数をそれぞれ、０．５３１、０．４５４とした。
なお、本発明者らは、心体帆布９の密度係数を０．４２未満にすると、ベルトとして機能しないという知見を得ているので、密度係数は０．４２（以下、この値を管理値という）以上とする。
<Specimen No. 1 and no. About 2>
In order to increase the trough index so that the feeding side belt 1a has a substantially U shape (see FIG. 4) (that is, to increase the bending amount H of the soil conveying belt 1), a conventional product is used. No. The density coefficient of the
In addition, since the present inventors have obtained the knowledge that if the density coefficient of the
＜試験体Ｎｏ．３及びＮｏ．４について＞
トラフ指数を大きくするためには、従来品Ｎｏ．０と比べて、カバーゴム１０の厚さを薄くすれば良いと考えて、カバーゴム１０の厚さを従来品Ｎｏ．０よりも薄くした。具体的には、試験体Ｎｏ．３及びＮｏ．４のカバーゴム１０の厚さを４．０ｍｍとした。
なお、カバーゴム１０の厚さの影響を明確にするために、試験体Ｎｏ．３及び試験体Ｎｏ．４の心体帆布９の密度係数をそれぞれ試験体Ｎｏ．１、試験体Ｎｏ．２と同じ値にした。
<Specimen No. 3 and no. About 4>
In order to increase the trough index, the conventional product no. The thickness of the
In addition, in order to clarify the influence of the thickness of the
＜試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６について＞
トラフ指数を大きくするためには、従来品Ｎｏ．０と比べて、カバーゴム１０、１１の硬度を小さくすれば良いと考えて、カバーゴム１０、１１の硬度を従来品Ｎｏ．０よりも小さくした。具体的には、試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６のカバーゴム１０、１１の硬度をそれぞれ５４、５７とした。
なお、カバーゴム１０、１１の硬度の影響を明確にするために、試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６の心体帆布９の密度係数を試験体Ｎｏ．２と同じ値にした。
<Specimen No. 5 and no. About 6>
In order to increase the trough index, the conventional product no. The hardness of the cover rubbers 10 and 11 is considered to be smaller than that of the conventional rubber No. 0. It was smaller than 0. Specifically, the test specimen No. 5 and no. The hardness of the cover rubbers 10 and 11 of 6 was set to 54 and 57, respectively.
In addition, in order to clarify the influence of the hardness of the cover rubbers 10 and 11, the test body No. 5 and no. The density coefficient of the
次に、試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６のトラフ指数、心体帆布９の引張り強度、カバーゴム１０、１１の引張り強度及び引裂強度を測定した結果について説明する。
Next, the test specimen No. 1-No. The results of measuring the trough index of 6, the tensile strength of the
＜試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．２について＞
図５の下半部に示すように、試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．２のトラフ指数は、従来品Ｎｏ．０のトラフ指数よりもやや大きくなったが、目標値よりも小さかった。具体的には、試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．２のトラフ指数は、それぞれ０．１４０、０．１４８であった。
したがって、心体帆布９の密度係数を小さくすることにより、トラフ指数は大きくなることがわかる。
<Specimen No. 1 and no. About 2>
As shown in the lower half of FIG. 1 and no. The trough index of 2 is the conventional product No. It was slightly larger than the trough index of 0, but smaller than the target value. Specifically, the test specimen No. 1 and no. The trough index of 2 was 0.140 and 0.148, respectively.
Therefore, it can be seen that the trough index increases as the density coefficient of the
＜試験体Ｎｏ．３及びＮｏ．４について＞
試験体Ｎｏ．３及びＮｏ．４のトラフ指数は、従来品Ｎｏ．０のトラフ指数よりもやや大きくなったが、目標値よりも小さかった。具体的には、試験体Ｎｏ．３及びＮｏ．４のトラフ指数は、それぞれ０．１３７、０．１５０であった。
また、カバーゴム１０の厚さのみが異なる試験体Ｎｏ．３と試験体Ｎｏ．１と、試験体Ｎｏ．４と試験体Ｎｏ．２と、をそれぞれ比較すると、カバーゴム１０を薄くしても、トラフ指数は、多少大きくなるもののほとんど変化していない。
したがって、カバーゴム１０を薄くしてもトラフ指数を大きくする効果は小さいことがわかる。
<Specimen No. 3 and no. About 4>
Specimen No. 3 and no. The trough index of 4 is the conventional product no. It was slightly larger than the trough index of 0, but smaller than the target value. Specifically, the test specimen No. 3 and no. The trough index of 4 was 0.137 and 0.150, respectively.
In addition, the test specimens No. 1 that differ only in the thickness of the
Therefore, it can be seen that the effect of increasing the trough index is small even if the
＜試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６について＞
試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６のトラフ指数は、従来品Ｎｏ．０のトラフ指数よりも大きく、かつ、目標値を超えていた。具体的には、試験体Ｎｏ．５及びＮｏ．６のトラフ指数はそれぞれ０．２１５、０．１９４であった。
したがって、カバーゴム１０、１１の硬度を小さくすることにより、トラフ指数は大きくなることがわかる。
しかしながら、試験体Ｎｏ．５の引裂強度が規定値よりも小さくなった。この結果より、カバーゴム１０、１１の硬度を５４（試験体Ｎｏ．５の硬度）よりも大きくすることが好ましい。
一方、試験体Ｎｏ．６は、トラフ指数が目標値よりも大きく、かつ、その他の項目についても上記ＪＩＳ等で定められた条件よりも大きくなった。したがって、試験体Ｎｏ．６は、本実施形態にかかるコンベヤ用ベルト１としての使用に適している。
<Specimen No. 5 and no. About 6>
Specimen No. 5 and no. The trough index of 6 is the conventional product no. It was larger than the trough index of 0 and exceeded the target value. Specifically, the test specimen No. 5 and no. The trough index of 6 was 0.215 and 0.194, respectively.
Therefore, it can be seen that the trough index is increased by reducing the hardness of the cover rubbers 10 and 11.
However, the specimen No. The tear strength of 5 was smaller than the specified value. From this result, it is preferable that the hardness of the cover rubbers 10 and 11 is larger than 54 (the hardness of the test body No. 5).
On the other hand, the specimen No. In No. 6, the trough index was larger than the target value, and other items were also larger than the conditions defined by the above JIS. Therefore, the test specimen No. No. 6 is suitable for use as the
＜試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６全体についてのまとめ＞
＝＝＝心体帆布９の密度係数について＝＝＝
心体帆布９の密度係数を従来品Ｎｏ．０よりも小さくした試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６は、すべてトラフ指数が従来品Ｎｏ．０よりも小さくなった。
本実験では、試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６のうち、最も大きい密度係数を０．５３１（試験体Ｎｏ．１及びＮｏ．３）としたので、これを考慮して、密度係数の上限を０．５３１以下とした。また、心体帆布９の下限を管理値である０．４２以上とした。
＝＝＝カバーゴム１０、１１の硬度について＝＝＝
上述したように、試験体Ｎｏ．５の結果より、カバーゴム１０、１１の硬度を５４にすると引裂強度が規定値を満たさなくなるため、カバーゴム１０、１１の硬度の下限を５４よりも大きくすることとした。さらに、安全性を考慮して５７（試験体Ｎｏ．６の硬度）以上とした。
また、カバーゴム１０、１１の硬度の上限を６３（試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４の硬度）未満とした。上述したように、カバーゴム１０、１１の硬度を変化させるとトラフ指数が大きく変化するため、カバーゴム１０、１１の硬度の上限を６３（試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４の硬度）未満とし、かつ、心体帆布９の密度係数を上記範囲内にすることにより、トラフ指数の目標値を超えることができると考えられる。
＝＝＝カバーゴム１０の厚さについて＝＝＝
カバーゴム１０の厚さが異なる試験体Ｎｏ．１と試験体Ｎｏ．３と、試験体Ｎｏ．２と試験体Ｎｏ．４と、をそれぞれ比較すると、カバーゴム１０の厚さを薄くしても、トラフ指数はほとんど変化していないことがわかる。
また、カバーゴム１０の厚さ及び硬度が異なる試験体Ｎｏ．４と試験体Ｎｏ．５と、試験体Ｎｏ．４と試験体Ｎｏ．６と、をそれぞれ比較すると、カバーゴム１０が厚くても硬度が小さいＮｏ．５及びＮｏ．６のトラフ指数が大きくなっている。
これらの結果より、カバーゴム１０を薄くしてもトラフ指数を大きくする効果は小さいと考えられる。
<Specimen No. 1-No. Summary of the whole 6>
=== About the density coefficient of the
The density coefficient of the
In this experiment, the test specimen No. 1-No. 6, the largest density coefficient was set to 0.531 (test bodies No. 1 and No. 3), so that the upper limit of the density coefficient was set to 0.531 or less in consideration of this. Further, the lower limit of the
=== Hardness of
As described above, the test specimen No. From the result of 5, since the tear strength does not satisfy the specified value when the hardness of the cover rubbers 10 and 11 is 54, the lower limit of the hardness of the cover rubbers 10 and 11 is made larger than 54. Furthermore, in consideration of safety, it was set to 57 (the hardness of specimen No. 6) or more.
Moreover, the upper limit of the hardness of the cover rubbers 10 and 11 was set to less than 63 (the hardness of the specimens No. 1 to No. 4). As described above, when the hardness of the cover rubbers 10 and 11 is changed, the trough index changes greatly. Therefore, the upper limit of the hardness of the cover rubbers 10 and 11 is less than 63 (the hardness of the specimens No. 1 to No. 4). Moreover, it is considered that the target value of the trough index can be exceeded by setting the density coefficient of the
=== About the thickness of the
Specimens with different thicknesses of the
In addition, the test specimens No. 1 and No. 3 with different thicknesses and hardnesses of the
From these results, it is considered that the effect of increasing the trough index is small even if the
したがって、上述した試験結果より、コンベヤ用ベルト１は、密度係数が０．４２以上０．５３１以下の心体帆布９と、硬度が５７以上６３未満のカバーゴム１０、１１と、を備えることによって、トラフ指数が０．１６７以上になることがわかる。
Therefore, from the above test results, the
本実施形態にかかるコンベヤ用ベルト１によれば、トラフ指数を従来品と比べて大きくすることができるため、幅の狭い土砂搬送用ベルトコンベヤ２に設置しても、土砂をこぼれ落とすことなく搬送することができる。したがって、小断面のトンネルＴ内に土砂搬送用ベルトコンベヤ２を設置することができる。
また、カバーゴム１０、１１の引張り強度を従来品と比べて大きくすることができるため、従来よりもコンベヤ用ベルト１の耐久性能が向上するので、接着作業や交換作業等の手間及び時間を低減することができる。したがって、トンネルＴの掘削を効率良く行うことができる。
According to the
Further, since the tensile strength of the cover rubbers 10 and 11 can be increased as compared with the conventional products, the durability performance of the
１ コンベヤ用ベルト
１ａ 送り側ベルト
２ 土砂搬送用ベルトコンベヤ
３ ヘッドプーリー
４ 駆動用プーリー
５ キャリアローラー
５ａ メインキャリアローラー
５ｂ サイドキャリアローラー
６ 駆動手段
７ 縦糸
８ 横糸
９ 心体帆布
１０ カバーゴム
１１ カバーゴム
Ｔ トンネル
DESCRIPTION OF
Claims (2)
縦糸と横糸とを編み込むことにより形成され、これら両糸の密度係数が０．４２以上０．５３１以下である心体帆布と、
硬度が５７以上６３未満で、前記心体帆布の上面及び下面をそれぞれ覆うように設けられた一対のカバーゴムと、
を備えることを特徴とするコンベヤ用ベルト。 A conveyor belt used in a conveyor belt for conveying earth and sand generated by excavation of a tunnel,
A core canvas formed by weaving warp and weft, and the density coefficient of these both yarns being 0.42 or more and 0.531 or less,
A pair of cover rubbers having a hardness of 57 or more and less than 63 and provided to cover the upper and lower surfaces of the core canvas,
A conveyor belt, comprising:
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- 2010-03-23 JP JP2010066788A patent/JP5504025B2/en not_active Expired - Fee Related
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