JP2011184053A - 缶蓋 - Google Patents
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Abstract
【課題】バックリングに対する耐圧強度を高めつつ、バックリングが発生したとしても亀裂が発生しにくい構造の缶蓋を提供する。
【解決手段】センターパネル2の周縁部に環状溝5が形成され、環状溝5の内側側壁51がセンターパネル2の周縁と接続され、環状溝5の外側側壁52がチャックウォール3の基端部に接続されている構成の缶蓋において、材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたことを特徴とする。
【選択図】図2
【解決手段】センターパネル2の周縁部に環状溝5が形成され、環状溝5の内側側壁51がセンターパネル2の周縁と接続され、環状溝5の外側側壁52がチャックウォール3の基端部に接続されている構成の缶蓋において、材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたことを特徴とする。
【選択図】図2
Description
本発明は、たとえば炭酸飲料缶のような缶容器に用いられる缶蓋に関し、特に、耐圧性が高く、しかもバックリング発生時の亀裂発生を防止し得る缶蓋に関する。
従来のこの種の耐圧用の缶蓋としては、一般的に、センターパネルの周縁に、チャックウォールの立ち上がり方向とは逆に突出する環状溝が形成されたフルフォームエンドが用いられている。環状溝の内側側壁はセンターパネルの周縁と接続され、環状溝の外側側壁がチャックウォールの基端部に接続されている。
このような缶蓋のコストダウン策として、従来から、センターパネル径の縮小及びチャックウォール角度を大きくすることによって、ブランク径の縮小及び耐圧強度(バックリングが生じる最小内圧)向上によるゲージダウンを図るものが知られている(特許文献1参照)。
しかし、ブランク径を縮小するには、缶蓋を成形する金型の大部分を新規に制作する必要があるため、コストダウン効果が金型製作費用によって目減りしてしまう。
そこで、ブランク径を変更せずに済ませるために、センターパネル径の縮小による材料の余剰分によって、缶蓋のカール部頂部裏面から環状溝の底部裏面までの高さ寸法であるチャックユニットデプス(ここでは単にユニットデプスと呼ぶことにする)を大きくし、これによりバックリングに対する耐圧強度を高め、さらなるゲージダウンを図るという方法が考えられる。また環状溝の底部裏面から外側側壁のチャックウォールとの接続部までの高さを外側側壁高さと呼び、この高さもバックリングに対する耐圧強度を決定するとともに、亀裂の発生に関係する要素となっているため、その値の決定は重要である。
以上より、単にユニットデプスを大きくすると、耐圧強度は向上するが、バックリングが発生した場合には亀裂が生じるという課題が残っていた。
鋭意研究した結果、蓋材の材料強度には、圧延方向に対して周方向に高低があり、材料強度の低い部分でバックリングが発生し、亀裂が生じていることがわかった。
本発明は、蓋材には圧延方向で材料強度に高低があることに注目してなされたもので、材料強度の方向性を耐圧強度向上に活用することとし、その方法として、材料強度の低い部分を補強して耐圧強度の全体を嵩上げし、より薄い材料で必要な耐圧強度を実現し、さらにバックリング発生時の亀裂が生じにくい缶蓋を提供することにある。
上記に示した材料強度の方向性としては、材料強度が最も低い方向は、圧延方向に対して所定角度方向であり、材料強度の低い方向では、耐圧強度も弱くバックリングが発生し、亀裂となる。
そこで、本発明では、材料強度の弱い方向を補強して耐圧強度を上げる方法を模索した。この方法として、材料強度の低い方向の外側側壁高さを高くし、材料強度の高い圧延方向や圧延と直角の方向の外側側壁高さよりも高くした。
すなわち、本発明は、センターパネルと、該センターパネルの周縁からセンターパネルを取り囲むように立ち上がるチャックウォールと、チャックウォールの先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部と、を備え、前記センターパネルの周縁部には強化用の環状溝が形成され、該環状溝の内側側壁がセンターパネルの周縁と接続され、前記環状溝の外側側壁がチャックウォールの基端部に接続されている構成の缶蓋において、
材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたことを特徴とする。
蓋材がアルミ合金製の場合には、材料強度の低い方向は圧延方向に対して45°の方向である。
すなわち、本発明は、センターパネルと、該センターパネルの周縁からセンターパネルを取り囲むように立ち上がるチャックウォールと、チャックウォールの先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部と、を備え、前記センターパネルの周縁部には強化用の環状溝が形成され、該環状溝の内側側壁がセンターパネルの周縁と接続され、前記環状溝の外側側壁がチャックウォールの基端部に接続されている構成の缶蓋において、
材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたことを特徴とする。
蓋材がアルミ合金製の場合には、材料強度の低い方向は圧延方向に対して45°の方向である。
これにより、材料強度の低い方向でのバックリングの発生は無くなり、バックリングの発生に起因する耐圧強度の低下が解消され、総じて耐圧強度が上がる。外側側壁高さを周方向に一定とする場合に比べて、耐圧強度が向上し、従来と同じ板厚でも、耐圧強度が上がり亀裂も発生し難くなるため、より薄い板厚で代用でき、材料のコストダウンが可能となる。
先ず、本発明との比較例について説明する。
図1(A)は、本発明の比較例に係る缶蓋の構造で、缶蓋の部分断面を示している。ただ、本発明での実施形態も、基本的にはこの比較例の構造と同じである。この缶蓋1は、センターパネル2と、センターパネル2の周縁からセンターパネル2の一方のパネル面側にセンターパネル2を取り囲むように立ち上がるチャックウォール3と、チャックウォール3の先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部4と、を備えている。
図1(A)は、本発明の比較例に係る缶蓋の構造で、缶蓋の部分断面を示している。ただ、本発明での実施形態も、基本的にはこの比較例の構造と同じである。この缶蓋1は、センターパネル2と、センターパネル2の周縁からセンターパネル2の一方のパネル面側にセンターパネル2を取り囲むように立ち上がるチャックウォール3と、チャックウォール3の先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部4と、を備えている。
センターパネル2の周縁部にはチャックウォール3の立ち上がり方向とは反対方向に突出する環状溝5が形成され、環状溝5の内側側壁51がセンターパネル2の周縁と接続され、環状溝5の外側側壁52がチャックウォール3の基端部に接続されている。内側側壁51と外側側壁52は円弧状に湾曲する底部53によって連結されている。内側側壁51及び外側側壁52は、センターパネル2に対して直交する垂直壁によって構成されている。前記の構成で、ユニットデプスHを大きくすることによって耐圧性向上し、外側側壁高さhを一定の範囲内とすることで、バックリング時に発生する亀裂も防止出来るようにな
った。この比較例は外側側壁高さhが、周方向に一定となっている。以下にその具体的な寸法例を示す。
った。この比較例は外側側壁高さhが、周方向に一定となっている。以下にその具体的な寸法例を示す。
上記比較例の缶蓋は、アルミニウム合金製の204径で、センターパネル径D1は、φ48.5mmで、ユニットデプスHを、7.00mm、7.20mm、7.40mm、7.60mmの4種類について、外側側壁高さhを種々変えたものについて、耐圧強度Pと、亀裂発生の有無について試験をした。環状溝5の底部裏面からセンターパネルの裏面までの高さであるパネルデプスhpは2.5mmで、板厚は、0.235mmである。その試験結果図1(B)に示す。
上記の試験結果として、ユニットデプスHを大きくすると耐圧強度が増大し、また外側側壁高さhを大きくしても耐圧強度が増大するが、ある高さ以上になると亀裂が発生する。以上の結果より、ユニットデプスHを7.2〜7.6mm、外側側壁高さhを0.95mmに設定することにより、650[kPa]の耐圧強度を確保でき、しかも亀裂の発生は回避できることが分かる。
次に、図2乃至図3を参照して、上記の比較例とは異なる、本発明の実施形態の特徴について説明する。
本実施の形態の缶蓋201もアルミニウム合金製、センターパネル202と、センターパネル202の周縁からセンターパネル202の一方のパネル面側にセンターパネル202を取り囲むように立ち上がるチャックウォール203と、チャックウォール203の先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部204と、を備えている。
本実施の形態の缶蓋201もアルミニウム合金製、センターパネル202と、センターパネル202の周縁からセンターパネル202の一方のパネル面側にセンターパネル202を取り囲むように立ち上がるチャックウォール203と、チャックウォール203の先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部204と、を備えている。
センターパネル202の周縁部にはチャックウォール203の立ち上がり方向とは反対方向に突出する環状溝205が形成され、環状溝205の内側側壁251がセンターパネル202の周縁と接続され、環状溝205の外側側壁252がチャックウォール203の基端部に接続されている。内側側壁251と外側側壁252は円弧状に湾曲する底壁253によって連結されている。内側側壁251及び外側側壁252は、センターパネル202に対して直交する垂直壁によって構成されている。
本実施の形態では、材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたものである。アルミ合金製の場合には、材料強度の低い方向は圧延方向に対して45°の方向である。
図2(A)において、センターパネル202の中心Oを通り圧延方向Rに延ばした線を基準線Nとし、基準線Nに対して反時計回り方向および時計回り方向に45°傾斜する傾斜線をQ1、Q2、基準線Nと直交する直交線をMとすると、傾斜線Q1,Q2との交点A1、A2、A3,A4における外側側壁高さをha、直交線Mとの交点B1、B2における外側側壁高さをhb、基準線Nとの交点C1,C2における外側側壁高さをhcとすると、ha>hb>hcとなるように設定している。
外側側壁252の基準線Nとの交点C1,C2の位相角0°、180°とすると、傾斜線Q1,Q2の交点A1,A2,A3,A4の位相角は45°、135°、225°、315°、直交線Mとの交点B1,B2の位相角は90°、270°である。
図2(A)において、センターパネル202の中心Oを通り圧延方向Rに延ばした線を基準線Nとし、基準線Nに対して反時計回り方向および時計回り方向に45°傾斜する傾斜線をQ1、Q2、基準線Nと直交する直交線をMとすると、傾斜線Q1,Q2との交点A1、A2、A3,A4における外側側壁高さをha、直交線Mとの交点B1、B2における外側側壁高さをhb、基準線Nとの交点C1,C2における外側側壁高さをhcとすると、ha>hb>hcとなるように設定している。
外側側壁252の基準線Nとの交点C1,C2の位相角0°、180°とすると、傾斜線Q1,Q2の交点A1,A2,A3,A4の位相角は45°、135°、225°、315°、直交線Mとの交点B1,B2の位相角は90°、270°である。
図3(A)は、この外側側壁高さの周方向の変化を、位相角を横軸にとって模式的に示したグラフである。
すなわち、A1、A2,A3,A4を山の頂部、B1,B2,C1,C2を谷の底部とするように連続的に変化する形状となっている。この図では、山の頂部A1、A2,A3,A4及び谷の底部B1,B2,C1,C2は、所定角度だけ一定にした平らな構成となっており、中間領域は、上方に凸形状から途中で凹形状に変曲するようななだらかな曲線状に変化している。
もっとも、頂部及び谷部は平らである必要はなく、図3(B)に示すように、各位相角の位置の一点で最大値あるいは最小値となるように変化するようになっていてもよい。
すなわち、A1、A2,A3,A4を山の頂部、B1,B2,C1,C2を谷の底部とするように連続的に変化する形状となっている。この図では、山の頂部A1、A2,A3,A4及び谷の底部B1,B2,C1,C2は、所定角度だけ一定にした平らな構成となっており、中間領域は、上方に凸形状から途中で凹形状に変曲するようななだらかな曲線状に変化している。
もっとも、頂部及び谷部は平らである必要はなく、図3(B)に示すように、各位相角の位置の一点で最大値あるいは最小値となるように変化するようになっていてもよい。
また、圧延方向に対して45°の方向の外側側壁高さhaが最も大きければよく、図3(D)に示すように、圧延方向の外側側壁高さhcと圧延方向と直交方向の外側側壁高さhbが同じでもよい。すなわち、ha>hb=hcの関係としてもよい。
また、特に図示しないが、中間強度領域B1、B2外側側壁高さhbが高強度領域C1、C2の外側側壁高さhcより低くてもよい。すなわち、ha>hc>hbの関係としてもよく、要するに、もっとも強度の弱い圧延方向に対して45°方向の4点A1、A2、A3、A4の外側側壁高さが最も高くなっていればよい。
また、特に図示しないが、中間強度領域B1、B2外側側壁高さhbが高強度領域C1、C2の外側側壁高さhcより低くてもよい。すなわち、ha>hc>hbの関係としてもよく、要するに、もっとも強度の弱い圧延方向に対して45°方向の4点A1、A2、A3、A4の外側側壁高さが最も高くなっていればよい。
なお、蓋径、ユニットデプスH、環状溝の外側側壁の外径、チャックウォール先端のラジアス部の曲率半径は、周方向に一定であり、外側側壁高さが変化する分だけチャックウォール角度αが変化する。
すなわち、外側側壁高さhaが高い圧延方向と45°の方向の点A1、A2,A3、A4では、チャックウォール角度αは大きくなり、外側側壁高さが低い圧延方向の点C1,C2ではチャックウォール角度は小さくなり、外側側壁高さが中間的な圧延方向と直交方向の点B1、B2ではチャックウォール角度αは中間的な角度となる。
チャックウォール203の基端部と外側側壁の接続部203aの曲率半径は、特に同じである必要はない。
すなわち、外側側壁高さhaが高い圧延方向と45°の方向の点A1、A2,A3、A4では、チャックウォール角度αは大きくなり、外側側壁高さが低い圧延方向の点C1,C2ではチャックウォール角度は小さくなり、外側側壁高さが中間的な圧延方向と直交方向の点B1、B2ではチャックウォール角度αは中間的な角度となる。
チャックウォール203の基端部と外側側壁の接続部203aの曲率半径は、特に同じである必要はない。
次に、本実施の形態の缶蓋の作用について説明する。
外側側壁高さを高くすると、バックリングに対する耐圧性が向上するが、ある範囲を超えると、缶蓋がバックリングしたときに亀裂が生じる。亀裂が生じるのは、飲み口を付ける前の缶蓋のシェルの場合、材料強度が低い方向で、圧延方向に対して45°方向で発生することが分かった。
そこで、本発明は、材料強度が高い方向(圧延方向に対して0°)におけるカウンターウォール下方の外側側壁高さhcを、亀裂が生じない範囲で長くしておき、材料強度が低い圧延方向に対して45°の方向の外側側壁高さhaをそれよりも長くすることで、耐圧性を高めたものである。
外側側壁高さを高くすると、バックリングに対する耐圧性が向上するが、ある範囲を超えると、缶蓋がバックリングしたときに亀裂が生じる。亀裂が生じるのは、飲み口を付ける前の缶蓋のシェルの場合、材料強度が低い方向で、圧延方向に対して45°方向で発生することが分かった。
そこで、本発明は、材料強度が高い方向(圧延方向に対して0°)におけるカウンターウォール下方の外側側壁高さhcを、亀裂が生じない範囲で長くしておき、材料強度が低い圧延方向に対して45°の方向の外側側壁高さhaをそれよりも長くすることで、耐圧性を高めたものである。
材料強度の弱い方向の外側側壁高さhaを材料強度の高い方向の外側側壁高さhcより高くしておかないと、材料強度の弱い部分A1〜A4からバックリングが始まって亀裂が生じてしまう。すなわち、材料強度が高い方向(C1,C2)からバックリングが生じるようにしている。
これにより材料強度の低い圧延45°方向でのバックリングの発生は無くなり、バックリングの発生に起因する耐圧強度の低下が解消され、総じて耐圧強度が上がる。比較例の外側側壁高さを周方向に一定とする方法に比べて、耐圧強度が向上した分、従来と同じ板厚でも、耐圧強度が上がり亀裂も発生し難くなるため、より薄い板厚で代用できるから、材料のコストダウンが可能となる。
これにより材料強度の低い圧延45°方向でのバックリングの発生は無くなり、バックリングの発生に起因する耐圧強度の低下が解消され、総じて耐圧強度が上がる。比較例の外側側壁高さを周方向に一定とする方法に比べて、耐圧強度が向上した分、従来と同じ板厚でも、耐圧強度が上がり亀裂も発生し難くなるため、より薄い板厚で代用できるから、材料のコストダウンが可能となる。
本発明の実施例として、アルミ合金製の204径用の缶蓋を用意し、板厚を0.20mm センターパネル径D1を45.3mm、ユニットデプスHが7.5mmで、材料強度の低い方向の外側側壁高さhaを1.4mm、材料強度の高い方向の外側側壁高さhbとhcを0.9mm、とした。
比較例として、外側側壁高さhを0.9mm一定とした場合の耐圧強度を比較した。
実施例・・・ha=1.4mm、hb=hc=0.9mmの場合の耐圧強度は、700KPa、
比較例・・・ h=0.9mm一定の場合の耐圧強度は、660KPa、
であり、約5%の耐圧強度の向上が認められた。バックリングは、材料強度の高い部分C
1、C2あるいはB1、B2で発生しているが、亀裂の発生は無かった。
比較例として、外側側壁高さhを0.9mm一定とした場合の耐圧強度を比較した。
実施例・・・ha=1.4mm、hb=hc=0.9mmの場合の耐圧強度は、700KPa、
比較例・・・ h=0.9mm一定の場合の耐圧強度は、660KPa、
であり、約5%の耐圧強度の向上が認められた。バックリングは、材料強度の高い部分C
1、C2あるいはB1、B2で発生しているが、亀裂の発生は無かった。
具体的な寸法はこれ限定されるものではなく、従来の実施の形態の寸法関係を適用し、ユニットデプスHを少なくとも7mm〜7.6mmとした構成で、環状溝305の外側側壁高さhについて、材料強度の高い外側側壁高さhcを0.95mm以内とし、材料強度の中間的な部分の外側側壁高さhb,材料強度の低い外側側壁高さhaを、hcより大きくなるようにしてもよい。
また、逆に、材料強度の低い外側側壁高さhaを0.95mm以内とし、材料強度の高い外側側壁高さhcを、haより小さくなるようにしてもよい。
このようにすれば、仮に大きく変形し、外側側壁の高強度の部分C1,C2だけでなく低強度の部分A1〜A4まで、バックリングが生じたとしても、低強度の部分の亀裂の発生を防止することができ、内容物の流出を防止することができる。
また、逆に、材料強度の低い外側側壁高さhaを0.95mm以内とし、材料強度の高い外側側壁高さhcを、haより小さくなるようにしてもよい。
このようにすれば、仮に大きく変形し、外側側壁の高強度の部分C1,C2だけでなく低強度の部分A1〜A4まで、バックリングが生じたとしても、低強度の部分の亀裂の発生を防止することができ、内容物の流出を防止することができる。
[成形方法]
本実施の形態のように、外側側壁高さが周方向に異なる缶蓋の成形方法は、次のような方法が考えられる。
1)缶蓋のシェル成形時に成形する(シェル成形)
2)缶蓋のシェル成形後にリフォームする
2−1)シェルプレス内の別工程で成形(カール工程等)
2−2)別途リフォーム用のプレスで成形
2−3)コンバージョンプレス内で成形
ただし、2−2)、2−3)は、シェルの圧延方向と工具方向を合わせる必要があるため、板材が圧延方向に流れてくるシェル成形段階の、1)または2−1)の方法が望ましい。
本実施の形態のように、外側側壁高さが周方向に異なる缶蓋の成形方法は、次のような方法が考えられる。
1)缶蓋のシェル成形時に成形する(シェル成形)
2)缶蓋のシェル成形後にリフォームする
2−1)シェルプレス内の別工程で成形(カール工程等)
2−2)別途リフォーム用のプレスで成形
2−3)コンバージョンプレス内で成形
ただし、2−2)、2−3)は、シェルの圧延方向と工具方向を合わせる必要があるため、板材が圧延方向に流れてくるシェル成形段階の、1)または2−1)の方法が望ましい。
図4には、缶蓋のスコアやリベット成形前のシェルを成形するプレスの成形工程を示している。
図4(A−1),(A−2)は、シェルを成形するプレスの1ストロークの成形工程を示すもので、図4(A−1)は行き工程で、シェルの大部分を成形し、図4(A−2)が返り工程で底部のみを成形する。
すなわち、図4(A−1)に示すように、ポンチカッター21によってアルミ合金製の金属板20から円形ブランクを打ち抜き、このブランクをリングダイ22及びコアポンチ23により絞り、シーミングパネル対応部24、チャックウォール対応部25、垂直の外側側壁対応部26及び中央パネル対応部27を有する端壁プリフォーム28を成形する。さらに、図4(A−2)に示すように、コアポンチ23と円筒状コアダイ32で中央パネル対応部27を挟んだ状態で上昇させて、垂直の内側側壁13a、底壁部13b及び外側側壁13cを有する環状溝13を成形する。
図4(A−1),(A−2)は、シェルを成形するプレスの1ストロークの成形工程を示すもので、図4(A−1)は行き工程で、シェルの大部分を成形し、図4(A−2)が返り工程で底部のみを成形する。
すなわち、図4(A−1)に示すように、ポンチカッター21によってアルミ合金製の金属板20から円形ブランクを打ち抜き、このブランクをリングダイ22及びコアポンチ23により絞り、シーミングパネル対応部24、チャックウォール対応部25、垂直の外側側壁対応部26及び中央パネル対応部27を有する端壁プリフォーム28を成形する。さらに、図4(A−2)に示すように、コアポンチ23と円筒状コアダイ32で中央パネル対応部27を挟んだ状態で上昇させて、垂直の内側側壁13a、底壁部13b及び外側側壁13cを有する環状溝13を成形する。
材料となるアルミ板の搬送方向はアルミコイルの巻き方向であり、この搬送方向が圧延方向となるので、この搬送方向に対してリングダイの方向を決めればよい。
リングダイ22は、リング形状で、内周には、内周垂直壁221と、内周垂直壁の上端から上方に徐々に拡径する方向に傾斜する傾斜壁222とを有しており、図4(C)に示すように、リングダイ22の内周垂直壁221の上縁を、図3(A)に示されたような外側側壁高さの高さ変化に対応して周方向に変化させる。
すなわち、低強度領域に対応する部位について、リングダイ22の底面から内周垂直壁221の上端までの内周垂直壁高さLaを、高強度部領域や中間強度領域に対応する部位の内周垂直壁高さLcより高くしたものである。図では高強度領域に対応する内周垂直壁高さLcを例示しているが、中間強度領域に対応する内周垂直壁高さも同様である。尚、ここでのLaとLcの差は、図2(B)と(D)の、外側側壁高さhaとhcの差に等し
くなる。
すなわち、低強度領域に対応する部位について、リングダイ22の底面から内周垂直壁221の上端までの内周垂直壁高さLaを、高強度部領域や中間強度領域に対応する部位の内周垂直壁高さLcより高くしたものである。図では高強度領域に対応する内周垂直壁高さLcを例示しているが、中間強度領域に対応する内周垂直壁高さも同様である。尚、ここでのLaとLcの差は、図2(B)と(D)の、外側側壁高さhaとhcの差に等し
くなる。
このように内周垂直壁高さが周方向に変化しているので、傾斜壁222についての角度も変化してくる。以上の角度変化の内容は、図1の(A)の角度αが、外側側壁高さhが変わると角度αも変化することと同等である。
次に、図4(B)に示すように、環状ダイ30に、端壁プリフォーム28のチャックウォール対応部25及びシーミングパネル対応部24の端部を載置した後、リングポンチ31によってカール部17を形成し、缶蓋シェル10が作成される。
このようにすれば、現状のダイセットのうち、リングダイを交換するだけでよく、コストの増大を可及的に小さくすることができる。
なお、本実施の形態では、アルミニウム合金に限らず、圧延方向に対する方向性で材料強度で差のある錫メッキ鋼板、ティンフリースチール等、種々の蓋材が適用可能である。材料強度の弱い方向は材料に応じて設定される。
上記各実施の形態では、缶蓋が円形の場合について説明したが、缶蓋が円形に限るものではなく、楕円形、角丸の四角形等の他の形状でもよい。
なお、本実施の形態では、アルミニウム合金に限らず、圧延方向に対する方向性で材料強度で差のある錫メッキ鋼板、ティンフリースチール等、種々の蓋材が適用可能である。材料強度の弱い方向は材料に応じて設定される。
上記各実施の形態では、缶蓋が円形の場合について説明したが、缶蓋が円形に限るものではなく、楕円形、角丸の四角形等の他の形状でもよい。
1 缶蓋
2 センターパネル
3 チャックウォール
4 カール部
5 環状溝
51 内側側壁部
52 外側側壁部
53 底部
21 ポンチカッター
22 リングダイ
221 内周垂直壁
222 内周傾斜壁
23 コアポンチ
24 シーミングパネル対応部
25 チャックウォール対応部
26 外側垂直壁対応部
27 中央パネル対応部
28 端壁プリフォーム
30 環状ダイ
31 リングポンチ
32 円筒状コアダイ
201 缶蓋
202 センターパネル
203 チャックウォール
204 カール部
205 環状溝
251 内側側壁
252 外側側壁
253 底部
A1、A2、A3、A4 圧延方向に対して45°方向の部位
B1、B2 圧延方向に対して直交方向の部位
C1、C2 圧延方向の部位
H ユニットデプス
N 基準線
M 直交線
Q1、Q2 傾斜線
O 中心
R 圧延方向
2 センターパネル
3 チャックウォール
4 カール部
5 環状溝
51 内側側壁部
52 外側側壁部
53 底部
21 ポンチカッター
22 リングダイ
221 内周垂直壁
222 内周傾斜壁
23 コアポンチ
24 シーミングパネル対応部
25 チャックウォール対応部
26 外側垂直壁対応部
27 中央パネル対応部
28 端壁プリフォーム
30 環状ダイ
31 リングポンチ
32 円筒状コアダイ
201 缶蓋
202 センターパネル
203 チャックウォール
204 カール部
205 環状溝
251 内側側壁
252 外側側壁
253 底部
A1、A2、A3、A4 圧延方向に対して45°方向の部位
B1、B2 圧延方向に対して直交方向の部位
C1、C2 圧延方向の部位
H ユニットデプス
N 基準線
M 直交線
Q1、Q2 傾斜線
O 中心
R 圧延方向
Claims (2)
- センターパネルと、該センターパネルの周縁からセンターパネルを取り囲むように立ち上がるチャックウォールと、チャックウォールの先端部から半径方向外方に延びる巻締め用のカール部と、を備え、前記センターパネルの周縁部には強化用の環状溝が形成され、該環状溝の内側側壁がセンターパネルの周縁と接続され、前記環状溝の外側側壁がチャックウォールの基端部に接続されている構成の缶蓋において、
材料強度が低い方向の外側側壁高さを材料強度の高い方向の外側側壁高さよりも相対的に高くなるように、外側側壁高さを周方向に変化させたことを特徴とする缶蓋。 - 蓋材はアルミ合金製で、材料強度の低い方向は圧延方向に対して45°の方向である請求項1に記載の缶蓋。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010049027A JP2011184053A (ja) | 2010-03-05 | 2010-03-05 | 缶蓋 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010049027A JP2011184053A (ja) | 2010-03-05 | 2010-03-05 | 缶蓋 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2011184053A true JP2011184053A (ja) | 2011-09-22 |
Family
ID=44790832
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010049027A Withdrawn JP2011184053A (ja) | 2010-03-05 | 2010-03-05 | 缶蓋 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2011184053A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019087523A1 (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-09 | 東洋製罐株式会社 | 缶容器 |
-
2010
- 2010-03-05 JP JP2010049027A patent/JP2011184053A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019087523A1 (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-09 | 東洋製罐株式会社 | 缶容器 |
JP2019081566A (ja) * | 2017-10-30 | 2019-05-30 | 東洋製罐株式会社 | 缶容器 |
JP7238254B2 (ja) | 2017-10-30 | 2023-03-14 | 東洋製罐株式会社 | 缶容器 |
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