JP2011064224A

JP2011064224A - 風力発電用主軸支持装置、該装置に用いられる複列自動調心ころ軸受

Info

Publication number: JP2011064224A
Application number: JP2009213702A
Authority: JP
Inventors: Takayuki Kawamura; 隆之川村
Original assignee: NTN Corp; NTN Toyo Bearing Co Ltd
Current assignee: NTN Corp
Priority date: 2009-09-15
Filing date: 2009-09-15
Publication date: 2011-03-31

Abstract

【課題】低温下での耐フレッテッング性と油供給性を向上できる複列自動調心ころ軸受およびこの軸受を用いた風力発電用主軸支持装置を提供する。
【解決手段】主軸３が転がり軸受５により支持された風力発電用主軸支持装置１であって、軸受５は、内輪と外輪とこの内外輪間に介在する転動体とを備え、転動体の周囲に、基油と増ちょう剤とからなるベースグリースに添加剤を配合したグリース組成物を封入してなり、上記増ちょう剤は、リチウム石けん、複合リチウム石けん、または分子内にアミド結合を有する複合アミドリチウム石けんを含有し、上記基油は、粘度指数が 120〜180である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートと、ＺｎＤＴＰと、リン酸塩とを含み、上記ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、ベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部配合する。
【選択図】図３

Description

本発明は風力発電用主軸支持装置、および該装置に用いられる複列自動調心ころ軸受に関する。

大型の風力発電機における風車主軸用軸受には、転がり軸受、特に図４に示すような大型の複列自動調心ころ軸受２１が用いられることが多い。主軸２０は、ブレード１９が取り付けられた軸であり、風力を受けることによって回転し、その回転を増速機（図示せず）で増速して発電機を回転させ、発電する。風を受けて発電している際に、ブレード１９を支える主軸２０は、ブレード１９にかかる風力による軸方向荷重（軸受スラスト荷重）と、軸径方向荷重（軸受ラジアル荷重）とが負荷される。複列自動調心ころ軸受２１は、ラジアル荷重とスラスト荷重とを同時に負荷することができ、調心性を持つため、軸受ハウジング１８の精度誤差や、取り付け誤差による主軸２０の傾きを吸収でき、かつ、運転中の主軸２０の撓みを吸収できる。そのため、風力発電用主軸軸受に適した軸受であり、利用されている（非特許文献１）。

しかしながら、風車においては、ラジアル荷重に比べてスラスト荷重が大きく、複列のころ２４、２５のうち、スラスト荷重を受ける列のころ２４が、もっぱらラジアル荷重とスラスト荷重とを同時に負荷されることになる。そのため、転がり疲労寿命が短くなる。また、スラスト荷重が負荷されることから、つば部ですべり運動が起こり摩耗を生じる場合がある。加えて、反対側の列では軽負荷となり、ころ２５が内外輪２２、２３の軌道面２２ａ、２３ａですべりを生じ、表面損傷や摩耗を生じる場合がある。そのため、軸受サイズを大きくすることで対処しているが、軽負荷側では余裕が大きくなりすぎて、不経済である。また、無人で運転されたり、ブレード１９が大型となるために高所に設置される風力発電用主軸軸受では、メンテナンスフリーのために、潤滑面でも簡易な軸受とすることが望まれる。

また、風力発電用主軸軸受は、風向、風力が常時変動する環境下で運転されるため、風力変動にともない軸受に負荷される荷重も変動し、つば部で往復すべり運動による摩耗を生じ、軸受の転走面にフレッティングが生じやすくなる。また、山上や厳寒地に設置され、極低温下に晒される風力発電機では、グリースが硬化し、転走面への潤滑油の十分な供給が得られないために、フレッティングの被害は大きくなる。

このフレッティングを防止するために種々の方法が提案されている。その一つとして、適切な潤滑剤を選択してフレッティングを防止する方法がある。その中で、ウレア系増ちょう剤に酸化パラフィン、ジフェニルハイドロゲンホスファイトおよびヘキサメチルホスホリックトリアミドから選ばれた少なくとも一つを配合したグリースがフレッティング防止性を有すると報告されている（特許文献１参照）。

一方、自動車の車輪を回転自在に支持するための自動車用ハブベアリングにおいて、外輪にフランジが設けられる第二世代ハブベアリング（ＧＥＮ２）および第三世代ハブベアリング（ＧＥＮ３）では、鍛造性が良く安価なＳ５３Ｃなどの機械構造用炭素鋼が用いられるようになった。機械構造用炭素鋼は軌道部に高周波熱処理を施すことで、軸受部の転がり疲労強度を確保しているが、合金成分が少ないため表面強度が弱く、軸受鋼に比べ表面起点剥離への耐性が劣り、フレッティングが生じやすくなる。その対策として亜鉛ジチオカーバメートを必須成分として添加したグリース（特許文献２参照）が知られている。

特許第２５７６８９８号公報特開２００６−３４２２６０号公報

ＮＴＮ社カタログ「新世代風車用軸受」Ａ６５．ＣＡＴ．Ｎｏ．８４０４/０４/ＪＥ、２００３年５月１日発行

しかしながら、特許文献１のグリースは、フレッティング防止に関して、厳寒地における低温下では十分な性能は有していない。また、特許文献２のグリースの表面起点剥離への耐性も低温下では十分ではなく、フレッティングが起こりやすい。

本発明はこのような問題に対処するためになされたものであり、低温下での耐フレッテッング性と油供給性の向上を図ることができる複列自動調心ころ軸受およびこの複列自動調心ころ軸受を用いた風力発電用主軸支持装置を提供することを目的とする。

本発明の風力発電用主軸支持装置は、ブレードが取り付けられた主軸が、軸受ハウジングに設置された少なくとも１個の転がり軸受により支持された風力発電用主軸支持装置であって、上記転がり軸受は、内輪と、外輪と、この内輪および外輪間に介在する転動体とを備え、上記転動体の周囲にグリース組成物を封入してなる転がり軸受であり、上記グリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であり、上記増ちょう剤は、リチウム石けん、複合リチウム石けん、または分子内にアミド結合を有する複合アミドリチウム石けんを含有し、上記基油は、粘度指数が 120〜180である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートと、ジチオリン酸亜鉛（以下、ＺｎＤＴＰと記す）と、リン酸塩とを含み、上記ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、その配合割合はベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部であることを特徴とする。なお、ポリ（メタ）アクリレートとは、ポリメタクリレート、ポリアクリレート、またはポリメタクリレートおよびポリアクリレートの混合物をいう。また、リン酸塩は、ＺｎＤＴＰ以外のリン酸塩である。

上記高度精製油の硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることを特徴とする。また、上記リン酸塩が、トリクレジルホスフェートであることを特徴とする。また、上記グリース組成物のちょう度は、250〜400 であることを特徴とする。また、上記増ちょう剤の配合割合は、上記ベースグリース全体に対して 3〜40 重量％であることを特徴とする。

上記基油は、鉱油を含有することを特徴とする。また、上記基油は、40℃における動粘度が 30〜150 mm²/s であることを特徴とする。

本発明の複列自動調心ころ軸受は、内輪と、外輪と、この内輪および外輪間に介在する複列のころとを備え、上記外輪の軸方向の軌道面および上記ころの軸方向の外周面を同じ曲率半径を有する球面状とすることで、上記ころの外周面を上記外輪の軌道面に沿って配設し、上記ころの周囲に上記グリース組成物を封入してなる複列自動調心ころ軸受であって、該複列自動調心ころ軸受は、上記風力発電用主軸支持装置に用いられることを特徴とする。

本発明の風力発電用主軸支持装置は、ブレードが取り付けられた主軸を、グリース組成物を封入してなる転がり軸受で支持するものであり、このグリース組成物が、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなり、上記増ちょう剤は、リチウム石けん、複合リチウム石けん、または分子内にアミド結合を有する複合アミドリチウム石けんを含有し、上記基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、上記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートと、ＺｎＤＴＰと、リン酸塩とを含み、上記ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、その配合割合はベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部であるので、低温下でのラジアル荷重とスラスト荷重とが負荷される軸受転走面において、油供給性に優れ、フレッティングの発生を防止できる。

本発明の複列自動調心ころ軸受は、上記グリース組成物を封入してなるので、極低温下でのラジアル荷重とスラスト荷重とが負荷される軸受転走面においてフレッティングの発生を防止できる。そのため、軽荷重から突風時の重荷重まで幅広い荷重域で、かつ風向の変化が絶えず生じ、低温下で運転され、長期間耐久性の要求される風力発電用主軸支持装置に好適に利用することができる。

本発明の風力発電用主軸支持装置を含む風力発電機全体の模式図である。本発明の風力発電用主軸支持装置を示す図である。本発明の風力発電用主軸支持装置における主軸支持用の軸受の設置構造を示す図である。従来の風力発電機における主軸支持用の軸受の設置構造を示す図である。

本発明の風力発電用主軸支持装置を図１および図２より説明する。図１は風力発電用主軸支持装置を含む風力発電機全体の模式図であり、図２は図１の風力発電用主軸支持装置を示す図である。図１または図２に示すように、風力発電機１は、風車となる羽根２が取り付けられた主軸３を、ナセル４内の軸受ハウジング１５に設置された軸受５により回転自在に支持し、さらにナセル４内に増速機６および発電機７を設置したものである。増速機６は、主軸３の回転を増速して発電機７の入力軸に伝達するものである。ナセル４は、支持台８上に旋回座軸受１７を介して旋回自在に設置され、図２の旋回用のモータ９の駆動により、減速機１０を介して旋回させられる。ナセル４の旋回は、風向きに羽根２の方向を対向させるために行なわれる。主軸支持用の軸受５は、図２の例では２個設けているが、１個であってもよい。

主軸支持用の軸受５の設置構造を図３により説明する。図３は、本発明の風力発電用主軸支持装置における主軸支持用の軸受５の設置構造を示す図である。軸受５は、一対の軌道輪となる内輪１１および外輪１２と、これら内外輪１１、１２間に介在した複数の転動体１３とを有する。軸受５は、スラスト負荷が可能なラジアル軸受であればよく、自動調心ころ軸受の他に、アンギュラ玉軸受や、円すいころ軸受、深溝玉軸受などであってもよい。これらの中で、軽荷重から突風時の重荷重まで幅広い荷重域で、かつ風向の変化が絶えず生じる状態で運転される風力発電用主軸支持軸受としては、運転に伴なう主軸の撓みを吸収できる自動調心ころ軸受が好ましい。また、複列のころ軸受にかかる負荷容量が各列毎に異なっていても対応できる複列の自動調心ころ軸受に、以下に述べる耐フレッティング性に優れたグリース組成物を封入した本発明の複列自動調心ころ軸受は、ラジアル荷重に比べて大きなスラスト荷重がかかり、かつブレードから遠い方の軸受部分が近い方の列の軸受部分よりも、大きな負荷容量となる風力発電用主軸支持軸受として耐摩耗性とともに、長期間耐久性に優れ、好適に使用できる。

軸受５の外輪１２は軌道面１２ａが球面状とされ、各転動体１３は外周面が外輪軌道面１２ａに沿う球面状のころとされている。内輪１１は各列の軌道面１１ａ、１１ａを個別に有するつば付きの構造とされている。転動体１３は、各列毎に保持器１４で保持されている。外輪１２は軸受ハウジング１５の内径面に嵌合して設置され、内輪１１は主軸３の外周に嵌合して主軸３を支持している。軸受ハウジング１５は、軸受５の両端を覆う側壁部１５ａと主軸３との間にラビリンスシールなどのシール１６が構成されている。軸受ハウジング１５で密封性が得られるため、軸受５にはシールなしの構造が用いられている。軸受５は、本発明の実施形態にかかる複列自動調心ころ軸受となるものである。

本発明においてグリース組成物に使用できる基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有する基油である。より好ましい粘度指数の範囲は、125〜160 である。粘度指数が 120 未満であると温度変化により粘度の変化が大きく特に高温で油膜切れを起こしやすくなるため潤滑寿命が短くなり、また使用限界温度も低くなる。180 をこえると高圧面下での油膜形成が不十分となり好ましくない。また、粘度指数が 120〜180 である高度精製油の含有量が 50 重量％未満であると低温特性と耐熱性が不足する状態となり好ましくない。

本発明においてグリース組成物に使用する基油は、40℃における動粘度が 30〜600 mm²/s であることが好ましい。ここで 40℃における動粘度が 30 mm²/s 未満の場合は粘度が低すぎて油膜切れを起こしやすくなったり、また油の蒸発も多い。一方、40℃における動粘度が 600 mm²/ｓより高いと動力損失が大きくなり、トルクが上昇し発熱も大きくなる。

本発明においてグリース組成物に必須成分として用いる高度精製油は、例えば減圧蒸留の残油から得られるスラッグワックスを接触水素化熱分解し、合成することにより得られる。また、フィッシャー・トロプシュ法により合成されるＧＴＬ油などが挙げられる。高度精製油は、硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることが好ましく、より好ましくは 0.01 重量％未満である。高度精製油の市販品としては、昭和シェル石油社製：シェルハイバックオイルＸ４６、Ｘ６８などが挙げられる。

本発明においてグリース組成物に使用できる基油としては、上述の高度精製油の他に一般的なパラフィン系鉱油、ナフテン系鉱油、または合成油などを基油全体に対して 50 重量％未満となる範囲で配合できる。合成油としては、ポリ-α-オレフィン、ポリグリコール、ジフェニルエーテル、ジエステル、ポリオールエステル、ケイ酸エステルなどが挙げられる。上述の高度精製油を 50 重量％以上配合することで、低温特性などを維持しつつ高価な合成潤滑油の配合量を減らすことができる。

本発明においてグリース組成物に使用できる増ちょう剤は、（１）リチウム石けん、（２）複合リチウム石けん、または、（３）分子内にアミド結合を有する複合アミドリチウム石けんである。リチウム石けんは、水酸化リチウムと、脂肪族モノカルボン酸（例えば、ステアリン酸、１２ヒドロキシステアリン酸）などの脂肪酸とから合成されるものである。複合リチウム石けんは、水酸化リチウムと、上記脂肪族モノカルボン酸と、脂肪族ジカルボン酸などの二塩基酸とから合成されるものである。複合アミドリチウム石けんは、分子内にアミド結合を有し、例えば、水酸化リチウムと、脂肪酸アミドと、二塩基酸とから合成されるものである。これらの増ちょう剤を使用することで、油供給性を改良できる。

本発明に用いるグリース組成物において、基油と増ちょう剤とからなるベースグリース全体に対して増ちょう剤含有量は 3〜40 重量％であることが良好な潤滑性を得るために好ましい。より好ましくは 12〜25 重量％である。また、本発明に用いるグリース組成物のちょう度は、250〜400 の範囲にあるのが好適である。より好ましい範囲は、280〜380 である。グリース組成物として、ちょう度が 250 未満である場合は低温での油分離が小さく潤滑不良となり、400 をこえる場合はグリースが軟質で軸受外に流出しやすくなり好ましくない。

本発明においてグリース組成物に使用するポリ（メタ）アクリレートは、潤滑剤の流動点降下剤として市販されているものであり、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であることを必須とする。より好ましい範囲は、100〜400 mm²/s である。このようなものとしては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、プロピル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、ペンチル（メタ）アクリレート、ヘキシル（メタ）アクリレート、ヘプチル（メタ）アクリレート、オクチル（メタ）アクリレート、ノニル（メタ）アクリレート、デシル（メタ）アクリレート、ドデシル（メタ）アクリレート、テトラデシル（メタ）アクリレート、ヘキサデシル（メタ）アクリレート、ヘプタデシル（メタ）アクリレートおよびこれらを任意に重合させた共重合体等が挙げられる。このようなポリ（メタ）アクリレートの市販品としては、三洋化成工業社製：アクルーブ１３２、アクルーブ１３６などが挙げられる。

ポリ（メタ）アクリレートの配合割合は、ベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部である。より好ましくは、0.3〜5 重量部である。0.2 重量部未満であると低温特性が不十分であり、6 重量部をこえても、それ以上の低温特性の改良は見込めず、コストも上昇する。

本発明においてグリース組成物に使用できるＺｎＤＴＰは、ジンクジチオフォスフェートとも称され、下記式（１）で示される。ＺｎＤＴＰの市販品としては、例えば、アデカ社製：アデカキクルーブＺ１１２などが挙げられる。

（式中、Ｒは炭素原子数 1〜24 のアルキル基または炭素原子数 6〜30 のアリール基である。Ｒは、好ましくは、炭素原子数 3〜21 の一級アルキル基である。）

ＺｎＤＴＰを上述の高度精製油に配合することで、基油の酸価（mg/KOH）を低減できる。ＺｎＤＴＰと高度精製油との組み合わせによる酸価低減効果を表１に示す。表１に示す重量減少率は、表１に示す油を 30 mL のビーカに 10 g 採取して 150℃にて 1000 時間放置したときの重量減少率である。表１に示すように、高度精製油にＺｎＤＴＰ（アデカキクルーブＺ１１２）を配合した場合には、酸価が低減され、重量減少率が大幅に少なくなることがわかる。これに対して、鉱油に同割合のＺｎＤＴＰを配合する場合では、重量減少率にほぼ変化が見られない。

ＺｎＤＴＰの配合割合は、ベースグリース 100 重量部に対して 0.5〜5 重量部とすることが好ましい。0.5 重量部未満の場合には所期の効果を十分に得ることが困難になり、また、5 重量部をこえる場合には効果は頭打ちになりコスト的に不利になる。

本発明においてリン酸塩は、金属表面に対して容易に吸着膜を形成し、この吸着膜により平滑な摩擦面を形成することができる。リン酸塩、特にＴＣＰは金属面と反応して金属リン化物を精製し、それが金属と低融点の共融混合物（鉄とリン化鉄の共融混合物の融点は鉄の融点に比べて 515℃低下する）を生成する。そのため、摩擦に伴い表面突起頂部は溶解して谷部を埋め、極めて平滑な摩擦面を形成する。これが、接触圧力の低下、潤滑状態の改善をもたらし摩耗を低減させることができる。

リン酸塩の配合割合は、ベースグリース 100 重量部に対して 0.1〜5 重量部とすることが好ましい。0.1 重量部未満の場合には所期の効果を十分に得ることが困難になり、また、5 重量部をこえる場合には効果は頭打ちになりコスト的に不利になる。

また、本発明においてグリース組成物には必要に応じてフェノール系、アミン系などの各種酸化防止剤、カルボン酸塩、スルホン酸塩などの防錆剤、ポリアルキレングリコール、グリセリンなどの耐摩耗剤、塩素化パラフィン、硫化油、アルキルフォスファイト、アルキルフォスホネート、各種有機モリブデン化合物などの極圧剤、高級脂肪酸、合成エステルなどの油性向上剤、グラファイト、二硫化モリブデンなどの固体潤滑剤などを配合することができる。

以下、実施例によって本発明をさらに詳述するが、下記実施例は本発明を制限するものではない。

実施例１〜実施例１１および比較例１〜比較例１１
表２に示すごとく、増ちょう剤、基油を選択してベースグリースを調整した。ベースグリースの組成は、増ちょう剤、基油を合計して 100 重量部としてある。そして、表２に示す各種添加剤を配合して供試グリースを得た。得られた供試グリースについて、以下に示す低温フレッティング試験に供し、摩耗量を測定した。その結果を表２に併記した。

なお、増ちょう剤のリチウム石けんは、１２ヒドロキシステアリン酸リチウムである。また、複合リチウム石けんは、１２ヒドロキシステアリン酸、アゼライン酸、水酸化リチウムを基油中で反応させたものである。また、複合アミドリチウム石けんは、ステアリン酸アミド、セバシン酸、水酸化リチウムを基油中で反応させたものである。

＜離油度の測定＞
ＪＩＳＫ２２２０１１．に準拠し、70℃で 1000 時間放置したときの、離油度（重量％）を測定した。

＜低温フレッティング試験＞
ＡＳＴＭＧ−ＩＩＩ−１２に準拠し、ファフナーフリクションオキシデーション試験機を用いて性能評価試験を行なった。軸受として５１２０４を用い、最大接触面圧が 2.0 GPa 、遥動サイクル 30 Hz 、遥動角 12°、雰囲気−20℃の条件下で、試験時間は 8 時間とした。軸受 1 個あたりの摩耗量（ mg ）で評価した。

比較例１に示すように、所定の増ちょう剤を配合しない場合、油供給性に劣った。また、比較例２、比較例６および比較例１１に示すように、所定のポリメタクリレートを配合しない場合では、低温下での耐フレッティング性能に劣った。特に比較例１１は、さらにＺｎＤＴＰ、ポリメタクリレートおよびＴＣＰの配合もなく、低温下での耐フレッティング性能が著しく劣った。また、比較例３および比較例４に示すように、所定のポリメタクリレートを配合する場合でも、その配合量が所定範囲外であると、同様に低温下での耐フレッティング性に劣った。また、比較例５に示すように、ＴＣＰ、所定の高度精製油およびポリメタクリレートを用いる場合でも、ＺｎＤＴＰを添加しないと、低温下での耐フレッティング性が劣る結果となった。また、比較例７〜比較例９に示すように、ＺｎＤＴＰ、ＴＣＰおよび所定のポリメタクリレートを添加する場合でも、基油が所定の高度精製油を 50 重量％以上含有するものでないときは、低温下での耐フレッティング性が劣る結果となった。また、比較例１０に示すように、ＺｎＤＴＰ、所定の高度精製油およびポリメタクリレートを用いる場合でも、ＴＣＰを添加しないと、低温下での耐フレッティング性が劣る結果となった。

これに対して、各実施例では、油供給性の向上と、低温下での優れた耐フレッティング性とを得ることができた。

本発明の複列自動調心ころ軸受は、極低温下でのラジアル荷重とスラスト荷重とが負荷される軸受転走面においてフレッティングの発生を防止できるため、軽荷重から突風時の重荷重まで幅広い荷重域で、かつ風向の変化が絶えず生じ、低温下で運転され、長期間耐久性の要求される風力発電用主軸支持装置に好適に利用できる。

１風力発電機
２羽根
３主軸
４ナセル
５軸受(転がり軸受）
６増速機
７発電機
８支持台
９モータ
１０減速機
１１内輪
１２外輪
１３転動体
１４保持器
１５軸受ハウジング
１６シール
１７旋回座軸受
１８軸受ハウジング
１９ブレード
２０主軸
２１複列自動調心ころ軸受
２２内輪
２３外輪
２４複列のころ
２５複列のころ

Claims

ブレードが取り付けられた主軸が、軸受ハウジングに設置された少なくとも１個の転がり軸受により支持された風力発電用主軸支持装置であって、前記転がり軸受は、内輪と、外輪と、この内輪および外輪間に介在する転動体とを備え、前記転動体の周囲にグリース組成物を封入してなる転がり軸受であり、
前記グリース組成物は、基油と、増ちょう剤とからなるベースグリースに、添加剤を配合してなるグリース組成物であり、
前記基油は、粘度指数が 120〜180 である高度精製油を 50 重量％以上含有し、前記増ちょう剤は、リチウム石けん、複合リチウム石けん、または、分子内にアミド結合を有する複合アミドリチウム石けんを含有し、前記添加剤は、少なくともポリ（メタ）アクリレートと、ジチオリン酸亜鉛と、リン酸塩とを含有し、
前記ポリ（メタ）アクリレートは、100℃における動粘度が 100 mm²/s 以上 850 mm²/s 未満であり、その配合割合はベースグリース 100 重量部に対して 0.2〜6 重量部であることを特徴とする風力発電用主軸支持装置。
前記リン酸塩が、トリクレジルホスフェートであることを特徴とする請求項１記載の風力発電用主軸支持装置。
前記高度精製油の硫黄含有率が 0.1 重量％未満であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の風力発電用主軸支持装置。
前記グリース組成物のちょう度は、250〜400 であることを特徴とする請求項１、請求項２または請求項３記載の風力発電用主軸支持装置。
前記基油は、鉱油を含有することを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれか一項記載の風力発電用主軸支持装置。
前記基油は、40℃における動粘度が 30〜600 mm²/s であることを特徴とする請求項１ないし請求項５のいずれか一項記載の風力発電用主軸支持装置。
前記増ちょう剤の配合割合は、前記ベースグリース全体に対して 3〜40 重量％であることを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか一項記載の風力発電用主軸支持装置。
内輪と、外輪と、この内輪および外輪間に介在する複列のころとを備え、前記外輪の軸方向の軌道面および前記ころの軸方向の外周面を同じ曲率半径を有する球面状とすることで、前記ころの外周面を前記外輪の軌道面に沿って配設し、前記ころの周囲に前記グリース組成物を封入してなる複列自動調心ころ軸受であって、
該複列自動調心ころ軸受は、請求項１ないし請求項７のいずれか一項記載の風力発電用主軸支持装置に用いられることを特徴とする複列自動調心ころ軸受。